CN114829469A - 耐热缓冲片以及热加压处理方法 - Google Patents

耐热缓冲片以及热加压处理方法 Download PDF

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村木勇三
秋叶府统
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Nitto Denko Corp
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Abstract

所提供的耐热缓冲片在对象物的热加压处理时配置于热加压装置的热加压面与对象物之间，从而防止对象物与热加压面的直接接触，其在25℃下的压缩应变S25与250℃下的压缩应变S250之差S250‑S25即压缩应变变化量ΔS250为‑5％以上。其中，S25和S250分别为通过热机械分析(TMA)来评价的、评价温度25℃和250℃下的耐热缓冲片的压缩应变ST。压缩应变ST如下确定：将25℃下的耐热缓冲片的厚度设为t0，将通过TMA在耐热缓冲片的厚度方向上施加压缩力时的评价温度T(℃)下的该片的厚度设为t1，通过式：ST＝(t1‑t0)/t0×100(％)来确定。上述耐热缓冲片能够更确实地应对所预想的处理温度和压力的进一步上升。

Description

耐热缓冲片以及热加压处理方法
技术领域
本发明涉及耐热缓冲片以及使用其的热加压处理方法。
背景技术
作为耐热性树脂，已知有氟树脂。专利文献1中公开了属于氟树脂的一种的聚四氟乙烯(以下记载为“PTFE”)的切削片。作为耐热性树脂片的PTFE片设想在高温下的使用。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2001-341138号公报
发明内容
发明要解决的问题
有时会使用热加压装置对对象物进行热加压处理。此时，考虑了在热加压装置的热加压面与对象物(处理对象物)之间配置耐热缓冲片来防止对象物与热加压面的直接接触，以及使用耐热性树脂片、例如专利文献1的PTFE片作为耐热缓冲片。但是，根据本发明人等的研究，对于今后可预想的处理温度和压力的进一步上升，专利文献1的PTFE片未必能够充分应对。
本发明的目的在于提供一种片，其为在对象物的热加压处理时配置于热加压装置的热加压面与对象物之间从而防止对象物与热加压面的直接接触的耐热缓冲片，其能够更确实地应对所预想的处理温度和压力的进一步上升。
用于解决问题的方案
本发明提供一种耐热缓冲片，其在对象物的热加压处理时配置于热加压装置的热加压面与前述对象物之间，从而防止前述对象物与前述热加压面的直接接触，
所述耐热缓冲片在25℃下的压缩应变S25与250℃下的压缩应变S250之差S250-S25即压缩应变变化量ΔS250为-5％以上。
其中，S25和S250分别为通过热机械分析(TMA：Thermomechanical Analysis)来评价的、评价温度25℃和250℃下的前述耐热缓冲片的压缩应变ST。压缩应变ST如下确定：将25℃下的前述耐热缓冲片的厚度设为t0，将通过TMA在前述耐热缓冲片的厚度方向上施加压缩力时的前述评价温度T(℃)下的该片的厚度设为t1，通过式：ST＝(t1-t0)/t0×100(％)来确定。
根据另一侧面，本发明提供一种耐热缓冲片，其在对象物的热加压处理时配置于热加压装置的热加压面与前述对象物之间，从而防止前述对象物与前述热加压面的直接接触，
与对前述耐热缓冲片实施温度250℃、施加压力20MPa和保持时间3分钟的热压前的25℃下的该片的厚度相比，实施前述热压后的25℃下的该片的厚度更大。
根据再一侧面，本发明提供一种热加压处理方法，其为利用热加压装置进行的对象物的热加压处理方法，其中，
在前述对象物与前述装置的热加压面之间配置耐热缓冲片，在利用该片防止前述对象物与前述热加压面的直接接触的状态下实施前述热加压处理，
前述耐热缓冲片为上述本发明的耐热缓冲片。
发明的效果
本发明的耐热缓冲片中，利用TMA来评价的25℃下的压缩应变S25与250℃下的压缩应变S250之差S250-S25即压缩应变变化量ΔS250为-5％以上。这意味着关于片对厚度方向上的压缩力的变形容易程度(越容易变形则压缩应变ST在负值方向变得越大)，与25℃相比，在250℃下没有大幅增加，换言之，意味着高温下的厚度方向的耐压缩力(压缩下的厚度方向的形状保持力)高。因此，根据本发明的耐热缓冲片，对于能够更确实地应对所预想的处理温度和压力的进一步上升。
附图说明
图1为示意性示出本发明的耐热缓冲片的一例的截面图。
图2为用于说明评价耐热缓冲片的压缩应变变化量ΔS250的方法的示意图。
图3为用于说明对耐热缓冲片的热压的方法的一例的示意图。
图4为用于说明使用本发明的耐热缓冲片的热加压处理的一例的示意图。
图5为示出在实施例中实施的、对耐热缓冲片的热压试验A后的该片的外观的图。
图6为示出在实施例中实施的、对耐热缓冲片的热压试验B后的该片的外观的图。
具体实施方式
以下，针对本发明的实施方式，一边参照附图一边进行说明。
[耐热缓冲片]
图1示出本发明的耐热缓冲片的一例。图1所示的耐热缓冲片1由PTFE片2构成。图1的耐热缓冲片1具有PTFE片2的单层结构。耐热缓冲片1具有源自片2所含的PTFE的高耐热性和柔软性。耐热缓冲片1除了防止对象物(处理对象物)与热加压面的直接接触以外，根据其具体方式、热加压处理的种类、热加压装置的结构等，还可以具有使从热加压面向对象物施加的热和/或压力均匀化、调整热和/或压力的施加速度的功能。
耐热缓冲片1在25℃下的压缩应变S25与250℃下的压缩应变S250之差S250-S25即压缩应变变化量ΔS250为-5％以上。“-5％以上”是指为-5％或比-5％向正值方向增大的值。其中，S25和S250分别为通过TMA来评价的、评价温度25℃和250℃下的耐热缓冲片1的压缩应变ST。压缩应变ST如下确定：将25℃下的耐热缓冲片1的厚度设为t0，将通过TMA在耐热缓冲片1的厚度方向上施加压缩力时的上述评价温度T(℃)下的该片的厚度设为t1，通过式：ST＝(t1-t0)/t0×100(％)来确定。关于具体的评价方法，一边参照图2一边进行说明。
切出耐热缓冲片1而准备试验片12，在25℃下测定其厚度t0(图2的(a))。试验片12的形状例如是一边为5～10mm的正方形或长方形。接着，在保持为25℃的TMA装置的载台11上载置试验片12并使压缩探针13下降(图2的(b))。压缩探针13的形状和前端直径设为圆柱状和
Figure BDA0003699541390000041
接着，保持在25℃，利用压缩探针13对试验片12在其厚度方向上施加压力(5MPa)，测定25℃下的试验片12的厚度t1，求出压缩应变S25(图2的(c))。接着，保持施加压力5MPa，以升温速度5℃/分钟开始升温测定，测定达到250℃时的试验片12的厚度t1，求出压缩应变S250(图2的(d))。以求出的压缩应变S250与S25之差的形式算出压缩应变变化量ΔS250。厚度t1可以利用TMA装置，以载台11的载置面与压缩探针13的前端之间的距离的形式求出。
压缩应变变化量ΔS250可以为-3％以上、-1％以上、0％以上、2％以上、进而4％以上。压缩应变变化量ΔS250的上限例如为20％以下。
耐热缓冲片1在25℃下的压缩应变S25与300℃下的压缩应变S300之差S300-S25即压缩应变变化量ΔS300例如为-15％以上。此时，能够更确实地应对处理温度和压力的进一步上升。压缩应变变化量ΔS300可以为-10％以上、-5％以上、-3％以上、-1％以上、0％以上、2％以上、3％以上、4％以上、进而5％以上。压缩应变变化量ΔS300的上限例如为20％以下。压缩应变变化量ΔS300与压缩应变变化量ΔS250相比可以沿正值方向增大。压缩应变变化量ΔS300可以将评价温度T设为25℃和300℃并与压缩应变变化量ΔS250同样地求出。
耐热缓冲片1可以为如下的片：与对该片1实施温度250℃、施加压力20MPa和保持时间3分钟的热压前的25℃下的该片1的厚度相比，实施上述热压后的25℃下的该片1的厚度更大。该耐热缓冲片1在高温压缩下的厚度方向的形状保持力高。此时，耐热缓冲片1的压缩应变变化量ΔS250和/或ΔS300可以满足上述范围，也可以不满足。关于对耐热缓冲片1的热压，以在热压装置21的载台22上载置模拟对象物24并在模拟对象物24上配置耐热缓冲片1的状态，利用热加压头23对该片1的整体进行热压而实施(参照图3)。其中，耐热缓冲片1以覆盖模拟对象物24的整个上表面的方式配置。另外，在模拟对象物24的上表面的温度达到载台22的设定温度(载置面的温度)后实施热压。模拟对象物24的通常与载台22接触的面和与耐热缓冲片1接触的面均为与载台22的载置面和热加压头23的热加压面同等程度地平滑的金属板。模拟对象物24的形状典型而言为圆板、立方体或长方体。为了确保测定精度，模拟对象物24的与耐热缓冲片1接触的面的面积优选为15cm2以上。模拟对象物24的厚度优选为2～4mm。耐热缓冲片1的厚度在该片1的被加压区域的中心附近(例如直径10mm的圆内)处测定。
将耐热缓冲片1在热压前的25℃下的厚度设为T0、将热压后的25℃下的厚度设为T1，通过式IRT＝(T1-T0)/T0×100(％)求出的厚度增加率IRT(20MPa)例如为1％以上，也可以为2％以上、4％以上、5％以上、7％以上、进而9％以上。厚度增加率IRT(20MPa)的上限例如为30％以下。
耐热缓冲片1可以为如下的片：与对该片1实施温度250℃、施加压力30MPa和保持时间3分钟的热压前的25℃下的该片1的厚度相比，实施上述热压后的25℃下的该片1的厚度更大。热压可以与施加压力20MPa时同样地实施。此时，厚度增加率IRT(30MPa)例如可以为1％以上、2％以上、3％以上、4％以上、进而5％以上。厚度增加率IRT(30MPa)的上限例如为20％以下。
图1的耐热缓冲片1由PTFE片2构成。但是，耐热缓冲片1所含的树脂并不限定于PTFE。树脂可以是氟树脂，换言之，耐热缓冲片1可以包含氟树脂的片。氟树脂的例子为PTFE、改性PTFE、乙烯-四氟乙烯共聚物(ETFE)、四氟乙烯-六氟丙烯共聚物(FEP)、四氟乙烯-全氟烷基乙烯基醚共聚物(PFA)和聚偏二氟乙烯(PVDF)。从耐热性和柔软性特别优异的方面出发，氟树脂优选为PTFE、改性PTFE、ETFE，特别优选为PTFE、改性PTFE。
改性PTFE为TFE与改性共聚单体的共聚物。为了被分类为改性PTFE，共聚物中的四氟乙烯(TFE)单元的含有率需要为99质量％以上。改性PTFE例如为TFE与选自乙烯、全氟烷基乙烯基醚和六氟丙烯中的至少1种改性共聚单体的共聚物。
PTFE片2优选为包含经历了烧成的PTFE的烧成PTFE片。需要说明的是，本说明书中，PTFE的烧成是指将由聚合而得到的PTFE加热到其熔点(327℃)以上的温度、例如340～380℃。
耐热缓冲片1的厚度例如为10μm以上，也可以为50μm以上、100μm以上、250μm以上、300μm以上、400μm以上、进而500μm以上。厚度的上限例如为2000μm以下，也可以为1500μm以下、进而1000μm以下。
耐热缓冲片1的拉伸强度根据耐热缓冲片1所含的树脂的种类而不同，针对MD(带状的片中通常为长度方向)，例如为30MPa以上，也可以为40MPa以上、50MPa以上、60MPa以上、70MPa以上、80MPa以上、90MPa以上、进而100MPa以上。拉伸强度针对TD(带状的片中通常为宽度方向)例如为10MPa以上，也可以为15MPa以上、20MPa以上、25MPa以上、30MPa以上、35MPa以上、40MPa以上、进而45MPa以上。拉伸强度的上限例如为500MPa以下。根据具有上述范围的拉伸强度的耐热缓冲片1，例如能够更加确实且稳定地实施基于向热加压面与对象物之间的输送的供给。
耐热缓冲片1的最大拉伸伸长率根据耐热缓冲片1所含的树脂的种类而不同，针对MD，例如为300％以下，也可以为275％以下、250％以下、225％以下、200％以下、180％以下、160％以下、140％以下、120％以下、100％以下、90％以下、进而80％以下。针对MD，最大拉伸伸长率的下限例如为5％以上。最大拉伸伸长率针对TD例如为200％以上，也可以为400％以上、410％以上、420％以上、425％以上、430％以上、435％以上、进而440％以上。针对TD，最大拉伸伸长率的上限例如为700％以下。根据针对MD具有上述范围的最大拉伸伸长率的耐热缓冲片1、特别是具有200％以下的最大拉伸伸长率的耐热缓冲片1，例如在通过向热加压面与对象物之间的输送而供给耐热缓冲片1时，即使在热加压面和/或对象物与耐热缓冲片1之间局部地产生接合的情况下，也能够通过伸长率来抑制片1追随于这些构件。换言之，能够进一步提高耐热缓冲片1对热加压处理的连续供给性。
耐热缓冲片1的拉伸强度和最大拉伸伸长率可以通过使用拉伸试验机的拉伸试验而求出。试验片的形状例如为日本工业标准(JIS)K6251：1993规定的哑铃状3号形。使用上述试验片时的测定条件例如为试验片的标线间距离20mm、卡盘间距离35mm和拉伸速度200mm/分钟。最大拉伸伸长率可以根据试验前的上述标线间距离与断裂时的标线间距离算出。测定温度例如为25±10℃。
耐热缓冲片1的尺寸变化率(不施加压力地在270℃的气氛下静置1小时时的尺寸变化率、以下相同)针对MD例如为-5.0％以下，也可以为-7.5％以下、-10.0％以下、-12.5％以下、-15.0％以下、进而-17.5％以下。针对MD，尺寸变化率的下限例如为-30.0％以上。尺寸变化率针对TD例如为1.5％以下，也可以为1.3％以下、1.0％以下、0.7％以下、0.5％以下、0.3％以下、进而0％以下。针对TD，尺寸变化率的下例如为-2.0％以上。尺寸变化率针对厚度方向例如为5.0％以上，也可以为7.5％以上、10.0％以上、12.5％以上、15.0％以上、17.5％以上、进而20.0％以上。针对厚度方向，尺寸变化率的上限例如为40.0％以下。需要说明的是，尺寸变化率通过式：(X1-X0)/X0×100(％)而提供。X0为加热前的尺寸、X1为加热后的尺寸。
耐热缓冲片1中，可以在至少一个主面上配置其他层。但是，作为耐热缓冲片1，在要求良好的热传导性时，优选在主面上不配置其他层。换言之，耐热缓冲片1可以为单层。
耐热缓冲片1优选为非多孔片。耐热缓冲片1可以是至少在使用区域不具有连通两个主面的孔的无孔片。耐热缓冲片1也可以是基于片1所含的材料、例如PTFE所具有的高拒液性(拒水性和拒油性)而在厚度方向上使水等流体(fluid)不透过的不透性片。另外，耐热缓冲片1基于该片1所含的材料、例如PTFE所具有的高绝缘性，也可以是绝缘性片(非导电片)。绝缘性通过例如1×1014Ω/□以上的表面电阻率来表示。表面电阻率可以为1×1015Ω/□以上、1×1016Ω/□以上、进而1×1017Ω/□以上。耐热缓冲片1可以包含炭黑等导电性材料。此时，耐热缓冲片1可以具有基于导电性材料的功能、例如抗静电功能。包含导电性材料的耐热缓冲片1的表面电阻率例如为1×1012Ω/□以下，也可以为1×108Ω/□以下、1×104Ω/□以下。
耐热缓冲片1的形状例如可以是包括正方形和长方形在内的多边形、圆形、椭圆形、以及带状。多边形的角可以是圆角。但是，耐热缓冲片1的形状不限定于这些例子。多边形、圆形和椭圆形的耐热缓冲片1可以以单片形式流通，带状的耐热缓冲片1可以以卷绕于卷芯的卷绕体(卷)的形式流通。带状的耐热缓冲片1的宽度和将带状的耐热缓冲片1卷绕而成的卷绕体的宽度可以自由设定。
[耐热缓冲片的制造方法]
以下，以由PTFE片2或改性PTFE片构成的耐热缓冲片1为例，对耐热缓冲片1的制法的一例进行说明。但是，耐热缓冲片1的制法不限定于以下所示的例子。
首先，将PTFE粉末(Molding powder，成形粉)导入至模具中，对模具内的粉末以规定的时间施加规定的压力而进行预成形。预成形可以在常温下实施。为了能够进行后述基于切削车床的切削，模具的内部空间的形状优选为圆柱状。此时，得到圆柱状的预成形品和PTFE块。PTFE块为圆柱状时，可以利用切削车床一边使块旋转，一边连续切削表面，能够高效地形成耐热缓冲片1。接着，将得到的预成形品从模具中取出，在PTFE的熔点(327℃)以上的温度下进行规定时间的烧成，得到PTFE块。接着，将得到的PTFE块切削成规定的厚度，得到作为切削片的PTFE片。接着，对得到的PTFE片进行压延，得到作为压延片的PTFE片2。得到的PTFE片2可以直接作为耐热缓冲片1使用，也可以经历规定的处理、与其他层的层叠等后作为耐热缓冲片1使用。压延典型地为对MD的单轴压延。压延可以利用具备一对金属辊的辊压延装置。压延倍率以厚度基准计例如为1.5倍以上，也可以为1.8倍以上、2.0倍以上、2.3倍以上、2.5倍以上、2.8倍以上、进而3.0倍以上。压延倍率的上限例如为10.0倍以下。压延温度例如为100～200℃，也可以为200～300℃、进而300℃以上。需要说明的是，根据上述制法，所形成的耐热缓冲片1的厚度的控制比较容易，也能够形成带状的耐热缓冲片1。另外，通过使用改性PTFE粉末代替PTFE粉末，能够通过上述方法形成改性PTFE片。
[耐热缓冲片的使用]
如图4所示，耐热缓冲片1可以作为在基于热加压装置31的对象物35的热加压处理时配置于热加压装置31的热加压面34与对象物35之间从而防止两者的固着的耐热缓冲片使用。耐热缓冲片1的缓冲性优异。图4的热加压装置31具备载台32和具有热加压面34的热加压头33。耐热缓冲片1配置于热加压头33与对象物35之间。关于该例中的热加压处理，在将对象物35载置于载台32上的状态下使热加压头33与载台32接近，典型地为使热加压头33下降，从而实施。热加压处理例如为对象物35的热压接、热压。
耐热缓冲片1可以通过输送而供给和配置在热加压面34与对象物35之间。通过输送而供给和配置的耐热缓冲片1例如为带状。
热加压处理时的热加压装置31的加热设定温度、换言之耐热缓冲片1的使用温度例如为200℃以上，也可以为225℃以上、250℃以上、275℃以上、进而300℃以上。使用温度的上限例如为330℃以下。热加压处理时的热加压装置31的加压设定压力、换言之耐热缓冲片1的使用压力例如为10MPa以上，也可以为15MPa以上、20MPa以上、25MPa以上、进而30MPa以上。使用压力的上限例如为50MPa以下。但是，耐热缓冲片1的使用温度和使用压力不限定于这些范围。也可以以比上述例示低的使用温度和/或使用压力使用耐热缓冲片1。
[热加压处理方法]
可以使用本发明的耐热缓冲片1对对象物35进行热加压处理。该热加压处理方法为利用热加压装置进行的对象物35的热加压处理方法，其中，在对象物35与热加压面34之间配置耐热缓冲片1，在利用该片1防止对象物35与热加压面34的直接接触的状态下实施热加压处理。耐热缓冲片1例如可以通过输送而供给和配置于对象物35与热加压面34之间。
[热加压处理物的制造方法]
可以使用本发明的耐热缓冲片1制造热加压处理物。该制造方法中包括如下工序：在对象物35与热加压面34之间配置耐热缓冲片1，在利用该片1防止对象物35与热加压面34的直接接触的状态下实施热加压处理，从而得到对象物的热加压处理物。热加压处理例如为对象物35的热压接、热压，此时，得到热压接物、热压物。
实施例
以下通过实施例对本发明进行更详细的说明。本发明不限定于以下的实施例。
首先，示出本实施例中制作的耐热缓冲片的评价方法。
[厚度]
厚度以对任意3点利用数字千分尺(最小刻度0.001mm)在25℃下的测定值的平均值的形式求出。
[压缩应变变形量]
通过上述方法求出压缩应变变化量ΔS250和ΔS300。用于TMA的试验片的形状和尺寸设为5mm×5mm的正方形。TMA装置使用BRUKER制、TMA4000SA。
[对模拟对象物的热压试验]
<试验A>
在具备载台22和热加压头23的热压装置21的载台22上载置作为模拟的热压对象物(模拟对象物)24的、直径47mm和厚度3mm的圆形不锈钢板A(参照图3)。载台22的设定温度设为250℃。在模拟对象物24的上表面的温度达到载台22的设定温度后，将裁切为尺寸60mm×60mm的正方形的评价对象的耐热缓冲片1配置在模拟对象物24上，迅速使热加压头23下降，实施温度250℃、施加压力20MPa或30MPa、保持时间3分钟的热压试验。耐热缓冲片1以覆盖模拟对象物24的整个上表面的方式配置。试验后，冷却至25℃后，将耐热缓冲片1从不锈钢板A剥离，评价试验后的耐热缓冲片1的25℃下的厚度和外观。厚度在耐热缓冲片1的中心附近(直径10mm的圆内)进行测定。试验后的外观示于图5。
<试验B>
模拟对象物24使用不锈钢板B(中央设置有在厚度方向上延伸的直径2mm的贯通孔的直径47mm和厚度4mm的圆形)代替不锈钢板A，除此以外，与试验A同样地实施热压试验。施加压力设为30MPa。试验后，冷却至25℃后，将耐热缓冲片1从不锈钢板B剥离，评价耐热缓冲片1对不锈钢板B的贯通孔的贯入量。贯入量的测定使用游标尺。试验后的外观示于图6。需要说明的是，比较例1中，由于贯入的PTFE扩散至不锈钢板B的背面，因此无法将耐热缓冲片从不锈钢板B剥离(参照图6。图6中，仅针对比较例1示出不锈钢板B的背面)。
[拉伸强度和最大拉伸伸长率]
拉伸强度(拉伸断裂强度)和最大拉伸伸长率通过使用拉伸试验机(岛津制作所制、AG-I)的拉伸试验求出。评价对耐热缓冲片的长度方向(MD)和宽度方向(TD)分别实施。试验片的形状设为JIS K6251：1993规定的哑铃状3号形(标线间距离20mm)。测定条件设为测定温度25℃、卡盘间距离35mm和拉伸速度200mm/分钟。最大拉伸伸长率根据试验前的上述标线间距离与断裂时的标线间距离算出。
[尺寸变化率]
关于加热时的尺寸变化率，将评价对象的耐热缓冲片收纳在加热槽中，以270℃静置1小时后，冷却至25℃并测定尺寸，由此进行评价。尺寸的测定使用游标尺。评价对耐热缓冲片的MD、TD和厚度方向分别实施。需要说明的是，尺寸变化率是不对耐热缓冲片施加压力并进行评价的值。
(比较例1)
将PTFE粉末(DAIKIN INDUSTRIES,LTD.制、Polyflon PTFE M-12)导入至圆筒状的模具中，以温度23℃、压力8.5MPa和压力施加时间1小时的条件进行预成形。接着，将形成的预成形品从模具中取出，在370℃下进行24小时的烧成，得到高300mm、外径470mm的圆柱状的PTFE块。接着，利用切削车床对得到的PTFE块进行切削，制作PTFE切削薄膜(厚度486μm)，将其作为比较例1的耐热缓冲片。
(实施例1)
利用切削车床对与比较例1同样地得到的PTFE块进行切削，得到PTFE切削薄膜。接着，利用保持在175℃的具备一对金属辊的辊压延装置将得到的切削薄膜延MD进行压延，制作PTFE压延薄膜(厚度508μm)，将其作为实施例1的耐热缓冲片。压延倍率设为以厚度基准计2.0倍。
(实施例2)
除了将压延倍率设为以厚度基准计2.5倍以外，与实施例1同样地制作PTFE压延薄膜(厚度497μm)，将其作为实施例2的耐热缓冲片。
(实施例3)
除了将压延倍率设为以厚度基准计3.0倍以外，与实施例1同样地制作PTFE压延薄膜(厚度500μm)，将其作为实施例3的耐热缓冲片。
评价结果总结于以下的表1。
[表1]
Figure BDA0003699541390000121
如表1所示，实施例1～3的压缩应变变化量ΔS250和ΔS300、特别是ΔS300、与比较例1相比成为向正值方向更大的值，即，实施例1～3的耐热缓冲片在高温下的厚度方向的耐压缩力优异。另外，在实际的热压试验中，耐热缓冲片的厚度减少(根据实施例，甚至发生了厚度的增大)得到抑制，并且包括对贯通孔的贯入在内的片的变形也得到抑制(参照图5、6)。根据尺寸变化率的结果推测这些特性源自以下现象：因制造时的压延而在片内产生的厚度方向的压缩应力由于热而被释放。
产业上的可利用性
本发明的耐热缓冲片可以在对象物的热加压处理时配置于热加压装置的热加压面与对象物之间，用于防止对象物与热加压面的直接接触。热加压处理例如为热压接、热压。

Claims (5)

1.一种耐热缓冲片，其在对象物的热加压处理时配置于热加压装置的热加压面与所述对象物之间，从而防止所述对象物与所述热加压面的直接接触，
所述耐热缓冲片在25℃下的压缩应变S25与250℃下的压缩应变S250之差S250-S25即压缩应变变化量ΔS250为-5％以上，
其中，S25和S250分别为通过热机械分析(TMA)来评价的、评价温度25℃和250℃下的所述耐热缓冲片的压缩应变ST，压缩应变ST如下确定：将25℃下的所述耐热缓冲片的厚度设为t0，将通过TMA在所述耐热缓冲片的厚度方向上施加压缩力时的所述评价温度T(℃)下的该片的厚度设为t1，通过式：ST＝(t1-t0)/t0×100(％)来确定。
2.一种耐热缓冲片，其在对象物的热加压处理时配置于热加压装置的热加压面与所述对象物之间，从而防止所述对象物与所述热加压面的直接接触，
与对所述耐热缓冲片实施温度250℃、施加压力20MPa和保持时间3分钟的热压前的25℃下的该片的厚度相比，实施所述热压后的25℃下的该片的厚度更大。
3.根据权利要求1或2所述的耐热缓冲片，其中，所述耐热缓冲片包含氟树脂的片。
4.根据权利要求3所述的耐热缓冲片，其中，所述氟树脂为聚四氟乙烯(PTFE)或改性PTFE，
所述改性PTFE中的四氟乙烯(TFE)单元的含有率为99质量％以上。
5.一种热加压处理方法，其为利用热加压装置进行的对象物的热加压处理方法，其中，
在所述对象物与所述装置的热加压面之间配置耐热缓冲片，在利用该片防止所述对象物与所述热加压面的直接接触的状态下实施所述热加压处理，
所述耐热缓冲片为权利要求1～4中任一项所述的耐热缓冲片。
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