CN113442660B - 充气轮胎 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种追求冰上性能的提高和对偏磨损的抑制的充气轮胎。轮胎具备：多个主沟，它们在轮胎周向上延伸；以及中心陆地部及胎肩陆地部，它们由主沟划分。胎肩陆地部配置成比多个主沟中的配置于轮胎宽度方向最外侧的主沟更靠轮胎宽度方向外侧。中心陆地部配置成比胎肩陆地部更靠轮胎宽度方向内侧。中心陆地部及胎肩陆地部分别具备副沟、由副沟划分的多个花纹块、以及刀槽花纹。中心陆地部的踏面上的刀槽花纹的面积相对于踏面上的陆地部面积的比例即刀槽花纹面积比Ace、以及胎肩陆地部的踏面上的刀槽花纹的面积相对于踏面上的陆地部面积的比例即刀槽花纹面积比Ash为2％以上且15％以下，并且满足Ace＞Ash的关系。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及一种充气轮胎。

背景技术

公知有一种确保了在摩擦系数较低的冰路上的行驶性能(冰上性能)的无钉防滑轮胎。例如，在专利文献1中，具有：由主沟及狭缝划分的作为胎面陆地部的多个花纹块；以及设置于各花纹块的刀槽花纹。能够通过刀槽花纹的边缘效果及除水效果来提高冰上性能，此外，能够通过狭缝的牵引效果来提高冰上性能。

若设置的刀槽花纹的数量增加而使得冰上性能过高，则有可能导致偏磨损。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2012－250610号公报

发明内容

本发明提供一种追求冰上性能的提高和对偏磨损的抑制的充气轮胎。

本发明的充气轮胎具备：多个主沟，它们在轮胎周向上延伸；以及中心陆地部及胎肩陆地部，它们由所述主沟划分，所述胎肩陆地部配置成比所述多个主沟中的配置于轮胎宽度方向最外侧的主沟更靠轮胎宽度方向外侧，所述中心陆地部配置成比所述胎肩陆地部更靠轮胎宽度方向内侧，所述中心陆地部及所述胎肩陆地部分别具备副沟、由所述副沟划分的多个花纹块、以及刀槽花纹，所述中心陆地部的踏面上的所述刀槽花纹的面积相对于踏面上的陆地部面积的比例即刀槽花纹面积比Ace、以及所述胎肩陆地部的踏面上的所述刀槽花纹的面积相对于踏面上的陆地部面积的比例即刀槽花纹面积比Ash为2％以上且15％以下，并且满足Ace＞Ash的关系。

附图说明

图1是表示第1实施方式的充气轮胎的胎面表面的一例的展开图。

图2是表示第1实施方式的胎肩花纹块、四分之一花纹块及中心花纹块的放大展开图。

图3是示意性地表示第1实施方式的陆地部面积及刀槽花纹面积的放大展开图。

图4是表示第1及第2实施方式的轮胎子午线截面中的花纹块的截面图。

图5A是表示第1实施方式的未设置刀槽花纹的状态下的陆地部的立体图。

图5B是表示第1实施方式的设置有刀槽花纹的状态下的陆地部的立体图。

图6是表示第2实施方式的充气轮胎的胎面表面的一例的展开图。

图7是表示第2实施方式的胎肩花纹块、四分之一花纹块及中心花纹块的放大展开图。

图8是示意性地表示第2实施方式的陆地部面积及刀槽花纹面积的放大展开图。

图9A是表示第2实施方式的未设置刀槽花纹的状态下的陆地部的立体图。

图9B是表示第2实施方式的设置有刀槽花纹的状态下的陆地部的立体图。

附图标记说明

1…胎肩陆地部；2…中心陆地部；17、27…花纹块；16、26、36…全开狭缝(副沟)；18…半开狭缝(副沟)；51…分割刀槽花纹(副沟)；11、22、32…第1狭缝(副沟)；12、22、32…第2狭缝(副沟)；14、24、34…凹口(副沟)；15、25、35…分割刀槽花纹(副沟)；52…周向刀槽花纹(刀槽花纹、第1刀槽花纹)；53…闭合刀槽花纹(刀槽花纹、第2刀槽花纹)；54…半开刀槽花纹(刀槽花纹、第3刀槽花纹)；61、62…主沟。

具体实施方式

<第1实施方式>

以下，参照附图对本发明的第1实施方式进行说明。

图1是第1实施方式的充气轮胎PT(以下，也仅称为“轮胎PT”)所具备的胎面表面Tr的展开图。图1的上下方向相当于轮胎周向CD，图1的左右方向相当于轮胎宽度方向WD。如图1所示，形成于胎面表面Tr的胎面花纹为由主沟及副沟划分的多个花纹块在轮胎周向上排列而成的花纹块状的图案。本实施方式的轮胎PT为装配于卡车或巴士的重载轮胎。

在轮胎PT的胎面表面Tr，设置有在轮胎周向CD上连续地延伸的4条主沟61、61、62、62。在本实施方式中，主沟为4条，但是，并不限定于此。主沟可以设为3条以上。在本实施方式中，具有：处于轮胎宽度方向WD最外侧的胎肩主沟62；以及配置于胎肩主沟62的轮胎宽度方向WD内侧的中心主沟61。另外，主沟不特别限定于此，例如可以形成为如下结构：具有接地端CE、CE之间的距离(轮胎宽度方向WD的尺寸)的3％以上的沟宽。另外，主沟不特别限定于此，例如可以形成为如下结构：具有7.0mm以上的沟宽。另外，主沟不特别限定于此，例如可以形成为如下结构：在轮胎周向CD上连续，在胎面表面Tr内沟深最大，在沟内设置有表示基于磨损的使用极限的TWI(胎面磨损标识)。

在本说明书中，狭缝是指：宽度比主沟小、且宽度比刀槽花纹大的沟。刀槽花纹是指：宽度不足1.5mm的沟。副沟是指：在轮胎宽度方向WD上延伸并在轮胎宽度方向的第1侧的陆地端及轮胎宽度方向的第2侧的陆地端开口，且对陆地部在轮胎周向CD上进行划分的沟。副沟包括狭缝及刀槽花纹。

接地端CE是：在将轮胎PT组装于正规轮辋且填充有正规内压的状态下将轮胎PT垂直放置于平坦的路面并施加有正规载荷时的接地面的轮胎宽度方向上的最外侧位置。下述刀槽花纹面积比及刀槽花纹容积比是在将轮胎PT组装于正规轮辋且填充有正规内压的状态下将轮胎PT垂直放置于平坦的路面并施加有正规载荷的条件下测量所得的。

正规轮辋是：在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中，依据该规格，针对每个轮胎而确定的轮辋，例如，如果是JATMA则为标准轮辋，如果是TRA及ETRTO则为“测量轮辋”。正规内压是：在包含轮胎所依据的规格在内的规格体系中，依据各规格，针对每个轮胎而确定的气压，如果是JATMA则为最高气压，如果是TRA则为表“各种冷充气压力下的轮胎负荷极限”中所记载的最大值，如果是ETRTO则为“充气压力”。此外，在轮胎用于乘用车的情况下，正规气压设为180kPa，此外，在描述为超载或增强的轮胎的情况下，正规气压设为220kPa。正规载荷是：在包含轮胎所依据的规格在内的规格体系中，依据各规格，针对每个轮胎而确定的载荷，如果是JATMA则为最大负荷能力，如果是TRA则为上述表中所记载的最大值，如果是ETRTO则为“负荷能力”，在轮胎用于乘用车的情况下，设为与内压对应的载荷的88％。

＜胎肩陆地部1＞

如图1及图2所示，轮胎PT在胎面表面Tr的轮胎宽度方向两端部具有在轮胎周向CD上延伸的胎肩陆地部1。胎肩陆地部1配置成比轮胎宽度方向WD上的最外侧的主沟62更靠外侧。胎肩陆地部1在轮胎宽度方向WD上由最外侧的主沟62和接地端CE划分。胎肩陆地部1具有多个全开狭缝16、以及在轮胎周向CD上排列的多个胎肩花纹块17。胎肩陆地部1构成花纹块列。全开狭缝16在主沟62和接地端CE开口，并在轮胎周向CD上对胎肩花纹块17进行划分。胎肩花纹块17具有至少1个半开狭缝18。半开狭缝18具有第1端及第2端，第1端在轮胎宽度方向WD上的任意花纹块端开口，第2端在胎肩花纹块17内封闭。在本实施方式中，半开狭缝18包括：长半开狭缝18a，其在轮胎宽度方向WD上的内侧的花纹块端1a开口；以及短半开狭缝18b(也称为凹口)，其在轮胎宽度方向WD上的内侧的花纹块端1a或接地端CE开口。此外，全开狭缝16为副沟。如图1及图2所示，胎肩陆地部1具有在长半开狭缝18a和短半开狭缝18b开口的分割刀槽花纹51。半开狭缝18(长半开狭缝18a、短半开狭缝18b)及分割刀槽花纹51构成副沟。副沟将胎肩陆地部1划分为胎肩花纹块17。

＜中心陆地部2＞

轮胎PT在胎面表面Tr的轮胎宽度方向中央部具有在轮胎周向CD上延伸的中心陆地部2。中心陆地部2是最接近轮胎赤道TE的陆地部。中心陆地部2由一对主沟61、61划分。中心陆地部2具有：多个全开狭缝26、以及在轮胎周向CD上排列的多个中心花纹块27。中心陆地部2构成花纹块列。全开狭缝26在主沟61开口，并在轮胎周向CD上对中心花纹块27进行划分。中心花纹块27具有至少1个半开狭缝28。半开狭缝28具有第1端及第2端，第1端在轮胎宽度方向WD上的任意花纹块端开口，第2端在中心花纹块27内封闭。此外，全开狭缝26为副沟。

＜四分之一陆地部3的狭缝＞

轮胎PT在胎肩陆地部1与中心陆地部2之间具有在轮胎周向CD上延伸的四分之一陆地部3。四分之一陆地部3由一对主沟61、62划分。四分之一陆地部3具有多个全开狭缝36、以及在轮胎周向CD上排列的多个四分之一花纹块37。四分之一陆地部3构成花纹块列。全开狭缝36在主沟61、62开口，并在轮胎周向CD上对四分之一花纹块37进行划分。四分之一花纹块37具有至少1个半开狭缝38。半开狭缝38具有第1端及第2端，第1端在轮胎宽度方向WD上的任意花纹块端开口，第2端在四分之一花纹块37内封闭。此外，全开狭缝36为副沟。

＜刀槽花纹＞

如图1及图2所示，胎肩陆地部1、中心陆地部2及四分之一陆地部3的各个陆地部形成有多个刀槽花纹。刀槽花纹由宽度不足1.5mm的切口形成。各个陆地部1、2、3具有周向刀槽花纹52、闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54。

踏面是与路面接触的面。如图1及图2所示，周向刀槽花纹52是踏面形状呈波状的刀槽花纹，在各个陆地部1、2、3的轮胎宽度方向中央部沿轮胎周向CD延伸并在全开狭缝16、26、36或半开狭缝18开口，且将陆地部1、2、3在轮胎宽度方向WD上左右分割为花纹块。因此，在本实施方式中，从抑制分割后的花纹块的活动而使得偏磨损减弱的观点出发，周向刀槽花纹52是踏面形状呈波状的刀槽花纹，并且是包括形状沿深度方向变化的部分的三维刀槽花纹。但是，并不限定于此，可以将周向刀槽花纹52设为形状不沿深度方向变化的二维刀槽花纹。此外，如图2所示，狭缝窄幅部26a、36a相对于轮胎周向CD及轮胎宽度方向WD倾斜。在狭缝窄幅部26a、36a开口的周向刀槽花纹52相对于轮胎周向CD及轮胎宽度方向WD倾斜。周向刀槽花纹52和狭缝窄幅部26a、36a相对于轮胎周向CD及轮胎宽度方向WD朝相反方向倾斜。这是为了使由狭缝窄幅部26a、36a和周向刀槽花纹52形成的花纹块的角部不形成为锐角而是直角或近似直角从而抑制偏磨损。在此所言的近似直角是指60度以上且不足90度。具体而言，如图2所示，狭缝窄幅部26a、36a从轮胎周向第1侧CD1及轮胎宽度方向第2侧WD2朝向轮胎周向第2侧CD2及轮胎宽度方向第1侧WD1。在中心陆地部2及四分之一陆地部3形成的周向刀槽花纹52从轮胎周向第1侧CD1及轮胎宽度方向第1侧WD1朝向轮胎周向第2侧CD2及第2侧WD2。

闭合刀槽花纹53是踏面形状呈波状的刀槽花纹，沿轮胎宽度方向WD延伸，且在各个陆地部1、2、3内封闭。

半开刀槽花纹54是踏面形状呈波状的刀槽花纹，且在轮胎周向中央部沿轮胎宽度方向WD延伸。半开刀槽花纹54具有：在各个陆地部1、2、3内封闭的第1端54a；以及在各个陆地部1、2、3的陆地端开口的第2端54b。

此外，虽然闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54是踏面形状呈波状的刀槽花纹，但是，并不限定于此，踏面形状可以呈直线。另外，虽然闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54是形状不沿深度方向变化的二维刀槽花纹，但是，也可以是包括形状沿深度方向变化的部分的三维刀槽花纹。

如图1及图2所示，利用胎肩陆地部1的分割刀槽花纹51将胎肩陆地部1分割为在轮胎周向CD上相邻的2个虚拟的小花纹块。

如图1及图2所示，利用周向刀槽花纹52将各个陆地部2、3在轮胎宽度方向WD上左右分割为小花纹块，利用半开刀槽花纹54对小花纹块进一步在轮胎周向CD上虚拟地进行分割。由此，在1个花纹块27、37形成有在轮胎周向CD上划分的多个(中心陆地部2、四分之一陆地部3为4个)虚拟的小花纹块。由此，能够利用比1个花纹块27、37小的虚拟的小花纹块来增大牵引要素或防横滑要素，由此使得冰上性能提高。然而，由于设置有闭合刀槽花纹53，并且半开刀槽花纹54设置于花纹块27、37的轮胎周向中央部，所以，能够在保持多个(中心陆地部2、四分之一陆地部3为4个)小花纹块内的刚性平衡的同时增大牵引要素，而且能够在抑制偏磨损的产生的同时使得冰上性能提高。

并不特别限定于此，但是，优选周向刀槽花纹52的踏面形状呈波形。周向刀槽花纹52的壁面彼此相互接触，从而能够抑制小花纹块过度活动。

此外，如图1所示，利用周向刀槽花纹52分割的最接近接地端CE的花纹块容易受到横向力的影响，所以，将所有刀槽花纹都仅设为闭合刀槽花纹53。

从冰上性能的提高和抑制偏磨损的产生的观点出发，优选地，分割刀槽花纹51及周向刀槽花纹52的宽度Wo大于半开刀槽花纹54的宽度Ws，半开刀槽花纹54的宽度Ws大于闭合刀槽花纹53的宽度Wc。Wo＞Ws＞Wc。通过将开口刀槽花纹(分割刀槽花纹51、周向刀槽花纹52)的宽度Wo设为相对较大，与由沟构成的花纹块图案相比，能够在确保陆地部的刚性的同时使得冰上性能提高。通过将闭合刀槽花纹53的宽度Wc设为相对较小，能够抑制花纹块的活动而减少磨损或偏磨损的要因。通过将半开刀槽花纹54的宽度设为开口刀槽花纹(分割刀槽花纹51、周向刀槽花纹52)与闭合刀槽花纹53之间的中间宽度，能够实现花纹块刚性和冰上性能的平衡。当然，在这些观点不成问题的情况下，可以将所有刀槽花纹的宽度设为相同，并且可以以各种方式变更宽度的大小关系。

此外，本说明书中的刀槽花纹的深度优选为主沟的深度的50％以上且80％以下。如果刀槽花纹的深度小于主沟的深度的50％，则作为冬季轮胎的冰上性能变得不充分。如果刀槽花纹的深度大于主沟的深度的80％，则陆地部的刚性会降低而成为产生偏磨损的要因。

＜刀槽花纹面积比＞

如图3所示，中心陆地部2的刀槽花纹面积比Ace及胎肩陆地部1的刀槽花纹面积比Ash优选为2％以上且15％以下。这是为了抑制冰上性能的降低和对花纹块整体的磨损的促进。

进而，中心陆地部2的刀槽花纹面积比Ace及胎肩陆地部1的刀槽花纹面积比Ash优选为5％以上且10％以下。

如果刀槽花纹面积比Ace、Ash不足2％，则刀槽花纹所引起的轮胎与冰雪路面之间的水膜的吸收效果会减弱，从而成为冰上性能降低的要因。

如果刀槽花纹面积比Ace、Ash大于15％，则花纹块刚性会降低从而促进花纹块整体的磨损。

此外，刀槽花纹面积比为比例，所以，可以基于以1个间距(花纹的最小重复单位)测量所得的面积而计算，也可以基于在轮胎全周上测量所得的面积而计算。

此外，优选满足Ace＞Ash的关系。由此，由于中心陆地部2的刀槽花纹面积比Ace大于胎肩陆地部1的刀槽花纹面积比Ash，所以，使得接地压力相对较高的中心陆地部2的踏面与冰雪路之间的水的吸收效果提高，由此能够提高冰上性能。另外，能够确保与中心陆地部2相比容易受到横向力的影响而容易产生偏磨损的胎肩陆地部1的花纹块刚性，由此能够抑制偏磨损的产生。因此，能够提高冰上性能并且抑制偏磨损的产生。

中心陆地部2的刀槽花纹面积比Ace表示中心陆地部2的刀槽花纹的面积A22相对于踏面上的陆地部面积A21的比例。在数学式中表示为Ace＝A22/A21。陆地部面积A21是如图3中由纵向线填充所示那样的未设置刀槽花纹的状态下的中心陆地部2的踏面上的面积。刀槽花纹面积A22是图3中由斜线填充的区域的合计面积，并且是中心陆地部2的踏面上的刀槽花纹的面积的合计值。此处所言的刀槽花纹是指中心陆地部2的所有刀槽花纹。具体而言，包括周向刀槽花纹52、闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54。

胎肩陆地部1的刀槽花纹面积比Ash表示胎肩陆地部1的刀槽花纹的面积A12相对于踏面上的陆地部面积A11的比例。在数学式中表示为Ash＝A12/A11。花纹块17由主沟62及副沟(半开狭缝18、分割刀槽花纹51)划分。陆地部面积A11是如图3中由纵向线填充所示那样的未设置刀槽花纹的状态下的胎肩陆地部1的踏面上的面积。此外，在花纹块17的中央部形成有凹部55，陆地部面积A11中不包括凹部55。刀槽花纹的面积A12是图3中由斜线填充的区域的合计面积，并且是胎肩陆地部1的踏面上的刀槽花纹的面积的合计值。此处所言的刀槽花纹是指所有刀槽花纹。具体而言，包括分割刀槽花纹51、周向刀槽花纹52、闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54。

四分之一陆地部3(四分之一花纹块37)的刀槽花纹面积比Ame并不特别限定于此，但是，优选满足Ace＞Ame≥Ash的关系。由此，能够抑制四分之一陆地部3的偏磨损。如果Ame＞Ash，则能够使得四分之一陆地部3具有提高冰上性能和抑制偏磨损的双方的作用。

四分之一陆地部3的刀槽花纹面积比Ame表示四分之一陆地部3的刀槽花纹的面积A32相对于踏面上的陆地部面积A31的比例。在数学式中表示为Ame＝A32/A31。陆地部面积A31是如图3中由纵向线填充所示那样的未设置刀槽花纹的状态下的四分之一陆地部3的踏面上的面积。此外，在花纹块37的中央部形成有凹部55，但是，陆地部面积A31中不包括凹部55。刀槽花纹的面积A32是图3中由斜线填充的区域的合计面积，并且是四分之一陆地部3的踏面上的刀槽花纹的面积的合计值。此处所言的刀槽花纹是指所有刀槽花纹。具体而言，包括周向刀槽花纹52、闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54。

＜刀槽花纹容积比＞

图4是表示轮胎子午线截面中的胎肩陆地部1、中心陆地部2、四分之一陆地部3的容积的截面图。图5A是表示未设置刀槽花纹的状态下的胎肩陆地部1、中心陆地部2、四分之一陆地部3的立体图。图5B是表示设置有刀槽花纹的状态下的胎肩陆地部1、中心陆地部2、四分之一陆地部3的立体图。如图3、图4、图5A及图5B所示，中心陆地部2的刀槽花纹容积比Vce及胎肩陆地部1的刀槽花纹容积比Vsh并不特别限定于此，但是，优选为1％以上且12％以下。这是为了抑制冰上性能的降低和对花纹块整体的磨损的促进。

进而，中心陆地部2的刀槽花纹容积比Vce及胎肩陆地部1的刀槽花纹容积比Vsh优选为2％以上且8％以下。

如果刀槽花纹容积比Vce、Vsh不足1％，则刀槽花纹所引起的轮胎与冰雪路面之间的水膜的吸收效果会减弱，从而成为冰上性能降低的要因。

如果刀槽花纹容积比Vce、Vsh大于12％，则花纹块刚性会降低从而促进花纹块整体的磨损。

此外，刀槽花纹容积比为比例，所以，可以基于以1个间距(花纹的最小重复单位)测量所得的面积而计算，也可以基于在轮胎全周上测量所得的面积而计算。

此外，并不特别限定于此，但是，优选满足Vce＞Vsh的关系。由此，将中心陆地部2的刀槽花纹容积比Vce设为大于胎肩陆地部1的刀槽花纹容积比Vsh，所以，使得接地压力相对较高的中心陆地部2的踏面与冰雪路之间的水的吸收效果提高，由此能够提高冰上性能。另外，能够确保与中心陆地部2相比容易受到横向力的影响而容易产生偏磨损的胎肩陆地部1的花纹块刚性，由此能够抑制偏磨损的产生。因此，能够提高冰上性能并且抑制偏磨损的产生。

如图4、图5A及图5B所示，中心陆地部2的刀槽花纹容积比Vce表示中心陆地部2的刀槽花纹的容积V22相对于踏面Tr到主沟底60的陆地部容积V21的比例。在数学式中表示为Vce＝V22/V21。陆地部容积V21是如图4中由斜线填充所示、且如图5A所示那样的未设置刀槽花纹的状态下的陆地部2的容积。陆地部容积V21中包括比边界线Li更靠轮胎径向外侧、且比刀槽花纹及狭缝的底部更靠轮胎径向内侧的区域。刀槽花纹容积V22是图3中由斜线填充的刀槽花纹的合计容积，且是中心陆地部2的刀槽花纹的容积的合计值。此处所言的刀槽花纹是指所有刀槽花纹。具体而言，包括周向刀槽花纹52、闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54。

如图4所示，用于定义陆地部容积V11、V21、V31的轮胎径向RD内侧的边界线Li在轮胎子午线截面中由单个或多个圆弧构成。圆弧具有从至少3个主沟底60通过的单一的曲率半径。

如图4、图5A及图5B所示，胎肩陆地部1的刀槽花纹容积比Vsh表示胎肩陆地部1的刀槽花纹的容积V12相对于踏面Tr到主沟底60的陆地部容积V11的比例。在数学式中表示为Vsh＝V12/V11。陆地部容积V11是如图4中由斜线填充所示、且如图5A所示那样的未设置刀槽花纹的状态下的陆地部2的容积。陆地部容积V11中包括比边界线Li更靠轮胎径向外侧、且比刀槽花纹及狭缝的底部更靠轮胎径向内侧的区域。刀槽花纹容积V12是图3中由斜线填充的刀槽花纹的合计容积，且是胎肩陆地部1的刀槽花纹的容积的合计值。此处所言的刀槽花纹是指所有刀槽花纹。具体而言，包括分割刀槽花纹51、周向刀槽花纹52、闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54。

四分之一陆地部3的刀槽花纹容积比Vme并不特别限定于此，但是，优选满足Vce＞Vme≥Vsh的关系。由此，能够抑制四分之一陆地部3的偏磨损。如果Vme＞Vsh，则能够使得四分之一陆地部3具有提高冰上性能和抑制偏磨损的双方的作用。

如图4、图5A及图5B所示，四分之一陆地部3的刀槽花纹容积比Vme表示四分之一陆地部3的刀槽花纹的容积V32相对于踏面Tr到主沟底60的陆地部容积V31的比例。在数学式中表示为Vme＝V32/V31。陆地部容积V31是如图4中由斜线填充所示、且如图5A所示那样的未设置刀槽花纹的状态下的四分之一陆地部3的容积。陆地部容积V31中包括比边界线Li更靠轮胎径向外侧、且比刀槽花纹及狭缝的底部更靠轮胎径向内侧的区域。刀槽花纹容积V32是图3中由斜线填充的刀槽花纹的合计容积，且是四分之一陆地部3的刀槽花纹的容积的合计值。此处所言的刀槽花纹是指所有刀槽花纹。具体而言，包括周向刀槽花纹52、闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54。

＜刀槽花纹面积比与刀槽花纹容积比之间的关系＞

中心陆地部2的刀槽花纹容积比Vce、胎肩陆地部1的刀槽花纹容积比Vsh、中心陆地部2的刀槽花纹面积比Ace、胎肩陆地部1的刀槽花纹面积比Ash优选满足(Vce/Vsh)＞(Ace/Ash)的关系。由此，能够实现考虑了接地压力的有效的冰上性能的提高和对偏磨损的抑制的至少一方的性能的提高。

若满足(Vce/Vsh)＞(Ace/Ash)的关系，则(1)胎肩陆地部1的陆地部容积与面积相比有所增大、或者(2)中心陆地部2的刀槽花纹体积与面积相比有所增大的至少任一种情况成立。

在上述(1)胎肩陆地部1的陆地部容积与面积相比有所增大的情况下，胎肩陆地部1的副沟(16、18、51)与中心陆地部2的副沟(全开狭缝26)相比相对较浅，从而能够抑制偏磨损。

在上述(2)中心陆地部2的刀槽花纹体积与面积相比有所增大的情况下，中心陆地部2的刀槽花纹与胎肩陆地部1的刀槽花纹相比相对较深，从而能够使得接地压力较高的中心陆地部2的吸水效果提高，由此能够提高冰上性能。

＜第2实施方式＞

对于第2实施方式，仅胎面花纹不同，关于接地端、刀槽花纹面积比、刀槽花纹容积比、周向刀槽花纹52、闭合刀槽花纹53、半开刀槽花纹54，与第1实施方式相同。对于相同的结构要素标注相同的附图标记并省略说明。

如图6所示，形成于胎面表面Tr的胎面花纹是由主沟及副沟化划分的多个花纹块在轮胎周向上排列的花纹块形状的图案。在本说明书中，狭缝是指宽度比主沟小、且宽度比刀槽花纹大的沟。刀槽花纹是指宽度不足1.5mm的沟。副沟是指在轮胎宽度方向WD上延伸并在轮胎宽度方向的第1侧的陆地端及轮胎宽度方向的第2侧的陆地端开口、且对陆地部在轮胎周向CD上进行划分的沟。副沟包括狭缝及刀槽花纹。

＜胎肩陆地部1＞

如图6及图7所示，胎肩陆地部1具有多个第1狭缝11及多个第2狭缝12。第1狭缝11在轮胎宽度方向WD的第1侧WD1的陆地端1a(接地端CE)开口，与轮胎宽度方向WD的第2侧WD2的陆地端1b(主沟62)分离，并在胎肩陆地部1内封闭。第2狭缝12在轮胎宽度方向WD的第2侧WD2的陆地端1b(主沟62)开口，与轮胎宽度方向WD的第1侧WD1的陆地端1a(接地端CE)分离，并在胎肩陆地部1内封闭。第1狭缝11及第2狭缝12的轮胎周向CD上的位置互不相同，并且第1狭缝11及第2狭缝12在轮胎周向CD上交替地配置。胎肩陆地部1具有凹口14和分割刀槽花纹15。凹口14及分割刀槽花纹15分别与第1狭缝11及第2狭缝12对应地设置。第1狭缝11、凹口14及分割刀槽花纹15构成副沟，第2狭缝12、凹口14及分割刀槽花纹15构成副沟。副沟对胎肩陆地部1在轮胎周向CD上进行区分，由此将胎肩陆地部1划分为胎肩花纹块17。凹口14是狭缝的一种，但是，与第1狭缝11及第2狭缝12相比，轮胎宽度方向WD上的长度更短。

＜中心陆地部2＞

如图6及图7所示，中心陆地部2具有多个第1狭缝21及多个第2狭缝22。第1狭缝21在轮胎宽度方向WD的第1侧WD1的陆地端2a(主沟61)开口，与轮胎宽度方向WD的第2侧WD2的陆地端2b(主沟61)分离，并在中心陆地部2内封闭。第2狭缝22在轮胎宽度方向WD的第2侧WD2的陆地端2b(主沟61)开口，与轮胎宽度方向WD的第1侧WD1的陆地端2a(主沟61)分离，并在中心陆地部2内封闭。第1狭缝21及第2狭缝22的轮胎周向CD上的位置互不相同，并且第1狭缝21及第2狭缝22在轮胎周向CD上交替地配置。中心陆地部2具有凹口24和分割刀槽花纹25。凹口24及分割刀槽花纹25分别与第1狭缝21及第2狭缝22对应地设置。第1狭缝21、凹口24及分割刀槽花纹25构成副沟，第2狭缝22、凹口24及分割刀槽花纹25构成副沟。副沟对中心陆地部2在轮胎周向CD上进行划分，由此将中心陆地部2划分为中心花纹块27。凹口24是狭缝的一种，但是，与第1狭缝21及第2狭缝22相比，轮胎宽度方向WD上的长度更短。

＜四分之一陆地部3＞

如图6及图7所示，四分之一陆地部3具有多个第1狭缝31及多个第2狭缝32。第1狭缝31在轮胎宽度方向WD的第1侧WD1的陆地端3a(主沟62)开口，与轮胎宽度方向WD的第2侧WD2的陆地端3b(主沟61)分离，并在四分之一陆地部3内封闭。第2狭缝32在轮胎宽度方向WD的第2侧WD2的陆地端3b(主沟61)开口，与轮胎宽度方向WD的第1侧WD1的陆地端3a(主沟62)分离，并在四分之一陆地部3内封闭。第1狭缝31及第2狭缝32的轮胎周向CD上的位置互不相同，并且，第1狭缝31及第2狭缝32在轮胎周向CD上交替地配置。四分之一陆地部3具有凹口34和分割刀槽花纹35。凹口34及分割刀槽花纹35分别与第1狭缝31及第2狭缝32对应地设置。第1狭缝31、凹口34及分割刀槽花纹35构成副沟，第2狭缝32、凹口34及分割刀槽花纹35构成副沟。副沟对四分之一陆地部3在轮胎周向CD上进行划分，由此将四分之一陆地部3划分为四分之一花纹块37。凹口34是狭缝的一种，但是，与第1狭缝31及第2狭缝32相比，轮胎宽度方向WD上的长度更短。

此外，在图6中，对左侧的胎肩陆地部1及四分之一陆地部3标注附图标记并进行了说明，该图的右侧的胎肩陆地部1及四分之一陆地部3是通过旋转使花纹反转而获得的。

＜刀槽花纹＞

如图7所示，胎肩陆地部1、中心陆地部2及四分之一陆地部3的各个陆地部形成有多个刀槽花纹。刀槽花纹由宽度不足1.5mm的切口形成。各个陆地部1、2、3具有周向刀槽花纹52、闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54。

如图7所示，周向刀槽花纹52是踏面形状呈波状的刀槽花纹，在各个陆地部1、2、3的轮胎宽度方向中央部沿轮胎周向CD延伸并在副沟(第1狭缝11、21、31及第2狭缝12、22、32)开口，并且将陆地部1、2、3在轮胎宽度方向WD上左右分割。闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54与第1实施方式相同。

＜刀槽花纹面积比＞

如图8所示，中心陆地部2的刀槽花纹面积比Ace及胎肩陆地部1的刀槽花纹面积比Ash优选为2％以上且15％以下。

进而，Ace及Ash优选为5％以上且10％以下。

此外，优选满足Ace＞Ash的关系。

中心陆地部2的陆地部面积A21是如图8中由纵向线填充所示那样的未设置刀槽花纹的状态下的中心陆地部2的踏面上的面积。刀槽花纹面积A22是图8中由斜线填充的区域的合计面积，并且是中心陆地部2的踏面上的刀槽花纹的面积的合计值。

胎肩陆地部1的陆地部面积A11是如图8中由纵向线填充所示那样的未设置刀槽花纹的状态下的胎肩陆地部1的踏面上的面积。此外，在花纹块17的中央部形成有凹部55，但是，陆地部面积A11中不包括凹部55。刀槽花纹的面积A12是图8中由斜线填充的区域的合计面积，并且是胎肩陆地部1的踏面上的刀槽花纹的面积的合计值。

四分之一陆地部3的刀槽花纹面积比Ame并不特别限定于此，但是，优选满足Ace＞Ame≥Ash的关系。

四分之一陆地部3的陆地部面积A31是如图8中由纵向线填充所示那样的未设置刀槽花纹的状态下的四分之一陆地部3的踏面上的面积。此外，在花纹块37的中央部形成有凹部55，但是，陆地部面积A31中不包括凹部55。刀槽花纹的面积A32是图3中由斜线填充的区域的合计面积，并且是四分之一陆地部3的踏面上的刀槽花纹的面积的合计值。

＜刀槽花纹容积比＞

图4是表示轮胎子午线截面中的胎肩陆地部1、中心陆地部2、四分之一陆地部3的容积的截面图，与第1实施方式相同。图9A是表示未设置刀槽花纹的状态下的胎肩陆地部1、中心陆地部2、四分之一陆地部3的立体图。图9B是表示设置有刀槽花纹的状态下的胎肩陆地部1、中心陆地部2、四分之一陆地部3的立体图。如图4、图8、图9A及图9B所示，中心陆地部2的刀槽花纹容积比Vce、及胎肩陆地部1的刀槽花纹容积比Vsh并不特别限定于此，但是，优选为1％以上且12％以下。

进而，中心陆地部2的刀槽花纹容积比Vce、胎肩陆地部1的刀槽花纹容积比Vsh优选为2％以上且8％以下。

此外，并不特别限定于此，但是，优选满足Vce＞Vsh的关系。

如图4、图9A及图9B所示，中心陆地部2的陆地部容积V21是如图4中由斜线填充所示、且如图9A所示那样的未设置刀槽花纹的状态下的陆地部2的容积。陆地部容积V21中包括比边界线Li更靠轮胎径向外侧、且比刀槽花纹及狭缝的底部更靠轮胎径向内侧的区域。刀槽花纹容积V22是图8中由斜线填充的刀槽花纹的合计容积，且是中心陆地部2的刀槽花纹的容积的合计值。此处所言的刀槽花纹是指所有刀槽花纹。具体而言，包括分割刀槽花纹25、周向刀槽花纹52、闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54。

如图4、图9A及图9B所示，胎肩陆地部1的陆地部容积V11是如图4中由斜线填充所示、且如图9A所示那样的未设置刀槽花纹的状态下的陆地部1的容积。陆地部容积V11中包括比边界线Li更靠轮胎径向外侧、且比刀槽花纹及狭缝的底部更靠轮胎径向内侧的区域。刀槽花纹容积V12是图8中由斜线填充的刀槽花纹的合计容积，且是胎肩陆地部1的刀槽花纹的容积的合计值。此处所言的刀槽花纹是指所有刀槽花纹。具体而言，包括分割刀槽花纹15、周向刀槽花纹52、闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54。

四分之一陆地部3的刀槽花纹容积比Vme并不特别限定于此，但是，优选Vce＞Vme≥Vsh的关系。如图4、图9A及图9B所示，四分之一陆地部3的陆地部容积V31是如图4中由斜线填充所示、且如图9A所示那样的未设置刀槽花纹的状态下的陆地部3的容积。陆地部容积V31中包括比边界线Li更靠轮胎径向外侧、且比刀槽花纹及狭缝的底部更靠轮胎径向内侧的区域。刀槽花纹容积V32是图8中由斜线填充的刀槽花纹的合计容积，且是四分之一陆地部3的刀槽花纹的容积的合计值。此处所言的刀槽花纹是指所有刀槽花纹。具体而言，包括分割刀槽花纹35、周向刀槽花纹52、闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54。

＜刀槽花纹面积比与刀槽花纹容积比之间的关系＞

中心陆地部2的刀槽花纹容积比Vce、胎肩陆地部1的刀槽花纹容积比Vsh、中心陆地部2的刀槽花纹面积比Ace及胎肩陆地部1的刀槽花纹面积比Ash并不特别限定于此，但是，优选满足(Vce/Vsh)＞(Ace/Ash)的关系。

如上，优选地，第1实施方式或第2实施方式的充气轮胎PT具备：多个主沟61、62，它们在轮胎周向CD上延伸；以及中心陆地部2及胎肩陆地部1，它们由主沟61、62划分，胎肩陆地部1配置成比多个主沟中的配置于轮胎宽度方向WD上的最外侧的主沟62更靠轮胎宽度方向外侧，中心陆地部2配置成比胎肩陆地部1更靠轮胎宽度方向内侧，中心陆地部2及胎肩陆地部1分别具备：副沟(16、26、18、51、11、12、14、15、21、22、24、25)；由副沟划分的多个花纹块17(27)；以及刀槽花纹(52、53、54)，中心陆地部2的踏面Tr上的刀槽花纹的面积A22相对于踏面Tr上的面积A21的比例即刀槽花纹面积比Ace、以及胎肩陆地部1的踏面上的刀槽花纹的面积A12相对于踏面上的面积A11的比例即刀槽花纹面积比Ash为2％以上且15％以下，并且满足Ace＞Ash的关系。

这样，如果刀槽花纹面积比Ace及刀槽花纹面积比Ash为2％以上且15％以下，则能够抑制冰上性能的降低和对花纹块整体的磨损的促进。

另外，由于中心陆地部2的刀槽花纹面积比Ace大于胎肩陆地部1的刀槽花纹面积比Ash，所以，使得接地压力相对较高的中心陆地部2的踏面与冰雪路之间的水的吸收效果提高，由此能够提高冰上性能。另外，能够确保与中心陆地部2相比容易受到横向力的影响而容易产生偏磨损的胎肩陆地部1的花纹块刚性，由此能够抑制偏磨损的产生。

因此，能够提高冰上性能并且抑制偏磨损的产生。

如第1实施方式或第2实施方式那样，优选地，中心陆地部2的刀槽花纹的容积V22相对于踏面Tr到主沟底60的陆地部容积V21的比例即刀槽花纹容积比Vce、以及胎肩陆地部1的刀槽花纹的容积V22相对于踏面Tr到主沟底60的陆地部容积V21的比例即刀槽花纹容积比Vsh为1％以上且12％以下，并且满足Vce＞Vsh的关系。

这样，如果刀槽花纹容积比Vce及刀槽花纹容积比Vsh为1％以上且12％以下，则能够抑制冰上性能的降低和对花纹块整体的磨损的促进。

另外，由于中心陆地部2的刀槽花纹容积比Vce大于胎肩陆地部1的刀槽花纹容积比Vsh，所以，使得接地压力相对较高的中心陆地部2的踏面与冰雪路之间的水的吸收效果提高，由此能够提高冰上性能。另外，能够确保与中心陆地部2相比容易受到横向力的影响而容易产生偏磨损的胎肩陆地部1的花纹块刚性，由此能够抑制偏磨损的产生。

因此，能够提高冰上性能并且抑制偏磨损的产生。

如第1实施方式或第2实施方式那样，优选地，中心陆地部2的刀槽花纹容积比Vce、胎肩陆地部1的刀槽花纹容积比Vsh、中心陆地部2的刀槽花纹面积比Ace及胎肩陆地部1的刀槽花纹面积比Ash满足(Vce/Vsh)＞(Ace/Ash)的关系。

因此，能够实现考虑了接地压力的有效的冰上性能的提高和对偏磨损的抑制的至少一方的性能的提高。

如第1实施方式或第2实施方式那样，优选地，刀槽花纹包括第1刀槽花纹(周向刀槽花纹52)、第2刀槽花纹(闭合刀槽花纹53)及第3刀槽花纹(半开刀槽花纹54)，第1刀槽花纹(周向刀槽花纹52)在花纹块17(27；37)的轮胎宽度方向中央部沿轮胎周向CD延伸、且对花纹块17(27；37)在轮胎宽度方向WD上进行分割，第3刀槽花纹(闭合刀槽花纹53)沿轮胎宽度方向WD延伸、且在花纹块17(27；37)内封闭，第4刀槽花纹(半开刀槽花纹54)在花纹块17(27；37)的轮胎周向中央部沿轮胎宽度方向WD延伸，并且具有在花纹块17(27；37)内封闭的第1端54a及在花纹块17(27；37)的轮胎宽度方向端开口的第2端54b。

由此，利用周向刀槽花纹52将各个花纹块27(37)在轮胎宽度方向WD上左右分割为小花纹块，并且利用半开刀槽花纹54对小花纹块进一步在轮胎周向CD上进行分割。由此，在1个花纹块27、37形成有在轮胎周向CD上划分的多个(中心陆地部2、四分之一陆地部3为4个)虚拟的小花纹块。由此，能够利用比花纹块27(37)小的虚拟的小花纹块来增大牵引要素或防横滑要素而使得冰上性能提高。然而，由于设置有闭合刀槽花纹53，并且半开刀槽花纹54设置于花纹块27、37的轮胎周向中央部，所以，能够在保持多个(中心陆地部2、四分之一陆地部3为4个)小花纹块内的刚性平衡的同时增大牵引要素，从而能够在抑制偏磨损的产生的同时提高冰上性能。

并不特别限定于此，周向刀槽花纹52优选为踏面形状呈波形。周向刀槽花纹52的壁面彼此相互接触，从而能够抑制小花纹块过度活动。

如上所述，将周向刀槽花纹52、闭合刀槽花纹53及半开刀槽花纹54组合应用于1个陆地部，但是，并不限定于此。例如，可以将各个刀槽花纹单独地或与其他任意的刀槽花纹组合而应用于陆地部。例如，在采用了周向刀槽花纹52的情况下，可以将花纹块在轮胎宽度方向上左右分割为虚拟的小花纹块。在采用半开刀槽花纹54的情况下，能够分割为在轮胎周向CD上相邻的2个小花纹块，并且，能够在保持这些小花纹块内的刚性平衡的同时增大牵引要素，从而能够在抑制偏磨损的产生的同时使得冰上性能提高。

如第1实施方式或第2实施方式那样，优选地，分割刀槽花纹51及周向刀槽花纹52(第1刀槽花纹)的宽度Wo大于半开刀槽花纹54(第3刀槽花纹)的宽度Ws，半开刀槽花纹54(第3刀槽花纹)的宽度Ws大于闭合刀槽花纹53(第2刀槽花纹)的宽度Wc。由此，能够提高冰上性能并且抑制偏磨损的产生。

以上基于附图对本发明的实施方式进行了说明，但是，应当理解，具体的结构并不限定于这些实施方式。本发明的范围并不仅仅由上述实施方式的说明表示，而是由权利要求书表示，此外，还包括与权利要求书等同的含义及范围内的所有变更。

＜变形例＞

在图1及图6所示的实施方式中，中心陆地部2设置于轮胎赤道TE上，但是，并不限定于此。例如，在主沟为3条、且正中间的主沟配置于轮胎赤道TE上的情况下，彼此相邻的一对中心陆地部配置于隔着正中间的主沟的位置。

可以将上述各实施方式中采用的构造用于其他任意实施方式。各部分的具体结构不仅仅限定于上述实施方式，可以在不脱离本发明的主旨的范围内进行各种变形。

可以将上述各实施方式中采用的构造用于其他任意实施方式。

Claims (2)

1.一种充气轮胎，其中，

所述充气轮胎具备：多个主沟，它们在轮胎周向上延伸；以及中心陆地部及胎肩陆地部，它们由所述主沟划分，

所述胎肩陆地部配置成比所述多个主沟中的配置于轮胎宽度方向最外侧的主沟更靠轮胎宽度方向外侧，

所述中心陆地部配置成比所述胎肩陆地部更靠轮胎宽度方向内侧，

所述中心陆地部及所述胎肩陆地部分别具备副沟、由所述副沟划分的多个花纹块、以及刀槽花纹，

所述中心陆地部的踏面上的所述刀槽花纹的面积相对于踏面上的陆地部面积的比例即刀槽花纹面积比Ace、以及所述胎肩陆地部的踏面上的所述刀槽花纹的面积相对于踏面上的陆地部面积的比例即刀槽花纹面积比Ash为2％以上且15％以下，并且满足Ace＞Ash的关系，

所述中心陆地部的所述刀槽花纹的容积相对于踏面到主沟底的陆地部容积的比例即刀槽花纹容积比Vce、以及所述胎肩陆地部的所述刀槽花纹的容积相对于踏面到主沟底的陆地部容积的比例即刀槽花纹容积比Vsh为1％以上且12％以下，并且满足Vce＞Vsh的关系，

所述中心陆地部的所述刀槽花纹容积比Vce、所述胎肩陆地部的所述刀槽花纹容积比Vsh、所述中心陆地部的所述刀槽花纹面积比Ace及所述胎肩陆地部的所述刀槽花纹面积比Ash满足如下关系：

(Vce/Vsh)＞(Ace/Ash)。

2.一种充气轮胎，其中，

所述充气轮胎具备：多个主沟，它们在轮胎周向上延伸；以及中心陆地部及胎肩陆地部，它们由所述主沟划分，

所述胎肩陆地部配置成比所述多个主沟中的配置于轮胎宽度方向最外侧的主沟更靠轮胎宽度方向外侧，

所述中心陆地部配置成比所述胎肩陆地部更靠轮胎宽度方向内侧，

所述中心陆地部及所述胎肩陆地部分别具备副沟、由所述副沟划分的多个花纹块、以及刀槽花纹，

所述中心陆地部的踏面上的所述刀槽花纹的面积相对于踏面上的陆地部面积的比例即刀槽花纹面积比Ace、以及所述胎肩陆地部的踏面上的所述刀槽花纹的面积相对于踏面上的陆地部面积的比例即刀槽花纹面积比Ash为2％以上且15％以下，并且满足Ace＞Ash的关系，

所述刀槽花纹包括第1刀槽花纹、第2刀槽花纹及第3刀槽花纹，

所述第1刀槽花纹在所述花纹块的轮胎宽度方向中央部沿轮胎周向延伸、且对所述花纹块在轮胎宽度方向上进行分割，

所述第2刀槽花纹沿轮胎宽度方向延伸、且在所述花纹块内封闭，

所述第3刀槽花纹在所述花纹块的轮胎周向中央部沿轮胎宽度方向延伸，并具有在所述花纹块内封闭的第1端及在所述花纹块的轮胎宽度方向端开口的第2端，

所述第1刀槽花纹的宽度大于所述第3刀槽花纹的宽度，所述第3刀槽花纹的宽度大于所述第2刀槽花纹的宽度。

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