CN111500970A - 链条销轴碳氮共渗工艺 - Google Patents
链条销轴碳氮共渗工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111500970A CN111500970A CN202010343336.3A CN202010343336A CN111500970A CN 111500970 A CN111500970 A CN 111500970A CN 202010343336 A CN202010343336 A CN 202010343336A CN 111500970 A CN111500970 A CN 111500970A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- workpiece
- carburizing
- nitriding
- quenching
- heat preservation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
- C23C8/30—Carbo-nitriding
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
本发明公开了一种链条销轴碳氮共渗工艺，包括以下步骤：步骤A、渗碳处理：渗碳介质为甲醇和煤油；步骤B、渗碳淬火：用20～80℃的淬火油对工件进行快速淬火；步骤C、渗碳回火：工件加热到170～190℃并保温170～190min进行低温回火；步骤D、渗氮处理：渗氮介质为氨气；步骤E、渗氮淬火：用20～80℃的淬火油对工件进行快速淬火；步骤F、渗氮回火：工件加热到170～190℃并保温170～190min进行低温回火；步骤G、深冷处理：深冷温度‑90～‑70℃，保温时间90～120min；步骤H、空气冷却：将工件置于空气中回复到室温；步骤I、深冷回火：工件加热到170～190℃并保温170～190min进行低温回火。本发明具有减少了工件在热处理后的残余奥氏体含量，提高了工件表面硬度和耐磨性能的优点。
Description
技术领域
本发明涉及一种碳氮共渗工艺，特别是一种链条销轴碳氮共渗工艺。
背景技术
目前，传统的碳氮共渗工艺选用甲醇、氨气、丙烷等共渗介质同时对工件提供氛围进行热处理，此过程中碳元素和氮元素同时进行渗透，然后辅以淬火、回火等手段达到增强工件强度和耐磨性等技术要求。经传统碳氮共渗工艺后的工件，其表面金相组织为：隐针状回火马氏体(1～2级)+碳氮化合物+残余奥氏体，其中残余奥氏体含量约为5～10％，残余奥氏体会影响零件表面的硬度和耐磨性，因此利用该工艺作为最终热处理的工件，其表面硬度和耐磨性能无法进一步提升，由此而产生技术瓶颈。链条销轴作为链条链板间的连接件，其硬度要求高，直接影响到产品的耐久性能，目前，采用传统碳氮共渗工艺生产的链条销轴硬度上限为750HV0.1，在产品不断改良的当下，这个硬度上限亟需得到突破，因此，研发一种新的链条销轴碳氮共渗工艺是目前的大势所趋。
发明内容
本发明的目的在于，提供一种链条销轴碳氮共渗工艺。它具有减少了工件在热处理后的残余奥氏体含量，提高了工件表面硬度和耐磨性能的优点。
本发明的技术方案：链条销轴碳氮共渗工艺，包括以下步骤：
步骤A、渗碳处理：在网带炉或转炉中对工件进行渗碳处理，渗碳介质为甲醇和煤油，加热温度895～925℃，保温时间35～45min；
步骤B、渗碳淬火：渗碳处理保温时间达到后，利用20～80℃的淬火油对工件进行快速淬火；
步骤C、渗碳回火：对完成渗碳淬火的工件加热到170～190℃并保温170～190min进行低温回火；
步骤D、渗氮处理：在网带炉或转炉中对工件进行渗氮处理，渗氮介质为氨气，加热温度835～865℃，保温时间40～60min；
步骤E、渗氮淬火：渗氮处理保温时间达到后，利用20～80℃的淬火油对工件进行快速淬火；
步骤F、渗氮回火：对完成渗氮淬火的工件加热到170～190℃并保温170～190min进行低温回火；
步骤G、深冷处理：在深冷箱中对工件进行深冷处理，深冷温度-90～-70℃，保温时间90～120min；
步骤H、空气冷却：深冷处理保温时间达到后，将工件置于空气中回复到室温；
步骤I、深冷回火：对回复到室温的工件加热到170～190℃并保温170～190min进行低温回火。
前述的链条销轴碳氮共渗工艺中，所述步骤A中渗碳介质甲醇的用量为2.0～2.5mL/min，渗碳介质煤油的用量为3.0～3.5mL/min。
前述的链条销轴碳氮共渗工艺中，所述步骤D中渗氮介质氨气的用量为350～400L/h。
与现有技术相比，本发明的碳氮共渗工艺将渗碳和渗氮工序分开进行，并且增加了深冷处理的工序，有效提高了工件表面硬度和耐磨性能。具体地，本发明先对工件进行渗碳处理，旨在快速均匀地将碳元素渗入，保证工件的渗碳层厚度均匀，细化晶粒，渗碳之后的淬火和回火工艺提高工件表面硬度和心部韧性，使工件在高频冲击载荷的工况下，具有更高的疲劳强度；进一步地，完成渗碳处理后再进行渗氮处理，可在渗碳层的基础上渗入氮元素，形成更为致密的碳氮化合物，增强工件耐磨性能，渗氮之后的淬火和回火工艺可消除工件内应力，进一步提升工件韧性，使工件在高频冲击载荷的工况下，具有更高的疲劳强度。本发明采用渗碳和渗氮分开进行的工艺，可有效减少工件变形量，这对于链条销轴等精密部件的加工来说尤显重要。
更进一步地，本发明增加了深冷处理工序，将工件置于零下低温的环境中进行保温，保温后再依次回复到室温和回火，经深冷处理后的工件表面残余奥氏体可显著减少，突破传统碳氮共渗工艺的技术瓶颈。
综上，本发明具有减少了工件在热处理后的残余奥氏体含量，提高了工件表面硬度和耐磨性能的优点。
附图说明
图1是本发明实施例4中各步骤的处理温度与时间的关系图；
图2是实施例4参数条件下两种工艺下的工件表面硬度比较图；
图3是实施例4参数条件下两种工艺下的工件磨损伸长率比较图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明作进一步的说明，但并不作为对本发明限制的依据。
实施例1：链条销轴碳氮共渗工艺，包括以下步骤：
步骤A、渗碳处理：在网带炉或转炉中对工件进行渗碳处理，渗碳介质为甲醇和煤油，加热温度895～925℃，保温时间35～45min；
步骤B、渗碳淬火：渗碳处理保温时间达到后，利用20～80℃的淬火油对工件进行快速淬火；
步骤C、渗碳回火：对完成渗碳淬火的工件加热到170～190℃并保温170～190min进行低温回火；
步骤D、渗氮处理：在网带炉或转炉中对工件进行渗氮处理，渗氮介质为氨气，加热温度835～865℃，保温时间40～60min；
步骤E、渗氮淬火：渗氮处理保温时间达到后，利用20～80℃的淬火油对工件进行快速淬火；
步骤F、渗氮回火：对完成渗氮淬火的工件加热到170～190℃并保温170～190min进行低温回火；
步骤G、深冷处理：在深冷箱中对工件进行深冷处理，深冷温度-90～-70℃，保温时间90～120min；
步骤H、空气冷却：深冷处理保温时间达到后，将工件置于空气中回复到室温；
步骤I、深冷回火：对回复到室温的工件加热到170～190℃并保温170～190min进行低温回火。
所述步骤A中渗碳介质甲醇的用量为2.0～2.5mL/min，渗碳介质煤油的用量为3.0～3.5mL/min。
所述步骤D中渗氮介质氨气的用量为350～400L/h。
步骤A、步骤B、步骤C合在一起为渗碳阶段，其作用主要是为了快速均匀地进行碳元素的渗入，保证工件渗碳层厚度均匀，渗碳淬火的目的是使过冷奥氏体进行马氏体转变，使工件表面得到马氏体组织，由于工件表面在渗碳淬火后得到的是一种硬而脆的马氏体组织，再对其进行渗碳回火处理，可大幅提高工件的刚性、硬度、耐磨性、疲劳强度以及韧性等。
步骤D、步骤E、步骤F合在一起为渗氮阶段，其作用是在渗碳层的基础上渗入氮元素，形成更为致密的碳氮化合物，增强工件耐磨性能，渗氮处理后，对工件进行渗氮淬火得到更高表面硬度、更大硬化层深度的工件，同时使工件具有抗腐蚀、高疲劳强度等性能，对渗氮淬火后的工件进行渗氮回火，可提高渗氮淬火后工件的韧性。
步骤G、步骤H、步骤I合在一起为深冷阶段，其作用是有效减少工件表面残余奥氏体含量，提高工件弹性极限，使工件尺寸稳定，后续加工的变形量少，对于硬度要求较高、动载荷较大的工件，深冷处理后进行深冷回火可有效满足使用要求。
实施例2：链条销轴碳氮共渗工艺，包括以下步骤：
步骤A、渗碳处理：在网带炉中对工件进行渗碳处理，渗碳介质为甲醇和煤油，其中渗碳介质甲醇的输入流量为2.0mL/min，渗碳介质煤油的输入流量为3.0mL/min，加热温度895℃，保温时间35min；
步骤B、渗碳淬火：渗碳处理保温时间达到后，利用20℃的淬火油对工件进行快速淬火；
步骤C、渗碳回火：对完成渗碳淬火的工件加热到170℃并保温170min进行低温回火；
步骤D、渗氮处理：在网带炉中对工件进行渗氮处理，渗氮介质为氨气，其中渗氮介质氨气的通入流量为350L/h，加热温度835℃，保温时间40min；
步骤E、渗氮淬火：渗氮处理保温时间达到后，利用20℃的淬火油对工件进行快速淬火；
步骤F、渗氮回火：对完成渗氮淬火的工件加热到170℃并保温170min进行低温回火；
步骤G、深冷处理：在深冷箱中对工件进行深冷处理，深冷温度-90℃，保温时间90min；
步骤H、空气冷却：深冷处理保温时间达到后，将工件置于空气中回复到室温；
步骤I、深冷回火：对回复到室温的工件加热到170℃并保温170min进行低温回火。
实施例3：链条销轴碳氮共渗工艺，包括以下步骤：
步骤A、渗碳处理：在转炉中对工件进行渗碳处理，渗碳介质为甲醇和煤油，其中渗碳介质甲醇的输入流量为2.5mL/min，渗碳介质煤油的输入流量为3.5mL/min，加热温度925℃，保温时间45min；
步骤B、渗碳淬火：渗碳处理保温时间达到后，利用80℃的淬火油对工件进行快速淬火；
步骤C、渗碳回火：对完成渗碳淬火的工件加热到190℃并保温190min进行低温回火；
步骤D、渗氮处理：在转炉中对工件进行渗氮处理，渗氮介质为氨气，其中渗氮介质氨气的通入流量为400L/h，加热温度865℃，保温时间60min；
步骤E、渗氮淬火：渗氮处理保温时间达到后，利用80℃的淬火油对工件进行快速淬火；
步骤F、渗氮回火：对完成渗氮淬火的工件加热到190℃并保温190min进行低温回火；
步骤G、深冷处理：在深冷箱中对工件进行深冷处理，深冷温度-70℃，保温时间120min；
步骤H、空气冷却：深冷处理保温时间达到后，将工件置于空气中回复到室温；
步骤I、深冷回火：对回复到室温的工件加热到190℃并保温190min进行低温回火。
实施例4：链条销轴碳氮共渗工艺，包括以下步骤：
步骤A、渗碳处理：在转炉中对工件进行渗碳处理，渗碳介质为甲醇和煤油，其中渗碳介质甲醇的输入流量为2.25mL/min，渗碳介质煤油的输入流量为3.25mL/min，加热温度910℃，保温时间40min；
步骤B、渗碳淬火：渗碳处理保温时间达到后，利用50℃的淬火油对工件进行快速淬火；
步骤C、渗碳回火：对完成渗碳淬火的工件加热到180℃并保温180min进行低温回火；
步骤D、渗氮处理：在转炉中对工件进行渗氮处理，渗氮介质为氨气，其中渗氮介质氨气的通入流量为375L/h，加热温度850℃，保温时间50min；
步骤E、渗氮淬火：渗氮处理保温时间达到后，利用50℃的淬火油对工件进行快速淬火；
步骤F、渗氮回火：对完成渗氮淬火的工件加热到180℃并保温180min进行低温回火；
步骤G、深冷处理：在深冷箱中对工件进行深冷处理，深冷温度-80℃，保温时间105min；
步骤H、空气冷却：深冷处理保温时间达到后，将工件置于空气中回复到室温；
步骤I、深冷回火：对回复到室温的工件加热到180℃并保温180min进行低温回火。
步骤A、步骤B、步骤C合在一起为渗碳阶段，其作用主要是为了快速均匀地进行碳元素的渗入，保证工件渗碳层厚度均匀，渗碳淬火的目的是使过冷奥氏体进行马氏体转变，使工件表面得到马氏体组织，由于工件表面在渗碳淬火后得到的是一种硬而脆的马氏体组织，再对其进行渗碳回火处理，可大幅提高工件的刚性、硬度、耐磨性、疲劳强度以及韧性等。
步骤D、步骤E、步骤F合在一起为渗氮阶段，其作用是在渗碳层的基础上渗入氮元素，形成更为致密的碳氮化合物，增强工件耐磨性能，渗氮处理后，对工件进行渗氮淬火得到更高表面硬度、更大硬化层深度的工件，同时使工件具有抗腐蚀、高疲劳强度等性能，对渗氮淬火后的工件进行渗氮回火，可提高渗氮淬火后工件的韧性。
步骤G、步骤H、步骤I合在一起为深冷阶段，其作用是有效减少工件表面残余奥氏体含量，提高工件弹性极限，使工件尺寸稳定，后续加工的变形量少，对于硬度要求较高、动载荷较大的工件，深冷处理后进行深冷回火可有效满足使用要求。
经大量研究和试验表明，深冷处理后的工件表面残余奥氏体显著减少，由此而产生的功效突出，突破了传统碳氮共渗工艺的技术瓶颈。
本实施例中，各步骤的处理温度与处理时间的关系如图1所示，链条销轴采用本实施例的碳氮共渗工艺处理后的产品硬度可达到900HV0.1以上，有效提升了产品表面硬度和耐磨性能。该工艺应用于齿形链的销轴后，经市场验证，产品耐久性能得到大幅度提升，大大减少了产品不良情况的发生。
在本实施例参数条件下，分别对利用本发明碳氮共渗工艺和普通碳氮共渗工艺处理后的5组链条销轴工件进行表面硬度数据的实测，实测结果比较图如图2所示，图2横坐标代表标识序数，共5件，纵坐标为实测硬度数值(单位HV0.1)，图2中的数据具体为：采用本发明碳氮共渗工艺处理后的5件工件的表面硬度分别为926HV0.1、941HV0.1、937HV0.1、925HV0.1、935HV0.1，普通碳氮共渗工艺处理后5件工件的表面硬度分别为852HV0.1、863HV0.1、849HV0.1、837HV0.1、867HV0.1；分析可得采用本发明碳氮共渗工艺处理后的链条销轴工件的表面硬度明显高于普通碳氮共渗工艺处理后工件的表面硬度，且采用本发明碳氮共渗工艺处理后的链条销轴工件的表面硬度均达到了900HV0.1以上，也即本发明有效提升了产品的表面硬度。
在本实施例参数条件下，分别对利用本发明碳氮共渗工艺和普通碳氮共渗工艺处理后的5组链条销轴工件进行500小时磨损伸长率试验，试验结果比较图如图3所示，图3横坐标代表时间(单位小时)，纵坐标为磨损伸长率(％)，从图3的结果中，可明显得出采用本发明碳氮共渗工艺处理后的链条销轴工件在500小时内的磨损伸长率均低于同时段的采用普通碳氮共渗工艺处理后工件的磨损伸长率，也即本发明有效提升了产品的耐磨性能。
图3中的数据数值具体见下表：
除此之外，本发明的碳氮共渗工艺还可应用于冲压模具易损件，可提高三倍使用寿命。
Claims (3)
1.链条销轴碳氮共渗工艺，其特征在于，包括以下步骤：
步骤A、渗碳处理：在网带炉或转炉中对工件进行渗碳处理，渗碳介质为甲醇和煤油，加热温度895～925℃，保温时间35～45min；
步骤B、渗碳淬火：渗碳处理保温时间达到后，利用20～80℃的淬火油对工件进行快速淬火；
步骤C、渗碳回火：对完成渗碳淬火的工件加热到170～190℃并保温170～190min进行低温回火；
步骤D、渗氮处理：在网带炉或转炉中对工件进行渗氮处理，渗氮介质为氨气，加热温度835～865℃，保温时间40～60min；
步骤E、渗氮淬火：渗氮处理保温时间达到后，利用20～80℃的淬火油对工件进行快速淬火；
步骤F、渗氮回火：对完成渗氮淬火的工件加热到170～190℃并保温170～190min进行低温回火；
步骤G、深冷处理：在深冷箱中对工件进行深冷处理，深冷温度-90～-70℃，保温时间90～120min；
步骤H、空气冷却：深冷处理保温时间达到后，将工件置于空气中回复到室温；
步骤I、深冷回火：对回复到室温的工件加热到170～190℃并保温170～190min进行低温回火。
2.根据权利要求1所述的链条销轴碳氮共渗工艺，其特征在于：所述步骤A中渗碳介质甲醇的用量为2.0～2.5mL/min，渗碳介质煤油的用量为3.0～3.5mL/min。
3.根据权利要求1所述的链条销轴碳氮共渗工艺，其特征在于：所述步骤D中渗氮介质氨气的用量为350～400L/h。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010343336.3A CN111500970A (zh) | 2020-04-27 | 2020-04-27 | 链条销轴碳氮共渗工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010343336.3A CN111500970A (zh) | 2020-04-27 | 2020-04-27 | 链条销轴碳氮共渗工艺 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN111500970A true CN111500970A (zh) | 2020-08-07 |
Family
ID=71866386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202010343336.3A Pending CN111500970A (zh) | 2020-04-27 | 2020-04-27 | 链条销轴碳氮共渗工艺 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN111500970A (zh) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111893261A (zh) * | 2020-08-17 | 2020-11-06 | 德清县伟盛铸造有限公司 | 一种角件热处理工艺 |
| CN114085980A (zh) * | 2021-11-12 | 2022-02-25 | 江西振扬精密机械制造有限公司 | 一种十字轴热处理***及其处理工艺 |
| CN115233145A (zh) * | 2022-06-14 | 2022-10-25 | 浙江山美机械制造有限公司 | 一种用于销轴的光中氮化装置及其制造工艺 |
| CN115522036A (zh) * | 2022-08-09 | 2022-12-27 | 合肥九米传动技术有限公司 | 一种基于热处理的高合金钢齿条加工工艺 |
| CN115637403A (zh) * | 2022-02-24 | 2023-01-24 | 宁波市精恒凯翔机械有限公司 | 滚光工具的加工工艺 |
| CN115637404A (zh) * | 2022-11-16 | 2023-01-24 | 杭州东华链条集团有限公司 | 一种销轴加工工艺及链条 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20060207690A1 (en) * | 2005-03-21 | 2006-09-21 | Amsted | High strength steel and method of making same |
| CN101928912A (zh) * | 2010-08-31 | 2010-12-29 | 华南理工大学 | 一种热作模具钢的低温渗碳方法 |
| CN103805753A (zh) * | 2013-10-15 | 2014-05-21 | 刘强 | 低碳合金钢热处理工艺 |
| CN108220541A (zh) * | 2018-01-17 | 2018-06-29 | 杭州自强链传动有限公司 | 一种中碳合金钢链条销轴的热处理方法 |
| CN109252173A (zh) * | 2018-11-28 | 2019-01-22 | 哈尔滨工业大学 | 一种利用碳氮双渗双梯度淬火在渗碳钢表面获得超高强韧化渗层的方法 |
-
2020
- 2020-04-27 CN CN202010343336.3A patent/CN111500970A/zh active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20060207690A1 (en) * | 2005-03-21 | 2006-09-21 | Amsted | High strength steel and method of making same |
| CN101928912A (zh) * | 2010-08-31 | 2010-12-29 | 华南理工大学 | 一种热作模具钢的低温渗碳方法 |
| CN103805753A (zh) * | 2013-10-15 | 2014-05-21 | 刘强 | 低碳合金钢热处理工艺 |
| CN108220541A (zh) * | 2018-01-17 | 2018-06-29 | 杭州自强链传动有限公司 | 一种中碳合金钢链条销轴的热处理方法 |
| CN109252173A (zh) * | 2018-11-28 | 2019-01-22 | 哈尔滨工业大学 | 一种利用碳氮双渗双梯度淬火在渗碳钢表面获得超高强韧化渗层的方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 大和久重雄: "《JIS热处理技术》", 28 February 1990, 国防工业出版社 * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111893261A (zh) * | 2020-08-17 | 2020-11-06 | 德清县伟盛铸造有限公司 | 一种角件热处理工艺 |
| CN114085980A (zh) * | 2021-11-12 | 2022-02-25 | 江西振扬精密机械制造有限公司 | 一种十字轴热处理***及其处理工艺 |
| CN115637403A (zh) * | 2022-02-24 | 2023-01-24 | 宁波市精恒凯翔机械有限公司 | 滚光工具的加工工艺 |
| CN115233145A (zh) * | 2022-06-14 | 2022-10-25 | 浙江山美机械制造有限公司 | 一种用于销轴的光中氮化装置及其制造工艺 |
| CN115522036A (zh) * | 2022-08-09 | 2022-12-27 | 合肥九米传动技术有限公司 | 一种基于热处理的高合金钢齿条加工工艺 |
| CN115637404A (zh) * | 2022-11-16 | 2023-01-24 | 杭州东华链条集团有限公司 | 一种销轴加工工艺及链条 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111500970A (zh) | 链条销轴碳氮共渗工艺 | |
| RU2518840C2 (ru) | Науглероженный стальной элемент и способ его получения | |
| JP5639064B2 (ja) | 浸炭窒化部材の製造方法 | |
| JP4627776B2 (ja) | 高濃度浸炭・低歪焼入れ部材およびその製造方法 | |
| JP5617747B2 (ja) | 窒化処理機械部品の製造方法 | |
| CN111809137B (zh) | 一种低碳高合金钢制轴承套圈的热加工方法 | |
| CN110144546B (zh) | 一种发动机正时链条销轴碳氮共渗工艺 | |
| JP2018141218A (ja) | 部品およびその製造方法 | |
| JP2018141216A (ja) | 部品およびその製造方法 | |
| CN101638791A (zh) | 一种驱动桥主从动锥齿轮的热处理加工工艺 | |
| CN109972077B (zh) | 用于渗碳Ferrium钢的氮化工艺 | |
| JP2015531029A (ja) | 鋼コンポーネントを熱処理する方法及び鋼コンポーネント | |
| JP2000310329A (ja) | 表面硬化処理したコンロッド | |
| JP3436459B2 (ja) | 鋼の熱処理方法 | |
| CN111500830B (zh) | 一种渗碳零件回火热处理方法及渗碳零件 | |
| JP2614653B2 (ja) | 熱処理歪の少ない浸炭部品の製造方法 | |
| JP6881496B2 (ja) | 部品およびその製造方法 | |
| JP6881498B2 (ja) | 部品およびその製造方法 | |
| JP2014070256A (ja) | 耐高面圧部品 | |
| JP2018141217A (ja) | 部品およびその製造方法 | |
| JP4486881B2 (ja) | 歯面疲労強度に優れた歯車 | |
| JP6881497B2 (ja) | 部品およびその製造方法 | |
| JP2019049032A (ja) | 浸窒処理用鋼材 | |
| JP7063071B2 (ja) | 浸炭部品 | |
| JP2023144674A (ja) | 冷鍛性に優れる窒化用鋼および冷鍛窒化部品 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination |