CN108662083B - 链条 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种具有简单的表面处理结构、可长期维持良好的耐磨损性的链条零件和一种具备该链条零件、可维持良好的耐磨损增长性的链条。具体而言，工业用的动力传递用链条(1)的链条零件在钢类基材的外侧形成有包含超过0质量％且为55质量％以下的铁的氮化铬层。

Description

链条
技术领域
本发明涉及一种链条零件以及具备该链条零件的链条，所述链条零件例如为滚子链条、静音链条等工业用动力传递用的链条的构成零件即销、衬套、链板及滚子等，所述滚子链条、静音链条被用作汽车的定时链条等。
背景技术
已知，通过在金属表面形成氮化铬膜，可提高金属的耐磨损性及耐腐蚀性，为了实现机械部件、金属模及工具等的长寿化，该氮化铬膜的成膜被广泛进行。
通常，氮化铬膜可通过离子镀法以及溅射法等物理气相沉积法(PVD法)形成，所述离子镀法在真空腔室内使Cr蒸汽化及离子化并照射到基材，并导入氮气而形成，所述溅射法在靶材与基板之间外加高电压使辉光放电产生，使等离子化的Ar离子与靶材表面相撞，使激发出Cr原子堆积到基板上。
可是，存在有下述这样的问题，即，在将通过PVD法而形成的氮化铬膜用作像链条那样的高负荷的滑动部件的表面处理层时，容易从钢等的金属制的基材剥离，难以使其与基材一体化，以便使其与基材的表面密合而不容易剥离。
而且，存在有下述这样的问题，即，根据PVD法可能会在表面上产生小滴(Droplet)，在产生的情况下表面粗糙度增大，以小滴为起点产生裂纹，耐磨损性变差。即使在通过研磨而使小滴剥离的情况下，也存在有下述这样的问题，即，在使小滴剥离的部分上开放有孔，孔因负荷而扩大且孔彼此相连，进而无法提高耐磨损性。
此外，存在有下述这样的问题，即，由于在PVD法中产生有裂纹，耐磨损性降低，因此无法增厚膜厚来实现长寿化。
并且，存在有下述这样的问题，即，在被处理材料例如具有孔的情况下，难以成膜至孔的内面。
作为上述的机械部件，例如可列举汽车发动机用的定时链条所具备的销。作为定时链条，可列举滚子链条、衬套链条及静音链条等。
滚子链条是将圆筒状的衬套的两端部在该衬套上外嵌有滚子的状态下压入到一对内链板的衬套孔，并将内嵌于衬套的销的两端部压入到配置于一对内链板的两外侧的一对外链板的销孔而成的。在衬套链条的情况下不具有滚子。
在现有的定时链条上，以提高衬套与销的耐磨损性为目的，在销的钢制的母材上实施有渗铬处理。
可是，存在有下述这样的问题，即，在定时链条在汽车的发动机舱内与大幅劣化的发动机油一起使用时，销及衬套变得容易磨损，可能会导致寿命变短。
此外，在发动机的燃烧过程中产生的积碳混入到发动机油时，由于积碳较硬，因此因包含积碳的润滑油侵入到以高速及高负荷移动的定时链条的零件即销和衬套之间，而即使在销及衬套间形成有被膜，也可能会导致损伤被膜而或是销与衬套的摩擦系数上升或是促进磨损。
因而，要求实施链条的耐磨损性更高的表面处理。
在专利文献1中，为了解决在金属表面上在对氮化铬膜进行成膜时容易产生热过程剥离且与基材的密合性差这样的课题，而公开有下述方法，即，在金属原材料表面上实施镀Cr后，在卤素化合物中或包含卤素的反应性气体中对金属材料进行加热，使镀Cr层表面净化并活化，接下来在氮化气氛中进行加热，使镀Cr层表面氮化来形成氮化铬膜。
专利文献1：日本特开平11-29848号公报
发明内容
由于专利文献1的氮化铬膜的形成方法在钢等基材上实施工业用镀Cr及无裂缝的高耐腐蚀性镀Cr、大孔镀Cr(Macroporous Cr plating)、含有2～4％碳的非晶镀Cr(Amorphous Cr plating)等特殊镀Cr，并进一步在进行卤素前处理后，进行氮化处理，因此工序非常复杂。此外，如专利文献1的实施例1～3那样，得到的氮化铬膜的维氏硬度为1700～2000HV，由于在氮化铬膜与柔软的母材之间硬度的差距较大，因此无法得到足够的密合性，可能会导致无法长期维持耐磨损性。
因而，认为产生有下述这样的问题，即，在将专利文献1的表面处理方法应用于定时链条的销等的链条零件时，制造工序复杂，制造成本高，无法长期维持良好的耐磨损性。
本发明是鉴于这样的情况而进行的，所要解决的技术问题是提供一种具有简单的表面处理结构、可维持长期良好的耐磨损性的链条零件和一种具备该链条零件、可维持良好的耐磨损增长性的链条。
本发明所涉及的链条零件为工业用的动力传递用链条的链条零件，其特征在于，具有：钢类基材；及氮化铬层，形成于该钢类基材的外侧，包含超过0质量％且为55质量％以下的铁。
本发明所涉及的链条，将通过2根销而连结的一对外链板、通过2个衬套而连结的一对内链板在所述销虚嵌于所述衬套的状态下多个交互连结，其特征在于，所述销、所述衬套、所述内链板及所述外链板之中的至少1个为上述的链条零件。
本发明所涉及的链条，将通过2根销而连结的一对外链板、通过分别外嵌有滚子的2个衬套而连结的一对内链板在所述销虚嵌于所述衬套的状态下多个交互连结，其特征在于，所述销、所述衬套、所述内链板、所述外链板及所述滚子之中的至少1个为上述的链条零件。
本发明所涉及的链条，将多个内板在链条的宽度方向上在邻接的一个内板的一个板齿与其他内板的其他板齿重叠的状态下通过***于所述销孔的销可弯曲连结，所述内板具有在长度短的方向的一端部上形成W字状的一对板齿和前后一对销孔，且在所述宽度方向的两外侧配置有***固定所述销的导向板，其特征在于，所述销、所述内板及所述导向板之中的至少1个为上述的链条零件。
根据本发明的链条零件，在钢类基材的外侧形成所述氮化铬层，表面处理结构简单，可以以较少的工序数容易地且廉价地进行制造。
由于氮化铬的摩擦系数低且韧性高，因此形成有该氮化铬层的链条零件向对方部件的攻击性较低，且因细微且硬度高的积碳等而导致的损伤也较少。
由于因摩擦系数低的氮化铬层而滑动热变小，且氮化铬的氧化开始温度较高，即使在高温下也不氧化，因此可良好地维持链条零件的耐磨损性。
此外，由于氮化铬层包含铁，与钢类基材的密合性良好，且铁的含量为超过0质量％且为55质量％以下，因此可长期维持链条零件的耐磨损性。
并且，由于氮化铬层向对应部件的攻击性较低，且因细微且硬度高的积碳等而导致的损伤也较少，因此提高了滑动部分的间隙距离的设定自由度。
根据本发明的链条，由于具有发挥前述效果的链条零件，因此耐磨损增长性良好。
附图说明
图1是表示滚子链条的一个例子的部分立体图。
图2是表示静音链条的一个例子的部分立体图。
图3是表示通过使用了EPMA(电子探针显微分析仪：Electron Probe MicroAnalyzer)的线分析而求出的实施例1的销的Fe、Cr及N的截面组成分布的曲线图。
图4是表示针对使用了实施例1的销的滚子链条及使用了比较例1的销的滚子链条，对链条工作规定时间后的销及内嵌销的衬套的磨损量进行研究的结果的曲线图。
图5是表示实施例1的销的表面的光学显微镜照片。
图6是表示比较例2的销的表面的光学显微镜照片。
图7是表示氮化铬层的Fe的含量与磨损增长率的关系的曲线。
图8是表示氮化铬层的层厚与磨损增长率的关系的曲线。
图9是表示衬套链条的销与衬套的间隙的剖视图。
图10是表示因销与衬套的间隙、表面层的不同而形成的经时性的磨损量的曲线图。
图11是表示使用了劣化的发动机油时的(A)、(C)现有例及(B)、(D)本发明的表面的光学显微镜照片。
符号说明
1-滚子链条；2-内链板；2a-衬套孔；3-衬套；4-滚子；5-外链板；5a-销孔；6、12-销；10-静音链条；11-内板；13-导向板；20-衬套链条。
具体实施方式
本发明所涉及的链条零件具有钢类基材、形成于钢类基材的外侧的氮化铬层。
氮化铬层包含超过0质量％且为55质量％以下的Fe。优选Fe的含量的下限值为1质量％，更优选为5质量％，进一步优选为8质量％。优选上限值为45质量％，更优选为32质量％。
优选Fe具有从钢类基材的表面朝向外侧逐渐降低的浓度分布。
优选Cr及N的含量从外侧朝向钢类基材的表面侧逐渐降低。
优选氮化铬层以总量为100质量％，包含超过0质量％且为55质量％以下的Fe、45质量％以上90质量％以下的Cr、5质量％以上25质量％以下的N。
优选Fe的含量的下限值为1质量％，更优选为5质量％，进一步优选为8质量％。优选上限值为45％质量，更优选为32质量％。
优选Cr的含量的下限值为48质量％，更优选为51质量％。优选上限值为77质量％，更优选为67质量％。
优选N的含量的下限值为9质量％，更优选为13质量％。
另外，Fe的含量是通过EPMA的定性定量分析而求出的值。此外，Cr、N的含量为考虑到氮化铬的标准样品的分析值而对通过EPMA的定性定量分析而求出的值进行了修正的值。
优选氮化铬层具有2μm以上30μm以下的厚度。此时，表面粗糙度较小，不容易产生裂纹，耐磨损性良好，组装得到的链条零件的链条的耐磨损增长性良好。
在氮化铬层和钢类基材之间也可以具有使氮化铬层向钢类基材的密合性提高的中间层。
作为中间层，可列举Cr、CrB、CrB2、CrC、Cr2N、Cr2O3、CrSi2、CrNi、CrB-O、CrB2-O、(V，Cr)C、(Cr，Zr)N、CrBN、CrB2+Ni、(Cr，Mn)C、(Cr，Mo)N、(V，Cr)B、(Cr，Fe)C、(Cr，W)N、(Cr，Mn)B、(Cr，Co)C、(Cr，Cu)N、(Cr，Fe)B、(Cr，Ni)C、(Cr，V)N、(Cr，Co)B、(Cr，Cu)C、(Cr，Ni)B、(Cr，Zn)C、(Cr，Cu)B、(Cr，Zr)C、(Cr，Zn)B、(Cr，Nb)C、(Cr，Zr)B、(Cr，Mo)C、(Cr，Nb)B、(Cr，Hf)C、(Cr，Mo)B、(Cr，Ta)C、(Cr，Hf)B、(Cr，W)C、(Cr，Ta)B、(Cr，W)B等。
本发明所涉及的链条零件的氮化铬层通过下述内容而形成在钢类基材的外侧，即，将钢类基材、包含Cr粉末、氧化铝(以下称作矾土)及卤化铵的处理剂收容到加热炉，将所述加热炉升温至目标温度，进一步在所述加热炉中保持规定时间后进行慢冷却。在处理剂中，可包含上述的中间层所包含的元素来源的化合物。
下面，对将本发明所涉及的链条零件应用于滚子链条的销的情况进行说明，所述滚子链条被用作汽车发动机的定时链条等。
图1是表示滚子链条1的一个例子的部分立体图。
滚子链条1的衬套3的两端被分别压入到一对内链板2、2的衬套孔2a、2a中，内嵌于衬套3的销6的两端被压入到配置于一对内链板2、2的两外侧的一对外链板5、5的销孔5a、5a中。在衬套3上外嵌有滚子4。
在销6的外侧设置有前述氮化铬层。
以下，以销6为例对本发明所涉及的链条零件的制造方法进行说明。
作为销6的钢基材，例如可使用碳钢、铬钼钢(SCM)、高碳铬轴承钢(SUJ)等的线材。
使Cr扩散渗透且使N扩散渗透到销6的钢基材的表面，在表侧形成氮化铬层。
作为Cr的扩散渗透处理，可采用被称作“粉末填充法”的公知的方法。
具体而言，首先，将销6、包含Cr粉末、矾土及卤化铵的处理剂填充到例如刚玉方舟内，将刚玉方舟收容到例如电炉等加热炉中。优选以总量为100质量％，处理剂包含60～67质量％的Cr粉末、30～37质量％的矾土、0.2～3质量％的卤化铵。
作为卤化铵，可列举氯化铵、溴化铵、碘化铵、氟化铵等。根据目标的层构成，可选择1种或2种以上的卤化铵。
在升温前用Ar、N2等的惰性气体进行置换。
然后，加热到规定温度。
此时，也可以根据目标的氮化铬层的厚度、膜构成、膜整体的厚度等，以规定的流量使NH3及/或N2流通。
在保持规定时间后进行冷却。
在未形成目标的膜时，再次使NH3及/或N2流通，加热到规定温度，并在保持规定时间后进行冷却。
考虑钢类基材的组成、目标的氮化铬层的厚度、膜构成、膜整体的厚度等来决定处理剂的组成比、处理温度及保持时间。
作为氮化铬层的形成方法的具体例，可列举对钢类基材的表面或CrC层进行氮化的方法。
根据该氮化铬层的形成方法，能够以较少的工序数容易地、廉价地在钢类基材的外侧形成氮化铬层。而且，Cr、C及Fe具有浓度梯度，氮化铬层与钢类基材的密合性良好。
由于通过上述制造方法得到的链条零件在外侧形成有氧化开始温度高且在高温下也不氧化的氮化铬层，因此具有良好的耐磨损性，且由于氮化铬层的相对于钢类基材的密合性良好，因此可长期维持良好的耐磨损性。
另外，虽然针对在销6上形成氮化铬层的情况进行了说明，但不局限于此，也可以在内链板2、衬套3、滚子4及外链板5的链条零件的至少1个的表面上形成氮化铬层。
根据具备本发明所涉及的链条零件的链条1，可长期维持良好的耐磨损增长性。
本发明所涉及的链条也可以为不具有滚子的衬套链条。
本发明所涉及的链条也可以为静音链条。
图2是表示静音链条10的一个例子的部分立体图。
静音链条10是将多个内板11在静音链条10的宽度方向上在邻接的一个内板11的一个板齿11a与其他内板11的其他板齿11a重叠的状态下通过***于销孔的销12可弯曲地连结，所述内板11在长度短的方向的一端部上具有形成W字状的一对板齿11a、11a，且在所述宽度方向的两外侧配置有***固定销的导向板13而成的。
静音链条10在内板11、销12及导向板13的链条零件的至少1个的表面上具有氮化铬层。
实施例
以下，基于实施例对本发明具体地进行说明。
(实施例1)
作为实施例1的被处理材料，将SUJ2的线材切断成规定的长度，进行研磨处理，得到作为钢类基材的销6基材。
将在所述数值范围内配制的包含Cr粉末、矾土及NH4Cl的处理剂、销6收容到刚玉方舟内，将刚玉方舟放入到加热炉。用惰性气体进行置换，以适当的流量使添加气体(NH3及N2)流通，升温到上述的温度，保持该温度以便在销6的外侧形成氮化铬层。其后，关闭加热器的电源，进行慢冷却。
如上，得到在钢基材的外侧形成有氮化铬层的销6。
氮化铬层的Fe的含量为13质量％、Cr的含量为74质量％、N的含量为13质量％，厚度为13μm。
图3是表示通过使用了EPMA的线分析而求出的实施例1的销6的Fe、Cr及N的截面组成分布的曲线图。横轴为厚度方向的长度，纵轴为成分的检出强度。
测定条件如下。
加速电压：15kV
试样电流：50nA
电子束(Beam)直径：1μm
由图3可知，随着从外侧朝向销6基材表面侧，Fe的含量逐渐增加，Cr及N的含量逐渐降低。
通过上述，确认了Cr及N向销6基材的表面侧部分扩散渗透，且钢类基材的外侧形成了氮化铬层。Cr及N因进行扩散渗透而具有浓度梯度。Fe也具有从钢类基材的表面侧部分朝向外侧而含量逐渐降低的浓度分布。由于Fe、Cr及N具有浓度梯度，因此可知销6基材与氮化铬层的密合性良好。
(比较例1)
通过现有的粉末填充法，得到了在钢基材上形成有厚度15μm的CrC层的比较例1的销。
(比较例2)
得到了比较例2的销，所述比较例2的销通过现有的PVD法而在钢基材上形成有6μm的氮化铬层。
使用上述的实施例1的销6、比较例1的销及比较例2的销对滚子链条进行了组装。
针对各滚子链条，对耐磨损增长性进行了评价。
首先，使用了SAE规格“5W-30”的发动机油，并从实际在道路中分别行驶了5000km、10000km、15000km的汽车回收了劣化的发动机油。
然后，使用各发动机油，以高速使具备实施例1、比较例1及比较例2的销的滚子链条旋转100小时而进行了严酷试验。其结果示于表1。在表1中，针对各行驶距离的发动机油，分别用将比较例1的滚子链条的磨损增长率作为100时的实施例1及比较例2的磨损增长率的比例(磨损增长比例)来进行表示。
表1
表1(％)
行驶距离(km) 实施例1 比较例1 比较例2
5000 80 100 118
10000 70 100 146
15000 63 100 182
通过表1可知，以实施例1、比较例1、比较例2的顺序，耐磨损增长性良好。即，可知实施例1的滚子链条1具有良好的耐磨损增长性，所述实施例1的滚子链条1在钢类基材的外侧形成有包含超过0质量％且为55质量％以下的Fe的氮化铬层。而且，随着使用行驶距离更大(劣化发展)的发动机油，所述氮化铬层的耐磨损增长性提升效果变大。
图4是针对使用了实施例1的销6的滚子链条及使用了比较例1的销的滚子链条，对链条工作规定时间后的销及内嵌销的衬套的磨损量进行研究的结果的曲线图。
通过图4可知，与使用了具有比较例1的销的滚子链条的情况进行比较，在使用了具有实施例1的销6的滚子链条的情况下，销及衬套的磨损量降低。尤其是衬套的磨损量大幅降低，但这是由于实施例1的销6的氮化铬层对滑动的对应部件(衬套)的攻击性较低的原因。
图5是表示实施例1的销6的表面的光学显微镜照片，图6是表示比较例2的销的表面的光学显微镜照片。
可知，相对于在图5的实施例1的销6的情况下，在表面上未存在有小滴，而在比较例2的销的情况下，产生有很多小滴。可知，在比较例2的销的情况下，表面粗糙度增大，以小滴为起点产生有裂纹，耐磨损性变差。
接下来，对使用劣化的发动机油并改变滚子链条的氮化铬层的Fe的含量而进行的耐磨损增长性评价试验的结果进行说明。
与实施例1相同，制作了具有下述表2所示的元素组成的实施例2～6的销6及比较例3的销。在表2中也表示有上述的实施例1及比较例1。
表2的元素之中，Fe的含量为通过EPMA的定性定量分析而求出的值。此外，Cr、N的含量为考虑氮化铬的标准样品的分析值而对通过EPMA的定性定量分析而求出的值进行了修正的值。
表2
Figure GDA0002238750630000111
作为劣化的发动机油，使用了SAE规格“0W-20”的发动机油，并使用了从实际在道路中行驶了10000km的汽车回收的发动机油。
使用该发动机油，以高速使具备实施例1～6、比较例1及比较例3的销的滚子链条旋转150小时而进行了严酷试验。其结果示于前述表2。在表2中，用将比较例1的滚子链条的磨损增长率作为100时的各实施例及比较例3的磨损增长率的比例(磨损增长比例)来进行表示。
图7是表示氮化铬层的Fe的含量与磨损增长率的关系的曲线图，横轴为Fe的含量(质量％)、纵轴为所述磨损增长率(％)。
通过表2及图7可知，形成有氮化铬层的各实施例的滚子链条1具有良好的耐磨损增长性，所述氮化铬层包含超过0质量％且为55质量％以下的Fe。
优选Fe的含量的下限值为1质量％，更优选为5质量％，进一步优选为8质量％。优选上限值为45质量％，更优选为32质量％。
优选Cr的含量的下限值为48质量％，更优选为51质量％。优选上限值为77质量％，更优选为67质量％。
优选N的含量的下限值为9质量％，更优选为13质量％。
对使用劣化的发动机油并使滚子链条的氮化铬层的层厚改变而进行的耐磨损增长性评价试验的结果进行说明。
作为劣化的发动机油，使用了SAE规格“0W-30”的发动机油，并使用了从实际在道路中行驶了10000km的汽车回收的发动机油。
使用该发动机油，以高速使具备各实施例的销的滚子链条旋转180小时而进行了严酷试验，所述各实施例的销在氮化铬层的层厚上发生改变。
图8是表示氮化铬层的层厚与磨损增长率的关系的曲线图，横轴为层厚(μm)，纵轴为以比较例1的滚子链条的磨损增长率为100时的耐磨损增长率的比例(％)。
通过图8可知，在氮化铬层的层厚为2μm以上30μm以下时，耐磨损增长性良好。在层厚超过30μm时，产生有裂纹，耐磨损增长性变差。
通过上述，可确认下述内容，即，由于本发明的实施例所涉及的销6的氮化铬层因未具有小滴而不容易剥离，此外向对应部件的攻击性低，且可以使层厚为2μm以上30μm以下，因此滚子链条1具有良好的耐磨损增长性，可长期良好地维持耐磨损增长性。
接下来，对在如图9所示的衬套链条20上在使用了劣化的发动机油时的试验结果进行说明。
通常，为了提高耐磨损性，将销6与衬套3的内周的间隙距离CL设计成较小，以便降低附加张力时的轴承部表面压力。
然而，当减小间隙距离CL时，则链条整体的扭曲性、挠曲性变差，导致发动机组装性的恶化、因链条自身施加负荷而造成的强度降低。
此外，当减小间隙距离CL时，则混入到发动机油的积碳等变得容易滞留，进而因积碳等对销、衬套的内周的表面带来损伤而摩擦系数增大，导致发热、阻力、磨损的增加。
因而，考虑到附加张力时的轴承部表面压力的降低、其他的影响的关系，根据用途、使用环境，而将间隙距离CL严格地设计在非常狭窄的范围内。
由于在本发明中，在表面上应用了摩擦系数低且韧性高的氮化铬层，因此即使增大间隙距离CL，提高了轴承部表面压力，也能够抑制耐磨损性的降低。
此外，由于氮化铬层向对应部件的攻击性低，且因细微且硬度高的积碳等而造成的损伤也较少，因此即使减小间隙距离CL而积碳等变得容易滞留，也能够抑制积碳等对销、衬套的内周的表面带来损伤，进而抑制伴随摩擦系数增大的发热、阻力、磨损的增加。
因此，间隙距离CL的设定的自由度高，可灵活地对应于各种各样的用途、使用环境的变化。
具体而言，可确认销6与衬套3的间隙距离CL可在30μm～120μm的范围内使用而没有问题。
此外，可确认在以氮化铬层的厚度为N时，可在60≧CL/N≧2.8内使用而没有问题，且即使层的厚度较小，也可充分地增大间隙距离CL。
在图10中表示有，使用了劣化的发动机油时，在销6的表面上，现有的渗铬处理后的链条、本发明的设置有氮化铬层的链条在经时性的磨损增长的变化。
无论间隙距离CL的大小，都可切实地抑制本发明的设置有氮化铬层的链条的磨损增长。
此外，可确认下述内容，即，即使在本发明的设置有氮化铬层的链条上较大地形成了间隙距离CL的情况下，也仅产生有与现有的渗铬处理的链条的减小了间隙距离CL的情况大致相同的磨损增长，从而间隙距离CL的设定的自由度升高。
图11中表示有现有的渗铬处理后的销、本发明的设置有氮化铬层的销的表面的状态的照片。
图11A、图11B为使用了劣化的发动机油时的现有的渗铬处理的销、本发明的设置有氮化铬层的销的表面的损伤的状态，图11C、图11D为在现有的渗铬处理的销、本发明的设置有氮化铬层的销的表面上实施了维氏硬度试验时的压痕的状态。
由图11A、图11B的损伤的状态可知，相对于在现有的渗铬处理的销上在表面上产生有很多损伤，而在本发明的设置有氮化铬层的销上，因摩擦系数低且韧性高而几乎不产生损伤。
此外，由图11C、图11D可知，相对于在现有的渗铬处理后的销上在压痕周围产生有裂纹，而在本发明的设置有氮化铬层的销上，因韧性高而不产生裂纹。
如上，本发明所涉及的链条零件为工业用的动力传递用链条的链条零件，其特征在于，具有：钢类基材；及氮化铬层，形成于该钢类基材的外侧，包含超过0质量％且为55质量％以下的铁。
在本发明中，在钢类基材的外侧形成所述氮化铬层，表面处理结构简单，可以以较少的工序数容易地、廉价地进行制造。
氮化铬的摩擦系数低，形成有该氮化铬层的链条零件的向对应部件的攻击性低。在氮化铬层上滑动热变小。并且，由于氮化铬的氧化开始温度较高，即使在高温下也不会氧化，因此可良好地维持链条零件的耐磨损性。
由于氮化铬层包含铁，因此与钢类基材的密合性良好，且铁的含量为超过0质量％且为55质量％以下，因此可长期维持链条零件的耐磨损性。
本发明所涉及的链条零件其特征在于，在上述的链条零件上，所述铁具有从所述钢类基材的表面朝向外侧逐渐降低的浓度分布。
在本发明中，与钢类基材的密合性更加良好。
本发明所涉及的链条零件其特征在于，在上述的链条零件上，所述氮化铬层的铬及氮具有从外侧朝向所述钢类基材的表面逐渐降低的浓度分布。
在本发明中，与钢类基材的密合性更加良好。
本发明所涉及的链条零件其特征在于，在上述的链条零件上，所述铁的含量为1质量％以上45质量％以下。
在本发明中，耐磨损性更加良好。
本发明所涉及的链条零件其特征在于，在上述的链条零件上，以总量为100质量％，包含超过0质量％且为55质量％以下的铁、45质量％以上90质量％以下的铬、5质量％以上25质量％以下的氮。
在本发明中，在可更加良好地维持耐磨损性的同时，与钢类基材的密合性更加良好。
本发明所涉及的链条零件其特征在于，在上述的链条零件上，所述氮化铬层具有2μm以上30μm以下的厚度。
在本发明中，表面粗糙度较小，不容易产生裂纹，耐磨损性良好。
本发明所涉及的链条，将通过2根销而连结的一对外链板、通过2个衬套而连结的一对内链板在所述销虚嵌于所述衬套的状态下多个交互连结，其特征在于，所述销、所述衬套、所述内链板及所述外链板之中的至少1个为上述的任意的链条零件。
在本发明的衬套链条上，耐磨损增长性良好。
本发明所涉及的链条，将通过2根销而连结的一对外链板、通过分别外嵌有滚子的2个衬套而连结的一对内链板在所述销虚嵌于所述衬套的状态下多个交互连结，其特征在于，所述销、所述衬套、所述内链板、所述外链板及所述滚子之中的至少1个为上述的任意的链条零件。
在本发明的滚子链条上，耐磨损增长性良好。
本发明所涉及的链条其特征在于，在上述的链条上，所述销及衬套的至少一方为上述的任意的链条零件，所述销与衬套的间隙距离为30μm～120μm。
在本发明的链条上，耐磨损增长性良好，且可灵活地对应于各种各样的用途、使用环境的变化。
本发明所涉及的链条，将多个内板在链条的宽度方向上在邻接的一个内板的一个板齿与其他内板的其他板齿重叠的状态下通过***于所述销孔的销可弯曲地连结，所述内板具有在长度短的方向的一端部上形成W字状的一对板齿，且在所述宽度方向的两外侧配置有***固定所述销的导向板，其特征在于，所述销、所述内板及所述导向板之中的至少1个为上述的任意的链条零件。
在本发明的静音链条上，耐磨损增长性良好。
本发明所涉及的链条其特征在于，在上述的链条上，所述销及所述内板的至少一方为上述的任意的链条零件，与所述销滑动接触的内板的销孔和所述销的间隙距离为30μm～120μm。
在本发明的链条上，耐磨损增长性良好，且可灵活地对应于各种各样的用途、使用环境的变化。
本次公开的实施方式应认为在所有的方面均为例示，而不是限制性的实施方式。本发明的范围并非上述内容，还包含与专利技术方案的范围相等的意思及在技术方案范围内的所有变更。
例如，本发明的链条零件不局限于上述的滚子链条、衬套链条及静音链条的零件。并且，也可以应用于定时链条以外的工业用的动力传递用链条的零件。

Claims (7)

1.一种链条，为具有销及衬套的工业用的动力传递用链条，其特征在于，
所述销及所述衬套的至少一方具有：
钢类基材；
及氮化铬层，形成于该钢类基材的外侧，包含超过0质量％且为55质量％以下的铁，
所述销与所述衬套的间隙距离为30μm～120μm，
当所述间隙距离为CL、所述氮化铬层的厚度为N时，具有60≧CL/N≧2.8的关系。
2.根据权利要求1所述的链条，其特征在于，所述铁具有从所述钢类基材的表面朝向外侧逐渐降低的浓度分布。
3.根据权利要求1所述的链条，其特征在于，所述氮化铬层的铬及氮具有从外侧朝向所述钢类基材的表面逐渐降低的浓度分布。
4.根据权利要求1所述的链条，其特征在于，所述铁的含量为1质量％以上45质量％以下。
5.根据权利要求1所述的链条，其特征在于，所述氮化铬层具有2μm以上30μm以下的厚度。
6.根据权利要求1所述的链条，其特征在于，将通过2根销而连结的一对外链板、通过2个衬套而连结的一对内链板在所述销虚嵌于所述衬套的状态下多个交互连结。
7.根据权利要求1所述的链条，其特征在于，将通过2根销而连结的一对外链板、通过分别外嵌有滚子的2个衬套而连结的一对内链板在所述销虚嵌于所述衬套的状态下多个交互连结。
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