CN107614730A - 管线管用钢管以及其的制造方法 - Google Patents

管线管用钢管以及其的制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN107614730A
CN107614730A CN201680033015.5A CN201680033015A CN107614730A CN 107614730 A CN107614730 A CN 107614730A CN 201680033015 A CN201680033015 A CN 201680033015A CN 107614730 A CN107614730 A CN 107614730A
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel pipe
line
less
pipe
pipes
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201680033015.5A
Other languages
English (en)
Inventor
大江太郎
近藤桂
近藤桂一
神谷裕纪
荒井勇次
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Publication of CN107614730A publication Critical patent/CN107614730A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F16L9/02—Rigid pipes of metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
    • B21B1/026—Rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
    • B21B1/04—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing in a continuous process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
    • B21B2001/022—Blooms or billets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)

Abstract

本发明提供降低表层部的硬度的管线管用钢管。对于管线管用钢管，化学组成以质量％计包含C：0.02～0.11％、Si：0.05～1.0％、Mn：0.30～2.5％、P：0.030％以下、S：0.006％以下、Cr：0.05～0.36％、Mo：0.02～0.33％、V：0.02～0.20％、Ti：0.001～0.010％、Al：0.001～0.100％、N：0.008％以下、Ca：0.0005～0.0040％等，化学组成满足下式(1)，组织包含回火马氏体和/或回火贝氏体，前述钢管的外面与距外面1mm的位置之间、以及前述钢管的内面与距内面1mm的位置之间的至少一者中还包含铁素体。Cr+Mo+V≤0.40(1)式(1)的元素标记中代入以质量％计的对应元素的含量。

Description

管线管用钢管以及其的制造方法
技术领域
本发明涉及管线管用钢管以及其的制造方法。
背景技术
伴随近年来的能量需要的增大，至今未积极地进行开发的腐蚀性环境下的油井以及气井的开发活跃化。在这样的蚀性环境中使用的管线管要求优异的耐腐蚀性。
ISO15156中规定将要求耐硫化物应力腐蚀裂纹性(耐SSC性)的碳钢管线管的硬度管理为250Hv以下。此外，为了确保安全界限，存在要求低于250Hv的低硬度下的管理的情况。
在日本特开2013-32584号公报中记载了：(1)通过促进在淬火炉内的表面脱碳，从而降低表层部的硬度的方法；(2)在膜沸腾状态下实施淬火，从而抑制冷却速度，降低表层部的硬度的方法；(3)在淬火后磨削作为高硬度部分的表层的方法。
在日本特开2002-173710号公报中记载了昂贵的合金元素的添加量少，低温韧性优异，屈服强度为690N/mm2以上的钢板的制造方法。
发明内容
在日本特开2013-32584号公报中记载的方法需要特别的热处理设备、工序，在生产效率方面是不利的。
作为降低表层部的硬度的方法，还考虑了使回火高温化、长时间化。但是，使回火高温化、长时间化在生产效率方面是不利的。
本发明的目的在于提供降低表层部的硬度的管线管用钢管。
基于本发明的一个实施方式的管线管用钢管，其中，化学组成以质量％计为C：0.02～0.11％、Si：0.05～1.0％、Mn：0.30～2.5％、P：0.030％以下、S：0.006％以下、Cr：0.05～0.36％、Mo：0.02～0.33％、V：0.02～0.20％、Ti：0.001～0.010％、Al：0.001～0.100％、N：0.008％以下、Ca：0.0005～0.0040％、Cu：0～1.5％、Ni：0～1.5％、Nb：0～0.05％、余量：Fe以及杂质，化学组成满足下式(1)，组织包含回火马氏体和/或回火贝氏体，前述钢管的外面与距外面1mm的位置之间、以及前述钢管的内面与距内面1mm的位置之间的至少一者中还包含铁素体。
Cr+Mo+V≤0.40 (1)
式(1)的元素标记中代入以质量％计的对应元素的含量。
基于本发明的一个实施方式的管线管用钢管的制造方法，其具备：准备管坯的工序，所述管坯的化学组成以质量％计为C：0.02～0.11％、Si：0.05～1.0％、Mn：0.30～2.5％、P：0.030％以下、S：0.006％以下、Cr：0.05～0.36％、Mo：0.02～0.33％、V：0.02～0.20％、Ti：0.001～0.010％、Al：0.001～0.100％、N：0.008％以下、Ca：0.0005～0.0040％、Cu：0～1.5％、Ni：0～1.5％、Nb：0～0.05％、余量：Fe以及杂质；对管坯进行淬火的工序，以使在管坯的外面与距外面1mm的位置之间的维氏硬度的最大值、以及在管坯的内面与距内面1mm的位置之间的维氏硬度的最大值的至少一者为310Hv以上；和对经过淬火的管坯进行回火的工序，化学组成满足下式(1)。
Cr+Mo+V≤0.40 (1)
式(1)的元素标记中代入以质量％计的对应元素的含量。
根据本发明，得到降低表层部的硬度的管线管用钢管。
附图说明
图1为Cr、Mo、以及V的含量总计为0.44质量％的钢管的壁厚方向的硬度分布。
图2为Cr、Mo、以及V的含量总计为0.35质量％的钢管的壁厚方向的硬度分布。
图3A为将图1的钢管的外面附近放大显示的截面照片。
图3B为将自图1的钢管的外面起沿壁厚方向向内侧1mm放大显示的截面照片。
图4A为将图2的钢管的外面附近放大显示的截面照片。
图4B为将图2的钢管的外面起沿壁厚方向向内侧1mm放大显示的截面照片。
图4C为将以与图2相同的方法制造的其它的钢管的外面附近放大显示的截面照片。
图5为示出在表层部形成铁素体的条件的散布图。
具体实施方式
作为降低管线管用钢管的表层部的硬度的方法，研究抑制淬火而不使表层部变得过硬的方法。但是，该方法有时需要特别的淬火设备、工序。本发明人等研究通过与其不同的方法，降低管线管用钢管的硬度。其结果，发现在表层部形成铁素体，降低硬度的方法。
图1以及图2为具有不同的化学组成的2种管线管用钢管的壁厚方向的硬度分布。图1的钢管为Cr、Mo、以及V的含量总计为0.44质量％的钢管，图2的钢管为Cr、Mo、以及V的含量总计为0.35质量％的钢管。图1的钢管为外径273.1mm、壁厚16.0mm，图2的钢管为外径273.1mm、壁厚22.0mm。这些钢管均为具有美国石油协会(API)标准X65的屈服强度的钢管。
这些钢管实施相同的热处理来制造。更具体而言，这些钢管均如下制造：自950℃开始实施浸渍于冷却槽(冷却水的温度为约30℃)中进行骤冷的淬火，然后实施在650℃下进行保持90分钟的均热的回火。在图1以及图2中，“△”表示淬火后回火前的钢管(以下，称为保持淬火状态的材料)的硬度，“○”表示回火后的钢管的硬度。
如图1以及图2所示，在保持淬火状态的材料中冷却速度大的表层部的硬度变高。更具体而言，在内面与距内面1mm左右的位置之间、以及在外面与距外面1mm左右的位置之间，硬度变高。
在图1中示出的钢管中，表层部的硬度变高的倾向在回火后也会持续。另一方面，在图2中示出的钢管中，尽管在与图1中示出的钢管相同的条件下实施回火，在回火后表层部的硬度仍大幅降低。
图3A、B以及图4A、B分别为将图1以及图2的钢管外面以及其附近放大显示的截面照片。图3A以及图4A为包含各个钢管的外面的位置的截面照片、图3B以及图4B为自各个钢管的外面起沿壁厚方向向内侧1mm的位置的截面照片。图3A、B以及图4A、B的截面照片通过使用硝酸乙醇溶液对钢管的与轴向垂直的截面蚀刻，用光学显微镜观察从而得到。
图3A、B的钢管同样为由回火马氏体或回火贝氏体形成的组织。与之相对，图4A、B的钢管的组织为，最表层由回火马氏体或回火贝氏体形成，并且在内侧(从距外面约0.2mm左右开始至壁厚方向内侧)还包含铁素体(与回火马氏体、回火贝氏体相比显白的晶粒)。
参照图3B和图4B，比较距外面1mm位置的组织时，在图3B中为不包含铁素体的组织(铁素体面积率：0％)，与之相对，在图4B中为包含铁素体的组织(铁素体面积率：40％)。
需要说明的是，在示出与图2同样的硬度分布的钢管中，如图4C所示，也有其组织至最表层为止包含铁素体的。
图2中的表层部的硬度降低的原因认为是该铁素体的形成导致的。
本发明人等对于由该表层部的铁素体的形成导致的硬度降低进一步实施调查。其结果，可知若化学组成满足下式(1)，保持淬火状态的材料的表层部的硬度为310Hv以上，则在回火后形成铁素体。
Cr+Mo+V≤0.40 (1)
式(1)的元素标记中代入以质量％计的对应元素的含量。
此外，可知若满足上述条件，则即便在操作负载少的回火条件下，在回火后也形成铁素体。更具体而言，可知即便在由下式(2)定义的回火参数TP为18800以下的条件下实施回火，在回火后也形成铁素体。
TP＝(T+273)×(20+log(t)) (2)
在式(2)中，T为回火温度，t为在该温度下的保持时间。T的单位为℃、t的单位为小时。
基于以上的见解，完成本发明。以下，详述基于本发明的一个实施方式的管线管用钢管。在以下的说明中，在钢管的壁厚方向，将钢管的外面与距外面1mm的位置之间的区域称为钢管的“外面表层部”。同样地，将钢管的内面与距内面1mm的位置之间的区域称为钢管的“内面表层部”。此外，存在不区分外面表层部和内面表层部，简称为“表层部”的情况。
[化学组成]
基于本实施方式的管线管用钢管具有在以下说明的化学组成。在以下的说明中，元素的含量“％”意味着质量％。
C：0.02～0.11％
碳(C)提高钢的强度。C含量若不足0.02％，不能充分地得到上述效果。另一方面，C含量超过0.11％时，使钢的韧性降低。因此，C含量为0.02～0.11％。C含量从下限的观点出发优选高于0.02％，进一步优选为0.04％以上。C含量从上限的观点出发优选为0.10％以下，进一步优选为0.08％以下。
Si：0.05～1.0％
硅(Si)使钢脱氧。Si含量若为0.05％以上，则显著地得到上述效果。然而，Si含量超过1.0％时，钢的韧性降低。因此，Si含量为0.05～1.0％。Si含量从下限的观点出发优选高于0.05％、进一步优选为0.08％以上、进一步优选为0.10％以上。Si含量从上限的观点出发优选不足1.0％、进一步优选为0.50％以下、进一步优选为0.25％以下。
Mn：0.30～2.5％
锰(Mn)提高钢的淬火性、提高钢的强度。Mn含量若为不足0.30％，则不能充分地得到上述效果。另一方面，Mn含量超过2.5％时，Mn在钢中偏析，钢的韧性降低。因此，Mn含量为0.30～2.5％。Mn含量从下限的观点出发优选高于0.30％、进一步优选为1.0％以上、进一步优选为1.3％以上。Mn含量从上限的观点出发优选不足2.5％、进一步优选为2.0％以下、进一步优选为1.8％以下。
P：0.030％以下
磷(P)为杂质。P使钢的韧性降低。因此，P含量优选尽可能低。因此，P含量为0.030％以下。P含量优选不足0.030％、进一步优选为0.015％以下、进一步优选为0.012％以下。
S：0.006％以下
硫(S)为杂质。S与Mn键合形成粗大的MnS，使钢的韧性以及耐氢致裂纹性(耐HIC性)降低。因此，S含量优选尽可能低。因此，S含量为0.006％以下。S含量优选不足0.006％、进一步优选为0.003％以下、进一步优选为0.002％以下。
Cr：0.05～0.36％
铬(Cr)提高钢的淬火性、提高钢的强度。Cr进而提高钢的回火软化阻力。Cr含量不足0.05％时，不能充分地得到上述效果。另一方面，Cr含量超过0.36％时，不能满足式(1)。因此，Cr含量为0.05～0.36％。Cr含量从下限的观点出发优选高于0.05％、进一步优选为0.10％以上。Cr含量从上限的观点出发优选为0.30％以下、进一步优选为0.20％以下。
Mo：0.02～0.33％
钼(Mo)通过相变强化和固溶强化使钢的强度提高。Mo含量不足0.02％时，不能充分地得到上述效果。另一方面，Mo含量超过0.33％时，不能满足式(1)。因此，Mo含量为0.02～0.33％。Mo含量从下限的观点出发优选高于0.02％、进一步优选为0.05％以上。Mo含量从上限的观点出发优选为0.30％以下、进一步优选为0.20％以下。
V：0.02～0.20％
钒(V)与钢中的C键合形成V碳化物，提高钢的强度。V含量不足0.02％时，不能充分地得到上述效果。另一方面，V含量若高于0.20％，则碳化物粗大化，钢的韧性降低。因此，V含量为0.02～0.20％。V含量从下限的观点出发优选高于0.02％、进一步优选为0.04％以上。V含量从上限的观点出发优选不足0.20％、进一步优选为0.10％以下。
Ti：0.001～0.010％
钛(Ti)与钢中的N键合形成TiN，抑制基于固溶N的钢韧性的降低。进而，分散析出的微细的TiN提高钢的韧性。Ti含量不足0.001％时，不能充分地得到上述效果。另一方面，Ti含量若高于0.010％，则TiN粗大化、或产生粗大的TiC，降低钢的韧性。因此，Ti含量为0.001～0.010％。Ti含量从下限的观点出发优选高于0.001％、进一步优选为0.002％以上。Ti含量从上限的观点出发优选为0.009％以下。
Al：0.001～0.100％
铝(Al)与N键合，形成微细的氮化物，提高钢的韧性。Al含量不足0.001％时，不能充分地得到上述效果。另一方面，Al含量若高于0.100％，则Al氮化物粗大化、钢的韧性降低。因此，Al含量为0.001～0.100％。Al含量从下限的观点出发优选高于0.001％、进一步优选为0.010％以上。Al含量从上限的观点出发优选不足0.100％、进一步优选为0.080％以下、进一步优选为0.060％以下。本说明书中Al含量意味着酸可溶Al(所谓Sol-Al)的含量。
N：0.008％以下
氮(N)与Al键合，形成微细的Al氮化物，提高钢的韧性。只要含有少量N，则可以得到上述的效果。另一方面，N含量若高于0.008％，则固溶N降低钢的韧性。N含量若过高则进一步碳氮化物粗大化，钢的韧性降低。因此，N含量为0.008％以下。N含量从下限的观点出发优选为0.002％以上。N含量从上限的观点出发优选不足0.008％、进一步优选为0.006％以下、进一步优选为0.005％以下。
Ca：0.0005～0.0040％
钙(Ca)与钢中的S键合形成CaS。由于CaS的形成，抑制MnS的形成。因此，Ca提高钢的韧性以及耐HIC性。Ca含量不足0.0005％时，不能充分地得到上述效果。另一方面，Ca含量若高于0.0040％，则钢的洁净度降低、钢的韧性以及耐HIC性降低。因此，Ca含量为0.0005～0.0040％。Ca含量从下限的观点出发优选高于0.0005％、进一步优选为0.0008％以上、进一步优选为0.0010％以上。Ca含量从上限的观点出发优选不足0.0040％、进一步优选为0.0030％以下、进一步优选为0.0025％以下。
基于本实施方式的管线管用钢管的化学组成的余量为Fe以及杂质。在此，所谓杂质为从作为钢的原料所使用的矿石、废料混入的元素、或者从制造过程的环境等混入的元素。
基于本实施方式的管线管用钢管的化学组成可以含有选自由Cu、Ni、以及Nb组成的组中的1种或2种以上的元素代替Fe的一部分。Cu、Ni、以及Nb均提高钢的强度。Cu、Ni、以及Nb均为选择元素。即，基于本实施方式的管线管用钢管的化学组成即便不含有Cu、Ni、以及Nb的一部分或全部也可以。
Cu：0～1.5％
铜(Cu)提高钢的淬火性、提高钢的强度。只要含有少量Cu，则可以得到上述的效果。另一方面，Cu含量若高于1.5％，则钢的焊接性降低。Cu含量若过高，进而高温下的钢的晶界强度降低、钢的热加工性降低。因此，Cu含量为0～1.5％。Cu含量从下限的观点出发优选为0.05％以上、进一步优选为0.08％以上。Cu含量从上限的观点出发优选不足1.5％、进一步优选为0.5％以下、进一步优选为0.3％以下。
Ni：0～1.5％
镍(Ni)提高钢的淬火性、提高钢的强度。只要含有少量Ni，则可以得到上述的效果。另一方面，Ni含量若高于1.5％，则耐SSC性降低。因此，Ni含量为0～1.5％。Ni含量从下限的观点出发优选为0.05％以上、进一步优选为0.08％以上。Ni含量从上限的观点出发优选不足1.0％、进一步优选为0.5％以下、进一步优选为0.3％以下。
Nb：0～0.05％
铌(Nb)与钢中的C和/或N键合，形成微细的Nb碳化物，提高钢的强度以及韧性。Nb进而在Mo碳化物中固溶，抑制Mo碳化物的粗大化。只要含有少量Nb，则可以得到上述的效果。另一方面，Nb含量若高于0.05％，则碳化物粗大化、钢的韧性降低。因此，Nb含量为0～0.05％。Nb含量从下限的观点出发优选为0.001％以上。Nb含量从上限的观点出发优选为0.02％以下、进一步优选为0.01％以下。
基于本实施方式的管线管用钢管的化学组成满足下式(1)。
Cr+Mo+V≤0.40(1)
式(1)的元素标记中代入以质量％计的对应元素的含量。
式(1)的左边若大于0.40，则在操作负载少的条件(TP≤18800)下不形成铁素体。该原因尚不确定，在本实施方式中的表层部的铁素体的形成如后所述推测由回火时的再结晶导致。认为由于Cr、Mo、以及V的含量多时，在回火时析出的这些元素的碳化物抑制再结晶化。
[组织]
基于本实施方式的管线管用钢管的组织包含回火马氏体和/或回火贝氏体，表层部为还包含铁素体的组织。需要说明的是，回火马氏体和回火贝氏体在如后所述的光学显微镜观察中难以区分。在本实施方式中，未特定地区分它们。
管线管用钢管被淬火以及回火来制造。在淬火时冷却速度大的表层部通常与其它部分相比硬度容易变高。然而，在本实施方式中，表层部为包含铁素体的组织，因此，可以降低硬度容易变高的表层部的硬度。
需要说明的是，即便在表层部的基础上，在与表层部相比壁厚方向内侧为包含铁素体的组织也不妨碍上述效果。因此，管线管用钢管的组织也可以在表层部的基础上，在与表层部相比内侧包含铁素体。但是，过量地包含铁素体时，钢管的强度降低。因此，特别是比较薄壁的钢管的情况下，更优选仅表层部存在铁素体。具体而言，钢管的壁中部(距内面2mm位置和距外面2mm位置之间)的组织更优选实质上由回火马氏体和/或回火贝氏体形成。
基于本实施方式的管线管用钢管的组织在外面表层部以及内面表层部的至少一者中含有铁素体即可。根据管线管用钢管的制造设备、淬火方法，存在内面表层部的硬度与外面表层部的硬度之差变大的情况。因此，有时只要降低在内面表层部以及外面表层部的高硬度侧的硬度，则满足要求特性。
基于本实施方式的管线管用钢管的组织优选在距外面1mm位置的铁素体的面积率、以及在距内面1mm位置的铁素体的面积率的至少一者为5％以上。
表层部中的组织观察、以及距表面(外面或内面)1mm位置中的铁素体的面积率的测定如以下所述进行。
从包含钢管表面的区域分别采取组织观察用试验片。对各试验片进行研磨以使钢管的与轴向垂直的面成为研磨面，进而用硝酸乙醇溶液进行蚀刻。用光学显微镜(观察倍率100倍)观察被蚀刻的面。此时，与回火马氏体、回火贝氏体相比显白的颗粒视为铁素体。
在视野的中心为距表面1mm的位置上进行该观察，在观察视野(1mm2)中，求出铁素体占据的面积的比例。对于1个钢管，对圆周方向的8个位置(每45°)进行上述操作。将在各个观察视野中铁素体占据的面积的比例按照8个视野进行平均，设为距表面1mm的位置中的铁素体的面积率。
基于本实施方式的管线管用钢管的组织余量优选以回火马氏体和/或回火贝氏体为主体。具体而言，回火马氏体和/或回火贝氏体在除铁素体以外的组织中所占据的比例优选为90％以上。即，(回火马氏体以及回火贝氏体的面积/(视野的面积-铁素体的面积))的值优选为90％以上。更优选回火马氏体和/或回火贝氏体在除铁素体以外的组织中所占的比例为95％以上。
[维氏硬度以及屈服强度]
基于本实施方式的管线管用钢管优选在壁厚方向上，在距内面1mm的位置与距外面1mm的位置之间维氏硬度为230Hv以下。更详细而言，基于本实施方式的管线管用钢管在距内面1mm的位置与距外面1mm的位置之间的任意位置，基于JIS Z 2244而测定的维氏硬度为230Hv以下。
基于本实施方式的管线管用钢管优选具有415MPa以上的屈服强度。基于本实施方式的管线管用钢管进一步优选具有450MPa以上的屈服强度。
基于本实施方式的管线管用钢管优选为无缝钢管。
[制造方法]
以下，说明基于本发明的一个实施方式的管线管用钢管的制造方法。基于本实施方式的制造方法具备准备管坯的工序、对管坯进行淬火的工序和对经过淬火的管坯进行回火的工序。
[管坯准备工序]
准备具有上述化学组成的管坯。管坯可以为无缝钢管或也可以为焊接钢管。在此，作为一例，说明无缝钢管的制造方法。对上述化学组成的钢进行熔炼、精炼。接着，通过连续铸造法从钢水制造钢坯。可以从钢水制造板坯或钢锭、对板坯或钢锭进行热加工而制造钢坯。对钢坯进行热加工，制造无缝钢管。具体而言，实施穿孔轧制、拉伸轧制以及定径轧制来制造无缝钢管。
[淬火工序]
对管坯进行淬火。淬火使管坯的外面与距外面1mm的位置之间的维氏硬度的最大值(以下，称为外面表层部的最大硬度)、以及管坯的内面与距内面1mm的位置之间的维氏硬度的最大值(以下，称为内面表层部的最大硬度)的至少一者成为310Hv以上。
淬火后的管坯的外面表层部的最大硬度若为310Hv以上，则在回火后，在外面表层部形成铁素体。同样地若淬火后的管坯的内面表层部的最大硬度为310Hv以上，则在回火后在内面表层部形成铁素体。其原因尚不确定，但认为通过使表层部骤冷，从而大量导入成为铁素体析出的驱动力的应变，因此进行再结晶。
优选以管坯的外面表层部的最大硬度、以及管坯的内面表层部的最大硬度的至少一者成为315Hv以上的方式进行淬火。
需要说明的是，为了确定外面表层部的最大硬度以及内面表层部的最大硬度为310Hv以上，不一定需要特定维氏硬度成为最大的位置。即，在外面表层部的多个位置测定维氏硬度，若在其中包含维氏硬度为310Hv以上的点，则可以得出外面表层部的最大硬度为310Hv以上的结论。同样地在内面表层部的多个位置测定维氏硬度，若在其中包含维氏硬度为310Hv以上的点，则可以得出内面表层部的最大硬度为310Hv以上的结论。
淬火后的管坯的外面表层部的最大硬度以及内面表层部的最大硬度可以通过淬火的冷却速度来调整。通常冷却速度越大，淬火后的硬度变得越高。淬火硬化难易度根据管坯的化学组成而不同。但是，用于将最大硬度设为310Hv以上的淬火条件可以从材料的连续冷却相变曲线(CCT曲线)等来估计。
若可以达成上述的条件，则不限定淬火的方法。对于淬火，例如，可以为将管坯浸渍到冷却槽中的浸渍淬火、或可以为基于从钢管的内外面的单面或双面吹送制冷剂的层流冷却装置的淬火。管坯为无缝钢管时，可以任意实施热加工后立即进行骤冷的直接淬火、热加工后用补热炉进行补热之后进行骤冷的在线淬火、以及在热加工后冷却至室温之后进行再加热并骤冷的离线淬火。
管坯的外面表层部的最大硬度以及内面表层部的最大硬度在浸渍淬火时，可以通过制冷剂的量以及温度、有无除氧化皮、以及有无冷却槽内的搅拌等来调整。管坯的外面表层部的最大硬度以及内面表层部的最大硬度在基于层流冷却装置的淬火时，可以通过制冷剂的量以及温度、气水比、以及有无除氧化皮等来调整。
[回火工序]
对经过淬火的管坯进行回火。回火条件没有特别限定。若对在上述的条件下被淬火的管坯进行回火，则即便不在特殊的条件下，也可以在表层部形成铁素体。
从操作负载降低的观点出发，由下式(2)定义的回火参数TP优选为18800以下。
TP＝(T+273)×(20+log(t)) (2)
在所述式(2)中，T为回火温度，t为在该温度下的保持时间。T的单位为℃、t的单位为小时。
回火参数TP的下限没有特别限定，回火温度过低或回火时间过短时，未在表层部形成铁素体。回火参数TP的下限优选为18000、进一步优选为18500。回火温度没有特别限定，优选为500℃以上且Ac1点以下、进一步优选为600℃以上且Ac1点以下。保持时间没有特别限定，优选为90分钟以上、进一步优选为120分钟以上。
以上，说明本发明的实施方式。上述的实施方式仅为用于实施本发明的例示。因此，本发明并不受到上述实施方式的限定，只要在不脱离本发明宗旨的范围内，可将上述实施方式适当变更而实施。
实施例
以下，基于实施例更具体地说明本发明。本发明并不限于这些实施例。
用转炉熔炼表1中示出的材质1～7的化学组成的钢，通过连续铸造制造圆钢坯。需要说明的是，表1中的“‐”示出该元素的含量为杂质水平。
[表1]
用加热炉将由各材质制造的圆钢坯加热至1100～1300℃，利用穿孔机进行穿孔轧制。进而，通过芯棒式无缝管轧机进行拉伸轧制，通过定径机进行定径轧制，制造外径323.9mm、壁厚11.0～40.0mm的无缝钢管。
将由各材质所制造的无缝钢管在表2中示出的条件下实施淬火以及回火，制造项目A～J的管线管用钢管。
[表2]
对于淬火，通过将各无缝钢管再加热到在表2的“淬火温度”的栏中记载的温度之后，浸渍于冷却槽中从而进行实施。表2的“淬火条件”为“高速冷却”的无缝钢管中，再加热后在浸渍前实施氧化皮的去除(除氧化皮)，进而在浸渍中实施冷却槽内的搅拌。表2的“淬火条件”为“低速冷却”的无缝钢管中，不实施除氧化皮以及冷却槽内的搅拌。
从淬火后回火前的各无缝钢管采取硬度测定用试验片，在距钢管的外面1mm、2mm、以及3mm的位置以及距钢管的内面1mm、2mm以及3mm的位置测定维氏硬度。各测定点中的维氏硬度基于JIS Z 2244而测定。试验力F设为10kgf(98.07N)。将在总计6个点测定的硬度的最大值在表2的“AsQ硬度”栏中示出。
在表2的“回火温度”栏中记载的温度下对淬火后的管坯实施“回火时间”中记载的保持时间的回火。
从回火后的各管线管用钢管采取组织观察用试验片，调查表层部有无铁素体。进而，基于实施方式中说明的方法测定表层部的铁素体面积率。在表2的“外面表层铁素体”、“内面表层铁素体”的栏中示出外面表层部以及内面表层部有无铁素体以及面积率。
从回火后的各管线管用钢管采取硬度测定用试验片，以1mm间隔测定距外面1mm的位置和距内面1mm的位置之间的维氏硬度。在表2的“最大硬度”栏中示出所测定的维氏硬度的最大值。
从回火后的各管线管用钢管，在钢管的长度方向(L方向)上采取JIS Z2201中所规定的12号试验片(宽度25mm、标点距离200mm)。使用所采取的试验片，在常温(25℃)的大气中实施基于JIS Z 2241的拉伸试验，求出屈服应力以及拉伸强度。屈服应力通过0.5％总拉伸率法而求出。将屈服应力示于表2的“YS”栏、将拉伸强度示于“TS”栏。
如表2所示，项目A～C的管线管用钢管的组织在表层部包含铁素体。项目A～C的管线管用钢管的最大硬度为230Hv以下。
另一方面，项目D～J的管线管用钢管在表层部不包含铁素体。项目D～J的管线管用钢管的最大硬度超过230Hv。认为项目D～F的管线管用钢管的Cr+Mo+V值过大，因此在表层部不形成铁素体。认为项目G～J的管线管用钢管的淬火后的表层部的最大硬度过低，因此在表层部不形成铁素体。
图5为示出在表层部形成铁素体的条件的散布图。图5的“○”表示形成铁素体、“●”表示不形成铁素体。根据图5，可知若Mo+Cr+V的值为0.40质量％以下，并且淬火后的表层部的最大硬度为310Hv以上，则在回火后形成铁素体。

Claims (8)

1.一种管线管用钢管，其中，
化学组成以质量％计为
C：0.02～0.11％、
Si：0.05～1.0％、
Mn：0.30～2.5％、
P：0.030％以下、
S：0.006％以下、
Cr：0.05～0.36％、
Mo：0.02～0.33％、
V：0.02～0.20％、
Ti：0.001～0.010％、
Al：0.001～0.100％、
N：0.008％以下、
Ca：0.0005～0.0040％、
Cu：0～1.5％、
Ni：0～1.5％、
Nb：0～0.05％、
余量：Fe以及杂质，
所述化学组成满足下式(1)，
组织包含回火马氏体和/或回火贝氏体，
所述钢管的外面与距外面1mm的位置之间、以及所述钢管的内面与距内面1mm的位置之间的至少一者中还包含铁素体，
Cr+Mo+V≤0.40 (1)
所述式(1)的元素标记中代入以质量％计的对应元素的含量。
2.根据权利要求1所述的管线管用钢管，其中，在壁厚方向，在距外面1mm的位置与距内面1mm的位置之间，维氏硬度为230Hv以下。
3.根据权利要求1或2所述的管线管用钢管，其中，在所述钢管的与轴向垂直的截面中，距所述钢管的外面1mm的位置、以及距所述钢管的内面1mm的位置的至少一者中的铁素体的面积率为5％以上。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的管线管用钢管，其具有415MPa以上的屈服强度。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的管线管用钢管，其中，所述化学组成以质量％计含有选自由Cu：0.05～1.5％、Ni：0.05～1.5％、以及Nb：0.001～0.05％组成的组中的1种或2种以上的元素。
6.一种管线管用钢管的制造方法，其具备：
准备管坯的工序，所述管坯的化学组成以质量％计为C：0.02～0.11％、Si：0.05～1.0％、Mn：0.30～2.5％、P：0.030％以下、S：0.006％以下、Cr：0.05～0.36％、Mo：0.02～0.33％、V：0.02～0.20％、Ti：0.001～0.010％、Al：0.001～0.100％、N：0.008％以下、Ca：0.0005～0.0040％、Cu：0～1.5％、Ni：0～1.5％、Nb：0～0.05％、余量：Fe以及杂质；
对所述管坯进行淬火的工序，以使在所述管坯的外面与距外面1mm的位置之间的维氏硬度的最大值、以及在所述管坯的内面与距内面1mm的位置之间的维氏硬度的最大值的至少一者为310Hv以上；和
对经过所述淬火的管坯进行回火的工序，
所述化学组成满足下式(1)，
Cr+Mo+V≤0.40 (1)
所述式(1)的元素标记中代入以质量％计的对应元素的含量。
7.根据权利要求6所述的管线管用钢管的制造方法，其中，由下式(2)定义的回火参数TP为18800以下，
TP＝(T+273)×(20+log(t)) (2)
在所述式(2)中，T为回火温度，t为在该温度下的保持时间；T的单位为℃、t的单位为小时。
8.根据权利要求6或7所述的管线管用钢管的制造方法，其中，所述化学组成以质量％计含有选自由Cu：0.05～1.5％、Ni：0.05～1.5％、以及Nb：0.001～0.05％组成的组中的1种或2种以上的元素。
CN201680033015.5A 2015-07-27 2016-06-23 管线管用钢管以及其的制造方法 Pending CN107614730A (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015-148036 2015-07-27
JP2015148036 2015-07-27
PCT/JP2016/068726 WO2017018108A1 (ja) 2015-07-27 2016-06-23 ラインパイプ用鋼管及びその製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN107614730A true CN107614730A (zh) 2018-01-19

Family

ID=57884520

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201680033015.5A Pending CN107614730A (zh) 2015-07-27 2016-06-23 管线管用钢管以及其的制造方法

Country Status (8)

Country Link
US (1) US10487373B2 (zh)
EP (1) EP3330398B1 (zh)
JP (1) JP6394809B2 (zh)
CN (1) CN107614730A (zh)
AR (1) AR105471A1 (zh)
BR (1) BR112017015708A2 (zh)
MX (1) MX2017011637A (zh)
WO (1) WO2017018108A1 (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113025914A (zh) * 2021-03-04 2021-06-25 东北大学 一种高性能在线淬火高强度钢管及其生产方法
CN113453812A (zh) * 2019-02-13 2021-09-28 日本制铁株式会社 燃料喷射管用钢管及使用其的燃料喷射管

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110475894B (zh) * 2017-03-30 2022-03-22 杰富意钢铁株式会社 耐酸性管线管用高强度钢板及其制造方法和使用耐酸性管线管用高强度钢板的高强度钢管
JP7335493B2 (ja) * 2019-06-07 2023-08-30 日本製鉄株式会社 ラインパイプ用鋼板および鋼管

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1688726A (zh) * 2002-10-01 2005-10-26 住友金属工业株式会社 具有优异抗氢致开裂性的高强度无缝钢管及其制备方法
CN101233253A (zh) * 2005-07-26 2008-07-30 住友金属工业株式会社 无缝钢管及其制造方法
CA2500518C (en) * 2002-10-01 2010-08-03 Nobutoshi Murao High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance and its production method
JP2012241274A (ja) * 2011-05-24 2012-12-10 Jfe Steel Corp 耐圧潰性および耐サワー性に優れた高強度ラインパイプおよびその製造方法
CN103635600A (zh) * 2011-06-30 2014-03-12 杰富意钢铁株式会社 耐酸性优良的管线管用厚壁高强度无缝钢管及其制造方法
US20140299236A1 (en) * 2013-04-08 2014-10-09 Dalmine S.P.A. High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
CN104220624A (zh) * 2012-03-29 2014-12-17 杰富意钢铁株式会社 耐应变时效特性优良的低屈服比高强度钢板及其制造方法以及使用该钢板的高强度焊接钢管
CA2920465A1 (en) * 2013-08-06 2015-02-12 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Seamless steel pipe for line pipe and method for producing the same

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002173710A (ja) 2000-12-04 2002-06-21 Nkk Corp 高強度高靭性鋼板の製造方法
JP4016786B2 (ja) * 2002-10-01 2007-12-05 住友金属工業株式会社 継目無鋼管およびその製造方法
EA013145B1 (ru) * 2007-03-30 2010-02-26 Сумитомо Метал Индастриз, Лтд. Трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине и способ их производства
US8801874B2 (en) * 2007-11-07 2014-08-12 Jfe Steel Corporation Steel plate and steel pipe for line pipes
JP5794138B2 (ja) * 2011-12-21 2015-10-14 新日鐵住金株式会社 高強度ラインパイプ用継目無鋼管の製造方法
JP5392441B1 (ja) * 2012-03-30 2014-01-22 新日鐵住金株式会社 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管及びこれに用いる高強度ラインパイプ用鋼板、並びにこれらの製造方法
US10392675B2 (en) * 2012-04-27 2019-08-27 Nippon Steel Corporation Seamless steel pipe and method for producing the same
JP5928405B2 (ja) * 2013-05-09 2016-06-01 Ｊｆｅスチール株式会社 耐水素誘起割れ性に優れた調質鋼板及びその製造方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1688726A (zh) * 2002-10-01 2005-10-26 住友金属工业株式会社 具有优异抗氢致开裂性的高强度无缝钢管及其制备方法
CA2500518C (en) * 2002-10-01 2010-08-03 Nobutoshi Murao High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance and its production method
CN101233253A (zh) * 2005-07-26 2008-07-30 住友金属工业株式会社 无缝钢管及其制造方法
JP2012241274A (ja) * 2011-05-24 2012-12-10 Jfe Steel Corp 耐圧潰性および耐サワー性に優れた高強度ラインパイプおよびその製造方法
CN103635600A (zh) * 2011-06-30 2014-03-12 杰富意钢铁株式会社 耐酸性优良的管线管用厚壁高强度无缝钢管及其制造方法
CN104220624A (zh) * 2012-03-29 2014-12-17 杰富意钢铁株式会社 耐应变时效特性优良的低屈服比高强度钢板及其制造方法以及使用该钢板的高强度焊接钢管
US20140299236A1 (en) * 2013-04-08 2014-10-09 Dalmine S.P.A. High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
CA2920465A1 (en) * 2013-08-06 2015-02-12 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Seamless steel pipe for line pipe and method for producing the same

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113453812A (zh) * 2019-02-13 2021-09-28 日本制铁株式会社 燃料喷射管用钢管及使用其的燃料喷射管
CN113453812B (zh) * 2019-02-13 2023-06-16 日本制铁株式会社 燃料喷射管用钢管及使用其的燃料喷射管
CN113025914A (zh) * 2021-03-04 2021-06-25 东北大学 一种高性能在线淬火高强度钢管及其生产方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP3330398A4 (en) 2019-01-09
US10487373B2 (en) 2019-11-26
BR112017015708A2 (pt) 2018-03-20
WO2017018108A1 (ja) 2017-02-02
MX2017011637A (es) 2017-11-02
JPWO2017018108A1 (ja) 2017-11-02
US20180187278A1 (en) 2018-07-05
JP6394809B2 (ja) 2018-09-26
EP3330398A1 (en) 2018-06-06
EP3330398B1 (en) 2020-11-25
AR105471A1 (es) 2017-10-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2849287C (en) Method for producing high-strength steel material excellent in sulfide stress cracking resistance
JP4475440B1 (ja) 継目無鋼管およびその製造方法
US8617462B2 (en) Steel for oil well pipe excellent in sulfide stress cracking resistance
CN105492642B (zh) 低合金油井用钢管及其制造方法
US9726305B2 (en) Electric resistance welded steel pipe
JP5644982B1 (ja) 電縫溶接鋼管
JP4254909B2 (ja) 坑井内で拡管される拡管用油井管及びその製造方法
CN108368575B (zh) 冷锻调质品用轧制线棒
CN107208215B (zh) 高强度电焊钢管、高强度电焊钢管用钢板的制造方法和高强度电焊钢管的制造方法
CN105283572B (zh) 酸环境下使用的管线管用无缝钢管
JP5408389B1 (ja) 継目無鋼管及びその製造方法
JP7173405B2 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼材
JP6160574B2 (ja) 強度−均一伸びバランスに優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
CN107614730A (zh) 管线管用钢管以及其的制造方法
US10094008B2 (en) Seamless steel pipe for line pipe used in sour environments
JP6519024B2 (ja) 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板の製造方法
JPWO2020145325A1 (ja) 鋼材
JP7173404B2 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼材
CN104755645B (zh) 无缝钢管以及其的制造方法
JP2021509434A (ja) 高強度高靭性熱延鋼板及びその製造方法
JP2007246985A (ja) 高靭性高張力厚鋼板の製造方法
JP7445173B2 (ja) 鋼材
JP7472826B2 (ja) 電縫溶接鋼管およびその製造方法
JP6672618B2 (ja) ラインパイプ用継目無鋼管及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
CB02 Change of applicant information
CB02 Change of applicant information

Address after: Tokyo, Japan

Applicant after: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL Corp.

Address before: Tokyo, Japan

Applicant before: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL Corp.

RJ01 Rejection of invention patent application after publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20180119