CN105473774A - 气囊用织物 - Google Patents

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Abstract

本发明的目的在于，提供制成气囊用袋体时的膨胀部与非膨胀部的边界部分的高温时的开口受到抑制、并且常温时的柔软性得到改善、特别是高密度下的撕裂强度得到改善的气囊基布，本发明的气囊基布为一种无涂层气囊基布，其特征在于，用下述式表示的布面覆盖系数为2250以上且2500以下，体积密度为700kg/m3以上且900kg/m3以下。

Description

气囊用织物
技术领域
本发明涉及气囊用织物。更详细而言，涉及高温下的气密性高的气囊用织物。
背景技术
气囊用于减轻事故时的撞击的冲击、车内配件与人体的接触。气囊迅速大幅展开，挡住人体而不会破裂，需要缓冲效果，因此需要气密性。详细而言，膨胀部与非膨胀部的边界部分的气密性对袋整体的气密性造成影响，尤其，充气机运行时的存在高温气体的环境下的前述部分的气密性特别重要。在下述专利文献1和专利文献2中公开了提高基布的气密性。专利文献1为通过提高纤维间的相互约束力而抑制纱的移动的方法。然而，该文献中没有记载高温时的开口。另外，仅仅提高纤维间的约束力的情况下，成为高密度织物时，过度地抑制了纤维的移动，有时撕裂强度降低。专利文献2中公开了，使用由扁平的单纱构成的复丝进行织造后，以0.08cN/dtex以下的经纱张力进行收缩处理。然而，将扁平纱对齐，沿非对称轴方向对齐地排列而成的织物结构有时会降低撕裂物性等，关于高温时的开口没有记载。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2012-52280号公报
专利文献2：日本特开2005-105445号公报
发明内容
发明要解决的问题
本发明的目的在于，提供在制成气囊用袋体时的膨胀部与非膨胀部的边界部分的高温时的开口受到抑制、且常温时的织物的柔软性得到改善、特别是高密度下的撕裂强度得到改善的织物。
用于解决问题的方案
本发明人发现，通过调整制成织物时的体积密度，对于高密度织物而言，能得到袋体的膨胀部与非膨胀部的边界部分的高温时开口受到抑制且撕裂强度高的织物，从而完成了发明。
即，本发明如下所示。
(1)一种无涂层气囊基布，其特征在于，用下述式表示的布面覆盖系数为2250以上且2500以下，体积密度为700kg/m3以上且900kg/m3以下。
(2)根据上述1项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，撕裂强度为150N以上且不足300N。
(3)根据上述1或2项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，在纤维表面存在相对于纱重量为0.05重量ppm以上且不足3重量ppm的烷基磷酸酯盐。
(4)根据上述1～3项中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，在纤维表面存在相对于纱重量为1重量ppm以上且不足12重量ppm的烷基硫酸盐。
(5)根据上述1～4项中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，其是使用单纱截面形状为圆截面的纱条织造而成的。
(6)根据上述1～5项中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，基布的动态透气量为400mm/s以下。
(7)根据上述1～6项中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，100℃下的针迹开口量为12mm以下。
(8)根据上述1～7项中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，由单纱纤度为2dtex以上且7dtex以下的纱条构成。
(9)根据上述1～8项中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，构成基布的纤维为聚酰胺66。
(10)根据上述1～9项中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，织造后在1N/cm以上的张力下进行了润湿处理。
(11)一种无涂层气囊，其是由上述1～10项中任一项所述的基布制造的。
发明的效果
本发明的基布为具有特定的体积密度的高密度织物，从而制成气囊时的膨胀部与非膨胀部的边界部分的开口受到抑制，实现气囊的高气密性，并且作为高密度织物的缺点的柔软性得到改善，撕裂强度也提高。尤其适合于在高输出功率下使用高温气体的气囊装置。
具体实施方式
以下，详细说明本发明。
本发明的基布的织物密度必须为布面覆盖系数满足2250以上且2500以下的范围。布面覆盖系数为2300以上且不足2500时更优选，最优选为2350以上且不足2450。为2250以上时，制成气囊时的膨胀部与非膨胀部的边界部分的开口不会变大而损害常压的气密性。为2500以下时，不会损害柔软性。基布的体积密度必须为700kg/m3以上且900kg/m3以下。为750kg/m3以上且不足900kg/m3时更优选，为750kg/m3以上且不足850kg/m3时进一步优选，最优选为780kg/m3以上且830kg/m3以下。为700kg/m3以上时，制成袋时的膨胀部与非膨胀部的边界部分的开口不会变大，不会损害高压的气密性。另外，为900kg/m3以下的情况下，不会损害柔软性，容纳性也维持得较小。为了使布面覆盖系数和体积密度为上述范围，例如可以如下操作：将经纱的密度设定为50条/英寸以上，且纬纱也进行相同密度的设定，在织造时的经纱张力为0.3cN/dtex以上的张力下进行织造，然后进行定型工序。定型时在不使基布松弛的条件下进行处理是重要的，此时的张力为1N/cm以上。即，重要的是，采用用于增大布面覆盖系数、且增大体积密度、制成三维地堵塞了网眼的织物结构的加工条件。
本发明的基布的动态透气量优选为400mm/s以下。更优选为300mm/s以下、最优选为200mm/s以下。为400mm/s以下时，能够兼顾柔软性和气密性。需要说明的是，动态透气量的测定方法在后文说明。
本发明的基布的100℃下的针迹开口为12mm以下。优选为10mm以下。为8mm以下时最优选。只要为12mm以下就能够展开，而不会大幅损害制成袋时的气密性。需要说明的是，针迹开口的测定方法在后文说明。
本发明的基布优选撕裂强度为150N以上且不足300N。更优选为180N以上，为200N以上时最优选。为150N以上时，有利于抑制网眼错位。另外，为不足300N的基布时，纤维的自由度变大，成为柔软的基布，有利于容纳性。此处的撕裂强度为ISO13937-2中规定的单舌法。
优选的是，在构成本发明基布的纤维表面存在0.05重量ppm以上且不足3.0重量ppm的烷基磷酸酯盐和1重量ppm以上且不足12重量ppm的烷基硫酸盐。进一步优选存在0.1重量ppm以上且不足2.0重量ppm的烷基磷酸酯盐和2重量ppm以上且不足8重量ppm的烷基硫酸盐，最优选存在0.1重量ppm以上且不足1.0重量ppm的烷基磷酸酯盐和2重量ppm以上且不足5重量ppm的烷基硫酸盐。
烷基磷酸酯盐为0.05重量ppm以上时，纤维间的静摩擦不会变得过大，有利于维持改善撕裂强度。另外，不足3.0重量ppm时，有利于不使制成袋时的膨胀部与非膨胀部的边界部开口增大。另一方面，烷基硫酸盐为1重量ppm以上时，纤维间的静摩擦不会变得过大，有利于维持改善撕裂强度。不足12重量ppm时，有利于不使制成袋时的膨胀部与非膨胀部的边界部开口增大。
优选的是，烷基磷酸酯盐和烷基硫酸盐中的任一者如上所述适量地存在。但是，优选两者均存在，在更少量的存在量下更有效。
烷基磷酸盐的烷基部的碳数优选为8以上且18以下，可以具有侧链，而且可以包含环氧乙烷链。作为盐，优选钠盐、钙盐、叔胺盐。烷基硫酸盐的烷基部的碳数优选为8～18，可以具有侧链，而且可以包含环氧乙烷链。作为盐，优选钠盐、钙盐。
本发明的基布所使用的烷基磷酸盐和烷基硫酸盐的赋予方法没有特别限定，优选的是，通过涂布到纤维表面的方法使其仅存在于纤维表面，即用量少也有效。进而，作为向纤维表面涂布的方法，可以采用在纺丝阶段和整经准备阶段中实施的方法，通常与纺丝油剂一起赋予该成分。纺丝油剂成分没有特别限定，例如，平滑剂中包含作为2元有机酸与1元醇的酯、1元有机酸与多元醇的酯且有机酸、醇中含有环氧乙烷嵌段的物质，在水分散下使用时，其通常可以使用作为氢化蓖麻油或其衍生物与1元醇或多元醇的酯且包含环氧乙烷或环氧丙烷的物质、环氧乙烷或环氧丙烷的烷基醚。
另外，作为所涂布的液体的形态，可以为在烃等有机溶剂、水中的分散液或溶液的形态，但优选溶剂利用水的液体，在经济上、安全性上也有效。需要说明的是，纤维表面是指构成基布的纤维的单纱表面。
本发明的基布所使用的纤维的单纱纤度优选为2dtex以上且7dtex以下。更优选为3dtex以上且不足7dtex，最优选为3dtex以上且不足6dtex。为2dtex以上时，气密性良好，有利于在袋展开时抑制开口。为7dtex以下时，在织造等加工时不易受到单纱损伤，有利于得到品质良好的基布。
本发明的基布所使用的纤维优选构成其的单纱截面为圆截面。为圆截面时，在对基布施加应力时，均等地施加应力，因此能够得到撕裂强度、拉伸强度高的基布。此处的圆截面是指长径比为1.0以上且不足1.1，长径比的长轴的定义表示其截面的最大直径，短轴的定义表示最小直径。
本发明的基布所使用的纤维原材料优选为热塑性纤维，特别是在纤维物性、处理性方面可以最适宜地使用聚酯、聚酰胺66纤维。
本发明的基布的制造中，优选在织造后进行润湿处理。润湿处理优选在张力下进行，此时的张力优选为1N/cm以上。更优选为1.5N/cm以上，为2N/cm以上时最优选。张力为1N/cm以上时，抑制由润湿处理的热水中或干燥时的基布的收缩造成的厚度的增加，能得到三维地堵塞了网眼的织物结构。因此，高压下的气密性能够良好地维持。张力过大时，有时损害均匀收缩，有时基布产生褶皱、织物密度的偏差变大，因此优选为4N/cm以下。此处所说的润湿处理是指：作为织造后的精练处理或者仅水和/或热水的浸渍处理、且包含至其后的干燥处理为止的处理，中途可以使用拉幅处理。进而，织造后的润湿状态的基布的仅干燥的处理也包含在本发明中所说的润湿处理内。另外，将基布润湿的工序中，未使用碱时，不会引起基布表面的油剂的过度脱落，是适宜的。
实施例
接着，利用实施例和比较例进一步详细说明本发明，但本发明不限定于这些实施例。本发明中的各种测定方法和评价方法如以下所述。
(1)关于织造性，使用丰田自动织机株式会社制造的LWT710，以2.3m宽度、织机转速600rpm或500rpm进行试织，按照下述基准评价。
停机为5次/天以上：×
停机为3～4次/天：△
停机不足2次/天：○
(2)基布的硬度根据ASTM-D4032测定。
(3)基布的撕裂强度根据ISO13937-2测定。
(4)基布的动态透气量根据ASTM-D6476使用TEXTEST公司制造的FX3350透气量试验机来测定，使测试头为400cc、峰值压力为95～105kPa，求出50kPa时的透气量。
(5)关于基布的体积密度，测定10cm2的基布重量和厚度(ISO-5084试验压力1kPa)，由其重量和体积算出。
(6)关于室温的针迹开口量，自样品织物切出纵38cm×横15cm的布2张，彼此相对重合，自长边的端部残留1cm的部分，利用由1350dtex的加捻纱形成的缝纫线以50针/dm的连锁缝进行缝合，将线两端打结。将其通过织物的经向彼此的对准和纬向彼此的对准的缝合而制作试样。然后，用直尺测定利用A&D公司制造的TENSILON以100mm/分钟的速度施加1500N的载荷时的针迹的开口长度。
(7)关于100℃下的针迹开口量，与室温的针迹开口量测定同样地制作试样，在设定为100℃的专用恒温槽中保持1分钟后，用直尺测定与上述(5)同样地施加1500N的载荷时的针迹开口长度。
(8)关于残油量，采集基布15g，以环已烷作为溶剂，进行索氏提取。接着使所提取的溶剂加热挥发，用精密天平测定其残渣重量，求出残渣量。该重量除以试样重量而得到的值作为残油量。
(9)纤维表面的烷基磷酸酯盐的附着量通过ICP由磷浓度求出。
(10)纤维表面的烷基硫酸盐的附着量通过离子色谱法由硫酸根的量求出。
(11)关于外观，目视判定经过精整的基布，将没有特别问题的情况记作○，在外观发现异常的情况下记录其现象。
(12)综合判定以针迹开口量作为主体，也考虑到柔软性(硬度)和气密性(动态透气量)来进行判定，将极良好记作○、良好记作△、不良记作×。
[实施例1]
将聚酰胺66树脂在300℃下进行熔融纺丝，一边冷却一边赋予相对于纱重量为0.8重量％的在酯系平滑剂60重量％和非离子表面活性剂40重量％的纺丝油剂中包含烷基(C12～16)磷酸胺盐0.3重量％和烷基(C12～16)硫酸钠盐4重量％的纺丝油剂，然后利用200℃的热拉伸辊拉伸至4.9倍后，利用压缩空气施加交织，从而得到纤度470dtex、单纱数136条的原纱。原纱强度为8.6cN/dtex，断裂伸长率为20.0％。使用该原纱，在不上浆的条件下利用丰田自动织机株式会社制造的LWT710，以经纱设定密度51条/英寸、纬纱设定密度52条/英寸、卷宽度230cm、经纱张力0.32cN/dtex、织机转速600rpm进行平织织造。两织边部分分别使用33dtex的尼龙66单丝2条作为纱罗纱。另外，作为添纱，在纱罗纱的内侧以平织的方式织入33dtex的尼龙66单丝8条，得到宽度2m的原料卷。然后，在80℃的热水浴中在400N的张力下进行180秒的处理，利用加热转鼓在110℃下进行40秒的干燥，得到目标织物密度为经纬均55条/英寸的织物。测量该织物的残油量，结果相对于基布重量为0.1重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表1。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表1。
[实施例2]
使用实施例1记载的尼龙66纤维，将经纱张力设为0.26cN/dtex，除此之外，与实施例1同样地操作，得到原料卷。对其进行与实施例1同样的加工。得到目标织物。测定该织物的残油量，结果相对于基布重量为0.1重量％。对于所得到的基布进行各种特性测定和评价，将它们的结果和织造性评价记载于表1。
[实施例3]
使用实施例1记载的尼龙66纤维，将经纱张力设为0.35cN/dtex，除此之外，与实施例1同样地操作，得到原料卷。对其进行与实施例1同样的加工。得到目标织物。测定该织物的残油量，结果相对于基布重量为0.11重量％。对于所得到的基布进行各种特性测定和评价，将它们的结果和织造性评价记载于表1。
[实施例4]
使用实施例1中记载的尼龙66纤维，以经纱设定密度53条/英寸、纬纱设定密度53条/英寸、卷宽度230cm、经纱张力0.32cN/dtex、织机转速500rpm进行平织织造。两织边部分设为与实施例1同样，得到原料卷。然后在80℃的热水浴中在400N的张力下进行180秒的处理，利用加热转鼓在110℃下进行40秒的干燥，得到目标织物密度为经纬均57条/英寸的织物。测量该织物的残油量，结果相对于基布重量为0.12重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表1。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表1。
[实施例5]
使用实施例1中记载的尼龙66纤维，以经纱设定密度49条/英寸、纬纱设定密度50条/英寸、卷宽度230cm、经纱张力0.32cN/dtex、织机转速600rpm进行平织织造。两织边部分设为与实施例1同样，得到原料卷。然后在80℃的热水浴中在400N的张力下进行180秒的处理，利用加热转鼓在110℃下进行40秒的干燥，得到目标织物密度为经纬均53条/英寸的织物。测量该织物的残油量，结果相对于基布重量为0.09重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表1。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表1。
[实施例6]
将聚酰胺66树脂在300℃下进行熔融纺丝，一边冷却一边赋予相对于纱重量为0.8重量％的包含烷基(C12～16)磷酸胺盐0.3重量％和烷基(C12～16)硫酸钠盐4重量％的纺丝油剂，然后利用200℃的热拉伸辊拉伸至4.7倍后，利用压缩空气施加交织，从而得到纤度470dtex、单纱数216条的原纱。原纱强度为8.7cN/dtex，断裂伸长率为19.5％。使用该原纱进行与实施例1同样的织造，结果残油率相对于基布重量为0.1重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表1。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表1。
[实施例7]
将聚酰胺66树脂在300℃下进行熔融纺丝，一边冷却一边赋予相对于纱重量为0.8重量％的包含烷基(C12～16)磷酸胺盐0.3重量％和烷基(C12～16)硫酸钠盐4重量％的纺丝油剂，然后利用200℃的热拉伸辊拉伸至4.8倍后，利用压缩空气施加交织，从而得到纤度470dtex、单纱数72条的原纱。原纱强度为8.6cN/dtex，断裂伸长率为20.2％。使用该原纱进行与实施例1同样的织造，结果残油率相对于基布重量为0.11重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表1。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表1。
[实施例8]
将聚酰胺66树脂在300℃下进行熔融纺丝，一边冷却一边赋予相对于纱重量为0.8重量％的包含烷基(C12～16)磷酸胺盐3重量％和烷基(C12～16)硫酸钠盐4重量％的纺丝油剂，然后利用200℃的热拉伸辊拉伸至4.9倍后，利用压缩空气施加交织，从而得到纤度470dtex、单纱数136条的原纱。原纱强度为8.5cN/dtex，断裂伸长率为21.0％。使用该原纱实施与实施例1同样的织造，结果残油率相对于基布重量为0.11重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表1。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表1。
[实施例9]
将聚酰胺66树脂在300℃下进行熔融纺丝，一边冷却一边赋予相对于纱重量为0.8重量％的包含烷基(C12～16)磷酸胺盐0.05重量％和烷基(C12～16)硫酸钠盐4重量％的纺丝油剂，然后利用200℃的热拉伸辊拉伸至4.8倍后，利用压缩空气施加交织，从而得到纤度470dtex、单纱数136条的原纱。原纱强度为8.6cN/dtex，断裂伸长率为20.5％。使用该原纱进行与实施例1同样的织造。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表1。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表1。
[实施例10]
将聚酰胺66树脂在300℃下进行熔融纺丝，一边冷却一边赋予相对于纱重量为0.8重量％的包含烷基(C12～16)磷酸胺盐0.3重量％和烷基(C12～16)硫酸钠盐10重量％的纺丝油剂，然后利用200℃的热拉伸辊拉伸至4.8倍后，利用压缩空气施加交织，从而得到纤度470dtex、单纱数136条的原纱。原纱强度为8.6cN/dtex，断裂伸长率为20％。使用该原纱实施与实施例1同样的织造，结果残油率相对于基布重量为0.12重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表1。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表1。
[实施例11]
将聚酰胺66树脂在300℃下进行熔融纺丝，一边冷却一边赋予相对于纱重量为0.8重量％的包含烷基(C12～16)磷酸胺盐0.3重量％和烷基(C12～16)硫酸钠盐2重量％的纺丝油剂，然后利用200℃的热拉伸辊拉伸至4.8倍后，利用压缩空气施加交织，从而得到纤度470dtex、单纱数136条的原纱。原纱强度为8.7cN/dtex，断裂伸长率为20.5％。使用该原纱实施与实施例1同样的织造，结果残油率相对于基布重量为0.08重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表1。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表1。
[实施例12]
将聚对苯二甲酸乙二醇酯树脂在290℃下进行熔融纺丝，一边冷却一边赋予相对于纱重量为0.8重量％的包含烷基(C12～16)磷酸胺盐0.3重量％和烷基(C12～16)硫酸钠盐1重量％的纺丝油剂，然后利用200℃的热拉伸辊拉伸至6.0倍后，利用压缩空气施加交织，从而得到纤度550dtex、单纱数96条的原纱。原纱强度为7.0cN/dtex，断裂伸长率为20％。使用该原纱实施与实施例1同样的织造，结果残油率相对于基布重量为0.08重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表1。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表1。
[表1]
[实施例13]
将聚酰胺66树脂在300℃下进行熔融纺丝，一边冷却一边赋予相对于纱重量为0.8重量％的不含烷基(C12～16)磷酸胺盐而仅含烷基(C12～16)硫酸钠盐4重量％的纺丝油剂，然后利用200℃的热拉伸辊拉伸至4.9倍后，利用压缩空气施加交织，从而得到纤度470dtex、单纱数136条的原纱。原纱强度为8.6cN/dtex，断裂伸长率为20.0％。使用该原纱进行与实施例1同样的织造，得到目标织物密度为经纬均55条/英寸的织物。测量该织物的残油量，结果相对于基布重量为0.1重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表2。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表2。
[实施例14]
将聚酰胺66树脂在300℃下进行熔融纺丝，一边冷却一边赋予相对于纱重量为0.8重量％的包含烷基(C12～16)磷酸胺盐0.3重量％且不含烷基(C12～16)硫酸钠盐的纺丝油剂，然后利用200℃的热拉伸辊拉伸至4.9倍后，利用压缩空气施加交织，从而得到纤度470dtex、单纱数136条的原纱。原纱强度为8.6cN/dtex，断裂伸长率为20.2％。使用该原纱进行与实施例1同样的织造，得到目标织物密度为经纬均55条/英寸的织物。测量该织物的残油量，结果相对于基布重量为0.1重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表1。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表2。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表2。
[实施例15]
将聚酰胺66树脂在300℃下进行熔融纺丝，一边冷却一边赋予相对于纱重量为0.8重量％的不含烷基(C12～16)磷酸胺盐和烷基(C12～16)硫酸钠盐的纺丝油剂，除此之外，通过与实施例1同样的方法进行纺丝，得到纤度470dtex、单纱数136条的原纱。原纱强度为8.6cN/dtex，断裂伸长率为21.0％。使用该原纱进行与实施例1同样的织造，得到目标织物密度为经纬均55条/英寸的织物。测量该织物的残油量，结果相对于基布重量为0.11重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表2。另外，织造时的织造性评价也记载于表2。
[实施例16]
使用实施例1的纱条，进行与实施例1同样的织造，得到基布。将其浸渍在60℃的氢氧化钠7.4g/L水溶液中后，在80℃的蒸气槽中通过30秒后，实施90℃×1分钟的水清洗，利用100℃的加热辊进行70秒干燥后，进行卷取，得到织物密度为经纬均55条/英寸的织物。该织物的残油量相对于基布重量为0.01％。对于所得到的基布，进行评价，将它们的结果记载于表2。另外，织造时的织造性评价也记载于表2。
[实施例17]
使用实施例1的纱条，进行与实施例1同样的织造，得到基布。将其在80℃的热水浴中在200N的张力下进行180秒的处理，利用加热转鼓在110℃下进行40秒的干燥，得到目标织物密度为经纬均55条/英寸的织物。测量该织物的残油量，结果相对于基布重量为0.11重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表2。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表2。
[实施例18]
使用实施例1的纱条，进行与实施例1同样的织造，得到基布。将其在80℃的热水浴中在800N的张力下进行180秒的处理，利用加热转鼓在110℃下进行40秒的干燥，得到目标织物密度为经纬均55条/英寸的织物。测量该织物的残油量，结果相对于基布重量为0.10重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表2。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表2。
[比较例1]
将聚酰胺66树脂在300℃下进行熔融纺丝，一边冷却一边赋予相对于纱重量为0.8重量％的包含烷基(C12～16)磷酸胺盐0.3重量％和烷基(C12～16)硫酸钠盐4重量％的纺丝油剂，然后利用200℃的热拉伸辊拉伸至4.9倍后，利用压缩空气施加交织，从而得到纤度470dtex、单纱数136条的原纱。原纱强度为8.6cN/dtex，断裂伸长率为20.0％。使用该原纱，在不上浆的条件下利用丰田自动织机株式会社制造的LWT710，以经纱设定密度49条/英寸、纬纱设定密度48条/英寸、卷宽度230cm、经纱张力0.32cN/dtex、织机转速600rpm进行平织织造。两织边部分分别使用33dtex的尼龙66单丝2条作为纱罗纱。另外，作为添纱，在纱罗纱的内侧以平织方式织入33dtex的尼龙66单丝8条，得到原料卷。然后在80℃的热水浴中在400N的张力下进行180秒的处理，利用加热转鼓在110℃下进行40秒的干燥，得到织物密度为经纬均51条/英寸的目标织物。测量该织物的残油量，结果相对于基布重量为0.1重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表2。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表2。布面覆盖系数低，针迹开口大。
[比较例2]
除了将经纱张力设为0.18cN/dtex之外，与实施例1同样地实施。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表2。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表2。体积密度低，透气度大。
[比较例3]
使用与实施例1同样的纱条，与实施例1同样地实施织造，然后在80℃的热水浴中在50N的张力下进行180秒的处理，利用加热转鼓在110℃下进行40秒的干燥，得到目标织物密度为经纬均55条/英寸的织物。测量该织物的残油量，结果相对于基布重量为0.08重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表2。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表2。体积密度低，透气度大，而且高温开口也大。
[比较例4]
使用与实施例1同样的纱条，与实施例1同样地实施织造和热水洗，然后在温度150℃、压力7MPa下进行轧光处理，得到目标织物密度为经纬均55条/英寸的织物。测量该织物的残油量，结果相对于基布重量为0.10重量％。对于所得到的基布，进行各种特性测定和评价，将它们的结果记载于表2。另外，上述织造时的织造性评价也记载于表2。体积密度明显较高，透气量受到抑制，但撕裂强度差。
[表2]
由表1和表2可知，本发明的产物不易开口，但本发明范围外的产物容易开口。
产业上的可利用性
本发明的无涂层气囊基布由于膨胀部与非膨胀部的边界部分的开口受到抑制，并且柔软性也优异，因此产业上的利用价值极大。

Claims (11)

1.一种无涂层气囊基布，其特征在于，用下述式表示的布面覆盖系数为2250以上且2500以下，体积密度为700kg/m3以上且900kg/m3以下，
2.根据权利要求1所述的无涂层气囊基布，其特征在于，撕裂强度为150N以上且不足300N。
3.根据权利要求1或2所述的无涂层气囊基布，其特征在于，在纤维表面存在相对于纱重量为0.05重量ppm以上且不足3重量ppm的烷基磷酸酯盐。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，在纤维表面存在相对于纱重量为1重量ppm以上且不足12重量ppm的烷基硫酸盐。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，其是使用单纱截面形状为圆截面的纱条织造而成的。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，基布的动态透气量为400mm/s以下。
7.根据权利要求1～6中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，100℃下的针迹开口量为12mm以下。
8.根据权利要求1～7中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，由单纱纤度为2dtex以上且7dtex以下的纱条构成。
9.根据权利要求1～8中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，构成基布的纤维为聚酰胺66。
10.根据权利要求1～9中任一项所述的无涂层气囊基布，其特征在于，织造后在1N/cm以上的张力下进行了润湿处理。
11.一种无涂层气囊，其是由权利要求1～10中任一项所述的基布制造的。
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