CN105050758A - 带切削液供给孔的三刃钻头 - Google Patents

带切削液供给孔的三刃钻头 Download PDF

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CN105050758A CN201380075081.5A CN201380075081A CN105050758A CN 105050758 A CN105050758 A CN 105050758A CN 201380075081 A CN201380075081 A CN 201380075081A CN 105050758 A CN105050758 A CN 105050758A
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Abstract

提供一种不使钻头刚性下降，即使不提高切削液供给压也能充分地得到通过了切削液供给孔的切削液的供给量的三刃钻头。设在槽部(16)内的切削液供给孔(22)具有扇形截面，所述扇形截面由沿着径方向位于三刃钻头(10)的旋转方向(RT)的前方侧的前方侧内壁面(FH)、沿着径方向位于三刃钻头(10)的旋转方向(RT)的后方侧并在周方向上与前方侧内壁面(FH)相对的后方侧内壁面(RH)、由以三刃钻头(10)的中心线(C)为中心的部分圆筒面形成的外周侧内壁面(OH)、以及由以三刃钻头(10)的中心线(C)为中心且曲率半径(R2)小于外周侧内壁面(OH)的曲率半径(R1)的部分圆筒面形成并在径方向上与外周侧内壁面(OH)相对的内周侧内壁面(IH)围成，因此能够确保芯厚，即使不提高切削液的供给压也能使切削液供给孔(22)内的切削液的速度高速化并使切削液的供给量增大。

Description

带切削液供给孔的三刃钻头
技术领域
本发明涉及通过切削进行孔加工的带切削液供给孔的三刃钻头，尤其涉及尽量将切削液供给至前端切割刃的技术。
背景技术
带切削液供给孔的三刃钻头作为孔加工的工具被广泛使用，所述带切削液供给孔的三刃钻头具备：在前端设置有三片切割刃的轴状工具主体、在该轴状工具主体上形成有分别排出从所述三片切割刃产生的切屑的三条排出槽的槽部、以及通过该槽部内向所述前端切割刃侧供给切削液的切削液供给孔。
专利文献1至专利文献3中记载的钻头是其中一例。根据记载于此的三刃钻头，在切割刃的切削加工点近旁通过切削液供给孔将油性或水性的切削液供给至切割刃附近，因此加工点的温度上升受到抑制，如图15、图16、图17、图18所示的切割刃及其后隙面、角部、横刃的剥落、缺损以及折损、烧伤等受到抑制，从而使钻头的耐用性得到提高。尤其在被切削材是不锈钢、钛合金等难切削材的情况下，期待获得这样的效果。
在先技术文献
专利文献
专利文献1:日本特开昭63-2062604号公报
专利文献2:日本特开平08-039319号公报
专利文献3:日本再公表专利WO2010-095249号公报
发明内容
发明所要解决的课题
顺便提及，供给至切割刃附近的切削液的量越多，越能获得上述抑制切割刃及其后隙面的剥落、折损、烧伤等，从而提高钻头的耐用性的效果。如果为此而增大切削液供给孔的截面积，则钻头的刚性、强度受损，容易产生折损，因此，希望不使钻头的刚性下降地尽量增大切削液供给孔的截面积。
然而，在专利文献1至专利文献3中记载的现有的三刃钻头中，切削液供给孔具有圆形的截面形状，因此未必能够充分获得被供给至切割刃附近的切削液的量。与此相对，虽然考虑提高切削液的供给压，但存在需要用于使供给源压力更高的泵、工具夹具、以及提高与其连接的配管的耐压等设备改造的问题。另外，同两刃钻头比较，三刃钻头由于在切削中由三点支承，因而能够获得高的孔精度，并且由于能够由三片切割刃分担每一转的进给量，因而能够高速进给，但排出切屑的槽的截面积小于两刃钻头，切屑排出性差。因此，虽然希望通过工具将切削液大量供给至其前端从而提高切屑排出性，但存在由于受到槽的截面形状的制约而只能形成截面积小于两刃钻头的切削液供给孔的问题。
本发明是以上面的情况为背景做出的发明，其目的在于，提供一种三刃钻头，所述三刃钻头不使钻头的刚性下降，即使不提高切削液供给压也能够充分地获得通过了切削液供给孔的切削液的供给量。
本发明者在以上面的情况为背景反复进行各种研究后，得出如下结果，即：如果将切削液供给孔的截面形状设为扇形，所述扇形具有由沿着径方向位于钻头的旋转方向前方侧的前方侧内壁面、沿着径方向位于所述钻头的旋转方向后方侧并在周方向上与该前方侧内壁面相对的后方侧内壁面、由以所述钻头的中心线为中心的部分圆筒面形成的外周侧内壁面、以及由以所述钻头的中心线为中心且曲率半径小于该外周侧内壁面的部分圆筒面形成并在径方向上与该外周侧内壁面相对的内周侧内壁面围成的扇形截面，则与截面积相同的现有形状相比较，即使不提高供给源压力也能够使切削液的流速高速化，即使不增大切削液供给孔的截面积也能增多切削液的供给量。本发明基于这样的认识而做出。
用于解决课题的方案
本发明是一种带切削液供给孔的三刃钻头，具备：工具主体，所述工具主体在轴方向的前端设置有切割刃；槽部，所述槽部在该工具主体的前端侧形成有排出从所述切割刃产生的切屑的排出槽；以及切削液供给孔，所述切削液供给孔通过该槽部内而向所述切割刃侧供给切削液，所述带切削液供给孔的三刃钻头的特征在于，所述切削液供给孔具有扇形截面，所述扇形截面由沿着径方向位于所述三刃钻头的旋转方向前方侧的前方侧内壁面、沿着径方向位于所述三刃钻头的旋转方向后方侧并在周方向上与该前方侧内壁面相对的后方侧内壁面、由以所述三刃钻头的中心线为中心的部分圆筒面形成的外周侧内壁面、以及由以所述三刃钻头的中心线为中心且曲率半径小于该外周侧内壁面的部分圆筒面形成并在径方向上与该外周侧内壁面相对的内周侧内壁面围成。
发明效果
根据如上构成的本发明的带切削液供给孔的三刃钻头，设置在槽部内的切削液供给孔具有扇形截面，所述扇形截面由沿着径方向位于所述三刃钻头的旋转方向前方侧的前方侧内壁面、沿着径方向位于所述三刃钻头的旋转方向后方侧并在周方向上与该前方侧内壁面相对的后方侧内壁面、由以所述三刃钻头的中心线为中心的部分圆筒面形成的外周侧内壁面、以及由以所述三刃钻头的中心线为中心且曲率半径小于该外周侧内壁面的部分圆筒面形成并在径方向上与该外周侧内壁面相对的内周侧内壁面围成，因此能够确保芯厚，不使工具刚性下降。而且，与截面积相同的圆形的现有切削液供给孔相比较，越朝向外周侧宽度形状越增加，且基于离心力的压力越高，因此即使不提高切削液的供给压也能够使切削液供给孔内的切削液的速度高速化，利用随着三刃钻头的旋转的离心力而使切削液的供给量增大。
在此，优选地，在正交于所述旋转中心的截面中，所述前方侧内壁面与所述后方侧内壁面所成的角A是15°～40°，在将所述三刃钻头的直径设为D时，所述外周侧内壁面的曲率半径R1是0.25D～0.40D，所述内周侧内壁面的曲率半径R2是0.15D～0.25D。这样，由于内周侧内壁面是以旋转中心线为中心的曲率半径R2的部分圆筒面，所以能够确保钻头的芯厚，因而工具刚性，尤其是抗弯刚性不会下降。在外周侧内壁面的曲率半径R1低于0.25D或者内周侧内壁面的曲率半径R2低于0.15D的情况下，难以确保钻头的芯厚和切削液供给孔的截面积。相反地，在外周侧内壁面的曲率半径R1超过0.40D或者内周侧内壁面的曲率半径R2超过0.25D的情况下，刃带内的切削液供给孔的位置偏向外周侧，难以确保三刃钻头的强度。
另外，优选地，所述前方侧内壁面、所述后方侧内壁面、所述外周侧内壁面、以及所述内周侧内壁面中相互邻接的面经由0.01D～0.03D的曲率半径R3的圆角而平滑地相互连接。因此，由于这些邻接的面之间经由圆角而连接，所以工具刚性的下降受到抑制。在上述圆角的曲率半径R3低于0.01D时，存在工具刚性下降的可能性。另外，在上述圆角的曲率半径R3高于0.03D时，难以在维持工具刚性、流速的同时确保切削液供给孔的截面积。
另外，优选地，在以连结所述三刃钻头的中心线与所述排出槽的旋转方向相对侧壁面中最外周点的直线为基准线时，表示所述前方侧内壁面与所述后方侧内壁面所成的角的半角的直线与该基准线所成的角A2是20°～50°。这样一来，因为使切削液供给孔位于刃带的周方向内部，所以工具刚性不下降。在表示上述的前方侧内壁面与后方侧内壁面所成的角A2的半角的直线与所述基准线所成角度低于20°或者高于50°时，切削液供给孔在刃带内的周方向上位于接近排出槽的位置，因此存在工具刚性下降的可能性。
附图说明
图1是表示作为本发明的一实施例的三刃钻头的主视图。
图2是放大表示图1的实施例的三刃钻头的前端部分的放大图。
图3是从其一端看的放大表示图1的实施例的三刃钻头的前端面的图。
图4是对与图1的三刃钻头的轴心C正交的截面上的切削液供给孔的截面形状进行说明的图，是图1的IV-IV视剖视图。
图5是对图4的切削液供给孔的螺旋形状进行说明的立体图。
图6是对切削液排出量的测定试验条件进行说明的图。
图7是分别表示在图6的测定试验条件下测定出的现有产品和本发明产品的切削液排出量的测定结果的柱状图。
图8是对三刃钻头的抗弯强度的测定试验条件进行说明的图。
图9是分别表示在图8的测定试验条件下测定出的三刃钻头的抗弯强度的测定结果的柱状图。
图10是对测定了切削液排出量的试制品的切削液供给孔的圆形截面形状进行说明的剖面图。
图11是对测定了切削液排出量的试制品的切削液供给孔的椭圆形截面形状进行说明的剖面图。
图12是对测定了切削液排出量的试制品的切削液供给孔的倒三角形截面形状进行说明的剖面图。
图13是对测定了切削液排出量的试制品的切削液供给孔的扇形截面形状进行说明的剖面图。
图14是按照切削液供给孔的截面形状表示通过CAE解析计算出切削液排出量的结果的柱状图。
图15是对作为钻头的损伤形态的一种的后隙面磨耗的主要部分进行说明的立体图。
图16是对作为钻头的损伤形态的一种的角部的缺损的主要部分进行说明的立体图。
图17是对作为钻头的损伤形态的一种的折损的主要部分进行说明的图。
图18是对作为钻头的损伤形态的一种的中心部缺口的主要部分进行说明的前端面的图。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明的实施例详细地进行说明。
实施例
图1是表示作为本发明的一实施例的三刃钻头10的图，是从相对于轴心C成直角的方向看的主视图。图2是放大表示该三刃钻头10的设置有三片切割刃12的前端部的放大图。图3是放大表示三刃钻头10的设置有切割刃12的前端面的图。
三刃钻头10是三片刃的螺旋钻头，在轴状工具主体17的轴方向邻接地一体具备柄部14和槽部16。三刃钻头10由超硬合金制成，在设置有三片切割刃12等的前端部、以及设置有用于排出分别在三片切割刃12产生的切屑的三条排出槽18的槽部16的表面上，涂敷有例如TiAlN合金等的硬质覆膜。在槽部16上，在相对于轴心C点对称的位置形成以规定的扭转角γ(例如30°左右)绕轴心C右旋地扭转的三条排出槽18，并且沿着该切屑的排出槽18设置有边缘20。一对切屑排出槽18在三刃钻头10的锥状前端面上以C字状开口，在切屑的排出槽18的轴端侧的开口缘中朝向三刃钻头10的旋转方向的一侧，分别设置有切割刃12。
边缘20沿着由切屑的排出槽18分断的刃带24的钻头旋转方向侧的端缘、即前导缘26，在稍向外侧突出例如约0.4mm的状态下，以约1.0mm宽度设置。三刃钻头10的外周面由边缘20的外周面和接着边缘20以一定的径尺寸被设置的铲齿面28构成。边缘20的外径虽然在三刃钻头10的前端部与钻头直径(切割刃12的外径)D尺寸相同，但是，通过规定的倒锥，随着从三刃钻头10的前端部去向柄部14侧而逐渐成为小径。
切割刃12由形成在外周侧的凸曲线切割刃部12a和形成在内周侧的凹曲线切割刃部12b构成。在三刃钻头10的锥状前端面中，在三片切割刃12的旋转方向的后方设有第二后隙面32和第三后隙面34。与排出槽18大致平行地纵向通过三刃钻头10且被设置成螺旋状的切削液供给孔22在该第三后隙面34开口，能够根据需要，将切削油剂、空气等向切削部位供给。另外，对切割刃12的轴心侧部分、即芯厚部分实施R型修磨，在图3的仰视图中，平滑地弯曲的R形状的轴心侧切割刃部12c被设置成与凹曲线切割刃部12b平滑地连接。
图4是用于对设置在槽部16内、即该刃带24的内部的切削液供给孔22的截面形状进行详细说明的由与轴心C正交的面切断的三刃钻头10的槽部16的剖视图。在图4中，切削液供给孔22具有扇形截面，所述扇形截面由沿着径方向位于三刃钻头10的旋转方向RT的前方侧的前方侧内壁面FH、沿着径方向位于三刃钻头10的旋转方向RT的后方侧并在周方向上与前方侧内壁面FH相对的后方侧内壁面RH、由以三刃钻头10的中心线C即中心O为中心的部分圆筒面形成的外周侧内壁面OH、以及由以三刃钻头10的中心线C为中心且曲率半径R2小于外周侧内壁面OH的曲率半径R1的部分圆筒面形成并在径方向上与该外周侧内壁面OH相对的内周侧内壁面IH围成。
另外，在与图4的旋转中心线C正交的截面中，前方侧内壁面FH与后方侧内壁面RH所成的角A优选是15°～40°，在将三刃钻头10的直径设为D时，外周侧内壁面OH的曲率半径R1优选是0.25D～0.40D，内周侧内壁面IH的曲率半径R2优选是0.15D～0.25D。前方侧内壁面FH、后方侧内壁面RH、外周侧内壁面OH、以及内周侧内壁面IH中相互邻接的面之间的拐角不是尖角，优选经由具有0.01D～0.03D的曲率半径R3的圆角T而平滑地相互连接。而且，在将连结三刃钻头10的中心线C与排出槽18的壁面中朝向旋转方向RT一侧的壁面18f中最外周点O’的直线设为基准线B时，表示前方侧内壁面FH与后方侧内壁面RH所成的角A的半角A/2的直线OP与该基准线OO’所成的角A2优选是20°～50°，更优选是40°～45°。
如上构成的三刃钻头10由棒状毛坯M经过通常的切槽研磨加工、精研磨加工、以及前端切割刃的研磨加工制造而成，所述棒状毛坯M使被高温软化的钢材(例如高速钢)通过在圆形的成形空间内具有与切削液供给孔22截面形状相同的三个芯子的成形模具并挤压并在对其施加扭转H同时拉伸，从而成形。图5是除去该棒状毛坯M的长度方向的中间部地表示形成在上述棒状毛坯内的两个切削液供给孔22的图，箭头S表示挤压方向、箭头H表示扭转方向。
[切削中冷却剂排出量试验]
以下对本发明者进行的切削液供给量试验进行说明。
(试制工具)
首先，制造钻头径D为、槽长为80mm、切削液供给孔的截面积三孔合计为2.34mm2的现有产品和本发明产品两种试制工具，现有产品具有例如图10所示圆形截面的切削液供给孔，本发明产品具有例如图4、图14所示的扇形截面的切削液供给孔。以下表示现有产品和本发明产品的孔形状。这些孔形状的单位是mm。是指上述现有产品的圆形截面的切削液供给孔的直径，PCD是指通过该圆形截面的切削液供给孔的中心的圆的直径。
(孔形状)
(试验条件)
如图6所示，将试制品的三刃钻头的前端***被切削材BL的孔内40mm的量，在使该试制品的三刃钻头以2228min-1旋转的状态下，从柄端以1.5MP的压力将常温的冷却剂供给至切削液供给孔，在使从该试制品钻头的前端排出的冷却剂从切屑的排出槽18和三刃钻头10与被切削材BL之间的间隙排出时，回收该冷却剂并测定了冷却剂排出量。
图7与上述试验条件下测定出的冷却剂排出量相关，相对地示出在将具有圆形截面的切削液供给孔的现有产品的制冷剂排出量设为100时具有扇形截面的切削液供给孔的本发明产品的制冷剂排出量。由图7可以明确，即使截面积相同，与具有圆形截面的切削液供给孔的现有产品(比较例产品1)相比较，本发明产品的冷却剂排出量增加了36.7％。这被认为是其原因在于越靠近切削液供给孔的截面中的外周侧，压力在离心力的影响下越高，与此相应地，流速越高。另外，这被认为是其原因在于虽然相对于具有倒三角形截面的切削液供给孔的比较产品，具有扇形截面的切削液供给孔的本发明产品从钻头外周面到外周侧内壁面为止的距离相同，但本发明产品的切削液供给孔的截面中位于外周侧的比例相对高。
[工具抗弯强度试验]
接下来，对本发明者进行的工具抗弯强度试验进行说明。在试验中使用的试制工具以及该切削液供给孔的截面积、切削液供给孔的形状与上述的冷却剂排出量试验相同。
(试验条件)
如图8所示，使用抓持装置F完全限制试制品的三刃钻头的柄部，在对该试制品的三刃钻头的前端施加与其轴心成直角方向的载荷100N时，使用能够以μm单位对该试制品的三刃钻头的前端的位移进行测定的位移计进行了测定。
图9与在上述试验条件下测定出的试制品的三刃钻头的前端的位移相关，相对地示出在将具有圆形截面的切削液供给孔的现有产品的前端的位移设为100时具有扇形截面的切削液供给孔的本发明产品的前端的位移。由图9可以明确，与具有圆形截面的切削液供给孔的现有产品相比较，切削液供给孔截面积与其相同的本发明产品的前端位移也是99.98。由此，能够确认具有扇形截面的切削液供给孔的本发明产品与具有圆形截面的切削液供给孔的现有产品具有相同的抗弯强度或抗弯刚性。
[冷却剂排出量的CAE解析试验]
首先，在钻头径D为切削液供给孔的截面积两孔合计为4.08mm2的具有图10所示的圆形截面的切削液供给孔的现有产品(现有型钻头)、具有图11所示的椭圆形截面的切削液供给孔的比较产品1、具有图12所示的倒三角形截面的切削液供给孔的比较产品2、以及与图4相同的具有图13所示的扇形截面的切削液供给孔的本发明产品的四种三刃钻头中，从其一端以1.5MPa的压力将25℃的水供给至形成在该三刃钻头的轴长50mm内的切削液供给孔，在该三刃钻头以2228min-1旋转时，由上述供给压力及离心力求得切削液供给孔的截面积S内的切削液的压力分布，由该压力分布求得切削液的流速分布及其平均流速V，利用CAE解析计算出从切削液供给孔的另一端排出的切削液的排出量Q(＝S×V)。
图14与以上述利用CAE解析条件测定出的冷却剂排出量相关，相对地表示在将具有圆形截面的切削液供给孔的现有产品的冷却剂排出量设为100时具有椭圆形截面的切削液供给孔的比较产品1、具有倒三角形截面的切削液供给孔的比较产品2、以及具有扇形截面的切削液供给孔的本发明产品的冷却剂排出量。由图14可以明确，即使具有截面积相同的切削液供给孔，与具有圆形截面的切削液供给孔的现有产品相比较，比较例产品1的冷却剂排出量增加了19％，比较例产品2的冷却剂排出量增加了49％，本发明产品的冷却剂排出量增加了77％。这被认为是其原因在于越靠近切削液供给孔的截面中的外周侧，压力在离心力的影响下越高，与此相应地，流速越高。另外，但这被认为是其原因在于虽然相对于具有椭圆形截面的切削液供给孔的比较例产品1和具有倒三角形截面的切削液供给孔的比较例产品2，具有扇形截面的切削液供给孔的本发明产品从钻头外周面到外周侧内壁面为止的距离相同，但本发明产品的切削液供给孔的截面中位于外周侧的比例相对高。
如上所述，根据本实施例的带切削液供给孔的三刃钻头10，设置在槽部16内的切削液供给孔22具有扇形截面，所述扇形截面由沿着径方向位于三刃钻头10的旋转方向RT的前方侧的前方侧内壁面FH、沿着径方向位于三刃钻头10的旋转方向RT的后方侧并在周方向上与前方侧内壁面FH相对的后方侧内壁面RH、由以三刃钻头10的中心线C为中心的部分圆筒面形成的外周侧内壁面OH、由以三刃钻头10的中心线C为中心且曲率半径R2小于外周侧内壁面OH的曲率半径R1的部分圆筒面形成并在径方向上与外周侧内壁面OH相对的内周侧内壁面IH围成，因此能够确保芯厚，不使工具刚性下降。另外，与截面积相同的圆形的现有的切削液供给孔相比较，越靠近外周侧宽度形状越增加，且基于离心力的压力越高，因此即使不提高切削液的供给压也能够使切削液供给孔22内的切削液的速度高速化，能够利用随着三刃钻头10的旋转的离心力而使切削液的供给量增大。
另外，根据本实施例的带切削液供给孔的三刃钻头10，在与三刃钻头10的旋转中心线C正交的截面中，前方侧内壁面FH与后方侧内壁面RH所成的角A是15°～40°，在将三刃钻头10的直径设为D时，外周侧内壁面OH的曲率半径R1是0.25D～0.40D，内周侧内壁面IH的曲率半径R2是0.15D～0.25D。这样，由于内周侧内壁面IH是以旋转中心线C为中心的曲率半径R2的部分圆筒面，所以能够确保三刃钻头10的芯厚，因而工具刚性，尤其是抗弯刚性不会下降。在外周侧内壁面OH的曲率半径R1低于0.25D或者内周侧内壁面IH的曲率半径R2低于0.15D的情况下，难以确保三刃钻头10的芯厚及切削液供给孔22的截面积。与此相反，在外周侧内壁面OH的曲率半径R1高于0.40D，或者内周侧内壁面IH的曲率半径R2超过0.25D的情况下，刃带24内的切削液供给孔22的位置偏向外周侧，难以确保三刃钻头10的强度。
另外，根据本实施例的带切削液供给孔的三刃钻头10，前方侧内壁面FH、后方侧内壁面RH、外周侧内壁面OH、以及内周侧内壁面IH中相互邻接的面通过0.01D～0.03D的曲率半径的圆角T平滑地相互连接。由于设置有这样的圆角T，因而工具刚性不会下降。在上述圆角T的曲率半径R3低于0.01D时，存在工具刚性下降的可能性。另外，在上述圆角的曲率半径R3高于0.03D时，难以在维持工具刚性、流速的同时确保切削液供给孔22的截面积。
另外，根据本实施例的带切削液供给孔的三刃钻头10，在以连结三刃钻头10的中心线C与排出槽18的旋转方向相对侧壁面18f中最外周点O’的直线为基准线OO’时，表示前方侧内壁面FH与后方侧内壁面RH所成角A的半角A/2的直线OP与该基准线OO’所成角A2是20°～50°。这样一来，由于使切削液供给孔22位于刃带24内的周方向的中央部，因此工具刚性不会下降。在上述的角A2低于20°或高于50°时，切削液供给孔22在刃带24内的周方向中位于接近排出槽18的位置，因此存在工具刚性下降的可能性。
以上是基于附图对本发明的实施例进行的详细说明，本发明也可以适用于其他的形态。
例如，形成在前述的实施例的三刃钻头10的槽部16内的三个切削液供给孔22也可以与在柄部14中沿着中心线C而纵向通过的一个切削液供给孔连接。这样一来，能够使离心力对切削液供给量促进效果得到进一步提高。
另外，虽然前述的实施例的三刃钻头10由柄部14和槽部16构成，但也可以是在丝锥的前端部设置有槽部16的形式。
另外，虽然对于前述的实施例的三刃钻头10具有左右的直径D进行了说明，但也可以具有至的大径，还可以具有两级的外径(加工径)。
另外，前述的实施例的三刃钻头10能够采用高速钢等其他的工具材料，但也能够由超硬合金等超硬质工具材料的基体构成。另外，作为为了提高切削耐用性而设置在该基体的硬质覆膜，除了金属间化合物之外，还能够采用金刚石覆膜等。
作为上述金属间化合物，元素周期表的IIIb族、IVa族、Va族、VIa族的金属，例如Al、Ti、V、Cr等的碳化物、氮化物、碳氮化物、或它们的相互固溶体是适当的，具体而言，优选使用TiAlN合金、TiCN合金、TiCrN合金、TiN合金等。虽然这样的金属间化合物的硬质覆膜优选设为利用例如电弧离子镀法、溅射镀法等PVD法，但也能够设为利用等离子CVD法等其他的成膜法。
此外，以上所述的终究是本发明的一实施方式，本发明能够在不脱离其主旨的范围内以基于本领域技术人员的知识进行各种变更、改良的实施方式。
附图标记说明
10：三刃钻头
12：切割刃
14：柄部
16：槽部
18：切屑的排出槽
22：切削液供给孔
24：刃带
A：前方侧内壁面FH与后方侧内壁面RH所成的角
A2：表示角A的半角A/2的直线OP与该基准线OO’所成的角
C：轴心(旋转中心)
R1、R2、R3：曲率半径

Claims (4)

1.一种带切削液供给孔的三刃钻头，具备：工具主体，所述工具主体在轴方向的前端设置有切割刃；槽部，所述槽部在该工具主体的前端侧形成有排出从所述切割刃产生的切屑的排出槽；以及切削液供给孔，所述切削液供给孔通过该槽部内而向所述切割刃侧供给切削液，所述带切削液供给孔的三刃钻头的特征在于，
所述切削液供给孔具有扇形截面，所述扇形截面由沿着径方向位于所述三刃钻头的旋转方向前方侧的前方侧内壁面、沿着径方向位于所述三刃钻头的旋转方向后方侧并在周方向上与该前方侧内壁面相对的后方侧内壁面、由以所述三刃钻头的中心线为中心的部分圆筒面形成的外周侧内壁面、以及由以所述三刃钻头的中心线为中心且曲率半径小于该外周侧内壁面的部分圆筒面形成并在径方向上与该外周侧内壁面相对的内周侧内壁面围成。
2.如权利要求1所述的带切削液供给孔的三刃钻头，其特征在于，在与所述旋转中心正交的截面中，所述前方侧内壁面与所述后方侧内壁面所成的角是15°～40°，
在将所述三刃钻头的直径设为D时，所述外周侧内壁面的曲率半径是0.25D～0.40D，所述内周侧内壁面的曲率半径是0.15D～0.25D。
3.如权利要求2所述的带切削液供给孔的三刃钻头，其特征在于，在所述前方侧内壁面、所述后方侧内壁面、所述外周侧内壁面、以及所述内周侧内壁面中，相互邻接的面通过0.01D～0.03D的曲率半径平滑地相互连接。
4.如权利要求2或3所述的带切削液供给孔的三刃钻头，其特征在于，在将连结所述三刃钻头的中心线与所述排出槽的旋转方向相对侧壁面中最外周点的直线设为基准线时，表示所述前方侧内壁面与所述后方侧内壁面所成的角的半角的直线与该基准线所成的角是20°～50°。
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