CN103370147B - 镁合金压延材、镁合金构件以及用于制造镁合金压延材的方法 - Google Patents
镁合金压延材、镁合金构件以及用于制造镁合金压延材的方法 Download PDFInfo
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Abstract
提供了一种在宽度方向上的部位彼此之间表现出不同机械特性的Mg合金压延材；通过对镁合金压延材进行塑性加工而制成的镁合金构件；以及用于制造Mg合金压延材的方法。用于制造镁合金压延材的方法包括利用压延辊对镁合金材料进行压延。压延辊在宽度方向上具有三个或更多个区域。每个区域的温度被控制为：压延辊表面的宽度方向上的最高温度和最低温度之间的差值大于10℃。通过改变在压延辊的整个宽度方向上的温度差来改变宽度方向上的压延状态。结果，可以制成在宽度上的部位彼此之间表现出不同机械特性的压延镁合金材料。
Description
技术领域
本发明涉及Mg合金压延材、镁合金构件以及用于制造Mg合金压延材的方法。具体来说，本发明涉及：机械性能在压延材的宽度方向上局部不同的Mg合金压延材；通过对Mg合金压延材进行塑性加工而获得的镁合金构件；以及用于制造所述Mg合金压延材的方法。
背景技术
近来，镁(下文中，Mg)合金板已被用在例如移动电话和膝上型计算机的外壳中。由于镁合金具有的塑性加工性差，因此外壳主要采用了通过模铸或触融模制制造的铸造材料。大体上，这种铸造材料进行例如压延以改善其机械性能。
专利文献1描述对由与在美国试验与材料协会（ASTM）标准中的AZ91合金相对应的镁合金构成的铸造材料进行压延，所述铸造材料通过双辊连续铸造过程制造。具体来说，在Mg合金材料板即将***压延辊之前将Mg合金材料板的表面温度和压延辊的表面温度分别控制到特定的温度的情况下进行压延。
引用列表
专利文献
PTL1：日本未审查专利申请公开第No.2007-098470
发明内容
技术问题
随着镁合金的应用范围扩展，例如期望研制一种这样的镁合金材料，该镁合金材料的机械性能如伸长性在局部不同，从而当该镁合金材料局部经受塑性加工时，能够易于实施塑性加工。然而，在上述压延过程中，在镁合金材料具有窄的宽度的情况下，镁合金材料的表面温度和压延辊的表面温度自然易于变得一致。结果，在镁合金材料的宽度方向上很难产生压延状态的变化，并因此倾向于提供一种机械性能在宽度方向上一致的Mg合金压延材。换句话说，尚未研制出仅在经受塑性加工的部分局部地表现出良好的塑性加工性的镁合金材料。
鉴于上述情况作出本发明，本发明的目的是提供一种机械性能在宽度方向上局部地不同的Mg合金压延材。
本发明的另一目的是提供一种利用了所述Mg合金压延材的镁合金构件。
本发明的另一目的是提供一种用于制造所述Mg合金压延材的方法。
问题的解决方案
本发明的Mg合金压延材通过利用压延辊对Mg合金材料进行压延制成。在所述压延材的宽度方向上，边缘部的底面峰值比与中央部的底面峰值比的比率OE/OC满足OE/OC<0.89，其中所述中央部的底面峰值比OC与所述边缘部的底面峰值比OE由以下公式表示：
底面峰值比OC：IC(002)/{IC(100)+IC(002)+IC(101)+IC(102)+IC(110)+IC(103)}；
底面峰值比OE：IE(002)/{IE(100)+IE(002)+IE(101)+IE(102)+IE(110)+IE(103)}；
在所述公式中，IC(002)、IC(100)、IC(101)、IC(102)、IC(110)和IC(103)分别表示所述中央部中的(002)面、(100)面、(101)面、(102)面、(110)面和(103)面在压延材的宽度方向上的X-射线衍射的峰值强度，并且IE(002)、IE(100)、IE(101)、IE(102)、IE(110)和IE(103)分别表示所述边缘部中的(002)面、(100)面、(101)面、(102)面、(110)面和(103)面在宽度方向上的X-射线衍射的峰值强度。
根据本发明的Mg合金压延材，由于所述Mg合金压延材的边缘部的底面峰值比与中央部的底面峰值比的比率OE/OC满足上述范围，所以晶面的取向在宽度方向上是均匀的。因此，可以提供塑性加工性（成形性）在宽度方向上均匀的Mg合金压延材。相应地，当在该压延材上进行塑性加工时，能够与压延材的位置无关地进行大致均匀的加工。
在根据本发明实施例的压延材中，边缘部与中央部的伸长比EE/EC能够满足3/2<EE/EC，其中，EC表示中央部在压延方向上的拉伸试验中的伸长量，EE表示边缘部在压延方向上的拉伸试验中的的伸长量。
在这种情况下，由于边缘部的伸长量与中央部伸长的伸长量的的伸长比EE/EC满足以上范围，有可能提供一种具有比中央部更易伸长的边缘部的Mg合金压延材。因此，当Mg合金压延材局部经受塑性加工时，例如当仅Mg合金压延材的边缘部经受塑性加工时，能够抑制经受塑性加工的部分的断裂等。
在根据本发明的实施例的压延材中，边缘部与中央部的拉伸强度比TsE/TsC能够满足TsE/TsC<0.9，其中，TsC表示中央部在压延方向上的拉伸试验中的拉伸强度，并且TsE表示边缘部在压延方向上的拉伸试验中的拉伸强度。
在这种情况下，由于边缘部的拉伸强度与中央部的拉伸强度的拉伸强度比TsE/TsC满足以上范围，有可能提供一种中央部的拉伸强度高于边缘部的拉伸强度的Mg合金压延材。
在根据本发明实施例的压延材中，边缘部与中央部的0.2%屈服应力比PsE/PsC可以满足PsE/PsC<0.9，其中，PsC表示中央部在压延方向上的拉伸试验中的0.2%屈服应力，并且PsE表示边缘部在压延方向上的拉伸试验中的0.2%屈服应力。
在这种情况下，由于Mg合金压延材的边缘部的0.2%屈服应力与中央部的0.2%屈服应力的0.2%屈服应力比PsE/PsC满足以上范围，可以提供一种边缘部的塑性加工性高于中央部的塑性加工性的压延材。
在根据本发明实施例的压延材中，边缘部与中央部的平均晶粒尺寸比DE/DC可以满足3/2<DE/DC，其中DC表示中央部的、在与压延方向正交的截面中的平均晶粒尺寸，DE表示边缘部的、在与压延方向正交的截面中的平均晶粒尺寸。
在这种情况下，由于Mg合金压延材的边缘部的平均晶粒尺寸与中央部的平均晶粒尺寸的平均晶粒尺寸比DE/DC满足以上范围，从而边缘部的平均晶粒尺寸大于中央部的平均晶粒尺寸。因此，与中央部相比，边缘部包括少量的晶界，并且因此具有的耐热性高于中央部的耐热性。另一方面，与边缘部相比，中央部包括大量的晶界，并且因此具有的耐腐蚀性和强度高于边缘部的耐腐蚀性和强度。因此，可以提供一种这样的Mg合金压延材，该Mg合金压延材的机械性能在宽度方向上局部地不同并且边缘部比中央部更易经受塑性加工。
在根据本发明的实施例的压延材中，镁合金材料可以含有5质量％或以上且12质量％或以下的量的铝。
在这种情况中，由于Mg合金含有在以上范围内的量的铝，所以能够提供具有更高的硬度和优异的耐腐蚀性的Mg合金压延材。
一种本发明的Mg合金构件，通过对本发明的Mg合金压延材进行塑性加工制成本发明的Mg合金结构件。
在这种情况下，由于是在Mg合金压延材的在宽度方向上具有不同机械性能的部分上实施塑性加工，因而有可能提供一种这样的镁合金构件，该Mg合金压延材即使在实施塑性加工时也不易产生断裂等，并且具有良好的表面纹理。
一种用于制造本发明的Mg合金压延材的方法包括利用压延辊对镁合金材料进行压延的压延步骤。压延辊在宽度方向上具有三个或更多个区域，每个区域的温度被控制为：压延辊表面的宽度方向上的最高温度和最低温度之间的差值超过10℃。
根据本发明的制造方法，通过增加压延辊在整个宽度方向上的温度差，能够改变在宽度方向上的压延状态。因此，可以制造机械性能在宽度方向上局部地不同的Mg合金压延材。
在根据本发明实施例的制造方法中，可以通过将温度已被调整的传热油导入到压延辊中来控制温度。
在这种情况下，由于通过利用传热油对温度进行控制，能够在每一个区域从压延辊内部将温度迅速地控制到预定温度。
在根据本发明实施例的制造方法中，能够通过允许温度已被调整的加热流体附着到压延辊的表面来对所述温度进行控制。
在这种情况中，由于通过允许温度已被调整的加热流体直接附着到压延辊的表面来对所述温度进行控制，例如，在每一个区域以及延伸过相邻区域的部分中，能够在压延辊的宽度方向上精细地控制温度。另外，温度控制机构不必安装在压延辊内。也就是说，即使是在不包括温度控制机构的现有压延辊中，能够利用加热流体从压延辊的外部在每个区域中容易地控制压延辊的表面温度。
在根据本发明实施例的制造方法中，温度可以被控制为：在镁合金材料刚一通过压延辊之后，Mg合金压延材的表面上的宽度方向上的最高温度和最低温度之间的差值超过8℃。
在这种情况下，通过增加镁合金材料在整个宽度方向上的温度差，能够在镁合金材料的宽度方向上更加有效地改变压延状态。
发明的有益效果
本发明的Mg合金压延材具有在宽度方向上局部地不同的机械性能。
根据本发明的镁合金构件，不易产生断裂、破裂等，并且所述镁合金构件具有良好的表面纹理。
根据本发明的用于制造Mg合金压延材的方法，能够制成具有在宽度方向上局部地不同的机械性能的压延材。
附图说明
图1包括用于制造根据一实施例的Mg合金压延材的过程的示意图，部分(A)为例示压延线的示意图，部分(B)为例示用于预加热镁合金材料的热箱的示意图。
具体实施方式
现在将说明本发明的实施例。首先说明Mg合金压延材，然后根据需要参照图1说明用于制造Mg合金压延材的方法。
<<Mg合金压延材>>
[组分]
Mg合金压延材的示例包括具有各种组成成分的材料，所述组成成分含有作为主要成分的Mg和添加到镁的添加元素（余量：不可避免的杂质）。具体来说，在本发明中，至少含有作为添加元素的铝(Al)的Mg-Al合金是优选的。随着Al含量增加，不仅耐腐蚀性趋于变高，而且机械性能如强度和抗塑性变形性趋于变高。相应地，在本发明中，优选以3质量％或以上、5质量％或以上、特别优选以7.0质量％或以上、还更优选以7.3质量％或以上的量含有Al。然而，超过12质量％的Al含量降低塑性加工性，因此，Al含量的上限是12质量％。Al含量特别优选为11质量％或更低，还更优选为8.3质量％至9.5质量％。
除Al以外的添加元素可以是选自锌（Zn），锰（Mn）、硅（Si）、铍（Be）、钙（Ca）、锶（Sr）、钇（Y）、铜（Cu）、银（Ag）、锡（Sn）、镍（Ni）、金（Au）、锂（Li）、锆（Zr）、铈（Ce）、稀土族元素RE（不包括Y和Ce）中的至少一种。在包含这些元素的情况中，其含量例如为总共0.01质量％或以上或10质量％或以下，优选总共0.1质量％或以上或5质量％或以下。在这些添加元素中，当以总共0.001质量％或以上、优选0.1质量％或以上且5质量％或以下的量含有选自Si、Sn、Y、Ce、Ca和稀土族元素（不包括Y和Ce）的至少一种元素时，获得良好的耐热性和良好的阻燃性。当含有稀土族元素时，其总含量优选为0.1质量％或以上。具体来说，当包含Y时，其含量优选为0.5质量％或以上。杂质的示例为Fe。
Mg-Al合金的具体组成成分的示例包括：在ASTM标准中的AZ合金（Mg-Al-Zn合金，Zn：0.2质量％至1.5质量％）、AM合金（Mg-Al-Mn合金，Mn：0.15质量％至0.5质量％）、Mg-Al-RE（稀土族元素）合金、AX合金（Mg-Al-Ca合金，Ca：0.2质量％至6.0质量％以及AJ合金（Mg-Al-Sr合金，Sr：0.2质量％至7.0质量％）。具体来说，考虑到良好的耐腐蚀性和机械性能，含有8.3质量％至质量9.5％的Al和0.5质量％至1.5质量％的Zn的Mg-Al合金，典型地AZ91合金是优选的。
[尺寸]
Mg合金压延材的宽度、长度和厚度可以根据将要制造的镁合金构件的尺寸来适当地被选取，没有具体限定。Mg合金压延材的实例包括通过切割卷材以便具有适当长度而制成长材料和短材料。与压延材的长度无关，压延材优选具有在宽度方向上大致均匀的厚度。具体来说，厚度比tE/tC优选满足0.97≤tE/tC≤1.03，其中tC表示Mg合金压延材的在宽度方向上的中央部的厚度，tE表示Mg合金压延材的在宽度方向上的边缘部的厚度。当此范围内被满足时，Mg合金压延材的厚度在宽度方向上是均匀的。相应地，当Mg合金压延材卷绕为卷盘时，能够抑制卷绕偏差的发生。在这里，当宽度为300mm以下时，术语“中央部”指这样的范围，该范围从压延材的宽度方向的中央延伸到在朝向两侧上的边缘的方向上从中央背离大约宽度的5%以下且总计10%以下的位置，并且术语“边缘部”指这样的范围，该范围从侧边缘延伸到在朝向中央的方向上与该侧边缘相距宽度的大约10%以下、并且优选地大约5%或以下的位置附近。另一方面，当宽度大于300mm时，术语“中央部”指这样的范围，该范围从宽度方向上的中央在朝向两侧的边缘的方向上延伸到背离中央大约50mm或以下的位置，术语“边缘部”指这样的范围，该范围从侧边缘延伸到在朝向中央的方向上与该侧边缘相距大约100mm或以下、并且优选地大约50mm以下的位置附近。在下文中，术语“中央部”和术语“边缘部”分别指与以上定义的中央部和边缘部相同的位置。
[机械性能]
在本发明的Mg合金压延材中，通过如下所述改变在宽度方向上的压延状态，以下描述的物理参数值能够在宽度方向上局部地改变。通过采用下面所述的制造方法，能够不受限地在宽度方向上选取具有不同物理参数值的位置。在该实施例中，将举例描述这样的情况，其中宽度方向上的中央部和边缘部的物理参数值是不同的。下面将描述具体的机械性能。
(底面峰值比)
底面峰值比由对于Mg合金压延材在宽度方向上的中央部和边缘部的X-射线衍射确定。这里，基于分别由(002)面、(100)面、(101)面、(102)面、(110)面和(103)面的X-射线衍射确定的峰值强度IC(002)、IC(100)、IC(101)、IC(102)、IC(110)和IC(103)，中央部的底面峰值比OC由IC(002)/{IC(100)+IC(002)+IC(101)+IC(102)+IC(110)+IC(103)}表示。类似地，基于分别由面(002)面、(100)面、(101)面、(102)面、(110)面和(103)面的X-射线衍射确定的峰值强度IE(002)、IE(100)、IE(101)、IE(102)、IE(110)和IE(103)，边缘部的底面峰值比OE由IE(002)/{IE(100)+IE(002)+IE(101)+IE(102)+IE(110)+IE(103)}表示。当如上确定的边缘部的底面峰值比与中央部的底面峰值比的比率OE/OC满足OE/OC<0.89时，则确定底面峰值比在宽度方向上局部地不同。在这样一种Mg合金压延材中，中央部具有的强度高于边缘部的强度，并且边缘部具有的韧性(塑性加工性)高于中央部的韧性。因此，当Mg合金压延材局部经受塑性加工时，例如仅边缘部经受塑性加工时，能够适当地利用这种Mg合金压延材。底面峰值比的比率OE/OC的下限为大约0.2。关于通过X射线衍射测量所测量的位置，在中央部和边缘部中每一个的表面上进行所述测量。
(平均晶粒尺寸)
在中央部和边缘部中的每个中，根据“钢-晶粒尺寸的显微镜测量方法JISG0551（2005）”确定在与压延方向正交的截面上的平均晶粒尺寸。当平均晶粒尺寸比DE/DC满足3/2<DE/DC、其中DE表示边缘部的平均晶粒尺寸而DC表示中央部的平均晶粒尺寸时，则确定平均晶粒尺寸在宽度方向上局部地不同。在这样一种Mg合金压延材中，与中央部相比，边缘部包括少量的晶界，因此具有的耐热性高于中央部的耐热性。另一方面，与边缘部相比，中央部包括大量的晶界，因此具有的耐腐蚀性和强度高于边缘部的耐腐蚀性和强度。也就是说，机械性能在宽度方向上局部地不同，并且边缘部比中央部更容易经受塑性加工。平均晶粒尺寸比DE/DC的上限为大约2。
(伸长量·拉伸强度·0.2%屈服应力)
根据“金属材料拉伸试验方法JIS2241（1998）”在中央部和边缘部中的每一个中确定伸长量、拉伸强度、0.2％屈服应力。在中央部和边缘部中的每一个中，切割JIS No.13B试样（JIS Z2201（1998））使得试样的纵向方向对应于压延方向，并使用该试样进行拉伸试验。
当伸长比EE/EC满足3/2<EE/EC时，其中EE表示边缘部的伸长量并且EC表示中央部的伸长量，则确定伸长量在宽度方向上是局部地不同的。伸长比EE/EC的上限为大约2.5。
类似地，当拉伸强度比TsE/TsC满足TsE/TsC<0.9时，其中TsE表示边缘部的拉伸强度并且TsC表示中央部的拉伸强度，则确定拉伸强度在宽度方向上局部地不同。拉伸强度比TsE/TsC的下限为大约0.8。
当0.2%屈服应力比PsE/PsC满足PsE/PsC<0.9时，其中PsE表示边缘部的0.2%屈服应力并且PsC表示中央部的0.2%屈服应力，则确定0.2%屈服应力在宽度方向上局部地不同的。0.2%屈服应力比PsE/PsC的下限为大约0.8。
当伸长量、拉伸强度和0.2%屈服应力满足以上范围时，机械性能诸如塑性加工性能够在压延材的宽度方向上局部地变化。
<镁合金构件>
通过对本发明的Mg合金压延材进行塑性加工得到Mg合金构件。能够采用各种类型的加工如压力加工、深拉延、锻造和弯曲作为塑性加工。塑性加工的镁合金构件的实例包括：通过仅对Mg合金压延材的一部分实施塑性加工而获得的结构件，并且具体地是边缘部经受塑性加工的结构件，这是由于该Mg合金压延材的边缘部具有良好的塑性加工性。具体地，镁合金构件包含具有已经经受塑性加工的部分的结构件的实施例。塑性加工可以在压延材在200℃～300℃下被加热情况下执行。在这种情况下不易产生断裂等，并且获得的镁合金构件具有良好的表面纹理。
可以对得到的Mg合金构件进行：表面纹理改性处理，如抛光；防腐蚀处理，如化学转化处理或阳极氧化处理；或者装饰性表面处理，如喷涂，从而进一步提高耐腐蚀性、提供机械保护并提高商业价值。
<<用于制造Mg合金压延材的方法>>
上述机械性能在宽度方向上局部地不同的Mg合金压延材通过利用压延辊对Mg合金材料进行压延来制造。此压延如下所述进行：如图1（A）所示，利用压延辊3对从卷筒10a（10b）退绕的Mg合金材料板1进行压延，并在另一个卷筒10b（10a）卷取经压延的材料板1。该操作被定义为一个行程，且操作被执行多个行程。在本实施例中，进行可逆压延，其中每个卷筒10a（10b）的旋转方向对于每个行程是相反的。设置有温度传感器4r、4bf和4bb，温度传感器4r、4bf和4bb分别测量压延辊3的表面温度、在材料板1即将通过压延辊3之前材料板1的表面温度以及材料板1刚一通过压延辊3之后材料板1的表面温度。本发明的制造方法的特点是，每一个压延辊均在宽度方向上具有三个或以上的区域，对所述区域中的每个进行温度控制，以使得在压延辊的表面的宽度方向上的最高温度与最低温度之间的差值超过10℃，由此能够得到本发明的Mg合金压延材。现在将更详细地说明此方法。
[镁合金材料的准备]
(铸造)
首先，制备Mg合金材料板1。与上述压延材的组成成分具有相同组成成分的铸造材料（铸造板）能够适合于用作Mg合金材料板1。铸造材料通过压铸，或者连续铸造过程如双辊铸造过程来制造。具体来说，由于通过双辊铸造过程能够进行快速凝固，因此可以减少内部缺陷如氧化物和偏析物，并且可以抑制在塑性加工如压延过程中产生源自内部缺陷的断裂等。也就是说，从制造具有良好的压延性能的铸造材料的观点来看，双辊铸造过程是优选的。具体来说，在具有大的Al含量的Mg合金材料中，在铸造过程中容易产生结晶析出物杂质和偏析杂质，并且即使在铸造后进行如压延的处理之后，这样的结晶沉析出杂质和偏析杂质倾向于留在材料中。然而，如上所述，在通过双辊铸造过程制成的铸造材料中偏析物等能够被抑制，这样的铸造材料因而能够适当地用作Mg合金材料。铸造材料的厚度没有具体限制。然而，当铸造材料的厚度过大时，偏析趋于发生。相应地，厚度优选为10mm或更小，更优选为5mm或更小，特别优选为4mm或更小。铸造板的宽度并不具体地受限，能够使用具有能够利用制造设备制成的宽度的铸造材料。对于下述的压延，具有1000mm或以下、而且500mm或以下的宽度的压延材是特别有用的。在本实施例中，通过铸造制成的长铸造材料以卷盘形式缠绕以制备铸造卷材，铸造卷材在随后的步骤中使用。在卷绕过程中，铸造材料的卷绕开始部分的温度可以为约100℃至200℃。在这种情况中，即使其中易发生断裂的合金，如AZ91Mg合金，也容易地弯曲且容易地卷绕。
(溶体处理)
可以对铸造材料进行压延。替代地，在压延之前可以对铸造材料进行溶液处理，经溶液处理的材料可以用作Mg合金材料板1。通过溶液处理能够使铸造材料均质化。例如，用于溶液处理的条件如下所述。保持温度为350℃或以上，优选为380℃至420℃，保温时间为30分钟至2400分钟。随着Al含量增加，优选的是增加保持时间。在保持时间后的冷却过程中，通过例如使用强制冷却，如水冷或鼓风，可增大冷却速率。在这种情况中，能够抑制粗析出物的析出，以生产具有良好压延性能的板。在对长铸造材料进行溶液处理的情况中，铸造材料可以通过卷盘形式缠绕，然后可以在此状态中进行溶液处理，如在铸造卷材中那样。在这种情况中，长铸造材料能够被有效地加热。
[预加热]
对已经进行溶液处理的铸造材料或Mg合金材料进行压延来制成具有期望机械性能的Mg合金压延材。在对镁合金材料进行压延之前，镁合金材料可以被预热以使得镁合金材料易于压延。为进行预热，例如，可以利用加热装置，如图1（B）所示的热箱2。在这种情况中，长Mg合金材料能够被一次加热，这在操作效率方面是良好的。热箱2是气氛炉，所述气氛炉是能够容纳以卷盘形式缠绕的Mg合金材料板1的密闭容器，并且在所述气氛炉中，预定温度的热空气被供给并在容器中循环，以使容器的内部能够保持期望的温度。可以在不进行进一步处理的情况下从热箱2取出Mg合金材料板1并进行压延。具体来说，利用该结构，可以减少在经加热的Mg合金材料板1接触压延辊之前的时间，从而有效地抑制在Mg合金材料板1接触压延辊3之前发生Mg合金材料板1的温度降低。具体来说，例如，热箱2能够容纳以卷盘形式卷绕的Mg合金材料板1，并且可旋转地支撑能够退绕和卷取Mg合金材料板1的卷筒10。Mg合金材料板1容纳在该热箱2中，且被加热到具体的温度。图1（B）示出以卷盘形式卷绕的Mg合金材料板1被容纳在热箱2中的状态。虽然热箱2在现实中在关闭状态中使用，出于便于理解的原因，图中示出前面被打开的状态。
在预热镁合金材料的情况中，进行加热以使Mg合金材料的温度为300℃或以下。加热装置如热箱的预设温度能够从300℃或以下的范围内选择。具体来说，优选对预设温度进行调整以使得在即将进行压延之前材料的表面温度在所有行程过程中在150℃至300℃的范围内。当在多个行程中对Mg合金材料进行压延时，Mg合金材料的温度趋于由加工产生的热量提高。另一方面，在Mg合金材料退绕并接触压延辊之前，Mg合金材料的温度可以降低。相应地，优选考虑压延速度（主要是，在压延过程中材料的行进速度）、从加热装置到压延辊的距离、压延辊的温度、行程数等来调整加热装置的温度。加热装置的预设温度优选为150℃至280℃，具体为200℃或以上，特别优选为230℃至280℃。加热时间可以被确定为直到Mg合金材料能够被加热到预定温度的时间。此外，可以考虑卷盘的重量、尺寸（宽度和厚度）、卷绕数等，来适当地确定加热时间。
可以在Mg合金材料板1通过压延辊之前和之后测量Mg合金材料板1的表面温度。为此使用的温度传感器布置在卷筒10a和压延辊3之间以及卷筒10b和压延辊3之间。例如，在图1（A）中，当材料板1从图中的左侧向右侧移动的方向被假定为去程方向，则布置在压延辊3的左侧的温度传感器4bf在Mg合金材料板1即将通过压延辊3之前检测Mg合金材料板1的表面温度，而布置在压延辊3的右侧的温度传感器4bb在板刚一通过压延辊3之后检测压延板的表面温度。另一方面，当材料板1从图中的右侧向左侧移动的方向被假定为返回方向时，布置在压延辊3的右侧的温度传感器4bf在Mg合金材料板1即将通过压延辊3之前检测Mg合金材料板1的表面温度，而布置在压延辊3的左侧的温度传感器4bb在板刚一通过压延辊3之后检测压延板的表面温度。
在压延之前，可以利用温度传感器4bf来测量被预热到上述温度范围的Mg合金材料板1的表面温度。温度传感器4bf可以是与材料板1形成接触以测量温度的接触式传感器。温度传感器4bf优选是非接触式传感器，以防止材料板1被损坏。适当地选取布置的温度传感器4bf的数量和位置，从而能够分别地测量在压延后经受塑性加工的部分或者其塑性加工性增强的部分(下文中称为“经受塑性加工的部分”)以及除经受塑性加工的部分之外的部分的温度。例如，当经受塑性加工的部分为两个边缘部时，可以将温度传感器4bf布置在两个边缘部和中央部的三个位置处。可以基于由传感器4bf测量的温度实施控制，例如改变预热的加热温度或者改变以下描述的发热灯的加热温度。因此，易于实施温度控制，例如改变镁合金材料板1的宽度方向上的温度。
可以布置用于基于温度传感器4bf测量的温度再加热镁合金材料板1的辅助加热装置(未示出)。辅助加热装置的一个实例是发热灯。辅助加热装置相对于温度传感器4bf(4bb)被布置在卷轴10(10b)侧。布置的辅助加热装置的数量不受具体限制，只要辅助加热装置被布置在要经受塑性加工的部分之上即可。利用这种结构，要经受塑性加工的部分的温度能够被维持为比其它部分的温度高，从而改善了塑性加工性。
在包括这种再加热的预加热中，镁合金材料板1的温度分布可以在宽度方向均匀。然而，从压延期间在宽度方向上易于产生温度差的立脚点出发，温度分布优选地是变化的。在后者的情况下，例如，要经受塑性加工的部分的温度优选地是最高温度，并且其它部分的温度优选地最低温度。在这种情况下，即使在带有窄的宽度的、宽度方向上的温度分布难以变化的镁合金材料中，镁合金材料板的压延状态也易于改变。在后者的情况下，镁合金材料板的压延状态能够通过控制下述的压延辊的温度来改变。
[压延]
通过加热装置如热箱2加热的Mg合金材料板1从热箱2退绕、被供给到压延辊3并被压延。具体来说，构造例如在图1（A）中所示的压延线。压延线包括：一对卷筒10a和10b，所述一对卷筒10a和10b能够使其旋转方向反向；以及一对压延辊3，所述一对压延辊3布置在所述一对卷筒10a和10b之间，其之间设置有间隔，并且所述一对压延辊3被布置成彼此面对并在其之间夹持行进的Mg合金材料板1。卷盘状的Mg合金材料板1被布置在卷筒10a中并被退绕，Mg合金材料板1的端部利用另一个卷筒10b卷取，由此Mg合金材料板1在卷筒10a和10b之间行进。在该行进过程中，Mg合金材料板1能够通过被夹持在压延辊3之间而被压延。在图1（A）所示的示例中，卷筒10a和10b分别容纳在热箱2a和2b中，卷绕在卷筒10a和10b上的Mg合金材料板1能够通过热箱2a和2b加热。经加热的Mg合金材料板1从卷筒中的一个被退绕，并从热箱中的一个被取出，向另一个热箱行进，并被另一个卷筒卷取。
在本实施例中，Mg合金材料板1的两端能够由卷筒10a和10b卷取，除由在两端处的卷筒10a和10b卷取的区域以外的中间区域被导入到压延辊3中并在多个行程中进压延。在各行程中的压延通过在每个行程中使卷筒10a和10b的旋转方向反向来进行。具体来说，进行可逆式压延。因此，在最后的行程之前，Mg合金材料板1不脱离卷筒10a和10b。
在图1中，压延辊3的数目是示例性的。可以在Mg合金材料板1行进的方向上布置多对压延辊。
加热压延辊3，从而使其表面温度具体地变成在230℃至290℃的范围内。当表面温度为230℃或更高时，材料板能够被充分保持在受热状态，因此材料板能够处于良好的塑性加工性状态并且能够满意地实施压延。当表面温度为290℃或更低时，抑制了材料板的晶粒尺寸粗化以及因压延引入的工作应变的释放，并能够制成具有良好压制加工性的压延板。
在以上温度范围内，温度被控制为：压延辊表面的宽度方向上的最高温度和最低温度之间的差值超过10℃。在这里，词语“宽度方向上的最高温度和最低温度的差值”指在布置于压延辊的表面上并且镁合金材料板1从中通过的区域内的最高温度和最低温度之间的差值。具体地，压延辊的表面温度优选地被控制为：要经受塑性加工的部分的表面温度变得比要经受塑性加工的部分之外的部分的温度高。在该实施例中，宽度方向上的两个边缘部的温度比中央部的温度高。通过增大压延辊3的整个宽度方向上的温度差，能够改变宽度方向上的压延状态。具体地，Mg合金压延材的机械性能能够在宽度方向上局部地被改变。最高温度和最低温度之间的差值高达大约20℃。
温度优选地被控制为：在压延辊3的宽度方向上，两个任意点之间的温度差超过6℃。例如，具体地，这两个任意点可以位于要经受塑性加工的部分中以及除要经受塑性加工的部分之外的部分中。通过增大这两个点之间的温度差，能够容易地改变压延辊3的宽度方向上的温度分布。结果，能够有效地改变镁合金材料的压延状态。根据在压延后获得的塑性加工的产品的形状来适当地选取两个点之间的距离。
在材料即将被供给到压延辊3之前，通过温度传感器4bf检查材料的温度，还可以基于测量的温度来实施温度控制，例如改变压延辊3的温度。在这种情况下，易于在改变镁合金材料的宽度方向上的温度的情况下进行压延，并且易于改变镁合金材料的宽度方向上的压延状态。另外由温度传感器4r测量压延辊3的温度。温度传感器4r也可以是与辊3接触以测量温度的接触式传感器，或者是非接触式传感器。设置的温度传感器4r的数量和位置被适当地选取为能够测量包括轧辊3的宽度方向上的中央部和两个边缘部的至少三个位置的温度。例如，在中央部和两个边缘部之上可以设置三个温度传感器4r，以测量这些部分中每一个部分的温度。
此外，同样在材料板1刚一通过压延辊3之后，利用温度传感器4bb以相同的方式测量材料板1的温度。优选地基于温度传感器4bb测量的温度进行温度控制，例如，适当地改变压延辊3的加热温度。从而，易于控制镁合金材料板1的宽度方向上的温度。当利用温度传感器4bb进行测量时，镁合金材料板1的宽度方向上的最高温度和最低温度的差值超过8℃是足够的。也就是说，优选地将压延辊3的温度控制为满足以上条件。通过增大这两点之间的温度差，易于改变压延辊的宽度方向上的温度分布。结果，能够有效地改变镁合金材料的压延状态。
当如上所述压延辊3的宽度方向上的温度分布被改变时，温度成为压延辊3的在宽度方向上的最高温度的部分处的压延辊直径优选被制成成小于另一部分具体地为温度是最低温度的部分处的压延辊直径。具体地，优选地考虑到压延辊3表面上的温度变为相应值的部分之间的热膨胀差、基于压延辊3的最高温度和最低温度之间的差值以及组成压延辊3的材料的热膨胀系数设计直径差。在这种情况下，当对镁合金材料板1实施压延时，可以抑制形成的压延镁合金板的宽度方向上的厚度变化。
人们相信，以卷盘形式卷绕的整个材料板1的温度在材料板1的运输和安装过程中不容易降低，这是因为整个材料板1具有的热容量高于材料板1的未卷绕部分的热容量。与此不同，人们相信，从材料板1从卷筒10或供给装置退绕时的时刻到材料板1接触压延辊3时的时刻，材料板1的温度下降相对显著。其原因被认为是，这样的材料板1是如上述的材料的部分并具有低热容量，并且Mg合金是具有良好导热性的金属且容易冷却。在材料板1接触压延辊3之前材料板1的温度下降程度受到材料板1的厚度、材料板1的行进速度等影响。板厚度越小且压延速度越低，温度下降越容易。优选的是，在材料板1的表面温度变得低于170℃之前，优选在180℃或以上、特别优选210℃或以上的材料板的表面温度下，将材料板1供给到压延辊3。根据材料的行进速度适当地调整压延辊3的旋转速度（圆周速度）。当压延辊3的旋转速度时为例如5米/分钟至200米/分钟时，能够有效率地进行压延。
为如上所述那样控制压延辊3的表面温度，压延辊3每个均在宽度方向上具有三个或以上的区域，在所述区域中的每个区域中进行温度控制。作为用于控制温度的方式，例如，加热器如筒式加热器可以设置在压延辊3中（加热器法），液体如经加热的油（传热油）可以被导入到压延辊中或在辊中循环（液体循环法），或者可以允许温度已被调整的加热流体直接附着。作为用于允许加热流体直接附着到压延辊3的具体方式，例如，气体如热空气可以被吹送（热空气法）或下面描述的润滑剂等可以被涂敷。具体来说，在这些方法中，当压延辊3由在压延辊3内的循环的经加热的油加热时，压延辊3能够在宽度方向和圆周方向上用经加热的液体均匀地填充。因此，在所述区域中的每个区域中，能够从压延辊3的内部将温度迅速地控制到预定温度，压延辊的宽度方向上的最高温度和最低温度之间的差值能够容易地被降低到上述范围。尽管取决于压延辊3的尺寸（宽度和直径）和材料以及区域的宽度和位置，所循环的液体的温度优选为压延辊3的预设表面温度加上约10℃。例如，在水冷铜等中使用的液体循环机构能够应用于液体循环。在加热器法中，优选多个加热器被调整和容纳在区域中的每个区域中，以增大压延辊3的宽度方向上的温度变化。具体来说，优选的是，在其中容易保持加热状态的辊的中央部和其中难以保持加热状态的辊的边缘部中改变加热器的数目或改变加热器的温度。滑动接触可以用于在压延辊3的每个的旋转轴线上在各加热器侧和电源侧之间的电连接。在热空气法中，可以调整气体的温度、吹送量、气体出口的数目、气体出口的布置位置等。
在每个行程的压延中，能够适当地选择每行程的压下率。每行程的压下率优选为10％或以上和40％或以下，总压下率优选为75％或以上和85％或以下。通过利用辊以这样的压下率多次（以多个行程）压延材，能够得到所形成的压延板的期望厚度，能够降低平均晶粒尺寸，能够提高压力加工性，并且能够抑制如表面裂纹的缺陷的产生。
在压延过程中，优选使用润滑剂，这是因为能够减少在材料和压延辊之间的摩擦，并且能够令人满意地进行压延。润滑剂可以根据需要涂敷到辊。然而，人们发现，对于某些类型的润滑剂，残留在材料上的润滑剂利用随后的预热步骤中的热量或利用由于与压延辊接触产生的热量燃烧，形成受影响的层。人们还发现，当这样的受影响层的存在时，材料的厚度可能变化，并且由于这一厚度变化，材料可能曲折或在一个方向上以倾斜的方式行进（横向移动），这可能容易导致显著的卷绕偏差。此外，人们还发现，润滑剂趋于残留于在材料宽度方向上的两个边缘部上而不是中央部上，但对于这样的详细机理尚不清楚。因此，优选的是使用这样的润滑剂，该润滑剂在290℃下且考虑到边际情况在约300℃下不形成受影响层的润滑剂，其中290℃为压延辊的加热温度的最大值。为防止如上所述润滑剂或受影响层局部存在于材料上，在材料即将被供给到压延辊之前，优选使材料的表面上的润滑剂均匀。例如，均匀装置如刷子或擦拭器可以布置在压延辊的上游侧以平整材料的表面上的润滑剂的不均匀性。
为在压延过程中调整施加到材料板1的张力，夹送辊（未示出）可以布置在压延辊3的上游侧和下游侧。为防止材料由于与夹送辊接触而温度下降，优选将夹送辊加热到约200℃至250℃。
(卷绕)
压延之后得到的压延板以卷盘形式卷绕。连续地反复进行一系列的步骤，包括预热步骤、压延步骤和该卷绕步骤，从而利用压延辊进行所期望的次数的压延。然后将所得到的压延板（镁合金板）最后以卷盘形式卷绕。构成得到的卷材的镁合金板具有包括通过压延引入的加工应变（剪切带）的结构。由于镁合金板具有这样的结构，在塑性加工如压力加工过程中在镁合金板中发生动态再结晶，因此镁合金板具有良好的塑性加工性。具体来说，在最终行程的压延中，当在即将卷绕之前将压延板的温度控制为不发生再结晶的温度、具体250℃或以下的温度的情况下卷绕压延板时，能够得到具有良好的平坦性的镁合金板，且镁合金板能够具有充分保留加工应变的结构。为在即将卷绕之前将压延板的温度控制为不发生再结晶的温度，可以调整材料的行进速度。作为选择，可以通过强制冷却如鼓风来冷却压延板。在这种情况中，能够在短时间内将温度调整到预定温度，这在操作效率方面是良好的。
(矫正步骤)
经卷绕的卷材能够在不进行进一步处理的情况下用作产品（典型的是镁合金材料的原材料，如塑性加工材料）。此外，该卷材可以退绕，对压延板可以进行预定的弯曲，因此可以对由压延引入的加工应变进行矫正。在校正中能够适当地利用辊式矫正机。辊式矫正机包括至少一对彼此面对的辊，并通过允许材料***辊之间提供弯曲。具体来说，能够适当地使用的辊式矫正机是这样一种辊式矫正机，所述辊式矫正机包括多个以Z字形方式布置的辊，并能够通过允许压延板通过辊之间为压延板反复提供弯曲。通过进行这样的矫正，能够制造具有优异平坦度的镁合金板。另外，由于充分存在加工应变，镁合金板能够具有良好的塑性加工性如压力加工性。可以进行热矫正，其中利用包括加热装置如加热器的经加热的辊将弯曲提供给压延板。在这种情况中，不容易产生断裂等。辊的温度优选为100℃或以上和300℃或以下。通过调整辊的大小和数目、布置成彼此面对的辊之间的距离（间隙）、以及在材料行进方向上相邻的辊之间的距离等，能够调整由矫正提供的弯曲量。作为材料的镁合金板（压延板）可以在进行矫正之前被预先加热。具体的加热温度为100℃或以上和250℃或以下，优选为200℃或以上。
经过矫正步骤的镁合金板能够在不进行进一步处理的情况下用作产品（典型的是镁合金材料的原料，如塑性加工材料）。为进一步提高表面状态，可以利用抛光带等进行表面抛光。
<操作和优点>
按照根据上述实施例的Mg合金压延材和用于制造Mg合金压延材的制造方法，实现以下优点。
(1)机械性能在压延材的宽度方向上局部地不同。因此，仅要局部地经受塑性加工的部分具有良好的塑性加工性，因此本发明的压延材能够适用于在期望的部分上实施塑性加工的情况。
(2)根据上述制造方法，通过改变压延辊的整个宽度方向上的温度差而改变压延材的宽度方向上的压延状态。因此，可以制成机械性能在宽度方向上局部地不同的Mg合金压延材。
<试验示例>
作为试验示例，制备以下Mg合金压延材，并对其机械特性进行检查。首先，利用双辊铸造制造如下镁合金材料板：组成成分与含有Mg、9.0质量％Al、1.0质量％Zn的AZ91相对应的Mg合金材料板；以及组成成分与含有Mg、3.0质量％Al、1.0质量％Zn的AZ31相对应的Mg合金卷材。这些卷材每个均具有5.0mm的厚度、320mm的宽度和100mm的长度。在压延之前，对每个试样在400℃下进行溶液处理20小时。随后，在下述条件下进行压延。这样，制备由AZ91构成的试样1至4以及由AZ31构成的试样5至8。
(压延条件)
·以多个行程进行压延，压下率：15%至25%/行程
·最终厚度：进行压延，直到厚度变为0.8mm(宽度：300mm)，总压下率：84%
·压延辊的加热方法：从辊的外部进行加热
在本次试验中，在压延之前，对于试样1-4，将镁合金材料板在加热装置(热箱)的大约260℃的预设温度下进行预加热，并且对于试样5-8，将镁合金材料板在大约230℃的预设温度下进行预加热。随后，对每个试样实施压延。因此，认为在每个试样的镁合金材料板即将被导入压延辊之前，镁合金材料板具有这样的温度分布：材料板的宽度方向的两个边缘侧上的温度低，而宽度方向的中央侧上的温度高。在最终压延之后并且在镁合金压延板即将被取走之前，进行修整以便将镁合金压延板的宽度调节至上述值。注意到，修整能够在压延之前或之后的适当阶段进行。
通过以下方法加热压延辊。每个压延辊均在其宽度方向上被大致均等地分成三个区域，并且温度已调整的润滑剂被直接涂敷到该三个区域。在试样1中，温度已调整到235℃至245℃的润滑剂被涂敷到三个区域的中央，温度已调整到250°至260℃的润滑剂被涂敷到中央的两侧，以使得宽度方向上的边缘部的辊表面温度高于中央部的辊表面温度。另一方面，在试样5中，温度已调整到205℃至215℃的润滑剂被涂敷到中央，温度已调整到220℃至230℃的润滑剂被涂敷到中央的两侧，以使得宽度方向上的边缘部的辊表面温度高于中央部的辊表面温度。
在执行压延时，以如下方式测量并确定压延辊的表面温度以及在压延刚一结束之后的Mg合金辊轧板的表面温度。在压延辊的表面的、材料板接触的区域中，沿辊的宽度方向（平行于轴向方向的方向）设定任意的直线，在沿直线的多个点测量温度。在这个示例中，在压延辊的表面和Mg合金压延材的表面中的每一个表面上设定任意直线。沿直线确定共3个点，包括在宽度方向上距离边缘50mm、160mm和260mm的点，并通过非接触式温度传感器测量各点的温度。在该测量中，在处于压延辊的表面上的位置测量压延辊的表面温度，所述位置偏离喷涂润滑剂的区域，以不测量润滑剂的温度。所述值示出在表I至II中。
[表I]
[表II]
[机械性能评价]
对于由压延后获得的Mg合金压延材构成的试样1-8，评价以下性能。
[底面峰值比]
基于X-射线衍射的峰值强度测量试样1至6中的每一个的底面峰值比。在该测量中，在距每个试样的表面上的宽度方向上的边缘50mm（边缘部）、160mm（中央部）和260mm（边缘部）的位置进行X射线衍射，以确定(002)面、(100)面、(101)面、(102)面、(110)面和(103)面的峰值强度。根据结果确定边缘部的底面峰值比OE和中央部的底面峰值比OC，并且另外确定比率OE/OC。底面峰值比OC和OE分别由以下公式表示：
底面峰值比OC：IC(002)/{IC(100)+IC(002)+IC(101)+IC(102)+IC(110)+IC(103)}；
底面峰值比OE：IE(002)/{IE(100)+IE(002)+IE(101)+IE(102)+IE(110)+IE(103)}；
在上面的公式中，IC(002)、IC(100)、IC(101)、IC(102)、IC(110)和IC(103)表示上述各面在中央部的X-射线衍射的峰值强度，IE(002)、IE(100)、IE(101)、IE(102)、IE(110)和IE(103)表示上述各面在边缘部的X-射线衍射的峰值强度。
结果示于表III。
[平均晶粒尺寸]
根据“钢-晶粒尺寸的显微镜测量方法JIS G0551（2005）”，测量试样1至8中的每个的平均晶粒尺寸。在每个试样的与压延方向正交的截面中的与宽度方向上的边缘相距50mm（边缘部）、160mm（中央部）和260mm（边缘部）的位置，进行该测量。根据结果确定边缘部的平均晶粒尺寸与中央部的平均晶粒尺寸的平均晶粒尺寸比DE/DC。结果示于表III。
[拉伸试验]
根据“金属材料拉伸试验方法JIS2241（1998）”测量试样1至8中的每一个试样的伸长量、拉伸强度和0.2％屈服应力。在该测量中，在距每个试样的宽度方向上的边缘50mm（边缘部）、160mm（中央部）和260mm（边缘部）的位置，切割JIS No.13B试样（JIS Z2201（1998））以使得试样的纵向方向对应于压延方向，并使用该试样进行拉伸试验。根据结果分别确定边缘部与中央部的伸长比EE/EC、拉伸强度比TsE/TsC以及0.2％屈服应力比PsE/PsC。结果示出在表IV中。
[压力试验]
利用压力机对试样1-8中的每一个进行按压。所述按压以下方式执行：将试样放置到具有方框状凹部的下模上以便覆盖凹部，并且将长方体状的上模按压到试样上。上模具有50mm×90mm的长方体形状。上模的与试样接触的四边被圆化，并且每个边均具有某一弯曲半径。加热器和热电耦被嵌入在上模和下棋中的每一个内，以便压制期间的温度条件能够被调节到期望的温度。塑性加工在两个边缘部附近并且沿着压延方向实施，从而获得这样的成型产品，该产品在两个面对侧边附近的部分均以大致的直角弯曲，并且具有方框状横截面。
[表III]
[表IV]
[结果]
根据压力试验结果，在试样1-8的边缘部未观察到断裂或破裂。然而，根据拉伸试验结果，具体地关于试样1和5，与试样3、4、7和8相比，中央部的拉伸强度同样很高。即，试样1和5为两个边缘部易于经受塑性加工并且中央部具有高强度的压延材。
[结论]
发现在压延Mg合金材料时，通过增大压延辊表面的宽度方向上的温度差来改变宽度方向上的压延状态，机械性能在宽度方向上被局部地改变。还发现了通过以这种方式改变压延状态，获得了机械性能在宽度方向上局部地不同的Mg合金压延材。
应当理解，在不偏离本发明要旨的前提下，上述实施例能够被适当地改变，并且不局限于上述构造。
工业应用性
本发明的Mg合金压延材能够适用于局部地经受塑性加工的结构件。用于制造本发明的Mg合金压延材的方法能够适用于制造这样的Mg合金压延材，该Mg合金压延材的机械性能在宽度方向上局部地不同并且仅在要经受塑性加工的部分中局部地具有良好的塑性加工性。
附图标记列表
1 镁合金材料板
2，2a，2b 热箱
3 压延辊
4bf，4bb，4r 温度传感器
10，10a，10b 卷筒
Claims (23)
1.一种镁合金压延材，所述镁合金压延材通过利用压延辊对镁合金材料进行压延而制成，其中，在所述镁合金压延材的宽度方向上，边缘部的底面峰值比与中央部的底面峰值比的比率OE/OC满足OE/OC<0.89，
其中，所述中央部的底面峰值比OC和所述边缘部的底面峰值比OE利用如下公式表示：
底面峰值比OC：IC(002)/{IC(100)+IC(002)+IC(101)+IC(102)+IC(110)+IC(103)}，
底面峰值比OE：IE(002)/{IE(100)+IE(002)+IE(101)+IE(102)+IE(110)+IE(103)}，
其中，IC(002)、IC(100)、IC(101)、IC(102)、IC(110)和IC(103)分别表示所述中央部中的(002)面、(100)面、(101)面、(102)面、(110)面和(103)面的X射线衍射的峰值强度，并且
IE(002)、IE(100)、IE(101)、IE(102)、IE(110)和IE(103)分别表示所述边缘部中的(002)面、(100)面、(101)面、(102)面、(110)面和(103)面的X射线衍射的峰值强度。
2.根据权利要求1所述的镁合金压延材，其中，所述边缘部与所述中央部的伸长比EE/EC满足3/2<EE/EC，
其中，EC表示所述中央部在压延方向上的拉伸试验中的伸长量，EE表示所述边缘部在压延方向上的拉伸试验中的伸长量。
3.根据权利要求1或2所述的镁合金压延材，其中，所述边缘部与所述中央部的拉伸强度比TsE/TsC满足TsE/TsC<0.9，
其中，TsC表示所述中央部在压延方向上的拉伸试验中的拉伸强度，TsE表示所述边缘部在压延方向上的拉伸试验中的拉伸强度。
4.根据权利要求1或2所述的镁合金压延材，其中，所述边缘部与所述中央部的0.2％屈服应力比PsE/PsC满足：PsE/PsC<0.9，
其中，PsC表示所述中央部在压延方向上的拉伸试验中的0.2％屈服应力，PsE表示所述边缘部在压延方向上的拉伸试验中的0.2％屈服应力。
5.根据权利要求3所述的镁合金压延材，其中，所述边缘部与所述中央部的0.2％屈服应力比PsE/PsC满足：PsE/PsC<0.9，
其中，PsC表示所述中央部在压延方向上的拉伸试验中的0.2％屈服应力，PsE表示所述边缘部在压延方向上的拉伸试验中的0.2％屈服应力。
6.根据权利要求1或2所述的镁合金压延材，其中，所述边缘部与所述中央部的平均晶粒尺寸比DE/DC满足3/2<DE/DC，
其中，DC表示所述中央部的、在与压延方向正交的截面中的平均晶粒尺寸，DE表示所述边缘部的、在与压延方向正交的截面中的平均晶粒尺寸。
7.根据权利要求3所述的镁合金压延材，其中，所述边缘部与所述中央部的平均晶粒尺寸比DE/DC满足3/2<DE/DC，
其中，DC表示所述中央部的、在与压延方向正交的截面中的平均晶粒尺寸，DE表示所述边缘部的、在与压延方向正交的截面中的平均晶粒尺寸。
8.根据权利要求4所述的镁合金压延材，其中，所述边缘部与所述中央部的平均晶粒尺寸比DE/DC满足3/2<DE/DC，
其中，DC表示所述中央部的、在与压延方向正交的截面中的平均晶粒尺寸，DE表示所述边缘部的、在与压延方向正交的截面中的平均晶粒尺寸。
9.根据权利要求5所述的镁合金压延材，其中，所述边缘部与所述中央部的平均晶粒尺寸比DE/DC满足3/2<DE/DC，
其中，DC表示所述中央部的、在与压延方向正交的截面中的平均晶粒尺寸，DE表示所述边缘部的、在与压延方向正交的截面中的平均晶粒尺寸。
10.根据权利要求1或2任一项所述的镁合金压延材，其中，所述镁合金材料含有5质量％以上且12质量％以下的铝。
11.根据权利要求3所述的镁合金压延材，其中，所述镁合金材料含有5质量％以上且12质量％以下的铝。
12.根据权利要求4所述的镁合金压延材，其中，所述镁合金材料含有5质量％以上且12质量％以下的铝。
13.根据权利要求5所述的镁合金压延材，其中，所述镁合金材料含有5质量％以上且12质量％以下的铝。
14.根据权利要求6所述的镁合金压延材，其中，所述镁合金材料含有5质量％以上且12质量％以下的铝。
15.根据权利要求7所述的镁合金压延材，其中，所述镁合金材料含有5质量％以上且12质量％以下的铝。
16.根据权利要求8所述的镁合金压延材，其中，所述镁合金材料含有5质量％以上且12质量％以下的铝。
17.根据权利要求9所述的镁合金压延材，其中，所述镁合金材料含有5质量％以上且12质量％以下的铝。
18.一种镁合金构件，所述镁合金构件通过对根据权利要求1至17中的任一项所述的镁合金压延材进行塑性加工来制成。
19.一种镁合金压延材的制造方法，包括利用压延辊对镁合金材料进行压延，以制造所述镁合金压延材，
其中，所述压延辊在宽度方向上具有两个或三个区域，并且
每个区域中的温度被控制为：使得所述压延辊的表面的宽度方向上的最高温度和最低温度之间的差值超过10℃，并且所述压延辊的宽度方向上的两个边缘部的温度比中央部的温度高。
20.根据权利要求19所述的镁合金压延材的制造方法，其中，通过将温度已被调整的传热油导入到所述压延辊中来对所述温度进行控制。
21.根据权利要求19或20所述的镁合金压延材的制造方法，其中，通过允许温度已被调整的加热流体附着到所述压延辊的表面来对所述温度进行控制。
22.根据权利要求19或20所述的镁合金压延材的制造方法，其中，所述温度被控制为：在所述镁合金材料刚一通过所述压延辊之后，所述镁合金压延材的表面上的、宽度方向上的最高温度和最低温度之间的差值超过8℃。
23.根据权利要求21所述的镁合金压延材的制造方法，其中，所述温度被控制为：在所述镁合金材料刚一通过所述压延辊之后，所述镁合金压延材的表面上的、宽度方向上的最高温度和最低温度之间的差值超过8℃。
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| Date | Code | Title | Description |
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| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
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| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
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Granted publication date: 20150729 |