CN101506530A - 双吸入型离心鼓风机 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种双吸入型离心鼓风机，其具有：叶轮，其在与风扇壳体内部的驱动轴连接的主板和风扇侧板之间配置有多个叶片；以及风扇吸入口，其将该叶片所形成的叶片内径部分作为吸入口，通过使吸入风道到风扇吸入口的压力损失较大侧的叶片内径比压力损失较小侧的叶片内径小，能够使叶片的总体压力上升在驱动轴方向上均匀化，在确保必要的风量的同时能够实现紧凑化。

Description

双吸入型离心鼓风机

技术领域

本发明涉及一种内置于换气鼓风设备、空气调节器、除湿器、加湿器、空气净化器等的设备风道内而使用的双吸入型离心鼓风机。

背景技术

以往，例如专利文献1的双吸入型离心鼓风机中，使风扇壳体中的电机侧的壳体吸入口内径尺寸大于电机相反侧。

以下参照图13及图14对该双吸入型离心鼓风机进行说明，其中图13是表示组装有现有的双吸入型离心鼓风机的单元的设置状态的侧视结构图，图14是组装有该双吸入型离心鼓风机的单元的俯视结构图。

如图13及图14所示，在天花板内101中，具有在机体吸入口102连接有吸入侧管道103、在机体喷出口104连接有喷出侧管道105而设置的箱状的机体106。在机体106的侧面，在吸入室外空气的吸入侧设有机体吸入口102，在将室外的空气向室内喷出的喷出侧设有机体喷出口104。在机体106的内部具有风扇壳体107、电机108、电机相反侧壳体吸入口109以及电机侧壳体吸入口110。在此，电机外径111与电机相反侧壳体吸入口109的直径尺寸相同。并且，电机侧壳体吸入口110设有直径比电机相反侧壳体吸入口109大的双吸入型离心鼓风机112和热交换器113。

并且，使双吸入型离心鼓风机112运转时，室外114的空气通过吸入侧管道103流入热交换器113。通过电机侧壳体吸入口110一侧的电机侧风道115的空气被吸入到电机侧壳体吸入口110。并且，通过电机相反侧壳体吸入口109一侧的电机相反侧风道116的空气被吸入到电机相反侧壳体吸入口109，并经由双吸入型离心鼓风机112通过喷出侧管道105，向室内120供气。在此，双吸入型离心鼓风机112在圆盘状的主板118的两侧内置有叶轮119，该叶轮119具有与电机侧壳体吸入口110的直径大致相同的叶片的内径117。

并且，如专利文献2所示，作为可以用于这种双吸入型离心鼓风机的叶轮，具有使叶轮的叶片的主板侧出口角比风扇侧板侧出口角小的结构。

以下，参照图15～图17A、图17B说明能够用于这种双吸入型离心鼓风机的叶轮。图15是现有的双吸入型离心鼓风机的俯视结构图，图16是该双吸入型离心鼓风机的侧视结构图，图17A是该双吸入型离心鼓风机的侧视放大图，且为表示主板侧流体的相对速度W1的图，图17B是该双吸入型离心鼓风机的侧视放大图，且为表示风扇侧板侧流体的相对速度W2的图。

如图15及图16所示，双吸入型离心鼓风机132具有喷出口121、涡旋状的涡管122、两侧面的壳体侧板123以及在壳体侧板123上设有壳体吸入口124的节流孔125。并且，双吸入型离心鼓风机132设有与单吸入型风扇壳体126内部的驱动轴127连接的圆盘状的主板128和环状的风扇侧板129，并在主板128和风扇侧板129之间具有配置多个叶片130的单吸入型叶轮131。

在此，如果将叶片130的主板侧出口角133设为α1，将风扇侧板侧出口角134设为α2，则α1<α2。并且，当使双吸入型离心鼓风机132运转时，从壳体吸入口124吸入的空气通过叶片130呈现风速分布135，并由喷出口121喷出。

此时，如图17A、图17B的速度三角形所示，如果将主板侧流体的相对速度136设为W1，将风扇侧板侧流体的相对速度137设为W2，将圆周速度138设为U，则如风速分布135所示，存在W1大于W2的倾向。并且，由于α1<α2，因此如果将主板侧喷出气流的绝对速度圆周方向分量139设为CU1，将风扇侧板侧喷出气流的绝对速度圆周方向分量140设为CU2，则其结果是，CU2接近CU1，使叶片130在驱动轴127的方向上的总体压力上升均匀化。

在这种现有的双吸入型离心鼓风机132中，当将现有形状的叶轮组装入机体时，由于机体内的风道阻力，风量降低，因此通过使电机大径化、高输出化、增加转速来确保风量。但是，由于电机外径变大，电机侧壳体吸入口被堵塞，因而不得不扩大电机侧壳体吸入口的直径，使从电机侧壳体吸入口的面积减去电机的占有面积而得到的风道面积与电机相反侧壳体吸入口面积相等。

此时，叶轮的电机侧和电机相反侧的叶片内径相同，且大径的电机侧壳体吸入口的直径与叶片的内径大致相同。进而，电机相反侧壳体吸入口的直径比叶片的内径小，因此产生空气的吸入阻力，为了降低该阻力，使叶轮大径化以确保电机相反侧风道具有充分的鼓风能力。但是，存在风扇壳体的高度尺寸增大，机体的高度尺寸也变高的问题。

并且，在可以用于现有的双吸入型离心鼓风机132的叶轮中，在单吸入型鼓风机的情况下，仅从一处吸入口导入通过叶片130的气流。因此，叶片中的流体相对速度在驱动轴方向上的差异变小，通过调整出口角，可以应对使叶片的总体压力上升在驱动轴方向上均匀化。

但是，在双吸入型离心鼓风机的情况下，通过叶片的气流从两处吸入口被导入到主板两侧的各叶片。因此，由于单侧配置电机引起的风道阻力或机体内的配置构造的风道阻力，主板两侧的各叶片中的流体相对速度的差异变大，通过改变出口角而调整的角度范围有限，很难在驱动轴方向上使叶片的总体压力上升均匀化。因此，为了确保充分的鼓风能力而将叶轮大径化，但存在风扇壳体的高度尺寸增大，机体的高度尺寸增大的问题。

专利文献1：日本特开平3-175199号公报

专利文献2：日本特开平9-195988号公报

发明内容

本发明是一种双吸入型离心鼓风机，其包括：风扇壳体，其由喷出口、涡旋状的涡管、两侧面的壳体侧板以及在壳体侧板上设有壳体吸入口的节流孔构成；叶轮，其设有与所述风扇壳体内部的驱动轴连接的圆盘状的主板和主板两侧的环状的风扇侧板，在主板和风扇侧板之间配置有多个叶片；以及风扇吸入口，其将所述叶片形成的叶片的内径部分作为吸入口，其中，到风扇吸入口的吸入风道的压力损失较大侧的叶片的内径比压力损失较小侧的叶片的内径小。

通过这种结构，能够提供一种具有下述效果的双吸入型离心鼓风机，由于到风扇吸入口的吸入风道的压力损失较大侧的叶片的内径比压力损失较小侧的叶片的内径小，因此压力损失较大侧的叶片上的流体相对速度变大，主板两侧的叶片上的流体相对速度接近，能够使叶片的总体压力上升在驱动轴方向上均匀化，在确保必要风量的同时实现紧凑化。

附图说明

图1是组装有本发明的实施方式1的双吸入型离心鼓风机的单元的俯视结构图。

图2是该双吸入型离心鼓风机的侧视结构图。

图3是表示组装有该双吸入型离心鼓风机的单元的设置状态的侧视结构图。

图4是将该双吸入型离心鼓风机与现有的双吸入型离心鼓风机的性能进行比较而得到的量纲为1的特性图。

图5是表示组装有该双吸入型离心鼓风机的单元的应用的俯视结构图。

图6是组装有本发明的实施方式2的双吸入型离心鼓风机的单元的俯视结构图。

图7是本发明的实施方式3的双吸入型离心鼓风机的侧视结构图。

图8是将该双吸入型离心鼓风机与现有的双吸入型离心鼓风机的性能进行比较而得到的量纲为1的特性图。

图9是本发明的实施方式4的双吸入型离心鼓风机的主视结构图。

图10是本发明的实施方式5的双吸入型离心鼓风机的主视结构图。

图11是组装有本发明的实施方式6的双吸入型离心鼓风机的单元的俯视结构图。

图12是本发明的实施方式7的双吸入型离心鼓风机的侧视结构图。

图13是表示组装有现有的双吸入型离心鼓风机的单元的设置状态的侧视结构图。

图14是组装有该双吸入型离心鼓风机的单元的俯视结构图。

图15是该双吸入型离心鼓风机的俯视结构图。

图16是该双吸入型离心鼓风机的侧视结构图。

图17A是该双吸入型离心鼓风机的侧视放大图，且为表示主板侧流体的相对速度W1的图。

图17B是该双吸入型离心鼓风机的侧视放大图，且为表示风扇侧板侧流体的相对速度W2的图。

标号说明

9、70、71、72、73、74、75 双吸入型离心鼓风机

12 驱动轴

13、93 叶轮

14 喷出口

15 涡管

16 壳体侧板

17 风扇壳体

18 电机侧壳体吸入口

19 电机侧节流孔

20 电机相反侧壳体吸入口

21 电机相反侧节流孔

22 主板

23 电机侧风扇侧板

24 电机相反侧风扇侧板

25 叶片

26 电机侧叶片的内径

27 电机相反侧叶片的内径

28A 电机侧风道

28B 电机相反侧风道

29 风扇吸入口

30 电机侧出口角

31 电机相反侧出口角

42 电机侧叶片的长度

43 电机侧叶片的内周面积

44 电机相反侧叶片的长度

45 电机相反侧叶片的内周面积

52 叶片的外径

56 电机侧入口角

57 电机相反侧入口角

具体实施方式

以下参照附图对本发明的实施方式进行说明。

(实施方式1)

参照图1～图5对本发明的实施方式1进行说明。图1是组装有本发明的实施方式1的双吸入型离心鼓风机的单元的俯视结构图，图2是该双吸入型离心鼓风机的侧视结构图，图3是表示组装有该双吸入型离心鼓风机的单元的设置状态的侧视结构图，图4是将该双吸入型离心鼓风机与现有的双吸入型离心鼓风机的性能进行比较而得到的量纲为1的特性图，图5是表示组装有该双吸入型离心鼓风机的单元的应用的俯视结构图。

如图1和图2所示，在与箱状的机体3相对的侧面设有机体吸入口1和机体喷出口2。在机体3上配置有将吸入侧管道4连接到机体吸入口1上的吸入连接器5和将喷出侧管道6连接到机体喷出口2上的喷出连接器7。在机体3的内部具有从机体吸入口1到机体喷出口2的风道8，在该风道8中配置有双吸入型离心鼓风机9和热交换器10。

双吸入型离心鼓风机9具有风扇壳体17，该风扇壳体17由经由驱动轴12固定于电机11上的叶轮13、与机体喷出口2相对的喷出口14、涡旋状的涡管15以及两侧面的壳体侧板16构成。在壳体侧板16上配置有了设有电机侧壳体吸入口18的电机侧节流孔19以及设有电机相反侧壳体吸入口20的电机相反侧节流孔21。

此外，在叶轮13上配置有与驱动轴12连接的圆盘状的主板22、主板22两侧的环状的电机侧风扇侧板23及电机相反侧风扇侧板24、设在主板22与电机侧风扇侧板23及电机相反侧风扇侧板24之间的多个叶片25，如果设电机侧叶片的内径26为d1，电机相反侧叶片的内径27为d2，则d1<d2。

此外，在双吸入型离心鼓风机9中，如果设叶片25的空气出口端部的出口角即电机侧出口角30为β1，电机相反侧出口角31为β2，电机侧叶片的内径26为d1，电机相反侧叶片的内径27为d2，则β1≈β2、d1<d2。并且，所谓叶片25的空气入口端部的入口角是指电机侧入口角和电机相反侧入口角。

另外，为了降低流入阻力，优选电机侧壳体吸入口18与电机侧叶片的内径26的直径尺寸大致相同，且电机相反侧壳体吸入口20与电机相反侧叶片的内径27的直径尺寸大致相同。

此外，如图3所示，在天花板内37中将吸入侧管道4连接到机体吸入口1上，将喷出侧管道6连接到机体喷出口2上，以安装机体3。机体3如下构成：其在吸入侧设有机体吸入口1，在喷出侧设有机体喷出口2，在机体3的内部设有双吸入型离心鼓风机9和热交换器10，其中双吸入型离心鼓风机9具有风扇壳体17、电机11和叶轮13。

并且，使双吸入型离心鼓风机9运转后，室外38的空气经由吸入侧管道4在热交换器10中被进行温度调整，然后经由内置有叶轮13的双吸入型离心鼓风机9通过喷出侧管道6，供给到室内39。天花板内37和室内39由天花板材料40分隔开，在机体3下方的天花板材料40上具有天花板检查口41。

在上述结构中，来自机体吸入口1的空气分流到电机侧风道28A和电机相反侧风道28B。然后，当该空气分别流入到叶片25的内径侧的风扇吸入口29时，由于电机相反侧风道28B不存在电机11中的空气碰撞，因而电机相反侧风道28B比电机侧风道28A的风道压力损失减小相应的量。电机相反侧风道28B的风量分配量增多，因此通过使电机相反侧叶片的内径27变大，能够降低风扇吸入口29这部分的流入阻力。其结果是，无需扩大叶轮13就能够确保必要的风量，从而能够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机9。

另外，即使在没有热交换器10，取而代之使用配置有玻璃棉等吸音材料等的带消音盒的管道风扇的情况下，也能够得到相同的效果。

此外，设电机侧流体的相对速度32为w1，电机相反侧流体的相对速度33为w2，圆周速度34为u，则在到达风扇吸入口29的空气中，由于电机11中的空气发生碰撞，导致风道的压力损失增大相应的量，因而电机侧叶片的内径26的风量比电机相反侧叶片的内径27的风量的分配量相应地减少。并且，由于d1<d2，因此能够使以电机侧叶片的内径26的风量和电机相反侧叶片的内径27的风量除以各风扇吸入口29的面积而近似地求得的流体的相对速度接近于w1≈w2的关系。

如图2的速度三角形所示，设电机侧喷出气流的绝对速度的圆周方向分量35为CU1，电机相反侧喷出气流的绝对速度圆周方向分量36为CU2，则结果CU1接近于CU2。其结果是，能够使叶片25的总体压力上升在驱动轴12的方向即电机侧和电机相反侧均匀化，无需扩大叶轮13就能够确保必要的风量，从而能够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机9。

另外，在一并采用对应叶片25中的w1和w2的不同而设置β1值和β2值之差的方法的情况下，也能够得到相同的效果。

此外，由于随着双吸入型离心鼓风机9的紧凑化，能够使机体3的高度尺寸薄型化，因此能够降低天花板内37的高度，并能够确保室内39的较宽的高度空间。其结果是，可以提供一种双吸入型离心鼓风机9，即使在为了进行维护而将双吸入型离心鼓风机9取出时，天花板检查口41较小的情况下，也能够容易地进行作业，并能够使维护性良好。

图4是使现有的双吸入型离心鼓风机(图4中以“现有”作为标记；电机侧叶片的内径和电机相反侧叶片的内径：194mm)与本发明的实施方式1的双吸入型离心鼓风机9(电机侧叶片的内径：187mm；电机相反侧叶片的内径：194mm)进行运转而测定的结果。图4的纵轴为静压压力系数和静压鼓风机效率，横轴为流量系数。

其中，双方的叶轮为，叶片的外径：220mm，电机侧叶片的长度：77mm，电机相反侧叶片的长度：117mm，叶片的空气出口端部的出口角：178°，叶片的空气入口端部的入口角：115°，以极数为4、外径为120mm的电机进行运转。

在上述结构中，在流量系数为0.1～0.24的范围内静压压力系数上升，此外，静压鼓风机效率在整个范围内上升。这是如上所述叶轮的吸入口部分的流入阻力减小、使叶片的总体压力上升在驱动轴12的方向上均匀化的结果。

此外，如图5所示，在具有热交换器10的机体3的内部配置两个双吸入型离心鼓风机9的情况下，电机侧风道28A的风道宽度比电机相反侧风道28B的风道宽度宽，因而电机侧风道28A的风道压力损失比电机相反侧风道28B的风道压力损失减小相应的量。

此外，在上述结构中，使电机侧叶片的内径26的d1比电机相反侧叶片的内径27的d2大，因而其作用效果不会产生不同。

(实施方式2)

图6是组装有本发明的实施方式2的双吸入型离心鼓风机的单元的俯视结构图。另外，对与本发明的实施方式1相同的结构要素标注相同标号，并省略其说明。

如图6所示，本发明的实施方式2的双吸入型离心鼓风机70形成有：由电机侧叶片的长度42的L1和电机侧叶片的内径26相乘而算出的电机侧叶片的内周面积43、以及由电机相反侧叶片的长度44的L2和电机相反侧叶片的内径27相乘而算出的电机相反侧叶片的内周面积45。并且，使电机侧叶片的内周面积43的尺寸比电机相反侧叶片的内周面积45的尺寸小。

在上述结构中，由于在到达风扇吸入口29的空气中，电机11中的空气发生碰撞，导致风道的压力损失增大相应的量，因而电机侧叶片的内径26的风量比电机相反侧叶片的内径27的风量的分配量相应地减少。此时，在使电机侧叶片的内径26的风量和电机相反侧叶片的内径27的风量除以各叶片的内周面积而近似地求得的流体的相对速度中，能够使压力损失较大侧的叶片中的电机侧流体的相对速度32与压力损失较小侧的叶片中的电机相反侧流体的相对速度33大致均等。并且，能够使叶片25的总体压力上升在驱动轴12的方向即电机侧和电机相反侧均匀化，无需扩大叶轮13就能够确保必要的风量，从而能够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机70。

(实施方式3)

图7是本发明的实施方式3的双吸入型离心鼓风机的侧视结构图。另外，对与本发明的实施方式1、2相同的结构要素标注相同标号，并省略其说明。

如图7所示，双吸入型离心鼓风机71的涡旋状的涡管15由电机相反侧涡管46和扩展角比电机相反侧涡管46的扩展角小的电机侧涡管47构成。并且，双吸入型离心鼓风机71的喷出口14由电机相反侧喷出口48和比电机相反侧喷出口48小的电机侧喷出口49构成。进而，在使电机侧喷出口高度50的H1比电机相反侧喷出口高度51的H2小的风扇壳体17上具有叶片的外径52为F的叶轮13。

在上述结构中，由于在到达风扇吸入口29的空气中，电机11中的空气发生碰撞，导致风道的压力损失增大相应的量，因而电机侧叶片的内径26的风量比电机相反侧叶片的内径27的风量的分配量相应地减少。为了进一步改善电机11的维护性，有时将双吸入型离心鼓风机71靠近机体3的位于电机11一侧的表面进行配置，或者根据热交换器10的位置、方向等进一步减少电机侧叶片的内径26的风量分配。此时，由于d1<d2，因此使各风量除以各风扇吸入口29的面积而近似地求得的流体的相对速度w1与w2接近，但是仍为w1<w2的关系。

可知，如果以相对速度较大的w2的值作为设计基准，则根据以往的经验值，优选H2为H2＝1.4～1.8F，电机相反侧涡管46的扩展角为7至9°。

此外，可知，如果以相对速度较小的w1的值作为设计基准，则优选电机侧涡管47的扩展角为5～7°。由于电机侧涡管47的扩展角比电机相反侧涡管46小，因此与w1比w2小相对应，能够形成适当的扩展角，并能够提供一种可在确保必要的风量的同时实现紧凑化的双吸入型离心鼓风机71。

图8是使现有的双吸入型离心鼓风机(图8中以“现有1”作为标记；H2＝1.4F，涡管扩展角为9°，电机侧叶片的内径和电机相反侧叶片的内径：194mm)与本发明的实施方式3的双吸入型离心鼓风机71(H2＝1.4F，电机相反侧涡管扩展角为9°，电机侧涡管扩展角为6°，电机侧叶片的内径：187mm，电机相反侧叶片的内径：194mm)进行运转而测定的结果。此外，图8的纵轴为静压压力系数和静压鼓风机效率，横轴为流量系数。

进而，为了进行效果比较，相对于现有的双吸入型离心鼓风机(图8的“现有1”)，对作为实施方式3的构成要素的H2＝1.4F、电机相反侧涡管扩展角为9°、电机侧涡管扩展角为6°的现有的双吸入型离心鼓风机(图8中以“现有2”作为标记)也进行了运转测定。其中，双方的叶轮为，叶片外径：220mm，电机侧叶片的长度：77mm，电机相反侧叶片的长度：117mm，叶片的空气出口端部的出口角：178°，叶片的空气入口端部的入口角：115°，以极数为4、外径为120mm的电机进行运转。

在上述结构中，在流量系数为0～0.34的整个范围内静压压力系数上升，此外，静压鼓风机效率也上升。这是如上所述地使通过压力损失较大侧的叶片的风量比通过压力损失较小侧的叶片的风量小时、根据各自的风量形成适当的涡管扩展角的结果。

另外，在现有的双吸入型离心鼓风机(图8的“现有1”)中，以及具有实施方式3的结构要素的现有的双吸入型离心鼓风机(图8的“现有2”)中，都可以获得改善效果，然而在流量系数为0.24以上的范围内效果减弱，由此也能够确认本发明的实施方式3的效果较好。

(实施方式4)

图9是本发明的实施方式4的双吸入型离心鼓风机的主视结构图。如图9所示，双吸入型离心鼓风机72在风扇壳体17的涡旋状的涡管15上配置有电机侧涡管板53，该电机侧涡管板53以与叶轮13的主板22为边界的大致相同平面对涡管15进行分割。并且，双吸入型离心鼓风机72由电机相反侧涡管46和扩展角比电机相反侧涡管46的扩展角小的电机侧涡管板47构成。进而，喷出口14由电机相反侧喷出口48和比电机相反侧喷出口48小的电机侧喷出口49构成。

在上述结构中，当电机侧流体的相对速度w1与电机相反侧流体的相对速度w2为w1<w2的关系时，由于电机侧涡管47的扩展角比电机相反侧涡管46的扩展角小，因此能够与w1比w2小相对应而形成适当的扩展角。并且，通过螺钉固定、点焊、铆接固定等固定方式将电机侧涡管板53配置于风扇壳体17上，能够以上述简单的构造根据各自的风量形成适当的涡管扩展角。其结果是，无需扩大叶轮13就能够确保必要的风量，从而能够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机72。

(实施方式5)

图10是本发明的实施方式5的双吸入型离心鼓风机的主视结构图。如图10所示，双吸入型离心鼓风机73的风扇壳体17上具有电机相反侧涡管46和扩展角比电机相反侧涡管46的扩展角小的电机侧涡管47。并且，双吸入型离心鼓风机73使电机相反侧涡管46和电机侧涡管47在朝向叶轮13的主板22扩展的方向上相对于驱动轴12倾斜。

在上述结构中，存在以下倾向：叶轮13的叶片25的宽度越宽，w1和w2越朝向主板22扩大。并且，与通过叶片25的风量在驱动轴12的方向上逐渐变化相对应，能够形成适当的涡管扩展角，无需扩大叶轮13就确保必要的风量，从而能够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机73。

(实施方式6)

图11是组装有本发明的实施方式6的双吸入型离心鼓风机的单元的俯视结构图。

如图11所示，双吸入型离心鼓风机74使电机相反侧叶片的长度44的L2的尺寸形成得比电机侧叶片的长度42的L1的尺寸长。此外，双吸入型离心鼓风机74形成有：由L1和电机侧叶片的内径26相乘而算出的电机侧叶片的内周面积43、以及由L2和电机相反侧叶片的内径27相乘而算出的电机相反侧叶片的内周面积45，并具有叶片外径52为F的叶轮13。并且，在机体84内，将双吸入型离心鼓风机74配置成：电机相反侧风道宽度54比电机侧风道宽度55宽。

在上述结构中，通过使电机相反侧风道宽度54比电机侧风道宽度55宽，使原本相对于电机侧风道28A压力损失较小的电机相反侧风道28B的压力损失进一步减小。此外，在到达风扇吸入口29的空气中，由于电机11中的空气碰撞，风道的压力损失增大相应的量，因而电机侧叶片的内径26的风量比电机相反侧叶片的内径27的风量的分配量相应地减少。

并且，在将各风量除以各叶片的内周面积而近似地求得的流体的相对速度中，使电机相反侧叶片的长度44的尺寸比电机侧叶片的长度42的尺寸长。由此，能够使压力损失较大侧的叶片中的电机侧流体的相对速度32与压力损失较小侧的叶片中的电机相反侧流体的相对速度33大致均等。其结果是，能够使叶片25中的总体压力上升在驱动轴12的方向即电机侧和电机相反侧均匀化，无需扩大叶轮13就能够确保必要的风量，从而能够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机74。

另外，由于将双吸入型离心鼓风机74靠近机体84的位于电机11一侧的表面进行配置，因此将电机11从机体84外卸下时，作业距离变近，维护性变好。

此外，根据以往的经验值，优选叶片的长度为叶片的外径F的0.3～0.8倍。将该值应用到本发明中，则当L1＝0.3F且L2＝0.8F时，L1与L2之比最小，L1/L2＝0.3F/0.8F＝0.38倍。

此外，假设电机11中因空气碰撞产生的损失导致风量降低20％，则可以与叶片宽度比成比例地计算出风量比，因此当L1＝0.8F×0.8F(风量降低20％的量)且L2＝0.8F时，L1与L2之比最大，L1/L2＝(0.8F×0.8)/0.8F＝0.8倍。因此优选的是，将各叶片的长度设定为：到风扇吸入口29的吸入风道压力损失较大侧的叶片的长度L1为压力损失较小侧的叶片的长度L2的38～80％。其结果是，能够使主板22两侧的叶片25中的流体的相对速度接近，并且能够使叶片25在驱动轴12的方向上的尺寸适当地减小，能够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机74。

进而，将上述的经验值应用到本发明中，则当L2＝0.8F时，叶片长度与F之比最大。此外，假设电机11中因空气碰撞产生的损失导致风量降低20％，则可以与叶片宽度比成比例地计算出风量比，因此当L1＝0.3F×0.8(风量降低20％的量)＝0.24F时，叶片长度与F之比最小。因此，优选的是，将各叶片的长度设定为叶片外形F的20～80％。其结果是，能够使主板22两侧的叶片25中的流体的相对速度接近，并且能够使叶片25在驱动轴12的方向上的尺寸相对于叶片的外径52适当地减小，从而能够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机74。

(实施方式7)

图12是本发明的实施方式7的双吸入型离心鼓风机的侧视结构图。

如图12所示，双吸入型离心鼓风机75具有叶片25，叶片25被设定为具有电机侧出口角30、电机相反侧出口角31、电机侧入口角56和电机相反侧入口角57。其中，电机侧入口角56和电机相反侧入口角57为叶片25的空气入口端部的入口角。

在上述结构中，根据现有的经验值，一般为：电机侧出口角30和电机相反侧出口角31为160～175°，必要静压越高，其值越大；电机侧入口角56和电机相反侧入口角57为95～110°，必要静压越高，其值越大。如果在到风扇吸入口29的压力损失较大的情况下使用本发明的实施方式7的双吸入型离心鼓风机75，则具有如下效果：叶片的总体压力上升较大、能够形成高静压的特性，并且能够在确保必要的风量的同时实现紧凑化。

此外，已知：在要求的必要静压较高的情况下，可以使电机侧出口角30和电机相反侧出口角31、电机侧入口角56和电机相反侧入口角57再增大约5°的角度。

在上述的图8中，确认叶轮能够在叶片的空气出口端部的出口角为178°、叶片的空气入口端部的入口角为115°的情况下形成高静压的特性。因此，优选的是，通过使叶片的空气出口端部的出口角为160～178°，使叶片的空气入口端部的入口角为95～115°，能够使叶片25的总体压力上升较大，能够形成高静压的特性，并能够在确保必要的风量的同时提供紧凑的双吸入型离心鼓风机75的叶轮93。

工业实用性

除了换气鼓风设备、空气调节器、除湿器、加湿器、空气净化器等以输送空气为目的的设备以外，还能够应用于如下设备的鼓风用途：能够通过自机体喷出口进行鼓风而对设备进行冷却，通过减小压力损失来确保风量，以提高冷却效果，能够紧凑地设置。

Claims (10)

1.一种双吸入型离心鼓风机，其包括：

风扇壳体，其由喷出口、涡旋状的涡管、两侧面的壳体侧板以及在所述壳体侧板上设有壳体吸入口的节流孔构成；

叶轮，其设有与所述风扇壳体的内部的驱动轴连接的圆盘状的主板和所述主板的两侧的环状的风扇侧板，在所述主板和所述风扇侧板之间配置有多个叶片；以及

风扇吸入口，其将所述叶片的内径部分作为吸入口，

所述双吸入型离心鼓风机的特征在于，

到所述风扇吸入口的吸入风道的压力损失较大侧的所述叶片的内径比压力损失较小侧的所述叶片的内径小。

2.根据权利要求1所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，

到所述风扇吸入口的吸入风道的压力损失较大侧的所述叶片的内周面积比压力损失较小侧的所述叶片的内周面积小。

3.根据权利要求1或2所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，到所述风扇吸入口的吸入风道的压力损失较大侧的所述风扇壳体的涡管的扩展角比压力损失较小侧的所述涡管的扩展角小。

4.根据权利要求1或2所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，在所述叶轮的所述主板的两侧的各所述叶片的长度中，到所述风扇吸入口的吸入风道的压力损失较大侧的所述叶片的长度比压力损失较小侧的所述叶片的长度短。

5.根据权利要求3所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，以与所述叶轮的所述主板相同的平面对所述涡管进行分割。

6.根据权利要求3所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，所述涡管相对于所述叶轮的所述驱动轴倾斜。

7.根据权利要求4所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，如下设定各所述叶片的长度：到所述风扇吸入口的吸入风道的压力损失较大侧的所述叶片的长度为压力损失较小侧的所述叶片的长度的38～80％。

8.根据权利要求4所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，将各所述叶片的长度设定为所述叶片的外径的20～80％。

9.根据权利要求1所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，将所述叶片的空气出口端部的出口角设定为160°～178°。

10.根据权利要求1所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，将所述叶片的空气入口端部的入口角设定为95°～115°。

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