CN101384762A - 立体针织物 - Google Patents

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池永秀雄
谷口幸仁
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Abstract

本发明提供一种立体针织物，是包含表里两层针织层和连接该两层针织层的单丝的连接纱线的立体针织物，其特征在于，上述立体针织物的厚度为5～25mm、使用直径100mm的压缩板在压缩变形2.6mm时的压缩负荷为100～250N，并且将表里针织层平行地沿横向(沿线圈横列的方向)错开5mm时的剪切应力为15～35N。

Description

立体针织物
技术领域
本发明涉及一种可配置于乘坐物用座垫的聚氨酯缓冲材料上，落座时不触底并可防止集中负荷，且可获得优异的振动吸收性和对左右方向摇晃的稳定性的立体针织物。
背景技术
近年来，由表里两层针织层和连接该两层针织层的连接纱线(yarn)构成的立体针织物，与用表皮材料包覆了发泡聚氨酯的聚氨酯缓冲材料相比，作为具有循环利用性、透气性、振动吸收性等功能的缓冲材料，逐渐被应用于座垫材料等中。
专利文献1公开了这样的针织物:在用直径200mm的压缩板进行压缩时在250N以上范围内具有100N/以下的弹簧常数(spring constant)，在比上述任意范围小的负荷范围内具有较高的弹簧常数，所以在片结构的缓冲层上以低伸长率进行拉紧铺设可以发挥近似于人臀部等的肌肉特性的特点，对施加的大负荷可发挥较高的缓冲性。
但是专利文献1公开的立体针织物由于在相当于落座的负荷下的弹簧常数低，当配置于聚氨酯缓冲材料上时容易在落座时触底，另外还由于触底而使得振动吸收性不充分。此外由于表里针织层的剪切应力低，所以对左右方向摇晃的稳定感不充分。
专利文献2公开了通过规定立体针织物的机号(gauge)、线圈横列数、连接纱线的纤度及充填指数，从而得到一种体压分散性、恢复力优异，在应用于汽车座席等椅子用缓冲片时感到舒适且疲劳感小的立体针织物片材。
但是专利文献2公开的立体针织物由于对在相当于落座时的负荷下的弹簧常数、表里针织层的剪切应力未做充分考虑，因此振动吸收性、对左右方向摇晃的稳定感不充分。
专利文献1:特开2003-342859号公报
专利文献2:特开2001-089959号公报
发明内容
本发明涉及一种落座时不触底且可防止坐骨部分的集中负荷，并可获得优异的振动吸收性和对左右方向摇晃的稳定性的立体针织物。特别地，本发明的目的在于提供一种立体针织物，该立体针织物通过***到汽车、火车、摩托车、轮椅、婴儿车等乘坐物用座垫的聚氨酯缓冲材料与表皮材料之间，可发挥优异的乘坐感觉。
本发明者为了达到上述目的，对立体针织物压缩特性评价中的相当于体重的负荷时的弹簧常数、剪切特性、立体针织物的结构、纤维材料的构成进行深入研究，结果完成了本发明。
即，本发明如下所述。
(1)一种立体针织物，是包含表里两层针织层、和连接该两层针织层的单丝的连接纱线的立体针织物，其特征在于，上述立体针织物的厚度为5～25mm、使用直径100mm的压缩板在压缩变形2.6mm时的压缩负荷为100～250N，并且将表里针织层沿横向(沿线圈横列的方向)错开5mm时的剪切应力为15～35N。
(2)根据上述(1)所述的立体针织物，上述表里针织层的至少一面为网状，1个网眼由2～6个线圈横列形成，并且连续的1根连接纱线被织入在2个线圈横列间，使得从线圈纵行方向的针织层截面来看为三角形状。
(3)根据上述(2)所述的立体针织物，上述连接纱线中连续的1根连接纱线的配置，从线圈纵行方向的针织层截面来看，包括三角形状和倾斜形状的组合，它们的个数比为3:1～1:3。
(4)根据上述(2)～(3)所述的立体针织物，网眼的开口部织入有至少1根增强纱线。
(5)根据上述(1)～(4)所述的立体针织物，用于***到乘坐物用座垫的聚氨酯缓冲材料与表皮材料之间。
本发明的立体针织物配置于乘坐物用座席的聚氨酯缓冲材料上，落座时不触底，并且柔软地包围坐骨部，由此可防止对坐骨部的集中负荷。另外，由于具有适当的弹簧常数的硬度，所以具有优异的15～40Hz的振动吸收性。而且由于表里面的剪切负荷处于适当范围，所以对左右方向摇晃的稳定性良好，通过配置在乘坐物用座席的聚氨酯缓冲材料上，可达到优异的乘坐感觉。
具体实施方式
下面详细地说明本发明。
本发明的立体针织物具有下述特点:在人落座状态下不触底，另外，利用立体针织物的弹力及滞后损耗(Hysteresis loss)，来提高乘坐物用座垫上所施加的15～40Hz范围的振动衰减性，因此，使用直径100mm的压缩板在压缩变形2.6mm时的压缩负荷有必要为100～250N，更优选120～230N，进一步优选120～200N。
所谓使用直径100mm的压缩板在压缩变形2.6mm时的压缩负荷，是指将立体针织物置于刚性物体表面上，用直径100mm的压缩板将立体针织物压缩至厚度为原厚度的50％后，释放负荷时所得到的压缩回复曲线的压缩曲线中，压缩变形2.6mm时的负荷(N)的值(参见图1)。
这里的所谓直径100mm的压缩，相当于身体的一侧臀部，所谓2.6mm的压缩变形，是人在坐上时立体针织物压缩变形适度的量，是在不触底的状态下可以充分吸收振动的，本发明者实验推导的变形量。在该压缩变形2.6mm时的压缩负荷为100N以下的情况下，当体重较重的人乘坐时、当施加高负荷时，立体针织物容易触底，在坐骨部位产生集中负荷而损害缓冲性。另外，立体针织物由于触底，所以弹簧常数提高，施加振动时的共振频率移至高频率侧，从而使15～40Hz的振动吸收性不良。
另外如果压缩变形2.6mm时的压缩负荷超过250N，则立体针织物变得过硬，容易在坐骨部位产生集中负荷，使得乘坐感觉变得不好，同时由于弹簧常数高，因此施加与触底状态相同振动时的共振频率移至高频率侧，从而使15～40Hz的振动吸收性不良。
为了使本发明的立体针织物在压缩变形2.6mm时的压缩负荷为100～250N，如下述所示，有必要仔细调整立体针织物的连接纱线所使用的单丝的材料、纤度、连接表里针织层时的连接角度、每单位面积的连接纱线的根数、立体针织物厚度、热定形温度等立体针织物设计要素。
作为连接纱线的单丝使用的材料，可以使用聚对苯二甲酸1，3-丙二醇酯纤维、聚对苯二甲酸丁二醇酯纤维、聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维、聚酰亚胺纤维、聚丙烯纤维、聚乳酸纤维、聚酯类弹性体纤维等的纤维，但从对反复压缩的回复性方面来看，优选聚对苯二甲酸丁二醇酯纤维或者聚对苯二甲酸1，3-丙二醇酯纤维，进一步优选聚对苯二甲酸1，3-丙二醇酯纤维。
连接纱线的纤度优选为250～1000分特，更优选为300～800分特，进一步优选为350～650分特。另外连接纱线的平均单位面积的根数优选在2.54cm见方中为150～600根，更优选为200～500根。此外连接纱线连接表里针织层的连接角度优选45～80度。此处所谓连接角度是指从编织完成方向看立体针织物的截面时，地组织与连接纱线所形成的锐角侧的角度。
进而连接纱线可以在表里针织层中形成环状线圈，也可以是以***状态、集圈(tuck)状态钩在表里针织层中的结构，但至少2根连接纱线相互反向地斜向倾斜、以交叉状(X状)或桁架状连接表里针织层，这在提高立体针织物的形态稳定性、获得作为座席的良好缓冲感的方面是优选的。此时，在交叉状、桁架状的情况下，可以是连接纱线由2根连接纱线构成，也可以是1根同样的连接纱线在表面或里面折返，形成感观上是两根连接纱线的结构。
另外立体针织物在施加0.5g/cm3(49Pa)的负荷下测定的厚度有必要为5～25mm。如果厚度不到5mm，则很难不触底地支撑人的体重。如果厚度超过25mm，则立体针织物的热定形加工性、剪裁性、端部的丝屑处理等的操作性恶化。
另外在确定立体针织物的连接纱线的结构和弹簧常数方面，热定形的实施方法是非常重要的，优选对应立体针织物的材料、编织结构，使幅宽为-15～20％、在140～200℃的范围内调整热定形温度。
本发明的立体针织物，将立体针织物的表里针织层平行地沿横向(沿线圈横列的方向)错开5mm时的剪切应力有必要为15～35N，优选15～30N，更优选20～30N。该剪切应力如果不足15N，则缺乏对沿横向摇晃的稳定感且易触底，如果超过35N，则会产生像坐在板上的过度硬的感觉。
为了使剪切应力为15～35N，重要是连接纱线的结构，连接纱线在连接表里针织层时，连续的1根连接纱线被织入到2线圈横列间，使得从线圈纵行方向的针织层截面来看呈三角形状，这在提高剪切应力方面是优选的。所谓三角形状，是指连续的1根连接纱线形成2条边，表里针织层的任一方构成1条边，从而形成感官上看起来呈现三角形状。更具体地说，表示例如，从表面针织层到里面针织层，将连接纱线向左侧倾斜地进行编织，接下来从里面针织层向表面针织层进一步将连接纱线向左侧倾斜地进行编织。
将连接纱线形成三角形状的编织方法，特别是在表里针织层的至少一面是网眼针织层的情况下是有效的，由此可提高网眼针织层的剪切应力。另外在编织成三角形状的情况下，成为三角形顶点的连接纱线的线圈优选为闭合线圈，由此使顶点部位的线圈绷紧，形成对剪切稳定的结构。
另外表里针织层的至少一面为网眼针织层的情况下，从使网眼形状稳定化的方面来看，优选连续的1根连接纱线包括形成三角形状的部分与不形成三角形状而倾斜的部分的组合，这时形成三角形状和倾斜形状的连接纱线的个数比更优选为3:1～1:3，进一步优选为2:1～1:2。当三角形状的个数多于3:1时，连接纱线难以按照网眼形状织入，且连接纱线的单丝容易从网眼针织层的表面伸出。另一方面，当三角形状的个数少于1:3时，难以提高表里针织层的剪切应力。另外此处所说的连接纱线斜向倾斜的部分表示，例如从表面针织层到里面针织层，将连接纱线向左侧倾斜地进行编织，接下来从里面针织层向表面针织层，将连接纱线向右侧倾斜地进行编织，即指连接纱线在2个线圈横列间不形成三角形状的状态。
此外表里面针织层的编织组织，更优选连接纱线在与钩针方向相同的交叠方向进行编织，使线圈绷紧。
表里针织层的至少一方使用网眼针织层时，为了提高表里针织层的剪切应力，构成1个网眼的线圈横列数优选为2～6个线圈横列，更优选2～4个线圈横列。当1个网眼超过6个线圈横列时，由于网眼线圈容易移动导致不稳定，因而使剪切应力下降。
为了使网眼针织层的形态更稳定，进而提高剪切应力，优选在网眼针织层的开口部织入至少1根以上的增强纱线。织入增强纱线的方法可以采用将形成网眼的纱线按照横穿网眼开口部那样来织入的方法、或在网眼针织层中织入***纱线、横穿网眼开口部的方法。
另外为了提高表里针织层的剪切应力，优选的是提高表里针织层的纤维充填率、并且采用350～2000分特的复丝纤维作为表里针织层所使用的纤维，将在表里针织层中织入有连接纱线的线圈充分固定。
表里的纤维充填率低的网眼组织、表里纤维的连接纱线固定弱的立体针织物，其剪切力过小，相反，如果表里针织层的纤度、纤维充填率过高，则形成表里的地组织硬、产生强的板感的立体针织物。
所谓表里针织层的纤维充填率，是表示构成立体针织物的表里针织层的纤维织入表里而成的连接纱线在表面或里面的一定面积中所占的比例。表里针织层的纤维充填率表里都优选为35～100％。此外表里针织层的纤维充填率，是从针织层表面的垂直方向拍摄表侧针织层或里侧针织层的放大照片(5～20倍)得到10cm见方的照片(或拍摄照片的拷贝)，通过从照片(或拷贝)计算出表侧或里侧针织层的地组织(含连接纱线)部分的面积比例而得到的。
另外，本发明的立体针织物为了进一步减轻落座时对坐骨部分的集中负荷，使用直径30mm的压缩板从表侧压缩立体针织物3mm时的平均单位面积的应力P1与使用直径200mm的压缩板从表侧压缩立体针织物3mm时的平均单位面积的应力P2的比(P1/P2)优选为1.0～2.0(测定方法按照实施例(a)，仅变更压缩板)。
在乘坐物用座垫中，为了获得具有支撑人的体重的稳定感的入座感觉，在大面积下的压缩中优选适当高的应力，但有必要防止容易根据坐骨部位的突起的形状而形成的集中负荷。因此，立体针织物在小面积下的压缩中优选不过高的应力，1.0≤P1/P2≤2.0即可。
为了使立体针织物在小面积下的压缩应力不高，通过将立体针织物的表侧针织层的编织组织形成针床横移2针以下的编织组织，可以使表侧针织层柔软。
更优选的是将立体针织物的表侧形成网眼针织层，这在降低小面积下的压缩应力方面是优选的。但是，如果形成网眼针织层的线圈横列数过大，则如前所述为了降低剪切力，优选1个网眼由2～6个线圈横列形成。
本发明的立体针织物，从使用直径100mm的压缩板进行50％压缩(压缩至原厚度的50％的厚度)的压缩回复曲线中得到的滞后损耗率优选为5～50％。如果滞后损耗率不足5％，则振动衰减性恶化，如果超过50％则反复压缩回复性恶化。
本发明的立体针织物可由具有相对的2列针床的经编机、圆编机、横编机等进行编织，针织机的机号优选使用9～14机号。
立体针织物的表里针织层中使用的纤维，从循环利用的容易性的方面来看，优选使用聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维、聚对苯二甲酸1，3-丙二醇酯纤维、聚对苯二甲酸丁二醇酯纤维等聚酯类纤维、聚丙烯类纤维、聚乳酸纤维等。
另外表里针织层中使用的纤维，为了达到乘坐物用座垫必要的阻燃标准，优选在纤维中混入磷酸类、溴类等阻燃剂。
纤维的截面形状可以为圆形、三角形、L型、T型、Y型、W型、八叶型、扁平、狗骨型等多角形型、多叶型、中空型和不定形。
另外纤维的形态可采用原纱、短纤纱、加捻纱、假捻加工纱、空气交织纱、流体喷射加工纱等膨体加工纱的任一种。另外为了提高被覆率，使连接纱线的单丝不露出于针织层表面，优选使用复丝的假捻加工纱、短纤纱等膨体纱。
另外在压缩立体针织物时，为了防止连接纱线之间摩擦产生的刺耳声，优选使连接纱线通过交织、丝复合等合用单丝和复丝，从而利用复丝作为缓冲材料。
本发明的立体针织物的单位重量(目付)可任意设定，优选在500～2000g/m2、更优选600～1500g/m2的范围内。
立体针织物的后处理加工方法，在使用原纱染色纱、原液着色纱的立体针织物的情况下，可通过精炼、热定形等工序来将坯布加工成品。在连接纱线或构成表里的针织层使用的纱中任一者为未着色的立体针织物的情况下，可通过预定形、精炼、染色、热定形等工序来将坯布加工成品。在控制立体针织物的硬度方面，重要的最后的热定形，优选通过使用针板拉幅机进行拉幅，一边调整连接纱线的角度一边来进行。另外为了提高阻燃性优选涂布阻燃剂。
立体针织物被配置在乘坐物用座垫的聚氨酯缓冲材料上，可有效发挥良好的振动衰减性和对左右摇晃的稳定性。立体针织物如果与表皮材料兼用而用于座垫的最表面，则透气性良好且可有效防止闷热感，但从外观设计、表面风格自由度来看，立体针织物优选***到聚氨酯缓冲材料与表皮材料之间。当***到聚氨酯缓冲材料与表皮材料之间时，优选将立体针织物利用冲切、激光切割等方法剪断、***。此时发挥了立体针织物的透气性，通过使空气在立体针织物中积极循环，可赋予坐垫空气调节功能。
当将立体针织物配置在聚氨酯缓冲材料上时，优选在聚氨酯材料上粘合固定而使用，但也可以不进行粘合固定而使用。
实施例
下面利用实施例等具体说明本发明，但本发明并不限定于这些实施例等。
本发明的立体针织物的各种物性的测定方法如下。
(a)使用直径100mm的压缩板在压缩变形2.6mm时的压缩负荷
使用AG-B型岛津自动绘图仪(岛津制作所(株)制)，利用直径100mm的压缩板将放置在刚体平面上的20cm见方的立体编织物以10mm/min的速度压缩至50％的厚度，然后立即以10mm/min的速度释放。根据此时获得的如图1所示压缩回复曲线中的压缩曲线，求出压缩变形2.6mm时的点(A)的负荷(N)。该值为测定3枚试验片的平均值。另外根据压缩回复曲线，将压缩曲线SG与恢复曲线GE形成的面积计为a1(cm2)，将恢复曲线GE与直线GV与直线SV形成的面积计为a2(cm2)时，按下述公式算出滞后损耗率H(％)。该值为测定3枚试验片的平均值。在立体针织物的厚度不足5.2mm，按上述方法不能测定压缩变形2.6mm时的压缩负荷的情况下，使其压缩回复至压缩变形2.6mm的点(A)而不是50％的厚度，测定压缩负荷、滞后损耗率。
H(％)＝a1/(a1+a2)×100
(b)横向(沿线圈横列方向)的剪切力
使用テンシロン拉伸试验仪UTM-3L-A(A&D(株)社制)，以5cm见方的立体针织物的横向(沿线圈横列方向)作为拉伸侧，如图2所示将宽5cm、长8cm、厚1cm的铝板2及3利用双面带ナイスタツクNW-50(ニチバン(株))固定在立体针织物1的表里两面，使上部夹头4与下部夹头5的夹头间距为60mm。检测以拉伸速度50mm/min剪切5mm时的横向(沿线圈横列方向)的剪切力(N)。该值是测定3枚试验片的平均值。
(c)振动衰减性
使用エミツク(株)制；F-600BM/A型振动试验装置(振动发生部位安装试样设置用刚性板)，将40cm见方的立体针织物放置在试样设置用刚性板上，进而在立体针织物的上部加载由直径200mm的圆柱状形成的60kg的金属锤，在3～40Hz的频率下、对立体针织物赋予加速度0.1G、正弦波振动，利用在立体针织物上的锤上和试样设置用刚性板上固定的加速度传感器检测加速度，按下列式算出各频率的加速度传递率。
传递率(dB)＝20log10(G1/G0)
其中，G1:锤上部的加速度
G0:试样设置板的加速度
(d)座席的触底感、坐骨部位集中负荷的有无、以及对左右摇晃的稳定感
在座位部宽40cm、纵深40cm、高32cm的折叠椅(folding chair)上，放置宽40cm、纵深40cm、厚10cm、密度0.036g/cm3的发泡聚氨酯，其上放置宽40cm见方的立体针织物，在座席上，65kg的男性入座5分钟后，左右摇晃身体上部10秒钟，根据下列标准对于立体针织物的触底感和对左右摇晃的稳定性进行感官评价。
立体针织物的触底感...◎(优):完全无触底感；○(良):几乎无触底感；△(尚可):稍微触底；×(差):触底强烈。
坐骨部位集中负荷的有无...◎(优):完全无集中负荷；○(良):几乎无集中负荷；△(尚可):稍有集中负荷、木板感觉；×(差):集中负荷、板感强烈。
对左右摇晃的稳定感...◎(优):无触底且无左右摇晃可稳定入座；○(良):几乎无触底也无左右摇晃地入座；△(尚可):稍有左右摇晃、不稳定，或稍有触底；×(差):左右摇晃剧烈，或触底明显。
[实施例1]
使用装有6个梳栉(guide bar)的机号为14、针床间隔14.2mm的双针床拉舍尔针织机，由形成表侧针织层的2个梳栉(L1、L2)将500分特144个单丝的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维的假捻加工纱，2根拉齐，以1穿(in)1空(out)(L1)和1空1穿(L2)的配列供给，由形成连接部的2个梳栉(L3、L4)，将440分特的聚对苯二甲酸1，3-丙二醇酯纤维单丝(ソロテツクス(株)公司制)以1穿1空(L3)和1空1穿(L4)的配列供给，进而由形成里侧针织层的1个梳栉(L5)，以全穿(all in)的配列供给500分特144个单丝的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维假捻加工纱，由另1个梳栉(L6)以全穿的配列供给440分特聚对苯二甲酸1，3-丙二醇酯纤维单丝(ソロテツクス(株)公司制)。
用以下所示的(编织组织)，以纬密12.8线圈横列/2.54cm的密度编成立体针织物的坯布。对所得到的坯布拉幅4％，以超喂率0％在160℃×2分30秒的条件下进行干热定形，以15.2线圈横列/2.54cm、14.2纵行/2.54cm、厚10.5mm，使连续的1根连接纱线的一部分形成以表侧针织层为底边的三角形状，得到形成三角形状与倾斜形状的连接纱线的个数比为1:1的，表侧针织层的网眼开口部***有增强纱线的立体针织物。所得到的立体针织物的诸物性如表1所示。
(编织组织)
L1:1011/1233/4544/4322//(1穿1空)
L2:4544/4322/1011/1233//(1空1穿)
L3:1023/1032/4532/4523//(1穿1空)
L4:4532/4523/1023/1032//(1空1穿)
L5:0001/1110//全穿
L6:2245/3310//全穿
[实施例2]
除了由形成连接部的2个梳栉(L3、L4)供给440分特的聚对苯二甲酸丁二醇酯纤维单丝以外，与实施例1同样地编成立体针织物的坯布。对所得到的坯布拉幅4％，以超喂率1％在170℃×2分30秒的条件下进行干热定形，以15.5线圈横列/2.54cm、14.2纵行/2.54cm、厚10.5mm，使连续的1根连接纱线的一部分形成以表侧针织层为底边的三角形状，得到形成三角形状与倾斜形状的连接纱线的个数比为1:1的，表侧针织层的网眼开口部***有增强纱线的立体针织物。所得到的立体针织物的诸物性如表1所示。
[实施例3]
除了由形成连接部的2个梳栉(L3、L4)供给440分特的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维单丝，以纬密为12.0线圈横列/2.54cm以外，与实施例1同样地编成立体针织物的坯布。对所得到的坯布拉幅6％，以超喂率1％在155℃×2分30秒的条件下进行干热定形，以14.5线圈横列/2.54cm、14.0纵行/2.54cm、厚10.4mm，使连续的1根连接纱线的一部分形成以表侧针织层为底边的三角形状，得到形成三角形状与倾斜形状的连接纱线的个数比为1:1的，表侧针织层的网眼开口部***有增强纱线的立体针织物。所得到的立体针织物的诸物性如表1所示。
[比较例1]
除了由形成连接部的2个梳栉(L3、L4)供给220分特的聚对苯二甲酸1，3-丙二醇酯纤维单丝以外，与实施例1同样地编成立体针织物的坯布。对所得到的坯布拉幅4％，以超喂率1％在170℃×2分30秒的条件下进行干热定形，以15.5线圈横列/2.54cm、14.1纵行/2.54cm、厚10.3mm，得到连接纱线的一部分形成以里侧针织层为底边的三角形状的立体针织物。所得到的立体针织物的诸物性如表1所示。
该立体针织物由于压缩变形2.6mm时的压缩负荷及剪切应力过低，所以共振频率处于高频，振动传递率高，触底感、坐骨部位的集中负荷、对左右摇晃的稳定感中任一项都不良。
[比较例2]
除了使形成连接部的2个梳栉(L3、L4)形成下述组织以外，与实施例1同样地编成立体针织物的坯布。对所得到的坯布拉幅4％，以超喂率1％在170℃×2分30秒的条件下进行干热定形，以15.6线圈横列/2.54cm、14.0纵行/2.54cm、厚10.3mm，得到连接纱线为单纯交叉结构的立体针织物。所得到的立体针织物的诸物性如表1所示。
L3:1012//(1穿1空)
L4:1210//(1空1穿)
该立体针织物在压缩变形2.6mm时的压缩负荷适当，但由于剪切应力过低，因此连接纱线易倒，触底感及对左右摇晃的稳定感不良。
[比较例3]
除了使用装有6个梳栉的机号为9、针床间隔13mm的双针床拉舍尔针织机、由形成连接部的2个梳栉(L3、L4)供给1100分特的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维单丝、使纬密为10.5线圈横列/2.54cm以外，与实施例1同样地编成立体针织物的坯布。对所得到的坯布拉幅6％，以超喂率1％在170℃×2分30秒的条件下进行干热定形，以12.0线圈横列/2.54cm、9.0纵行/2.54cm、厚10.3mm，得到连接纱线的一部分形成以表侧针织层为底边的三角形状的立体针织物。所得到的立体针织物的诸物性如表1所示。
该立体针织物由于压缩变形2.6mm时的压缩负荷过高，因此共振频率处于高频，振动传递率高，触底感、坐骨部位的集中负荷不良。
[比较例4]
使用装有6个梳栉的机号为18、针床间隔6mm的双针床拉舍尔针织机，由形成表侧针织层的2个梳栉(L1、L2)以全穿的配列供给167分特48个单丝的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维假捻加工纱，由形成连接部的2个梳栉(L3)，以全穿的配列供给200分特的聚对苯二甲酸1，3-丙二醇酯纤维单丝(ソロテツクス(株)公司制)，进而由形成里侧针织层的2个梳栉(L4、L5)，以全穿的配列供给167分特48个单丝的聚对苯二甲酸乙二醇酯纤维假捻加工纱。
用以下所示的(编织组织)，以纬密18线圈横列/2.54cm的密度编成立体针织物的坯布。对所得到的坯布拉幅4％，以超喂率0％在160℃×2分30秒的条件下进行干热定形，以20.4线圈横列/2.54cm、18.0纵行/2.54cm、厚4.5mm，得到所有连接纱线形成以表侧针织层为底边的三角形状的立体针织物。所得到的立体针织物的诸物性如表1所示。另外压缩变形2.6mm时的压缩负荷及压缩回复50％时的滞后损耗率都由将立体针织物压缩2.6mm再释放得到的压缩释放曲线求得。
(编织组织)
L1:2322/1011/
L2:1011/2322/
L3:3410/4367/
L5:1110/0001/
L6:2210/2234
该立体针织物在压缩变形2.6mm时的压缩负荷及剪切应力适当，但由于厚度过薄而使得容易触底，因而共振频率处于高频，触底感、坐骨部位的集中负荷不良。
Figure A200780006003D00171
产业可利用性
本发明是落座时不触底且可防止坐骨部分的集中负荷，并可获得优异的振动吸收性和对左右方向摇晃的稳定性的立体针织物，特别地，本发明是通过***到汽车、火车、摩托车、轮椅、婴儿车等乘坐物用座垫的聚氨酯缓冲材料与表皮材料之间来使用，可发挥优异的乘坐感觉的立体针织物。
附图说明
[图1]是求出使用直径100mm的压缩板在压缩变形2.6mm时的压缩负荷的图。
[图2]是表示横向剪切应力的测定方法的图。

Claims (5)

1.一种立体针织物，是包含表里两层针织层、和连接该两层针织层的单丝的连接纱线的立体针织物，其特征在于，上述立体针织物的厚度为5～25mm、使用直径100mm的压缩板在压缩变形2.6mm时的压缩负荷为100～250N，并且将表里针织层平行地沿横向(沿线圈横列的方向)错开5mm时的剪切应力为15～35N。
2.根据权利要求1所述的立体针织物，上述表里针织层的至少一面为网状，1个网眼由2～6个线圈横列形成，并且连续的1根连接纱线被织入在2个线圈横列间，使得从线圈纵行方向的针织层截面来看为三角形状。
3.根据权利要求2所述的立体针织物，上述连接纱线中连续的1根连接纱线的配置，从线圈纵行方向的针织层截面来看，包括三角形状和倾斜形状的组合，它们的个数比为3:1～1:3。
4.根据权利要求2～3所述的立体针织物，网眼的开口部织入有至少1根增强纱线。
5.根据权利要求1～4所述的立体针织物，用于***到乘坐物用座垫的聚氨酯缓冲材料与表皮材料之间。
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