JP5850655B2 - 布バネ材用経編地 - Google Patents
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Description
即ち、本発明は以下のとおりのものである。
(2)畝状の凸部がニットループの連なりによって形成され、隣接する凸部間の底部が該ニットループを形成する同一地組織内のシンカーループ又は挿入糸で形成されていることを特徴とする上記(1)に記載の布バネ材用経編地。
(3)凸部を形成するニットループの連なりにおいて、該ニットループの中央に形成される孔の幅が、該ニットループのヨコ幅の2分の1以下であることを特徴とする上記(2)に記載の布バネ材用経編地。
本発明でいう布バネ材とは、略4角形および多角形などの各種形状のシートフレームに布バネ材を縫製、樹脂成型、ボルト止め等の各種方法で張設することにより、面状のクッション材を形成し、布バネ材の伸長特性を利用して人が座った際のクッション性を発現させるものである。
なお、本発明において、凸部の幅とは、その凸部を構成する編糸が存在する領域の幅をいう。
又、本発明の布バネ材用経編地は、乗物用座席シートとして用いる場合に安全性を確保する上で、JASO M 403−88法による引張強さ(A法カットストリップ法)が、編地の長さ方向、幅方向共に1000N以上であることが好ましく、1500N以上であることがより好ましい。さらに、引裂強さ(A法シングルタング法)が編地の長さ方向、幅方向共に120N以上であることが好ましく、150N以上であることがより好ましい。
布バネ材用経編地は必要に応じて座席シート等のフレームに接合するための縫製等の加工処理が行われ、布バネ材として張設タイプの座席シート等に用いられる。
布バネ材をシートフレームに張設する状態は限定されるものではなく、布バネ材の外周または少なくとも2辺を、背部または座席のフレームに緊張状態または弛ませた状態で張ることにより、布バネ材が座部や背部を形成した座席が得られる。
尚、本発明の布バネ材用経編地によってこすれ音を抑制するためには、編地の畝状凸部の長さ方向が、シートフレームとズレる方向と略直角方向に配置されていれば良い。
(1)凸部形状測定
布バネ材用経編地の表面写真、断面写真を10〜50倍の範囲の凸部形状の見やすい適当な倍率で撮影し、凸部の高さ、幅および凸部の間隔寸法を測定する。寸法測定は任意に10個所測定し、平均値を求める。
座部が幅52cm、奥行き47cm、高さ32cmの口型金属パイプ材からなる座席フレーム(背もたれなし)を作製する。仕上げした布バネ材用経編地から、畝状凸部の長さ方向に57cmの長さを有する57cm×50cmの長方形を切り出し、切断端部から4mmの距離で全周を、#8ポリエステル糸のミシン糸により縫目ピッチ3mmで本縫いして、布バネ材を得た。さらに50cmの辺(2個所)の全幅にポリブチレンテレフタレート樹脂製の略U字状のプレートを縫製で取り付ける。布バネ材の一方の略U字プレートを座席フレーム前縁下方に取り付けた金属製略U字プレートとかみ合わせ、布バネ材の50cmの幅全体に10Kgの荷重をかけて張力を付与した状態で座席フレームの前後に布バネ材を張り、座席フレームの後ろ縁下方の金属製略U字プレートと布バネ材の樹脂製略U字状のプレートとかみ合わせて布バネ材を張設した座席を作製する。10Kgの張力を掛けた際に金属製略U字プレートと樹脂製略U字プレートの位置がずれる場合は、金属製樹脂略U字プレートのボルト止めした位置をずらせて調節する。布バネ材は座席フレームの前縁と後ろ縁のフレームの上辺及び外側の側面と接しており、布バネ材の57cmの辺の方向と膝の向きを合わせて、座席の上に人が座ると布バネ材と前縁及び後ろ縁のフレームがこすられる状態となる。
該座席に体重65Kgの男性が深く腰掛ける動作を5回繰り返す際に発生するこすれ音を聴いて、以下の4段階で評価する。
◎:こすれ音が殆どしない。
○:若干こすれ音が発生する。
△:かなりこすれ音が発生する。
×:非常に大きなこすれ音が発生する。
JASO M403−88 平面摩耗試験法に準じ、6号綿帆布摩擦布、押圧荷重9.81N、試験回数10000回の摩耗試験を行い、表面の摩耗状況を目視評価により以下の等級をつける。
等級5:変化が認められない。
等級4:変化がわずかに認められる。
等級3:変化が明らかに認められる。
等級2:変化がやや著しい。
等級1:変化が著しい。
4枚筬を装備した14ゲージのラッセル編機を用い、地組織を形成する筬(L2)から560デシテックス/96フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、挿入用の筬(L3)から880デシテックスのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給した。又、地組織を形成する筬(L1)から560デシテックス/96フィラメントの原糸を糸抜きにより、1イン1アウト、2イン1アウト、5イン1アウト、10イン1アウト、10イン3アウト、1イン2アウト、10イン5アウト、20イン1アウト、オールインの配列で供給した。
(編組織)
L1:20/02/
L2:20/1012/
L3:44/00/
得られた布バネ材用編地は、編地経方向にニットループの連なりによる凸部および、糸抜きによる凹部が連続した畝状に形成されていた。凸部の幅に対して、糸抜きによる凹部の幅が適正に形成されているものについてはこすれ音の発生が殆どなく、耐摩耗性も良好なものであった。なお、凸部幅と凸部間隔(凹部幅)の比A/Bが比較的小さい実施例1では耐摩耗性において変化がわずかに認められたが、A/Bが大きくなるにつれ耐摩擦性も改善される傾向であった。
4枚筬を装備した14ゲージのラッセル編機を用い、地組織の鎖編を形成する筬(L1)から560デシテックス/96フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、地組織の多針振りトリコット編を形成する筬(L2、L3)から280デシテックス/48フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、挿入糸用の筬(L4)から660デシテックスのポリエチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給した。
(編組織)
L1:20/02/(オールイン)
L2:20/810/(オールイン)
L3:810/20(オールイン)
L4:44/00/(オールイン)
得られた布バネ材用編地は、ニットループの連なりによる凸部がほぼ直線状に形成されており、こすれ音の発生が殆どなく耐摩耗性も表面に変化が認められず良好なものであった。
4枚筬を装備した14ゲージのラッセル編機を用い、地組織の鎖編を形成する筬(L1)から560デシテックス/96フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、地組織の多針振りトリコット編を形成する筬(L2)から280デシテックス/96フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、挿入糸用の筬(L3)から660デシテックスのポリエチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で、L2の振り方向と同方向の振りで供給した。
(編組織)
L1:20/02/(オールイン)
L2:20/1012/(オールイン)
L3:00/66(オールイン)
得られた布バネ材用編地は、こすれ音は若干発生するが気にならないものであった。又、ニットループの連なりによる凸部がやや蛇行しており、凸部最表面の単繊維の傾きがやや大きいため、耐摩耗性もわずかに変化が認められたが、良好なレベルであった。
実施例7で得られた生機において、乾熱ヒートセット時の幅出し率とアンダーフィード率を変更し、幅出し率−3%、アンダーフィード率0%として布バネ材用編地を得た。該布バネ材用編地は実施例1と同様の評価を行い、その結果を表1に示す。
得られた布バネ材用編地は凸部の間隔が小さいため、こすれ音がかなり発生するものであった。又、ニットループ内の孔の幅がニットループのヨコ幅に対して比較的大きいため、耐摩耗性において変化が明らかに認められた。
実施例7で得られた生機において、乾熱ヒートセット時の幅出し率とアンダーフィード率を変更し、幅出し率5%、オーバーフィード率3%として布バネ材用編地を得た。該布バネ材用編地は実施例1と同様の評価を行い、その結果を表1に示す。
得られた布バネ材用編地は、こすれ音防止効果は高いものであったが、凸部最表面の単繊維の傾きが60度を超えていることに起因し、耐摩耗性は変化が明らかに認められるものであった。
4枚筬を装備した18ゲージのラッセル編機を用い、地組織の鎖編を形成する筬(L1)から280デシテックス/48フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、地組織の多針振りトリコット編を形成する筬(L2、L3)から280デシテックス/96フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、挿入糸用の筬(L4)から330デシテックスのポリエチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給した。
実施例1と同様の編組織で布バネ材を編成し、シンカーループ側に畝状の凸部が形成された布バネ材用生機を編成した。得られた生機を幅出し率0%、アンダーフィード率0%で180℃×3分で乾熱ヒートセットし布バネ材用編地を得た。
得られた布バネ材用編地は、シンカーループによる凸部が長さ方向の断続的に形成されているが、凸部の幅が小さすぎるため、こすれ音を防止する効果が少なく、耐摩耗性も表面変化が著しいものであった。
6枚筬を装備した14ゲージ、釜間6mmのダブルラッセル編機を用い、地組織を形成する筬(L2)から560デシテックス/96フィラメントのポリエチレンテレフタレート繊維の原糸をオールインの配列で供給し、挿入用の筬(L1)から880デシテックスのポリトリメチレンテレフタレート繊維のモノフィラメントをオールインの配列で供給した。又、地組織を形成する筬(L3)から560デシテックス/96フィラメントの原糸を糸抜きにより、2イン1アウトの配列で供給した。又、連結糸を形成する筬(L4)から200デシテックスのポリトリメチレンテレフタレート繊維をオールインの配列で供給し、反対面の地組織を形成する筬(L5、L6)から330デシテックス/96フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸をオールインの配列で供給した。
以下に示す編組織で、機上コース14.0コース/2.54cmの密度で生機を編成した。得られた生機を有り幅(幅出し率0%、アンダーフィード率0%)で150℃×3分で乾熱ヒートセットし、布バネ材用経編地を得た。
(編組織)
L1:4400/0044/
L2:2044/101266/
L3:2022/2422/
L4:2046/
L5:2220/2224
L6:2224/2220
得られた布バネ材用経編地はL1、L2、L3の地組織で形成されたニットループ面の凸部形状の計測と耐摩耗性評価を行うと共に、実施例1と同様の評価を行い、その結果を表1に示す。
得られた布バネ材用編地は、凸部の幅に対して、糸抜きによる凸部の間隔が適性に形成されており、こすれ音の発生が殆どなく耐摩耗性も良好なものであった。又、厚み方向のクッション性が良好なものであった。
Claims (2)
- 地組織の表裏面の少なくとも一方の面に畝状の凸部が形成されており、該畝状の凸部の少なくとも一部において凸部の幅が0.5〜30mm、凸部の高さが0.1〜1.0mm、凸部の間隔が0.3〜8mm、凸部の幅A(mm)と凸部の間隔B(mm)の比A/Bが0.5〜15であり、該畝状の凸部がニットループの連なりによって形成され、隣接する凸部間の底部が該ニットループを形成する同一地組織内のシンカーループ又は挿入糸で形成されていることを特徴とする布バネ材用経編地。
- 凸部を形成するニットループの連なりにおいて、ニットループの中央に形成される孔の幅が、該ニットループのヨコ幅の2分の1以下である、請求項1に記載の布バネ材用経編地。
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