CN101351565B

CN101351565B - 具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的制造方法以及通过该方法制造的铁素体不锈钢

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Publication number: CN101351565B
Application number: CN2006800497022A
Authority: CN
Inventors: 朴柱炫; 宋孝锡; 李喜镐; 金东植; 李教秀
Original assignee: Posco Co Ltd
Current assignee: Posco Holdings Inc
Priority date: 2005-12-28
Filing date: 2006-11-09
Publication date: 2011-02-02
Anticipated expiration: 2026-11-09
Also published as: KR100729934B1; JP2009521599A; CN101351565A; WO2007074970A1; JP5221379B2; US20090223603A1; EP1974063A4; EP1974063A1

Abstract

本发明公开了一种用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法以及通过该方法制造的铁素体不锈钢，该方法对钢水中的氧化铝夹杂物的浓度进行控制，以将有用的TiN的生成效果最大化，从而提高等轴晶率，其中，在使钢水凝固时TiN用作铁素体的非均匀成核部位。该方法包括以下步骤：在真空吹氧脱碳钢包中，通过从钢水的上部吹氧来进行吹氧脱碳反应；为了还原Cr₂O₃，向进行了吹氧脱碳反应的钢水中注入Al；通过向为了还原Cr₂O₃而向其注入Al的钢水中注入脱氧剂来进行复合脱氧；通过向钢水中注入合金化金属来进行合金化工艺；第一次判断，其中，第一次判断用于通过分析钢水中Al的浓度来判断Al的浓度是否处于设定值的范围内；如果Al的浓度满足设定值，那么利用惰性气体搅拌钢水，并进行第二次判断，其中，第二次判断用于判断最终的钢水中的氧化铝夹杂物的浓度是否对应于目标值；如果氧化铝夹杂物的浓度满足目标值，那么对钢水进行连铸。

Description

具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的制造方法以及通过该方法制造的铁素体不锈钢

技术领域

本发明涉及一种用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法以及通过该方法制造的铁素体不锈钢，更具体地讲，本发明涉及这样一种用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法以及通过该方法制造的铁素体不锈钢，该方法对钢水中的氧化铝夹杂物的浓度进行控制，以将有用的TiN的生成效果最大化，从而提高等轴晶率，其中，在使钢水凝固时TiN用作铁素体的非均匀成核部位。

背景技术

通常，存在这样的情况，即，向Cr浓度为10％～30％的铁素体不锈钢中添加0.2％～0.5％的Ti，以提高该铁素体不锈钢的抗蚀性。在这种情况下，在从炼钢工艺至连铸工艺的过程中通过下面的反应式形成TiN，其中，当TiN的尺寸和分布适当时，在使钢水凝固的过程中，TiN用作铁素体的非均匀成核部位，从而获得等轴晶粒结构。

[反应式1]

Ti+N＝TiN

为了通过如上所述的在从炼钢工艺至连铸工艺的过程中控制TiN生成的工艺来制造等轴晶粒结构，已报道了如下的技术。

第5868875号美国专利描述了在对具有8％～25％的Cr、0.1％～1.5％的Mn、1.5％或小于1.5％的Si、0.05％或小于0.05％的N、0.08％或小于0.08％的C以及0.01％或小于0.01％的Al的钢水进行Ti脱氧的过程中，Ti的浓度满足(％Ti/48)/[％C/120+(％N/14)]＞1.5。

此外，第924313号欧洲专利描述了当Ti、Al和N的浓度满足[％Ti]×[％N]≥0.14×[％Al]时，可以保证板坯中的等轴晶率为50％或大于50％。

然而，如在上述的专利中，在对不锈钢水进行Ti脱氧的过程中，如果钢水中的氧浓度高，那么注入的Ti的大部分会以Ti氧化物的形式被氧化。这会成为阻碍TiN根据上述反应式1生成的因素。

此外，由于过量的Ti氧化物的生成会在连铸工艺过程中引起浸入式水口(submerged entry nozzle)的结瘤并在板坯表面中引起炼钢能力的缺陷，所以简单地应用Ti脱氧具有局限性。

第1491646号欧洲专利描述了可以通过向由10％～20％的Cr、0.001％～0.01％的C、0.01％～0.3％的Si、0.01％～0.3％的Mn、0.001％～0.02％的N和0.05％～0.3％的Ti组成的钢水中添加2ppm～50ppm的Mg来制造具有等轴晶粒结构的板坯。

换言之，已经提出了如果对夹杂物的组成和分布进行控制，以满足17.4(Al₂O₃)+3.9(MgO)+0.3(MgAl₂O₄)+18.7(CaO)≤500以及(Al₂O₃)+(MgO)+(MgAl₂O₄)+(CaO)≥95(每种组分均基于摩尔百分比)，那么这些夹杂物将在使钢水凝固时用作铁素体的非均匀成核部位。

然而，在这种情况下，当不能同时控制各氧化物的浓度时，即，即使当特定组分(诸如Al₂O₃)的浓度很高或MgAl₂O₄的浓度很低时，也可以满足上述式子，然而，不能容易地得到等轴晶粒结构。这是因为如果夹杂物中Al₂O₃的浓度过高，那么Al₂O₃/TiN或Al₂O₃/铁素体之间的晶格失配度的差变得非常大，即，界面能变大，使得这些夹杂物难以在使钢水凝固时用作铁素体的非均匀成核部位。

第2002-030324号日本专利描述了通过将CaO-SiO₂基炉渣的碱度控制在1.2～2.4，并在钢水中控制[％Al]/[％Ti]＝0.01～0.1，即，[％Ti]/[％Al]＝10～100，可以在板坯中获得70％或大于70％的等轴晶率，其中，所述炉渣与具有10％～30％的Cr、0.2％～3.0％的Si和0.05％～0.3％的Ti的钢水保持化学平衡。

然而，当采用处于所述浓度范围内的高浓度的Ti和低浓度的Al的组成进行操作时，存在生成大量Ti氧化物的风险。这会成为在铸造工艺过程中造成水口的结瘤或板坯表面的缺陷的因素。

第2000-1602999号日本专利描述了当进行真空吹氧脱碳精炼时，通过注入CaO和Al以使得CaO-Al₂O₃基炉渣的碱度在0.7～2.5的范围内、并对钢水搅拌5分钟或更长时间、且添加Ti以使得仅TiN氮化物具有0.01％或大于0.01％的面积比(area ratio)，从而可以在板坯中获得60％或大于60％的等轴晶率。

然而，不受不锈钢水中氧化夹杂物的影响而适当地形成TiN是不容易的，其中，夹杂物以氧化物的形式分布在整个不锈钢水中。这使得氧化夹杂物在形成TiN时用作非均匀成核部位，且符合氧化物-TiN复合夹杂物大量分布的事实，其中，当观察具有基本等轴的晶粒结构的板坯的内部时，TiN利用氧化-夹杂物作为晶核来结晶。

第2004-043838号日本专利描述了当精炼具有9％～30％的Cr的钢水时，通过使钢水中[％Ti]×[％N]等于0.007～0.004的范围，并在向钢水中注入适当的脱氧剂以使得利用氧传感器测得的钢水中的氧活度为log a₀＝-5～-3之后对钢水进行铸造，可以提高等轴晶率。

然而，能够断定，无论何时对不锈钢水进行精炼，都需花费相对多的时间利用氧传感器来测量钢水中的氧活度，其精确性稍稍降低，且没有详细说明脱氧剂的具体类型，从而使得在将脱氧剂用于实际的操作过程中脱氧剂变得有些不明确。

发明内容

因此，提出本发明以解决如上所述的现有技术中的问题。本发明的目的在于提供一种用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法以及通过该方法制造的铁素体不锈钢，该方法在真空吹氧脱碳精炼工艺过程中利用Si/Mn/Al/Ti的复合脱氧对钢水中的氧化铝夹杂物的浓度进行控制，以将有用的TiN的生成效果最大化，从而制造具有高的等轴晶率和优良的成形性(即，低的起皱缺陷)的铁素体不锈钢板坯，其中，在使钢水凝固时TiN用作铁素体的非均匀成核部位。

有益效果

与现有技术中的基于诸如铸造温度控制和电磁混合功率控制等技术的用于制造具有等轴晶粒结构的钢板坯的方法相比，如上所述的根据本发明的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法以及通过该方法制造的铁素体不锈钢精确地控制了钢水的组分(诸如Si和Mn等)以及氧化铝夹杂物的浓度，以有效地生成有用的TiN，使得该方法可以制造具有等轴晶粒结构和高的等轴晶率的铁素体不锈钢板坯并同时提高操作稳定性，从而获得成形性优良(即，低的起皱缺陷)的具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯。

附图说明

图1是示出了根据本发明优选实施例的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法的流程图；

图2是示出了板坯中的等轴晶率根据对氧化铝夹杂物浓度的控制的变化的图；

图3是将图2的结果示出为分布式数据的图；

图4是示出了与传统示例相比通过根据本发明优选实施例的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法来减少Al₂O₃和TiO_x夹杂物的曲线图；

图5是示出了与传统示例相比通过根据本发明优选实施例的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法在具有等轴晶粒结构的板坯内部分布的氧化物-TiN复合夹杂物的形式的电镜照片。

具体实施方式

为了实现本发明的目的，提供了一种用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法，所述方法包括以下步骤：在真空吹氧脱碳钢包中，从钢水的上部吹氧，从而进行吹氧脱碳反应；为了还原Cr₂O₃，向进行了吹氧脱碳反应的钢水中注入Al；通过向为了还原Cr₂O₃而向其注入Al的钢水中注入脱氧剂来进行复合脱氧；通过向钢水中注入合金化金属来进行合金化工艺；第一次判断，其中，第一次判断用于通过分析钢水中Al的浓度来判断Al的浓度是否处于设定值的范围内；如果Al的浓度满足设定值，那么利用惰性气体搅拌钢水，并进行第二次判断，其中，第二次判断用于判断最终的钢水中的氧化铝夹杂物的浓度是否对应于目标值；如果氧化铝夹杂物的浓度满足目标值，那么对钢水进行连铸。

这里，在复合脱氧步骤中，脱氧剂可以为Si和Mn，在合金化步骤中，合金化金属可以为质量百分比为0.2％～0.4％的Ti。

此外，在连铸步骤中，钢水中的氧化铝夹杂物的浓度满足下面的条件。

[Al]^氧化铝＜70ppm

其中，[Al]^氧化铝＝[Al]^总-[Al]^溶

在连铸步骤中，优选地，钢水的组分满足下面的条件。

[Si]+[Mn]＝0.5％～1.0％

其中，这里的百分比为质量百分比。

此外，优选地，在真空吹氧脱碳精炼钢包中的精炼后的炉渣的最终组成满足下面的条件。

1.1≤(％CaO)/(％Al₂O₃)≤1.4

4≤(％TiO₂)/(％SiO₂)≤6

其中，这里的百分比为质量百分比。

此外，钢水为80吨～85吨。

优选地，在第一次判断的步骤中的Al浓度的设定值为质量百分比0.05％～0.12％，其中，如果Al的浓度低于质量百分比0.05％，那么所述方法还包括对于80吨～85吨的钢水另外注入30Kg～40Kg的Al的步骤，如果Al的浓度为质量百分比0.12％或大于质量百分比0.12％，那么所述方法还包括对于80吨～85吨的钢水另外注入250Kg～300Kg的生石灰的步骤。

此外，在第二次判断中的氧化铝夹杂物的浓度的目标值为70ppm或小于70ppm。

根据本发明的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法制造本发明的具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯，其特征在于氧化铝夹杂物的浓度为70ppm或小于70ppm，且板坯中的等轴晶率为40％或大于40％。

在下文中，将参照附图以更详细的方式描述本发明的优选实施例。

图1是示出了根据本发明优选实施例的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法的流程图。

根据本发明优选实施例的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法包括以下步骤：在真空吹氧脱碳钢包中，从钢水的上部吹氧，从而进行吹氧脱碳反应(S10)；为了还原Cr₂O₃，向进行了吹氧脱碳反应的钢水中注入Al(S20)；通过向为了还原Cr₂O₃而向其注入Al的钢水中注入脱氧剂来进行复合脱氧(S30)；通过向钢水中注入合金化金属来进行合金化工艺(S40)；第一次判断(S50)，其中，第一次判断用于通过分析钢水中的Al浓度来判断Al的浓度是否处于设定值的范围内；如果Al的浓度满足设定值，那么利用惰性气体搅拌钢水(S60)，并进行第二次判断(S70)，其中，第二次判断用于判断最终的钢水中的氧化铝夹杂物的浓度是否对应于目标值；如果氧化铝夹杂物的浓度满足目标值，那么对钢水进行连铸(S80)。

这里，在第一次判断的步骤(S50)中的Al浓度的设定值为质量百分比 0.05％～0.12％(S51)，其中，优选地，如果Al的浓度小于质量百分比0.05％(S52)，那么还包括注入Al的步骤(S54)，如果Al的浓度为质量百分比0.12％或大于质量百分比0.12％，那么注入生石灰(S56)。

此外，在复合脱氧的步骤(S30)中，脱氧剂为Si和Mn，在合金化的步骤(S40)中，合金化金属为Ti。

图2是示出了板坯中的等轴晶率根据对氧化铝夹杂物浓度的控制的变化的图，图3是将图2的结果示出为分布式数据的图。

参照图2和图3，可以认为，随着钢水中氧化铝夹杂物浓度的降低，板坯中的等轴晶率增大。这里，可以将合适的氧化铝夹杂物的浓度设定为小于70ppm。当满足该条件时，可以获得等轴晶率为40％～100％的板坯。此时，如果氧化铝夹杂物的浓度超过70ppm，那么抑制了有用的TiN的生成，从而不能保证目标等轴晶率。

为了控制如上的钢水的组分，通过完成吹氧脱碳反应且随后注入Al来减少炉渣中由氧化剂生成的Cr₂O₃，其中，通过在真空吹氧脱碳(VOD)钢包中从80吨～85吨的钢水的上部吹氧来完成吹氧脱碳反应。

通过注入Al来减少Cr₂O₃的步骤通过注入Si和Mn且随后注入Ti来进行复合脱氧，从而来控制目标组成。

在进行Ti注入大约5分钟后，对Al的浓度进行初始分析。如果初始的Al浓度太低，那么再注入Al，如果初始的Al浓度太高，那么再注入生石灰。接下来，在钢包的底部利用惰性气体进行搅拌，使得最终的钢水中的氧化铝夹杂物的浓度被控制为符合目标范围，从而进行连铸。

在真空吹氧脱碳工艺中，在为了吹氧脱碳而进行吹氧后，在钢水中存在如下面的反应式2的与[Cr]/(Cr₂O₃)平衡对应的浓度的氧。

[反应式2]

2[Cr]+3[O]＝(Cr₂O₃)

根据先前已知的文献，已知在1650℃下大约20％的[Cr]与Cr₂O₃平衡的钢水中的氧浓度处于0.06％～0.07％的水平。结果，通过向钢水中添加作为用于脱氧的有效脱氧元素的Al，从而引起诸如下面的反应式3和4的反应，并还原炉渣中的Cr₂O₃。

[反应式3]

2[Al]+3[O]＝(Al₂O₃)

[反应式4]

(Cr₂O₃)+2[Al]＝(Al₂O₃)+2[Cr]

然而，在根据如上的反应式3和4进行脱氧的情况下，在钢水中存在大量Al₂O₃夹杂物。此时，形成的氧化铝夹杂物团聚并长大，使得氧化铝夹杂物浮起或被去除，然而，在氧化铝夹杂物具有几μm数量级的细小尺寸的情况下，氧化铝夹杂物将会保留在钢水内部直至进行铸造。

此外，通过将现有技术的[％Al]^氧化铝和[％Si]+[％Mn]与本发明的[Al]^氧化铝和[％Si]+[％Mn]进行对比，在下面的表1中示出了等轴晶率和缺陷的存在与不存在。

表1

如表1中所示，与现有技术的示例相比，本发明可以获得40％或大于40％的较高的等轴晶率。

同时，通过反应式1的反应在钢水中形成TiN；然而，形成TiN的时间点根据钢水的组成和温度进行变化。如果在使钢水凝固之前在钢包或中间包中形成TiN，那么可以通过Ti原子与N原子的反应通过均匀成核和生长来生成TiN，然而，按照热力学在第三界面(例如，在氧化-夹杂物/钢水的界面等)进行成核是有利的。此时，作为提供TiN的非均匀成核部位的氧化-夹杂物，在一些情况下有Al₂O₃、MgO、TiO_x、MgO-Al₂O₃、CaO-TiO_x、MgO-Al₂O₃-TiO_x等。作为表示TiN在这些夹杂物的表面易于进行非均匀成核的间接指数，存在如下面的等式5所定义的晶格失配度。

[等式5]

其中，I_氧化物和I_TiN分别表示氧化-夹杂物晶体和TiN晶体的晶格常数。这表明当两种物质之间的δ变大时，难以用作非均匀成核部位。

例如，六方结构的Al₂O₃与面心立方(FCC)结构的TiN之间的δ_Al2O3-TiN 大约为0.1，而同为面心立方的MgO或Mg Al₂O₃尖晶石与TiN之间的δ_{MgO(或尖晶石)-TiN}大约为0.0002。结果，可以期望MgO基夹杂物将易于用作非均匀成核部位，而不是Al₂O₃基夹杂物。

因此，在钢水中存在大量氧化铝夹杂物的情况下，TiN成核劣化，使得凝固时这会成为导致铁素体的非均匀成核劣化的因素。

因此，为了制造具有等轴晶粒结构的板坯，必须减少钢水中的氧化铝夹杂物。同时，为了减少TiO_x基夹杂物，必须通过注入Si/Mn来获得复合脱氧效果。

图4是示出了与传统示例相比通过根据本发明优选实施例的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法来减少Al₂O₃和TiO_x夹杂物的曲线图。

参照图4，当在现有的钢水中的[Si]+[Mn]为0.1％～0.4％的水平且[Al]恒定在0.03％时，刚好没有形成Ti₃O₅夹杂物的临界[Ti]大约为0.45％，而当[Si]+[Mn]为0.6％～0.94％且[Al]为0.03％时，可以认为直至[Ti]达到大约0.5％都可以抑制Ti₃O₅的生成。此外，当[Si]+[Mn]的浓度低且[Ti]恒定在0.4％时，刚好没有形成Ti₃O₅夹杂物的临界[Al]大约为0.027％的水平，而当[Si]+[Mn]的浓度高且[Ti]为0.4％时，可以认为直至[Al]＝0.024％的水平都不会形成Ti₃O₅夹杂物。

如上所述，为了向钢水中注入[Si]+[Mn]以符合目标浓度(％)的范围，具体地讲，为了将氧化铝夹杂物的浓度控制在70ppm或小于70ppm，在注入后过去大约5分钟的时间点对钢水中的[Al]浓度进行初始分析。

如果分析得到的[Al]浓度小于0.05％，那么没有进行充分的Cr₂O₃还原，如果分析得到的[Al]浓度为0.12％或大于0.12％，那么最终的氧化铝夹杂物的浓度超过70ppm，如果分析得到的[Al]浓度小于0.05％，则再注入30Kg～40Kg的Al，如果分析得到的[Al]浓度为0.12％或大于0.12％，那么再注入250Kg～300Kg的生石灰。接下来，在钢包的底部利用惰性气体搅拌钢水，使得最终的钢水中的氧化铝夹杂物的浓度被控制为70ppm或小于70ppm，进行连铸，从而有助于有用的TiN的生成。

这里，当Al浓度小于0.05％时，如果注入少于30Kg的铝，那么其添加效果对于80吨～85吨的钢水来说是不显著的，从而不能有效地还原Cr₂O₃，如果注入超过40Kg的Al，那么Al浓度会超过0.12％。因此，优选地，添加的Al的量为30Kg～40Kg。

此外，当Al的浓度为0.12％或大于0.12％时，如果注入少于250Kg的生石灰，那么会在最终产品中造成表面缺陷，如果注入超过300Kg的生石灰，那么最终的Al夹杂物的浓度会超过70ppm。因此，优选地，添加的生石灰的量为250Kg～300Kg。

优选地，真空吹氧脱碳钢包中的精炼后的炉渣的最终组成为1.1≤(％CaO)/(％Al₂O₃)≤1.4以及4≤(％TiO₂)/(％SiO₂)≤6。

当(％CaO)/(％Al₂O₃)小于1.1时，氧化铝夹杂物浓度会超过70ppm，当(％CaO)/(％Al₂O₃)超过1.4时，会在最终的产品中造成表面缺陷等。因此，优选地，1.1≤(％CaO)/(％Al₂O₃)≤1.4。

另外，当(％TiO₂)/(％SiO₂)小于4时，抑制过量Ti氧化物的生成的效果不显著，当(％TiO₂)/(％SiO₂)超过6时，由于过量的Ti氧化物，所以凝固时会劣化作为铁素体的非均匀成核部位的TiN的生成。因此，优选地，4≤(％TiO₂)/(％SiO₂)≤6。

以这种方式，通过保证厚度为200mm～220mm的板坯中的等轴晶率为40％或大于40％，可以制造具有等轴晶粒结构的板坯，并减少在形成最终冷轧产品的过程中产生的起皱缺陷。

[示例]

现在将描述本发明的示例。

为了具有Fe-17％Cr的组成，在电炉中熔化废铁和铁合金，然后在AOD精炼炉中对其进行吹氧脱碳工艺，在1780℃下出钢，进入到钢包中。在钢包中存在钢水和炉渣。为了提高真空吹氧脱碳的效率，以机械方式去除炉渣。此时，钢水的温度为大约1600℃。将钢包移到真空吹氧脱碳精炼支架上，其中，将真空盖置于钢包上，然后利用钢水上部上的喷枪向钢包供应氧气。利用该工艺，在完成吹氧脱碳反应后，钢水的温度升高至大约1670℃，分析钢水的组成，如下面的表2。

表2

组分	C	Si	Mn	S	Cr	Ti	Al	N
									浓度 (重量百分比)	0.005	0.0	0.3	0.008	17	0.0		0.01

在完成吹氧后，注入大约320Kg的Al以还原Cr₂O₃并在真空气氛下对钢水脱氧。此时，通过注入Si和Mn以及Al，抑制了Ti氧化物的生成。通过注入海绵形式的Ti，钢水中的[Ti]处于0.3％的水平。

在注入铁合金后过去5分钟的时间点，由于钢水中的[Al]处于0.04％的水平，所以如上所述再注入30Kg的Al，然后从钢包的底部供应Ar以搅拌钢水大约20分钟。在真空下完成精炼工艺后，钢水的温度为大约1600℃。为了将铸造温度控制到1550℃，在该气氛下注入冷却剂等。

在钢包工艺后，将钢包传送至连铸工艺。分析最终的中间包中的钢水的组分，如下面的表3。

表3

组分	C	Si	Mn	S	Cr	Ti	Al^氧化铝	Al^氧化铝	N
										浓度 (重量百分比)	0.004	0.3	0.4	0.003	18	0.30	0.02	0.004	0.011

在表3的钢水的组分中，作为氧化铝存在的[Al^氧化铝]浓度为40ppm。可以认为，该浓度在本发明的范围内。

此时，钢水中的N浓度为大约110ppm，并与0.30％的[Ti]反应以有助于生成有用的TiN，如图5中所示，从而获得具有等轴晶粒结构的板坯。

虽然已示出并描述了本发明的一些实施例，但是本领域技术人员应该理解，在不脱离本发明的原理和精神的情况下，可以对该实施例作出修改，本发明的范围限定在权利要求及其等同物中。

Claims

1.一种用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法，所述方法包括以下步骤：

在真空吹氧脱碳钢包中，通过从钢水的上部吹氧来进行吹氧脱碳反应；

为了还原Cr₂O₃，向进行了吹氧脱碳反应的钢水中注入Al；

通过向为了还原Cr₂O₃而向其注入Al的钢水中注入脱氧剂来进行复合脱氧，其中，脱氧剂为Si和Mn；

通过向钢水中注入合金化金属来进行合金化工艺，其中，合金化金属为Ti，Ti的质量百分比为0.2％～0.4％；

第一次判断，其中，第一次判断用于通过分析钢水中Al的浓度来判断Al的浓度是否处于设定值的范围内，所述设定值为质量百分比0.05％～0.12％；

如果Al的浓度满足所述设定值，那么利用惰性气体搅拌钢水，并进行第二次判断，其中，第二次判断用于判断最终的钢水中的氧化铝夹杂物的浓度是否对应于目标值，所述目标值为70ppm或小于70ppm；

如果氧化铝夹杂物的浓度满足所述目标值，那么对钢水进行连铸，

在连铸步骤中，钢水中的氧化铝夹杂物的浓度满足条件[Al]^氧化铝＜70ppm，其中，[Al]^氧化铝＝[Al]^总-[Al]^溶，

在连铸步骤中，钢水的组分满足条件[Si]+[Mn]＝0.5％～1.0％，这里的百分比为质量百分比。

2.如权利要求1所述的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法，其中，在真空吹氧脱碳精炼钢包中的精炼后的炉渣的最终组成满足下面的条件：

1.1≤(％CaO)/(％Al₂O₃)≤1.4

4≤(％TiO₂)/(％SiO₂)≤6

其中，这里的百分比为质量百分比。

3.如权利要求1所述的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法，其中，钢水为80吨～85吨。

4.如权利要求1所述的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法，其中，如果在第一次判断的步骤中的Al的浓度低于质量百分比0.05％，那么所述方法还包括另外注入Al的步骤。

5.如权利要求4所述的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法，其中，对于80吨～85吨的钢水注入30Kg～40Kg的Al。

6.如权利要求1所述的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法，其中，如果在第一次判断的步骤中的Al的浓度为质量百分比0.12％或大于质量百分比0.12％，那么所述方法还包括另外注入生石灰的步骤。

7.如权利要求6所述的用于制造具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢板坯的方法，其中，对于80吨～85吨的钢水注入250Kg～300Kg的生石灰。

8.一种根据权利要求1至权利要求7中任意一项权利要求所述的方法制造的具有等轴晶粒结构的铁素体不锈钢，其中，氧化铝夹杂物的浓度为70ppm或小于70ppm，等轴晶率为40％或大于40％。