JP2002030324A - 耐リジング性フェライト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ノズルを閉塞することなく、等軸晶率６０％
以上の連鋳スラブが製造でき、熱延後の酸洗鋼板にＴ
ｉ、Ａｌ非金属介在物による表面疵を生じることがな
く、最終製品の耐リジング性に優れたフェライト系ステ
ンレス鋼の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｔｉ：０．０５〜０．３０質量％，Ｃ
ｒ: １０−３０質量％のフェライト系ステンレス溶鋼
を、脱炭精錬後にＳｉ還元を行い、その後、鋼中Ｓｉ量
を０．２０〜３．０質量％で塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ₂ ＝
１．２〜２．４のＣａＯ−ＳｉＯ₂ 系スラグ脱酸を行っ
た後、ＴｉとＡｌ含有量がＡｌ／Ｔｉ＝０．０１〜０．
１０として連続鋳造する。前記溶鋼がＣａ: ０．０００
１〜０．００３０質量％であってもよい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、フェライト系ステ
ンレス鋼の製造方法、特に表面疵が無く耐リジング性に
優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法に関する。
より詳しくは、連続鋳造における浸漬ノズルの閉塞を防
止し、その鋳片組織が等軸晶微細組織であり、さらにそ
の鋳片に熱間圧延等の熱間加工を行ってもＴｉ系非金属
介在物による表面疵を生ずることがなく、そして最終製
品としての冷延鋼板の耐リジング性に優れたフェライト
系ステンレス鋼の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、Ｔｉ含有フェライト系ステンレ
ス鋼を製造する場合に、ストリーク疵またはスリバー疵
と呼ばれる表面疵の発生が問題となっている。この表面
疵の発生は従来よりＴｉ、Ａｌ系非金属介在物からの次
の２つのクラスター生成機構に起因すると考えられてい
る。

【０００３】第一は、Ｔｉ、Ａｌは極めて活性な金属で
あるため、添加時に溶鋼中のＯ、Ｎと反応して酸化物、
または窒化物を生成し、この生成した非金属介在物が例
えば鋳型内溶鋼において比重差により浮上しようとする
際に相互に凝集し合ってクラスター化するというのであ
る。

【０００４】第二は、鋳型注入以前にすでに溶鋼内に存
在していたＴｉ、Ａｌ系非金属介在物が、溶鋼との濡れ
性が悪いため、鋳型注入時の浸漬ノズル通過の際にノズ
ル内壁に付着し、この付着現象により凝集してクラスタ
ー化するというのである。この付着・凝集により生成し
たクラスターはノズルを流れる溶鋼流によってしばしば
部分的にノズル内壁より剥離して注入流により鋳型内に
持ち込まれる。

【０００５】この鋳型内での相互の凝集とノズル部での
付着凝集という２つの機構によって生成したＴｉ、Ａｌ
系非金属介在物クラスターは，鋳型内において溶鋼より
浮上分離しようとするが，溶鋼の凝固が進行するため浮
上分離に必要な時間が与えられず、しばしば鋼塊内部ま
たは表面に捕捉される。鋼塊表面に捕捉されたＴｉ、Ａ
ｌ系非金属介在物は鋼のような変形能がないため鋼塊の
熱間加工時に表面において線状の疵を形成する。

【０００６】この表面疵は製品の美観を損なう。特にＴ
ｉ含有フェライト系ステンレス鋼にとっては、この表面
疵の発生による製品の品質低下が後述するリジングと並
んで大きな問題であり、これの防止対策が強く望まれて
いた。

【０００７】一方、チタン添加鋼の連続鋳造に際しては
ノイズ閉塞がしばしば起こり、製造コストの上昇は避け
られなかった。このような表面疵の防止やノズル閉塞の
防止については、特公昭５８−５７４８７号公報や、特
許第２８６７８８８号公報に開示の技術がある。

【０００８】前者は、鋼中のＡｌとＴｉ含有量がＡｌ／
Ｔｉの比で０．０８〜０．１５となるように溶鋼のＡｌ
量を調整する方法である。後者は、Ａｌ／Ｔｉの比で
０．７５／１０^0.025Cr+1.1 以下となるように溶鋼のＡ
ｌ量を調整し、さらにＣａ量を０．０００１〜０．００
１０％に調整するものである。しかしながら、これらの
方法は、表面疵防止やノズル閉塞防止には効果的であっ
ても、製品のリジング防止に対してはなんら考慮がなさ
れていなかったし、実際、そのような効果はみられな
い。

【０００９】ところで、前述のように、連続鋳造スラブ
を熱間圧延して製造されたフェライト系ステンレス鋼板
は、冷間加工に際してリジングと呼ばれる表面シワ状欠
陥を生じやすい。このリジングは表面疵同様に、製品の
美観を損なう。リジングによる凹凸が大きいとそれを研
磨除去しなければならず、そのため余分の工程が必要と
なる。

【００１０】リジングの発生原因は、次のように考えら
れている。すなわち、連続鋳造によって製造されたフェ
ライト系ステンレス鋼スラブは、その凝固過程で柱状晶
が発達しやすい。この柱状晶は熱間加工によって再結晶
しにくいので、柱状晶に起因したバンド状粗大「コロニ
ー」が最終製品にまで残留しやすい。なお、「コロニ
ー」とは、見かけは微細な結晶組織に見えるが、実際は
結晶方位の類似した結晶群のことをいう。このコロニー
が、プレス成形を受けると単結晶のように塑性変形し、
鋼板に大きな畝状のシワが発生する。

【００１１】フェライト系ステンレス鋼板のリジングの
問題については従来にあってもあらゆる面から改善が提
案されている。その根本的な解決手段は連続鋳造スラブ
における柱状晶の成長を抑制し等軸晶帯を大きくするこ
とである。

【００１２】フェライト系ステンレス鋼連鋳スラブの等
軸晶率を高める技術としては、例えばＴｉＮの核作用に
よる方法（鉄と鋼，６６（１９８０）、１１０頁）や、
溶鋼の電磁攪拌による方法（鉄と鋼、６６（１９８
０）、３８頁）や、Ａｌ脱酸後Ｔｉを添加し、鋼中のＴ
ｉとＡｌの含有量をＴｉ／Ａｌの比で８以上に調整する
方法（特開平９−４９０１０号公報）等が報告されてい
る。

【００１３】しかし、ＴｉＮにより連鋳スラブの等軸晶
率を高める方法は、例えば、０．４質量％程度のＴｉや
０．０１６質量％程度のＮを鋼に含有させて、ＴｉＮを
溶鋼中に多量に析出させることが必要である。しかも、
連続鋳造に際して溶鋼の過熱度ΔＴを４０℃以下にする
などの条件を組み合わせなければ等軸晶率の高い（具体
的には，６０％以上の）凝固組織が得られない。

【００１４】さらに、多量のＴｉＮは、前記のように表
面疵の原因となり、リジング防止との両立が困難となる
問題がある。一方、△Ｔを小さく制御することは、必ず
しも容易なことではなく、一旦ΔＴが小さくなりすぎた
溶鋼は鋳造できないため、再度昇熱作業を必要とするな
どの大きな問題を引き起こす。

【００１５】鋳型に電磁攪拌装置を設けて行う電磁誘導
撹拌による方法の場合には、凝固途中の鋳片に対し溶鋼
の撹拌位置を適正化することによって、４０〜６０％の
等軸晶率を安定して確保することができる。しかし、よ
り高い等軸晶率を得るには、やはりΔＴを２５℃未満の
低い値に制御する必要がある。

【００１６】Ｔｉ、Ａｌ含有量を調整する方法でも、連
鋳スラブの等軸晶率を高められるが、表面疵防止に対し
てはなんら考慮がなされていなかった。さらに、Ｔｉ添
加フェライト系ステンレス鋼の表面疵を防止し、連鋳ス
ラブの等軸晶率を高める製造技術が、特許第２６２３６
０６号において提案されている。同特許では、対象とす
るフェライト系ステンレス鋼の凝固温度Ｔ₁ 、鋳込み温
度Ｔ₂ 、ＴｉＮ析出温度Ｔ₃ が、条件: Ｔ₁ ≦Ｔ₃ ＜Ｔ
₂ ≦Ｔ₁ ＋１００℃を満たした場合に，耐ローピング性
（リジングと同じ）と表面性状に優れたフェライト系ス
テンレス鋼を安定して製造できるとしている。この方法
は、Ｔ₁ ≦Ｔ₃ を満たすＴｉ、Ｎ量を含有するフェライ
ト系ステンレス鋼において、ＴｉＮによる表面疵を防止
すると共に連鋳スラブの等軸晶率を７０％以上に高める
ものである。しかしながら、Ｔ₁ ＞Ｔ₃ の場合、即ちＴ
ｉＮ量が低下した場合は、連鋳スラブの等軸晶率を高め
ることができず、良好な耐リジング性を有するフェライ
ト系ステンレス鋼を製造することができなかった。

【００１７】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、連続
鋳造スラブを熱間加工、焼鈍、冷間加工、焼鈍などの製
造工程を経て最終製品を製造する過程において表面疵を
生じることが少なく、かつ最終製品の耐リジング性に優
れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法を提供するこ
とにある。

【００１８】具体的には、本発明の課題は、スラグ組
成、溶鋼の化学組成、脱酸時期を決めて連続鋳造するこ
とで、ノズルを閉塞することなく、等軸晶率６０％以上
の連鋳スラブが製造でき、そのスラブを熱間加工、焼
鈍、冷間加工、焼鈍などの製造工程を経て最終製品を製
造する過程においてＴｉ、Ａｌ非金属介在物による表面
疵を生じることのない、最終製品の耐リジング性に優れ
たフェライト系ステンレス鋼の製造方法を提供すること
にある。

【００１９】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明者ら
は、上記目的を達成すべくＴｉ含有フェライト系ステン
レス鋼の精錬、連続鋳造工程において、（溶鋼中の成
分、精錬方法）と（ノズル付着物、スラブ等軸晶率、表
面疵）の関係に着眼して鋭意試験研究を重ねた。その結
果、まず次の知見を得た。

【００２０】特許第２６２３６０６号公報に記載のあ
る条件を満たさない鋼、即ち「Ｔ₁＞Ｔ₃ 」であって
も、鋼中のＡｌ／Ｔｉ比を０．１以下にて、スラブ等軸
晶率が６０％以上となる場合がある。しかし、表面疵が
多発する場合がある。

【００２１】この表面疵の原因となった非金属介在物
を分析すると、浸漬ノズル付着物に近い組成であった。
その付着物は、ＴｉＮでなく、Ｔｉ、Ａｌ系非金属介在
物であった。

【００２２】ノズル付着物の形態は、溶鋼の化学組成
のみならず精錬方法にも依存する。特に、０．３０％以
下の比較的少ないＴｉを含有するフェライト系ステンレ
ス鋼の場合、Ａｌ脱酸またはＣａＯ−Ａｌ₂ Ｏ₃ 系スラ
グ脱酸工程よりも、ＣａＯ−ＳｉＯ₂ 系スラグ脱酸工程
にて精錬、連続鋳造した方が、ノズル付着物が少なくな
る傾向がある。

【００２３】これらの知見をもとに、さらに、本発明者
らは次の実験を行った。Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：０．３
％、Ｃｒ：１６．２％、Ｎ：０．０１５％を含有した鋼
１７ｋｇを、真空溶解炉にて溶製し、溶鋼の上に塩基度
ＣａＯ／ＳｉＯ ₂ を変化させたＣａＯ−ＳｉＯ₂ 系スラ
グを溶融させた。例えば、塩基度２．０のスラグ組成は
５０％ＣａＯ−２５％ＳｉＯ₂ −５％Ａｌ₂ Ｏ₃ −１０
％ＭｇＯ−１０％ＣａＦ₂ とした。

【００２４】スラグ溶融後、溶鋼に２７ｇのＴｉと種々
の量のＡｌを添加し、溶鋼の温度を約１６００℃で１０
分以上保持した。その後、溶鋼をＭｇＯ製タンディッシ
ュに注ぎ、５０ｍｍ厚さ、１８０ｍｍ幅、２３０ｍｍ高
さの鋳型に鋳造した。

【００２５】その鋳片の鋳込み方向断面のマクロ組織を
王水にて現出し、等軸晶率を測定した。また、鋳片に含
まれるＴｉ、酸可溶Ａｌの化学分析を行い、Ａｌ／Ｔｉ
を求めた。

【００２６】さらに、鋳込みままの鋳片を４．５ｍｍ厚
に熱間圧延し、９３５℃で１分均熱の焼鈍処理を行い、
硫酸浸漬、硝弗酸浸漬による酸洗により脱スケールを行
った。酸洗鋼板に発生した表面疵を目視により観察し
た。

【００２７】化学分析により、各鋳片のＴｉ量は０．０
７〜０．１２％、Ａｌ量は０．０００３〜０．０１３％
の範囲に有ることが判明し、Ａｌ／Ｔｉは０．００６〜
０．１３の範囲となった。

【００２８】図１に、鋳片の等軸晶率とその溶製に用い
たスラグの塩基度及び鋳片のＡｌ／Ｔｉ量比の関係を示
す。図中の○印が等軸晶率６０％以上であった鋳片、×
印が６０％未満であった鋳片を示す。

【００２９】図１に示すように、塩基度≧１．２、Ａｌ
／Ｔｉ＝０．０１〜０．１０の範囲で等軸晶率６０％以
上の鋳片が得られた。図２に、酸洗鋼板の表面疵発生と
その溶製に用いたスラグの塩基度及び鋳片のＡｌ／Ｔｉ
量比の関係を示す。図中の○印が表面疵が無かった鋼
板、×印が表面疵が発生した鋼板を示す。図２に示すよ
うに、塩基度＝１．２〜２．４，Ａｌ／Ｔｉ≦０．１０
の範囲で表面疵の無い酸洗鋼板が得られた。

【００３０】よって、溶鋼の化学組成、スラグ組成、脱
酸方法を決めて連続鋳造することで鋳片の等軸晶率を６
０％以上とし、表面疵の防止ができることを知見して本
発明を完成した。

【００３１】すなわち、本発明の要旨とするところは次
の通りである。 (1) Ｔｉ：０．０５〜０．３０質量％，Ｃｒ: １０〜３
０質量％を含むフェライト系ステンレス鋼を連続鋳造す
るにあたり、脱炭精錬後にＳｉ還元を行い、次いで、鋼
中Ｓｉ量を０．２０〜３．０質量％で塩基度ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ₂ ＝１．２〜２．４のＣａＯ−ＳｉＯ₂ 系スラグ脱
酸を行った後、ＴｉとＡｌ含有量がＡｌ／Ｔｉ＝０．０
１〜０．１０である溶鋼を連続鋳造することを特徴とす
るフェライト系ステンレス鋼の製造方法。

【００３２】(2) 前記溶鋼がＣａ: ０．０００１〜０．
００３０質量％を含有することを特徴とする上記(1) に
記載のフェライト系ステンレス鋼の製造方法。

【００３３】

【発明の実施の形態】次に、本発明の各要件について詳
しく説明する。なお、化学組成の含有量の「％」は「質
量％」を意味する。

【００３４】（Ａ）鋼の化学組成 Ｔｉ：０．０５〜０．３０％ Ｔｉは、連続鋳造スラブの等軸晶率を高めるのに必須の
元素である。さらに、鋼中のＣ、Ｎと結合して炭化物、
窒化物を形成し、固溶Ｃ、Ｎ量を低減してフェライト系
ステンレス鋼の耐食性、加工性を向上させる作用も有す
る。しかし、その含有量が０．０５％未満では安定して
６０％以上の等軸晶率を有する連鋳スラブが得られな
い。一方、０．３０％を超えて含有させると、等軸晶率
向上には有効であるが、Ｔｉ系非金属介在物の溶鋼中の
凝集によるノズル閉塞や製品の表面疵が発生しやすくな
る。

【００３５】従って、Ｔｉ含有量を０．０５〜０．３０
％とした。より良好な表面性状を得るためには、Ｔｉ量
の上限値を０．２０％とすることが好ましい。 Ｓｉ：０．２０〜３．０％ Ｓｉは、精錬時に生成するＣｒ酸化物の還元と脱酸に有
用な元素である。しかし、その含有量が０．２０％未満
でＣａＯ−ＳｉＯ₂ 系スラグ脱酸を行った場合、溶鋼中
の酸素量が増大するため、連続鋳造時にノズル閉塞が誘
発される。一方、３．０％を超えると加工性や靱性が著
しく劣化する。

【００３６】したがって、スラグ脱酸を行う際の溶鋼中
のＳｉの含有量を０．２０〜３．０％とした。より良好
な加工性や靱性を得るためには、Ｓｉ量の上限値を１．
５％とすることが好ましい。

【００３７】Ａｌ：（０．０１×Ｔｉ含有量）〜（０．
１０×Ｔｉ含有量）％ Ａｌは、連続鋳造スラブの等軸晶率を高めるのに必須の
元素である。さらに、微量であっても脱酸に有用な元素
であり、ノズル閉塞を防止する作用も有する。しかし、
その含有量が（０．０１×Ｔｉ含有量）％未満では、連
続鋳造スラブの等軸晶率が著しく低下する。一方、
（０．１０×Ｔｉ含有量）％を超えて含有させると、等
軸晶率が低下するばかりでなくＡｌ系非金属介在物によ
るノズル閉塞が生じやすくなる。

【００３８】従って、Ａｌ含有量を（０．０１×Ｔｉ含
有量）〜（０．１０×Ｔｉ含有量）％とした。すなわ
ち、Ａｌ／Ｔｉを０．０１〜０．１０とした。目標の等
軸晶率をより確実に得るためには、Ａｌ／Ｔｉの下限値
を０．０２とすることが好ましい。またより良好な表面
性状を得るためには、Ａｌ／Ｔｉの上限値を０．０８と
することが好ましい。

【００３９】Ｃａ：０．０００１〜０．００３０％ 本発明の好適態様によれば、Ｃａは、連続鋳造に先立っ
て上記範囲にあればよい。そのため添加しなくてもよ
い。添加することでより多くの量のCaが存在すれば、溶
鋼中の脱酸生成物を低融点化し連続鋳造時のノズル閉塞
防止に有効である。また、連鋳スラブの等軸晶粒径を微
細化する作用も有する。

【００４０】しかし、その含有量が０．０００１％未満
では粒径の微細化効果に乏しい。一方、その含有量が
０．００３０％を超えて含有させると、連鋳スラブの等
軸晶率が低下すると共に、鋼の耐食性とりわけ耐孔食性
が著しく低下する。従って、Ｃａ含有量を０．０００１
〜０．００３０％とした。また良好な耐孔食性と靱性を
得るためには、Ｃａの上限値を０．００１０％とするこ
とが好ましい。

【００４１】（Ｂ）精錬の方法 例えば、転炉における脱炭精錬後のＳｉ還元と、ＣａＯ
−ＳｉＯ₂ 系スラグ脱酸精錬は、取鍋やタンディッシュ
において行ってもよく、そのときの条件も通常の方法に
おけるそれでよい。しかし、塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ₂ と
Ｔｉ、Ａｌ添加時期については以下の限定を受ける。

【００４２】塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ₂ ：１．２〜２．４ Si含有合金を添加するなどして行うＳｉ還元により、ス
ラグ中のＣｒ酸化物が還元され、代わりにＳｉＯ₂ がス
ラグに生成する。このようにして行われるＣａＯ−Ｓｉ
Ｏ₂ 系スラグ脱酸を効率的に行うには、ＣａＯをスラグ
に添加し、塩基度を適切にする必要がある。塩基度が
１．２未満では、脱酸力が弱いため溶鋼中の酸素量が増
加する。このような溶鋼に後の段階でＴｉを添加する
と、Ｔｉ系非金属介在物が多量に生成しノズル閉塞を生
じる。

【００４３】一方、塩基度２．４を超えるとスラグの融
点が上昇しスラグが固体化する。その結果の脱酸反応が
十分に進行せず、１０μｍを超えるような大型脱酸生成
物が溶鋼中を浮遊しやすくなり、ノズル閉塞を誘発す
る。

【００４４】従って、スラグの塩基度を１．２〜２．４
とした。ノズル閉塞防止と連鋳スラブの等軸晶率向上を
より高い精度で同時に得るためには、塩基度の下限を
１．６、上限を２．２とするのが好ましい。このときの
スラグ塩基度は、Ｔｉ添加前のスラグ組成にて決定され
る。

【００４５】Ｔｉ、Ａｌ添加時期 Ｔｉ添加は、ＣａＯ−ＳｉＯ₂ 系スラグ脱酸の後に行
う。この順序を逆にした場合、Ｔｉの添加歩留まりが著
しく低下するばかりか、ノズル閉塞が生じ連鋳スラブの
等軸晶率を６０％以上に安定して確保できなくなる。

【００４６】従って、Ｔｉの添加時期は、ＣａＯ−Ｓｉ
Ｏ₂ 系スラグ脱酸後とする。具体的にはSi還元、それに
続くスラグ脱酸によって[O] ≦25ppm となるまで脱酸し
てからである。なお、[O] 値は測酸、測温プローブによ
る測定値 (活量酸素量) である。

【００４７】Al添加時期は、Tiのように厳密でなくても
よい。但し、Al／Tiの狙いを安定して的中させるには、
なるべく CaO−SiO₂脱酸後にAlを添加するのが好まし
い。ここに、本発明におけるノズル閉塞防止や等軸晶生
成のメカニズムは次のように推定される。

【００４８】ＣａＯ−ＳｉＯ₂ 系スラグ脱酸により大型
の脱酸生成物が浮上分離され、溶鋼中にはサブミクロン
程度のＳｉ系脱酸生成物が多数浮遊していると考えられ
る。この時期にＴｉ、Ａｌを添加すると、浮遊していた
Ｓｉ系脱酸生成物がＴｉ−Ａｌ系脱酸生成物に急速に置
換され、より一層脱酸平衡が低下する。この時Ａｌ／Ｔ
ｉを前述したように調整すると、その脱酸生成物と溶鋼
との濡れ性が著しく向上する。そのため、脱酸生成物
は、連続鋳造に際し浸漬ノズルに付着することなく，鋳
型内に流入する。

【００４９】鋳型内では、溶鋼の温度が下がりやがて凝
固が始まる。このときの溶鋼温度の低下に伴い、さらに
溶鋼との濡れ性のよいＴｉ−Ａｌ系脱酸生成物が多量に
晶出する。この脱酸生成物を核として柱状晶凝固から等
軸晶凝固へと遷移し、最終的に等軸晶率の高い連鋳スラ
ブが製造できる。

【００５０】このようにして製造された連鋳スラブは熱
間圧延、さらに冷間圧延によって最終製品であるフェラ
イト系ステンレス鋼板となるが、これらの加工条件は慣
用のものであればよく、特に制限されない。

【００５１】次に、本発明の作用効果を実施例に関連さ
せてより具体的に示す。

【００５２】

【実施例】表１に示すフェライト系ステンレス鋼７０ｔ
ｏｎをＶＯＤ炉において精錬するに際して、脱炭精錬後
にＳｉ還元し、ＣａＯ−ＳｉＯ₂ 系スラグ脱酸精錬を行
った。その後、ＶＯＤ炉においてＴｉ、Ａｌ、Ｃａを添
加し、溶鋼過熱度ΔＴを３０〜７０℃として２００ｍｍ
厚さ、１０５０ｍｍ幅に連続鋳造した。

【００５３】なお、表１における鋼３、４、６、８は化
学組成、Ａｌ／Ｔｉ比、及びスラグ塩基度が本発明で規
定する範囲内にある本発明例である。鋼１、２、５、
７、９、１０は化学組成やＡｌ／Ｔｉ比のいずれかが本
発明で規定する含有量の範囲から外れた比較例である。

【００５４】これらの化学組成をもった溶鋼を連続鋳造
後、使用した浸漬ノズルを回収し付着物の厚さを測定し
た。また、連鋳スラブの鋳造方向に垂直な断面の幅中央
部（２００ｍｍ厚さ、１００ｍｍ幅）を王水で腐食して
その等軸晶率を測定した。そして、３／８厚さ部（表皮
下７５ｍｍ）の結晶粒径を切片法により求めた。この
時、求められた平均切片長さＬより、平均粒径Ｄを、
式：Ｄ＝１．１２Ｌにより求めた。また、等軸晶率は、
等軸晶粒と柱状晶粒の面積比率より求めた。

【００５５】これらの連鋳スラブは、その表面を研削す
ることなく通常の方法で１１００〜１２５０℃に加熱し
て、厚さ３．２ｍｍに熱間圧延した。得られた熱延鋼板
を焼鈍後、酸洗により脱スケールし、酸洗鋼板表面の疵
を観察した。

【００５６】次いで、酸洗鋼板は、厚さ０．８ｍｍに冷
間圧延し、焼鈍および酸洗を行った後、スキンパス圧延
を行って２Ｂ鋼板を製造した。このようにして製造した
２Ｂ鋼板より圧延方向にＪＩＳ５号引張試験片を各２本
採取し、２０％引張変形後にリジンググレードを標準サ
ンプルを用いて目視により判定した。標準サンプルのリ
ジングによる表面うねり高さは以下の通りである。

【００５７】 なお、本発明が目標とするリジンググレードは指標Ａと
Ｂである。

【００５８】表２に各試験の評価結果を示す。本発明に
よれば、浸漬ノズルへの付着量が少なく、連鋳スラブの
等軸晶率も７７％以上となった。また、そのスラブより
製造された鋼板には、表面疵が発生せず、耐リジング性
に優れている。

【００５９】Ｔｉ量が本発明の下限値未満であった鋼
１、２のスラブの等軸晶率は、１０、４０％と低かっ
た。Ｓｉ、Ｔｉ量が本発明の範囲を外れた鋼１０を連続
鋳造した場合、浸漬ノズルへ付着厚さが１５ｍｍとな
り、その熱間圧延後の酸洗鋼板の表面にはＴｉ系非金属
介在物による多数の疵が発生した。Ｃａ添加を実施した
鋼４の場合、スラブの等軸晶粒径は、それを実施しなか
った鋼３の場合のスラブのそれより小さく、鋼４から製
造された２Ｂ鋼板はリジンググレードがＡと良好であっ
た。

【００６０】

【表１】

【００６１】

【表２】

【００６２】

【発明の効果】本発明のフェライト系ステンレス鋼の製
造方法によれば，連続鋳造時にノズル閉塞が防止でき、
連鋳スラブの組織が等軸晶率７０％以上となる。さら
に、このスラブを熱間加工しても非金属介在物による表
面疵が発生せず、耐リジング性に優れた鋼板が得られ
る。このため、スラブや熱間加工した鋼材の手入れが不
要となるので製造工程が短縮でき、製品歩留まりも向上
する。

【００６３】したがって、本発明の製造方法によれば、
表面疵やリジングが殆ど発生しない高品質の製品を比較
的低コストで提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】鋳片の等軸晶率とスラグの塩基度及び鋳片のＡ
ｌ／Ｔｉ量比との関係を示すグラフである。

【図２】鋼板の表面疵発生とスラグの塩基度及び鋳片の
Ａｌ／Ｔｉ量比との関係を示すグラフである。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 33/04 Ｃ２２Ｃ 33/04 Ｌ 38/00 ３０２ 38/00 ３０２Ｚ 38/34 38/34

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｔｉ：０．０５〜０．３０質量％，Ｃ
   ｒ: １０〜３０質量％を含むフェライト系ステンレス鋼
   を連続鋳造するにあたり、脱炭精錬後にＳｉ還元を行
   い、次いで、鋼中Ｓｉ量を０．２０〜３．０質量％で塩
   基度ＣａＯ／ＳｉＯ₂ ＝１．２〜２．４のＣａＯ−Ｓｉ
   Ｏ₂ 系スラグ脱酸を行った後、ＴｉとＡｌ含有量がＡｌ
   ／Ｔｉ＝０．０１〜０．１０である溶鋼を連続鋳造する
   ことを特徴とするフェライト系ステンレス鋼の製造方
   法。
2. 【請求項２】 前記溶鋼がＣａ: ０．０００１〜０．０
   ０３０質量％を含有することを特徴とする請求項１に記
   載のフェライト系ステンレス鋼の製造方法。