CN101278066B - 烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板及其制造方法 - Google Patents

烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板及其制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板及其制造方法，本发明的钢板，按质量％计，含有C：0.0005～0.0040％、Si：0.8％以下、Mn：2.2％以下、S：0.0005～0.009％、Cr：0.4～1.3％、O：0.003～0.020％、P：0.045～0.12％、B：0.0002～0.0010％、Al：0.008％以下、N：0.001～0.007％，其余量由Fe以及不可避免的杂质组成。通过使极低碳钢中残存固溶N，并且添加Cr、P、B、O，可得到兼备高的烤漆硬化性能和常温延迟时效性的热轧钢板和冷轧钢板以及热浸镀锌冷轧钢板。

Description

烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及兼备烤漆硬化性能(BH)、常温延迟时效性、成形性的冷轧钢板及其制造方法。
本发明涉及的冷轧钢板是可用于汽车、家电制品、建筑物等的钢板。并且包括：不进行表面处理的狭义的钢板、和为了防锈而实施了热浸镀Zn、合金化热浸镀Zn、电镀Zn等表面处理的广义的钢板。
本发明的钢板是具有烤漆硬化性能的钢板，因此在使用时与现有的钢板相比可减小板厚度，即可实现轻量化。因此可以认为可有助于地球环境保护。
背景技术
由于钢水真空脱气处理的最近发展使得极低碳钢的熔炼变得容易的现在，具有良好的可加工性的极低碳钢板的需求增多。其中，例如特开昭59-31827号公报等所公开的复合添加了Ti和Nb的极低碳钢板，具有极良好的可加工性，兼备烤漆硬化(BH)性，热浸镀锌特性也优异，因此一直占有重要的地位。
然而，其BH量并未超过通常的BH钢板的水平，存在若要进一步赋予BH量则不能确保常温非时效性的缺点。
关于涉及兼备高BH性和常温延迟时效性的钢板的技术，例如有特公平3-2224号公报。它是在极低碳钢中复合添加大量的Nb和B、进而添加Ti，并使退火后的组织为铁素体相与低温相变生成相的复合组织，从而获得兼备高r值、高BH、高延性以及常温非时效性的冷轧钢板的。
但是，这项技术存在以下那样的实际操作上的问题已变得明确。
1)含有这样大量的Nb、B、进而含有Ti的成分的钢，其α→γ相变点并未降低，为了得到复合组织，必须进行极高的温度的退火，在连续退火时成为板破断等故障的原因。
2)由于α+γ的温度区极窄，因此在板横向组织发生变化，结果材质较大地不均，有时由于数摄氏度的退火温度变化而未成为复合组织，制造极其不稳定。
另外，在特开平7-300623号公报中曾经公开了，对于添加了Nb的极低碳冷轧钢板，通过控制退火后的冷却速度，来提高晶界中的碳浓度，可兼备高BH和常温延迟时效性。但是，即便如此，高BH和常温延迟时效性的平衡也不能说是充分的。
此外，以往的BH钢板，虽然如果BH的热处理条件为170℃×20分钟，就能得到规定的BH量，但当该条件为160℃×10分钟、150℃×10分钟时就存在BH低下的问题。
发明内容
如上所述，以往的BH钢板，具有难以稳定地制造、在使BH量增加的同时常温延迟时效性丧失的缺点。另外，烤漆的温度相对于现状的170℃变成160℃或150℃那样的低温时，存在不能得到充分的BH量的问题。
本发明者们曾经以日本特愿2002-251536号对用于解决这样的问题的技术进行了专利申请，但新发现了能够进一步改善烤漆硬化性能和常温延迟时效性能的平衡的方案。
本发明的目的在于，提供兼备高BH性和常温延迟时效性，并且即使BH的温度变为低温也具有充分的BH量的冷轧钢板、和制造该冷轧钢板的方法。
本发明者们为了达到上述目标而进行潜心研讨，得到以下所述的以往所没有的见解。
即发现：通过在固溶N残存的钢中添加Cr和O(氧)，进而添加P和B，并在冷轧后实施规定的热处理，可具有在以往之上的优异的BH和常温延迟时效性，并且即使烤漆条件变为低温短时间也能确保高BH性。
本发明是基于这样的思想和新见解而构筑的以往所没有的完全新型的钢板，其要旨如下。
(1)一种烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板，其特征在于，按质量％计，含有C：0.0005～0.0040％、Si：0.8％以下、Mn：2.2％以下、S：0.0005～0.009％、Cr：0.4～1.3％、O：0.003～0.020％、P：0.045～0.12％、B：0.0002～0.0010％、Al：0.008％以下、N：0.001～0.007％，其余量由Fe以及不可避免的杂质组成，通过进行2％的拉伸变形后在170℃下实施20分钟的热处理来评价的BH170为50MPa以上，并且通过进行2％的拉伸变形后在160℃下实施10分钟的热处理来评价的BH160、和通过进行2％的拉伸变形后在150℃下实施10分钟的热处理来评价的BH150均为45MPa以上。
(2)根据(1)所述的烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板，其特征在于，按质量％计还含有Mo：0.001～1.0％。
(3)根据(1)或(2)所述的烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板，其特征在于，按质量％计还含有合计为0.001～0.02％的V、Zr、Ce、Ti、Nb、Mg之中的一种或两种以上。
(4)根据(1)～(3)的任一项所述的烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板，其特征在于，按质量％计还含有固溶C：0.0020％以下、固溶N：0.0005～0.004％。
(5)根据(1)～(4)的任一项所述的烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板，其特征在于，按质量％计还含有Ca：0.0005～0.01％。
(6)根据(1)～(5)的任一项所述的烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板，其特征在于，按质量％计还含有合计为0.001～1.0％的Sn、Cu、Ni、Co、Zn和W之中的一种或两种以上。
(7)一种烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板的制造方法，其特征在于，将具有(1)～(6)的任一项所述的化学成分的板坯在(Ar3点-100)℃以上进行热轧，并以90％以下的压下率实施冷轧，进行最高到达温度为750～920℃的退火，在550～750℃的温度范围内保持15秒以上。
(8)一种烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板的制造方法，其特征在于，将具有(1)～(6)的任一项所述的化学成分的板坯在(Ar3点-100)℃以上进行热轧，并以90％以下的压下率实施冷轧，进行最高到达温度为750～920℃的退火，在550～750℃的温度范围内保持15秒以上，接着在150～450℃进行120秒钟以上的热处理。
(9)一种烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板的制造方法，其特征在于，将具有(1)～(6)的任一项所述的化学成分的板坯在(Ar3点-100)℃以上进行热轧，并以90％以下的压下率实施冷轧，在连续热浸镀锌生产线上进行最高到达温度为750～920℃的退火，在550～750℃的温度范围内保持15秒以上之后，浸渍在镀锌浴中。
(10)根据(9)所述的烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板的制造方法，其特征在于，浸渍在镀锌浴中后，在460～550℃进行1秒以上的热处理。
发明效果
根据本发明，能够得到取得高BH性和常温延迟时效性的平衡的钢板。
具体实施方式
对于本发明中如上述那样限定钢组成以及制造条件的理由进行进一步说明。
C：为提高BH性而优选。但是C小于0.0005％在炼钢技术上是困难的，并且成本提高，因此将其确定为下限。另一方面，在C量超过0.0040％时，不仅导致成形性劣化，而且本发明中重要的高BH性和常温非时效性难以兼备，因此将其确定为上限。0.0007％以上且小于0.0025％是进一步优选的C的范围。
Si：作为固溶体强化元素发挥功能，具有廉价地且不会使成形性过度劣化地增加强度的作用，因此其添加量根据目标的强度水平而变化，添加量超过0.8％时，诱发与表面性状相关的问题，因此将其确定为上限。另外，在实施热浸镀锌或合金化热浸镀锌的场合，发生镀层粘附性降低、合金化反应延迟所引起的生产率降低等的问题，因此优选为0.6％以下。对于汽车的门、车盖等外板面板等的表面品质特别重要的用途，优选其上限为0.05％。
关于Si量不特别设置下限，但确定为0.001％以下是由于制造成本升高，因此该数值为实质的下限。另外，从控制Al量的观点出发，在进行Al脱氧困难的场合，也能用Si进行脱氧。此时，可含有0.04％以上的Si。
Mn：作为固溶强化元素有用，除此以外，形成MnS，具有抑制热轧时的S所引起的裂边的效果。此外，Mn具有抑制起因于固溶N的常温时效的效果，因此优选添加0.3％以上。但是，在需要深拉深性的场合，优选为0.15％以下，进一步优选为小于0.10％。另一方面，在超过2.2％时，强度过高，延性降低，损害镀锌层的粘附性，因此将该数值确定为上限。
S：当超过0.009％时成为热裂纹的原因，使加工性劣化，因此将该数值作为上限。另一方面，S量小于0.0005％在炼钢技术上是困难的，因此将该数值作为下限。
Cr：对于本发明很重要。通过添加0.4％以上的Cr，可兼备高BH性和耐常温时效性。已经知道由于N的扩散速度比C的快，因此确保耐常温时效性是困难的。因此，有效利用了N的BH钢板不适用于汽车的外板面板等重视外观的构件。
但是，发现通过主动地添加Cr，可不损害BH性并得到常温延迟时效性。由于这些元素而使得耐常温时效性提高的机理不一定清楚，但是可推测如下。
在常温附近，这些元素和N形成对、群，抑制N的扩散，因此可以确保耐常温时效性，与此相对，在150～170℃下的烤漆处理中，N从这些对、群中脱离出来，固定位错，因此呈现高BH性。
Cr过多时，Cr氮化物析出，有时损害BH性。另外，从可加工性、镀层粘附性、成本的方面出发，过度的添加并不优选，因此上限确定为1.3％。0.5～0.8％是进一步优选的范围。
O(氧)：在本发明中也是特别重要的元素。发现通过将O控制在规定量，上述Cr对BH和常温延迟时效性的贡献增大。虽然其原因不一定清楚，但可推测是因为在氧化物的周边Cr和N优先偏析，如上述那样Cr助长了在常温下抑制N扩散的效果的缘故。
通过使O量为0.003％以上，这样的效果变得明确，因此将该数值作为下限。另一方面，O量超过0.020％时，不仅成为这样的效果饱和的倾向，而且r值和延性等的可加工性劣化，因此0.020％规定为上限。0.005～0.015％为更优选的范围。O通常以Fe的氧化物形式存在，但也可以以Al、Ce、Zr、Mg、Si等的氧化物或者它们的复合氧化物的形式存在。但是，当为Al系氧化物时，对兼备高BH和常温延迟时效性的贡献小，还使表面性状劣化，因此优选极力降低。
另外，氧化物的形态、尺寸和分布没有特别限制，从增大表面积的观点出发，优选为球状，其平均直径优选为1.0μm以下，并且在制品板的晶界存在的比例优选按体积率计为20％以下。这些要件都是立足于极力增加对Cr和N的偏析有效的节点的观点的。从同样的观点出发，不仅氧化物，使MnS、CaS、CuS等微细分散也是有效的。
P：在本发明很重要。即新发现：通过添加P，进一步助长由上述的Cr和O的添加带来的烤漆硬化性能和常温延迟时效性的平衡改善效果。这通过后述的与B的复合添加初次体现。
P具有这样的效果的原因尚不清楚，但是可以推测，由于P在晶界偏析，妨碍对BH性有效的N在晶界偏析，并助长由上述的Cr和O带来的对N的作用的缘故。
这样的P效果，通过添加0.045％以上而体现。但是其添加量超过0.12％时，不仅其效果饱和，而且点焊后的疲劳强度变差，屈服强度过于增加，在压制时引起面形状不良。此外，在连续热浸镀锌时，合金化反应极其缓慢，生产率降低。另外，二次加工性也劣化。因此，其上限值确定为0.12％。优选为0.05～0.085％。
B：也是重要的。B也具有改善烤漆硬化性能和常温延迟时效性的平衡的效果。这可以推测与上述的由P带来的改善的机理同样。B与P同时添加是必须的。为了体现这样的B效果，需要添加0.0002％以上。另一方面，B超过0.0010％时，不仅这样的效果饱和，而且形成B氮化物，使BH性劣化，因此将该数值确定为上限。优选为0.0004～0.0008％。
Al：可以作为脱氧调节剂使用。但是，Al与N结合形成AlN的结果，BH性下降，因此优选其添加量在制造技术上可行的范围内限于必要最小限。从该观点出发，在冷轧钢板的场合，上限确定为0.008％以下。当Al量超过0.008％时，为了确保固溶N，必须大量添加总N量，从制造成本和成形性的观点出发是不利的。更优选为小于0.005％，小于0.003％是进一步优选的上限。
N：在本发明是重要的。即在本发明中，主要利用N实现高BH性，因此添加0.001％以上是必须的。另一方面，当N过多时，为了确保常温延迟时效性，必须添加过剩的Cr，可加工性劣化，因此将0.007％规定为上限值，更优选为0.0015～0.0035％。
此外，N与Al结合容易形成AlN，因此为了确保有助于BH的N，优选满足N-0.52Al＞0％，更优选为N-0.52Al＞0.0005％。该式是由在化学计量上N量多于Al为必要条件这一情况决定的。
Mo：主要作为固溶强化元素可以含有0.001％以上。另外，当大量添加时，虽然可期待由碳氮化物形成带来的强化，但延性劣化显著，因此上限确定为1.0％。
V：在Cr存在下添加时，对确保常温延迟时效性有效地发挥作用，因此优选添加0.001％以上。另一方面，与下述的Zr、Ce、Ti、Nb、Mg一同添加并且它们的一种或两种以上的合计量超过0.02％时，助长氮化物的形成，因此将该数值确定为上限。
Zr、Ce、Ti、Nb、Mg作为脱氧元素有效，且在钢水中难以浮起，因此在钢中容易作为氧化物残留，因此作为Cr和N的偏析节点有效地作用。另外，众所周知，Nb、Ti具有提高可加工性的效果，因此在单独添加的场合分别添加0.001％以上，优选分别添加0.003％以上。但是，添加量过多时，形成氮化物，确保固溶N变得困难，因此包括上述的V在内，添加它们中的一种或两种以上时，合计量确定为0.02％以下。
固溶C量：优选为0.0020％以下。在本发明中，由于主要利用N确保高BH性和常温延迟时效性，因此固溶C量过多时，确保常温延迟时效性变得困难。固溶C更优选为小于0.0015％，最优选为0％。固溶C量的调整，既可以通过使总C量为上述的上限以下来进行，也可以根据卷取温度、过时效处理条件来降低到规定的水平。
固溶N：优选按合计量计为0.0005％～0.004％。在此，所谓固溶N，不仅是单独存在于Fe中的N，还包括与Cr、Mo、V、Mn、Si、P等置换型固溶元素形成对、群的N，固溶N量可从总N量减去以AlN、NbN、VN、TiN、BN、ZrN等化合物形式存在的N量(由萃取残渣的化学分析来定量)得到的值求出。另外，也可以用内部摩擦法、FIM(场离子显微镜；Field Ion Microscopy)求出。固溶N不足0.0005％时不能得到充分的BH。另外，在超过0.004％时虽然BH性提高，但难以得到常温延迟时效性。更优选为0.0008～0.0022％。优选固溶N的50％以上与Cr形成对子，或偏析于氧化物、析出物的周边。这样的N的存在位置可通过FIM(FieldIon Microscopy)来确认。
Ca：作为脱氧元素是有用的，此外对控制硫化物的形态也有效果，因此可以在0.0005～0.01％的范围添加。在不足0.0005％时效果不充分，在添加量超过0.01％时，可加工性劣化，因此确定为该范围。
以这些元素为主成分的钢，为了增加机械强度、提高疲劳特性等，可以含有合计为0.001～1％的Sn、Cu、Ni、Co、Zn以及W之中的一种或两种以上。另外，也可以含有合计为0.1％以下的除Ce以外的Rem。
其次，对制造条件的限定理由进行叙述。
供热轧用的板坯没有特别限制。即，是连铸板坯、通过薄板坯铸造等制造的板坯即可。另外，也适合于在铸造后立即进行热轧的连铸-直接轧制(CC-DR)那样的工艺。
热轧的精加工温度为(Ar3点-100)℃以上。在不足(Ar3点-100)℃时，确保可加工性是困难的，或发生板厚度精度的问题。Ar3点以上为更优选的范围。精加工温度的上限不作特别规定就可以得到本发明的效果，但为了确保r值，优选为1000℃以下。
再者，热轧的加热温度没有特别限制，为了确保固溶N而需要使其溶解的场合，优选为1150℃以上。
轧制后的卷取温度优选为750℃以下。下限不作特别设置，为了得到良好的可加工性，优选为200℃以上。
冷轧的压下率规定为90％以下。超过90％时，不仅设备的负荷过大，而且制品的机械性质的各向异性增大。优选为86％以下。压下率的下限没有特别规定，为了确保可加工性，优选为30％以上。
关于退火，将最高到达温度确定为750～920℃。在退火温度不足750℃时，再结晶未完成，可加工性劣化。另一方面，退火温度超过920℃时，组织粗化，导致可加工性降低，770～870℃为更优选的温度。
退火后的冷却过程对于本发明很重要，即，需要在退火后的550～750℃的温度范围内保持15秒以上。再者，该保持不需要在恒定温度下进行，如果在为550～750℃的范围的温度的时间为15秒以上，则可以经过任何的热过程。通过该热处理，可制造高BH性和常温延迟时效性优异的钢板。上述的热处理，更优选在600～700℃进行20秒以上。
热处理后的过时效处理，对于进一步提高烤漆硬化性能和常温延迟时效性有效。为此，过时效温度可规定为150～450℃，时间规定为120秒以上。过时效处理时间的上限没有特别规定，但过长时，会使生产率降低，因此优选为1000秒以下。
另一方面，在实施热浸镀锌的场合，进行最高到达温度为750～920℃的退火后，在550～750℃的温度范围内保持15秒以上。再者，该保持不需要在恒定温度下进行，如果为550～750℃的范围的温度的时间为15秒以上，则可以经过任何的热过程。通过该热处理，可制造高BH性和常温延迟时效性优异的钢板。该热处理，更优选在600～700℃进行20秒以上。
接着浸渍在镀锌浴中，镀锌浴温度为420～500℃。在使表面的锌和钢板的铁进行合金化的场合，在镀浴中浸渍后在460～550℃的温度实施1秒以上、更优选5秒以上的热处理。加热时间的上限没有特别规定，从确保生产率的观点考虑，优选为40秒以下。
这些条件，适合于提高常温延迟时效性的原因未必清楚，但可推测助长P和B的晶界偏析，、促进Cr和N在氧化物的周边偏析的缘故。
关于调质轧制，为了进一步提高常温延迟时效性、并进行形状控制，以3％以下的范围的压下率进行即可。当超过3％时，屈服强度提高，设备负荷增大，因此将该数值确定为上限。
根据本发明得到的冷轧钢板的组织，以铁素体或贝氏体为主相，但也可以两相混合存在，还可以在其中存在马氏体、氧化物、碳化物、氮化物。即，根据要求特性灵活形成组织即可。
根据本发明得到的钢板，其BH170为50MPa以上，BH160以及BH150均为45MPa以上。BH上限没有特别限定，但当BH170超过150MPa、BH160以及BH150超过130MPa时，很难确保耐常温时效性。再者，所谓BH170表示通过进行2％的拉伸变形后在170℃下实施20分钟的热处理来评价的BH；BH160表示通过进行2％的拉伸变形后在160℃下实施10分钟的热处理来评价的BH；进而，BH150表示通过进行2％的拉伸变形后在150℃下实施10分钟的热处理来评价的BH。
常温延迟时效性，通过人工时效后的屈服点延伸率来进行评价。根据本发明得到的钢板，在100℃下进行1小时热处理后的拉伸试验中的屈服点延伸率为0.3％以下，进一步优选为0.2％以下。
其次，采用实施例说明本发明。
实施例1
将表1的钢，在板坯加热温度1220℃、精加工温度940℃、卷取温度600℃下进行热轧，制作成3.5mm厚的带钢。酸洗后实施80％的压下率的冷轧，制作成0.7mm厚的冷轧板，接着在连续退火设备中进行加热速度为10℃/秒、最高到达温度为800℃的退火，然后按照表2所示那样，一边使550～750℃的保持时间变化一边进行冷却，另外，也使过时效处理温度变化。再者，过时效处理时间为180秒恒定。进而进行1.0％的压下率的调质轧制，制备JIS5号拉伸试片，进行BH、人工时效后的屈服点延伸率的测定。
结果示于表2。从该表清楚知道，在适宜的条件下对具有本发明的化学成分的钢进行退火的场合，在高BH性和常温延迟时效性的平衡方面是优越的。
实施例2
将表1的钢中的B、G在板坯加热温度1180℃、精加工温度910℃、卷取温度650℃下进行热轧，制作成4.0mm厚的带钢。酸洗后实施80％的压下率的冷轧，制作成0.8mm厚的冷轧板，接着在连续热浸镀锌设备中进行加热速度为14℃/秒、最高到达温度为820℃的退火，一边使550～750℃下的保持时间变化一边进行冷却，使其浸渍在460℃的镀锌浴中后，以15℃/秒再加热到500℃，进行15秒钟的保持。然后，进而进行0.8％的压下率的调质轧制，制备JIS5号拉伸试片，进行了BH、人工时效后的屈服点延伸率的测定。
结果示于表3。从该表清楚知道，在适宜的条件下制造的场合，能够兼备高BH性和常温延迟时效性。
再者，本发明中表示数值范围的“以上”和“以下”均包括本数。
Figure S2005800517591D00121
Figure S2005800517591D00131
Figure S2005800517591D00141

Claims (4)

1.一种烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板的制造方法，其特征在于，将具有如下所述的化学成分的板坯在(Ar3点-100)℃以上进行热轧，并以90％以下的压下率实施冷轧，进行最高到达温度为750～920℃的退火，在600～700℃的温度范围内保持20秒以上；
所述的化学成分为，按质量％计含有
C：0.0005～0.0040％、
Si：0.8％以下、
Mn：2.2％以下、
S：0.0005～0.009％、
Cr：0.4～1.3％、
O：0.003～0.020％、
P：0.045～0.12％、
B：0.0002～0.0010％、
Al：0.008％以下、
N：0.001～0.007％，其余量由Fe以及不可避免的杂质组成；
或者还进一步含有下述(i)～(v)的组中的1组以上且余量由Fe及不可避免的杂质组成，
(i)Mo：0.001～1.0％、
(ii)合计为0.001～0.02％的V、Zr、Ce、Ti、Nb、Mg之中的一种或两种以上、
(iii)固溶C：0.0020％以下及固溶N：0.0005～0.004％、
(iv)Ca：0.0005～0.01％、
(v)合计为0.001～1.0％的Sn、Cu、Ni、Co、Zn、W之中的一种或两种以上。
2.一种烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板的制造方法，其特征在于，将具有如下所述的化学成分的板坯在(Ar3点-100)℃以上进行热轧，并以90％以下的压下率实施冷轧，进行最高到达温度为750～920℃的退火，在600～700℃的温度范围内保持20秒以上，接着在150～450℃进行120秒钟以上的热处理；
所述的化学成分为，按质量％计含有
C：0.0005～0.0040％、
Si：0.8％以下、
Mn：2.2％以下、
S：0.0005～0.009％、
Cr：0.4～1.3％、
O：0.003～0.020％、
P：0.045～0.12％、
B：0.0002～0.0010％、
Al：0.008％以下、
N：0.001～0.007％，其余量由Fe以及不可避免的杂质组成；
或者还进一步含有下述(i)～(v)的组中的1组以上且余量由Fe及不可避免的杂质组成，
(i)Mo：0.001～1.0％、
(ii)合计为0.001～0.02％的V、Zr、Ce、Ti、Nb、Mg之中的一种或两种以上、
(iii)固溶C：0.0020％以下及固溶N：0.0005～0.004％、
(iv)Ca：0.0005～0.01％、
(v)合计为0.001～1.0％的Sn、Cu、Ni、Co、Zn、W之中的一种或两种以上。
3.一种烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板的制造方法，其特征在于，将具有如下所述的化学成分的板坯在(Ar3点-100)℃以上进行热轧，并以90％以下的压下率实施冷轧，在连续热浸镀锌生产线上进行最高到达温度为750～920℃的退火，在600～700℃的温度范围内保持20秒以上之后，浸渍在镀锌浴中；
所述的化学成分为，按质量％计含有
C：0.0005～0.0040％、
Si：0.8％以下、
Mn：2.2％以下、
S：0.0005～0.009％、
Cr：0.4～1.3％、
O：0.003～0.020％、
P：0.045～0.12％、
B：0.0002～0.0010％、
Al：0.008％以下、
N：0.001～0.007％，其余量由Fe以及不可避免的杂质组成；
或者还进一步含有下述(i)～(v)的组中的1组以上且余量由Fe及不可避免的杂质组成，
(i)Mo：0.001～1.0％、
(ii)合计为0.001～0.02％的V、Zr、Ce、Ti、Nb、Mg之中的一种或两种以上、
(iii)固溶C：0.0020％以下及固溶N：0.0005～0.004％、
(iv)Ca：0.0005～0.01％、
(v)合计为0.001～1.0％的Sn、Cu、Ni、Co、Zn、W之中的一种或两种以上。
4.根据权利要求3所述的烤漆硬化性能和常温延迟时效性优异的冷轧钢板的制造方法，其特征在于，浸渍在镀锌浴中后，在460～550℃进行1秒以上的热处理。
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