BRPI0813638B1 - processo e sistema para tratar gás de vaporização gerado em um tanque de armazenagem de líquido criogênico - Google Patents

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Abstract

sistema e processo de tratamento de gás de vaporização são fornecidos um sistema de linha de fluxo para transferir líquidos criogênicos entre um tanque de armazenagem de líquido criogênico e uma instalação de recebimento/carregamento de líquido criogênico, e um método de manter o sistema em ou marginalmente acima da temperatura criogênica durante períodos entre transferência de líquidos criogênicos entre o tanque de armazenagem de líquido criogênico e a instalação de recebimento/carregamento de líquido criogênico. o sistema de linha de fluxo tem um conduto de transferência principal e uma linha de retorno de vapor em comunicação de fluido com o tanque de armazenagem de líquido criogênico e a instalação de recebimento/carregamento de líquido criogênico. uma linha de meio de resfriamento é fornecida em comunicação de fluido com o conduto de transferência principal, a linha de retorno de vapor, e uma fonte de gás de vaporização resfriado, em que o gás de vaporização resfriado está em ou marginalmente acima da temperatura criogênica. o gás de vaporização resfriado é circulado entre o tanque e a instalação através do conduto de transferência principal e a linha de retorno de vapor durante períodos entre transferência de líquidos criogênicos para manter o conduto de transferência principal e a linha de retorno de vapor em ou marginalmente acima de temperatura criogênica

Description

“PROCESSO E SISTEMA PARA TRATAR GÁS DE VAPORIZAÇÃO GERADO EM UM TANQUE DE ARMAZENAGEM DE LÍQUIDO CRIOGÊNICO
Campo técnico [001] A presente invenção refere-se a um processo e sistema para tratar gás de vaporização de um tanque de armazenagem de líquido criogênico como, por exemplo, gás de vaporização de tanques de armazenagem de LNG ou NGL.
Sumário [002] A liquefação de gases em temperaturas criogênicas requer tipicamente uma fonte de refrigeração como uma fábrica de refrigerante em cascata ou refrigerante misturado com propano. Em particular, um refrigerante misturado único de circuito fechado é particularmente apropriado para incorporação em uma fábrica de liquefação para tratamento de gás natural ou gás de mina de carvão (CSG). Os inventores reconheceram que a produção aumentada de LNG e eficiências adicionais na fábrica de liquefação podem ser obtidas por reorientação de gases de vaporização gerados em tanques de armazenagem de baixa temperatura para a fábrica de refrigeração e liquefação dos gases para recuperar metano liquefeito adicional e uma fração de gás com uma composição de hidrocarboneto mais apropriada para uso como um gás combustível ou gás de regeneração para acionar vários componentes na fábrica de liquefação.
[003] Por conseguinte, em um primeiro aspecto da invenção é fornecido um processo para tratar gás de vaporização gerado em um tanque de
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2/15 armazenagem de líquido criogênico que compreende as etapas de:
a) comprimir o gás de vaporização;
b) resfriar o gás de vaporização comprimido em um modo para produzir uma fração de líquido e uma fração de vapor resfriado;
c) separar a fração de líquido e a fração gasosa resfriada; e
d) reorientar a fração de líquido para o tanque de armazenagem de líquido criogênico.
[004] Em uma modalidade da invenção, o gás de vaporização é comprimido a uma pressão de aproximadamente 3 bar até aproximadamente 6 bar.
[005] Em uma modalidade da invenção, a etapa de resfriar o gás de vaporização comprimido compreende passar o gás de vaporização comprimido através de uma zona de refrigeração. Preferivelmente, a etapa de resfriar o gás de vaporização comprimido compreende passar o gás de vaporização comprimido em troca de calor contracorrente com um refrigerante misturado.
[006] Em uma modalidade preferida da invenção, a fração de líquido e a fração de vapor resfriado são resfriadas a uma temperatura em ou marginalmente acima da temperatura do conteúdo do tanque de armazenagem de líquido criogênico. Em particular, a fração de líquido e a fração de vapor resfriado são resfriadas à temperatura criogênica.
[007] Em outra modalidade, a fração de vapor resfriado é pelo menos parcialmente esgotada de componentes compreendidos na fração de líquido. Em particular, a fração de líquido compreende substancialmente metano líquido com um
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3/15 pouco de nitrogênio e a fração de vapor resfriado compreende substancialmente nitrogênio com um pouco de metano.
[008] Vantajosamente, o processo provê a rejeição de nitrogênio da fração de líquido, de tal modo que a concentração de nitrogênio é aumentada na fração de vapor em relação à fração de líquido.
[009] Em uma modalidade adicional da invenção, o processo compreende adicionalmente comprimir a fração gasosa resfriada a uma pressão apropriada para uso como gás combustível e/ou gás de regeneração.
[010] A fração de vapor resfriado é comprimida a uma pressão de gás combustível exigida. Em uma modalidade preferida da invenção, a fração de vapor resfriado é utilizada como gás combustível para acionar um ou mais compressores na fábrica de liquefação.
[011] Em um segundo aspecto da invenção existe um sistema para tratar gás de vaporização gerado em um tanque de armazenagem de líquido criogênico compreendendo:
um tanque de armazenagem de líquido criogênico tendo uma saída de gás de vaporização e uma entrada de líquido;
um primeiro compressor tendo uma saída e uma entrada em comunicação de fluido com a saída de gás de vaporização;
uma zona de refrigeração tendo uma saída e uma entrada em comunicação de fluido com a primeira saída de compressor, a zona de refrigeração sendo disposta para resfriar um gás
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4/15 comprimido e produzir uma fração de líquido e uma fração de vapor resfriado;
um separador tendo uma entrada em comunicação de fluido com a saída de zona de refrigeração; e
uma linha em comunicação de fluido com
uma saída de fração de líquido do separador e a
entrada de líquido do tanque de armazenagem de
líquido criogênico.
Em uma modalidade adicional, o sistema da presente invenção compreende adicionalmente:
um segundo compressor tendo uma entrada em comunicação de fluido com uma saída de fração de vapor resfriado do separador; e uma linha em comunicação de fluido com uma saída do segundo compressor e sistema de gás combustível/regeneração.
[012] Preferivelmente, o primeiro compressor é um compressor de baixa pressão e o segundo compressor é um compressor de pressão elevada.
[013] Em uma modalidade da invenção, a zona de refrigeração é empregada em uma fábrica de liquefação de material fluido. Em uma modalidade preferida, a zona de refrigeração compreende uma fábrica de refrigerante misturado único.
Descrição dos desenhos [014] Modalidades preferidas que incorporam todos os aspectos da invenção serão descritas agora somente como exemplo com referência aos desenhos em anexo, nos quais:
A figura 1 é um fluxograma esquemático de um processo para liquefazer um material fluido,
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5/15 como, por exemplo, gás natural ou CSG, em que o fluxograma também incorpora um processo para tratar gás de vaporização de um tanque de armazenagem de líquido criogênico de acordo com uma modalidade da presente invenção; e
A figura 2 é uma curva de resfriamento e aquecimento de compósito para o refrigerante misturado único e o material fluido.
Descrição detalhada da modalidade preferida [015] Com referência à figura 1, é mostrado um processo para resfriar um material fluido a temperaturas criogênicas para fins de liquefação do mesmo. Exemplos ilustrativos de um material fluido incluem, porém não são limitados a, gás natural e gás de mina de carvão (CSG). Embora essa modalidade específica da invenção seja descrita em relação à produção de gás natural liquefeito (LNG) de gás natural ou CSG, é previsto que o processo pode ser aplicado a outros materiais fluidos que podem ser liquefeitos em temperaturas criogênicas.
[016] A produção de LNG é amplamente obtida por pré-tratamento de um gás natural ou gás de alimentação CSG para remover água, dióxido de carbono, e opcionalmente outras espécies que podem solidificar a jusante em temperaturas que se aproximam de liquefação, e então resfriando o gás de alimentação pré-tratado a temperaturas criogênicas nas quais LNG é produzido.
[017] Com referência à figura 1, o
gás de alimentação 60 entra no processo em uma
pressão controlada de aproximadamente 900 psi.
Dióxido de carbono é removido do processo por
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6/15 passar o mesmo através de uma fábrica de extração de CO2 acondicionado convencional 62, onde CO2 é removido a aproximadamente 50 - 150 ppm dependendo da concentração de dióxido de carbono do gás de alimentação 10. Exemplos ilustrativos de uma fábrica de extração de CO2 62 incluem um pacote de amina tendo um contator de amina (por exemplo, MDEA) e um refervedor de amina. Tipicamente, o gás que sai do contator de amina é saturado com água (por exemplo, ~70lb/MMscf). Para remover a massa da água, o gás é esfriado até quase seu ponto de hidratar (por exemplo, ~15°C) utilizando água refrigerada fornecida por um refrigerador 66. Preferivelmente, o refrigerador 66 utiliza capacidade de resfriamento de um sistema de refrigeração auxiliar 20. Água condensada é removida do fluxo de gás resfriado e retorna para o pacote de amina para composição.
[018] Água deve ser removida do fluxo de gás resfriado a < 1 ppm antes da liquefação para evitar congelamento quando a temperatura do fluxo de gás é reduzida abaixo do ponto de congelamento de hidratação. Por conseguinte, o fluxo de gás resfriado com teor reduzido de água (por exemplo, ~20lb/MMscf) é passado para uma fábrica de desidratação 64. A fábrica de desidratação 64 compreende três recipientes de peneira molecular. Tipicamente, dois recipientes de peneira molecular operarão no modo de adsorção enquanto o terceiro recipiente é regenerado ou no modo de espera. Um fluxo lateral de gás seco que sai do recipiente de carga é utilizado para gás de regeneração. Gás de regeneração úmido é resfriado utilizando ar e água
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7/15 condensada é separada. O fluxo de gás saturado é aquecido e utilizado como gás combustível. Gás de vaporização (BOG) é preferivelmente utilizado como gás combustível/regeneração (como será descrito posteriormente) e qualquer deficiência é fornecida a partir do fluxo de gás seco. Nenhum compressor de reciclagem é necessário para gás de regeneração.
[019] O gás de alimentação 60 pode ser opcionalmente submetido a tratamento adicional para remover outras espécies ácidas ou similares, como compostos de enxofre, embora seja reconhecido que muitos compostos de enxofre podem ser removidos simultaneamente com dióxido de carbono na fábrica de extração de CO2 62.
[020] Como resultado do prétratamento, o gás de alimentação 60 se torna aquecido a temperaturas até 50°C. Em uma modalidade da presente invenção, o gás de alimentação prétratado pode ser opcionalmente resfriado com um refrigerador (não mostrado) a uma temperatura de aproximadamente 10°C a -50°C. Exemplos apropriados do refrigerador que podem ser empregados no processo da presente invenção incluem, porém não são limitados a, um refrigerador de absorção de amônia, um refrigerador de absorção de brometo de lítio, e similar, ou o sistema de refrigeração auxiliar 20.
[021] Vantajosamente, dependendo da composição do gás de alimentação, o refrigerador pode condensar hidrocarbonetos pesados no fluxo pré-tratado. Esses componentes condensados podem formar um fluxo de produto adicional, ou podem ser utilizados como gás combustível em várias partes do
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8/15 sistema.
[022] O resfriamento do fluxo de gás pré-tratado tem a vantagem principal de reduzir significativamente a carga de resfriamento necessária para liquefação, em alguns casos tanto quanto 30% em comparação com a técnica anterior.
[023] O fluxo de gás pré-tratado resfriado é fornecido a uma zona de refrigeração 28 através da linha 32 onde o fluxo é liquefeito.
[024] A zona de refrigeração 28 compreende um trocador de calor onde a refrigeração da mesma é fornecida por um refrigerante misturado. Preferivelmente, o trocador de calor compreende núcleos de permutador de aleta de placa de alumínio de solda forte embutidos em uma caixa de aço purgada.
[025] O trocador de calor refrigerado tem uma primeira via de troca térmica 40 em comunicação de fluido com o compressor 12, uma segunda via de troca térmica 42, e uma terceira via de troca térmica 44. Cada uma das primeira, segunda e terceira vias de troca térmica 40, 42, 44 estende através do trocador de calor refrigerado como mostrado na figura 1. O trocador de calor refrigerado também é dotado de uma quarta via de troca térmica 4 6 que estende através de uma parte do trocador de calor refrigerado, em particular uma
parte fria do mesmo. As segunda e quarta vias de
troca térmica 42, 46 são posicionadas em troca de
calor contracorrente em relação às primeira e
terceira vias de troca de calor 40, 44.
[026] A refrigeração é fornecida à
zona de refrigeração 28 por circular o refrigerante
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9/15 misturado através da mesma. O refrigerante misturado de um tambor de sucção de refrigerante 10 é passado para um compressor 12. O compressor 12 são preferivelmente dois compressores centrífugos de estágio único, paralelos, cada um acionado diretamente por turbinas de gás 100, em particular uma turbina de gás aero-derivada. Alternativamente, o compressor 12 pode ser um compressor de dois estágios com interresfriador e depurador interestágio. Tipicamente, o compressor 12 é de um tipo que opera em uma eficiência de aproximadamente 75% a aproximadamente 85%.
[027] Calor residual das turbinas de gás 100 pode ser utilizado para gerar vapor que, por sua vez, é utilizado para acionar um gerador elétrico (não mostrado). Desse modo, energia suficiente pode ser gerada para fornecer eletricidade a todos os componentes elétricos na fábrica de liquefação.
[028] Vapor que é gerado por calor
residual das turbinas de gás 100 também pode ser
utilizado para aquecer o refervedor de amina da
fábrica de extração de CO2 62, para regeneração das
peneiras moleculares da fábrica de desidratação 64, gás de regeneração e gás combustível.
[029] O refrigerante misturado é comprimido a uma pressão que varia de aproximadamente 30 bar a 50 bar e tipicamente a uma pressão de aproximadamente 35 a aproximadamente 45 bar. A temperatura do refrigerante misturado comprimido eleva, como consequência de compressão no compressor 12, a uma temperatura que varia de aproximadamente 120°C a aproximadamente 160°C e
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10/15 tipicamente a aproximadamente 140°C.
[030] O refrigerante misturado comprimido é então passado através da linha 14 para um esfriador 16 para reduzir a temperatura do refrigerante misturado comprimido até abaixo de 45°C. Em uma modalidade, o esfriador 16 é um trocador de calor de tubo de aleta resfriado a ar, onde o refrigerado misturado comprimido é resfriado por passar o refrigerante misturado comprimido em relação contracorrente com um fluido como ar, ou similar. Em uma modalidade alternativa, o esfriador 16 é trocador de calor tipo casco e tubo onde o refrigerante misturado comprimido é resfriado por passar o refrigerante misturado comprimido em relação contracorrente com um fluido, como água, ou similar.
[031] O refrigerante misturado comprimido resfriado é passado para a primeira via de troca térmica 40 da zona de refrigeração 28 onde é adicionalmente resfriado e expandido através do expansor 48, preferivelmente utilizando um efeito Joule-Thomson, desse modo fornecendo resfriamento para a zona de refrigeração 28 como um refrigerante misturado. O refrigerante misturado é passado através da segunda via de troca térmica 42 onde é aquecido em troca térmica contracorrente com o refrigerante misturado comprimido e o gás de alimentação pré-tratado que passa através das primeira e terceira vias de troca térmica 40, 44, respectivamente. O gás refrigerante misturado é então retornado ao tambor de sucção de refrigerante 10 antes de entrar no compressor 12, desse modo completando um processo de refrigerante misturado
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11/15 único de circuito fechado.
[032] A composição de refrigerante misturado é fornecida a partir do material de fluido ou gás de vaporização (metano e/ou hidrocarbonetos C2-C5), gerador de nitrogênio
(nitrogênio) com qualquer um ou mais dos
componentes refrigerantes sendo originados
externamente.
[033] O refrigerante misturado contém compostos selecionados de um grupo que consiste em nitrogênio e hidrocarbonetos contendo de 1 a aproximadamente 5 átomos de carbono. Quando o material fluido a ser resfriado é gás natural ou gás de mina de carvão, uma composição apropriada para o refrigerante misturado é como a seguir nas seguintes faixas de porcentagem de fração molar: nitrogênio: aproximadamente 5 a aproximadamente 15; metano: aproximadamente 25 a aproximadamente 35; C2: aproximadamente 33 a aproximadamente 42; C3: 0 a aproximadamente 10; C4: 0 a aproximadamente 20; e C5: 0 a aproximadamente 20. Em uma modalidade preferida, o refrigerante misturado compreende nitrogênio, metano, etano ou etileno, e isobutano e/ou n-butano.
[034] A figura 2 mostra uma curva de aquecimento e resfriamento de compósito para refrigerante misturado único e gás natural. A proximidade estreita das curvas compreendida em aproximadamente 2°C indica as eficiências do processo e sistema da presente invenção.
[035] Refrigeração adicional pode ser fornecida à zona de refrigeração 28 por um sistema de refrigeração auxiliar 20. O sistema de
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12/15 refrigeração auxiliar 20 compreende um ou mais pacotes de refrigeração de amônia resfriados por esfriadores de ar. Um refrigerante auxiliar, como amônia fria, passa através da quarta via de troca térmica 44 localizada em uma zona fria da zona de refrigeração 28. Por esse meio, até aproximadamente 70% de capacidade de resfriamento disponível do sistema de refrigeração auxiliar 20 podem ser orientados para a zona de refrigeração 28. O resfriamento adicional tem o efeito de produzir uma quantidade adicional de 20% de LNG e também melhora a eficiência de fábrica, por exemplo, consumo de combustível em turbina a gás 100 por 20% separados.
[036] O sistema de refrigeração auxiliar 20 utiliza calor de refugo gerado de gases de descarga quentes da turbina a gás 100 para gerar o refrigerante para o sistema de refrigeração auxiliar 20. Será reconhecido, entretanto, que calor residual adicional gerado por outros componentes na fábrica de liquefação pode ser também utilizado para regenerar o refrigerante para o sistema de refrigeração auxiliar 20, como pode ser disponível como calor residual de outros compressores, motores principais utilizados em geração de energia, gases luminosos quentes, gases de refugo ou líquido, energia solar e similar.
[037] O sistema de refrigeração auxiliar 20 também é utilizado para resfriar a
entrada de ar para turbina a gás 100. De forma
importante, o resfriamento do ar de entrada de
turbina a gás adiciona 15· 25 % à capacidade de
produção de fábrica visto que a saída de compressor é aproximadamente proporcional à produção de LNG.
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13/15 [038] O gás liquefeito é recuperado da zona de refrigeração 28 através de uma linha 72 em uma temperatura de aproximadamente -150°C a aproximadamente -160°C. O gás liquefeito é então expandido através do expansor 74 que consequentemente reduz a temperatura do gás liquefeito a aproximadamente -160°C. Exemplos apropriados de expansores que podem ser utilizados na presente invenção incluem, porém não são limitados a, válvulas de expansão, válvulas JT, dispositivos venturi e um expansor mecânico giratório.
[039] O gás liquefeito é então orientado para o tanque de armazenagem 76 através da linha 78.
[040] Gases de vaporização (BOG) gerados no tanque de armazenagem 76 podem ser carregados em um compressor 78, preferivelmente um compressor de baixa pressão, através da linha 80. O BOG comprimido é fornecido à zona de refrigeração 28 através da linha 82 e é passado através de uma parte da zona de refrigeração 28 onde o BOG comprimido é resfriado a uma temperatura de aproximadamente -150°C a aproximadamente -170°C.
[041] Nessas temperaturas, uma parte do BOG é condensada em uma fase líquida. Em particular, a fase líquida do BOG resfriado compreende amplamente metano. Embora a fase de vapor do BOG resfriado também compreenda metano, em relação à fase líquida há um aumento na concentração de nitrogênio na mesma, tipicamente de aproximadamente 20% a aproximadamente 60%. A composição resultante da fase de vapor é apropriada
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14/15 para uso como gás combustível.
[042] A mistura de duas fases resultante é passada para um separador 84 através da linha 86, após o que a fase líquida separada é reorientada de volta para o tanque de armazenagem 76 através da linha 88.
[043] A fase de gás resfriado separada no separador 84 é passada para um compressor, preferivelmente um compressor de alta pressão, e é utilizada na fábrica como gás combustível e/ou gás de regeneração através da linha.
[044] Alternativamente, a fase de gás resfriado separada no separador 84 é apropriada para uso como meio de resfriamento para circular através de um sistema de linha de fluxo criogênico para transferência de fluidos criogênicos, como, por exemplo, LNG ou metano líquido de gás de mina de carvão, de um tanque de armazenagem 76 para uma instalação de recebimento/carregamento, para manter o sistema de linha de fluxo em ou marginalmente acima de temperaturas criogênicas.
[045] Deve ser entendido que, embora o uso da técnica anterior e publicações possam ser mencionados aqui, tal referência não constitui uma admissão de que qualquer uma dessas forme parte do conhecimento geral comum na técnica, na Austrália ou em qualquer outro país.
[046] Para fins desse relatório descritivo será claramente entendido que a palavra compreendendo significa incluindo, porém não limitado a, e que a palavra compreende tem significado correspondente.
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15/15 [047] Inúmeras variações e modificações serão sugeridas para pessoas versadas na técnica relevante, além daquelas já descritas, sem se afastar dos conceitos inventivos básicos. Todas essas variações e modificações devem ser consideradas compreendidas no escopo da presente invenção, cuja natureza deve ser determinada a partir da descrição acima.
[048] Por exemplo, embora a modalidade específica da invenção descrita acima seja em relação à liquefação de LNG a partir de gás natural de gás de mina de carvão, a presente invenção pode ser prontamente utilizada em relação a outros gases que são armazenados como líquidos em temperaturas criogênicas.

Claims (14)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Processo para tratar gás de vaporização gerado em um tanque de armazenagem (76) de líquido criogênico, caracterizado pelo processo compreender as etapas de:
    a) comprimir o gás de vaporização;
    b) resfriar o gás de vaporização comprimido em um modo para produzir uma fração de líquido e uma fração de vapor resfriado;
    c) separar a fração de líquido e a fração gasosa resfriada;
    d) reorientar a fração de líquido para o tanque de armazenagem (76) de líquido criogênico, e
    e) comprimir a fração de vapor resfriado a uma pressão apropriada para uso como gás combustível e/ou gás de regeneração.
  2. 2. Processo, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o gás de vaporização é comprimido a uma pressão de aproximadamente 3 bar até aproximadamente 6 bar na etapa (a).
  3. 3. Processo, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que a etapa de resfriar o gás de vaporização comprimido compreende passar o gás de vaporização comprimido através de uma zona de refrigeração (28) .
  4. 4. Processo, de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que a etapa de resfriar o gás de vaporização comprimido compreende passar o gás de vaporização comprimido em uma troca de calor contracorrente com um
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    2/4 refrigerante misturado.
  5. 5. Processo, de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que o refrigerante misturado é um refrigerado misturado único.
  6. 6. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que o gás de vaporização comprimido é resfriado para produzir a fração de líquido e a fração de vapor resfriado na temperatura ou marginalmente acima da temperatura do conteúdo do tanque de armazenagem (76) de líquido criogênico.
  7. 7. Processo, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que o gás de vaporização comprimido é resfriado para produzir a fração de líquido e a fração de vapor resfriado à temperatura criogênica.
  8. 8. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que a fração de vapor resfriado é pelo menos parcialmente esgotada de componentes compreendidos na fração de líquido.
  9. 9. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado pelo fato de que a fração de líquido compreende substancialmente metano líquido.
  10. 10. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizado pelo fato de que a concentração de nitrogênio é aumentada na fração de vapor em relação à fração de líquido.
  11. 11. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizado pelo fato de que a fração de vapor resfriado compreende pelo
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    3/4 menos 50% de nitrogênio.
  12. 12. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizado pelo fato de que a fração de vapor resfriado é utilizada como um gás combustível para acionar um ou mais compressores (12).
  13. 13. Sistema para tratar gás de vaporização gerado em um tanque de armazenagem (76) de líquido criogênico, caracterizado pelo fato de que o sistema compreende:
    um tanque de armazenagem (76) de líquido criogênico tendo uma saída de gás de vaporização e uma entrada de líquido;
    um primeiro compressor tendo uma saída e uma entrada em comunicação de fluido com a saída de gás de vaporização;
    uma zona de refrigeração (28) tendo uma saída e uma entrada em comunicação de fluido com a primeira saída de compressor, a zona de refrigeração (28) sendo disposta para resfriar um gás comprimido e produzir uma fração de líquido e uma fração de vapor resfriado;
    um separador (84) tendo uma entrada em comunicação de fluido com a saída de zona de refrigeração (28); uma saída de fração de vapor resfriado e uma saída de fração de líquido;
    uma linha em comunicação de fluido com uma saída de fração de líquido do separador (84) e a entrada de líquido do tanque de armazenagem (76) de líquido criogênico;
    um segundo compressor tendo uma saída e uma entrada em comunicação de fluido com a saída de fração de vapor resfriado do separador (84); e
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    4/4 uma linha em comunicação de fluido com a
    saída do segundo compressor e sistema de gás combustível/regeneração. 14. Sistema, de acordo com a reivindicação 13, caracterizado pelo fato de que o
    primeiro compressor é um compressor de baixa pressão e o segundo compressor é um compressor de alta pressão.
  14. 15. Sistema, de acordo com a reivindicação 13 ou 14, caracterizado pelo fato de que a zona de refrigeração (28) é empregada em uma fábrica de liquefação de material fluido.
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