BR112020000266A2

BR112020000266A2 - folha de aço eletromagnética orientada

Info

Publication number: BR112020000266A2
Application number: BR112020000266-6A
Authority: BR
Inventors: Shinsuke TAKATANI; Yoshiyuki Ushigami; Hiroyasu Fujii; Shuichi Nakamura; Takeshi Imai
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2017-07-13
Filing date: 2018-07-13
Publication date: 2020-07-14
Also published as: US11189407B2; EP3653753A4; US20200203047A1; CN110832113B; RU2736043C1; JP6881581B2; JPWO2019013355A1; CN110832113A; WO2019013355A1; EP3653753A1; KR20200017458A; KR102359168B1; WO2019013355A9

Abstract

A presente invenção refere-se a uma folha de aço eletromagnética orientada que compreende: uma folha de aço e uma película de óxido amorfa formada sobre a folha de aço, em que o brilho da superfície é igual a ou maior do que 150%.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "FOLHA DE AÇO ELETROMAGNÉTICA ORIENTADA". Campo Técnico da Invenção

[001] A presente invenção refere-se a uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada que é usada como um material do núcleo de ferro de um transformador e se refere em particular a uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada com uma camada de óxido amorfa que tem uma excelente aderência com um revestimento isolante de tensão.

[002] A prioridade é reivindicada no Pedido de Patente Japonês nº. 2017-137408, depositado em 3 de julho de 2017, cujo teor é incorporado no presente documento a título de referência. Técnica Relacionada

[003] Uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada é usada principalmente em um transformador. Um transformador é excitado continuamente por um longo período de tempo da instalação ao desuso de maneira tal que a perda de energia ocorre continuamente. Portanto, a perda de energia que ocorre quando o transformador é magnetizado por uma corrente alternada, isto é, a perda de ferro, é um parâmetro primordial que determina o desempenho do transformador.

[004] A fim de reduzir a perda de ferro de uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada, muitas técnicas foram desenvolvidas do ponto de vista de (a) elevado alinhamento de grãos na orientação {110}<001> (orientação de Goss), (b) aumento do teor de um elemento de solução sólido tal como o Si para aumentar a resistência elétrica da folha de aço, ou (c) redução da espessura da folha de aço de forno elétrico.

[005] Além disso, um método de aplicação de tensão a uma folha de aço é eficaz na redução da perda de ferro. A formação de um revestimento em uma superfície da folha de aço a uma alta temperatura ao usar um material que tem um coeficiente de expansão térmica menor do que a folha de aço é um método eficaz para reduzir a perda de ferro. Em um processo de recozimento final de uma folha de aço de forno elétrico, uma película de forsterita que tem uma excelente aderência de revestimento que é formada por uma reação de um óxido em uma superfície da folha de aço e um separador de recozimento pode aplicar a tensão à folha de aço.

[006] Por exemplo, um método divulgado no Documento de Patente 1 em que um revestimento isolante é formado mediante o cozimento de uma solução de revestimento que inclui sílica coloidal e um fosfato como componentes principais a uma superfície da folha de aço tem um efeito elevado de aplicar a tensão a uma folha de aço e desse modo é eficaz para reduzir a perda de ferro. Por conseguinte, um método de formação de um revestimento isolante que inclui um fosfato como um componente principal em um estado no qual resta uma película de forsterita formada em um processo de recozimento final é um método geral de fabricação de uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada.

[007] No entanto, recentemente, ficou claro que a película de forsterita inibe um movimento da parede de domínio e afeta adversamente a perda de ferro. Em uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada, um domínio magnético muda dependendo de um movimento da parede de domínio em um campo magnético alternado. A fim de reduzir a perda de ferro, é eficaz que o movimento da parede de domínio seja suave e rápido. No entanto, a película de forsterita tem uma estrutura desuniforme como interface da folhade aço/película, e essa estrutura desuniforme inibe um movimento da parede de domínio. Portanto, presume-se que a estrutura desuniforme afete adversamente a perda de ferro.

[008] Por conseguinte, uma técnica de supressão da formação de uma película de forsterita e de alisamento de uma superfície da folha de aço foi investigada. Por exemplo, os Documentos de Patente 2 a 5 divulgam uma técnica de controle de um ponto de orvalho da atmosfera de recozimento com descarburação e de uso de alumina como um separador de recozimento de modo a alisar uma superfície da folha de aço sem a formação de uma película de forsterita durante o recozimento final.

[009] No entanto, quando uma superfície da folha de aço é alisada tal como descrito acima, a fim de aplicar tensão à folha de aço, é necessário formar um revestimento de isolamento de tensão que tenha uma aderência suficiente.

[0010] A fim de resolver esse problema, o Documento de Patente 6 divulga um método de formação de um revestimento de isolamento de tensão após a formação de uma camada de óxido amorfa sobre uma superfície da folha de aço. Além disso, os Documentos de Patente 7 a 11 divulgam uma técnica de controle de uma estrutura de uma camada de óxido amorfa a fim de formar um revestimento de isolamento de tensão que tem uma maior aderência.

[0011] O Documento de Patente 7 divulga um método para assegurar a aderência de revestimento entre um revestimento isolante de tensão e uma folha de aço. Nesse método, a aderência de revestimeno é assegurada mediante a execução de um pré-tratamento em uma superfície alisada da folha de aço de uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada para introduzir a uniformidade fina na superfície da folha de aço, a formação de uma camada externamente oxidada sobre a mesma, e a formação de um óxido granular externamente oxidado que inclui a sílica como um componente principal, o qual penetra na espessura da camada externamente oxidada.

[0012] O documento de Patente 8 divulga um método para assegurar a aderência de revestimento entre um revestimento isolante de tensão e uma folha de aço. Nesse método, em um processo de tratamento térmico para formar uma camada externamente oxidada em uma superfície alisada da folha de aço de uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada, uma taxa de elevação da temperatura em uma faixa de temperatura de 200°C a 1.150°C é controlada para que seja de 10°C/s a 500°C/s, de ma neira tal que uma fração da área em seção transversal de um óxido de metal de ferro, alumínio, titânio, manganês ou cromo, ou o um outro ainda na camada externamente oxidada é de 50% ou menos. Como resultado, a aderência de revestimento entre o revestimento isolante de tensão e a folha de aço é assegurada.

[0013] O Documento de Patente 9 divulga um método para assegurar a aderência de revestimento entre um revestimento isolante de tensão e uma folha de aço. Nesse método, em uma etapa de formação de um revestimento de isolamento de tensão após a formação de uma camada externamente oxidada em uma superfície alisada da folha de aço de uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada, um tempo de contato entre a folha de aço em que a camada externamente oxidada é formada e uma solução de revestimento para a formação do revestimento isolante de tensão é ajustado para que seja de 20 segundos ou mais curto de maneira tal que uma proporção de uma camada de baixa densidade na camada externamente oxidada seja de 30% ou menos. Como resultado, a aderência de revestimento entre o revestimento isolante de tensão e a folha de aço é assegurada.

[0014] O Documento de Patente 10 divulga um método para assegurar a aderência de revestimento entre um revestimento isolante de tensão e uma folha de aço. Nesse método, um tratamento térmico para a formação de uma camada externamente oxidada em uma superfície alisada da folha de aço de uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada é executado a uma temperatura de

1.000°C ou mais, e uma taxa de resfriamento em uma faixa de temperatura de uma temperatura à qual a camada externamente oxidada é formada até 200°C é controlada para que s eja de 100°C/s ou mais baixa de maneira tal que uma fração da área em seção transversal dos espaços vazios na camada externamente oxidada seja de 30% ou menos. Como resultado, a aderência de revestimento entre o revestimento isolante de tensão e a folha de aço é assegurada.

[0015] O Documento de Patente 11 divulga um método para assegurar a aderência de revestimento entre um revestimento isolante de tensão e uma folha de aço. Nesse método, em um processo de tratamento a quente para a formação de uma camada externamente oxidada em uma superfície alisada da folha de aço de uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada, um tratamento térmico é executado sob condições nas quais a temperatura do tratamento térmico é de 600°C a 1.150°C e o ponto de orvalho d a atmosfera é de -20°C a 0°C, o recozimento é executado a um ponto d e orvalho da atmosfera de resfriamento de 5°C a 60°C e uma fraçã o da área em seção transversal do ferro metálico na camada externamente oxidada é de 5% a 30%. Como resultado, a aderência de revestimento entre o revestimento isolante de tensão e a folha de aço é assegurada.

[0016] No entanto, a aderência suficiente entre um revestimento isolante de tensão e uma folha de aço não pode ser obtida com nenhum dos métodos divulgados nos Documentos de Patente 7 a 11, e pode ser difícil exibir de maneira suficiente o efeito previsto de redução da perda de ferro. Documentos da Técnica Anterior Documentos de Patente

[0017] Documento de Patente 1 - Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação nº. S48-039338

[0018] Documento de Patente 2 - Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação nº. H7-278670

[0019] Documento de Patente 3 - Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação nº. H11-106827

[0020] Documento de Patente 4 - Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação nº. H11-118750

[0021] Documento de Patente 5 - Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação nº. 2003-268450

[0022] Documento de Patente 6 - Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação nº. H7-278833

[0023] Documento de Patente 7 - Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação nº. 2002-322566

[0024] Documento de Patente 8 - Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação nº. 2002-348643

[0025] Documento de Patente 9 - Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação nº. 2003-293149

[0026] Documento de Patente 10 - Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação nº. 2002-363763

[0027] Documento de Patente 11 - Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação nº. 2003-313644 Descrição da Invenção Problemas a Serem Resolvidos pela Invenção

[0028] A presente invenção foi elaborada ao levar em consideração a situação atual das técnicas da técnica relacionada a fim de reduzir de maneira significativa a perda de ferro, e um objetivo da mesma consiste em melhorar a aderência entre um revestimento isolante de tensão e uma folha de aço quando o revestimento isolante de tensão é formado sobre uma superfície de uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada que não inclui uma película de forsterita. Isto é, um objetivo da presente invenção consiste na provisão de uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada que tenha uma excelente aderência com um revestimento isolante de tensão. Meios para Resolver o Problema

[0029] Os autores da presente invenção realizaram uma investigação completa em um método para atingir o objetivo. Como resultado, foi verificado que a aderência entre um revestimento isolante de tensão e uma folha de aço pode ser melhorada de maneira significativa mediante a formação de uma camada de óxido amorfa sobre uma superfície de uma folha de aço que não inclui uma película de forsterita, a qual é obtida ao remover a película de forsterita ou ao impedir intencionalmente a formação de forsterita, de maneira tal que um brilho da folha de aço sobre a qual o revestimento é formado é de 150% ou mais.

[0030] A presente invenção foi elaborada com base nas descobertas acima, e o âmbito da mesma é tal como segue.

[0031] (1) De acordo com um aspecto da presente invenção, é provida uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada que inclui: uma folha de aço; e uma camada de óxido amorfa que é formada sobre a folha de aço, em que um brilho de uma superfície é de 150% ou mais.

[0032] (2) Na folha de aço de forno elétrico de granulação orientada de acordo com (1), a folha de aço pode incluir, como uma composição química, por % em massa, C: 0,085% ou menos, Si: de 0,80% a 7,00%, Mn: 1,00% ou menos, Al: 0,065% ou menos, S: 0,013% ou menos, Cu: de 0% a 0,01% a 0,80%, N: de 0% a 0,012%, P: de 0% a 0,5%, Ni: de 0% a 1,0%, Sn: de 0% a 0,3%, Sb: de 0% a 0,3%, e um restante que consiste em Fe e impurezas.

[0033] (3) Na folha de aço de forno elétrico de granulação orientada de acordo com (2), a folha de aço pode incluir, como composição química, por % em massa, Cu: de 0,01% a 0,80%.

[0034] (4) Na folha de aço de forno elétrico de granulação orientada de acordo com qualquer um de (1) a (3), o brilho pode ser medido ao usar um método descrito na norma JIS Z-8741. Efeitos da Invenção

[0035] De acordo com o aspecto da presente invenção, pode ser provida uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada que tem uma excelente aderência entre um revestimento isolante de tensão e uma folha de aço. Breve Descrição dos Desenhos

[0036] A FIGURA 1 é um diagrama que mostra uma relação entre um brilho e uma fração da área do revestimento remanescente.

[0037] A FIGURA 2 é um diagrama que mostra uma relação entre uma pressão parcial do oxigênio de uma atmosfera de recozimento para a formação de uma camada de óxido amorfa e um brilho. Modalidades da Invenção

[0038] Uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada de acordo com uma modalidade da presente invenção (daqui por diante indicada como "folha de aço de forno elétrico de acordo com a modalidade") inclui uma camada de óxido amorfa sobre uma superfície da folha de aço e um brilho de uma superfície de 150% ou mais. Em outras palavras, a folha de aço de forno elétrico de granulação orientada de acordo com a modalidade inclui: uma folha de aço; e uma camada de óxido amorfa que é formada sobre a folha de aço, em que um brilho de uma superfície é de 150% ou mais.

[0039] A seguir, será descrita a folha de aço de forno elétrico de acordo com a modalidade.

[0040] Os autores da presente invenção realizaram uma investigação em um método para assegurar a aderência de revestimento com um revestimento isolante de tensão quando o revestimento de isolamento de tensão para reduzir a perda de ferro é formado sobre uma superfície da folha de aço que não inclui uma película de forsterita. Como resultado, os autores da presente invenção conceberam uma ideia de que é importante uniformizar (alisar) a morfologia da camada de óxido amorfa de maneira tal que a concentração da tensão em uma interface entre o revestimento isolante de tensão e a folha de aço é suprimida tanto quanto possível, quando da formação de uma camada de óxido amorfa sobre uma superfície da folha de aço que não inclui uma película de forsterita (em particular, a formação da camada de óxido amorfa para ficar em contato direto com a superfície da folha de aço). A folha de aço que não inclui uma película de forsterita pode ser formada ao remover a película de forsterita após o recozimento final ou ao impedir intencionalmente a formação de forsterita. Por exemplo, com o ajuste da composição de um separador de recozimento, a formação de forsterita pode ser intencionalmente impedida.

[0041] Presume-se que, tal como descrito acima, com a formação de uma camada de óxido amorfa sobre uma superfície da folha de aço (folha de aço base) que não inclui uma película de forsterita e subsequentemente a uniformização (alisamento) da morfologia da camada de óxido amorfa, a aderência entre um revestimento isolante de tensão formado na camada de óxido amorfa e a folha de aço pode ser melhorada. No entanto, a espessura da camada de óxido amorfa é extremamente pequena a cerca de vários nanômetros, e desse modo é extremamente difícil determinar se a morfologia é ou não uniforme. Portanto, os autores da presente invenção investigaram um método de avaliação da uniformidade da morfologia da camada de óxido amorfa. Como resultado, foi verificado que a uniformidade da morfologia da camada de óxido amorfa pode ser avaliada ao usar o brilho da superfície da folha de aço que inclui a camada de óxido amorfa. Isto é, foi verificado que, à medida que o brilho da superfície da folha de aço aumenta, a morfologia da camada de óxido amorfa formada sobre a superfície da folha de aço se torna mais uniforme.

[0042] Com base nesta ideia, os autores da presente invenção realizaram a seguinte experiência para investigar uma relação entre a aderência (aderência de revestimento) com o revestimento isolante de tensão e o brilho da superfície da folha de aço da folha de aço de forno elétrico de granulação orientada que inclui a camada de óxido amorfa.

[0043] Um separador de recozimento que inclui a alumina como um componente principal foi aplicado a uma folha recozida com descarburação como um material para a experiência que tem uma espessura de 0,23 mm incluindo 3,4% de Si, e o recozimento final foi executado na mesma para a recristalização secundário. Como resultado, uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada que não inclui uma película de forsterita foi preparada. Um tratamento térmico foi executado na folha de aço de forno elétrico de granulação orientada em uma atmosfera que inclui 25% de nitrogênio e 75% de hidrogênio e tem um ponto de orvalho de -30°C a 5°C por um tempo de encharcamento de 10 segundos para formar uma camada de óxido amorfa que inclui a sílica (SiO2) como um componente principal sobre uma superfície da folha de aço.

[0044] O brilho da superfície da folha de aço de forno elétrico de granulação orientada que inclui a camada de óxido amorfa foi medido ao usar um método descrito na norma JIS Z-8741 (método de medição do brilho em relação a 100 que é um valor obtido ao medir uma placa de referência de vidro preto (índice de refração: 1,567) a um ângulo de incidência de 60°).

[0045] Em seguida, uma solução de revestimento que inclui um fosfato, ácido crômico e sílica coloidal como componentes principais foi aplicada à superfície da folha de aço de forno elétrico de granulação orientada que inclui a camada de óxido amorfa, e cozida em uma atmosfera de nitrogênio a 835°C por 30 segun dos para formar um revestimento isolante de tensão.

[0046] Na folha de aço de forno elétrico de granulação orientada com o revestimento de isolamento de tensão preparada tal como descrito acima, a aderência de revestimento do revestimento isolante de tensão foi investigada.

[0047] A aderência de revestimento do revestimento isolante de tensão foi avaliada ao enrolar um corpo de prova da folha de aço descrita acima em torno de um cilindro que tem um diâmetro de 20 mm (180° de flexão), e foi obtida uma fração da áre a de uma porção do revestimento de isolamento de tensão (daqui por diante, indicada como "fração da área do revestimento remanescente") remanescente que adere à folha de aço sem ser desprendido da folha de aço em um estado no qual o corpo de prova foi dobrado para trás. A fração da área do revestimento remanescente pode ser medida por meio de inspeção visual.

[0048] A FIGURA 1 é um diagrama que mostra uma relação entre um brilho e uma fração da área do revestimento remanescente. Quando a condição na qual a aderência de revestimento do revestimento isolante de tensão pode ser assegurada são obtidas da FIGURA 1, as condições são tal como segue.

[0049] (i) Quando o brilho é de 150% ou mais, a fração da área do revestimento remanescido é de 80% ou mais, e a aderência de revestimento do revestimento isolante de tensão é elevada.

[0050] (ii) Quando o brilho é de 230% ou mais, a fração da área do revestimento remanescido é de 90% ou mais, e a aderência de revestimento do revestimento isolante de tensão é mais elevada.

[0051] Com base nos resultados descritos acima, a folha de aço de forno elétrico de acordo com a modalidade é regulada de maneira tal que a folha de aço de forno elétrico inclui: uma folha de aço; e uma camada de óxido amorfa que é formada sobre uma superfície da folha de aço, em que um brilho da superfície da folha de aço de forno elétrico de granulação orientada que inclui a camada de óxido amorfa é de 150% ou mais. O brilho é de preferência de 230% ou mais.

[0052] Aqui, "amorfo" refere-se a um sólido no qual os átomos ou as moléculas são desordenados sem formação de uma retícula de espaço ordenada. Especificamente, "amorfo" refere-se a um estado no qual apenas um halo é detectado e um pico específico não é detectado na difração com raios X.

[0053] Na folha de aço de forno elétrico de acordo com a modalidade, a camada de óxido amorfa é um revestimento que consiste em um óxido substancialmente amorfo. Se o revestimento inclui ou não um óxido pode ser verificado por meio de TEM ou FT-IR.

[0054] O brilho pode ser medido ao usar o método a seguir.

[0055] Ao usar um medidor de brilho comercialmente disponível, por exemplo, o medidor Micro-Tri-Gloss (4446) (fabricado pela BYK- Gardner USA), o brilho é medido ao usar um método descrito na norma JIS Z-8741 (método de medição do brilho em relação a 100 que é um valor obtido ao medir uma placa de referência de vidro preto (índice de refração: 1,567) a um ângulo da incidência de 60°).

[0056] Quando o revestimento isolante de tensão é formado sobre a camada de óxido amorfa, o brilho pode ser medido após a remoção seletiva do revestimento isolante de tensão de uma folha de aço do produto em que o revestimento isolante de tensão é formado pela causticação a úmido ao imergir a folha de aço em um causticante de hidróxido de sódio a 20% a 80°C por 20 minutos.

[0057] Do ponto de vista de assegurar a uniformidade da morfologia da camada de óxido amorfa, é preferível que a camada de óxido amorfa seja uma camada de óxido amorfa externamente oxidada.

[0058] Embora a camada de óxido amorfa internamente oxidada seja formada sobre a superfície da folha de aço em vez da camada de óxido amorfa externamente oxidada, a camada de óxido amorfa transforma-se em uma origem de desprendimento e o revestimento isolante de tensão pode se desprender da folha de aço. Aqui, a camada de óxido amorfa internamente oxidada refere-se a uma camada de óxido amorfa em um estado no qual uma porção do óxido amorfo é inserida na folha de aço em uma interface entre a folha de aço e o óxido amorfo, e um óxido amorfo em que uma relação de aspecto que representa uma relação entre o comprimento da porção introduzida em uma direção da profundidade e o comprimento de uma base da porção inserida é de 1,2 ou mais é definido como um óxido amorfo internamente oxidado.

[0059] A composição de componentes da folha de aço (folha de aço base) não afeta diretamente o brilho da superfície da folha de aço. Portanto, a composição de componentes (composição química) da folha de aço para a formação da camada de óxido amorfa sobre a folha de aço de forno elétrico de acordo com a modalidade não é particularmente limitada. No entanto, a fim de obter as características preferíveis da folha de aço de forno elétrico de granulação orientada após a formação da camada de óxido amorfa e/ou do revestimento de isolamento de tensão na superfície, a composição de componentes fica de preferência na faixa a seguir. Em seguida, a % que está relacionada à composição de componentes representa a "% em massa".

[0060] C: 0,085% ou menos

[0061] C é um elemento que deteriora de maneira significativa as características da perda de ferro pelo envelhecimento magnético. Quando o teor de C é maior do que 0,085%, o C permanece uniforme após o recozimento com descarburação, e as características da perda de ferro se deterioram. Portanto, o teor de C é de 0,085% ou menos. É preferível que o teor de C seja o menor possível do ponto de vista de melhorar as características da perda de ferro. No entanto, uma vez que o limite de detecção é de cerca de 0,0001%, 0,0001% é o limite inferior substancial do teor de C. Do ponto de vista de melhorar as características da perda de ferro, o teor de C é de preferência de 0,010% ou menos e com mais preferência de 0,005% ou menos.

[0062] Si: de 0,80% a 7,00%

[0063] O Si é um elemento que contribui para a melhoria das características magnéticas. Quando o teor de Si é menor do que 0,80%, a transformação da fase do aço ocorre durante o recozimento com recristalização secundária, a recristalização secundária não pode ser controlada, e as características de elevada densidade de fluxo magnético e perda de ferro não podem ser obtidas. Portanto, o teor de Si é ajustado para que seja de 0,80% ou mais. O teor de Si é de preferência de 2,50% ou mais e com mais preferência de 3,00% ou mais.

[0064] Por outro lado, quando o teor de Si é maior do que 7,00%, a folha de aço fica frágil, e a capacidade de passagem se deteriora de maneira significativa em um processo de fabricação. Portanto, o teor de Si é ajustado para que seja de 7,00% ou menos. O teor de Si é de preferência de 4,00% ou menos e com mais preferência de 3,75% ou menos.

[0065] Mn: 1,00% ou menos

[0066] Quando o teor de Mn é maior do que 1,00%, a transformação da fase do aço ocorre durante o recozimento com recristalização secundária, e as características de elevada densidade de fluxo magnético e perda de ferro não podem ser obtidas. Portanto, o teor de Mn é ajustado para que seja de 1,00% ou mais baixo. O teor de Mn é de preferência de 0,70% ou menos e com mais preferência de 0,50% ou menos. O teor de Al Mn pode ser de 0%.

[0067] Por outro lado, o Mn é um elemento formador de austenita. Quando o teor de Mn é menor do que 0,01%, o efeito não pode ser obtido de maneira suficiente, e a folha de aço fica frágil durante a laminação a quente. Portanto, o teor de Mn pode ser de 0,01% ou mais. O teor de Mn é de preferência de 0,05% ou mais e com mais preferência de 0,10% ou mais.

[0068] Al: 0,065% ou menos

[0069] Quando o teor de Al é maior do que 0,065%, a folha de aço também fica frágil, e a precipitação de AlN fica não uniformr. Como resultado, uma estrutura de recristalização secundária desejada não pode ser obtida, e a densidade de fluxo magnético diminui. Portanto, o teor de Al é de 0,065% ou menos. O teor de Al é de preferência de 0,060% ou menos e com mais preferência de 0,055% ou menos. O teor da Al pode ser de 0%.

[0070] Por outro lado, o Al é um elemento que forma AlN, que funciona como um inibidor e contribui para a melhoria das características magnéticas. Portanto, quando o teor de Al é menor do que 0,010% no bloco usado para a fabricação, a quantidade de AlN formada é pequena, e a recristalização secundária não progride de maneira suficiente. Portanto, o teor de Al no bloco usado para a fabricação é de preferência de 0,010% ou mais, e o Al pode permanecer na folha de aço.

[0071] S: 0,013% ou menos

[0072] O S é um elemento que forma um sulfeto fino e deteriora as características da perda de ferro. É preferível que o teor de S seja o menor possível. No entanto, uma vez que o limite de detecção é de cerca de 0,0001%, o teor de S pode ser de 0,0001% ou mais. O teor de S é de preferência de 0,003% ou mais e com mais preferência de 0,005% ou mais.

[0073] Por outro lado, quando o teor de S é maior do que 0,013%, as características da perda de ferro se deterioram de maneira significativa. Portanto, o teor de S é de 0,013% ou menos. O teor de S é de preferência de 0,010% ou menos e com mais preferência de 0,005% ou menos.

[0074] Basicamente, o restante na folha de aço de forno elétrico de acordo com a modalidade com exceção dos elementos descritos acima consiste em Fe e impurezas. No entanto, a fim de melhorar as características magnéticas, a folha de aço de forno elétrico pode incluir o Cu na faixa a seguir além dos elementos descritos acima. Uma vez que a folha de aço de forno elétrico não inclui necessariamente o Cu, o limite inferior do teor de Cu é de 0%.

[0075] Cu: de 0% a 0,80%

[0076] O Cu é um elemento que se liga a S para formar um precipitado que funciona como um inibidor. Quando o teor de Cu é menor do que 0,01%, o efeito da adição não pode ser obtido de maneira suficiente. A fim de obter esse efeito, é preferível que o teor de Cu seja de 0,01% ou mais. O teor de Cu é de preferência de 0,04% ou mais e com mais preferência de 0,08% ou mais.

[0077] Por outro lado, quando o teor de Cu é maior do que 0,80%, a dispersão dos precipitados torna-se não uniforme, e o efeito de redução da perda de ferro é saturado. Portanto, até mesmo quando a folha de aço inclui o Cu, o teor de Cu é de preferência de 0,80% ou menos. O teor de Cu é de preferência de 0,60% ou menos e com mais preferência de 0,50% ou menos.

[0078] Além disso, a composição de componentes pode incluir pelo menos um elemento selecionado do grupo que consiste em N, P,

Ni, Sn e Sb dentro de uma faixa na qual as características da folha de aço de forno elétrico de acordo com a modalidade não se deterioram. Uma vez que a folha de aço de forno elétrico não inclui necessariamente esses elementos, o limite inferior do teor de cada um dos elementos é de 0%.

[0079] N: de 0% a 0,012%

[0080] O N é um elemento que forma AlN que funciona como um inibidor. Quando o teor de N é menor do que 0,004%, a formação de AlN não é suficiente. Portanto, a fim de obter o efeito, o teor de N é de preferência de 0,004% ou mais. O teor de N é de preferência de 0,006% ou mais e com mais preferência de 0,007% ou mais.

[0081] Por outro lado, O N também é um elemento que forma bolhas (vácuos) na folha de aço durante a laminação a frio. Quando o teor de N é maior do que 0,012%, ocorre que bolhas (vácuos) são formadas na folha de aço durante a laminação a frio. Portanto, até mesmo quando a folha de aço inclui N, o teor de N é de preferência de 0,012% ou menos. O teor de N é de preferência de 0,010% ou menos e com mais preferência de 0,009% ou menos.

[0082] P: de 0% a 0,50%

[0083] O P é um elemento que aumenta a resistência específica da folha de aço para contribuir para uma diminuição na perda de ferro. A fim de obter de maneira confiável o efeito da adição, é preferível que o teor de P seja de 0,02% ou mais.

[0084] Por outro lado, quando o teor de P é maior do que 0,50%, a capacidade de laminação se deteriora. Portanto, até mesmo quando a folha de aço inclui P, o teor de P é de preferência de 0,50% ou menos. O teor de P é de preferência de 0,35% ou menos.

[0085] Ni: de 0% a 1,00%

[0086] O Ni é um elemento que aumenta a resistência específica da folha de aço para contribuir para uma diminuição na perda de ferro e controlar a estrutura metalográfica da folha de aço laminado a quente para contribuir para a melhoria das características magnéticas. A fim de obter de maneira confiável o efeito da adição, é preferível que o teor de Ni seja de 0,02% ou mais.

[0087] Por outro lado, quando o teor de Ni é maior do que 1,00%, a recristalização secundária progride de maneira instável. Portanto, até mesmo quando a folha de aço inclui o Ni, o teor de Ni é de preferência de 1,00% ou menos. O teor de Ni é de preferência de 0,25% ou menos.

[0088] Sn: de 0% a 0,30%

[0089] Sb: de 0% a 0,30%

[0090] O Sn e o Sb são elementos que segregam em um contorno de grão e têm a função de impedir que o Al seja oxidado pela água proveniente do separador de recozimento durante o recozimento final (devido a essa oxidação, a intensidade do inibidor varia dependendo das posições da bobina, e as características magnéticas variam). A fim de obter de maneira confiável o efeito da adição, é preferível que o teor de qualquer um dos elementos seja de 0,02% ou mais.

[0091] Por outro lado, quando a quantidade de qualquer um dos elementos é maior do que 0,30%, a recristalização secundária fica instável, e as características magnéticas se deterioram. Portanto, o teor de de qualquer um dentre o Sn e o Sb é de 0,30% ou menos. A quantidade de qualquer um dos elementos é de preferência de 0,25% ou menos.

[0092] Isto é, a folha de aço de forno elétrico de acordo com a modalidade inclui os elementos descritos acima e um restante que consiste em Fe e impurezas.

[0093] A folha de aço que tem a composição de componentes descrita acima pode ser fabricada ao usar um bloco que inclui C: 0,085% ou menos, Si: de 0,80% a 7,00%, Mn: de 0,01% a 1,00%, Al:

de 0,010% a 0,065%, S: de 0,001% a 0,013%, Cu: de 0% a 0,01% a 0,80%, N: de 0% a 0,012%, P: de 0% a 0,50%, Ni: de 0% a 1,00%, Sn: de 0% a 0,30%, Sb: de 0% a 0,30%, e um restante que consiste em Fe es impurezas.

[0094] Em seguida, será descrito um método preferível de fabricação da folha de aço de forno elétrico de acordo com a modalidade.

[0095] O aço derretido ajustado para que tenha uma composição de componentes requerida é fundido ao usar um método típico (por exemplo, fundição contínua) para fabricar um bloco para a fabricação de uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada. Em seguida, esse bloco é provido para a laminação a quente típica para obter uma folha de aço laminada a quente, e essa folha de aço laminada a quente é bobinada para obter uma bobina laminada a quente. Em seguida, a bobina laminada a quente é desenrolada, o recozimento de tira quente é executado na mesma, a laminação a frio é executada uma vez ou a laminação a frio é executada múltiplas vezes enquanto é executado o recozimento intermediário entre as mesmas. Como resultado, é obtida uma folha de aço que tem a mesma espessura que aquela de um produto final. Em seguida, o recozimento com descarburação é executado na folha de aço laminada a frio.

[0096] É preferível que o recozimento com descarburação seja executado em uma atmosfera de hidrogênio úmida. Com a execução do recozimento com descarburação na atmosfera descrita acima, o teor de C na folha de aço é reduzido em uma região na qual a deterioração das características magnéticas causadas pelo envelhecimento magnético não ocorre na folha de aço como um produto, e a recristalização primária pode ser executada. Essa recristalização primária é uma preparação para a recristalização secundária.

[0097] Após o recozimento com descarburação, a folha de aço é recozida em uma atmosfera de amônia para formar AlN como um inibidor na folha de aço.

[0098] A seguir, o recozimento final é executado na folha de aço a uma temperatura de 1.100°C ou mais. O recozimento f inal pode ser executado na folha de aço bobinada na forma de uma bobina. Neste caso, o recozimento final é executado após a aplicação de um separador de recozimento que inclui Al2O3 como um componente principal à superfície da folha de aço a fim de impedir o emperramento da folha de aço.

[0099] Após a conclusão do recozimento final, o separador de recozimento redundante é removido ao usar um depurador e é controlado o estado da superfície da folha de aço. Quando o separador de recozimento redundante é removido, é preferível que a limpeza com água seja executada além da execução de um tratamento ao usar um depurador.

[00100] No depurador, o diâmetro da rosca de uma escova é de preferência de 0,2 mm e 0,6 mm. Não é preferível que o diâmetro da rosca da escova seja maior do que 0,6 mm, uma vez que a superfície da folha de aço se torna áspera (a aspereza aumenta) e o brilho depois da formação da camada de óxido amorfa diminui. Por outro lado, não é preferível que o diâmetro da linha da escova seja menor do que 0,2 mm, uma vez que a remoção de um separador de recozimento redundante não é suficiente e o brilho depois da formação da camada de óxido amorfa diminui.

[00101] Após a remoção do separador de recozimento ao usar o depurador, a aspereza da superfície (média aritmética Ra da norma JIS B0601) da folha de aço é de preferência de cerca de 0,2 a 0,6 µm.

[00102] Em seguida, a folha de aço é recozida em uma atmosfera mista de hidrogênio e nitrogênio na qual a pressão parcial do oxigênio (PH2O/PH2) é ajustada para formar uma camada de óxido amorfa sobre a superfície da folha de aço.

[00103] Tal como descrito acima, o brilho da superfície (causado pela uniformidade da morfologia da camada de óxido amorfa) afeta a fração da área do revestimento remanescente (índice que indica se a aderência de revestimento com o revestimento isolante de tensão é ou não boa ou má). Os autores da presente invenção investigaram uma relação entre a pressão parcial do oxigênio (PH2O/PH2) da atmosfera de recozimento e o brilho enquanto foi alterada a pressão parcial do oxigênio (PH2O/PH2) na atmosfera de recozimento para formar a camada de óxido amorfa sobre a folha de aço após o recozimento final.

[00104] A FIGURA 2 é um diagrama que mostra uma relação entre a pressão parcial do oxigênio da atmosfera de recozimento para a formação da camada amorfa obtida do óxido e o brilho. Na FIGURA 2, na avaliação da aderência de revestimento, um caso no qual a fração da área do revestimento remanescente é de 90% ou mais é indicado por "O" no desenho, um caso no qual a fração da área do revestimento remanescente é de 80% ou mais e menor do que 90% é indicado por "∆" no desenho, e em um caso no qual a fração da área do revestimento remanescente é menor do que 80% é indicado por "X" no desenho.

[00105] Pode ser visto a partir da FIGURA 2 que a pressão parcial do oxigênio (PH2O/PH2) da atmosfera de recozimento para a formação da camada de óxido amorfa que tem um brilho de 150% ou mais é de 0,010 ou menor, que a pressão parcial do oxigênio (PH2O/PH2) da atmosfera de recozimento para a formação da camada de óxido amorfa que tem um brilho de 230% ou mais é de 0,005 ou menor, e que a pressão parcial do oxigênio (PH2O/PH2) da atmosfera de recozimento para a formação da camada de óxido amorfa que tem um brilho de superfície de 250% ou mais é de 0,001 ou menor.

[00106] Portanto, quando a folha de aço de forno elétrico de acordo com a modalidade é obtida, a pressão parcial do oxigênio (PH2O/PH2) da atmosfera de recozimento para a formação da camada de óxido amorfa é de preferência de 0,010 ou menor, com mais preferência de 0,005 ou menor, e ainda com mais preferência de 0,001 ou menor.

[00107] Durante o recozimento para a formação da camada de óxido amorfa, a temperatura de recozimento é de preferência de 600°C a 1.150°C e com mais preferência de 700°C a 9 00°C.

[00108] Quando a temperatura do recozimento é mais baixa do que 600°C, a camada de óxido amorfa não é formada de mo do suficiente. Além disso, quando a temperatura de recozimento é mais alta do que

1.150°C, a carga da instalação fica elevada, o que não é preferível.

[00109] Durante o recozimento para a formação da camada de óxido amorfa, a taxa de resfriamento após o recozimento não é particularmente limitada. A fim de executar a fim de um controle de maneira tal que a morfologia da camada de óxido amorfa externamente oxidada que tem uma relação de aspecto menor do que 1,2 é uniforme, a pressão parcial do oxigênio (PH2O/PH2) durante o resfriamento do recozimento é de preferência de 0,005 ou menor.

[00110] Como resultado, pode ser obtida a folha de aço de forno elétrico de granulação orientada com a camada de óxido amorfa que tem uma excelente aderência de revestimento com o revestimento isolante de tensão. Exemplos

[00111] Em seguida, serão descritos exemplos da presente invenção. No entanto, as condições são meramente exemplos exemplificadores para confirmar a operabilidade e os efeitos da presente invenção, e a presente invenção não é limitada a esses exemplos de condições. A presente invenção pode adotar várias condições dentro de uma faixa que não é desviada do âmbito da presente invenção contanto que o objeto da presente invenção possa ser atingido sob as condições.

EXEMPLOS

[00112] Cada um dos blocos de aço ao silício que têm composições de componentes (Aços nº.s A a F) mostrados na Tabela 1-1 foi aquecido até 1.100°C e foi laminado a quente para f ormar uma folha de aço laminada a quente que tem uma espessura de 2,6 mm. Depois de ter recozido a folha de aço laminada a quente a 1.100°C, a laminação a frio foi executada uma vez, ou a laminação a frio foi executada múltiplas vezes enquanto o recozimento intermediário era executado entre as laminações. Como resultado, uma folha de aço laminada a frio que tem uma espessura final de 0,23 mm foi formada. Em seguida, o recozimento com descarburação e o recozimento com nitrificação foram executados na folha de aço laminada a frio. Tabela 1-1 Composição Química (% em massa) Aço nº C Si Mn Al S Cu N P Ni Sb Sn A 0,008 0,80 0,01 0,015 0,005 0,01 0 0 0 0 0 B 0,010 3,75 1,01 0,020 0,013 0,02 0,008 0 0 0 0 C 0,003 2,50 0,50 0,030 0,003 0,24 0,010 0,20 0 0 0 D 0,004 3,79 1,50 0,028 0,004 0,04 0,012 0,30 0,80 0 0 E 0,085 6,50 0,20 0,050 0,0008 0,03 0,012 0,40 0,90 0,20 0 F 0,008 7,00 0,80 0,065 0,0007 0,07 0,012 0,50 1,00 0,30 0,30 Tabela 1-2 Composição Química (% em massa) Aço nº C Si Mn Al S Cu N P Ni Sb Sn A 0,006 0,80 0,00 0,008 0,003 0 0 0 0 0 0 B 0,008 3,70 0,08 0,012 0,005 0 0,000 0 0 0 0 C 0,001 2,23 0,32 0,021 0,001 0,21 0,009 0,20 0 0 0 D 0,002 3,60 1,20 0,018 0,002 0,03 0,010 0,30 0,80 0 0

Composição Química (% em massa) Aço nº C Si Mn Al S Cu N P Ni Sb Sn E 0,060 6,20 0,08 0,032 0,0004 0,02 0,008 0,40 0,90 0,20 0 F 0,006 6,45 0,45 0,042 0,0003 0,06 0,007 0,50 1,00 0,30 0,30

[00113] Em seguida, uma pasta de água de um separador de recozimento que inclui alumina como um componente principal foi aplicada à folha de aço laminada a frio em que o recozimento com descarburação e o recozimento com nitrificação foram executados, e o recozimento final foi executado a 1.200°C por 20 ho ras para completar a recristalização secundária. Como resultado, foi obtida uma folha de aço de forno elétrico de granulação orientada que tem um brilho especular que não inclui uma película de forsterita na superfície da folha de aço. Antes do recozimento final, a remoção do separador de recozimento e o controle do estado de superfície foram executados ao usar um depurador sob as condições mostradas na Tabela 2. Nesse momento, quando o diâmetro da rosca do depurador era de 0,2 a 0,6 µm, a aspereza de superfície (média aritmética Ra da norma JIS B0601) da folha de aço era de cerca de 0,3 a 0,4 µm. Além disso, os componentes da folha de aço após o recozimento final foram analisados. Os resultados são tal como mostrado na Tabela 1-2.

[00114] O encharcamento (recozimento) foi executado na folha de aço de forno elétrico de granulação orientada em uma atmosfera incluindo 25% de nitrogênio e 75% de hidrogênio e com uma pressão parcial do oxigênio mostrada nas condições de fabricação nos 1 a 17 mostradas na Tabela 2 a uma temperatura de retenção mostrada na Tabela 2. Em seguida, foi executado um tratamento térmico de resfriamento da folha de aço à temperatura ambiente em uma atmosfera incluindo 25% de nitrogênio e 75% de hidrogênio e com uma pressão parcial do oxigênio mostrada na Tabela 2. Quando a temperatura de retenção do recozimento era 600°C ou maior, um revestimento foi formado sobre a superfície da folha de aço.

[00115] Se o revestimento formado sobre a superfície da folha de aço era ou não uma camada de óxido amorfa foi verificado por meio de difração com raios X e TEM. Além disso, FT-IR também foi usado para a verificação.

[00116] Especificamente, com uma combinação de cada um dos números de aço em que o revestimento foi formado e os números das condições de fabricação, uma seção transversal da folha de aço foi processada por feixe de íons focado (FIB), e foi observada uma faixa de 10 µm x 10 µm com um microscópio eletrônico de transmissão (TEM), e foi verificado que o revestimento era formado de SiO2.

[00117] Além disso, quando a superfície foi analisada por espectroscopia infravermelha com transformação de Fourier (FT-IR), um pico estava presente em uma posição do número de onda de

1.250 (cm-1). Uma vez que esse pico foi derivado de SiO2, também pôde verificar que o revestimento era formado de SiO2 a partir desse pico.

[00118] Além disso, quando a difração com raios X foi executada na folha de aço incluindo o revestimento, apenas o halo foi detectado com exceção de um pico de metal base, e um pico específico não foi detectado.

[00119] Isto é, todas as películas formadas eram as camadas de óxido amorfas.

[00120] Em seguida, a fim de avaliar a aderência com o revestimento isolante de tensão, uma solução de revestimento para a formação do revestimento isolante de tensão incluindo fosfato de alumínio, ácido crômico e sílica coloidal foi aplicada à folha de aço de forno elétrico de granulação orientada em que a camada de óxido amorfa foi formada, e cozida a 850°C por 30 segundo s. Como resultado, a folha de aço de forno elétrico de granulação orientada com o revestimento isolante de tensão foi preparada.

[00121] Um corpo de prova coletado da folha de aço de forno elétrico de granulação orientada preparada com o revestimento isolante de tensão foi enrolado em torno de um cilindro que tem um diâmetro de 20 mm (180° de flexão), e foi dobrado p ara trás. Em seguida, uma fração da área do revestimento remanescente foi obtida, e a aderência do revestimento com o revestimento de isolação foi avaliada com base na fração da área do revestimento remanescente. Na avaliação da aderência do revestimento com o revestimento isolante, se o revestimento isolante de tensão foi ou não desprendido foi determinado por meio de inspeção visual. Um caso no qual o revestimento isolante de tensão não foi desprendido da folha de aço e a fração da área do revestimento remanescente era de 90% ou mais foi avaliado como "BOM", e um caso no qual a fração da área do revestimento remanescente era de 80% ou mais e menos do que 90% foi avaliado como "OK", e um caso no qual a fração da área do revestimento remanescente era menor do que 80% foi avaliado como "NG".

[00122] A fim de medir o brilho da superfície da folha de aço de forno elétrico de granulação orientada com a camada de óxido amorfa em que o revestimento isolante de tensão foi formado, o revestimento isolante de tensão da folha de aço como um produto em que o revestimento isolante de tensão foi formado foi removido de maneira seletiva pela causticação a úmido de imersão da folha de aço em um causticador de hidróxido de sódio a 20% a 80°C por 20 minutos.

[00123] Ao usar o medidor Micro-Tri-Gloss (4446) (manufaturado pela BYK-Gardner USA), o brilho da superfície da folha de aço de forno elétrico de granulação orientada da qual o revestimento isolante de tensão foi removido de modo seletivo foi medido ao usar um método descrito n norma JIS Z-8741 (método de medição do brilho em relação a 100 que é um valor obtido ao medir uma placa de referência de vidro preto (índice de refração: 1,567) a um ângulo da incidência de 60°).

[00124] A Tabela 2 mostra o brilho e os resultados da avaliação da aderência de revestimento com o revestimento isolante de tensão. Tabela 2 Condições de Fabricação Depurador Recozimento Condição de Pressão Parcial Pressão Parcial do Fabricação nº Diâmetro da Rosca Temperatura de do Oxigênio da Oxigênio Durante o (µm) Retenção (°C) Atmosfera Resfriamento 1 0,1 0,005 600 0,005 2 1,0 0,001 850 0,001 3 0,1 0,007 1.150 0,007 4 0,1 0,008 800 0,008 5 0,8 0,004 500 0,004 6 0,8 0,0008 550 0,0008 7 0,2 0,001 500 0,001 8 0,4 0,010 450 0,010 9 0,5 0,020 850 0,020 10 0,6 0,040 650 0,040 11 0,2 0,004 600 0,004 12 0,4 0,002 640 0,002 13 0,6 0,003 690 0,003 14 0,2 0,0009 835 0,0009 15 0,4 0,0005 850 0,0005 16 0,5 0,0003 870 0,0003 17 0,6 0,0004 880 0,0004

Avaliação das Características Aço nº A Aço nº B Aço nº C

Aderência de Aderência de Aderência de Brilho (%) Brilho (%) Brilho (%) Revestimento Revestimento Revestimento

120 NG 110 NG 115 NG 100 NG 105 NG 103 NG 60 NG 61 NG 60 NG 62 NG 68 NG 64 NG 110 NG 108 NG 112 NG 104 NG 100 NG 111 NG 148 NG 144 NG 145 NG 142 NG 142 NG 139 NG 138 NG 130 NG 130 NG 145 NG 143 NG 141 NG 150 OK 154 OK 151 OK 180 OK 179 OK 169 OK 175 OK 183 OK 198 OK 210 OK 220 OK 220 OK 230 BOA 240 BOA 239 BOA 280 BOA 265 BOA 278 BOA 320 BOA 299 BOA 302 BOA

Avaliação das Características Aço nº D Aço nº E Aço nº F Nota Brilho Aderência de Brilho Aderência de Aderência de Brilho (%) (%) Revestimento (%) Revestimento Revestimento 118 NG 114 NG 116 NG Ex.

Compar. 102 NG 108 NG 105 NG Ex.

Compar. 62 NG 63 NG 61 NG Ex.

Compar. 67 NG 69 NG 70 NG Ex.

Compar. 109 NG 107 NG 112 NG Ex.

Compar. 103 NG 105 NG 111 NG Ex.

Compar. 148 NG 147 NG 148 NG Ex.

Compar. 141 NG 142 NG 143 NG Ex.

Compar. 135 NG 136 NG 139 NG Ex.

Compar.

Avaliação das Características Aço nº D Aço nº E Aço nº F Nota Brilho Aderência de Brilho Aderência de Aderência de Brilho (%) (%) Revestimento (%) Revestimento Revestimento 141 NG 143 NG 146 NG Ex. Compar. 153 OK 150 OK 151 OK Exemplo 164 OK 168 OK 168 OK Exemplo 188 OK 189 OK 198 OK Exemplo 228 OK 214 OK 217 OK Exemplo 240 BOA 236 BOA 239 BOA Exemplo 260 BOA 279 BOA 288 BOA Exemplo 298 BOA 312 BOA 305 BOA Exemplo

[00125] Pode ser visto a partir da Tabela 2 que, quando o brilho da superfície da folha de aço de forno elétrico de granulação orientada com a camada de óxido amorfa é de 150% ou mais, uma excelente aderência de revestimento pode ser obtida. Aplicabilidade Industrial

[00126] Tal como descrito acima, de acordo com a presente invenção, podem ser providas a folha de aço de forno elétrico de granulação orientada com a camada de óxido amorfa tem uma excelente aderência entre o revestimento de isolamento de tensão formado sobre a superfície da folha de aço e a folha de aço. Por conseguinte, a presente invenção é altamente aplicável às indústrias de fabricação e ao uso de folhas de aço de forno elétrico.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Folha de aço de forno elétrico de granulação orientada, caracterizada pelo fato de que compreende: uma folha de aço; e uma camada de óxido amorfa que é formada sobre a folha de aço, em que um brilho de uma superfície é de 150% ou mais.

2. Folha de aço de forno elétrico de granulação orientada de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a folha de aço inclui, como uma composição química, por % em massa, C: 0,085% ou menos, Si: de 0,80% a 7,00%, Mn: 1,00% ou menos, Al: 0,065% ou menos, S: 0,013% ou menos, Cu: de 0% a 0,80%, N: de 0% a 0,012%, P: de 0% a 0,5%, Ni: de 0% a 1,0%, Sn: de 0% a 0,3%, Sb: de 0% a 0,3%, e o restante que consiste em Fe e impurezas.

3. Folha de aço de forno elétrico de granulação orientada de acordo com a reivindicação 2, caracterizada pelo fato de que a folha de aço inclui, como composição química, por % em massa, Cu: de 0,01% a 0,80%.

4. Folha de aço de forno elétrico de granulação orientada de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que o brilho é medido ao usar um método descrito na norma JIS Z-8741.