BR112017020753B1

BR112017020753B1 - Chapa de aço elétrica com grão orientado

Info

Publication number: BR112017020753B1
Application number: BR112017020753-2A
Authority: BR
Inventors: Tatsuhiko Sakai; Hideyuki Hamamura; Hisashi Mogi; Fumiaki Takahashi
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2015-04-20
Filing date: 2016-04-19
Publication date: 2021-08-10
Also published as: EP3287533A4; CN107250392A; KR102010166B1; CN107250392B; KR20170107085A; US10675714B2; EP3287533A1; JP6455593B2; PL3287533T3; EP3287533B1; JPWO2016171130A1; RU2682364C1; BR112017020753A2; US20180071869A1; WO2016171130A1

Abstract

chapa de aço magnético orientado. a presente invenção refere-se a uma chapa de aço magnético orientado dotada de uma chapa de aço tendo uma superfície de chapa de aço em que uma ranhura é formada, sendo que a ranhura se estende em uma direção que cruza a direção de laminação e a direção de profundidade de ranhura coincide com a direção de espessura de chapa, em que: a profundidade média d da ranhura é maior que 10 (mi) e não maior que 40 (mi); e quando a ranhura for vista em um corte transversal na direção de largura de ranhura ortogonal à direção na qual a ranhura se estende, a parte mais profunda da ranhura se desvia para o lado de direção de largura de ranhura a partir do centro da largura de ranhura, e o formato em corte transversal da ranhura é assimétrico na direção de largura de ranhura em relação ao centro da largura de ranhura, em que o centro de direção de largura da ranhura é definido como o centro de largura de ranhura.

Description

[CAMPO TÉCNICO DA INVENÇÃO]

[001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço elétrica com grão orientado. A prioridade é reivindicada sobre o Pedido de patente japonês n° 2015-086300 depositado em segunda-feira, 20 de abril de 2015, cujo conteúdo está incorporado a título de referência no presente documento.

[ANTECEDENTES DA TÉCNICA]

[002] Na técnica relacionada, como uma chapa de aço para um núcleo de ferro de um transformador, é conhecida uma chapa de aço elétrica com grão orientado que exibe excelentes características magnéticas em uma direção específica. A chapa de aço elétrica com grão orientado é uma chapa de aço em que uma orientação de cristal é controlada de modo que um eixo geométrico de fácil magnetização de um grão de cristal e uma direção de laminação correspondam um ao outro por uma combinação de um tratamento de laminação a frio e um tratamento de recozimento. É preferencial que uma perda de ferro da chapa de aço elétrica com grão orientado seja a menor possível.

[003] A perda de ferro é classificada em uma perda de corrente parasita e uma perda de histerese. Além disso, a perda de corrente parasita é classificada em uma perda de corrente parasita clássica e uma perda de corrente parasita anômala. Tipicamente, é conhecida uma chapa de aço elétrica com grão orientado em que um filme isolan- te é formado sobre uma superfície de uma chapa de aço (metal de base) cuja orientação de cristal é controlada conforme descrito acima para reduzir a perda de corrente parasita clássica. O filme isolante também exerce uma função de aplicar propriedades de isolamento elétrico, resistência à tração, resistência ao calor, e similares à chapa de aço. Além disso, recentemente, também é conhecida uma chapa de aço elétrica com grão orientado em que um filme de vidro é formado entre a chapa de aço e o filme isolante.

[004] Por outro lado, como um método para reduzir a perda de corrente parasita anômala, é conhecida um método de controle de domínio magnético de estreitar uma largura de um domínio magnético de 180° (realizando o aprimoramento do domínio magnético a 180°) formando uma porção de deformação por fadiga, que se estende em uma direção que intersecta a direção de laminação, em um intervalo predeterminado ao longo da direção de laminação. No método de formação da deformação por fadiga, um efeito de refinamento de domínio magnético de 180° de um domínio magnético de refluxo, que ocorre na porção de deformação, é usado. Um método representativo do mesmo é um método de uso de uma onda de choque ou aquecimento rápido com irradiação a laser. Nesse método, um formato de superfície de uma porção irradiada dificilmente varia. Por outro lado, no método de formação da ranhura, um efeito de campo desmagnetizante devido a um polo magnético, que ocorre em uma parede lateral de ranhura, é usado. Nesse caso, sabe-se que quando um formato em corte transversal da ranhura está próximo a um retângulo, o efeito de controle de domínio magnético é alto (Documento de Patente 4). Ou seja, o controle de domínio magnético é classificado em um tipo de aplicação de tensão e um tipo de formação de ranhura.

[005] Em um caso de fabricar um transformador de núcleo enro lado usando a chapa de aço elétrica com grão orientado, é necessário realizar um tratamento de recozimento de alívio de tensão para remover uma tensão de deformação que ocorre quando a chapa de aço elétrica com grão orientado for enrolada em espiral em um formato de bobina. Em um caso de fabricar um núcleo enrolado usando a chapa de aço elétrica com grão orientado que é submetida ao de controle de domínio magnético pelo método de aplicação de tensão, a tensão de- saparece devido à execução do tratamento de recozimento de alívio de tensão. Portanto, o efeito de refinamento de domínio magnético (ou seja, um efeito redutor de perda de corrente parasita anômala) também é perdido.

[006] Por outro lado, em um caso de fabricar o núcleo enrolado usando a chapa de aço elétrica com grão orientado que é submetida ao de controle de domínio magnético pelo método de formação de ranhura, a ranhura não é perdida mesmo quando se executa o tratamento de recozimento de alívio de tensão. Consequentemente, é possível manter o efeito de refinamento de domínio magnético. Consequentemente, em um método de fabricação de um material de controle de domínio magnético para o núcleo enrolado, o tipo de formação de ra-nhura é empregado.

[007] Além disso, em um caso de fabricar um transformador de núcleo empilhado, o recozimento por alívio de tensão não é realizado. Consequentemente, é possível empregar seletivamente qualquer um dentre o tipo de aplicação de tensão e o tipo de formação de ranhura.

[008] Além disso, em um método a laser que é um método repre sentativo do tipo de aplicação de tensão, por exemplo, como descrito no Documento de Patente 5, quando for irradiada com um laser com intensidade relativamente alta, uma superfície de chapa de aço é ligeiramente derretida e uma depressão moderada com uma profundidade de aproximadamente 10 μm pode ser formada. Entretanto, na depressão moderada conforme descrito acima, não há ocorrência de um polo magnético com o qual o efeito de controle de domínio magnético é obtido. Como resultado, sabe-se que o efeito de controle de domínio magnético é perdido após o recozimento por alívio de tensão.

[009] Como o método de controle de domínio magnético do tipo formação de ranhura, é conhecido um método de ataque eletrolítico em que uma ranhura é formada em uma superfície de chapa de aço da chapa de aço elétrica com grão orientado através do método de ataque eletrolítico (referir-se ao Documento de Patente 1), um método de prensa de engrenagem em que uma ranhura é formada em uma superfície de chapa de aço pressionando-se mecanicamente uma engrenagem sobre a superfície de chapa de aço da chapa de aço elétrica com grão orientado (referir-se ao seguinte Documento de Patente 2), e um método de irradiação a laser em que uma ranhura é formada em uma superfície de chapa de aço da chapa de aço elétrica com grão orientado (referir-se ao seguinte Documento de Patente 3).

[0010] No método de corrosão eletrolítica, por exemplo, uma pelí cula isolante (ou uma película de vidro) na superfície do chapa de aço é removida em uma forma linear com um laser ou meios mecânicos, e então o ataque eletrolítico é realizado em relação a uma porção na qual a chapa de aço está exposta, formando assim uma ranhura na superfície do chapa de aço. Em um caso de empregar o método de ataque eletrolítico, um processo de fabricação da chapa de aço elétrica com grão orientado se torna complicado. Portanto, há um problema que o custo de fabricação aumenta. Além disso, no método de prensa de engrenagem, visto que a chapa de aço que é a chapa de aço elétrica com grão orientado é uma chapa de aço muito dura contendo 3 % em massa de Si, provavelmente ocorrerão abrasão e danos da engrenagem. Em um caso de empregar o método de prensa de engrenagem, quando a engrenagem for abradada, a ranhura se torna rasa, e ocorre uma diferença em uma profundidade de ranhura. Portanto, há um problema que é difícil obter suficientemente um efeito redutor de perda de corrente parasita anômalo.

[0011] Por outro lado, em um caso do método de irradiação a la ser, o trabalho direto é realizado. Consequentemente, um processo complicado como ataque químico não é necessário. Além disso, um trabalho do tipo sem contato é realizado e, dessa forma, a mesma abrasão da engrenagem que no trabalho de prensa e similares não ocorre. Como resultado, é possível formar estavelmente uma ranhura sobre a superfície de chapa de aço. Por exemplo, o seguinte Documento de Patente 4 revela uma tecnologia de melhoria do efeito de refinamento do domínio magnético (efeito redutor de perda de ferro) fazendo um formato de contorno de ranhura (formato em corte transversal de ranhura) em um corte transversal, que é perpendicular a uma direção de extensão de ranhura, próximo a um retângulo na chapa de aço elétrica com grão orientado em que a ranhura é formada na superfície de chapa de aço de acordo com um método de irradiação a laser. [DOCUMENTO DE TÉCNICA ANTERIOR]

[DOCUMENTO DE PATENTE]

[0012] [Documento de Patente 1] Pedido de Patente Examinado Japonês, Segunda Publicação n° S62-54873

[0013] [Documento de Patente 2] Pedido de Patente Examinado Japonês, Segunda Publicação n° S62-53579

[0014] [Documento de Patente 3] Pedido de Patente Não exami nado Japonês, Primeira Publicação n° H6-57335

[0015] [Documento de Patente 4] Pedido de Patente Não exami nado Japonês, Primeira Publicação n° 2012-177164

[0016] [Documento de Patente 5] Pedido de Patente Não exami nado Japonês, Primeira Publicação n° 2007-2334

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO[PROBLEMAS A SEREM RESOLVIDOS PELA INVENÇÃO]

[0017] Como um índice que indica o desempenho da chapa de aço elétrica com grão orientado, há uma densidade de fluxo magnético (por exemplo, uma densidade de fluxo magnético B8 que ocorre em um campo magnético de 800 A/m) além da perda de ferro descrita acima. Na chapa de aço elétrica com grão orientado, é preferível que a perda de ferro seja baixa e a densidade de fluxo magnético seja alta. Entretanto, quando uma ranhura for formada na superfície de chapa de aço, a densidade de fluxo magnético diminui. Particularmente, conforme revelado no Documento de Patente 4, à medida que o formato em corte transversal de ranhura se aproxima de um retângulo, o volume de ferro, que é removido da chapa de aço, aumenta. Portanto, há um problema que uma redução na densidade de fluxo magnético se torna significativa. Além disso, quando a chapa de aço elétrica, em que uma ranhura é formada usando uma fonte de alto calor como um laser, for submetida ao trabalho de flexão quando usada em um núcleo de ferro enrolado, há um problema que é provável que a chapa de aço seja fraturada a partir da ranhura como um ponto de partida.

[0018] A invenção foi realizada em consideração dos problemas descritos acima, e um objetivo da mesma é fazer com que a maximização de um efeito redutor de perda de ferro e a minimização de uma redução em uma densidade de fluxo magnético sejam compatíveis uma com a outra com equilíbrio satisfatório em uma chapa de aço elétrica com grão orientado em que uma ranhura é formada em uma superfície de chapa de aço para refinamento de domínio magnético.

[MEIOS PARA RESOLVER O PROBLEMA]

[0019] O fundamento da invenção é da seguinte forma.

[0020] (1) De acordo com um aspecto da invenção, é fornecida uma chapa de aço elétrica com grão orientado que inclui uma chapa de aço tendo uma superfície de chapa de aço em que uma ranhura, que se estende em uma direção que cruza uma direção de laminação e cuja uma direção de profundidade de ranhura corresponde a uma direção de espessura de chapa, é formada. Uma profundidade média D da ranhura é maior que 10 μm e igual ou menor que 40 μm. Em um caso em que a ranhura é vista em um corte transversal na direção de largura de ranhura que é perpendicular a uma direção de extensão de ranhura, quando um centro da ranhura na direção de largura de ranhu- ra for definido como um centro de largura de ranhura, uma porção mais profunda da ranhura se desvia do centro da largura de ranhura em direção a um lado na direção da largura de ranhura, e um formato em corte transversal da ranhura é assimétrico em relação ao centro da largura de ranhura como uma referência na direção da largura de ranhura. Em um caso em que a ranhura é vista no corte transversal na direção de largura de ranhura, a ranhura inclui uma primeira superfície de ranhura e uma segunda superfície de ranhura como um par de su-perfícies inclinadas que estão inclinadas em direção à porção mais profunda da ranhura da superfície de chapa de aço e o centro da largura de ranhura está situado em um segundo lado da superfície de ranhura quando visto a partir da porção mais profunda. Quando um ângulo, que é formado por uma primeira linha reta de extremidade de ranhura obtida através da aproximação linear da primeira superfície de ranhura e da direção de espessura de chapa, for definido como um primeiro ângulo θ1 e um ângulo, que é formado por uma segunda linha reta de extremidade de ranhura obtida através da aproximação linear da segunda superfície de ranhura e a direção de espessura de chapa, for definido como um segundo ângulo θ2, o primeiro ângulo θ1 e o segundo ângulo θ2 satisfazem as seguintes Expressões Condicionais (1) a (3).

[0021] (2) Na chapa de aço elétrica com grão orientado de acordo com (1), na chapa de aço, um tamanho de grão de um grão de cristal que está em contato com a ranhura, pode ser 5 μm ou mais.

[0022] (3) Na chapa de aço elétrica com grão orientado de acordo com (2), quando a ranhura for vista no corte transversal na direção de largura de ranhura, um tamanho de grão de um grão de cristal, que existe em um lado inferior da ranhura na chapa de aço na direção de espessura de chapa, pode ser igual ou maior que 5 μm e igual ou menor que a espessura de chapa da chapa de aço.

[0023] (4) Na chapa de aço elétrica com grão orientado de acordo com qualquer um dentre (1) a (3), quando a ranhura for vista em um corte transversal de ranhura longitudinal, incluindo a direção de extensão de ranhura e a direção de espessura de chapa, uma altura média aritmética Ra de uma curva de aspereza, que constitui um contorno de uma região inferior de ranhura, pode ser de 1 μm a 3 μm e um comprimento médio de RSm de um elemento de curva de aspereza, que constitui o contorno da região inferior da ranhura , pode ser de 10 μm a 150 μm. [EFEITOS DA INVENÇÃO]

[0024] De acordo com o aspecto da invenção, é possível fazer com que a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a mini- mização de uma redução na densidade de fluxo magnético sejam compatíveis uma com a outra com equilíbrio satisfatório em uma chapa de aço elétrica com grão orientado em que uma ranhura é formada em uma superfície de chapa de aço para refinamento de domínio magnético. [BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS]

[0025] A Figura 1 é uma vista em planta de uma chapa de aço elé trica com grão orientado 1 de acordo com uma modalidade da invenção.

[0026] A Figura 2 é uma vista em corte transversal de uma seta tomada ao longo da linha A-A na Figura 1 (vista quando uma ranhura 5 for observada em um corte transversal que inclui uma direção de extensão de ranhura.

[0027] A Figura 3 é uma vista em corte transversal de uma seta tomada ao longo da linha B-B na Figura 1 (vista quando a ranhura 5 for observada em um corte transversal perpendicular à direção de extensão de ranhura.

[0028] A Figura 4 é uma primeira vista explicativa referente a um método de especificação de uma profundidade média D da ranhura 5.

[0029] A Figura 5A é uma segunda vista explicativa referente ao método de especificação da profundidade média D da ranhura 5.

[0030] A Figura 5B é uma terceira vista explicativa referente ao método de especificação da profundidade média D da ranhura 5.

[0031] A Figura 6 é uma quarta vista explicativa referente ao mé todo de especificação da profundidade média D da ranhura 5.

[0032] A Figura 7A é uma primeira vista explicativa referente a um método de especificação de um contorno da ranhura 5 em um corte transversal na direção de largura da ranhura.

[0033] A Figura 7B é uma segunda vista explicativa referente ao método de especificação de um contorno da ranhura 5 no corte transversal na direção de largura da ranhura.

[0034] A Figura 8 é uma terceira vista explicativa referente ao mé todo de especificação de um contorno da ranhura 5 no corte transversal na direção de largura da ranhura.

[0035] A Figura 9 é uma vista plana que ilustra esquematicamente um grão recristalizado secundário que existe em uma chapa de aço 2.

[0036] A Figura 10 é uma primeira vista explicativa referente a um método de especificação de uma região de fundo de ranhura 5d da ranhura 5 em um corte transversal de ranhura longitudinal.

[0037] A Figura 11 é uma segunda vista explicativa referente a um método de especificação da região de fundo de ranhura 5d da ranhura 5 no corte transversal de ranhura longitudinal.

[0038] A Figura 12 é um fluxograma que ilustra os processos de fabricação da chapa de aço elétrica com grão orientado 1.

[0039] A Figura 13 é uma primeira vista explicativa referente a um processo de radiação a laser S08 nos processos de fabricação da chapa de aço elétrica com grão orientado 1.

[0040] A Figura 14A é uma segunda vista explicativa referente a um processo de radiação a laser S08 nos processos de fabricação da chapa de aço elétrica com grão orientado 1.

[0041] A Figura 14B é uma terceira vista explicativa referente a um processo de radiação a laser S08 nos processos de fabricação da chapa de aço elétrica com grão orientado 1.

[0042] A Figura 14C é uma quarta vista explicativa referente a um processo de radiação a laser S08 nos processos de fabricação da chapa de aço elétrica com grão orientado 1.

[0043] A Figura 15 é uma quinta vista explicativa referente a um processo de radiação a laser S08 nos processos de fabricação da chapa de aço elétrica com grão orientado 1.

[MODALIDADES DA INVENÇÃO]

[0044] Mais adiante neste documento, uma modalidade preferen cial da invenção será descrita em detalhes. No entanto, a invenção não se limita às configurações reveladas nessa modalidade, e várias modificações podem ser feitas em uma faixa que não se afasta da essência da invenção. Além disso, o limite inferior e o limite superior também estão incluídos em faixas limitadoras de valores numéricos que serão descritas posteriormente.

[0045] No entanto, o limite inferior não está incluído em uma faixa limitadora de valores numéricos que é descrita como "maior que" o limite inferior, e o limite superior não está incluído em uma faixa limitadora de valores numéricos que é descrita como "menor que" o limite superior.

[0046] Mais adiante neste documento, uma modalidade da inven ção será descrita em detalhes com referência aos desenhos anexos.

[0047] A Figura 1 é uma vista em planta de uma chapa de aço elé- trica com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade. A Figura 2 é uma vista em corte transversal de uma seta tomada ao longo da linha A-A na Figura 1. A Figura 3 é uma vista em corte transversal de uma seta tomada ao longo da linha B-B na Figura 1. Além disso, na Figura 1 à Figura 3, uma direção de laminação da chapa de aço elétrica com grão orientado 1 é definida como X, uma direção de largura da chapa (direção perpendicular à direção de laminação no mesmo plano) da chapa de aço elétrica com grão orientado 1 é definida como Y, e uma direção de espessura de chapa (direção perpendicular a um plano XY) da chapa de aço elétrica com grão orientado 1 é definida como Z.

[0048] Conforme ilustrado nas Figuras 1 a 3, a chapa de aço elé trica com grão orientado 1 inclui uma chapa de aço (metal de base) 2 em que uma orientação de cristal é controlada por uma combinação de um tratamento de laminação a frio e um tratamento de recozimento de modo que um eixo geométrico de fácil magnetização de um grão de cristal e a direção de laminação X correspondam um ao outro, um filme de vidro 3 que é formado sobre uma superfície (superfície de chapa de aço 2a) da chapa de aço 2, e um filme isolante 4 que é formado sobre uma superfície do filme de vidro 3.

[0049] Conforme ilustrado na Figura 1, uma pluralidade de ranhu ras 5, que se estende em uma direção que cruza a direção de lamina- ção X e em que uma direção de profundidade de ranhura corresponde à direção de espessura de chapa Z, é formada sobre a superfície de chapa de aço 2a ao longo da direção de laminação X em um intervalo predeterminado para refinamento de domínio magnético. Ou seja, a Figura 2 é uma vista quando uma das ranhuras 5 for vista em um corte transversal que inclui a direção de extensão de ranhura e a direção de espessura de chapa Z. A Figura 3 é uma vista quando uma ranhura 5 for observada em um corte transversal perpendicular à direção de ex- tensão de ranhura. Além disso, as ranhuras 5 podem ser fornecidas para cruzar a direção de laminação X, e não é necessário que a direção de extensão de ranhura e a direção de laminação X se cruzem. Entretanto, nessa modalidade, um caso em que a direção de extensão de ranhura e a direção de laminação X se cruzam será exemplificado para conveniência de explicação. Além disso, em um caso em que cada uma das ranhuras 5 é observada a partir da direção de espessura de chapa Z (em um caso de uma vista plana da ranhura 5), a ranhura 5 pode ter um formato de arco. Entretanto, nessa modalidade, a ranhura 5 tendo um formato linear é exemplificada para conveniência de explicação.

[0050] A chapa de aço 2 contém, como componentes químicos em termos de fração da massa, Si: 0,8% a 7%, C: mais de 0% e igual ou menos que 0,085%, Al solúvel em ácido: 0% a 0,065% de N: 0% a 0,012%, Mn: 0% a 1%, Cr: 0% a 0,3% de Cu: 0% a 0,4%, P: 0% a 0,5%, de Sn: 0% a 0,3%, de Sb: 0% a 0,3% de Ni: 0% a 1%, S: 0% a 0,015%, Se: 0% a 0,015%, e o restante incluindo Fe e impurezas inevitáveis.

[0051] Os componentes químicos da chapa de aço 2 são compo nentes químicos que são preferíveis para um controle de uma textura Goss em que uma orientação de cristal é integrada a uma orientação {110}<001>. Dentre os elementos, Si e C são elementos básicos, e Al, N, Mn, Cr, Cu, P, Sn, Sb, Ni, S e Se solúveis em ácido são elementos seletivos. Os elementos seletivos podem estar contidos em correspondência com o propósito dos mesmos. Consequentemente, não é necessário limitar o limite inferior, e o limite inferior pode ser 0%. Além disso, o efeito dessa modalidade não se deteriora mesmo quando os elementos seletivos estiverem contidos como impurezas. Na chapa de aço 2, o restante dos elementos básicos e dos elementos seletivos pode ser composto de Fe e impurezas. Além disso, as impurezas re- presentam elementos que são inevitavelmente misturados devido a minério e refugo como uma matéria-prima, ou um ambiente de fabricação e similares quando se fabrica industrialmente a chapa de aço 2.

[0052] Além disso, uma chapa de aço elétrica é tipicamente sub metida ao recozimento de purificação durante a recristalização secundária. A descarga de um elemento formador de inibidor para fora de um sistema ocorre no recozimento de purificação. Particularmente, uma redução em uma concentração ocorre significativamente em relação a N e S, e a concentração se torna 50 ppm ou menos. Sob condições de recozimento de purificação típicas, a concentração se torna 9 ppm ou menos, ou 6 ppm ou menos. Se o recozimento de purificação for suficientemente realizado, a concentração alcança um determinado ponto (1 ppm ou menos) no qual a detecção é impossível em análise típica.

[0053] O componente químico da chapa de aço 2 pode ser medido de acordo com um método de análise de aço típico. Por exemplo, os componentes químicos da chapa de aço 2 podem ser medidos usando espectrometria de emissão atômica com plasma indutivamente acoplado (ICP-AES). Especificamente, é possível especificar os componentes químicos realizando a medição de um corpo de prova de 35 mm quadrados, que é obtida a partir da posição central da chapa de aço 2 após a remoção de filme, usando ICPS-8100 (um dispositivo de medição, produzido pela Shimadzu Corporation) e similares sob condições baseadas em uma curva de calibração que é criada previamente. Além disso, C e S podem ser medidos com o uso de um método de absorção de raios infravermelhos por combustão, e N pode ser medido com o uso de um método de condutividade térmica por fusão de gás inerte.

[0054] Por exemplo, o filme de vidro 3 é constituído por um óxido compósito como forsterita (Mg2SiO4), espinélio (MgAl2O4), e cordierita (Mg2Al4Si5O16). Embora detalhes sejam descritos posteriormente, o filme de vidro 3 é um filme que é formado para impedir a adesão à chapa de aço 2 em um processo de recozimento final que é um dos processos de fabricação da chapa de aço elétrica com grão orientado 1. Consequentemente, o filme de vidro 3 não é um elemento essencial dentre os elementos constituintes da chapa de aço elétrica com grão orientado 1.

[0055] Por exemplo, o filme isolante contém sílica coloidal e fosfa to, e exerce uma função de aplicação de propriedades isolantes elétricas, uma força de tração, resistência à corrosão, resistência ao calor, e similares à chapa de aço 2.

[0056] Além disso, por exemplo, o filme de vidro 3 e o filme isolan- te 4 podem ser removidos pelo seguinte método. A chapa de aço elétrica com grão orientado 1 incluindo filme de vidro 3 ou o filme isolante 4 é imersa em uma solução aquosa de hidróxido de sódio contendo 10 %, em massa, de NaOH e 90 %, em massa, de H2O a 80°C durante 15 minutos. Então, a chapa de aço elétrica com grão orientado 1 é imersa em uma solução aquosa de ácido sulfúrico contendo 10 %, em massa, de H2SO4 e 90 %, em massa, de H2O a 80°C durante 3 minutos. Então, a chapa de aço elétrica com grão orientado 1 é imersa em uma solução aquosa de ácido nítrico contendo 10 %, em massa, de HNO3 e 90 %, em massa, de H2O à temperatura ambiente durante um período de tempo que é ligeiramente mais curto do que 1 minuto, e é lavada. Por fim, a chapa de aço elétrica com grão orientado 1 é seca com o uso de um soprador de vento quente durante um período de tempo que é ligeiramente mais curto do que 1 minuto. Além disso, em um caso em que o filme de vidro 3 ou o filme isolante 4 é removido da chapa de aço elétrica com grão orientado 1 de acordo com o método descrito acima, é confirmado que um formato ou aspereza da ranhura 5 da chapa de aço 2 é aproximadamente igual a um formato ou aspereza antes de formar o filme de vidro 3 ou o filme isolante 4.

[0057] Conforme ilustrado na Figura 3, nessa modalidade, em um caso em que a ranhura 5 é vista em um corte transversal (um corte transversal na direção de largura de ranhura ou um corte transversal de ranhura transversal) que é perpendicular a uma direção de extensão de ranhura (direção que é paralela à direção de largura de chapa Y nessa modalidade), uma profundidade da superfície de chapa de aço 2a até a porção mais profunda da ranhura 5 é definida como uma profundidade de ranhura Da e o centro da ranhura 5 em uma direção de largura de ranhura (direção que é paralela à direção de laminação X nessa modalidade) é configurado como um centro de largura de ranhura GC. Conforme ilustrado na Figura 3, na chapa de aço elétrica com grão orientado 1 dessa modalidade, a porção mais profunda da ranhura 5 se desvia do centro de largura de ranhura GC em direção a um lado na direção de largura de ranhura, e um formato em corte transversal da ranhura 5 é assimétrico em relação ao centro de largura de ranhura GC como uma referência na direção de largura de ranhura.

[0058] Além disso, em um caso em que a ranhura 5 é vista no cor te transversal de ranhura transversal, a ranhura 5 inclui uma primeira superfície de ranhura 5a e uma segunda superfície de ranhura 5b como um par de superfícies inclinadas que são inclinadas a partir da superfície de chapa de aço 2a em direção à porção mais profunda da ranhura 5. Quando observado a partir da porção mais profunda da ranhura 5, o centro de largura de ranhura GC está situado em um lado de segunda superfície de ranhura 5b. Além disso, em um caso em que a ranhura 5 é vista no corte transversal de ranhura transversal, um ângulo, que é formado por uma primeira linha reta de extremidade de ranhura Lh1 obtida através da aproximação linear da primeira superfície ranhura 5a e a direção de espessura de chapa Z, é definido como um primeiro ângulo θ1, e um ângulo, que é formado por uma segunda li- nha reta de extremidade de ranhura Lh2 obtida através da aproximação linear da segunda superfície de ranhura 5b e a direção de espessura de chapa Z, é definido como um segundo ângulo θ2.

[0059] Nessa modalidade, a profundidade média D da ranhura 5 é maior que 10 μm e igual ou menor que 40 μm. Em um caso em que a ranhura 5 é vista no corte transversal de ranhura transversal, a porção mais profunda da ranhura 5 se desvia do centro de largura de ranhura GC em direção a um lado na direção de largura de ranhura, e o formato em corte transversal da ranhura 5 é assimétrico em relação ao centro de largura de ranhura GC como uma referência na direção de largura de ranhura. Na descrição a seguir, a característica referente à profundidade média D da ranhura 5 é chamada de uma condição de profundidade, e a característica referente ao formato de corte transversal da ranhura 5 é chamada de uma condição de formato.

[0060] Em um estado em que a largura de ranhura da ranhura 5, que satisfaz a condição de profundidade e a condição de formato, é fixada a um valor constante, o primeiro ângulo θ1 sempre se torna um ângulo agudo, independentemente de um valor da profundidade média D, e o segundo ângulo θ2 é sempre maior do que o primeiro ângulo θ1. Além disso, em um estado em que a largura de ranhura da ranhura 5 é fixada a um valor constante, o primeiro ângulo θ1 diminui juntamente com um aumento na profundidade média D, e o primeiro ângulo θ1 aumenta juntamente com uma redução na profundidade média D.

[0061] Quando a profundidade média D aumentar, um volume de ferro que é removido da chapa de aço 2 aumenta. Consequentemente, uma quantidade de redução de uma densidade de fluxo magnético também aumenta. No entanto, quando o primeiro ângulo θ1 diminui junto com um aumento na profundidade média D, um efeito de campo antimagnético de um polo magnético, que é mostrado na superfície lateral da ranhura 5, aumenta. Consequentemente, um efeito de refi- namento de domínio magnético (efeito redutor de perda de ferro) também aumenta. Por outro lado, quando a profundidade média D diminui, um volume de ferro que é removido da chapa de aço 2 diminui. Consequentemente, a quantidade de redução da densidade de fluxo magnético também diminui. No entanto, quando o primeiro ângulo θ1 aumenta juntamente com uma redução na profundidade média D, o efeito de campo anti-magnético do polo magnético que é mostrado na superfície lateral da ranhura 5 diminui. Consequentemente, o efeito redutor de perda de ferro também diminui.

[0062] Conforme descrito acima, quando a profundidade média D da ranhura 5 for feita para ser grande dando prioridade à maximização do efeito redutor de perda de ferro, uma redução na densidade de fluxo magnético se torna significativa. Por outro lado, quando a profundidade média D da ranhura 5 for feita para ser pequena dando prioridade à minimização de uma redução na densidade de fluxo magnético, é difícil obter um efeito redutor de perda de ferro suficiente. A partir de um resultado da verificação feita pelos presentes inventores, é comprovado que é importante que a ranhura 5 satisfaça a condição de formato e a condição de profundidade em que a profundidade média D da ranhura 5 é maior que 10 μm e igual ou menor de 40 μm de modo a fazer com que a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a minimização de uma redução na densidade de fluxo magnético sejam compatíveis entre si com um equilíbrio satisfatório.

[0063] Em um caso em que a profundidade média D é 10 μm ou menos (em um caso em que a profundidade média D é mais rasa que 10 μm), um volume de ferro que é removido da chapa de aço 2 diminui e, dessa forma, uma quantidade de redução da densidade de fluxo magnético também diminui. No entanto, visto que o primeiro ângulo θ1 aumenta, o efeito de campo antimagnético de um polo magnético que é mostrado sobre uma superfície lateral da ranhura 5 diminui. Como resultado, em um caso em que a profundidade média D é 10 μm ou menos, é difícil obter um efeito redutor de perda de ferro suficiente. Por outro lado, em um caso em que a profundidade média D é maior que 40 μm (em um caso em que a profundidade média D é maior que 40 μm), o primeiro ângulo θ1 diminui. Consequentemente, o efeito de campo antimagnético do polo magnético que é mostrado sobre a superfície lateral da ranhura 5 aumenta. Como resultado, é possível obter um grande efeito redutor de perda de ferro. Entretanto, em um caso em que a profundidade média D é maior que 40 μm, um volume de ferro que é removido da chapa de aço 2 aumenta. Consequentemente, uma quantidade de redução de uma densidade de fluxo magnético também aumenta.

[0064] Conforme descrito acima, em um caso em que a profundi dade média D é 10 μm ou menos, e em um caso em que a profundidade média D é maior que 40 μm, é difícil fazer com que a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a minimização da redução na densidade de fluxo magnético sejam compatíveis entre si. Consequentemente, nessa modalidade, a ranhura 5, que satisfaz tanto a condição de formato como a condição de profundidade em que a profundidade média D é maior que 10 μm e igual ou menor que 40 μm, é fornecida na chapa de aço 2. De acordo com isso, a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a minimização da redução na densidade de fluxo magnético se tornam compatíveis entre si com equilíbrio satisfatório.

[0065] Além disso, na ranhura 5, quando uma região, que satisfaz a condição de profundidade e a condição de formato, for definida como uma região assimétrica de ranhura, e uma taxa de existência da região de ranhura assimétrica na direção de extensão da ranhura for definida como α (= um comprimento total da região de ranhura assimétrica na direção da extensão da ranhura/um comprimento total da ranhura 5), quanto maior for a taxa de existência α da região de ranhura assimétrica na ranhura 5, maior será o efeito de supressão da redução na densidade de fluxo magnético. Consequentemente, é preferível que a taxa de existência α da região de ranhura assimétrica seja a mais alta possível. Entretanto, quando a região de ranhura assimétrica existir pelo menos em uma seção parcial da ranhura 5, é possível obter o efeito descrito acima. Consequentemente, a taxa de existência α da região de ranhura assimétrica pode ser maior que zero.

[0066] Quando o formato em corte transversal de ranhura for defi nido como assimétrico, é possível fazer com que a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a minimização da redução na densidade de fluxo magnético sejam compatíveis entre si com equilíbrio satisfatório. Ou seja, em uma ranhura tendo um formato em corte transversal assimétrico, um volume de ferro que é removido de uma chapa de aço é adicionalmente suprimido em comparação com uma ranhura tendo um formato em corte transversal retangular. Como resultado, é possível suprimir uma redução na densidade de fluxo magnético. Além disso, na ranhura tendo o formato em corte transversal assimétrico, quando um formato, que está próximo àquele de uma superfície lateral de uma ranhura tendo um formato em corte transversal retangular com um grande efeito redutor de perda de ferro, permanece parcialmente, é possível suprimir uma redução no efeito de perda de ferro.

[0067] Em relação ao formato assimétrico da ranhura 5, é preferí vel que o primeiro ângulo θ1 e o segundo ângulo θ2 satisfaçam as seguintes Expressões Condicionais (1) a (3). A partir de um resultado de verificação feita pelos presentes inventores, quando a ranhura 5 satisfizer a condição de profundidade e a condição de formato, e o primeiro ângulo θ1 e o segundo ângulo θ2 satisfizerem as seguintes Expressões Condicionais (1) a (3), o equilíbrio entre a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a minimização da redução na densidade de fluxo magnético torna-se mais otimizado.

[0068] A partir do ponto de vista de otimização do equilíbrio entre a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a minimização da redução na densidade de fluxo magnético, é mais preferível que o limite inferior do primeiro ângulo θ1 seja 20 ° e um valor de diferença (θ2- θ1) entre o segundo ângulo θ2 e o primeiro ângulo θ1 seja 15 ° ou maior.

[0069] No entanto, em um caso de observar o corte transversal de ranhura transversal da ranhura 5 com um microscópio eletrônico e similares, um limiar entre a ranhura 5 e a superfície de chapa de aço 2a, o contorno da ranhura 5 e similares podem não estar claros. Consequentemente, é importante saber como especificar a profundidade média D da ranhura 5, a porção mais profunda (profundidade da ranhura Da) da ranhura 5, o centro de largura de ranhura GC, a primeira superfície da ranhura 5a e a segunda superfície da ranhura 5b. Um exemplo do método de especificação será descrito abaixo.

[0070] Conforme ilustrado na Figura 4, em um caso em que a ra nhura 5 é vista a partir da direção de espessura de chapa Z (em vista plana da ranhura 5), uma faixa de observação 50 é definida para uma parte da ranhura 5 e uma pluralidade de (n) linhas virtuais L1 a Ln é virtualmente definida na faixa de observação 50 ao longo da direção de extensão de ranhura. É preferencial que a faixa de observação seja definida em uma região que exclui uma extremidade na direção de extensão da ranhura 5 (ou seja, uma região em que um formato do fundo de ranhura é estável). Por exemplo, a faixa de observação 50 pode ser uma região de observação em que um comprimento na direção de extensão de ranhura é aproximadamente 30 μm a 300 μm. Em seguida, quando mede-se a aspereza de superfície da ranhura 5 ao longo da linha virtual L1 usando um dispositivo de medição de aspereza de superfície do tipo laser e similares, conforme ilustrado na Figura 5A, uma curva de corte transversal de medição MCL1, que constitui um contorno da ranhura 5 na direção de extensão de ranhura, é obtida em um formato que se conforma à linha virtual L1.

[0071] Após a obtenção de uma curva de corte transversal apli cando-se um filtro passa baixo (valor de corte: Às) à curva de corte transversal de medição MCL1 obtida em relação à linha virtual L1 conforme descrito acima, quando um filtro de banda (valor de corte: Àf, Àc) for aplicado à curva de corte transversal para remover componentes de comprimento de onda longo e componentes de comprimento de onda curto a partir da curva de corte transversal, conforme ilustrado na Figura 5B, uma curva de ondulação LWC1, que constitui um contorno da ranhura 5 na direção de extensão de ranhura, é obtida em um for-mato que se conforma à linha virtual L1. A curva de ondulação é um tipo de curvas de contorno em combinação com a seguinte curva de aspereza. A curva de aspereza é uma curva de contorno que é adequada para expressar, particularmente, a aspereza de superfície do contorno com precisão, e a curva de ondulação é uma curva de contorno que é adequada para simplificar o formato do contorno com uma linha suave.

[0072] Conforme ilustrado na Figura 5B, quando se usa a curva de ondulação LWC1, as distâncias (profundidades e1 a ek: unidade é μm) na direção de espessura de chapa Z entre a superfície de chapa de aço 2a e o contorno (ou seja, a curva de ondulação LWC1) da ranhura 5 são obtidas em uma pluralidade de (k) posições ao longo da linha virtual L1. Além disso, um valor médio (profundidade média de ranhura D1) das profundidades e1 a ek é obtido.

[0073] As profundidades médias D2 a Dn também são obtidas em relação a outras linhas virtuais L2 a Ln de acordo com o mesmo método de medição.

[0074] Além disso, é necessário medir uma posição (altura) da su perfície de chapa de aço 2a na direção Z previamente para medir a distância entre a superfície de chapa de aço 2a e o contorno (curva de ondulação LWC1) da ranhura 5. Por exemplo, a posição (altura) na direção Z pode ser medida em relação a uma pluralidade de locais sobre a superfície de chapa de aço 2a na faixa de observação 50 usando o dispositivo de medição de aspereza de superfície do tipo laser, e um valor médio dos resultados de medição pode ser usado como a altura da superfície de chapa de aço 2a.

[0075] Nessa modalidade, entre as linhas virtuais L1 a Ln, uma linha virtual, que se conforma à direção de extensão de ranhura e satisfaz uma condição em que uma profundidade média se torna a máxima, é selecionada como uma linha de referência de ranhura BL e uma profundidade média que é obtida em relação à linha de referência de ranhura BL é definida como uma profundidade média D (unidade: μm) da ranhura 5. Por exemplo, entre as profundidades médias D1 a Dn que são obtidas em relação às respectivas linhas virtuais L1 a Ln, em um caso em que a profundidade média D3 é a máxima, como ilustrado na Figura 6, a linha virtual L3 é definida como a linha de referência de ranhura BL, e a profundidade média D3 que é obtida em relação à linha virtual L3 é definida como a profundidade média D da ranhura 5.

[0076] Além disso, conforme ilustrado na Figura 6, em um caso em que a ranhura 5 é vista a partir da direção de espessura de chapa Z (em um caso de uma vista plana da ranhura 5), uma linha virtual LS, que é paralela a uma direção (direção de largura de ranhura: uma direção paralela à direção de laminação X nessa modalidade) perpendicular à direção de extensão de ranhura, é virtualmente definida na fai- xa de observação 50. A linha virtual LS pode ser ajustada em uma altura arbitrária na direção de espessura de chapa Z. Quando mede-se a aspereza de superfície da chapa de aço 2, incluindo a ranhura 5 ao longo da linha virtual LS, usando um dispositivo de medição de aspereza de superfície do tipo laser e similares, como ilustrado na Figura 7A, uma curva de corte transversal de medição MLS, que constitui um contorno da ranhura 5 na direção de largura de ranhura, é obtida em um formato que se conforma à linha virtual LS.

[0077] Após a obtenção de uma curva de corte transversal apli cando-se um filtro passa baixo (valor de corte: Às) à curva de corte transversal de medição MLS obtida em relação à linha virtual L1 conforme descrito acima, quando um filtro de banda (valor de corte: Àf, Àc) for aplicado à curva de corte transversal para remover componentes de comprimento de onda longo e componentes de comprimento de onda curto a partir da curva de corte transversal, conforme ilustrado na Figura 7B, uma curva de ondulação SWC (mais adiante neste documento, chamada de uma curva de ondulação de ranhura transversal), que constitui um contorno da ranhura 5 na direção de largura de ranhura, é obtida em um formato que se conforma à linha virtual LS. A curva de ondulação é um tipo de curvas de contorno em combinação com a seguinte curva de aspereza. A curva de aspereza é uma curva de contorno que é adequada para expressar, particularmente, a aspereza de superfície do contorno com precisão, e a curva de ondulação é uma curva de contorno que é adequada para simplificar o formato do contorno com uma linha suave.

[0078] Conforme ilustrado na Figura 7B, quando se usa a curva de ondulação de ranhura transversal SWC, as distâncias (profundidades d1 a dm: unidade é μm) na direção de espessura de chapa Z entre a superfície de chapa de aço 2a e o contorno (ou seja, a curva de ondulação de ranhura transversal SWC) da ranhura 5 na direção de largura de ranhura são obtidas em uma pluralidade de (m) posições ao longo da linha virtual LS. Nessa modalidade, conforme ilustrado na Figura 7B, a curva de ondulação SWC tem um valor mínimo, e não tem um valor máximo local. Nessa modalidade, dentre as profundidades d1 a dm obtidas conforme descrito acima, o valor mais alto é definido como uma profundidade de ranhura Da (profundidade da porção mais profunda da ranhura 5). Além disso, conforme ilustrado na Figura 7B, na curva de ondulação de ranhura transversal SWC, uma região que satisfaz a seguinte Expressão Condicional (4) é definida como uma região de ranhura 5c, e o centro da região de ranhura 5c na direção de largura de ranhura é definido como um centro de ranhura GC. di<0,05xDa ... (4)

[0079] (Desde que, i seja um número inteiro de 1 a m)

[0080] Além disso, conforme ilustrado na Figura 8, na curva de ondulação de ranhura transversal SWC representando o contorno da ranhura 5, os segmentos de linha, que estão inclinados a partir da superfície de chapa de aço 2a em direção à porção mais profunda da ranhura 5, são definidos como uma primeira superfície de ranhura 5a e uma segunda superfície de ranhura 5b. Conforme ilustrado na Figura 8, na primeira superfície de ranhura 5a na curva de ondulação de ranhura transversal SWC, um ponto em que uma profundidade da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z torna-se 0,05xDa, é definido como P1 e um ponto, em que a profundidade da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z torna-se 0,50xDa, é definido como P2. Na segunda superfície de ranhura 5b na curva de ondulação de ranhura transversal SWC, um ponto em que a profundidade da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z torna-se 0,05xDa, é definido como P3 e um ponto, em que a profundidade da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z torna-se 0,50xDa, é definido como P4.

[0081] Além disso, conforme ilustrado na Figura 8, uma linha reta que conecta o ponto P1 e o ponto P2 na primeira superfície de ranhura 5a é configurada como uma primeira linha reta de extremidade de ranhura LH1 e uma linha reta que conecta o ponto P3 e o ponto P4 na segunda superfície de ranhura 5b é configurada como uma segunda linha reta de extremidade de ranhura Lb2. Dessa forma, um ângulo, que é formado pela primeira linha reta de extremidade de ranhura Lb1 obtida a partir da curva de ondulação de ranhura transversal SWC e da direção de espessura de chapa Z, é um primeiro ângulo θ1 e um ângulo, que é formado pela segunda linha reta de extremidade de ranhura Lb2 obtida a partir da curva de ondulação de ranhura transversal SWC e a direção de espessura de chapa Z, é um segundo ângulo θ2.

[0082] Conforme descrito acima, esta modalidade exemplifica um caso em que a primeira superfície de ranhura 5a é submetida à aproximação linear pela linha reta que conecta os dois pontos na primeira superfície de ranhura 5a, porém outro método pode ser usado como um método para aproximação linear da primeira superfície de ranhura 5a. Por exemplo, a primeira superfície de ranhura 5a pode estar sujeita à aproximação linear usando um método de mínimos quadrados. Isto também se aplica à aproximação linear da segunda superfície de ranhura 5b.

[0083] Além disso, uma largura de ranhura W da ranhura 5 é defi nida como uma distância entre uma intersecção da superfície de chapa de aço 2a e da primeira superfície de ranhura 5a, e uma intersec- ção da superfície de chapa de aço 2a e da segunda superfície de ranhura 5b. Especificamente, conforme ilustrado na Figura 8, quando visto no corte transversa de ranhura transversal da ranhura 5, um comprimento de um segmento de linha (abertura de ranhura) que conecta o ponto P1 e o ponto P3 pode ser obtido. É preferível que a lar- gura de ranhura W seja 10 μm a 250 μm de modo a obter, de preferência, o efeito de refinamento de domínio magnético.

[0084] Entretanto, em um processo de fabricação de um núcleo enrolado, o trabalho de flexão é realizado em relação à chapa de aço elétrica com grão orientado 1. Em uma chapa de aço elétrica em que uma ranhura é usinada com um laser, constatou-se que é altamente provável que a chapa de aço seja fraturada a partir de uma porção de ranhura como um ponto de base durante um processo de flexão. Consequentemente, a partir de um resultado obtido pelos presentes inventores através de uma análise detalhada de uma estrutura de cristal da porção de ranhura, os mesmos constataram que é provável que ocorra a fratura em um caso em que há uma porção de tamanho de grão pequeno na porção de ranhura, ou seja, em um caso em que há uma camada derretida e ressolidificada na porção de ranhura.

[0085] Na chapa de aço 2, no caso em que há a camada derretida e ressolidificada na ranhura 5 da chapa de aço 5, quando a chapa de aço elétrica com grão orientado 1 for flexionada, é provável que ocorra a fratura da camada derretida e resolidificada como um ponto de base. Ou seja, os presentes inventores chegaram à seguinte conclusão. Quando houver a camada derretida e resoslidificada na ranhura 5 da chapa de aço 2, as características resistentes à flexão da chapa de aço elétrica com grão orientado 1 se deterioram.

[0086] Consequentemente, nessa modalidade, na chapa de aço 2, é preferencial que um tamanho médio de grão de um grão de cristal que está em contato com a ranhura 5 seja 5 μm ou mais. Em um caso em que a camada fundida e ressolidificada, que é derivada da formação da ranhura 5, existe na periferia da ranhura 5. Há uma grande possibilidade que características resistentes à flexão preferenciais não sejam obtidas. Consequentemente, é preferível que a camada fundida e ressolidificada não exista na periferia da ranhura 5. Em um caso em que a camada fundida e ressolidificada não exista na periferia da ranhura 5, um tamanho médio de grão de um grão de cristal (grão recris- talizado secundário) que está em contato com a ranhura 5 se torna 5 μm ou mais. Por exemplo, o formato de cristal da camada derretida e ressolidificada pode se tornar um formato colunar longo que se estende em uma direção vertical a partir da superfície. De acordo com isso, no tamanho de grão do grão de cristal (grão recristalizado secundário) que está em contato com a ranhura 5, é preferível que um comprimento de eixo geométrico curto de um grão colunar e não um comprimento de eixo geométrico longo seja 5 μm ou maior. Ou seja, no grão de cristal que está em contato com a ranhura 5, quando visto sobre uma superfície de observação que é paralela a uma superfície de chapa da chapa de aço elétrica com grão orientado 1, é preferível que o tamanho médio de grão seja 5 μm ou maior. Por exemplo, o tamanho de grão do grão de cristal pode ser obtido com referência a um método de medição de tamanho de grão de cristal típico como ASTM e E112, ou pode ser obtido de acordo com um método de padrão de difração de elétrons retroespalhados (EBSD). Por exemplo, a ranhura 5, que não inclui a região derretida e solidificada, pode ser obtida de acordo com o seguinte método de fabricação.

[0087] Particularmente, mesmo em um caso em que a ranhura 5 é observada sobre o corte transversal de ranhura transversal, é mais preferencial que um tamanho de grão de um grão de cristal (grão re- cristalizado secundário), que existe em um lado inferior da ranhura 5 na chapa de aço 2, em uma direção de espessura de chapa é igual ou maior que 5 μm e igual ou menor que uma espessura da chapa da chapa de aço 2. A característica representa que uma camada de grão fina (camada fundida e ressolidificada), em que um tamanho de grão de um grão de cristal em uma direção de espessura de chapa é apro-ximadamente 1 μm, não existe em um lado inferior da ranhura 5 na chapa de aço 2.

[0088] Conforme ilustrado na Figura 9, em um caso em que a cha pa de aço 2 é vista a partir da direção de espessura de chapa Z, um tamanho de grão de um grão recristalizado secundário, que existe na chapa de aço 2, se torna aproximadamente 100 mm a até o máximo. Por outro lado, em um caso em que a ranhura 5 é vista no corte transversal de ranhura transversal, um tamanho de grão de um grão de cristal (grão recristalizado secundário), que existe em um lado inferior da ranhura 5 na chapa de aço 2, na direção de espessura de chapa se torna aproximadamente 5 μm até o mínimo, e se torna aproximadamente a espessura de chapa (por exemplo, 0,1 a 0,4 mm) da chapa de aço 2 até o máximo. Consequentemente, é preferível que o limite inferior do tamanho de grão do grão recristalizado secundário, que existe em um lado inferior da ranhura 5 na chapa de aço 2, na direção de espessura de chapa seja ajustado para 5 μm, e o limite superior seja ajustado para a espessura da chapa de aço 2. Dessa forma, em um caso de empregar uma configuração em que não há a camada derretida e ressolidificada em um lado inferior da ranhura 5, é possível melhorar as características resistentes à flexão da chapa de aço elétrica com grão orientado 1.

[0089] Além disso, a espessura do filme isolante 4 em uma região em que a ranhura 5 é formada é maior que espessura do filme isolante 4 em outras regiões. Consequentemente, a adesividade entre a chapa de aço 2 e o filme isolante 4 na região em que a ranhura 5 é formada piora em comparação com outras regiões. Como resultado, é provável que ocorra o trincamento ou descamação no filme isolante 4 na periferia da ranhura 5. Quando ocorre o trincamento ou descamação no filme isolante 4, ocorre ferrugem na chapa de aço 2.

[0090] Consequentemente, nessa modalidade, conforme ilustrado na Figura 2, em um caso em que a ranhura 5 é vista em um corte transversal (corte transversal de ranhura longitudinal) incluindo a direção de extensão de ranhura e a direção de espessura de chapa Z, uma altura média aritmética Ra de uma curva de aspereza, que constitui o contorno da região inferior de ranhura 5d da ranhura 5, é 1 μm a 3 μm, de preferência, 1,2 μm a 2,5 μm e, com mais preferência, 1,3 μm a 2,3 μm. Um comprimento médio RSm de um elemento de curva de aspereza, que constitui o contorno da região inferior de ranhura 5a, é 10 μm a 150 μm, de preferência, 40 μm a 145 μm e, com mais preferência, 60 μm a 140 μm.

[0091] Quando os parâmetros de aspereza de superfície (Ra e RSm) satisfizerem as faixas descritas acima, a região inferior de ranhura 5h da ranhura 5 torna-se uma superfície áspera constante. Consequentemente, a adesividade entre a chapa de aço 2 e o filme de vidro 3 ou o filme isolante 4 é aprimorada devido a um efeito de fixação. De acordo com isso, é menos provável que ocorra o trincamento ou a descamação no filme de vidro 3 ou no filme isolante 4 na periferia da ranhura 5. Como resultado, é possível aprimorar a resistência à ferrugem da chapa de aço elétrica com grão orientado 1.

[0092] Entretanto, conforme ilustrado na Figura 3, não se pode di zer que a profundidade da ranhura 5 é sempre constante na direção de largura da ranhura 5. Consequentemente, é importante saber como especificar a região inferior de ranhura 5d em um caso em que a ranhura 5 é vista no corte transversal de ranhura longitudinal. Mais adiante neste documento, será fornecida uma descrição de um exemplo de um método de especificar a região inferior de ranhura 5d em um caso em que a ranhura 5 é vista no corte transversal de ranhura longitudinal.

[0093] A Figura 10 é uma vista em corte transversal de uma seta tomada ao longo da linha C-C na Figura 6. Ou seja, a Figura 10 é uma vista quando a ranhura 5 é observada em um corte transversal de ra- nhura longitudinal incluindo a linha de referência de ranhura BL e a direção de espessura de chapa Z. Conforme ilustrado na Figura 10, uma curva, que é obtida através de conversão de uma curva em corte transversal de medição que constitui um contorno da ranhura 5 no corte transversal de ranhura longitudinal em uma curva de ondulação, é definida como uma curva de ondulação de ranhura longitudinal LWC. A curva de ondulação de ranhura longitudinal LWC é obtida da seguinte forma. Após a obtenção de uma curva de corte transversal aplicando-se um filtro passa baixo (valor de corte: Às) à curva de corte transversal de medição obtida em relação à linha de referência de ranhura BL, um filtro de banda (valor de corte: Àf, Àc) é aplicado à curva de corte transversal para excluir componentes de comprimento de onda longo e componentes de comprimento de onda curto a partir da curva de corte transversal, obtendo assim a curva de ondulação de ranhura longitudinal LWC. A Figura 10 é uma vista em corte transversal de uma seta tomada ao longo da linha C-C na Figura 6. Ou seja, a Figura 10 é uma vista quando a ranhura 5 é observada no corte transversal de ranhura longitudinal incluindo a linha de referência de ranhura BL e a direção de espessura de chapa Z. Nessa modalidade, conforme ilustrado na Figura 10, em um caso em que a ranhura 5 é vista no corte transversal de ranhura longitudinal incluindo a linha de referência de ranhura BL e a direção de espessura de chapa Z, o contorno da ranhura 5 que é mostrado na faixa de observação 50 é definido como a região inferior de ranhura 5d.

[0094] A região inferior de ranhura 5d da ranhura 5 é especificada de acordo com o método acima descrito. Ou seja, nessa modalidade, conforme ilustrado na Figura 11, uma altura média aritmética Ra de uma curva de aspereza RC, que é obtida através da conversão de uma curva de corte transversal de medição que constitui o contorno da região inferior de ranhura 5d da ranhura 5 na faixa de observação 50 do corte transversal de ranhura longitudinal incluindo a linha de referência de ranhura BL e a direção de espessura de chapa Z é 1 μm a 3 μm, de preferência de 1,2 μm a 2,5 μm e, com mais preferência, 1,3 μm a 2,3 μm. Um comprimento médio RSm de um elemento de curva de aspereza, que é obtido através da conversão da curva de corte transversal de medição que constitui o contorno da região inferior de ranhura 5d, é 10 μm a 150 μm, de preferência, 40 μm a 145 μm e, com mais preferência ainda, 60 μm a 140 μm. A curva de aspereza RC é obtida da seguinte forma. Após a obtenção de uma curva de corte transversal aplicando-se um filtro passa baixo com um valor de corte de Às a uma curva de corte transversal de medição obtida em relação à linha de referência de ranhura BL, um filtro passa alto (valor de corte: Àc) é aplicado à curva de corte transversal para excluir componentes de comprimento de onda longo da curva de corte transversal, obtendo assim a curva de aspereza LWC. Conforme descrito acima, a curva de aspereza RC é uma curva de contorno que é adequada para expressar, particularmente, a aspereza de superfície do contorno com precisão. Além disso, a definição da altura aritmética média Ra da curva de aspereza RC, e o comprimento médio RSm do elemento da curva de aspereza está de acordo com o Padrão Industrial Japonês JIS B 0601 (2013).

[0095] Conforme descrito acima, de acordo com a chapa de aço elétrica com grão orientado 1 dessa modalidade, a ranhura 5, que satisfaz a condição de profundidade e a condição de formato, é fornecida na chapa de aço 2. Consequentemente, é possível fazer com que a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a minimização da redução na densidade de fluxo magnético sejam compatíveis entre si com equilíbrio satisfatório.

[0096] Além disso, de acordo com essa modalidade, uma configu ração, em que a camada derretida e ressolidificada não existe em um lado inferior da ranhura 5 na chapa de aço 2 é empregada. Consequentemente, é possível aprimorar as características resistentes à flexão da chapa de aço elétrica com grão orientado 1.

[0097] Além disso, de acordo com essa modalidade, uma configu ração, em que a altura média aritmética Ra da curva de aspereza RC, que constitui o contorno da região inferior de ranhura 5d, é 1 μm a 3 μm, e o comprimento médio RSm do elemento de curva de aspereza é 10 μm a 150 μm, é empregada. Consequentemente, é possível aprimorar a resistência à ferrugem da chapa de aço elétrica com grão orientado 1.

[0098] Além disso, conforme ilustrado na Figura 3, essa modalida de exemplifica um estado em que o filme de vidro 3 não existe na ranhura 5 (ou seja, um estado em que a espessura média do filme de vidro 3 é 0 μm), porém o filme de vidro 3 cuja espessura média é maior que 0 μm e igual ou menor que 5 μm, e o filme isolante 4, cuja espessura média é 1 μm a 5 μm podem ser dispostos na ranhura 5. Além disso, o filme de vidro 3 cuja espessura média é 0,5 μm a 5 μm e o filme isolante 4 cuja espessura média é 1 μm a 5 μm podem ser dispostos sobre a superfície de chapa de aço 2a. Além disso, a espessura média do filme de vidro 3 na ranhura 5 pode ser menor que a espessura média do filme de vidro 3 sobre a superfície de chapa de aço 2a.

[0099] Quando a espessura do filme de vidro 3 e do filme isolante 4 for definida conforme descrito acima, é menos provável que o trin- camento ou descamação ocorra no filme isolante 4 na periferia da ranhura 5. Consequentemente, a resistência à ferrugem da chapa de aço elétrica com grão orientado 1 é adicionalmente aprimorada. Além disso, quando emprega-se uma configuração em que não há filme de vidro na ranhura 5 (ou seja, uma configuração em que a espessura média do filme de vidro 3 na ranhura 5 é 0 μm), é possível reduzir ainda mais uma distância (largura de ranhura) entre as superfícies de pa- rede de ranhura que se faceiam. Consequentemente, é possível aprimorar ainda mais o efeito redutor de perda de ferro devido à ranhura 5.

[00100] Além disso, a modalidade exemplifica a chapa de aço elétrica com grão orientado 1 incluindo o filme de vidro 3. No entanto, visto que a película de vidro 3 não é um elemento constitutivo essencial conforme descrito acima, mesmo quando a invenção for aplicada a uma chapa de aço elétrica com grão orientado constituído apenas pela chapa de aço 2 e o filme isolante 4, o mesmo efeito pode ser obtido. Na chapa de aço elétrica com grão orientado que é constituída apenas pela chapa de aço 2 e o filme isolante 4, o filme isolante 4 cuja espessura média é 1 μm a 5 μm pode ser disposto na ranhura 5, e um filme isolante 4 cuja espessura média é 1 μm a 5 μm pode ser disposto sobre a superfície de chapa de aço 2a.

[00101] A seguir, a descrição será fornecida de um método de fabricação da chapa de aço elétrica com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade.

[00102] A Figura 12 é um fluxograma que ilustra os processos de fabricação da chapa de aço elétrica com grão orientado 1. Conforme ilustrado na Figura 12, em um primeiro processo de fundição S01, aço fundido, que tem uma composição química que inclui, em termos de fração da massa, Si: 0,8% a 7%, C: mais de 0% e igual ou menos que 0,085%, Al solúvel em ácido: 0% a 0,065% de N: 0% a 0,012%, Mn: 0% a 1%, Cr: 0% a 0,3% de Cu: 0% a 0,4%, P: 0% a 0,5%, de Sn: 0% a 0,3%, de Sb: 0% a 0,3% de Ni: 0% a 1%, S: 0% a 0,015%, Se: 0% a 0,015%, e o restante incluindo Fe e impurezas inevitáveis, é fornecido a uma máquina de fundição contínua, e uma placa é continuamente produzida.

[00103] Subsequentemente, em um processo de laminação a quente S02, a placa obtida no processo de fundição S01 é aquecida até uma temperatura predeterminada (por exemplo, 1150 a 1400°C), e a laminação a quente é realizada em relação à placa. De acordo com isso, por exemplo, uma chapa de aço laminada a quente que tem a espessura de 1,8 a 3,5 mm é obtida.

[00104] Subsequentemente, em um processo de recozimento S03, um tratamento de recozimento é realizado em relação à chapa de aço laminada a quente obtida no processo de laminação a quente S02 sob uma condição de temperatura predeterminada (por exemplo, uma condição em que o aquecimento é realizado a 750 a 1200°C durante 30 segundos a 10 minutos). Subsequentemente, em um processo de laminação a frio S04, a decapagem é realizada em relação a uma su-perfície da chapa de aço laminada a quente que é submetida ao tratamento de recozimento no processo de recozimento S03 e, então, a laminação a frio é realizada em relação à chapa de aço laminada a quente. De acordo com isso, por exemplo, uma chapa de aço laminada a frio que tem a espessura de 0,15 a 0,35 mm é obtida.

[00105] Subsequentemente, em um processo de recozimento des- carbonetante S05, um tratamento térmico (ou seja, um tratamento por recozimento com descarbonetação) é realizado em relação à chapa de aço laminada a frio obtida no processo de laminação a frio S04 sob uma condição de temperatura predeterminada (por exemplo, uma condição em que o aquecimento é realizado a 700 a 900°C durante 1 a 3 minutos). Quando o tratamento por recozimento com descarbone- tação for realizado, na chapa de aço laminada a frio, o carbono é re-duzido para uma quantidade predeterminada ou menos, e a estrutura recristalizada primária é formada. Além disso, no processo de recozi- mento por descarbonetação S05, uma camada de óxido, que contém sílica (SiO2) como um componente principal, é formada sobre uma superfície da chapa de aço laminada a frio.

[00106] Subsequentemente, em um processo de aplicação de agente de separação de recozimento S06, um agente de separação de recozimento, que contém magnésia (MgO) como um componente principal, é aplicado à superfície (a superfície da camada de óxido) da chapa de aço laminada a frio. Subsequentemente, em um processo de recozimento final S07, um tratamento térmico (ou seja, um tratamento por recozimento final) é realizado em relação à chapa de aço laminada a frio sobre a qual o agente de separação de recozimento é aplicado sob uma condição de temperatura predeterminada (por exemplo, uma condição em que o aquecimento é realizado a 1100 a 1300°C durante 20 a 24 horas). Quando o tratamento de recozimento final for realizado, ocorre a recristalização secundária na chapa de aço laminada a frio, e a chapa de aço laminada a frio é purificada. Como resultado, é possível obter uma chapa de aço laminada a frio que tem a composição química descrita acima da chapa de aço 2 e em que uma orientação de cristal é controlada de modo que um eixo geométrico de fácil magnetização de um grão de cristal e a direção de laminação X correspondam um ao outro (ou seja, a chapa de aço 2 em um estado antes de a ranhura 5 ser formada na chapa de aço elétrica com grão orientado 1).

[00107] Além disso, quando o tratamento por recozimento final for realizado conforme descrito acima, uma camada de óxido contendo sílica como um componente principal reage com o agente de separação de recozimento que contém magnésia como um componente principal, e o filme de vidro 3 que inclui um óxido compósito como forsteri- ta (Mg2SiO4) é formado sobre uma superfície da chapa de aço 2. No processo de recozimento final S07, o tratamento por recozimento final é realizado em um estado em que a chapa de aço 2 é enrolada em espiral em um formato de bobina. O filme de vidro 3 é formado sobre a superfície da chapa de aço 2 durante o tratamento por recozimento final. Consequentemente, é possível impedir a adesão à chapa de aço 2 que é enrolada em espiral em um formato de bobina.

[00108] Subsequentemente, em um processo de irradiação a laser S08, a superfície (apenas uma superfície) da chapa de aço, sobre a qual o filme de vidro é formado, é irradiada com um laser para formar uma pluralidade das ranhuras 5, que se estendem em uma direção que cruza a direção de laminação X, na superfície da chapa de aço 2 ao longo da direção de laminação X em um intervalo predeterminado. Mais adiante neste documento, o processo de irradiação a laser S08 será descrito em detalhes com referência à Figura 13 a Figura 15.

[00109] Conforme ilustrado na Figura 13, no processo de irradiação a laser S08, uma luz laser YL, que é emitida a partir de uma fonte de luz laser (não ilustrada) é transmitida para um aparelho de irradiação a laser 10 através de uma fibra óptica 9. Um espelho de polígono (não ilustrado) e um dispositivo de acionamento giratório (não ilustrado) do espelho de polígono são embutidos no aparelho de irradiação a laser 10.

[00110] O aparelho de irradiação a laser 10 irradia a superfície da chapa de aço 2 com a luz laser YL e escaneia a chapa de aço 2 com a luz laser YL em uma direção que é aproximadamente paralela à direção de largura da chapa Y da chapa de aço 2 devido à rotação do espelho de polígono.

[00111] Um gás auxiliar 25 como ar e um gás inerte é aspergido a uma porção da chapa de aço 2 que é irradiada com a luz laser YL em combinação com a irradiação com a luz laser YL. Exemplos do gás inerte incluem nitrogênio, argônio e similares. O gás auxiliar 25 exerce uma função de remover um componente que é fundido ou evaporado a partir da chapa de aço 2 com a irradiação a laser. A luz laser YL atinge a chapa de aço 2 sem ser bloqueada pelo componente fundido ou evaporado devido à aspersão do gás auxiliar 25. Consequentemente, a ranhura 5 é formada de maneira estável. Além disso, é possível suprimir o componente de ser fixado à chapa de aço 2 devido à aspersão do gás auxiliar 25. Como resultado, a ranhura 5 é formada ao longo de uma linha de varredura da luz laser YL. Além disso, conforme descrito acima, uma vez que o componente é removido devido à aspersão do gás auxiliar 25, é possível obter uma configuração em que a camada derretida e ressolidificada não existe em um lado inferior da ranhura 5.

[00112] No processo de irradiação a laser S08, a superfície da chapa de aço 2 é irradiada com a luz laser YL enquanto a chapa de aço 2 é conduzida ao longo de uma direção de deslocamento de chapa que corresponde à direção de laminação X. Aqui, uma velocidade de rotação do espelho de polígono é controlada em sincronia com uma velocidade de condução da chapa de aço 2 de modo que a ranhura 5 seja formada em um intervalo predeterminado PL ao longo da direção de laminação X. Como resultado, conforme ilustrado na Figura 13, uma pluralidade das ranhuras 5, que cruza a direção de laminação X, é formada na superfície da chapa de aço 2 no intervalo predeterminado PL ao longo da direção de laminação X.

[00113] Como a fonte de luz laser, por exemplo, um laser de fibra pode ser usado. Um laser de alto rendimento como um laser YAG, um laser de semicondutor, e um laser CO2, que são tipicamente usados na indústria, pode ser usado como a fonte de luz laser. Além disso, um laser de pulso ou um laser de onda contínua pode ser usado como a fonte de luz laser desde que a ranhura 5 possa ser formada de maneira estável. Como a luz laser YL, é preferível usar um laser de modo único que tenha uma propriedade de alta condensação de luz e seja adequado para a formação de ranhura.

[00114] Como as condições de irradiação com a luz laser YL, por exemplo, é preferencial que uma saída de laser seja ajustada para 200 W a 3000 W, um diâmetro de ponto de condensação de luz da luz laser YL na direção de laminação X (ou seja, um diâmetro que inclui 86% da saída de laser, mais adiante neste documento, chamado de 86% de diâmetro) é ajustado para 10 μm a 1000 μm, um diâmetro de ponto de condensação de luz (86% de diâmetro) da luz laser YL na direção de largura da chapa Y é ajustado para 10 μm a 1000 μm, uma velocidade de varredura a laser é ajustada para 5 m/s a 100 m/s, e um passo de varredura a laser (intervalo PL) é ajustado para 4 mm a 10 mm. As condições de irradiação a laser podem ser adequadamente ajustadas para obter uma profundidade de ranhura desejada D. Por exemplo, em um caso de obter uma profundidade ranhura profunda D, a velocidade de varredura a laser pode ser ajustada para ser lenta, e rendimento de laser pode ser ajustado para ser alto.

[00115] Conforme ilustrado na Figura 14A, em um caso em que a ranhura 5 é vista a partir da direção de varredura a laser (direção de extensão de ranhura), quando um ângulo (ângulo de irradiação a laser) entre a direção de espessura de chapa Z e a direção de irradiação da luz laser YL for definido como Φ1, é preferível que o ângulo de irradiação a laser Φ1 seja ajustado em uma faixa de 10 a 45° de modo que o primeiro ângulo θ1 desejado no corte transversal de ranhura transversal da ranhura 5 seja obtido. De acordo com isso, é possível obter um formato em corte transversal da ranhura 5 no formato assimétrico conforme ilustrado na Figura 3. Além disso, o gás auxiliar 25 é aspergido para se adaptar à luz laser YL. No entanto, em um caso em que o ângulo de irradiação laser Φ1 é definido na faixa, uma direção de aspersão (ângulo de aspersão) do gás auxiliar 25 não é particularmente limitada.

[00116] Por outro lado, quando a direção de aspersão do gás auxiliar 25 for definido da seguinte forma, é possível obter o formato em corte transversal da ranhura 5 no formato assimétrico como ilustrado na Figura 3. Conforme ilustrado na Figura 14B, em uma vista plana da chapa de aço 2 que é conduzida ao longo da direção de deslocamento de chapa TD que é paralela à direção de laminação X, o gás auxiliar 25 é aspergido para se conformar à luz laser YL a partir de uma direção tendo uma inclinação de um ângulo 02 em relação à direção de varredura a laser SD (direção paralela à direção de largura da chapa Y) da luz laser YL. Além disso, conforme ilustrado na Figura 14C, quando a chapa de aço 2 que é transferida ao longo da direção de deslocamento de chapa TD for vista a partir da direção de largura de chapa Y (direção de varredura a laser SD), o gás auxiliar 25 é aspergido para se adaptar Pa luz laser YL a partir de uma direção que tem uma inclinação de um ângulo 03 em relação à superfície de chapa de aço 2a. É preferível que o ângulo 02 seja definido em uma faixa de 90° a 180°, e o ângulo 03 seja definido em uma faixa de 1° a 85°.

[00117] Além disso, é preferencial realizar um controle de atmosfera de modo que a quantidade de partículas, que existem em uma atmosfera de deslocamento de chapa da chapa de aço 2 e têm um diâmetro de 0,5 μm ou mais, se torne igual ou maior que 10 peças e menor que 10000 peças por 1 CF (pés cúbicos).

[00118] Particularmente, quando o ângulo de aspersão 02 do gás auxiliar em relação à direção de varredura a laser e o ângulo de aspersão de gás auxiliar 03 em relação à superfície de chapa de aço 2a forem definidos nas faixas descritas acima, é possível controlar o formato de corte transversal da ranhura 5 como o formato assimétrica ilustrado na Figura 3, e é possível controlar a aspereza de superfície (Ra, RSm) da região inferior de ranhura 5d com precisão. Além disso, quando a quantidade das partículas, que existe na atmosfera de deslocamento de chapa e tendo um diâmetro de 0,5 μm ou mais, for ajustada na faixa descrita acima, é possível controlar a aspereza de superfície (particularmente, RSm) da região inferior de ranhura 5d com mais precisão. Além disso, é preferível ajustar uma taxa de fluxo do gás auxiliar 25 em uma faixa de 1000 litros/minuto. Entretanto, em um caso em que a taxa de fluidez do gás auxiliar 25 é 50 litros/minuto ou me- nos, é provável que ocorra a camada fundida e ressolidificada em um lado inferior da ranhura 5. Consequentemente, é mais preferível que o limite inferior da taxa de fluidez do gás auxiliar 25 seja maior que 50 litros/minuto.

[00119] Na técnica relacionada, em um caso de formar uma ranhura com irradiação a laser, um gás auxiliar é aspergido em direção a uma superfície de chapa de aço para se adaptar a um laser a partir de uma direção (direção de espessura de chapa) que é perpendicular a uma superfície de chapa de aço de modo a formar eficientemente uma ranhura com um corte transversal retangular (ou seja, uma ranhura com um formato bilateralmente simétrica). Os presentes inventores fizeram uma investigação minuciosa em relação à configuração, e os mesmos obtiveram o seguinte conhecimento. Quando a direção de irradiação com a luz laser YL e a direção de aspersão do gás auxiliar 25 forem definidos tridimensionalmente conforme ilustrado na Figura 14A à Figura 14C, é possível controlar o formato em corte transversal da ranhura 5 como o formato assimétrico que satisfaz a Expressão (1) à Expressão (3) com precisão. Além disso, quando a quantidade de partículas na atmosfera de deslocamento de chapa durante a irradiação a laser for definida, é possível controlar a aspereza de superfície (Ra, RSm) da região inferior de ranhura 5d com precisão.

[00120] Além disso, os presentes inventores chegaram à seguinte constatação. Quando a ranhura tendo o formato assimétrico, que satisfaz a Expressão (1) à Expressão (3), for formada na chapa de aço elétrica com grão orientado de acordo com o método de fabricação inovador descrito acima, é possível fazer com que a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a minimização da redução na densidade de fluxo magnético sejam compatíveis entre si com um equilíbrio satis-fatório, e a resistência à ferrugem pode ser adicionalmente aumentada. Os presentes inventores realizaram a presente invenção com nas constatações. Consequentemente, o método de fabricação da chapa de aço elétrica com grão orientado de acordo com essa modalidade (particularmente, o processo de irradiação a laser) é um método de fabricação inovador que não é previsto pelos versados na técnica, e a chapa de aço elétrica com grão orientado 1 que é obtida de acordo com o método de fabricação também tem uma configuração inovadora (o formato em corte transversal da ranhura 5 e a aspereza de superfície da região inferior de ranhura 5d) que não pode ser prevista pelos versados na técnica.

[00121] Em um caso em que é difícil formar a ranhura 5 na totalidade da chapa de aço 2 na direção de largura de chapa Y com um aparelho de irradiação a laser 10, como ilustrado na Figura 15, a ranhura 5 pode ser formada na totalidade da chapa de aço 2 na direção de largura de chapa Y usando uma pluralidade dos aparelhos de irradiação a laser 10. Nesse caso, conforme ilustrado na Figura 15, a pluralidade de aparelhos de irradiação a laser 10 fica disposta ao longo da direção de laminação X em um intervalo predeterminado. Além disso, quando observado a partir da direção de laminação X, as posições dos respectivos aparelhos de irradiação a laser 10 na direção de largura da chapa Y são ajustadas de modo que as linhas de varredura a laser dos respectivos aparelhos de irradiação a laser 10 não se sobreponham. Quando emprega-se o método de irradiação a laser ilustrado na Figura 15, é possível formar uma pluralidade das ranhuras 5 como ilustrado na Figura 1 na superfície de chapa de aço 2a.

[00122] Novamente com referência à Figura 12, em um processo de formação de filme isolante S09, por exemplo, uma solução para revestimento isolante contendo sílica coloidal e um fosfato é aplicada à superfície de chapa de aço 2a, em que a ranhura 5 é formada de acordo com o processo de irradiação a laser S08, a partir de um lado superior do filme de vidro 3. Então, quando um tratamento térmico for realizado sob uma condição de temperatura predeterminada (por exemplo, 840 a 920°C), por fim, é possível obter a chapa de aço elétrica com grão orientado 1 incluindo a chapa de aço 2 em que a ranhura 5 é formada, o filme de vidro 3, e o filme isolante 4 como ilustrado nas Figuras 1 a 3.

[00123] A chapa de aço 2 da chapa de aço elétrica com grão orientado 1 fabricada conforme descrito acima contém, como componentes químicos em termos de fração da massa, Si: 0,8% a 7%, C: mais de 0% e igual ou menos que 0,085%, Al solúvel em ácido: 0% a 0,065% de N: 0% a 0,012%, Mn: 0% a 1%, Cr: 0% a 0,3% de Cu: 0% a 0,4%, P: 0% a 0,5%, de Sn: 0% a 0,3%, de Sb: 0% a 0,3% de Ni: 0% a 1%, S: 0% a 0,015%, Se: 0% a 0,015%, e o restante incluindo Fe e impurezas inevitáveis.

[00124] Além disso, a modalidade exemplifica um caso de empregar um processo de fabricação no qual a ranhura 5 é formada na superfície de chapa de aço 2a através de irradiação a laser antes de o filme isolante 4 ser formado na superfície de chapa de aço 2a, e, então, o filme isolante 4 é formado na superfície de chapa de aço 2a. Essa modalidade não se limita a isso e pode empregar um processo de fabricação em que após o filme isolante 4 ser formado na superfície de chapa de aço 2a, a superfície de chapa de aço 2a é irradiada com a luz laser YL a partir de um lado superior do filme isolante 4 para formar a ranhura 5 na superfície de chapa de aço 2a. Nesse caso, a ranhura 5 imediatamente após a irradiação a laser é exposta ao exterior. Consequentemente, é necessário formar o filme isolante 4 sobre a chapa de aço 2 após a formação da ranhura 5. Alternativamente, nessa modalidade, o filme de vidro 3 ou o filme isolante 4 pode ser formado após a ranhura 5 ser formada na chapa de aço 2.

[00125] Consequentemente, a chapa de aço elétrica com grão orientado 1, para a qual o recozimento à alta temperatura para a recrista- lização secundária é concluído e o revestimento do filme de vidro 3 e do filme isolante 4 é concluído, está incluída na chapa de aço elétrica com grão orientado de acordo com essa modalidade, e uma chapa de aço magnética com grão orientado antes do término de revestimento do filme de vidro 3 ou do filme isolante 4 e após a formação da ranhura 5 também está incluída na chapa de aço elétrica com grão orientado. Ou seja, um produto final pode ser obtido realizando-se a formação do filme de vidro 3 e do filme isolante 4 como um pós-processo com o uso da chapa de aço elétrica com grão orientado de acordo com essa mo-dalidade. Além disso, conforme descrito acima, em um caso de remover o filme de vidro 3 ou o filme isolante 4 da chapa de aço elétrica com grão orientado 1 em que o filme de vidro 3 ou o filme isolante 4 é formado de acordo com o método de remoção de filme descrito acima, é confirmado que o formato ou a aspereza da ranhura 5 é aproximadamente igual àquele antes da formação do filme de vidro 3 ou do filme isolante 4.

[00126] Além disso, a modalidade exemplifica um caso de realizar o processo de irradiação a laser S08 após o processo de recozimento final S07, porém o processo de irradiação a laser pode ser realizado entre o processo de laminação a frio S04 e o processo de recozimento por descarbonetação S05. Ou seja, quando se realiza a irradiação a laser e a aspersão de gás auxiliar em relação à chapa de aço laminada a frio que é obtida no processo de laminação a frio S04, após a formação da ranhura 5 na superfície de chapa de aço 2a da chapa de aço laminada a frio, o recozimento descarbonetante pode ser realizado em relação à chapa de aço laminada a frio.

EXEMPLOS

[00127] Mais adiante neste documento, um efeito de um aspecto da invenção será descrito mais especificamente com referência aos exemplos, porém uma condição nos Exemplos é um exemplo condicional que é empregado para confirmar a operabilidade e um efeito da invenção, e a invenção não se limita a um exemplo condicional. A invenção pode empregar várias condições desde que o objetivo da invenção seja atingido sem que se afaste da essência da invenção. (Verificação 1 de Equilíbrio Entre a Maximização de Efeito Redutor de Perda de Ferro e a Minimização de Redução em Densidade de Fluxo Magnético)

[00128] Primeiro, uma chapa de aço elétrica com grão orientado usada na Verificação 1 foi fabricada da seguinte forma.

[00129] A laminação a quente foi realizada em relação a uma placa tendo uma composição química que contém, em termos de fração da massa, Si: 3,0%, C: 0,08%, Al solúvel em ácido: 0,05%, N: 0,01%, de Mn: 0,12%, Cr: 0,05%, Cu: 0,04%, de P: 0,01%, Sn: 0,02%, Sb: 0,01%, Ni: 0,005%, S: 0,007%, Se: 0,001%, e o restante incluindo Fe e impurezas inevitáveis para obter uma chapa de aço laminada a quente tendo a espessura de 2,3 mm.

[00130] Subsequentemente, um tratamento de recozimento foi realizado em relação à chapa de aço laminada a quente sob uma condição de temperatura em que o aquecimento foi realizado a 1000°C durante um minuto. A decapagem foi realizada em relação a uma superfície da chapa de aço laminada a quente que foi submetida ao tratamento de recozimento e, então, a laminação a frio foi realizada em relação à chapa de aço laminada a quente para obter uma chapa de aço laminada a frio tendo a espessura de 0,23 mm. Subsequentemente, um tratamento de recozimento descarbonatante foi realizado em relação à chapa de aço laminada a frio sob uma condição de temperatura em que o aquecimento foi realizado a 800°C durante dois minutos e, então, um agente de separação por recozimento contendo magnésia (MgO) como um componente principal foi aplicado sobre superfície da chapa de aço laminada a frio.

[00131] Subsequentemente, um tratamento de recozimento final foi realizado em relação à chapa de aço laminada a frio sobre a qual o agente de separação por recozimento foi aplicado sob uma condição de temperatura em que o aquecimento foi realizado a 1200°C durante 20 horas. Como resultado, uma chapa de aço laminada a frio (chapa de aço em que um filme de vidro foi formado sobre uma superfície da mesma), que tem a composição química descrita acima e em que uma orientação de cristal é controlada de modo que o eixo geométrico de fácil magnetização de um grão de cristal e a direção de laminação se correspondam, foi obtida.

[00132] Subsequentemente, conforme descrito acima, a superfície de chapa de aço, sobre a qual o filme de vidro foi formado, foi irradiada com um laser. De acordo com isto, uma pluralidade de ranhuras, que se estende em uma direção que cruza a direção de laminação, foi formada na superfície de chapa de aço em uma faixa predeterminada ao longo da direção de laminação.

[00133] Como condições de irradiação da luz laser YL, uma saída de laser foi ajustada em uma faixa de 200 W a 3000 W, um diâmetro de ponto de condensação de luz (86% de diâmetro) da luz laser YL na direção de laminação X foi ajustado em uma faixa de 10 μm a 1000 μm, um diâmetro de ponto de condensação de luz (86% de diâmetro) da luz laser YL na direção de largura de chapa Y foi ajustado em uma faixa de 10 μm a 1000 μm, uma velocidade de varredura a laser foi ajustada em uma faixa de 5 m/s a 100 m/s, e um passo de varredura a laser (intervalo PL) foi ajustado em uma faixa de 4 mm a 10 mm de modo a obter a profundidade de ranhura desejada D.

[00134] Além disso, o ângulo de aspersão de gás auxiliar 02 em relação à direção de varredura a laser foi ajustado em uma faixa de 90° a 180°, e o ângulo de aspersão de gás auxiliar 03 em relação à superfície de chapa de aço foi ajustado em uma faixa de 1° a 85° de modo a obter o primeiro ângulo θ1 e o segundo ângulo θ2 que são de- sejados no corte transversal de ranhura transversal da ranhura 5.

[00135] Conforme descrito acima, a solução de revestimento isolan- te contendo sílica coloidal e um fosfato foi aplicada à chapa de aço em que a ranhura foi formada a partir de um lado superior do filme de vidro, e um tratamento térmico foi realizado sob uma condição de temperatura em que o aquecimento foi realizada a 850°C durante um minuto. De acordo com isso, uma chapa de aço elétrica com grão orientado incluindo a chapa de aço em que a ranhura foi formada, o filme de vidro, e o filme isolante foi finalmente obtida.

[00136] A chapa de aço (chapa de aço em que a ranhura foi formada) na chapa de aço elétrica com grão orientado, que foi finalmente obtida, continha principalmente Si: 3,0%.

[00137] De acordo com os processos descritos acima, conforme ilustrado na Tabela 1, as chapas de aço elétrico com grão orientado, que são diferentes na profundidade média de ranhura D (unidade: μm) e na largura de ranhura W (unidade: μm), foram preparadas como chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 1 a 8. Em toda a chapa de aço elétrica com grão orientado correspondente aos Testes Nos 1 a 8, quando a ranhura 5 for vista no corte transversal de ranhura, o primeiro ângulo θ1 foi ajustado para 45° e o segundo ângulo θ2 foi ajustado para 60°.

[00138] As chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 3 a 7 são chapas de aço elétrico com grão orientado de presentes exemplos que satisfazem uma condição (Condição 1) na qual a profundidade média de ranhura D é maior que 10 μm e igual ou menor de 40 μm, uma condição (Condição 2) em que o primeiro ângulo θ1 é 0° a 50°, uma condição (Condição 3) em que o segundo ângulo θ2 é maior que o primeiro ângulo θ1 e é 75° ou menos e uma condição (Condição 4) em que um valor de diferença (θ2-θ1) entre o segundo ângulo θ2 e o primeiro ângulo θ1 é 10° ou mais. As cha pas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 1, 2 e 8 são chapas de aço elétrico com grão orientado de exemplos comparativos que satisfazem apenas a Condição 2 à Condição 4. Em todas as chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 1 a 8, a taxa de existência α da região assimétrica de ranhura na direção de extensão de ranhura era 70% ou mais. Além disso, nos exemplos, as condições de irradiação a laser foram ajustadas na faixa descrita na modalidade. Nos exemplos comparativos, as condições de irradiação a laser se desviaram da faixa.

[00139] Uma perda de ferro W17/50 e uma quantidade de redução ΔB8 de uma densidade de fluxo magnético B8 foram medidas em relação a cada uma das chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 1 a 8. Os resultados de medição são ilustrados na Tabela 1. Além disso, a perda de ferro W17/50 representa uma perda de energia por unidade de peso (unidade: W/kg) que é medida sob condições de excitação de uma densidade de fluxo magnético de 1,7 T e uma frequência de 50 Hz em relação a um corpo de prova (por exemplo, um corpo de prova de 100 mm*500 mm) das chapas de aço elétrico com grão orientado. Além disso, a quantidade de redução ΔB8 de uma densidade de fluxo magnético B8 é um valor (unidade: G) obtido subtraindo-se uma densidade de fluxo magnético B8 medida após a formação de ranhura a partir de uma densidade de fluxo magnético B8 medida antes da formação de ranhura. A densidade de fluxo magnético B8 antes da formação de ranhura era 1,910 T (=19100 G), e a perda de ferro W17/50 antes da formação de ranhura era 0,97 W/kg.

[00140] Conforme ilustrado na Tabela 1, nas chapas de aço elétrico com grão orientado de exemplos comparativos (a profundidade média de ranhura D é 10 μm ou menos) correspondente aos Testes Nos 1 e 2, a perda de ferro W17/50 dificilmente varia em comparação à perda de ferro antes da formação de ranhura (ou seja, o efeito de melhoria da perda de ferro é pequeno). Além disso, na chapa de aço elétrica com grão orientado de um exemplo comparativo (a profundidade média de ranhura D é maior que 40 μm) correspondente ao Teste N ° 8, a quantidade de redução ΔB8 da densidade de fluxo magnético B8 é muito grande (ou seja, um efeito de supressão de uma redução na densidade de fluxo magnético B8 é pequeno).

[00141] Por outro lado, como ilustrado na Tabela 1, nas chapas de aço elétrico com grão orientado dos presentes exemplos correspondentes aos Testes Nos 3 a 7, a perda de ferro W17/50 diminui consideravelmente (ou seja, o efeito de melhoria da perda de ferro é maior) em comparação com a perda de ferro antes da formação de ranhura, e a quantidade de redução ΔB8 da densidade de fluxo magnético B8 é suprimida para um valor relativamente pequeno (ou seja, o efeito de supressão da redução na densidade de fluxo magnético B8 é considerável). De acordo com essa Verificação 1 conforme descrito acima, foi confirmado que é necessário satisfazer a totalidade de Condições 1 a 4 para fazer com que a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a minimização da redução na densidade de fluxo magnético sejam compatíveis entre si com equilíbrio satisfatório. [TABELA 1]

(Verificação 2 de Equilíbrio Entre a Maximização de Efeito Redutor de Perda de Ferro e a Minimização de Redução em Densidade de Fluxo Magnético)

[00142] A seguir, conforme ilustrado na Tabela 2, como as chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 9 a 14, as chapas de aço elétrico com grão orientado, que são diferentes em uma combinação do primeiro ângulo θ1 e do segundo ângulo θ2, foram preparadas no mesmo processo da Verificação 1. Em todas chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 9 a 14, a profundidade média de ranhura D foi ajustada para 20 μm, e a largura de ranhura W foi ajustada para 70 μm.

[00143] As chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 11 a 13 são chapas de aço elétrico com grão orientado de exemplos comparativos que satisfazem a totalidade das Condições 1 a 4. As chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 9 e 10 são chapas de aço elétrico com grão orientado de exemplos comparativos que satisfazem apenas a Condição 1. A chapa de aço elétrica com grão orientado correspondente ao Teste N° 14 é uma chapa de aço elétrica com grão orientado de um exemplo comparativo que satisfaz apenas as Condições 1 a 3. Conforme é o caso com a Verificação 1, a perda de ferro W17/50 e a quantidade de redução ΔB8 da densidade de fluxo magnético B8 foram medidas em relação a cada uma das chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 9 a 14. Os resultados de medição são ilustrados na Tabela 2.

[00144] Como ilustrado na Tabela 2, nas chapas de aço elétrico com grão orientado dos presentes exemplos correspondentes aos Testes Nos 11 a 13, a perda de ferro W17/50 diminui consideravelmente (ou seja, o efeito de melhoria da perda de ferro é maior) em comparação com a perda de ferro antes da formação de ranhura, e a quantidade de redução ΔB8 da densidade de fluxo magnético B8 é suprimida para um valor relativamente pequeno (ou seja, o efeito de supressão da redução na densidade de fluxo magnético B8 é considerável).

[00145] Por outro lado, nas chapas de aço elétrico com grão orientado (θ1>50°) dos exemplos comparativos correspondentes aos Testes Nos 9 e 10, o efeito de melhoria de perda de ferro é menor em comparação com os Testes Nos 11 a 13. Além disso, na chapa de aço elétrica com grão orientado de um exemplo comparativo (θ1=θ2) correspondente ao Teste N° 14, o efeito de melhoria de perda de ferro é aproximadamente o mesmo nos Testes Nos 11 a 13, porém a quantidade de redução ΔB8 da densidade de fluxo magnético B8 é maior (ou seja, o efeito de supressão da redução na densidade de fluxo magnético B8 é menor) em comparação com os Testes Nos 11 a 13. De acordo com essa Verificação 2 conforme descrito acima, foi confirmado que é necessário satisfazer a totalidade de Condições 1 a 4 para fazer com que a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a mini- mização da redução na densidade de fluxo magnético sejam compatíveis entre si com equilíbrio satisfatório.

[00146] Além disso, em uma chapa de aço elétrica com grão orientado do presente exemplo correspondente ao Teste N° 11-2, e uma chapa de aço elétrica de um exemplo comparativo correspondente ao Teste N° 11-3, θ2 foi aumentado na mesma condição θ1 que o Teste N° 11.

[00147] No Teste N° 11-3 (θ2> 75°) em que θ2 não satisfaz a Condição 3, a quantidade de diminuição ΔB8 da densidade de fluxo magnético B8 é considerável (ou seja, o efeito de supressão da redução da densidade de fluxo magnético B8 é pequeno). De acordo com essa Verificação 2 conforme descrito acima, foi confirmado que é necessário satisfazer a totalidade de Condições 1 a 4 para fazer com que a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a minimização da redução na densidade de fluxo magnético sejam compatíveis entre si com equilíbrio satisfatório. [TABELA 2]

(Verificação 3 de Equilíbrio Entre a Maximização de Efeito Redutor de Perda de Ferro e a Minimização de Redução em Densidade de Fluxo Magnético)

[00148] A seguir, conforme ilustrado na Tabela 3, como as chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 15 a 18, as chapas de aço elétrico com grão orientado, que são diferentes na profundidade média de ranhura D, a largura de ranhura W, e uma combinação do primeiro ângulo θ1 e do segundo ângulo θ2, foram preparadas no mesmo processo da Verificação 1. Nas chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 15 e 16, a profundidade média de ranhura D foi ajustada para 15 μm, e a largura de ranhura W foi ajustada para 45 μm. Nas chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 17 e 18, a profundidade média de ranhura D foi ajustada para 25 μm, e a largura de ranhura W foi ajustada para 70 μm.

[00149] As chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 15 a 17 são chapas de aço elétrico com grão orientado de presentes exemplos que satisfazem a totalidade das Condições 1 a 4. As chapas de aço elétrico com grão orientado cor- respondentes aos Testes Nos 16 e 18 são chapas de aço elétrico com grão orientado de exemplos comparativos que satisfazem apenas as Condições 1 a 3. Conforme é o caso com a Verificação 1, a perda de ferro W17/50 e a quantidade de redução ΔB8 da densidade de fluxo magnético B8 foram medidas em relação a cada uma das chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 15 a 18. Os resultados de medição são ilustrados na Tabela 3.

[00150] Conforme ilustrado na Tabela 3, na mesma profundidade média de ranhura D, o efeito de melhoria de perda de ferro também é igual em cada caso. No entanto, em um caso em que o formato em corte transversal da ranhura é assimétrico (θ1 <θ2), a quantidade de redução ΔB8 da densidade de fluxo magnético B8 é menor (ou seja, o efeito de supressão da redução na densidade de fluxo magnético B8 é maior) em comparação com um caso em que o formato de corte transversal da ranhura (formato da curva de ondulação de ranhura trans-versal) é simétrico (em um caso em que θ1=θ2). De acordo com essa Verificação 3 conforme descrito acima, foi confirmado que é necessário satisfazer a totalidade de Condições 1 a 4 para fazer com que a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a minimização da redução na densidade de fluxo magnético sejam compatíveis entre si com equilíbrio satisfatório. [TABELA 3]

(Verificação de Características Resistentes à Flexão)

[00151] A seguir, conforme ilustrado na Tabela 4, como as chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 19 e 20, as chapas de aço elétrico com grão orientado, que são diferentes na presença ou ausência da camada de grão fino (camada fundida e ressolidificada) em um lado inferior da ranhura, foram preparadas no mesmo processo da Verificação 1. Nas chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Testes Nos 19 e 20, a profundidade média de ranhura D foi ajustada para 20 μm, a largura de ranhura W foi ajustada para 70 μm, o primeiro ângulo θ1 foi ajustado para 45°, e o segundo ângulo θ2 foi ajustado para 60°.

[00152] No processo de irradiação a laser S08 ilustrado na Figura 12, a presença ou ausência da camada de grão fino no lado inferior da ranhura foi controlada ajustando aproximadamente a taxa de fluxo do gás auxiliar 25 em uma faixa de 10 litros/minuto a 1000 litros/minuto. Além disso, a ausência da camada de grão fino representa que uma condição (Condição 5) é satisfeita. Especificamente, na Condição 5, um tamanho de grão de direção de largura de chapa de um grão re- cristalizado secundário, que existe em um lado inferior da ranhura, é ajustado para igual ou maior que 5 μm e igual ou menor que uma espessura de chapa de uma chapa de aço. Ou seja, a chapa de aço elétrica com grão orientado correspondente ao Teste N° 19 é uma chapa de aço elétrica com grão orientado de um exemplo comparativo que satisfaz as Condições 1 a 4 e não satisfaz a Condição 5. A chapa de aço elétrica com grão orientado correspondente ao Teste N° 20 é uma chapa de aço elétrica com grão orientado do presente exemplo que satisfaz a totalidade das Condições 1 a 5.

[00153] A taxa de fluxo de gás auxiliar foi ajustada para 40 li- tros/minuto no Teste N° 19 e 500 litros/minuto no Teste N° 20, controlando assim a presença ou ausência da camada derretida.

[00154] Um teste de flexão repetida foi realizado cinco vezes em relação a cada uma das chapas de aço elétrico com grão orientado correspondente aos Testes Nos 19 e 20 para confirmar se ocorreu ou não fratura na periferia da ranhura. Como resultado, na chapa de aço elétrica com grão orientado do presente exemplo correspondente ao Teste N° 20, a fratura não ocorreu na periferia da ranhura. Através da verificação, foi confirmado que as características de flexão da chapa de aço elétrica com grão orientado são melhoradas quando satisfaz-se a Condição 5 além das Condições 1 a 4. [TABELA 4]

(Verificação 1 de Resistência à Ferrugem)

[00155] A seguir, a resistência à ferrugem de uma chapa de aço elétrica com grão orientado, que satisfaz as Condições 1 a 4 descritas acima, e as Condições 6 e 7 que serão descritas abaixo, foi verificada. (Condição 6)

[00156] Em um caso em que a ranhura é vista no corte transversal de ranhura longitudinal, a altura média aritmética Ra de uma curva de aspereza que constitui o contorno da região inferior de ranhura da ranhura é 1 μm a 3 μm. (Condição 7)

[00157] Em um caso em que a ranhura é vista no corte transversal de ranhura longitudinal, a altura média RSm do elemento de curva de aspereza que constitui o contorno da região inferior de ranhura da ranhura é 10 μm a 150 μm.

[00158] Conforme ilustrado na Tabela 5, como os presentes exemplos 1 a 8, as chapas de aço elétrico com grão orientado, que satisfa- zem as Condições 1 a 4 e as Condições 6 e 7, foram preparados no mesmo processo que na Verificação 1. Além disso, como os exemplos comparativos 1 a 4, as chapas de aço elétrico com grão orientado, que satisfazem as Condições 1 a 4 e não satisfazem as Condições 6 e 7, foram preparados no mesmo processo que na Verificação 1. Além disso, na totalidade dos presentes exemplos 1 a 8 e exemplos comparativos 1 a 4, a profundidade média de ranhura D foi ajustada para ser maior que 10 μm e igual ou menor que 40 μm, o primeiro ângulo θ1 foi ajustado para 0° a 50°, o segundo ângulo θ2 foi ajustado para ser maior que o primeiro ângulo θ1 e igual ou menor que 75°, e a largura de ranhura W foi ajustada para 10 μm a 250 μm.

[00159] No processo de irradiação a laser S08 ilustrado na Figura 12, o ângulo de aspersão de gás auxiliar 02 em relação à direção de varredura a laser, o ângulo de aspersão de gás auxiliar 03 em relação à superfície de chapa de aço, a taxa de fluidez do gás auxiliar 25 e a quantidade de partículas na atmosfera de deslocamento de chapa foram ajustados nas faixas descritas na modalidade, obtendo assim uma chapa de aço elétrica com grão orientado que satisfaz a Condição 6 e a Condição 7. Particularmente, é possível controlar a aspereza de superfície na região inferior de ranhura com precisão através de ajuste dos ângulos de aspersão de gás auxiliar 02 e 03, e da quantidade de partículas na atmosfera de deslocamento de chapa.

[00160] Além disso, a região inferior de ranhura da ranhura foi especificada em relação a cada uma das chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Exemplos 1 a 8 e Exemplos Comparativos 1 a 4 de acordo com o método de especificação descrito na modalidade. Um dispositivo de medição de aspereza de superfície do tipo laser (VK-9700, fabricado pela Keyence Corporation) foi usado para a medição dos parâmetros de aspereza de superfície (Ra, RSm) que representam a aspereza de superfície na região inferior da ranhu- ra.

[00161] A verificação da resistência à ferrugem foi realizada em relação a cada uma das chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Presentes Exemplos 1 a 8 e Exemplos Comparativos 1 a 4. Especificamente, um corpo de prova tendo uma dimensão de 30 mm por um lado foi coletado de cada uma das chapas de aço elétrico com grão orientado, o corpo de prova foi deixado como tal durante uma semana em uma atmosfera de uma temperatura de 50°C e uma umidade de 91%, e a avaliação foi feita com base em uma variação de peso do corpo de prova antes de ser deixado e depois de ser deixado. Quando ocorre ferrugem, o peso do corpo de prova aumenta. Consequentemente, visto que a quantidade de aumento de peso era menor, a resistência à ferrugem foi determinada como satisfatória. Especificamente, a resistência à ferrugem do corpo de prova em que a quantidade de aumento de peso era 5,0 mg/m2 ou menos foi avaliada como "satisfatória", e a resistência à ferrugem do corpo de prova em que a quantidade de aumento de peso era maior que 10,0 mg/m2 foi avaliada como "insatisfatória". Conforme ilustrado na Tabela 5, a partir de um resultado da verificação da resistência à ferrugem das chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes aos Presentes Exemplos 1 a 8, visto que uma configuração que satisfaz a Condição 7 foi empregada, foi confirmado que a resistência à ferrugem das chapas de aço elétrico com grão orientado foi aprimorada. [TABELA 5]

(Verificação 2 de Resistência à Ferrugem)

[00162] A seguir, conforme ilustrado na Tabela 6, uma chapa de aço elétrica com grão orientado, que satisfaz as Condições 1 a 4, satisfaz as Condições 6 e 7 e não inclui o filme de vidro, foi preparada como o Presente Exemplo 9 usando um método de fabricação conhecido. Além disso, as chapas de aço elétrico com grão orientado, que satisfazem as Condições 1 a 4, não satisfazem pelo menos uma das Condições 6 e 7 e não incluem o filme de vidro, foram preparadas como os Exemplos Comparativos 5 a 7. Além disso, na totalidade do Presente Exemplo 9 e Exemplos Comparativos 5 a 7, a profundidade média de ranhura D era maior que 10 μm e igual ou menor que 40 μm, o primeiro ângulo θ1 era 0° a 50°, o segundo ângulo θ2 era maior que o primeiro ângulo θ1 e igual ou menor que 75°, e a largura de ranhura W era 10 μm a 250 μm.

[00163] A composição química das chapas de aço era a mesma da Verificação 1 da resistência à ferrugem. Conforme é o caso com a Verificação 1 da resistência à ferrugem, o ângulo de aspersão de gás auxiliar Φ2 em relação à direção de varredura a laser, o ângulo de aspersão de gás auxiliar Φ3 em relação à superfície de chapa de aço, a taxa de fluidez do gás auxiliar 25 e a quantidade de partículas na atmosfera de deslocamento de chapa foram adequadamente ajustados nas fai-xas descritas na modalidade para satisfazer a Condição 6 e a Condição 7.

[00164] A verificação da resistência à ferrugem foi realizada em re- lação a cada uma das chapas de aço elétrico com grão orientado correspondentes ao Presente Exemplo 9 e Exemplos Comparativos 5 a 7 usando o mesmo método de verificação da Verificação 1 da resistência à ferrugem. Como resultado, conforme ilustrado na Tabela 6, mesmo em uma chapa de aço elétrica com grão orientado que não inclui o filme de vidro, foi confirmado que a resistência à ferrugem da chapa de aço elétrica com grão orientado foi aprimorada quando emprega-se uma configuração que satisfaz a Condição 6 e a Condição 7. [TABELA 6]

[APLICABILIDADE INDUSTRIAL]

[00165] De acordo com os aspectos da invenção, no que diz respeito à chapa de aço elétrica com grão orientado em que a ranhura é formada na superfície de chapa de aço para o refinamento do domínio magnético, é possível fazer com que a maximização do efeito redutor de perda de ferro e a minimização da redução na densidade de fluxo magnético sejam compatíveis entre si com um equilíbrio satisfatório, e as características de flexão também são excelentes. Consequente-mente, a invenção tem aplicabilidade industrial suficiente. [BREVE DESCRIÇÃO DOS SÍMBOLOS DE REFERÊNCIA] 1: CHAPA DE AÇO ELÉTRICA COM GRÃO ORIENTADO 2: CHAPA DE AÇO 2a: SUPERFÍCIE DE CHAPA DE AÇO 3: FILME DE VIDRO 4: FILME ISOLANTE 5: RANHURA 5a: PRIMEIRA SUPERFÍCIE DE RANHURA 5b: SEGUNDA SUPERFÍCIE DE RANHURA 5c: REGIÃO DE RANHURA 5d: REGIÃO DE FUNDO DE RANHURA BL: LINHA DE REFERÊNCIA DE RANHURA LWC: CURVA DE ONDULAÇÃO DE RANHURA LONGITUDINAL SWC: CURVA DE ONDULAÇÃO DE RANHURA TRANSVERSAL RC: CURVA DE ASPEREZA D: PROFUNDIDADE MÉDIA DE RANHURA W: LARGURA DE RANHURA X: DIREÇÃO DE LAMINAÇÃO Y: DIREÇÃO DE LARGURA DE CHAPA Z: DIREÇÃO DE ESPESSURA DE CHAPA

Claims

1. Chapa de aço elétrica com grão orientado (1), caracterizada pelo fato de que compreende: uma chapa de aço (2) tendo uma superfície de chapa de aço (2a), em que uma ranhura (5), que se estende em uma direção que cruza uma direção de laminação (X) e cuja direção de profundidade de ranhura corresponde a uma direção de espessura de chapa (Z), é formada, em que uma profundidade média D da ranhura é maior que 10 μm e igual ou menor que 40 μm, em um caso em que a ranhura é vista em um corte transversal na direção de largura de ranhura que é perpendicular a uma direção de extensão de ranhura, quando um centro da ranhura na direção de largura de ranhura for definido como um centro de largura de ranhura (GC), uma porção mais profunda da ranhura se desvia do centro da largura de ranhura em direção a um lado na direção da largura de ranhura, e um formato em corte transversal da ranhura é assimétrico em relação ao centro da largura de ranhura como uma referência na direção da largura de ranhura, em um caso em que a ranhura é vista no corte transversal na direção de largura de ranhura, a ranhura inclui uma primeira superfície de ranhura (5a) e uma segunda superfície de ranhura (5b) como um par de superfícies inclinadas que estão inclinadas em direção à porção mais profunda da ranhura da superfície de chapa de aço, e o centro da largura de ranhura está situado em um segundo lado da superfície de ranhura quando visto a partir da porção mais profunda; e quando um ângulo, que é formado por uma primeira linha reta de extremidade de ranhura (Lb1) obtida através da aproximação linear da primeira superfície de ranhura e da direção de espessura de chapa, for definido como um primeiro ângulo θ1 e um ângulo, que é formado por uma segunda linha reta de extremidade de ranhura (Lb2) obtida através da aproximação linear da segunda superfície de ranhura e a direção de espessura de chapa, for definido como um segundo ângulo θ2, o primeiro ângulo θ1 e o segundo ângulo θ2 satisfazem as seguintes Expressões Condicionais (1) a (3):

2. Chapa de aço elétrica com grão orientado, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que na chapa de aço, um tamanho de grão de um grão de cristal que está em contato com a ranhura é 5 μm ou mais.

3. Chapa de aço elétrica com grão orientado, de acordo com a reivindicação 2, caracterizada pelo fato de que, quando a ranhura for vista no corte transversal na direção de largura de ranhura, um tamanho de grão de um grão de cristal, que existe em um lado inferior da ranhura na chapa de aço na direção de espessura de chapa, é igual ou maior que 5 μm e igual ou menor que a espessura de chapa da chapa de aço.

4. Chapa de aço elétrica com grão orientado, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que quando a ranhura for vista em um corte transversal de ranhura longitudinal, incluindo a direção de extensão de ranhura e a direção de espessura de chapa, uma altura média aritmética Ra de uma curva de aspereza, que constitui um contorno de uma região inferior de ranhura, é 1 μm a 3 μm, e um comprimento médio de RSm de um elemento de curva de aspereza, que constitui o contorno da região inferior da ranhura, é 10 μm a 150 μm.