BR112017019141B1

BR112017019141B1 - Chapa de aço elétrico com grão orientado

Info

Publication number: BR112017019141B1
Application number: BR112017019141-5A
Authority: BR
Inventors: Hideyuki Hamamura; Tatsuhiko Sakai; Hisashi Mogi; Fumiaki Takahashi; Hirofumi Imai; Shunsuke Okumura
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2015-04-20
Filing date: 2016-04-19
Publication date: 2021-09-08
Also published as: EP3287532B1; JPWO2016171129A1; EP3287532A1; KR20170122819A; US20180036838A1; PL3287532T3; CN107406903A; BR112017019141A2; RU2678351C1; JP6575592B2; KR102008600B1; EP3287532A4; CN107406903B; US10906134B2; WO2016171129A1

Abstract

é fornecida uma chapa de aço elétrico com grão orientado que inclui uma chapa de aço tendo uma superfície de chapa de aço em que uma ranhura, que se estende em uma direção que cruza uma direção de laminação e cuja uma direção de profundidade de ranhura corresponde a uma direção de espessura de chapa, é formada. em um caso em que a superfície de chapa de aço é observada a partir da direção de espessura de chapa, a superfície de chapa de aço é dotada de um grupo de ranhuras que é constituído por uma pluralidade das ranhuras disposta em uma direção de largura da chapa, as ranhuras, que constituem o grupo de ranhuras, são dispostas de modo que as ranhuras adjacentes se sobreponham umas às outras em um plano de projeção perpendicular à direção de laminação, e uma pluralidade de grupos de ranhuras fica disposta com um intervalo na direção de laminação.

Description

CAMPO TÉCNICO DA INVENÇÃO

[0001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço elétrico com grão orientado.

[0002] A prioridade é reivindicada sobre o Pedido de Patente Japonês n° 2015-086302, depositado em 20 de abril de 2015, cujo conteúdo está incorporado a título de referência no presente documento.

TÉCNICA RELACIONADA

[0003] Na técnica relacionada, como uma chapa de aço para um núcleo de ferro de um transformador, é conhecida uma chapa de aço elétrico com grão orientado que exibe excelentes características magnéticas em uma direção específica. A chapa de aço elétrico com grão orientado é uma chapa de aço em que uma orientação de cristal é controlada, de modo que um eixo geométrico de fácil magnetização de um grão de cristal e uma direção de laminação correspondam um ao outro por uma combinação de um tratamento de laminação a frio e um tratamento de recozimento. É preferencial que uma perda de ferro da chapa de aço elétrico com grão orientado seja a menor possível.

[0004] A perda de ferro é classificada em uma perda de corrente parasita e uma perda de histerese. Além disso, a perda de corrente parasita é classificada em uma perda de corrente parasita clássica e uma perda de corrente parasita anômala. Tipicamente, é conhecida uma chapa de aço elétrico com grão orientado em que um filme isolan- te é formado sobre uma superfície de uma chapa de aço (metal de base) cuja orientação de cristal é controlada conforme descrito acima para reduzir a perda de corrente parasita clássica. O filme isolante também exerce uma função de aplicar propriedades de isolamento elétrico, resistência à tração, resistência ao calor, e similares à chapa de aço. Além disso, recentemente, também é conhecida uma chapa de aço elétrico com grão orientado em que um filme de vidro é formado entre a chapa de aço e o filme isolante.

[0005] Por outro lado, como um método para reduzir a perda de corrente parasita anômala, é conhecida um método de controle de domínio magnético de estreitar uma largura de um domínio magnético de 180° (realizando o aprimoramento do domínio magn ético de 180°) formando uma tensão, que se estende em uma direção que intersecta a direção de laminação, em um intervalo predeterminado ao longo da direção de laminação. O método de controle de domínio magnético é classificado em um método de controle de domínio magnético não destrutivo em que a tensão é aplicada à chapa de aço da chapa de aço elétrico com grão orientado por meios não destrutivos, e um método de controle de domínio magnético destrutivo em que uma ranhura é formada em uma superfície da chapa de aço como um exemplo.

[0006] Em um caso de fabricar um necessário enrolado para um transformador usando a chapa de aço elétrico com grão orientado, é necessário realizar um tratamento de recozimento de alívio de tensão para remover uma tensão de deformação que ocorre quando a chapa de aço elétrico com grão orientado for enrolada em espiral em um formato de bobina. Em um caso de fabricar o núcleo enrolado usando uma chapa de aço elétrico com grão orientado à qual uma tensão é aplicada com o uso do método de controle de domínio magnético não destrutivo, a tensão desaparece devido à execução do tratamento de recozimento de alívio de tensão. Portanto, um efeito de refinamento de domínio magnético (ou seja, um efeito redutor de perda de corrente parasita anômala) também é perdido.

[0007] Por outro lado, em um caso de fabricar o núcleo enrolado usando uma chapa de aço elétrico com grão orientado à qual uma ranhura é aplicada de acordo com o método de controle de domínio magnético destrutivo, visto que a ranhura não é perdida devido à exe- cução do tratamento de recozimento de alívio de tensão, é possível manter o efeito de refinamento de domínio magnético. Consequentemente, como um método de reduzir a perda de corrente parasita anômala, o método de controle de domínio magnético destrutivo é tipicamente empregado em relação ao núcleo enrolado.

[0008] Por exemplo, como revelado no Documento de Patente 1, um método de aplicação de uma tensão a uma chapa de aço através de irradiação a laser é colocado em uso prático. Por outro lado, quando se forma uma ranhura tendo uma profundidade de aproximadamente 10 a 30 μm em uma direção, que é aproximadamente perpendicular a uma direção de laminação da chapa de aço elétrico com grão orientado, em um período constante na direção de laminação, a perda de ferro é reduzida. O motivo para isso é da seguinte forma. Um polo magnético ocorre na periferia da ranhura devido a uma variação de permeabilidade em um espaço vazio da ranhura, e um intervalo de uma parede magnética de 180° é reduzido devido ao polo magnético. Como resultado, a perda de ferro é melhorada.

[0009] Exemplos de um método de formação da ranhura na chapa de aço elétrico incluem um método de ataque eletrolítico em que uma ranhura é formada em uma superfície de chapa de aço da chapa de aço elétrico com grão orientado através do método de ataque eletrolíti- co (referir-se ao Documento de Patente 2), um método de prensa de engrenagem em que uma ranhura é formada em uma superfície de chapa de aço pressionando-se mecanicamente uma engrenagem sobre a superfície de chapa de aço da chapa de aço elétrico com grão orientado (referir-se ao Documento de Patente 3), e um método de irradiação a laser em que a chapa de aço (porção irradiada com um laser) é fundido e evaporado através de irradiação a laser (referir-se ao Documento de Patente 4).

[0010] Documento de Técnica Anterior

[0011] Documento de Patente

[0012] Documento de Patente 1 Pedido de Patente Examinado Japonês, Segunda Publicação n° S58-26406

[0013] Documento de Patente 2 Pedido de Patente Examinado Japonês, Segunda Publicação n° S62-54873

[0014] Documento de Patente 3 Pedido de Patente Examinado Japonês, Segunda Publicação n° S62-53579

[0015] Documento de Patente 4 Pedido de Patente Não- examinado Japonês, Primeira Publicação n° 2003-129135

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO PROBLEMAS A SEREM RESOLVIDOS PELA INVENÇÃO

[0016] Quando se forma uma ranhura para refinamento de domínio magnético em uma direção que cruza a direção de laminação, é necessário fazer com que uma velocidade de formação de ranhura seja rápida ou para fazer com que uma velocidade de rosqueamento de chapa da chapa de aço seja lenta para formar uma ranhura em uma região que varia a partir de uma borda em um lado da chapa de aço que se desloca ao longo de uma direção até uma borda no outro lado. Entretanto, o limite superior da velocidade de formação de ranhura existe a partir de um ponto de vista técnico, e o limite inferior da velo-cidade de rosqueamento da chapa de aço também existe a partir do ponto de vista de produção industrial. Portanto, uma pluralidade de ranhuras pode ser formada em uma região que varia a partir de uma borda em um lado chapa de aço que se desloca ao longo de uma direção até uma borda no outro lado usando uma pluralidade de aparelhos formadores de ranhuras. No entanto, em um caso de formar a pluralidade de ranhuras em uma região que varia a partir da borda em um lado da chapa de aço até a borda no outro lado, há um problema que as características de perda de ferro de uma chapa de aço elétrico com grão orientado não são estavelmente aprimoradas.

[0017] A invenção foi realizada em consideração dos problemas descritos acima, e um objetivo da mesma é fornecer uma chapa de aço elétrico com grão orientado que seja excelente em produtividade industrial e seja capaz de melhorar uma perda de ferro.

MEIOS PARA RESOLVER O PROBLEMA

[0018] A invenção emprega os seguintes aspectos para resolver o problema descrito acima e para atingir o objetivo.

[0019] (1) De acordo com um primeiro aspecto da invenção, é fornecida uma chapa de aço elétrico com grão orientado que inclui uma chapa de aço tendo uma superfície de chapa de aço em que uma ranhura, que se estende em uma direção que cruza uma direção de la- minação e cuja uma direção de profundidade de ranhura corresponde a uma direção de espessura de chapa, é formada. Em um caso em que a superfície de chapa de aço é observada a partir da direção de espessura de chapa, a superfície de chapa de aço é dotada de um grupo de ranhuras que é constituído por uma pluralidade das ranhuras disposta em uma direção de largura da chapa, as ranhuras, que constituem o grupo de ranhuras, são dispostas de modo que as ranhuras adjacentes se sobreponham umas às outras em um plano de projeção perpendicular à direção de laminação, e uma pluralidade de grupos de ranhuras fica disposta com um intervalo na direção de laminação.

[0020] Na chapa de aço elétrico com grão orientado, quando uma extremidade da chapa de aço na direção de largura da chapa for definida como uma extremidade de referência, as ranhuras adjacentes umas às outras dentre a pluralidade de ranhuras de cada um dos grupos de ranhuras são definidas como uma primeira ranhura e uma segunda ranhura em uma ordem próxima à extremidade de referência, duas extremidades de ranhura de cada uma das ranhuras, que constituem o grupo de ranhuras, em uma direção de ranhura longitudinal são definidas como uma primeira extremidade de ranhura e uma segunda extremidade de ranhura em uma ordem próxima à extremidade de referência, um contorno da primeira ranhura que é projetado sobre o plano de projeção é definido como uma primeira linha de projeção de ranhura longitudinal, um contorno da segunda ranhura que é projetado sobre o plano de projeção é definido como uma segunda linha de projeção de ranhura longitudinal, uma profundidade média nos contornos da pluralidade de ranhuras que constituem o grupo de ranhuras é definida como uma profundidade média de grupo de ranhuras DA em uma unidade de μm, na primeira extremidade de ranhura da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal, um ponto na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal, em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço na direção de espessura de chapa se torna 0,05*DA, é definida como um primeiro ponto, e na segunda extremidade de ranhura da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal, um ponto na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal, em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço na direção de espessura de chapa se torna 0,05*DI, é definida como um segundo ponto, no plano de projeção, uma distância entre o primeiro ponto na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal e a extremidade de referência é mais curta do que uma distância entre o segundo ponto na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal e a extremidade de referência, e em uma região de sobreposição entre a primeira extremidade de ranhura da segunda ranhura e a segunda extremidade de ranhura da primeira ranhura, uma profundidade total de uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço na direção de espessura de chapa na segunda extremidade de ranhura da primeira ranhura e uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço na direção de espessura de chapa na primeira extremidade de ranhura da segunda ranhura é 0,5* DA ou mais.

[0021] (2) Na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com (1), quando um ponto arbitrário na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal, que está incluída na região sobreposta, for definido como P1, e dentre os pontos na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal que está incluída na região sobreposta, um ponto, em que uma distância a partir da extremidade de referência é a mesma distância entre o ponto P1 e a extremidade de referência, for definido como P2, na região sobreposta, uma profundidade total de uma profundidade da primeira ranhura a partir da superfície de chapa de aço até o ponto P1 na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal na direção de espessura de chapa, e uma profundidade da segunda ranhura a partir da superfície de chapa de aço até o ponto P2 na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal na direção de espessura de chapa pode ser 0,5xDA ou mais.

[0022] (3) De acordo com um segundo aspecto da invenção, é fornecida uma chapa de aço elétrico com grão orientado que inclui uma chapa de aço tendo uma superfície de chapa de aço em que uma ranhura, que se estende em uma direção que cruza uma direção de la- minação e cuja uma direção de profundidade de ranhura corresponde a uma direção de espessura de chapa, é formada. Em um caso em que a superfície de chapa de aço é observada a partir da direção de espessura de chapa, a superfície de chapa de aço é dotada de um grupo de ranhuras que é constituído por uma pluralidade das ranhuras disposta em uma direção de largura da chapa, as ranhuras, que constituem o grupo de ranhuras, são dispostas de modo que as ranhuras adjacentes se sobreponham umas às outras em um plano de projeção perpendicular à direção de laminação, e uma pluralidade de grupos de ranhuras fica disposta com um intervalo na direção de laminação.

[0023] Na chapa de aço elétrico com grão orientado, quando uma extremidade da chapa de aço na direção de largura da chapa for definida como uma extremidade de referência, as ranhuras adjacentes umas às outras dentre a pluralidade de ranhuras de cada um dos grupos de ranhuras são definidas como uma primeira ranhura e uma segunda ranhura em uma ordem próxima à extremidade de referência, duas extremidades de ranhura de cada uma das ranhuras, que constituem o grupo de ranhuras, em uma direção de ranhura longitudinal são definidas como uma primeira extremidade de ranhura e uma segunda extremidade de ranhura em uma ordem próxima à extremidade de referência, um contorno da primeira ranhura que é projetado sobre o plano de projeção é definido como uma primeira linha de projeção de ranhura longitudinal, um contorno da segunda ranhura que é projetado sobre o plano de projeção é definido como uma segunda linha de projeção de ranhura longitudinal, um valor médio de profundidades da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal a partir da superfície de chapa de aço na direção de espessura de chapa é definido como uma primeira profundidade média de ranhura DI em uma unidade de μm, um valor médio de profundidades da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal a partir da superfície de chapa de aço na direção de espessura de chapa é definido como uma segunda profundidade média de ranhura DII em uma unidade de μm, na primeira extremidade de ranhura da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal, um ponto, em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço na direção de espessura de chapa se torna 0,05*Dn, é definida como um terceiro ponto, e na segunda extremidade de ranhura da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal, um ponto, em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço na direção de espessura de chapa se torna 0,05*DI, é definida como um quarto ponto, no plano de projeção, uma distância La entre o terceiro ponto na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal e a extremidade de referência é mais curta do que uma distância Lb entre o quarto ponto na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal e a extremidade de referência, e em uma região de sobreposição entre a primeira extremidade de ranhura da segunda ranhura e a segunda extremidade de ranhura da primeira ranhura, uma profundidade total de uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço na direção de espessura de chapa na primeira ranhura e uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço na direção de espessura de chapa na segunda ranhura é 0,25x(DI+DII) ou mais.

[0024] (4) Na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com (3), quando estiver na segunda extremidade de ranhura da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal, um ponto, em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço na direção de espessura de chapa se torna 0,95*DI, é definido como um quinto ponto, e na primeira extremidade de ranhura da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal, um ponto, em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço na direção de espessura de chapa se torna 0,95xDII, é definido como um sexto ponto, uma distância Lc entre o quinto ponto na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal e a extremidade de referência pode ser mais curta do que uma distância Ld entre o sexto ponto na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal e a extremidade de referência.

[0025] (5) Na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com qualquer um dentre (1) a (4), na chapa de aço, um tamanho de grão de um grão de cristal, que está em contato com a ranhura, pode ser 5 μm ou mais.

EFEITOS DA INVENÇÃO

[0026] De acordo com os aspectos da invenção, é possível fornecer uma chapa de aço elétrico com grão orientado que é excelente em uma perda de ferro.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0027] A Figura 1 é uma vista esquemática que ilustra uma ranhu- ra que é formada em uma superfície de chapa de aço de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com uma modalidade da invenção.

[0028] A Figura 2 é uma vista que ilustra um formato em corte transversal da ranhura ao longo da linha A-A na Figura 1.

[0029] A Figura 3 é uma vista que ilustra um formato em corte transversal da ranhura ao longo da linha B-B na Figura 1.

[0030] A Figura 4 é uma vista que ilustra a definição de um contorno da ranhura.

[0031] A Figura 5 é uma vista que ilustra a definição do contorno da ranhura.

[0032] A Figura 6 é uma vista que ilustra a definição de um primeiro ângulo.

[0033] A Figura 7 é uma vista que ilustra a definição do primeiro ângulo.

[0034] A Figura 8 é uma vista que ilustra uma linha de projeção de ranhura longitudinal de ranhuras adjacentes da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade.

[0035] A Figura 9 é um gráfico que ilustra uma distribuição de um valor total de profundidades de ranhura de ranhuras adjacentes da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade.

[0036] A Figura 10 é uma vista que ilustra uma linha de projeção de ranhura longitudinal de ranhuras adjacentes em um caso em que uma largura de uma região sobreposta é diferente em comparação com a Figura 8.

[0037] A Figura 11 é um gráfico que ilustra uma distribuição de um valor total de profundidades de ranhura de ranhuras adjacentes em um caso ilustrado na Figura 10.

[0038] A Figura 12 é um fluxograma que ilustra os processos de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade.

[0039] A Figura 13 é uma vista que ilustra a irradiação a laser em um processo de ranhuramento dos processos de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade.

[0040] A Figura 14 é uma vista que ilustra a irradiação a laser no processo de ranhuramento dos processos de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade.

[0041] A Figura 15 é uma vista que ilustra a irradiação a laser no processo de ranhuramento dos processos de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade.

[0042] A Figura 16 é uma vista que ilustra a irradiação a laser no processo de ranhuramento dos processos de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade.

[0043] A Figura 17 é um gráfico que ilustra uma relação entre a saída de irradiação de feixe de laser e o tempo no processo de ranhu- ramento por um método de laser de acordo com essa modalidade.

[0044] A Figura 18 é uma vista que ilustra uma ranhura que é formada em uma superfície de chapa de aço de uma chapa de aço elétrico com grão orientado do Exemplo 1.

[0045] A Figura 19 é uma vista que ilustra uma linha de projeção de ranhura longitudinal de ranhuras adjacentes de um grupo de ranhuras de uma chapa de aço elétrico com grão orientado em um exemplo de modificação dessa modalidade.

[0046] A Figura 20 é uma vista que ilustra uma linha de projeção de ranhura longitudinal de ranhuras adjacentes de um grupo de ranhuras de uma chapa de aço elétrico com grão orientado em um exemplo de modificação dessa modalidade.

[0047] A Figura 21 é uma vista que ilustra uma linha de projeção de ranhura longitudinal de ranhuras adjacentes de um grupo de ranhu- ras de uma chapa de aço elétrico com grão orientado em um exemplo de modificação dessa modalidade.

[0048] A Figura 22 é um gráfico que ilustra uma distribuição de um valor total de profundidades de ranhura de ranhuras adjacentes de uma chapa de aço elétrico com grão orientado em um exemplo de modificação dessa modalidade.

MODALIDADES DA INVENÇÃO

[0049] Mais adiante neste documento, uma modalidade preferida da invenção será descrita em detalhes com referência aos desenhos anexos. No entanto, a invenção não se limita às configurações reveladas nessa modalidade, e várias modificações podem ser feitas em uma faixa que não se afasta da essência da invenção. Além disso, o limite inferior e o limite superior também estão incluídos em faixas limitadoras de valores numéricos que serão descritas posteriormente. No entanto, o limite inferior não está incluído em uma faixa limitadora de valores numéricos que é descrita como “maior que” o limite inferior, e o limite superior não está incluído em uma faixa limitadora de valores numéricos que é descrita como “menor que” o limite superior.

[0050] A Figura 1 é uma vista em planta de uma chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade. A Figura 2 é uma vista em corte transversal de uma seta tomada ao longo da linha A-A na Figura 1. A Figura 3 é uma vista em corte transversal de uma seta tomada ao longo da linha B-B na Figura 1. Além disso, nos desenhos, uma direção de laminação da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 é definida como X, uma direção de largura da chapa (direção perpendicular à direção de laminação no mesmo plano) da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 é definida como Y, e uma direção de espessura de chapa (direção perpendicular a um plano XY) da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 é definida como Z. A chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa mo- dalidade inclui uma ranhura 3 para o refinamento de domínio magnético em uma superfície de chapa de aço 2a. A Figura 1 é uma vista esquemática que ilustra uma ranhura 3 quando a chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade for observada a partir da direção de espessura de chapa Z (mais adiante neste documento, pode ser descrita como “em uma vista plana”).

[0051] Conforme ilustrado na Figura 1, em um caso em que a ranhura 3 é observada a partir da direção de espessura de chapa Z (em um caso de uma vista plana da ranhura 3), uma direção da extensão (uma seta L ilustrada na Figura 1) da ranhura 3 é definida como uma direção de ranhura longitudinal L. Em uma vista plana da ranhura 3, uma direção (uma seta Q ilustrada na Figura 1) que é perpendicular à direção de ranhura longitudinal L da ranhura 3 é definida como uma direção de largura da ranhura Q. Realmente, na superfície de chapa de aço 2a e na ranhura 3 de uma chapa de aço elétrico com grão ori-entado real, uma superfície da mesma não é uniformemente formada, porém na Figura 1 a Figura 3, Figura 5 a Figura 8 e a Figura 18 a Figura 20, a superfície de chapa de aço 2a e a ranhura 3 são esquematicamente ilustradas para a explicação de características da invenção. Além disso, a ranhura 3 pode ter um formato de arco quando observada a partir da direção de espessura de chapa Z (em um caso de uma vista plana da ranhura 3). Nessa modalidade, a ranhura 3 tendo um formato linear é exemplificada para conveniência de explicação.

[0052] A chapa de aço elétrico com grão orientado 1 inclui uma chapa de aço (metal de base) 2 em que uma orientação de cristal é controlada por uma combinação de um tratamento de laminação a frio e um tratamento de recozimento de modo que um eixo geométrico de fácil magnetização de um grão de cristal e a direção de laminação X correspondam um ao outro, e a ranhura 3 é fornecida em uma superfície (superfície de chapa de aço 2a) da chapa de aço 2.

[0053] A chapa de aço 2 contém, como componentes químicos em termos de fração da massa, Si: 0,8% a 7%, C: mais de 0% e igual ou menos que 0,085%, Al solúvel em ácido: 0% a 0,065%, N: 0% a 0,012%, Mn: 0% a 1%, Cr: 0% a 0,3%, Cu: 0% a 0,4%, P: 0% a 0,5%, Sn: 0% a 0,3%, Sb: 0% a 0,3%, Ni: 0% a 1%, S: 0% a 0,015%, Se: 0% a 0,015%, e o restante incluindo Fe e impurezas inevitáveis.

[0054] Os componentes químicos da chapa de aço 2 são componentes químicos que são preferíveis após uma orientação de cristal ser integrada em uma orientação {110} <001>, ou seja, após um controle a uma textura Goss. Dentre os elementos, Si e C são elementos básicos, e Al, N, Mn, Cr, Cu, P, Sn, Sb, Ni, S e Se solúveis em ácido são elementos seletivos. Os elementos seletivos podem estar contidos em correspondência com o propósito dos mesmos. Consequentemente, não é necessário limitar o limite inferior, e o limite inferior pode ser 0%. Além disso, o efeito dessa modalidade não se deteriora mesmo quando os elementos seletivos estiverem contidos como impurezas. Na chapa de aço 2, o restante dos elementos básicos e dos elementos seletivos pode ser composto de Fe e impurezas. Além disso, as impurezas representam elementos que são inevitavelmente misturados devido a minério e refugo como uma matéria-prima, ou um ambiente de fabricação e similares quando se fabrica industrialmente a chapa de aço 2.

[0055] Além disso, uma chapa de aço elétrico é tipicamente submetida ao recozimento de purificação durante a recristalização secundária. A descarga de um elemento formador de inibidor para fora de um sistema ocorre no recozimento de purificação. Particularmente, uma redução em uma concentração ocorre significativamente em relação a N e S, e a concentração se torna 50 ppm ou menos. Sob condições de recozimento de purificação típicas, a concentração se torna 9 ppm ou menos, ou 6 ppm ou menos. Se o recozimento de purificação for suficientemente realizado, a concentração alcança um determinado ponto (1 ppm ou menos) no qual a detecção é impossível em análise típica.

[0056] O componente químico da chapa de aço 2 pode ser medido de acordo com um método de análise de aço típico. Por exemplo, os componentes químicos da chapa de aço 2 podem ser medidos usando espectrometria de emissão atômica com plasma indutivamente acoplado (ICP-AES). Especificamente, é possível especificar os componentes químicos realizando a medição de um corpo de prova de 35 mm quadrados, que é obtida a partir da posição central da chapa de aço 2 após a remoção de filme, usando um aparelho de análise por emissão de ICP (por exemplo, ICPS-8100, produzido pela Shimadzu Corporation) sob condições baseadas em uma curva de calibração que é criada previamente. Além disso, C e S podem ser medidos com o uso de um método de absorção de raios infravermelhos por combustão, e N pode ser medido com o uso de um método de condutividade térmica por fusão de gás inerte.

[0057] A chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade pode incluir um filme isolante (não ilustrado) na ranhura 3 e na superfície de chapa de aço 2a.

[0058] Além disso, um filme de vidro (não ilustrado) pode ser fornecido entre a superfície de chapa de aço 2a e o filme isolante. Por exemplo, o filme de vidro é constituído por um óxido compósito como forsterita (Mg2SiO4), espinélio (MgAl2O4), e cordierita (Mg2Al4Si5O16). Embora detalhes sejam descritos posteriormente, o filme de vidro é um filme que é formado para impedir a adesão à chapa de aço 2 em um processo de recozimento final que é um dos processos de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado 1. Consequentemente, o filme de vidro não é um elemento essencial dentre os elementos constituintes da chapa de aço elétrico com grão orientado 1. Por exemplo, o filme isolante contém sílica coloidal e fosfato, e exerce uma função de aplicação de propriedades isolantes elétricas, uma força de tração, resistência à corrosão, resistência ao calor, e similares à chapa de aço 2.

[0059] Além disso, por exemplo, o filme de vidro e o filme isolante da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 podem ser removidos pelo seguinte método. A chapa de aço elétrico com grão orientado 1 incluindo filme de vidro ou o filme isolante é imersa em uma solução aquosa de hidróxido de sódio contendo 10%, em massa, de NaOH e 90%, em massa, de H2O a 80°C durante 15 minutos. Então, a chapa de aço elétrico com grão orientado 1 é imersa em uma solução aquosa de ácido sulfúrico contendo 10%, em massa, de H2SO4 e 90%, em massa, de H2O a 80°C durante 3 minutos. Então, a chapa de aço e lé- trico com grão orientado 1 é imersa em uma solução aquosa de ácido nítrico contendo 10%, em massa, de HNO3 e 90%, em massa, de H2O à temperatura ambiente durante um período de tempo que é ligeiramente mais curto do que 1 minuto, e é lavada. Por fim, a chapa de aço elétrico com grão orientado 1 é seca com o uso de um soprador de vento quente durante um período de tempo que é ligeiramente mais curto do que 1 minuto. Além disso, em um caso em que o filme de vidro ou o filme isolante é removido da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com o método descrito acima, é confirmado que um formato ou aspereza da ranhura 3 da chapa de aço 2 é aproximadamente igual a um formato ou aspereza antes de formar o filme de vidro ou o filme isolante.

[0060] Conforme ilustrado na Figura 1, a ranhura 3 é formada de modo que a ranhura 3 se estenda em uma direção que cruza a direção de laminação X e uma direção de profundidade corresponde à direção de espessura de chapa Z. Em um caso em que a superfície de chapa de aço 2a é observada a partir da direção de espessura de chapa Z, a chapa de aço elétrico com grão orientado 1 inclui um grupo de ranhuras 30 que é constituído por uma pluralidade das ranhuras 3 dispostas na direção de largura da chapa Y. Quando observado em um plano de projeção (corte transversal indicado por uma linha tracejada 11a na Figura 1) que é perpendicular à direção de laminação X, as ranhuras 3, que constituem o grupo de ranhuras 30, são dispostas de modo que as ranhuras adjacentes se sobreponham.

[0061] De acordo com essa configuração, na chapa de aço elétrico com grão orientado 1, em um caso de formar a pluralidade de ranhuras 3 na direção de largura da chapa Y, é possível garantir um estado em que as ranhuras 3 são formadas na direção de largura da chapa Y. Como resultado, é possível melhorar uma perda de ferro.

[0062] Quando uma extremidade da chapa de aço na direção de largura da chapa Y for definida como uma extremidade de referência 21a, a pluralidade de ranhuras 3, que constitui o grupo de ranhuras 30, é formada como uma primeira ranhura 31, uma segunda ranhura 32, e uma nésima ranhura 3n em uma ordem próxima à extremidade de referência 21a. Conforme ilustrado na Figura 1, a primeira ranhura 31, a segunda ranhura 32, e a nésima ranhura 3n são dispostas de modo que as extremidades das ranhuras 3, que são adjacentes umas às outras em um plano de projeção perpendicular à direção de laminação X, se sobreponham.

[0063] Além disso, conforme ilustrado na Figura 1, é preferível que o grupo de ranhuras 30 seja disposto para ser separado de outro grupo de ranhuras 30 na direção de laminação X.

[0064] Conforme ilustrado na Figura 2, em cada uma das ranhuras 3, uma porção inclinada 5, que é inclinada de modo que uma profundidade se torne mais profunda à medida que avança a partir da superfície de chapa de aço 2a em direção ao fundo 4 da ranhura 3, é formada em ambas as extremidades na direção de ranhura longitudinal L. Con- forme descrito acima, em um caso em que a porção inclinada 5 é fornecida em ambas as extremidades na direção de ranhura longitudinal L, quando as ranhuras 3 ficarem dispostas de modo que as extremidades das ranhuras 3 adjacentes umas às outras se sobreponham conforme descrito a seguir, é possível melhorar efetivamente a perda de ferro.

[0065] As terminologias na descrição a seguir serão definidas.

[0066] (Profundidade Média de Ranhura D)

[0067] A profundidade da ranhura 3 representa um comprimento a partir da altura da superfície de chapa de aço 2a até uma superfície (fundo 4) da ranhura 3 na direção de espessura de chapa Z. A profundidade média de ranhura D pode ser medida da seguinte forma. Em um caso em que a ranhura 3 é observada a partir da direção de espessura de chapa Z (em um caso de uma vista plana da ranhura 3), uma faixa de observação é definida em uma parte da ranhura 3. É preferencial que a faixa de observação seja definida em uma região que exclui uma extremidade na direção de ranhura longitudinal L da ranhura 3 (ou seja, uma região em que um formato do fundo de ranhura é estável). Por exemplo, a faixa de observação pode ser uma região de observação cujo comprimento na direção de ranhura longitudinal L se torna aproximadamente 30 μm a 300 μm em uma porção aproximadamente central na direção de ranhura longitudinal L. A seguir, uma distribuição de altura (distribuição de profundidade de ranhura) na faixa de observação é obtida com o uso de um microscópio a laser e a profundidade máxima de ranhura é obtida na faixa de observação. A mesma medição é realizada em pelo menos três ou mais regiões e, de preferência, 10 regiões enquanto muda a faixa de observação. Além disso, um valor médio da profundidade máxima de ranhura nas respectivas regiões de observação é calculado, e o valor médio é definido como uma profundidade média de ranhura D. Por exemplo, a profun- didade média de ranhura D da ranhura 3 nessa modalidade é, de preferência, 5 μm a 100 μm e, com mais preferência, maior que 10 μm e igual ou menor que 40 μm para obter, de preferência, um efeito do refinamento de domínio magnético.

[0068] Além disso, é necessário medir uma posição (altura) da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z previamente para medir uma distância entre a superfície de chapa de aço 2a e a superfície da ranhura 3. Por exemplo, a posição (altura) na direção de espessura de chapa Z é medida em relação a uma pluralidade de locais sobre a superfície de chapa de aço 2a em cada uma das faixas de observação usando um microscópio a laser, e um valor médio dos resultados de medição pode ser usado como a altura da superfície de chapa de aço 2a. Além disso, nessa modalidade, quando mede-se uma largura média de ranhura W conforme descrito posterior-mente, um corte transversal de ranhura transversal é usado. Conse-quentemente, a superfície de chapa de aço 2a pode ser medida a partir do corte transversal de ranhura transversal. Além disso, quando observa-se uma chapa de aço sample com um microscópio a laser, é preferível que duas superfícies de chapa (uma superfície de observação e uma superfície traseira da mesma) da amostra de chapa de aço sejam paralelas uma à outra.

[0069] (Largura Média de Ranhura W)

[0070] A largura da ranhura 3 representa um comprimento de uma abertura de ranhura na direção de ranhura transversal Q em um caso em que a ranhura 3 é observada em um corte transversal (um corte transversal de direção da largura de ranhura ou um corte transversal de ranhura transversal) que é perpendicular à direção de ranhura longitudinal L. A largura média de ranhura W pode ser medida da seguinte forma. Como é o caso com a profundidade média de ranhura D, uma faixa de observação é definida em uma parte da ranhura 3 em um caso em que a ranhura 3 é observada a partir da direção de espessura de chapa Z (em um caso de uma vista plana da ranhura 3). É preferencial que a faixa de observação seja definida em uma região que exclui uma extremidade na direção de ranhura longitudinal L da ranhura 3 (ou seja, uma região em que um formato do fundo de ranhura é estável).

[0071] Por exemplo, a faixa de observação pode ser uma região de observação cujo comprimento na direção de ranhura longitudinal L se torna aproximadamente 30 μm a 300 μm em uma porção aproximadamente central na direção de ranhura longitudinal L. A seguir, um corte transversal de ranhura transversal que é perpendicular à direção de ranhura longitudinal L é obtido em um local arbitrário na faixa de observação (por exemplo, uma posição da profundidade máxima de ranhura na região de observação) usando um microscópio a laser. Um comprimento da abertura de ranhura é obtido a partir de uma curva de contorno da superfície de chapa de aço 2a e da ranhura 3 no corte transversal de ranhura transversal.

[0072] Especificamente, após a obtenção de uma curva de corte transversal aplicando-se um filtro passa baixo (valor de corte: Às) à superfície de chapa de aço 2a e uma curva de corte transversal de medição MCL que constitui um contorno da superfície de chapa de aço 2a e da ranhura 3 que é mostrado no corte transversal de ranhura transversal, quando um filtro de banda (valor de corte: Àf, Àc) for aplicado à curva de corte transversal para remover componentes de comprimento de onda longo e componentes de comprimento de onda curto da curva de corte transversal, como ilustrado na Figura 3, uma curva de ondulação WWC, que constitui um contorno da ranhura 3 no corte transversal de ranhura transversal, é obtida. A curva de ondulação é um tipo de curva de contorno que é adequada para simplificar o formato do contorno para uma linha suave.

[0073] Conforme ilustrado na Figura 3, um comprimento (abertura de ranhura) Wn de um segmento de linha, que conecta dois pontos (um terceiro ponto 33 e um quarto ponto 34) em que a profundidade a partir da superfície de chapa de aço 2a até a superfície da ranhura 3 ao longo da direção de espessura de chapa Z se torna 0,05*D em relação à profundidade média de ranhura D da ranhura 3, é obtida na curva de ondulação WWC da ranhura 3 no corte transversal de ranhura transversal.

[0074] A mesma medição é realizada em pelo menos três regiões ou mais e, de preferência, 10 regiões enquanto muda a faixa de observação. Além disso, um valor médio da abertura de ranhura nas respectivas regiões de observação é calculado, e o valor médio é definido como uma largura média de ranhura W. Por exemplo, é preferencial que a largura média de ranhura W da ranhura 3 nessa modalidade seja 10 μm a 250 μm para obter, de preferência, o efeito do refinamento de domínio magnético.

[0075] Além disso, é necessário medir uma posição (altura) da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z previamente para medir uma profundidade, que se torna 0,05 x D, a partir da superfície de chapa de aço 2a. Por exemplo, a posição (altura) na direção de espessura de chapa Z é medida em relação a uma pluralidade de locais sobre a superfície de chapa de aço 2a em uma curva de ondulação em cada corte transversal de ranhura transversal, e um valor médio dos resultados de medição pode ser usado como a altura da superfície de chapa de aço 2a.

[0076] (Primeiro Ângulo θ)

[0077] O primeiro ângulo θ da ranhura 3 representa um ângulo formado pela superfície de chapa de aço 2a e a extremidade da ranhura 3. O primeiro ângulo θ pode ser medido da seguinte forma. Em um caso em que a ranhura 3 é observada a partir da direção de espessura de chapa Z (em um caso de uma vista plana da ranhura 3), uma faixa de observação é definida em uma parte da ranhura 3 que inclui uma extremidade na direção de ranhura longitudinal L. Em uma vista plana da ranhura 3 a partir da direção de espessura de chapa Z, uma pluralidade de (n) linhas virtuais L1 a Ln é virtualmente definida na faixa de observação ao alongo da direção de ranhura longitudinal L (referir-se à Figura 6). É preferencial que a faixa de observação seja definida em uma região que inclui a extremidade da ranhura 3 (ou seja, uma região que varia a partir de um ponto de partida da ranhura 3 na direção de ranhura longitudinal L até uma região em que um formato do fundo da ranhura é estável). A seguir, quando mede-se uma distribuição de altura (distribuição de profundidade de ranhura) da ranhura 3 na faixa de observação ao longo da linha virtual L1 usando um microscópio a laser (um dispositivo de medição de aspereza de superfície do tipo laser), conforme ilustrado na Figura 4, uma curva de corte transversal de medição MCL 1, que constitui um contorno da extremidade da ranhura 3 na direção de ranhura longitudinal L, é obtida em um formato que se conforma à linha virtual L1.

[0078] Após a obtenção de uma curva de corte transversal aplicando-se um filtro passa baixo (valor de corte: Às) à curva de corte transversal de medição MCL1 obtida em relação à linha virtual L1, quando um filtro de banda (valor de corte: Àf, Àc) for aplicado à curva de corte transversal para remover componentes de comprimento de onda longo e componentes de comprimento de onda curto a partir da curva de corte transversal, conforme ilustrado na Figura 5, uma curva de ondulação LWC1, que constitui um contorno da extremidade da ranhura 3 na direção de ranhura longitudinal L, é obtida em um formato que se conforma à linha virtual L1.

[0079] Conforme ilustrado na Figura 5, quando se usa a curva de ondulação LWC1, as distâncias (profundidades d1 a dn: unidade é μm) na direção de espessura de chapa Z entre a superfície de chapa de aço 2a e o contorno (ou seja, a curva de ondulação LWC1) da ranhura 3 são obtidas em uma pluralidade de (n) posições ao longo da linha virtual L1. Além disso, um valor médio (profundidade de ranhura D1) das profundidades d1 a dn é obtido. As profundidades de ranhura D2 a Dn da extremidade de ranhura também são obtidas em relação a outras linhas virtuais L2 a Ln de acordo com o mesmo método de medição.

[0080] Além disso, é necessário medir uma posição (altura) da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z previamente para medir as profundidades d1 a dn a partir da superfície de chapa de aço 2a. Por exemplo, a posição (altura) na direção de espessura de chapa Z pode ser medida em relação a uma pluralidade de locais sobre a superfície de chapa de aço 2a na faixa de medição usando o microscópio a laser, e um valor médio dos resultados de medição pode ser usado como a altura da superfície de chapa de aço 2a.

[0081] Nessa modalidade, dentre a linha virtual L1 a Ln, uma linha virtual, que se conforma à direção de ranhura longitudinal L e satisfaz uma condição em que a profundidade média da ranhura se torna a máxima, é selecionada como uma linha de referência de ranhura BL. Por exemplo, conforme ilustrado na Figura 6, dentre as profundidades de ranhura D1 a Dn obtidas em relação às linhas virtuais L1 a Ln, a profundidade de ranhura D2 é a máxima, a linha virtual L2 é definida como a linha de referência de ranhura BL.

[0082] Conforme ilustrado na Figura 7, em um formato de curva de ondulação baseado na linha de referência de ranhura BL, uma linha reta, que conecta um primeiro ponto 51 em que a profundidade a partir da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z se torna 0,05*D, e um segundo ponto 52 em que a profundidade a partir da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z se torna 0,50*D, é definida como uma linha reta de extremidade de ranhura 3E. Além disso, o primeiro ângulo θ da ranhura 3 é definido como um ângulo de inclinação da linha reta de extremidade de ranhura 3E em relação à superfície de chapa de aço 2a.

[0083] Além disso, é necessário submeter a superfície de chapa de aço 2a à aproximação linear para medir o primeiro ângulo θ.

[0084] Por exemplo, em um formato de curva de ondulação baseado na linha de referência de ranhura BL, apenas uma região da superfície de chapa de aço 2a exceto a ranhura 3 pode estar submetida à aproximação linear. Um ângulo de inclinação entre a superfície de chapa de aço 2a submetida à aproximação linear e a linha reta de extremidade de ranhura 3E pode ser medido. Um ângulo de inclinação (primeiro ângulo θ) formado pela linha reta de extremidade de ranhura 3E e a superfície de chapa de aço 2a é obtido em ambas as extremi-dades da ranhura 3 na direção de ranhura longitudinal L pelo mesmo método.

[0085] (Linha de Projeção de Ranhura Longitudinal LWP)

[0086] Em um caso em que uma superfície perpendicular à direção de laminação X é ajustada como um plano de projeção, e um contorno da ranhura 3 na direção de ranhura longitudinal L é projetado sobre o plano de projeção, um contorno, que é projetado sobre o plano de projeção, na direção de ranhura longitudinal L, é definido como uma linha de projeção de ranhura longitudinal LWP. A linha de projeção de ranhura longitudinal LWP pode ser medida da seguinte forma. Em uma vista plana da ranhura 3 a partir da direção de espessura de chapa Z, a faixa de observação é definida em uma região que inclui a totalidade da ranhura 3 ou uma região que inclui uma extremidade da ranhura 3 (ou seja, região que varia a partir de um ponto de partida da ranhura 3 na direção de ranhura longitudinal L até uma região em que um forma- to do fundo da ranhura é estável). Uma pluralidade de linhas virtuais ao longo da direção de ranhura longitudinal L é virtualmente definida na faixa de observação. Presume-se que as linhas virtuais L1 a Ln possam ser definidas a uma altura arbitrária na direção de espessura de chapa Z. Além disso, uma linha virtual em que a profundidade de ranhura se torna a máxima é selecionada pelo mesmo método descrito em relação à linha de referência de ranhura BL. Uma curva, que é obtida quando projeta-se uma distribuição de profundidade de ranhura ao longo da linha virtual selecionada sobre o plano de projeção como a totalidade de um contorno (curva de ondulação) da ranhura 3 na direção de ranhura longitudinal L, é definida como a linha de projeção de ranhura longitudinal LWP. Além disso, é preferível que a faixa de observação seja definida como uma região que inclui a totalidade de duas ranhuras adjacentes, ou uma região que inclui uma extremidade em que duas ranhuras adjacentes se sobrepõem (ou seja, uma região que inclui uma região em que um formato de fundo de ranhura de uma ranhura é estável, uma região em que as extremidades de ranhura de duas ranhuras adjacentes se sobrepõem, e uma região em que um formato de fundo de ranhura da outra ranhura é estável). Duas extremidades de ranhura de ranhuras, que constituem o grupo de ranhuras 30, na direção de ranhura longitudinal L são definidas como uma primeira extremidade de ranhura e uma segunda extremidade de ranhura na ordem próxima à extremidade de referência 21a. A Figura 8 ilustra esquematicamente uma primeira extremidade de ranhura 31a e uma segunda extremidade de ranhura 31b de uma primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP1 da primeira ranhura 31, e uma primeira extremidade de ranhura 32a e uma segunda extremidade de ranhura 32b de uma a segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2 da segunda ranhura 32. Além disso, na Figura 8, apenas duas ranhuras 31 e 32 adjacentes uma à outra na direção de largura da chapa Y são extraídas dentre a pluralidade de ranhuras 3 da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade, e são descritas para a explicação de uma relação posicional entre ranhuras adjacentes na direção de largura da chapa Y.

[0087] Conforme ilustrado na Figura 1, na chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade, a segunda extremidade de ranhura 31b da primeira ranhura 31 e a primeira extremidade de ranhura 32a da segunda ranhura 32, que são adjacentes uma à outra na direção de largura da chapa Y, são dispostas para se sobreporem na direção de largura da chapa Y. A Figura 8 exemplifica uma disposição em que as extremidades da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32, que são adjacentes uma à outra na direção de largura da chapa Y, não se sobrepõem quando observadas a partir da direção de espessura de chapa Z. No entanto, as extremidades da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 podem se sobrepor quando observadas na direção de espessura de chapa Z. Por exemplo, quando as extremidades da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 se sobreporem completamente quando observadas na direção de espessura de chapa Z, a primeira ranhura 31 e a segunda ranhura 32 podem ser consideradas como uma ranhura.

[0088] As ranhuras adjacentes se sobrepõem na direção de largura da chapa Y de modo que uma posição da primeira extremidade de ranhura 32a da segunda ranhura 32 na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2 na direção de largura da chapa Y esteja situada em um lado de extremidade de referência adicional 21a em comparação com uma posição da segunda extremidade de ranhura 31b da primeira ranhura 31 na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP1 na direção de largura da chapa Y. Conforme ilustrado na Figura 8, uma região entre a segunda extremidade de ranhura 31b da primeira ranhura 31 e a primeira extremidade de ranhura 32a da segunda ranhura 32 é uma região R em que a primeira ranhura 31 e a segunda ranhura 32 se sobrepõem na direção de largura da chapa Y.

[0089] Na chapa de aço elétrico com grão orientado 1, uma pluralidade de ranhuras é formada na direção de largura da chapa Y, e as ranhuras 31 e 32 adjacentes se sobrepõem. Consequentemente, mesmo quando se usa as ranhuras 31, 32, ..., 3n tendo a porção inclinada 5, é possível suprimir a perda de ferro a um baixo valor. Ou seja, mesmo na ranhura 3 em que uma porção inclinada é formada em ambas as extremidades na direção de ranhura longitudinal L para melhorar a resistência à ferrugem, se uma pluralidade das ranhuras 3 ficar disposta na direção de largura da chapa Y, e ambas as extremidades de ranhuras adjacentes forem dispostas para se sobreporem na direção de largura da chapa Y, é possível melhorar a perda de ferro similar a um caso em que uma ranhura tendo uma profundidade uniforme é formada na direção de largura da chapa Y.

[0090] Na chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade, quando satisfaz-se a seguinte condição, é possível melhorar ainda mais a perda de ferro da chapa de aço elétrico com grão orientado.

[0091] Uma distância espaçada (distância F1 ilustrada na Figura 1) entre a primeira ranhura 31 e a segunda ranhura 32, que são adjacentes uma à outra na direção de largura da chapa Y, na direção de lami- nação X é definida para ser menor que uma distância espaçada (distância F2 ilustrada na Figura 1) entre os grupos de ranhuras 30, que são adjacentes na direção de laminação X, na direção de laminação X. Uma profundidade média de um grupo de ranhuras, que é constituído pela pluralidade de ranhuras 31, 32, ., 3n fornecida na direção de largura da chapa Y, é definida como DA, na segunda extremidade de ranhura 31b da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP1, uma posição (um ponto na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP1) em que uma profundidade na direção de espessura de chapa Z a partir da superfície de chapa de aço 2a até um contorno na direção de ranhura longitudinal L se torna 0,05*DA é chamada de uma posição 0,05DA (segundo ponto) da segunda extremidade de ranhura 31b da primeira ranhura 31. De modo similar, na primeira extremidade de ranhura 32a da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2, uma posição (um ponto na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2) em que uma profundidade na direção de espessura de chapa Z a partir da superfície de chapa de aço 2a até um contorno na direção de ranhura longitudinal L se torna 0,05*DA é chamada de uma posição 0,05DA (primeiro ponto) da primeira extremidade de ranhura 32a da segunda ranhura 32. A primeira ranhura 31 e a segunda ranhura 32 ficam dispostas de modo que uma distância entre a posição 0,05DA (o primeiro ponto na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2) da primeira extremidade de ranhura 32a da segunda ranhura 32 e a extremidade de referência 21a da chapa de aço 2 seja mais curta do que uma distância entre a posição 0,05DA (o segundo ponto na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP1) da segunda extremidade de ranhura 31b da primeira ranhura 31 e a extremidade de referência 21a da chapa de aço 2. Mesmo na ranhura 3 em que a porção inclinada 5 fica disposta sobre ambas as extremidades na direção de ranhura longitudinal L para melhorar a resistência à ferrugem, se uma pluralidade das ranhuras 3 ficar disposta na direção de largura da chapa Y, e ambas as extremidades das ranhuras 31 e 32, que são adjacentes umas às outras, forem dispostas para se sobreporem na direção de largura da chapa Y, mesmo quando as extremidades das respectivas ranhuras 32, 32, ..., 3n forem rasas, é possível melhorar a perda de ferro similar a um caso em que uma ranhura tendo uma profundidade uniforme é formada na direção de lar- gura da chapa Y.

[0092] Além disso, quando satisfaz-se a seguinte condição, é possível melhorar ainda mais a perda de ferro da chapa de aço elétrico com grão orientado 1.

[0093] Um ponto arbitrário sobre a primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP1, que está incluído na região sobreposta R entre a primeira extremidade de ranhura 32a da segunda ranhura 32 e a segunda extremidade de ranhura 31b da primeira ranhura 31, é definido como P1, e dentre os pontos na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2 que está incluída na região sobreposta R, um ponto, em que uma distância a partir da extremidade de referência 21a é igual a uma distância entre o ponto P1 e a extremidade de referência 21a (ou seja, um ponto em que uma posição na direção de largura da chapa Y é a mesma no ponto P1), é definido como P2. Nessa modalidade, na região sobreposta R, uma profundidade total de uma profundidade da primeira ranhura 31 a partir da superfície de chapa de aço 2a até o ponto P1 na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP1 na direção de espessura de chapa Z, e uma profundidade da segunda ranhura 32 a partir da superfície de chapa de aço 2a até o ponto P2 na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2 na direção de espessura de chapa Z é 0,5xDA ou mais. Ou seja, mesmo quando os pontos P1 e P2 existirem em qualquer posição na região sobreposta R, a condição da “profundidade total é 0,5xDA ou mais” é satisfeita. Conforme ilustrado na Figura 8 e na Figura 9, na região sobreposta R, a profundidade da primeira ranhura 31 e a profundidade da segunda ranhura 32 nos pontos P (P1, P2), em que as distâncias a partir da extremidade de referência 21a são iguais, são adicionadas uma à outra. As ranhuras 3 são dispostas de modo que um valor total da profundidade da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 nos pontos P se torne 0,5xDA ou mais em relação à profun- didade média de grupo de ranhuras DA da pluralidade de ranhuras que é formada na direção de largura da chapa Y.

[0094] Na Figura 8, as linhas de projeção de ranhura longitudinais, que são obtidas projetando-se os contornos na direção de ranhura longitudinal L sobre o plano de projeção, são mostradas nas coordenadas. A Figura 9 é um gráfico que ilustra uma relação entre uma posição de uma região a partir da primeira extremidade de ranhura 31a da primeira ranhura 31 e da segunda extremidade de ranhura 32b da segunda ranhura 32 na direção de largura da chapa Y, e a profundidade de ranhura total. As linhas de projeção de ranhura longitudinais são mostradas como uma linha reta simplificada. A primeira ranhura 31 e a segunda ranhura 32 se sobrepõem a partir de extremidades de ranhura até a região do fundo 4 descrita na modalidade.

[0095] De acordo com isso, conforme ilustrado na Figura 8, na região sobreposta R, o valor máximo da profundidade de ranhura total da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 se torna aproximadamente duas vezes a profundidade média de grupo de ranhuras DA na direção de largura da chapa Y, e o valor mínimo da profundidade de ranhura total se torna aproximadamente a mesma profundidade média de grupo de ranhuras DA na direção de largura da chapa Y.

[0096] Um exemplo, em que a largura da região sobreposta R entre a primeira ranhura 31 e a segunda ranhura 32 que são adjacentes uma à outra é diferente da largura no exemplo ilustrado na Figura 8, é ilustrada na Figura 10 e na Figura 11. Em um caso do exemplo ilustrado na Figura 10, as regiões de porções inclinadas 5 da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 se sobrepõem. Ou seja, a sobreposição é feita de modo que a primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP1 e a segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2 se cruzem nas posições das porções inclinadas 5 da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32. Conforme ilustrado na Figura 11, na região sobreposta R, o valor mínimo da profundidade de ranhura total da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 nos pontos P (P1, P2) em que as distâncias a partir da extremidade de referência 21a são iguais se torna menor que a profundidade média de grupo de ranhuras DA na direção de largura da chapa Y. O valor mínimo da profundidade total na região sobreposta R e a perda de ferro na chapa de aço elétrico com grão orientado incluindo o grupo de ranhuras 30 têm uma correlação. Além disso, quando a primeira ranhura 31 e a segunda ranhura 32 se sobrepõem para satisfazer a condição descrita aci-ma, um ângulo de inclinação (primeiro ângulo θ) nas extremidades de ranhura das ranhuras 31 e 32 não tem um efeito sobre as características de perda de ferro.

[0097] Ou seja, na região sobreposta R da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32, quando o valor total das profundidades da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 for 0,5xDA ou mais, na região sobreposta R, é possível garantir uma profundidade comparável com a profundidade do fundo 4 que é uma região em que a sobreposição não é feita. De acordo com isso, na direção de largura da chapa Y, uma redução no efeito de refinamento de domínio magnético devido a uma redução rápida na profundidade da porção de ranhura é suprimida. Como resultado, é possível melhorar a perda de ferro.

[0098] Com mais preferência, quando ranhuras adjacentes forem dispostas de modo que a profundidade total da profundidade da primeira ranhura 31 e a profundidade da segunda ranhura 32 nos pontos P (P1, P2) na direção de largura da chapa Y na região sobreposta R da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 se tornem 0,7xDA ou mais em relação ao valor médio (profundidade média de grupo de ranhuras) DA de profundidades de uma pluralidade de ranhuras que é formada na direção de largura da chapa Y, uma profundidade de ranhura (na região sobreposta R, uma profundidade de ranhura total das duas ranhuras 31 e 32) preferíveis para uma melhora da perda de ferro na direção de largura da chapa Y são suficientemente obtidas, e a perda de ferro pode ser melhorada. O limite superior da profundidade total da profundidade da primeira ranhura 31 e da profundidade da segunda ranhura 32 nos pontos P (P1, P2) na direção de largura da chapa Y não é limitado, porém o limite superior pode ser duas ou menos vezes a profundidade média de grupo de ranhuras DA quando considera-se uma redução em uma densidade de fluxo magnético. Além disso, quando a profundidade total da profundidade da primeira ranhura 31 e a profundidade da segunda ranhura 32 nos pontos P (P1, P2) na direção de largura da chapa Y forem definidas para duas ou menos vezes a profundidade média de grupo de ranhuras DA, uma quantidade de variação da ranhura profundidade na direção de largura da chapa Y é suprimida para ser pequena. Consequentemente, é possível melhorar de maneira estável a perda de ferro de maneira mais eficaz.

[0099] Na chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade, quando ambas as extremidades (as extremidades de primeira ranhura 31a e 32a, e as extremidades de segunda ranhura 31b e 32b) da ranhura 3 na direção de ranhura longitudinal L forem perpendiculares à superfície de chapa de aço 2a, teoricamente, considera-se que uma perda de ferro suficiente é obtida mesmo quando a região sobreposta R não está presente.

[00100] No entanto, pode ser difícil formar confiavelmente uma ranhura tendo um corte transversal que é perpendicular à superfície de chapa de aço 2a. Além disso, em um caso de formar uma ranhura em que uma profundidade em relação à superfície de chapa de aço 2a é maior que 10 μm, uma variação em um formato da extremidade da ranhura 3 tende a aumentar. Portanto, quando realiza-se um revestimento para aplicar propriedades de isolamento elétrico à superfície de chapa de aço 2a após a formação da ranhura 3, pode ser difícil aplicar um agente de revestimento a cada canto da extremidade da ranhura 3. Além disso, a variação no formato da extremidade da ranhura 3 é grande. Portanto, a adesividade do agente de revestimento pode não ser suficiente em alguns locais da extremidade da ranhura 3. Como resultado, a aplicação uniforme do agente de revestimento pode ser difícil, e um problema relacionado à resistência à ferrugem pode ocorrer. Nesse caso, ambas as extremidades da ranhura 3 podem ser inclinadas. Na chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade, uma superfície inclinada é formada na extremidade da ranhura 3 na direção de ranhura longitudinal L para estabilizar o formato da extremidade da ranhura 3. De acordo com isso, a resistência à ferrugem é aprimorada. Além disso, quando pelo menos as superfícies inclinadas de extremidades de uma pluralidade das ranhuras 3 forem feitas para se sobreporem na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP1 e na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2 na direção de largura da chapa Y, é possível manter a perda de ferro e a resistência à ferrugem de maneira satisfatória. Como resultado, a configuração descrita acima é preferível.

[00101] Na chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade, quando satisfaz-se a seguinte condição, é possível realizar um aprimoramento da resistência à ferrugem e um aprimoramento da perda de ferro.

[00102] Conforme ilustrado na Figura 2, uma extremidade da ranhura 3, que é fornecida na chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade, é inclinada de modo que nas extremidades de ranhura 31a e 31b da ranhura 3 na direção de ranhura longitudinal L, uma relação entre um ângulo (primeiro ângulo θ) formado pela linha reta de extremidade de ranhura 3E e a superfície de chapa de aço 2a, e uma razão de aspecto A obtida dividindo-se a profundidade média de ranhura D pela largura média de ranhura W satisfaçam a seguinte Expressão (1). θ<-21xA+77 ... (1)

[00103] O primeiro ângulo θ, que representa um ângulo de inclinação da porção inclinada 5, é definido com base em uma razão de aspecto A (=D/W) que é obtida dividindo-se a profundidade média de ranhura D pela largura média de ranhura W. Tipicamente, visto que a profundidade média de ranhura D é maior, a perda de ferro afetada pela profundidade de ranhura é aprimorada. Além disso, visto que a largura média de ranhura W é menor, uma quantidade de deterioração de uma densidade de fluxo magnético que se deteriora devido à remoção de uma porção de aço é suprimida para ser pequena. Consequen-temente, a perda de ferro pode ser aprimorada. Ou seja, visto que a razão de aspecto A é maior, é possível controlar, de preferência, as características magnéticas. Por outro lado, visto que a razão de aspecto A é maior, é menos provável que uma solução para revestimento entre na ranhura. Portanto, a resistência à ferrugem se deteriora. Particularmente, a resistência à ferrugem se deteriora na extremidade de ranhura da ranhura 3. Consequentemente, é necessário controlar a razão de aspecto A e o primeiro ângulo θ em combinação um com o outro para fazer com que as características magnéticas e a resistência à ferrugem sejam compatíveis umas com as outras. Especificamente, quando o primeiro ângulo θ da ranhura 3 devia da faixa de Expressão (1), o ângulo de inclinação da extremidade de ranhura da ranhura 3 em relação à razão de aspecto se torna grande. Portanto, é difícil re-vestir a ranhura 3 com o filme de vidro ou o filme isolante na extremidade de ranhura da ranhura 3. Como resultado, é provável que ocorra ferrugem na extremidade de ranhura da ranhura 3.

[00104] Ou seja, visto que a profundidade média de ranhura D é mais profunda, é necessário fazer com que o ângulo de inclinação (primeiro ângulo θ) na extremidade de ranhura seja menor para supri- mir a ocorrência de ferrugem. Além disso, visto que a largura média de ranhura W é mais estreita, é necessário fazer com que o ângulo de inclinação (primeiro ângulo θ) na extremidade de ranhura seja menor para suprimir a ocorrência de ferrugem. Além disso, quando uma relação da profundidade média de ranhura D, da largura média de ranhura W, e do primeiro ângulo θ satisfizer a Expressão (1), é possível obter o efeito de fazer com que um aprimoramento de característica magnética e resistência à ferrugem sejam compatíveis na ranhura 3.

[00105] Além disso, a Expressão (1) é uma faixa adequada para um caso em que a profundidade média de ranhura D da ranhura 3 é 5 μm ou mais. Quando a profundidade média de ranhura D da ranhura 3 for menor que 5 μm, uma diferença em um formato da extremidade da ranhura 3 é pequena, e é menos provável que ocorra um problema relacionado à resistência à ferrugem. Por outro lado, quando a profundidade média de ranhura D da ranhura 3 for menor que 5 μm, o refinamento do domínio magnético devido à formação da ranhura pode não ser suficiente. O limite superior da profundidade da ranhura 3 não é particularmente limitado. No entanto, quando a profundidade média de ranhura D da ranhura 3 se tornar 30% ou mais em relação à espessura da chapa de aço elétrico com grão orientado na direção de espessura de chapa Z, a quantidade da chapa de aço elétrico com grão orientado que é um material magnético, ou seja, a quantidade da chapa de aço diminui. Portanto, há uma preocupação que a densidade de fluxo magnético pode diminuir. Por exemplo, o limite superior da profundidade média D da ranhura 3 pode ser 100 μm quando considera- se que uma espessura típica da chapa de aço elétrico com grão orientado para um transformador enrolado é 0,35 mm ou menos. A ranhura 3 pode ser formada em uma superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado, ou pode ser formada em ambas as superfícies da mesma.

[00106] A partir de um resultado de um experimento, se torna evidente que é preferencial que a seguinte Expressão (2) seja satisfeita além da Expressão (1), devido ao fato de a ocorrência de ferrugem poder ser suprimida com maior precisão.θ<32xA2-55xA+73 ... (2)

[00107] Além disso, torna-se evidente que em um caso em que a profundidade média de ranhura D está em uma faixa de 15 μm a 30 μm, é mais preferencial que o primeiro ângulo θ da extremidade de ranhura da ranhura 3 satisfaça a seguinte Expressão (3) em relação à profundidade média de ranhura D e à largura média de ranhura W a partir do ponto de vista de aprimorar a resistência à ferrugem.θ<0,12xW-0,45xD+57,39 ... (3)

[00108] Além disso, em um caso em que a largura média de ranhura W é maior que 30 μm e igual ou menor que 100 μm, se torna evidente que é mais preferencial que o primeiro ângulo θ da extremidade de ranhura da ranhura 3 satisfaça a seguinte Expressão (4) em relação à profundidade média de ranhura D e à largura média de ranhura W a partir do ponto de vista de aprimorar a resistência à ferrugem.θ<-0,37xD+0,12xW+55,39 . (4)

[00109] Na chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade, mesmo em um caso em que a profundidade média de ranhura D é 15 μm a 30 μm, quando a ranhura 3 for formada de modo que o primeiro ângulo θ satisfaça a Expressão (3), o revestimento com o filme de vidro ou o filme isolante é possível sem um desvio, e é possível fazer com que as características magnéticas e a resistência à ferrugem sejam compatíveis.

[00110] De modo similar, mesmo em um caso em que a largura média de ranhura W é maior que 30 μm e igual ou menor que 100 μm, quando o primeiro ângulo θ satisfizer a Expressão (4), as características magnéticas e a resistência à ferrugem podem ser compatíveis. Em um caso em que uma pluralidade de ranhuras é formada na chapa de aço elétrico com grão orientado, quando as condições descritas acima forem satisfeitas em relação à totalidade das ranhuras, uma chapa de aço elétrico com grão orientado com alta qualidade é obtida. No entanto, em um caso em que as extremidades da ranhura atingem ambas as superfícies de extremidade da chapa de aço elétrico com grão orientado na direção de largura da chapa Y, a porção inclinada não é formada nas extremidades da ranhura. Consequentemente, é evidente que as condições descritas acima não são aplicadas.

[00111] Um filme de vidro que tem uma espessura média de 0 a 5 μm e um filme isolante que tem uma espessura média de 1 μm a 5 μm podem ser dispostos na ranhura 3. Além disso, um filme de vidro que tem uma espessura média de 0,5 μm a 5 μm e um filme isolante que tem uma espessura média de 1 μm a 5 μm podem ser dispostos sobre a superfície de chapa de aço 2a. Além disso, a espessura média do filme de vidro na ranhura 3 pode ser menor que a espessura média do filme de vidro sobre a superfície de chapa de aço 2a.

[00112] Além disso, quando emprega-se uma configuração em que não há filme de vidro na ranhura 3 (ou seja, uma configuração em que a espessura média do filme de vidro na ranhura 3 é zero), é possível reduzir ainda mais uma distância (largura de ranhura) entre as superfícies de parede de ranhura que se faceiam. Consequentemente, é possível aperfeiçoar ainda mais o efeito de refinamento de domínio magnético (ou seja, o efeito de redução de perda de corrente parasita anômala) devido à ranhura 3.

[00113] Além disso, nessa modalidade, o filme de vidro não é um elemento constituinte essencial. Consequentemente, quando a modalidade for aplicada em relação a uma chapa de aço elétrico com grão orientado que é constituída apenas pela chapa de aço 2 e o filme iso- lante, também é possível obter um efeito de aprimorar a resistência à ferrugem. Na chapa de aço elétrico com grão orientado que é constituída apenas pela chapa de aço 2 e o filme isolante, um filme isolante que tem uma espessura média de 1 μm a 5 μm pode ser formado na ranhura 3, e um filme isolante que tem uma espessura média de 1 μm a 5 μm pode ser formado sobre a superfície de chapa de aço 2a.

[00114] Nessa modalidade, na chapa de aço 2, é preferencial que um tamanho médio de grão de um grão de cristal (grão recristalizado secundário) que está em contato com a ranhura 3 seja 5 μm ou mais. Além disso, o limite superior do tamanho de grão do grão de cristal que está em contato com a ranhura 3 não é particularmente limitado, porém o limite superior pode ser definido para 100*103 μm ou menos. Em um caso em que uma região fundida e ressolidificada, que é derivada da formação da ranhura 3, existe na periferia da ranhura 3, o tamanho de grão do grão de cristal que em contato com a ranhura 3 se torna fino.

[00115] Nesse caso, há uma grande possibilidade que a orientação de cristal finalmente se desvie da orientação {110}<001>. Portanto, há uma grande possibilidade que características magnéticas preferenciais não sejam obtidas. Consequentemente, é preferível que a região fundida e ressolidificada não exista na periferia da ranhura 3. Em um caso em que a região fundida e ressolidificada não exista na periferia da ranhura 3, o tamanho médio de grão do grão de cristal (grão recristali- zado secundário) que está em contato com a ranhura 3 se torna 5 μm ou mais. Além disso, o limite superior do tamanho de grão do grão de cristal que está em contato com a ranhura 3 não é particularmente limitado, porém o limite superior pode ser definido para 100*103 μm ou menos.

[00116] Além disso, o tamanho de grão do grão de cristal representa um diâmetro circular equivalente. Por exemplo, o tamanho de grão do grão de cristal pode ser obtido de acordo com um método de medi ção de tamanho de grão de cristal típico como ASTM E112, ou pode ser obtido de acordo com um método de padrão de difração de elétrons retroespalhados (EBSD). Além disso, o grão de cristal que está em contato com a ranhura 3 pode ser observado sobre o corte transversal de ranhura transversal ou um corte transversal que é perpendicular à direção de espessura de chapa Z. Por exemplo, a ranhura que não inclui a região fundida e ressolidificada pode ser obtida de acordo com um método de fabricação que será descrito posteriormente.

[00117] Particularmente, em um caso em que a ranhura 3 é observada sobre o corte transversal de ranhura transversal, é preferencial que um tamanho de grão de um grão de cristal (grão recristalizado secundário), que existe em um lado inferior da ranhura 3 na chapa de aço 2, na direção de espessura de chapa é igual ou maior que 5 μm e igual ou menor que a espessura da chapa da chapa de aço 2. A característica representa que uma camada de grão fina (região fundida e ressolidificada), em que um tamanho de grão de um grão de cristal em uma direção de espessura de chapa é aproximadamente 1 μm, não existe em um lado inferior da ranhura 3 na chapa de aço 2.

[00118] A seguir, a descrição será fornecida de um método de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade. A Figura 12 é um fluxograma que ilustra os processos de fabricação da chapa de aço elétrico com grão orientado 1. Conforme ilustrado na Figura 12, em um primeiro processo de fundição S01, aço fundido, que tem uma composição química que inclui, em termos de fração da massa, Si: 0,8% a 7%, C: mais de 0% e igual ou menos que 0,085%, Al solúvel em ácido: 0% a 0,065%, N: 0% a 0,012%, Mn: 0% a 1%, Cr: 0% a 0,3%, Cu: 0% a 0,4%, P: 0% a 0,5%, Sn: 0% a 0,3%, Sb: 0% a 0,3%, Ni: 0% a 1%, S: 0% a 0,015%, Se: 0% a 0,015%, e o restante incluindo Fe e impurezas inevitáveis, é fornecido a uma máquina de fundição contínua, e uma placa é continuamente produzida. Subsequentemente, em um processo de laminação a quente S02, a placa obtida no processo de fundição S01 é aquecida sob uma condição de temperatura predeterminada (por exemplo, 1150°C a 1400°C), e a laminação a quente é realizada em rela ção à placa. De acordo com isso, por exemplo, uma chapa de aço laminada a quente que tem a espessura de 1,8 a 3,5 mm é obtida.

[00119] Subsequentemente, em um processo de recozimento S03, um tratamento de recozimento é realizado em relação à chapa de aço laminada a quente obtida no processo de laminação a quente S02 sob uma condição de temperatura predeterminada (por exemplo, uma condição em que o aquecimento é realizado a 750°C a 1200°C durante 30 segundos a 10 minutos).

[00120] Subsequentemente, em um processo de laminação a frio S04, a decapagem é realizada conforme necessário em relação a uma superfície da chapa de aço laminada a quente que é submetida ao tratamento de recozimento no processo de recozimento S03 e, então, a laminação a frio é realizada em relação à chapa de aço laminada a quente. De acordo com isso, por exemplo, uma chapa de aço laminada a frio que tem a espessura de 0,15 a 0,35 mm é obtida.

[00121] Subsequentemente, em um processo de recozimento com descarbonetação S05, um tratamento térmico (ou seja, um tratamento por recozimento com descarbonetação) é realizado em relação à chapa de aço laminada a frio obtida no processo de laminação a frio S04 sob uma condição de temperatura predeterminada (por exemplo, uma condição em que o aquecimento é realizado a 700°C a 900°C durante 1 a 3 minutos) em uma atmosfera úmida. Quando o tratamento por re- cozimento com descarbonetação for realizado, na chapa de aço laminada a frio, o carbono é reduzido para uma quantidade predeterminada ou menos, e a estrutura recristalizada primária é formada. Além disso, no processo de recozimento por descarbonetação S05, uma camada de óxido, que contém sílica (SiO2) como um componente principal, é formada sobre uma superfície da chapa de aço laminada a frio.

[00122] Subsequentemente, em um processo de aplicação de agente de separação de recozimento S06, um agente de separação de recozimento, que contém magnésia (MgO) como um componente principal, é aplicado à superfície (a superfície da camada de óxido) da chapa de aço laminada a frio. Subsequentemente, em um processo de recozimento final S07, um tratamento térmico (ou seja, um tratamento por recozimento final) é realizado em relação à chapa de aço laminada a frio sobre a qual o agente de separação de recozimento é aplicado sob uma condição de temperatura predeterminada (por exemplo, uma condição em que o aquecimento é realizado a 1100°C a 1300°C durante 20 a 24 horas). Quando o tratamento de recozimento final for realizado, ocorre a recristalização secundária na chapa de aço laminada a frio, e a chapa de aço laminada a frio é purificada. Como resultado, é possível obter uma chapa de aço laminada a frio que tem a composição química descrita acima da chapa de aço 2 e em que uma orientação de cristal é controlada de modo que um eixo geométrico de fácil magnetização de um grão de cristal e a direção de laminação X correspondam um ao outro (ou seja, a chapa de aço 2 em um estado antes de a ranhura 3 ser formada na chapa de aço elétrico com grão orientado 1).

[00123] Além disso, quando o tratamento por recozimento final for realizado conforme descrito acima, uma camada de óxido contendo sílica como um componente principal reage com o agente de separação de recozimento que contém magnésia como um componente principal, e o filme de vidro (não ilustrado) que inclui um óxido compósito como forsterita (Mg2SiO4) é formado sobre uma superfície da chapa de aço 2. No processo de recozimento final S07, o tratamento por recozi- mento final é realizado em um estado em que a chapa de aço 2 é en- rolada em espiral em um formato de bobina. O filme de vidro é formado sobre a superfície da chapa de aço 2 durante o tratamento por re- cozimento final. Consequentemente, é possível impedir a adesão à chapa de aço 2 que é enrolada em espiral em um formato de bobina.

[00124] Em um processo de formação de filme isolante S08, por exemplo, uma solução para revestimento isolante contendo sílica co- loidal e um fosfato é aplicada à superfície de chapa de aço 2a a partir de um lado superior do filme de vidro. Então, quando um tratamento térmico for realizado sob uma condição de temperatura predeterminada (por exemplo, 840°C a 920°C), o filme isolante é formado sobre a superfície do filme de vidro.

[00125] Subsequentemente, em um processo de ranhuramento S09, a ranhura 3 é formada na superfície de chapa de aço 2a sobre a qual o filme de vidro e o filme isolante são formados. Na chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade, a ranhura pode ser formada por um método como um método a laser, um método de máquina tipo prensa, e um método de ataque químico. Mais adiante neste documento, a descrição será fornecida de um método de formação da ranhura 3 em um caso de usar o método de laser, o método de máquina por prensa, o método de ataque químico, e similares no processo de formação de ranhura S09.

[00126] (Método de Formação de Ranhura De acordo com o Método de Laser)

[00127] A descrição será fornecida de um método de formação de ranhura de acordo com o método de laser.

[00128] No processo de ranhuramento S09, a superfície (apenas uma superfície) da chapa de aço, sobre a qual o filme de vidro é formado, é irradiada com luz laser para formar uma pluralidade das ranhuras 3, que se estendem em uma direção que cruza a direção de laminação X, na superfície da chapa de aço 2 ao longo da direção de laminação X em um intervalo predeterminado.

[00129] Conforme ilustrado na Figura 12, no processo de ranhura- mento S09, uma luz laser YL emitida a partir de uma fonte de luz laser (não ilustrada) é transmitida para um dispositivo de irradiação a laser 10 através de uma fibra óptica 9. Um espelho de polígono (não ilustrado) e um dispositivo de acionamento giratório (não ilustrado) do espelho de polígono são embutidos no dispositivo de irradiação a laser 10. O dispositivo de irradiação a laser 10 irradia a superfície da chapa de aço 2 com a luz laser YL e escaneia a chapa de aço 2 com a luz laser YL em uma direção que é aproximadamente paralela à direção de largura da chapa Y da chapa de aço 2 devido à rotação do espelho de polígono.

[00130] Um gás auxiliar 25 como ar e um gás inerte é aspergido a uma porção da chapa de aço 2 que é irradiada com a luz laser YL em combinação com a irradiação com a luz laser YL. Exemplos do gás inerte incluem nitrogênio, argônio e similares. O gás auxiliar 25 exerce uma função de remover um componente que é fundido ou evaporado a partir da chapa de aço 2 com a irradiação a laser. A luz laser YL atinge de maneira estável a chapa de aço 2 devido à aspersão do gás auxiliar 25. Consequentemente, a ranhura 3 é formada de maneira estável. Além disso, é possível suprimir o componente de ser fixado à chapa de aço 2 devido à aspersão do gás auxiliar 25. Como resultado, a ranhura 3 é formada ao longo de uma linha de varredura da luz laser YL.

[00131] A superfície da chapa de aço 2 é irradiada com a luz laser YL enquanto a chapa de aço 2 é conduzida ao longo de uma direção de deslocamento de chapa que corresponde à direção de laminação X. Aqui, uma velocidade de rotação do espelho de polígono é controlada em sincronia com uma velocidade de condução da chapa de aço 2 de modo que a ranhura 3 seja formada em um intervalo predeterminado PL ao longo da direção de laminação X. Como resultado, con- forme ilustrado na Figura 13, uma pluralidade das ranhuras 3, que cruza a direção de laminação X, é formada na superfície da chapa de aço 2 no intervalo predeterminado PL ao longo da direção de laminação X.

[00132] Como a fonte de luz laser, por exemplo, um laser de fibra pode ser usado. Um laser de alto rendimento como um laser YAG, um laser de semicondutor, e um laser CO2, que são tipicamente usados na indústria, pode ser usado como a fonte de luz laser. Além disso, um laser de pulso ou um laser de onda contínua pode ser usado como a fonte de luz laser desde que a ranhura 3 possa ser formada de maneira estável. Como as condições de irradiação com a luz laser YL, por exemplo, é preferencial que uma saída de laser seja ajustada para 200 W a 2000 W, um diâmetro de ponto de condensação de luz da luz laser YL na direção de laminação X (ou seja, um diâmetro que inclui 86% da saída de laser, mais adiante neste documento, chamado de 86% de diâmetro) é ajustado para 10 μm a 1000 μm, um diâmetro de ponto de condensação de luz (86% de diâmetro) na direção de largura da chapa Y da luz laser light YL é ajustado para 10 μm a 4000 μm, uma velocidade de varredura a laser é ajustada para 1 m/s a 100 m/s, e um passo de varredura a laser (intervalo PL) é ajustado para 4 mm a 10 mm.

[00133] Conforme ilustrado na Figura 14, no processo de ranhura- mento S09 dessa modalidade, em uma vista plana da chapa de aço 2 que é conduzida ao longo da direção de deslocamento de chapa TD paralela à direção de laminação X, o gás auxiliar 25 é aspergido a partir de uma direção tendo uma inclinação de um ângulo θ2 em relação à direção de varredura a laser SD (direção paralela à direção de largura da chapa Y) da luz laser YL para se conformar à luz laser YL. Além disso, conforme ilustrado na Figura 15, quando a chapa de aço 2, que é conduzida ao longo da direção de deslocamento de chapa TD, é observada a partir da direção de largura da chapa Y (direção de varredu- ra a laser SD), o gás auxiliar 25 é aspergido a partir de uma direção que tem uma inclinação de um ângulo θ3 em relação à superfície de chapa de aço 2a para se conformar à luz laser YL. É preferível que o ângulo θ2 seja definido em uma faixa de 90° a 180°, e o âng ulo θ3 seja definido em uma faixa de 1° a 85°. Além disso, é preferível que uma taxa de fluxo do gás auxiliar 25 seja ajustada em uma faixa de 10 li- tros/minuto a 1000 litros/minuto.

[00134] Além disso, é preferencial realizar um controle de atmosfera de modo que a quantidade de partículas, que existem em uma atmosfera de deslocamento de chapa da chapa de aço 2 e têm um diâmetro de 0,5 μm ou mais, se torne igual ou maior que 10 peças e menor que 10000 peças por 1 CF (pés cúbicos).

[00135] A varredura com um feixe de laser sobre toda a largura da chapa de aço elétrico com grão orientado pode ser feita por um aparelho de varredura como ilustrado na Figura 13, ou pode ser feita por uma pluralidade de aparelhos de varredura conforme ilustrado na Figura 16. Em um caso de usar uma fonte de luz, os feixes de laser emitidos a partir da fonte de luz e os feixes de laser divididos resultantes são usados como o feixe de laser. Em um caso de usar a pluralidade de dispositivos de irradiação a laser 10, conforme ilustrado na Figura 16, a pluralidade de dispositivos de irradiação a laser 10 fica disposta ao longo da direção de laminação X em um intervalo predeterminado. Além disso, quando observado a partir da direção de laminação X, as posições dos respectivos dispositivos de irradiação a laser 10 na direção de largura da chapa Y são ajustadas de modo que as linhas de varredura a laser dos respectivos dispositivos de irradiação a laser 10 não se sobreponham.

[00136] Quando se usa o método de irradiação a laser, uma pluralidade de ranhuras 3 pode ser formada na superfície de chapa de aço 2a. Quando se usa a pluralidade de aparelhos de varredura, uma regi ão de irradiação pode ser dividida em uma pluralidade de regiões na direção de largura da chapa Y. Consequentemente, a varredura e o tempo de irradiação necessário para um feixe de laser são reduzidos. Consequentemente, o método que usa a pluralidade de aparelhos de varredura é adequado para instalações de condução de chapa e alta velocidade. Em um caso em que a pluralidade de aparelhos de varredura é usada, apenas um aparelho de laser pode ser fornecido como uma fonte de luz do feixe de laser incidente aos respectivos aparelhos de varredura, ou o aparelho de laser pode ser fornecido a cada um dos aparelhos de varredura.

[00137] Uma superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado é escaneada com o feixe de laser por uma superfície do espelho, e a ranhura tendo um comprimento predeterminado (por exemplo, 300 mm) é formada na chapa de aço elétrico com grão orientado aproximadamente em uma direção de largura. Um intervalo de ranhuras adjacentes às outras na direção de laminação X, ou seja, um passo de irradiação PL na direção de laminação X (direção de condução) pode ser alterado através de ajuste de uma velocidade de uma linha VL e uma velocidade de irradiação. Conforme descrito acima, a chapa de aço elétrico com grão orientado é irradiada com o feixe de laser usando o dispositivo de irradiação a laser para formar ranhuras na direção de laminação X em um intervalo de varredura constante PL (um passo de irradiação, um intervalo de ranhura). Ou seja, a superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado é irradiada com o feixe de laser, que é condensado na mesma, enquanto é escaneada com o feixe de laser, formando assim uma ranhura que tem um comprimento predeterminado e se estende em uma direção que é aproximadamente perpendicular à direção de condução da chapa de aço elétrico com grão orientado (uma direção que cruza a direção de condução, uma direção que inclui um vetor perpendicular à direção de condução) em um inter- valo predeterminado na direção de condução. Por exemplo, a ranhura 3 é formada em uma faixa de 45° positivos a 45° neg ativos em relação a uma direção que é aproximadamente perpendicular à direção de condução da chapa de aço elétrico com grão orientado.

[00138] Em ambas as extremidades de varredura, uma saída do laser é submetida a uma variação temporal em sincronia com uma operação do espelho. De acordo com isso, a profundidade da ranhura 3 é deixada variar, e as extremidades 31a e 31b da ranhura 3 são inclinadas. Ou seja, como ilustrado na Figura 17, na direção de varredura, a saída do laser é ajustada para variar em posições que se tornam extremidades da ranhura 3. Por exemplo, uma largura de ranhura da ranhura 3 é 100 μm, uma profundidade de ranhura é 20 μm, um passo de irradiação é 3 mm, e uma velocidade de varredura na chapa de aço é 30 m/s, o tempo ΔT, em que a saída do laser é deixada variar em início de formação e término de formação de uma ranhura, é ajustado para 0,0004 ms ou mais longo para ajustar o primeiro ângulo θ em uma extremidade de ranhura para 60° ou menos. De ac ordo com isso, a ranhura 3, que é inclinada no primeiro ângulo θ nas extremidades da ranhura 3 na direção de ranhura longitudinal L, é formada.

[00139] Por exemplo, conforme ilustrado na Figura 13, na irradiação com o feixe de laser, a varredura com o feixe de laser, que é emitido a partir do aparelho de laser que é uma fonte de luz, é realizada pelo aparelho de varredura na direção de largura da chapa Y que é aproximadamente perpendicular à direção de laminação X da chapa de aço elétrico com grão orientado no intervalo predeterminado PL. Nesse momento, o gás auxiliar como ar e um gás inerte são aspergidos em uma porção da chapa de aço elétrico com grão orientado que é irradiada com o feixe de laser. Como resultado, a ranhura é formada em uma porção sobre uma superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado que é irradiada com o feixe de laser. A direção de laminação X corresponde à direção de deslocamento de chapa.

[00140] Uma temperatura da chapa de aço elétrico com grão orientado quando realiza-se a irradiação com o feixe de laser não é particularmente limitada. Por exemplo, a irradiação com o feixe de laser pode ser realizada em relação à chapa de aço elétrico com grão orientado que é ajustada aproximadamente à temperatura ambiente. Não é necessário que uma direção de varredura de feixe de laser corresponda à direção de largura da chapa Y. No entanto, é preferencial que um ângulo formado pela direção de varredura e a direção de largura da chapa Y esteja em uma faixa de 0° a 90° e seja 45° ou menos a partir do ponto de vista de eficiência de trabalho e similares, e quando con-sidera-se que um domínio magnético é subdividido em um formato de tira longitudinal na direção de laminação X. É mais preferencial que o ângulo formado pela direção de varredura e a direção de largura da chapa Y seja 20° ou menos, e com mais preferência a inda, 10° ou menos.

[00141] (Método de Formação de Ranhura De acordo com o Método de Máquina tipo Prensa)

[00142] A descrição será fornecida de um método de formação da ranhura 3 da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade de acordo com um método de máquina tipo prensa. Em um caso de formar a ranhura 3 na chapa de aço elétrico com grão orientado pelo método de máquina tipo prensa, a ranhura é formada usando uma ferramenta de prensa dentada correspondente ao formato da ranhura 3 de acordo com um método de máquina tipo prensa conhecido. Ou seja, a ranhura 3 é formada usando uma ferramenta de prensa dentada em que uma porção inclinada tendo o mesmo ângulo que o primeiro ângulo θ é formada nas extremidades da ferramenta de prensa dentada em uma direção de comprimento.

[00143] (Método de Formação de Ranhura de acordo com o Método de Gravação a Laser)

[00144] A descrição será fornecida de um método de formação da ranhura da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade de acordo com um método de gravação eletrolítica.

[00145] Uma camada de material resistente ao ataque químico cuja porção correspondente ao formato da ranhura é aberta, é formada sobre a superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 após o processo de formação de filme isolante S08 através de impressão e similares. Em relação à abertura da camada de material resistente ao ataque químico, um material resistente ao ataque químico é formado para ser inclinada de modo que uma largura de abertura em uma direção transversal diminua gradualmente em locais correspondentes a extremidades de ranhura para que a largura de abertura em ambas as extremidades seja mais estreita em comparação com a porção central na direção de ranhura longitudinal L. Por exemplo, a abertura do mate-rial resistente ao ataque química é formada de modo que a largura da abertura na direção de ranhura transversal Q seja ajustada para 100 μm ou mais, e um comprimento dos locais inclinados em correspondência com as extremidades de ranhura na direção de ranhura longitudinal L se torna 14 μm para obter um formato em que a profundidade média de ranhura D é 20 μm, a largura de ranhura na direção de ranhura transversal Q é 50 μm, e o primeiro ângulo θ é 55° ou menos. Como resultado, uma porção inclinada 5 é formada nas extremidades de ranhura em que a largura da abertura do material resistente ao ataque químico é ajustada para ser estreita. Então, um tratamento por ataque químico é realizado com o uso de um corrosivo (NaCl e similares) a uma temperatura de líquido de 30°C durante 2 0 segundos. Sub-sequentemente, o material resistente ao ataque químico é descolado da chapa de aço elétrico com grão orientado para formar a ranhura 3 na superfície de chapa de aço 2a.

[00146] Após a formação da ranhura 3 no processo de ranhuramen- to S09, o mesmo tratamento do processo de formação de filme isolan- te é realizado novamente (processo de recomposição de filme isolante S10). A espessura do filme isolante que é obtida é 2 a 3 μm. De acordo com os processos descritos acima, a chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade é obtida.

[00147] A chapa de aço 2 da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 fabricada conforme descrito acima contém, como componentes químicos em termos de fração da massa, Si: 0,8% a 7%, C: mais de 0% e igual ou menos que 0,085%, Al solúvel em ácido: 0% a 0,065%, N: 0% a 0,012%, Mn: 0% a 1%, Cr: 0% a 0,3%, Cu: 0% a 0,4%, P: 0% a 0,5%, Sn: 0% a 0,3%, Sb: 0% a 0,3%, Ni: 0% a 1%, S: 0% a 0,015%, Se: 0% a 0,015%, e o restante incluindo Fe e impurezas inevitáveis.

[00148] Além disso, a modalidade exemplifica um caso de empregar um processo de fabricação em que a ranhura 3 é formada na superfície de chapa de aço 2a após o filme isolante ser formado sobre a superfície de chapa de aço 2a com irradiação a laser. Nesse caso, a ranhura 3 imediatamente após a irradiação a laser é exposta ao exterior. Consequentemente, é necessário formar um filme isolante novamente sobre a chapa de aço 2 após a formação da ranhura 3. No entanto, nessa modalidade, é possível empregar um processo de fabricação em que a ranhura 3 é formada na superfície de chapa de aço 2a irradiando-se a superfície de chapa de aço 2a com a luz laser YL antes da formação do filme isolante sobre a superfície de chapa de aço 2a e, e, então, o filme isolante é formado sobre a chapa de aço 2. Alternativamente, nessa modalidade, o filme de vidro ou o filme isolante pode ser formado após a ranhura 3 ser formada na chapa de aço 2.

[00149] Consequentemente, a chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade inclui a chapa de aço elétrico com grão orientado 1 para a qual o recozimento à alta temperatura pa- ra a recristalização secundária é concluído e o revestimento com o filme de vidro e o filme isolante é concluído. No entanto, a chapa de aço elétrico com grão orientado também inclui uma chapa de aço elétrico com grão orientado para a qual o revestimento com o filme de vidro e o filme isolante não é concluído. Ou seja, um produto final pode ser obtido realizando-se a formação do filme de vidro e do filme isolante como um pós-processo com o uso da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com essa modalidade. Além disso, conforme descrito acima, em um caso de executar o método de remoção de filme, é confirmado que o formato ou a aspereza da ranhura 3 após a remoção do filme de vidro ou do filme isolante é aproximadamente igual àquele antes da formação do filme de vidro ou do filme isolante.

[00150] Além disso, a modalidade exemplifica um caso em que o processo de ranhuramento (processo de irradiação a laser) S09 é executado após o processo de recozimento final S07, porém o processo de ranhuramento pode ser executado entre o processo de laminação a frio S04 e o processo de recozimento por descarbonetação S05. Ou seja, após a formação da ranhura 3 na superfície de chapa de aço 2a da chapa de aço laminada a frio realizando a irradiação a laser e aspersão do gás auxiliar em relação à chapa de aço laminada a frio obtida no processo de laminação a frio S04, o recozimento por descarbo- netação pode ser feito em relação à chapa de aço laminada a frio.

[00151] Essa modalidade exemplifica uma configuração em que a direção de ranhura longitudinal L que é a direção de extensão da ranhura 3 é uma direção que cruza a direção de laminação X e a direção de largura da chapa Y. No entanto, a direção de extensão da ranhura 3 da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade não é limitada a isso. Por exemplo, mesmo quando a direção de ranhura longitudinal L da ranhura 3 for aproximadamente perpendicular à direção de laminação X, o aprimoramento da característi- ca magnética e a resistência à ferrugem são compatíveis uma com a outra.

[00152] Nessa modalidade, é possível aprimorar a resistência à ferrugem na ranhura 3 que é formada na superfície de chapa de aço 2a em uma profundidade de 15 μm ou mais devido ao formato de ranhura que tem as características descritas acima. Consequentemente, o número de ranhuras 3 que é formado na chapa de aço elétrico com grão orientado 1 não é particularmente limitado. Por exemplo, uma pluralidade das ranhuras 3 pode ser formada na direção de largura da chapa Y e na direção de laminação X.

[00153] Essa modalidade exemplifica um exemplo em que o formato da ranhura 3 (formato de uma porção limite entre a ranhura 3 e a superfície de chapa de aço 2a) em uma vista plana é uma elipse alongada. No entanto, o formato da ranhura 3 na chapa de aço elétrico com grão orientado 1 não se limita a isso. Por exemplo, a ranhura 3 pode ter um formato arbitrário desde que a porção inclinada seja fornecida às extremidades na direção de ranhura longitudinal L e a relação da Expressão (1) é satisfeita.

[00154] A Figura 3 ilustra um exemplo em que o formato da ranhura 3 quando observado a partir da direção de ranhura transversal Q é assimétrico ao centro de largura da ranhura na direção de ranhura transversal Q. No entanto, o formato da ranhura 3 não é limitado a isso.

[00155] A chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade exibe o efeito em um caso em que a profundidade média de ranhura D é 10 μm a 50 μm.

[00156] Essa modalidade exemplifica um exemplo em que a direção de ranhura longitudinal L que é a direção de extensão da ranhura 3 é uma direção que cruza a direção de laminação X e a direção de largura da chapa Y. No entanto, não há limitação a isso, e a ranhura 3 pode ser estendida em uma direção que cruza a direção de laminação X. Por exemplo, mesmo em um caso em que a direção de extensão da ranhura 3 é uma direção que é aproximadamente perpendicular à direção de laminação X, é possível suprimir a resistência à ferrugem da ranhura 3.

[00157] Além disso, na chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade, conforme descrito acima, a região sobreposta é fornecida entre uma pluralidade de ranhuras na direção de largura da chapa Y. Consequentemente, mesmo quando utiliza-se as ranhuras 31, 32, ..., 3n tendo uma superfície inclinada, é possível suprimir a perda de ferro para um baixo valor. Ou seja, similar à chapa de aço elétrico com grão orientado 1 dessa modalidade, mesmo na ranhura 3 em que uma superfície inclinada é formada sobre ambas as extremidades na direção de ranhura longitudinal L para melhorar a resistência à ferrugem, se uma pluralidade das ranhuras 3 ficar disposta na direção de largura da chapa Y, e ambas as extremidades das ra-nhuras 3 adjacentes umas às outras forem dispostas para se sobreporem na direção de largura da chapa Y, mesmo quando as extremidades das respectivas ranhuras 32, 32, ., 3n forem rasas, é possível melhorar a perda de ferro similar a um caso em que uma ranhura 3 tendo uma profundidade uniforme é formada na direção de largura da chapa Y.

[00158] (Exemplo de Modificação)

[00159] Um exemplo de modificação da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade será descrito. A chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com essa modalidade pode ser definida da seguinte forma a partir de outro ponto de vista.

[00160] Conforme ilustrado na Figura 19, um valor médio de profundidades da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP 1, que é um contorno da primeira ranhura 31 que é projetado sobre o plano de projeção, a partir da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z é definido como uma primeira profundidade média de ranhura DI em uma unidade de μm. Um valor médio de profundidades da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP 2, que é um contorno da segunda ranhura 32 que é projetado sobre o plano de projeção, a partir da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z é definido como uma segunda profundidade média de ranhura DII em uma unidade de μm. A região sobreposta R da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com esse exemplo de modificação pode ser definida como uma dis-tância entre um ponto (terceiro ponto), em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z se torna 0,05xDII, na primeira extremidade de ranhura 32a da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2, e um ponto (quarto ponto), em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z se torna 0,05*DI, na segunda extremidade de ranhura 31b da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP 1 no plano de projeção.

[00161] Na chapa de aço elétrico com grão orientado 1, quando uma pluralidade das ranhuras 3 for formada de modo que a pluralidade de ranhuras 3 se sobreponham na direção de largura da chapa Y, mesmo quando as ranhuras 3 incluem a porção inclinada 5, é possível suprimir a perda de ferro para um baixo valor. Ou seja, mesmo na ranhura 3 em que uma porção inclinada 5 é formada em ambas as extremidades na direção de ranhura longitudinal L para melhorar a resistência à ferrugem, se uma pluralidade das ranhuras 3 ficar disposta na direção de largura da chapa Y, e ambas as extremidades de ranhuras adjacentes 3 forem dispostas para se sobreporem na direção de largura da chapa Y, é possível melhorar a perda de ferro similar a um caso em que uma ranhura 3 tendo uma profundidade uniforme é formada na direção de largura da chapa Y.

[00162] Na chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com esse exemplo de modificação, quando satisfaz-se a seguinte condição, é possível aprimorar com mais preferência a perda de ferro. Especificamente, no plano de projeção, uma distância La entre o terceiro ponto na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2 e a extremidade de referência 21a é mais curta do que uma distância Lb entre o quarto ponto na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP1 e a extremidade de referência 21a. Como resultado, é possível permitir confiavelmente que ambas as extremidades das ranhuras 3 adjacentes se sobreponham na direção de largura da chapa Y. Consequentemente, é possível aprimorar, de preferência, a perda de ferro.

[00163] Na chapa de aço elétrico com grão orientado 1 de acordo com esse exemplo de modificação, quando satisfaz-se a seguinte condição, é possível aprimorar com mais preferência a perda de ferro. Especificamente, no plano de projeção, uma linha de referência que é paralela à direção de espessura de chapa Z na região sobreposta R é definida, em relação a um formato de qualquer linha de referência na região sobreposta R, uma profundidade total de uma profundidade da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP 1 a partir da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z e uma profundidade da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2 a partir da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z é 0,25x(DI+DII) ou mais em uma unidade de μm. Nesse momento (quando 0,5*DA ou mais em um caso em que DI=DII=DA), é possível permitir que ambas as extremidades das ranhuras 3 adjacentes uma à outra se sobreponham confiavelmente na direção de largura da chapa Y. Consequentemente, é possível aprimorar ainda mais a perda de ferro. Em outras palavras, na região sobreposta R, quando a profundidade total da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP 1 e da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2 for 0,25x(DI+DII) ou mais (quando a profundidade total for 0,5xDA ou mais em um caso em que DI=DII=DA), é possível aprimorar, de preferência, a perda de ferro conforme descrito acima. É preferível que a profundidade total seja definida para 0,35x(DI+Dn) ou mais e, com mais preferência, 0,45x(DI+DII) ou mais.

[00164] Na segunda extremidade de ranhura 31b da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP1, um ponto, em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z se torna 0,95xDI, é definido como um quinto ponto, e na primeira extremidade de ranhura 32a da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2, um ponto, em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço 2a na direção de espessura de chapa Z se torna 0,95xDII, é definido como um sexto ponto. Uma distância Lc entre o quinto ponto na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP 1 e a extremidade de referência pode ser mais curta do que uma distância Ld entre o sexto ponto na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2 e a extremidade de referência 21a. Como resultado, é possível reduzir uma porção de aço que é removida devido à formação da ranhura 3. Como resultado, é possível suprimir uma quantidade de deterioração de uma densidade de fluxo magnético para um valor pequeno, e é possível aprimorar a perda de ferro. Além disso, mesmo em um caso em que as ranhuras se sobrepõem de modo que a distância Lc da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP 1 se torne mais curta do que a distância La da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2, o mesmo efeito é exibido.

[00165] A Figura 19 à Figura 21 ilustram exemplos que são diferentes na largura da região sobreposta R entre a primeira ranhura 31 e a segunda ranhura 32. Especificamente, a Figura 19 ilustra um exemplo em que as respectivas porções inclinadas 5 da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 se sobrepõem, e uma parte do fundo 4a da primeira ranhura 31 e uma parte do fundo 4b da segunda ranhura 32 se sobrepõem. A Figura 20 ilustra um exemplo em que a maioria das porções inclinadas 5 da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 se sobrepõe. Ou seja, no exemplo ilustrado na Figura 20, a primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP 1 e a segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2 se sobrepõem para se cruzarem nas porções inclinadas 5. Similar à Figura 20, a Figura 21 ilustra um exemplo em que as ranhuras se sobrepõem de modo que a primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP 1 e a segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2 se cruzem nas porções inclinadas 5, e a distância Lc da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP 1 se torne mais curta do que a distância La da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2. Além disso, a Figura 22 ilustra um perfil de uma profundidade total da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal LWP 1 e da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal LWP2 que são ilustradas na Figura 21. Conforme ilustrado na Figura 22, na região sobreposta R do exemplo ilustrado na Figura 21, o valor mínimo da profundidade de ranhura total da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 nos pontos P em que as distâncias a partir da extremidade de referência 21a são iguais se torna menor do que 0,5x(DI+DII) (a profundidade média de grupo de ranhuras DA em um caso em que DI=DII=DA). O valor mínimo da profundidade total na região sobreposta R e as características de perda de ferro da chapa de aço elétrico com grão orientado 1 incluindo o grupo de ranhuras 30 têm uma correlação. Além disso, quando a primeira ranhura 31 e a segunda ranhura 32 se sobrepõem para satisfazer a condição descrita acima, o ângulo de inclinação (primeiro ângulo θ) na extremidade de ranhura não tem um efeito sobre as características de perda de ferro.

[00166] Ou seja, na região sobreposta R, a profundidade de ranhura total da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 é definida a uma profundidade que é comparável com uma profundidade de uma região em que a sobreposição não é feita (quando a profundidade de ranhura total for 0,25x(DI+DII) ou mais), uma redução no efeito de refinamento de domínio magnético devido a uma redução rápida na ranhura profundidade é suprimida. Como resultado, é possível melhorar a perda de ferro.

[00167] Na região sobreposta R, a profundidade de ranhura total da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 se torna DI+DII (duas vezes a profundidade média de grupo de ranhuras DA em um caso em que DI=DII=DA) até o máximo. Além disso, conforme descrito acima, é preferível que a profundidade de ranhura total se torne 0,25x(DI+Dn) (0,5xDA em um caso em que DI=DII=DA) até o mínimo. O limite superior da profundidade de ranhura total da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 não é particularmente limitado. No entanto, conforme descrito acima, o limite superior se torna DI+DII até o máximo. Além disso, quando a profundidade de ranhura total da primeira ranhura 31 e da segunda ranhura 32 for definida para se tornar 0,75x(DI+DII) ou menos, e 0,65x(DI+DII) ou menos, uma quantidade de variação da profundidade de ranhura total é suprimida para um valor pequeno. Consequentemente, é possível melhorar de maneira estável a perda de ferro de maneira mais eficaz. Esse ponto de vista também se aplica ao exemplo da chapa de aço elétrico com grão orientado ilustrada na Figura 21.

[00168] (Exemplos)

[00169] Mais adiante neste documento, um efeito de um aspecto da invenção será descrito mais especificamente com referência aos exemplos, porém uma condição nos Exemplos é um exemplo condicional que é empregado para confirmar a operabilidade e um efeito da invenção, e a invenção não se limita a um exemplo condicional. A invenção pode empregar várias condições desde que o objetivo da invenção seja atingido sem que se afaste da essência da invenção.

[00170] Uma placa, que tem uma composição química contendo, em termos de fração da massa, Si: 3,0%, Al solúvel em ácido: 0,05%, C: 0,08%, N: 0,01%, Mn: 0,12%, Cr: 0,05%, Cu: 0,04%, P: 0,01%, Sn: 0,02%, Sb: 0,01%, Ni: 0,005%, S: 0,007%, Se: 0,001%, e o restante incluindo Fe e impurezas inevitáveis, foi preparada. O processo de la- minação a quente S02 foi executado em relação à placa para preparar um material laminado a quente tendo uma espessura de 2,3 mm.

[00171] Subsequentemente, um tratamento por aquecimento foi realizado em relação ao material laminado a quente de uma temperatura de 1000°C durante um minuto (processo de recoz imento S03). A decapagem foi realizada após o tratamento térmico e, então, a lamina- ção a frio foi realizada (processo de laminação a frio S04) para preparar um material laminado a frio tendo a espessura de 0,23 mm.

[00172] O recozimento por descarbonetação foi realizado em relação ao material laminado a frio sob uma condição de uma temperatura de 800°C durante dois minutos (processo de recozime nto por descar- bonetação S05).

[00173] Um agente de separação de recozimento contendo magnésia como um componente principal foi aplicado a ambas as superfícies do material laminado a frio após o recozimento por descarbonetação (processo de aplicação de agente de separação por recozimento S06). O material laminado a frio ao qual o agente de separação por recozi- mento foi aplicado foi colocado em um forno em um estado em que é enrolado em espiral em um formato de bobina, e o processo de reco- zimento final S07 foi realizado a uma temperatura de 1200°C durante 20 horas para preparar o metal de base de chapa de aço sobre o qual o filme de vidro foi formado sobre uma superfície do mesmo.

[00174] Em seguida, um material isolante contendo fosfato de alumínio como um componente principal foi aplicado sobre o filme de vidro, e o cozimento foi realizado a uma temperatura de 850°C durante um minuto para formar o filme isolante (processo de formação de filme isolante S08).

[00175] Subsequentemente, uma pluralidade de ranhuras 31,32, ..., 3n, em que a profundidade média de ranhura D foi definida para 20 μm, a largura média de ranhura W ajustada para 100 μm, a razão de aspecto foi ajustada para 0,2, e o primeiro ângulo θ foi ajustado para 60°, foi formada na superfície de chapa de aço 2a n a direção de largura da chapa Y usando o método de laser sob condições em que o passo de varredura a laser (intervalo PL) foi ajustado para 3 mm, o diâmetro de feixe foi ajustado para 0,1 mm na direção de laminação X e 0,3 mm na direção de varredura, e a velocidade de varredura foi ajustada para 30 mm/s (processo de ranhuramento S09). Após o processo de ranhuramento S09, a aplicação do material isolante incluindo fosfato de alumínio como um componente principal foi realizada novamente, e o cozimento foi realizado a uma temperatura de 850°C durante um minuto para formar o filme isolante (processo de recomposição de filme isolante S10), obtendo assim a chapa de aço elétrico com grão orientado.

[00176] A chapa de aço (chapa de aço em que uma ranhura foi formada) na chapa de aço elétrico com grão orientado, que foi finalmente obtida, continha principalmente 3,0% de Si.

[00177] Uma pluralidade das ranhuras 31, 32, ., 3n foi disposta de modo que o ângulo de inclinação θ4 em relação à direção de largura da chapa Y fosse ajustado para 15°, uma distância e spaçada G entre uma linha que conecta a extremidade de ranhura 31a e a extremidade de ranhura 31b da ranhura 31, e uma linha que conecta a extremidade de ranhura 32a e a extremidade de ranhura 32b da ranhura 32 posicionadas nas proximidades da ranhura 31 fosse ajustada para 1 mm, a sobreposição fosse realizada em 3 mm, um comprimento de um segmento de linha m que conecta a segunda extremidade de ranhura 32b da primeira ranhura 31 e a primeira extremidade de ranhura 32a da segunda ranhura 32 fosse ajustada aproximadamente para 3,4 mm, e um ângulo θ5 do segmento de linha m em relação à direção de largura da chapa Y fosse ajustado para aproximadamente 150° (referir-se à Figura 18). Na linha de projeção de ranhura longitudinal LWP no plano de projeção da chapa de aço elétrico com grão orientado 100 do Exemplo 1, a primeira extremidade de ranhura 32a da segunda ranhura 32 está situada em um lado de extremidade de referência adicional 21a em comparação com a segunda extremidade de ranhura 31b da primeira ranhura 31. Consequentemente, a região sobreposta R é fornecida. A profundidade média de grupo de ranhuras DA da profundidade média de grupo de ranhuras DA do Exemplo 1 era 20 μm, e o valor mínimo da profundidade de ranhura total na região sobreposta R era 20 μm e era 0,5*DA ou mais. Além disso, uma pluralidade de ranhuras que foi disposta na direção de largura da chapa Y foi continuamente formada em um estado em que é separada com um passo de 3 mm na direção de laminação X.

[00178] O Exemplo 2 ao Exemplo 4, que são diferentes do Exemplo 1 no valor mínimo da profundidade de ranhura total, foram preparados. Ou seja, o Exemplo 2 é um exemplo em que o valor mínimo da profundidade de ranhura total na região sobreposta R é 10 μm, o Exemplo 3 é um exemplo em que o valor mínimo é 15 μm, e o Exemplo 4 é um exemplo em que o valor mínimo é 25 μm.

[00179] (Exemplo Comparativo 1)

[00180] No Exemplo Comparativo 1, uma chapa de aço elétrico com grão orientado, em que as ranhuras tendo o mesmo formato que na chapa de aço elétrico com grão orientado 100 dos Exemplos 1 são dispostas sem a região sobreposta R, foi preparada. Ou seja, a pluralidade de ranhuras tendo a profundidade média de ranhura D de 20 μm, a largura média de ranhura W de 100 μm, a razão de aspecto de 0,2, e o primeiro ângulo θ de 60° foram dispostos na direção de largura da chapa Y, porém a região sobreposta R não foi formada na linha de projeção de ranhura longitudinal no plano de projeção da chapa de aço elétrico com grão orientado do Exemplo Comparativo 1. A disposição foi feita de modo que na linha de projeção de ranhura longitudinal, a segunda extremidade de ranhura 31b da primeira ranhura 31 estivesse situada em um lado de extremidade de referência adicional 21a em comparação com a primeira extremidade de ranhura 32a da segunda ranhura 32, e um ângulo de inclinação de um segmento de linha que conecta a primeira extremidade de ranhura 32a da segunda ranhura 32 e a segunda extremidade de ranhura 31b da primeira ranhura 31 se tornasse perpendicular à direção de ranhura longitudinal L e se tornasse 75° em relação à direção de largura da chapa Y. Ou seja, o valor mínimo da profundidade de ranhura total era 0 μm.

[00181] (Exemplo Comparativo 2)

[00182] No Exemplo Comparativo 2, uma chapa de aço elétrico com grão orientado, em que as ranhuras são dispostas para se sobreporem similar ao Exemplo 1, porém o valor mínimo da profundidade de ranhura total na região sobreposta R é menor que 0,5*DA, foi preparada. Ou seja, uma chapa de aço elétrico com grão orientado, em que a profundidade média de grupo de ranhuras DA é 20 μm, e o valor mínimo da profundidade de ranhura total na região sobreposta R é 5 μm, foi preparada como o Exemplo Comparativo 2.

[00183] 30 chapas de corpos de prova que incluem uma ou mais ranhuras e têm uma dimensão de 600 mm por um lado, foram prepa- radas a partir das chapas de aço elétrico com grão orientado dos Exemplos 1 a 4, e dos Exemplos Comparativos 1 e 2.

[00184] Os contornos das ranhuras nos Exemplos 1 e Exemplos Comparativos 1 e 2 foram especificados com base no método de especificação de contorno conforme descrito acima. Primeiro, uma distribuição de altura bidimensional sobre dez linhas retas L1 a L10 na direção de ranhura longitudinal L foi medida em relação às ranhuras nos exemplos e nos exemplos comparativos usando um medidor de laser sem contato (VK-9700, produzido pela Keyence Corporation). Dez padrões de contornos das ranhuras no corte transversal de ranhura longitudinal foram obtidos com base nos resultados de medição. A profundidade média de ranhura D foi calculada a partir de cada um dos dez padrões de contornos do corte transversal de ranhura longitudinal, e um contorno do corte transversal de ranhura longitudinal, em que a profundidade média de ranhura D era a maior, foi extraído como um padrão representativo. A profundidade média de ranhura D do padrão representativo é ilustrada em uma coluna da profundidade de ranhura D na Tabela 1.

[00185] Em relação a uma pluralidade de grupos de ranhuras 30 do Exemplo 1, a profundidade média de grupo de ranhuras DA, e a profundidade de ranhura total dos respectivos pontos na região sobreposta R foram medidas. A partir do resultado, a profundidade média de grupo de ranhuras DA do Exemplo 1 era 20 μm, o valor mínimo da profundidade de ranhura total na região sobreposta R era 20 μm, e os valores descritos acima eram maiores que 0,5*DA. É evidente que o valor mínimo da profundidade de ranhura total da região sobreposta R e a perda de ferro têm uma correlação, e no Exemplo 1, quando forma- se a região sobreposta R de modo que o valor mínimo da profundidade total se torne 10 μm ou mais, é possível suprimir a perda de ferro para 0,75 W/kg ou menos. Além disso, a partir de um resultado obtido comparando-se o Exemplo 1 em que o primeiro ângulo θ da ranhura 3 é 30° ou 45° e o Exemplo 1, quando ranhuras adjacen tes 3, que constituem o grupo de ranhuras 30, se sobrepõem, e o valor mínimo da profundidade total é 0,5xDA ou mais, em um caso em que o primeiro ângulo θ da ranhura 3 é 30°, 45° e 60°, a perda de ferro di ficilmente variou.

[00186] Em relação a 30 chapas dos corpos de prova do Exemplo 1, a perda de ferro W17/50 (W/kg) quando submetida à excitação de AC sob condições da densidade de fluxo magnético máxima de 1,7 T e uma frequência de 50 Hz foi medida, e um valor médio da mesma foi calculado. A mesma medição foi realizada em relação a 30 chapas dos corpos de prova do Exemplo Comparativo 1 para calcular um valor médio da perda de ferro. O valor médio da perda de ferro nos corpos de prova do Exemplo 1 era W17/50=0,72 (W/kg), e o valor médio da perda de ferro do corpo de prova do Exemplo Comparativo 1 era W17/50=0,80 (W/kg). A partir do resultado, poderia ser observado que a chapa de aço elétrico com grão orientado do Exemplo 1 era superior à chapa de aço elétrico com grão orientado do Exemplo Comparativo 1 a partir do ponto de vista da perda de ferro.

[00187] A comparação de aprimoramento de perda de ferro foi feita em relação a aprimoramentos de perda de ferro dos Exemplos 1 a 4, e Exemplos Comparativos 1 e 2. O resultado de comparação é ilustrado na Tabela 1.

[00188] A avaliação do aprimoramento de perda de ferro foi realizada da seguinte forma. A perda de ferro de chapas de aço (chapas de aço após o processo de formação de filme isolante S08) antes de realizar o ranhuramento nos Exemplos 1 a 4, e no Exemplo Comparativo 1 e 2 foi medida, e a perda de ferro foi definida como uma perda de ferro de referência para obter uma taxa de aprimoramento da perda de ferro em relação à perda de ferro de referência. A partir do resultado, em relação à taxa de aprimoramento da perda de ferro, um resultado satisfatório foi obtido no Exemplo 2 e Exemplo 3. Além disso, no Exemplo 1 e Exemplo 4, a taxa de aprimoramento da perda de ferro era tão alta quanto 20%. No Exemplo Comparativo 1 e Exemplo Comparativo 2, a taxa de aprimoramento da perda de ferro era mais baixa em comparação com as chapas de aço elétrico com grão orientado dos Exemplos 1 a 4. TABELA 1

[00189] (Exemplos 5 a 18)

[00190] As chapas de aço elétrico com grão orientado foram preparadas da seguinte forma. Nas chapas de aço elétrico com grão orientado, uma ranhura, em que a profundidade média de ranhura D, a largura média de ranhura W na direção de ranhura longitudinal L, e o primeiro ângulo θ foram definidos como ilustrado na Tabela 1, foi formada na superfície de chapa de aço 2a com o uso do método de laser sob condições em que o passo de varredura a laser (intervalo PL) foi ajustado para 3 mm, o diâmetro de feixe foi ajustado para 0,1 mm na direção de laminação X e 0,3 mm na direção de varredura, e a veloci-dade de varredura foi ajustada para 30 mm/s. Além disso, como um exemplo comparativo, uma chapa de aço elétrico com grão orientado foi preparada da seguinte forma. Uma ranhura, em que a profundidade média de ranhura D, a largura média de ranhura W na direção de ranhura longitudinal L, e o primeiro ângulo θ foram ajustados como ilustrado na Tabela 2, foi formada na chapa de aço elétrico com grão orientado.

[00191] Em relação a um contorno em um corte transversal na direção de ranhura transversal Q, uma distribuição de altura bidimensional de uma ranhura em vinte linhas retas na direção de ranhura transversal Q foi medida usando o mesmo medidor de laser sem contato. Vinte padrões de contornos do corte transversal de ranhura transversal da ranhura foram obtidos com base nos resultados de medição. Nos vinte padrões de contornos obtidos do corte transversal de ranhura transversal, uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço 2a até a superfície (contorno) da ranhura foi medida para calcular uma profundidade média de ranhura transversal Ds. No formato em corte transversal de ranhura transversal, dois pontos tendo uma profundidade média de ranhura transversal de Ds*0,05 foram extraídos e uma distância entre os dois pontos foi medida como a largura de ranhura W. Um valor médio da largura de ranhura W obtido a partir dos vinte padrões foi calculado como uma largura média de ranhura. A largura média de ranhura (unidade: μm) das chapas de aço elétrico com grão orientado obtida nos Exemplos 5 a 18 e Exemplos Comparativos 3 a 5 é ilustrada na Tabela 2. TABELA 2

[00192] Os Exemplos 5 e 6 são exemplos que satisfazem apenas as relações da Expressão (1) e Expressão (2) descritas na modalidade. Os Exemplos 12 a 18 são exemplos que satisfazem apenas uma relação da Expressão (1) descrita na modalidade. Os Exemplos 8 e 9 são exemplos que satisfazem as relações da Expressão (1) a Expressão (4) descritas na modalidade. O Exemplo 7 é um exemplo que satisfaz as relações da Expressão (1), Expressão (2) e Expressão (4) descritas na modalidade. O Exemplo 10 é um exemplo que satisfaz uma relação da Expressão (1), Expressão (2) e Expressão (3) descritas na modalidade. Além disso, como os Exemplos Comparativos 3 a 5, as chapas de aço elétrico com grão orientado, que não satisfazem a Expressão (1), foram preparadas.

[00193] A avaliação da resistência à ferrugem foi realizada da seguinte forma. Um corpo de prova, que inclui uma ranhura e tem um comprimento de 30 mm por um lado, foi coletado de cada uma das chapas de aço elétrico com grão orientado dos exemplos e dos exemplos comparativos, e foi deixado como tal coberto sob condições de uma temperatura de 50°C e uma umidade de 95% ou mai s durante 48 horas e, então uma situação de ocorrência de ferrugem no corpo de prova foi confirmada. A presença ou ausência de ferrugem foi confirmada a olho nu. Além disso, em relação à resistência à ferrugem, o corpo de prova foi deixado como estava em uma atmosfera de uma temperatura de 50°C e umidade de 91% durante uma se mana, e a avaliação foi feita com base em uma variação de peso do corpo de prova antes de ser deixado e após ser deixado. Quando ocorre ferrugem, o peso do corpo de prova aumenta. Consequentemente, visto que a quantidade de aumento de peso era menor, a resistência à ferrugem foi determinada como satisfatória. Especificamente, a resistência à ferrugem do corpo de prova em que a quantidade de aumento de peso era 1,0 mg/m2 ou menos foi avaliada como “muito satisfatória”, a resistência à ferrugem do corpo de prova em que a quantidade de au-mento de peso era 5,0 mg/m2 ou menos foi avaliada como “satisfatória”, e a resistência à ferrugem do corpo de prova em que a quantidade de aumento de peso era maior que 10,0 mg/m2 foi avaliada como “in-satisfatória”. Conforme ilustrado na Tabela 1, a partir de um resultado da verificação da resistência à ferrugem das chapas de aço elétrico com grão orientado dos Exemplos 5 a 18, quando uma ranhura que satisfaz pelo menos a Expressão (1) for formada, foi confirmado que a resistência à ferrugem das chapas de aço elétrico com grão orientado é aprimorada.

[00194] A resistência à ferrugem dos Exemplos Comparativos 3 a 5 foi avaliada como “insatisfatória”.

[00195] Nos Exemplos 1 a 18, o tamanho de grão do grão de cristal, que está em contato com a ranhura na chapa de aço, era 5 μm ou mais.

APLICABILIDADE INDUSTRIAL

[00196] De acordo com os aspectos da invenção, uma perda de ferro de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, em que uma pluralidade de ranhuras é formada em uma superfície de um metal de base, é aprimorada, e a resistência à ferrugem pode ser aprimorada. Consequentemente, a invenção tem aplicabilidade industrial suficiente.

BREVE DESCRIÇÃO DOS SÍMBOLOS DE REFERÊNCIA

[00197] 1: CHAPA DE AÇO ELÉTRICO COM GRÃO ORIENTADO

[00198] 2: CHAPA DE AÇO

[00199] 2a: SUPERFÍCIE DE CHAPA DE AÇO

[00200] 3: RANHURA

[00201] X: DIREÇÃO DE LAMINAÇÃO

[00202] Y: DIREÇÃO DE LARGURA DE CHAPA

[00203] Z: DIREÇÃO DE ESPESSURA DE CHAPA

[00204] D: PROFUNDIDADE MÉDIA DE RANHURA

[00205] DA: PROFUNDIDADE MÉDIA DE GRUPO DE RANHURAS

[00206] θ: PRIMEIRO ÂNGULO

[00207] W: LARGURA MÉDIA DE RANHURA

[00208] 51: PRIMEIRO PONTO

[00209] 52: SEGUNDO PONTO

[00210] 3E: LINHA RETA DE EXTREMIDADE DE RANHURA

[00211] 30: GRUPO DE RANHURAS

[00212] 31: PRIMEIRA RANHURA

[00213] 32: SEGUNDA RANHURA

[00214] 31a: PRIMEIRA EXTREMIDADE DE RANHURA

[00215] 32b: SEGUNDA EXTREMIDADE DE RANHURA

Claims

1. Chapa de aço elétrica com grão orientado (1), caracterizada pelo fato de que compreende:uma chapa de aço (2) tendo uma superfície de chapa de aço (2a) em que uma ranhura (3), que se estende em uma direção que cruza uma direção de laminação e cuja uma direção de profundidade de ranhura corresponde a uma direção de espessura de chapa, é formada,em que em um caso onde a superfície de chapa de aço (2a) é observada a partir da direção de espessura de chapa, a superfície de chapa de aço (2a) é dotada de um grupo de ranhuras (30) que é constituído por uma pluralidade das ranhuras (3) dispostas em uma direção de largura da chapa,as ranhuras (3), que constituem o grupo de ranhuras (30), são dispostas de modo que ranhuras adjacentes se sobreponham em um plano de projeção perpendicular à direção de laminação,uma pluralidade dos grupos de ranhuras (30) é disposta com um intervalo na direção de laminação,quando uma extremidade da chapa de aço (2) na direção de largura da chapa for ajustada como uma extremidade de referência (21a), ranhuras adjacentes umas às outras dentre a pluralidade de ranhuras (3) de cada um dos grupos de ranhuras (30) são definidas como uma primeira ranhura (31) e uma segunda ranhura (32) em uma ordem próxima à extremidade de referência (21a), duas extremidades de ranhura de cada uma das ranhuras (3), que constituem o grupo de ranhuras (30), em uma direção de ranhura longitudinal são definidas como uma primeira extremidade de ranhura (31a) e uma segunda extremidade de ranhura (31b) em uma ordem próxima à extremidade de referência (21a), porções inclinadas (5) são formadas nas duas extremidades das ranhuras de cada uma das ranhuras, que constituem o grupo de ranhuras (30), na direção longitudinal da ranhura, um contorno da primeira ranhura (31) que é projetado sobre o plano de projeção é definido como uma primeira linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP1), um contorno da segunda ranhura (32) que é projetado sobre o plano de projeção é definido como uma segunda linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP2), uma profundidade média nos contornos da pluralidade de ranhuras que constituem o grupo de ranhuras (30) é definido como uma profundidade média de grupo de ranhuras DA em uma unidade de μm, na primeira extremidade de ranhura (31a) da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP2), um ponto na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP2), em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço (2a) na direção de espessura de chapa se torna 0,05*DA, é definido como um primeiro ponto, e na segunda extremidade de ranhura (31b) da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP1), a ponto na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP1), em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço (2a) na direção de espessura de chapa se torna 0,05*DA, é definido como um segundo ponto,no plano de projeção, uma distância entre o primeiro ponto na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP2) e a extremidade de referência (21a) é mais curta do que uma distância entre o segundo ponto na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP1) e a extremidade de referência (21a), eem uma região sobreposta (R) entre a primeira extremidade de ranhura (31a) da segunda ranhura (32) e a segunda extremidade de ranhura (31b) da primeira ranhura (31), uma profundidade total de uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço (2a) na direção de espessura de chapa na segunda extremidade de ranhura (31b) da primeira ranhura (31) e uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço (2a) na direção de espessura de chapa na primeira extremidade de ranhura (31a) da segunda ranhura (32) é 0,5XDA ou mais.

2. Chapa de aço (1), de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que quando um ponto arbitrário na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP1), que está incluída na região sobreposta (R), for definido como P1, e dentre os pontos na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP2) que está incluída na região sobreposta (R), um ponto, em que uma distância a partir da extremidade de referência (21a) é igual à distância entre o ponto P1 e a extremidade de referência (21a), é definido como P2,na região sobreposta (R), uma profundidade total de uma profundidade da primeira ranhura (31) a partir da superfície de chapa de aço (2a) até o ponto P1 na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP1) na direção de espessura de chapa, e uma profundidade da segunda ranhura (32) a partir da superfície de chapa de aço (2a) até o ponto P2 na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP2) na direção de espessura de chapa é 0,5*DA ou mais.

3. Chapa de aço (1), de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que compreende:quando um valor médio de profundidades da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP1) a partir da superfície de chapa de aço (2a) na direção de espessura de chapa é definido como uma primeira profundidade média de ranhura DI em uma unidade de μm, um valor médio de profundidades da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP2) a partir da superfície de chapa de aço (2a) na direção de espessura de chapa é definido como uma segunda profundidade média de ranhura DII em uma unidade de μm, na primeira extremidade de ranhura (31a) da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP2), um ponto, em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço (2a) na direção de espessura de chapa se torna 0,05*DII, é definida como um terceiro ponto, e na segunda extremidade de ranhura (31b) da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP1), um ponto, em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço (2a) na direção de espessura de chapa se torna 0,05*DI, é definida como um quarto ponto,no plano de projeção, uma distância La entre o terceiro ponto na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP2) e a extremidade de referência (21a) é mais curta do que uma distância Lb entre o quarto ponto na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP1) e a extremidade de referência (21a), eem uma região sobreposta (R) entre a primeira extremidade de ranhura (31a) da segunda ranhura e a segunda extremidade de ranhura (31b) da primeira ranhura (31), uma profundidade total de uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço (2a) na direção de espessura de chapa na primeira de ranhura (31)e uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço (2a) na direção de espessura de chapa na segunda ranhura é 0,25*(DI+DH) ou mais.

4. Chapa de aço (1), de acordo com a reivindicação 3, caracterizada pelo fato de que na segunda extremidade de ranhura (31b) da primeira linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP1), um ponto, em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço (2a) na direção de espessura de chapa se torna 0,95*DI, é definido como um quinto ponto, e na primeira extremidade de ranhura (31a) da segunda linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP2), um ponto, em que uma profundidade a partir da superfície de chapa de aço (2a) na direção de espessura de chapa se torna 0,95*DH, é definido como um sexto ponto,uma distância Lc entre o quinto ponto na primeira linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP1) e a extremidade de referência (21a) é mais curta do que uma distância Ld entre o sexto ponto na segunda linha de projeção de ranhura longitudinal (LWP2) e a extremidade de referência (21a).

5. Chapa de aço (1), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizada pelo fato de que na chapa de aço (2), um tamanho de grão de um grão de cristal, que está em contato com a ranhura, é 5 μm ou mais.