BR102013007639B1

BR102013007639B1 - Método para uso em conexão com um sistema de póstratamento de gás de exaustão e disposição para realização do método

Info

Publication number: BR102013007639B1
Application number: BR102013007639-2A
Authority: BR
Inventors: Andreas Döring
Original assignee: Man Truck & Bus Ag
Priority date: 2012-03-30
Filing date: 2013-03-28
Publication date: 2024-03-05
Also published as: US8623306B2; CN103362612B; RU2618758C2; US20130259778A1; CN103362612A; BR102013007639A2; EP3929414A1; EP2644859A3; DE102012006449A1; RU2013111503A; EP2644859A2; EP2644859B1

Abstract

MÉTODO PARA USO EM CONEXÃO COM UM SISTEMA DE PÓS-TRATAMENTO DE GÁS DE EXAUSTÃO. A presente invenção refere-se a um método para uso em conexão com um sistema de pós-tratamento de gás de exaustão usado em um motor de combustão interna operado com excedente de ar e em que os óxidos nitrosos são reduzidos pelo fato de que um agente de redução de separação de amônia é adicionado ao fluxo de gás de exaustão a montante de um catalisador que é carregado com um material de catalisador para redução catalítica seletiva de óxidos nitrosos. O método provê que a proporção de NH3 para NOX (proporção de alimentação alfa) é variada em fases pela mudança de emissões de óxido nitroso não tratado do motor de combustão interna, de tal maneira que a proporção de alimentação a oscila em fases cerca de um valor predefinido.

Description

[001] A invenção refere-se a um dispositivo para pós-tratamento de gases de exaustão de motores de combustão interna, em particular, motores de combustão interna de queima pobre de veículos a motor. A invenção refere-se também a uma disposição para a realização do método

[002] O uso de catalisadores SCR para reduzir óxidos nitrosos em um fluxo de gás de exaustão de um motor de combustão interna é geralmente conhecido. Como parte da redução catalítica seletiva (SCR) realizada com este catalisador SCR, uma substância com ação de redução diretamente é suprida para o fluxo de gás de exaustão, como amônia ou um pré-produto que somente libera reduzindo substâncias no gás de exaustão. O pré-produto pode, por exemplo, ser uma solução de ureia aquosa.

[003] Em motores de combustão interna operados em veículos a motor, redução de óxido nitroso com o processo de SCR é desta maneira difícil, em primeiro lugar por causa das condições operacionais de flutuação predominando aqui, que tornam difícil suprir o agente de redução em quantidades certas, e em segundo lugar, por razões de segurança, a amônia do agente de redução extremamente reativo não pode ser usada diretamente, mas deve ser produzida pela decomposição de substâncias precursoras de amônia como ureia, formiato de guanidina, carbonato de amônio, etc.

[004] Também deve ser observado que embora, em primeiro lugar, como uma taxa alta de conversão de óxidos nitrosos possível deve ser realizada, em segundo lugar emissões desnecessárias de agente de redução não consumido como, por exemplo, amônia, devem ser evitadas.

[005] Em conexão com a decomposição de ureia em amônia, sabe-se que sob condições ideais, isto é, em temperaturas acima de 350-C, isto acontece em dois estágios. De acordo com primeiro tem lugar a termólise, isto é, a decomposição química de ureia. Depois, de acordo com ocorre a hidrólise, isto é, a decomposição catalítica de ácido isociânico (HNCO) em amônia (NH3) e dióxido de carbono (CO2).

[006] Para converter um mol de monóxido nitroso, um mol de amônia é necessário.

[007] A proporção entre NH3 e NOx é conhecida como a proporção de alimentação α

[008] Em um catalisador ideal isto significa que, com uma proporção de alimentação de um, todos os óxidos nitrosos são reduzidos, isto é, uma conversão de 100% NOx é realizada, porque para o NOx conversão XNOx:em que: cNox,o: emissões de NOX não tratadas [ppm] cNox: emissões de NOX depois de catalisadot [ppm]

[009] Se a quantidade de amônia suprida excede aquela dos óxidos nitrosos convertidos, amônia não convertida é emitida. Por causa de sua toxicidade, isto deve ser evitado sob todas as circunstâncias.

[010] Para melhor compreender o processo no catalisador, alguns princípios de reação são delineados abaixo If considerar a reação em que: A1,A2: edutos A3,A4: produtos v: fatores estoiquiométricos v, < 0: para eduto v, > 0: para produto depois essa prossegue a uma velocidade específica conhecida como velocidade de reação "r" (7). Isto é definido com uma mudança temporária no componente "i" em relação ao fator estoiquiométrico. Desta maneira, ele se refere a uma equação de reação e é sem valor sem isto ser especificado. em que: ni: conta de mol do componente i [mol] t: tempo [s]

[011] Para uma reação resistente a volume, o contagem do mol "dni" pode ser substituído pela mudança de concentração "dci":em que: ci: concentração do componente i [mol/m3]

[012] Se não é a velocidade de uma reação particular que é importante, mas a mudança de um componente, então a taxa de mudança da quantidade da substância "R" é usada.

[013] Para o caso de N reações, portanto:

[014] Para permitir melhor comparação da velocidade da reação e taxa de mudança da quantidade de substância de diferentes catalisadores, essas são referidas como valores representativos como, por exemplo, a massa do catalisador, volume do catalisador ou a área de limite da fase.

[015] Há várias maneiras de descrever as correlações que determinam a velocidade de reação, uma das quais é o chamado método de potência que é usado se o mecanismo da reação é desconhecido. em que k: velocidade constante da reação mi: ordem de magnitude em relação aos reagentes Ai, m:: ordem total da reação

[016] As ordens das peças "mi" dos reagentes são normalmente determinadas a partir de medições de laboratório.

[017] A velocidade de uma reação depende não só da concentração dos edutos e sua ordem, mas naturalmente também da temperatura "T". No método acima isto está contido na velocidade constante "k". em que k0: frequência ou fator de choque [mol1-m •s-1 ] EA: energia de ativação [J/mol] R: constante geral de gás 8,31 J/molK

[018] Para a velocidade de mudança da substância para NO em catalisadores SCR, o chamado método cinético formal (método de potência) pode ser usado na formaem que "m" normalmente assume o valor "um" e "n" o valor "zero".

[019] Em termos práticos isto significa que a taxa de mudança de quantidade da substância pode ser aumentada elevando a concentração de NO, enquanto um aumento na concentração de NH3 não tem efeito sobre isto.

[020] Se uma platina contendo catalisador de oxidação de NO é conectado antes do catalisador SCR para formar N02então, a reação de SCR pode ser substancialmente acelerada e a atividade de temperatura baixa perceptivelmente aumentada.

[021] Uma vez que o agente de redução, por exemplo, em uso do fluido de redução conhecido como AdBlue®, está presente em uma forma dissolvida na água, essa água deve ser evaporada antes e durante as termólise e hidrólise atual. Se as temperaturas nas duas reações acima ficam abaixo de 350oC ou se o calor ocorre só lentamente, principalmente sólido, ácido cianúrico não fundível é formado por trimerização do ácido isociânico, que conduz a depósito sólidos em, ou mesmo obstrução do catalisador SCR. Isto pode ser remediado como descrito em DE 40 38 054 A1 em que o fluxo de gás de exaustão carregado com o agente de redução é atravessado sobre um catalisador de hidrólise. A temperatura do gás de exaustão em que hidrólise quantitativa é possível pode, desse modo, ser diminuída para 160-C desde que as quantidades de ureia adicionadas não são muito grandes. Tal catalisador de hidrólise adicional, entretanto, ainda aumenta o custo da disposição para o pós-tratamento do gás de exaustão.

[022] A despeito dessas medidas muitas vezes não é possível evitar a formação de ácido cianúrico, melamina e outros produtos de reação sólida indesejáveis, em particular se a substância precursora de NH3, como ureia ou solução aquosa de ureia, e o gás de exaustão, não distribuídos uniformemente sobre a seção de fluxo transverso inteira, ou as quantidades adicionadas são muito grandes. É particularmente crítico aqui se as quantidades localmente grandes dos agentes de redução entram em contato com as paredes dos tubos, ou os catalisadores de decomposição de ureia, enquanto ao mesmo tempo, neste ponto, há um mínimo de velocidade de fluxo local. Isto tem o resultado em que o gás de exaustão não pode prover quantidades de calor suficientemente altas para garantir uma decomposição quantitativa do agente de redução em NH3. De preferência nesses pontos, os ditos produtos de decomposição de depósitos de agente de redução indesejável ocorrem.

[023] Este efeito é ainda ampliado pelo fato de que em veículos somente um espaço de construção muito restrito é disponível para a preparação do agente de redução, o que significa que em particular no influxo para o catalisador, os comprimentos das entradas são muito curtos, o que por sua vez leva a uma pobre distribuição equânime sobre a seção transversal do catalisador por causa das zonas de fluxo morto, mudanças na seção transversal e/ou interrupção do fluxo.

[024] Tudo isto tem o resultado de que a conversão de NOx não está normalmente limitada pela atual reação de SCR, mas pela liberação de amônia de suas substâncias precursoras.

[025] DE 3604045C1 e EP 362 483 A1 descrevem métodos de usar uma adição periodicamente flutuando de amônia em vez de uma adição de amônia contínua, estacionária, a fim de dar origem a taxa de conversão de NOx no catalisador SCR.

[026] Brevemente aqui, mais amônia é adicionada do que seria necessário sob condições estacionárias, em particular a taxa de alimentação aqui pode se elevar acima de um, e depois a quantidade de amônia cai abaixo da quantidade necessária sob condições estacionárias ou é até interrompida completamente.

[027] O motivo para a elevação em conversão de NOx observada com este processo é a inibição de edutos pela amônia, que pode ser reduzida por diminuindo resumidamente a quantidade de NH3 no gás de exaustão e consequentemente na superfície do catalisador.

[028] Esse método não pode, entretanto, simplesmente ser aplicado a sistemas SCR que não usam amônia pura, mas uma substância precursora de amônia, uma vez que por causa do supersuprimento periodicamente muito grande, normalmente a decomposição do meio de reação é incompleta e consequentemente ocorrem depósitos na forma de ácido cianúrico, melamina etc.

[029] O objetivo da invenção é propor um método para pós-tratamento de gases de exaustão em um sistema de gás de exaustão de motores de combustão interna, em particular motores de combustão interna de queima pobre de veículos a motor, que em uma maneira simples e confiável permite uma conversão de NOx funcional, em particular quantitativamente melhorada no gás de exaustão.

[030] Para reduzir a inibição de eduto pela amônia depositada na superfície do catalisador, emissões de NOx não tratadas são periodicamente elevadas e diminuídas sem adaptar a quantidade suprida de agente de redução consequentemente, em particular proporcionalmente. Isso tem a consequência de que em fases com emissões de NOx altas não tratadas, a quantidade de NOx excede a quantidade suprida de agente de redução, de maneira que a taxa de alimentação cai, o que por sua vez tem a conseqüência de que o NOx reage com a amônia depositada no catalisador de maneira que sua carga de amônia cai, uma vez que essa é agora consumida, sem que seja capaz de ser substituída por NH3 suficiente da fase de gás. Além disso, pelo aumento de emissão de NOx não tratado, como descrito acima, a taxa de quantidade da substância muda e, desta maneira, a quantidade de NOx convertido são elevadas.

[031] Nas fases com baixa emissão de NOx não tratado entretanto a quantidade suprida de agente de redução excede a quantidade necessária para a conversão de NOx correspondente, de maneira que uma proporção de alimentação alta está presente, dessa maneira o catalisador está novamente carregado com amônia.

[032] A vantagem deste método é que é possível trocar a quantidade de NH3 armazenada no catalisador, mesmo sob condições de uso críticas para a decomposição do agente de redução, como uma baixa temperatura de gás de exaustão e/ou baixo fluxo de massa de gás de exaustão, uma vez que não á necessidade de aumentar a quantidade de agente de redução para recarregar o catalisador com amônia. Em adição a quantidade de NOx convertido é elevada pelo aumento da taxa de mudança da quantidade da substância.

[033] O método também permite operação do motor de combustão interna, pelo menos nas fases, em um nível mais elevado de NOx que normalmente leva à eficiência melhorada e, desse modo, consumo de combustível mais baixo.

[034] Para acelerar a "descarga" de amônia do catalisador, é possível nas fases com emissões altas de NOx não tratado para a quantidade suprida mais baixa de agente de redução ou interrompe-la completamente. Evidentemente nas fases de operação em que uma decomposição segura do agente de redução é garantida, é também concebível elevar a quantidade suprida do agente de redução nas fases com baixas emissões de NOx não tratado e, desse modo,acelerar a deposição de amônia.

[035] Como já explicado, as emissões de NOx não tratado podem ser variadas mudando os parâmetros operacionais do motor de combustão interna. Parâmetros operacionais que têm um efeito direto nas emissões de NOx incluem o início da injeção, a proporção de ar/combustão (lambda), a pressão da injeção, o número de injeções individuais por ciclo de trabalho, a temperatura do ar de entrada e a quantidade de gás de exaustão re-circulada (taxa de EGR) em que a recirculação do gás de exaustão é provida. Aqui as mudanças a seguir, nos parâmetros operacionais acima, levam a uma elevação de emissões de NOx não tratado: - avanço de início de injeção, - desvio na proporção de ar/combustível na direção de valores de lambda mais altos, - aumento na pressão de injeção, - redução do número de injeções individuais por ciclo de trabalho, - aumento na temperatura do ar de entrada, por exemplo, por desviar a carga do refrigerador de ar, - redução na quantidade de gás de exaustão re-circulado.

[036] Evidentemente as medidas para aumentar ou reduzir as emissões de NOx não tratadas devem ser adaptadas à outras condições operacionais do motor de combustão interna, em particular quando usadas em um veículo a motor, por exemplo para o máximo possível de energia de refrigeração do motor de refrigeração, o pedido de energia pelo motorista etc.

[037] Como o comportamento de entrada e saída de ammonia depende grandemente das condições operacionais do pós-tratamento do gás de exaustão, como temperatura do catalisador, nível da carga de amônia do catalisador, taxa de conversão de NOx, emissões de NOx não tratado, emissão de N02 a montante do catalisador SCR, emissão de NOx depois do sistema, emissão de NH3 depois do sistema, e quantidade suprida de agente de redução, é vantajoso fazer o comprimento do período e/ou a quantidade e elevação e/ou a quantidade da queda e/ou a duração da elevação e/ou a duração da queda das emissões de NOx não tratado e/ou a quantidade suprida de agente de redução dependente desses valores. A correlação a seguir é observada:

[038] A duração do período e/ou a quantidade de elevação e/ou a quantidade de queda e/ou a duração da elevação e/ou a duração da queda de emissões de NOx não tratado como a temperatura do catalisador cai e/ou as emissões de N02 a montante do catalisador SCR caem quando a proporção de N02/NOx é menos do que um, e/ou as emissões de N02 a montante do catalisador SCR se elevam quando a proporção de N02/NOx é maior do que um, e/ou quando o pós- sistema de emissões de NH3 cai e/ou a quantidade suprida do agente de redução cai e/ou a taxa de conversão de NOx cai e/ou o pós- sistema de emissões de NOx se eleva.

[039] As condições operacionais podem ser determinadas em primeiro lugar diretamente através de sensores ou através de modelos na forma de funções matemáticas, mapas e/ou redes neuronais.

[040] Tais técnicas são conhecidas da pessoa versada na técnica por algum tempo de maneira que não há necessidade de uma descrição detalhada.

[041] A função do método proposto será explicada abaixo em mais detalhes com referência a alguns exemplos, com referência às figuras, em que:

[042] Fig. 1 mostra uma representação de princípio da região dentro da qual a proporção de alimentação é mudada;

[043] Fig. 2 mostra um primeiro exemplo de uma curva periódica da elevação de NOx /queda de NOx com suprimento de agente de redução constante;

[044] Fig. 3 mostra taxas de conversão de NOx em % a diferentes temperaturas de catalisador, e a curva de elevação de NOx /queda de NOx de acordo com Fig. 2;

[045] Fig. 4 mostra um segundo exemplo de uma curva periódica da elevação de NOx / queda de NOx com suprimento de agente de redução constante.

[046] A Figura 1 mostra em uma ilustração de princípio a dependência da temperatura do catalisador e proporção de alimentação em um catalisador SCR, em um motor de combustão interna, em relação à taxa máxima de conversão realizável de óxidos nitrosos, em que a abscissa mostra a temperatura e a ordenada, a proporção de alimentação α. A curva mostrada pela linha sólida indica a proporção de alimentação teórica α que seria selecionada para ma temperatura de catalisador específica, a fim de alcançar uma taxa de conversão máxima a esta temperatura de catalisador para os óxidos nitrosos supridos para o catalisador. Desse modo, ele constitui um estado estacionário teórico. Foi descoberto agora que, se a proporção de alimentação varia dentro de limites particulares, que podem ser estabelecidos somente por experimento, para um tipo de catalisador em particular, como uma função da temperatura de catalisador, mudando as emissões de NOx não tratado consequentemente, a taxa de conversão de NOx pode ser aumentada substancialmente. Os ditos limites são também mostrados na Figura 1 em relação à temperatura, a fim de esclarecer o princípio de correlação. A linha pontilhada indica limite superior em relação à temperatura, e a linha ponteada, o limite inferior para a largura da variação da proporção de alimentação α. Explicado usando um exemplo, isto significa que para uma temperatura de catalisador de 250-C a proporção de alimentação α é variada sobre o valor teórico 0,5 em intervalos curtos, por exemplo, periodicamente, dentro dos limites de 0,25 e 0,8. Esta variação, como já estabelecido, é alcançada pelo fato de que as emissões de NOx não tratado do motor de combustão interna, são ligeiramente aumentadas e depois diminuídas novamente. Medidas no motor que alcançam isto foram conhecidas da pessoa versada na técnica por algum tempo e já foram discutidas acima.

[047] Em testes, tem sido provado vantajoso variar as emissões de NOx não tratado e/ou a proporção de alimentação α por pelo menos 20%, preferivelmente por pelo menos 40%, mais preferivelmente por pelo menos 60%.

[048] A fim de mostrar a influência da variação das emissões de NOx não tratado na taxa de conversão, medições foram realizadas e um catalisador de espécime, como descrito abaixo em conexão com as Figuras 2 e 3 em um exemplo. As medições foram feitas em um motor de combustão interna do tipo MAN-D2676 com recirculação de gás de exaustão refrigerado, externo, no trato de exaustão do qual o catalisador SCR com os valores a seguir foi preenchido: - contagem de células: 300 cpsi - componente ativo: V2O5 em WO3-estabilizado TiO2 - volume: 30,3l

[049] As emissões de NOx não tratado foram variadas pela variação da quantidade de gás de exaustão re-circulado para o lado do ar fresco (aumento na taxa de EGR). Os pontos de operação do motor foram 1200 rpm/800 Nm, 1200 rpm/1200Nm e 1200 rpm/1700 Nm; As temperaturas resultantes de catalisadores foram 200-C, 300gC e 400QC.

[050] Como mostrado na Figura 2, a concentração de NOx (em ppm) foi variada de maneira a dar uma curva trapezoide periódica, em que a concentração de NOx oscilou simetricamente cerca da concentração de NH3 de 1000 ppm entre os valores limites de 500 ppm e 1500 ppm; a duração do período foi de quatro segundos. Figura 3 mostra as taxas de conversão de NOx em % para a temperatura de catalisadores 200-C, 300QC e 400QC alcançada sob as condições selecionadas na Figura 2. Como uma comparação, a Figura 3 também mostra as taxas de conversão de NOx em % que foram alcançadas com emissões de NOx não tratadas não variadas, isto é, com período de duração de 0 segundo, e de outra maneira disposições e procedimento não mudados. Ao é difícil ver que, com o método proposto, um enxágüe limpo nas taxas de conversão de NOx é realizado mesmo em temperatura baixas de catalisadores.

[051] Como a Figura 4 mostra, a concentração de NOx (em ppm) pode naturalmente também ser variada seguindo outra curva. Um curva retangular periódica é mostrada aqui, em que a concentração de NOx novamente oscila simetricamente cerca de concentração de NH3 de 1000 ppm entre os valores limites de 500 ppm e 1500 ppm.

[052] A duração do período, que no exemplo da Figura 3 é de dois segundos, pode ser usada como um parâmetro para otimizar a taxa de conversão de NOx. A mesma se aplica à amplitude de variação. A proporção de alimentação α não necessita necessariamente oscilar simetricamente cerca do valor estacionário teórico (linha sólida na Figura 1); ela pode na prática se mostrar mais útil para selecionar as quedas e eleva coes nas emissões de NOx não tratadas assimetricamente (linhas pontilhada e ponteada na Figura 1). Como já enfatizado acima, uma variação geralmente válida da proporção de alimentação α pode somente ser especificada até onde o valor de α é positivamente e negativamente variado sobre um valor teórico assumido e esta variação deve ser realizada por quedas e elevações breves nas emissões de NOx não tratadas. A quantidade ideal de elevação e queda para uma grande extensão depende dos materiais de catalisador usados e deve ser determinada empiricamente para um catalisador de um tipo específico.

[053] O conceito de núcleo do processo proposto é aquele em que proporções de NO3 a NOx (proporção de alimentação α) é variada pela mudança de emissões de óxido nitroso não tratadas em fases de tal maneira que proporção de alimentação oscila em fases cerca de uma valor teórico estacionário.

[054] Evidentemente é também possível variar os processos acima, descritos como um exemplo. Desse modo é possível otimizar o efeito do método em que a quantidade suprida do agente de redução não é adaptada de acordo com, em particular não proporcional a, flutuação periodicamente, emissões de NOx não tratadas. Também uma diminuição da quantidade do agente de redução é concebível aqui, mas deve ser garantida, por exemplo, pela detecção da temperatura antes e/ou no catalisador SCR, que a temperatura não cai abaixo de um nível predefinido, quando a quantidade do agente de redução é aumentada novamente.

[055] Além disso, pode ser vantajoso selecionar a duração do período e/ou a quantidade de elevação e/ou a quantidade de queda e/ou a duração de elevação e/ou a duração da queda das emissões de NOx não tratadas, como uma função das condições operacionais do sistema de pós-tratamento de gás de exaustão. As condições operacionais levadas em conta aqui podem ser a temperatura de catalisador e/ou o nível de carga de amônia do catalisador e/ou a taxa de conversão de NOx e/ou as emissões de NOx não tratadas e/ou a quantidade de N02 a montante do filtro de partícula e/ou as emissões de NOx a jusante do sistema de pós-tratamento de gás de exaustão e/ou as emissões de NH3 à jusante do sistema de pós-tratamento do gás de exaustão e/ou a quantidade suprida de agente de redução e/ou a quantidade armazenada de NH3 e/ou a quantidade de NH3 que pode ser armazenada. Tais condições operacionais podem ser determinadas através de sensores e/ou através de modelos, na forma de funções matemáticas, mapas e/ou redes neuronais. Tais técnicas são bem conhecidas da pessoa versada na técnica, portanto nenhuma descrição detalhada é necessária.

[056] Se a despeito das medidas propostas, o catalisador SCR permite o NH3 não consumido passar, pode ser provido, pois esse é decomposto pela carga de material com ação oxidativa disposto no lado do gás limpo e/ou aumentando uma capacidade de armazenagem de amônia na direção do lado do gás limpo para ser capaz de tamponar os picos de amônia pelo armazenamento.

Claims

1. Método para uso em conexão com um sistema de pós- tratamento de gás de exaustão usado em um motor de combustão interna, operado com excesso de ar e em que os óxidos nitrosos são reduzidos pelo fato de que, um agente de redução de separação de amônia é adicionado ao fluxo de gás de exaustão a montante de um catalisador, que é carregado com um material de catalisador para redução catalítica seletiva de óxidos nitrosos, caracterizado pelo fato de que, a proporção de NH3 para NOx (α) é variada periodicamente pela mudança de emissões não tratadas de óxidos nitrosos do motor de combustão interna e a quantidade suprida de agente de redução não está adaptada de acordo com a variação periódica das emissões não tratadas de NOx, de tal maneira, que a proporção de NH3 para NOx (α) oscila em fases acerca de um valor predefinido, que corresponde a um valor estacionário teórico.

2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, a quantidade suprida de agente de redução não está adaptada proporcionalmente às emissões não tratadas de NOx periodicamente variadas.

3. Método, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que, a quantidade suprida de agente de redução é reduzida ou completamente interrompida.

4. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que, a quantidade suprida de agente de redução nas fases com altas emissões não tratadas de NOx é reduzida ou completamente interrompida.

5. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que, a quantidade suprida de agente de redução nas fases com baixas emissões de NOx é aumentada.

6. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que, as emissões não tratadas de NOx são aumentadas pela mudança do início da injeção de combustão e/ou proporção de ar/combustível e/ou pressão da injeção de combustível e/ou número e sequência temporal das injeções de combustível individuais durante um ciclo de trabalho e/ou a quantidade de gás de exaustão recirculado e/ou a temperatura do ar de entrada.

7. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que, o comprimento do período e/ou a quantidade de elevação e/ou a quantidade de queda e/ou a duração da elevação e/ou a duração da queda de emissões não tratadas de NOx é/são selecionadas como uma função das condições operacionais do sistema de pós-tratamento de gás de exaustão.

8. Método, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que, as condições operacionais consideradas são a temperatura do catalisador e/ou o nível da carga de amônia do catalisador e/ou a taxa de conversão de NOx e/ou as emissões não tratadas de NOx e/ou a quantidade de NO2 a montante do catalisador SCR e/ou as emissões de NOx a jusante do sistema de pós-tratamento do gás de exaustão e/ou as emissões de NH3 a jusante do sistema de pós-tratamento do gás de exaustão e/ou a quantidade suprida do agente de redução e/ou a quantidade de NH3 armazenada e/ou a quantidade de NH3 que pode ser armazenada.

9. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 7 ou 8, caracterizado pelo fato de que, as condições operacionais do sistema de pós-tratamento do gás de exaustão são determinadas através de sensores e/ou modelos na forma de funções matemáticas, mapas e/ou redes neuronais.

10. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que, NH3 não consumido atravessando o catalisador SCR é decomposto por uma carga de material com ação oxidativa disposta no lado do gás limpo do catalisador SCR.

11. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que, as emissões não tratadas de NOx e/ou a proporção de NH3 para NOx (α) é/são variadas por pelo menos 20%, preferivelmente por pelo menos 40%, mais preferivelmente por pelo menos 60%.

12. Disposição para realização do método como definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizada pelo fato de que, a carga do catalisador SCR com material ativo SCR é feita de tal maneira, que a capacidade de armazenamento de amônia do catalisador SCR se eleve na direção do lado do gás limpo.