WO2022249767A1

WO2022249767A1 - タイヤ用ゴム組成物、トレッドゴム及びタイヤ

Info

Publication number: WO2022249767A1
Application number: PCT/JP2022/016940
Authority: WO
Inventors: 正寛川島
Original assignee: 株式会社ブリヂストン
Priority date: 2021-05-28
Filing date: 2022-03-31
Publication date: 2022-12-01
Also published as: CN117396549A; JPWO2022249767A1; EP4349904A1

Abstract

タイヤのウェットグリップ性能を向上させることができるタイヤ用ゴム組成物を提供する。タイヤ用ゴム組成物は、ジエン系ゴム成分Ａと、ジエン系ゴム成分Ｂと、樹脂成分Ｃと、を含有し、前記ジエン系ゴム成分Ａと前記ジエン系ゴム成分ＢとのＳＰ値の差が０．２５（ｃａｌ／ｃｍ３）１／２以上であり、前記樹脂成分Ｃは、前記ジエン系ゴム成分ＡとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ３）１／２以下であり、前記ジエン系ゴム成分Ａに対する前記樹脂成分Ｃの質量比率Ｒ（樹脂成分Ｃ／ジエン系ゴム成分Ａ）が、０．５以上であり、原子間力顕微鏡で測定される、周波数Ｆ（Ｈｚ）における損失係数をｔａｎδＦとしたときに、Ｆ≧１００において、所定式（ａ）を満たす、ことを特徴とする。

Description

タイヤ用ゴム組成物、トレッドゴム及びタイヤ

　本発明は、タイヤ用ゴム組成物、トレッドゴム及びタイヤに関するものである。

　従来、車両の安全性を向上させる見地から、乾燥路面のみならず、湿潤路面での制動性能を向上させるために、種々の検討がなされている。

　例えば、下記特許文献１には、天然ゴムを７０質量％以上含むゴム成分に対して、熱可塑性樹脂と、シリカを含む充填剤を配合してなるゴム組成物を、タイヤのトレッドゴムに適用することで、湿潤路面に対するタイヤの制動性能などが向上することが開示されている。

国際公開第２０１５／０７９７０３号

　しかしながら、近年では、タイヤの湿潤路面での制動性能（以下、「ウェットグリップ性能」と称することがある。）の更なる向上が求められている。

　そこで、本発明は、タイヤのウェットグリップ性能を向上させることができるタイヤ用ゴム組成物、及びかかるゴム組成物からなるトレッドゴムを提供することを課題とする。
　また、本発明は、ウェットグリップ性能に優れるタイヤを提供することを更なる課題とする。

　上記課題を解決する本発明の要旨構成は、以下の通りである。

　本発明のタイヤ用ゴム組成物は、ジエン系ゴム成分Ａと、ジエン系ゴム成分Ｂと、樹脂成分Ｃと、を含有するタイヤ用ゴム組成物であって、
　前記ジエン系ゴム成分Ａと前記ジエン系ゴム成分ＢとのＳＰ値の差が０．２５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上であり、
　前記樹脂成分Ｃは、前記ジエン系ゴム成分ＡとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、
　前記ジエン系ゴム成分Ａに対する前記樹脂成分Ｃの質量比率Ｒ（樹脂成分Ｃ／ジエン系ゴム成分Ａ）が、０．５以上であり、
　原子間力顕微鏡で測定される、周波数Ｆ（Ｈｚ）における損失係数をｔａｎδ_Ｆとしたときに、Ｆ≧１００において、下式（ａ）：
　０．３０≦－ｌｏｇ_１０〔ｔａｎδ_Ｆ／｛（ｌｏｇ_１０Ｆ）×Ｒ^３｝〕≦１．８０　　（ａ）
を満たすことを特徴とする。

　また、本発明のトレッドゴムは、上記のタイヤ用ゴム組成物からなることを特徴とする。

　また、本発明のタイヤは、上記のトレッドゴムを具えることを特徴とする。

　本発明によれば、タイヤのウェットグリップ性能を向上させることができるタイヤ用ゴム組成物、及びかかるゴム組成物からなるトレッドゴムを提供することができる。
　また、本発明によれば、ウェットグリップ性能に優れるタイヤを提供することができる。

　以下に、本発明のタイヤ用ゴム組成物、トレッドゴム及びタイヤを、その実施形態に基づき、詳細に例示説明する。

＜タイヤ用ゴム組成物＞
　本発明のタイヤ用ゴム組成物は、ジエン系ゴム成分Ａと、ジエン系ゴム成分Ｂと、樹脂成分Ｃと、を含有する。そして、本発明のタイヤ用ゴム組成物においては、上記ジエン系ゴム成分Ｂと前記ジエン系ゴム成分ＡとのＳＰ値の差が０．２５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上であり、上記樹脂成分Ｃは、上記ジエン系ゴム成分ＡとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、上記ジエン系ゴム成分Ａに対する上記樹脂成分Ｃの質量比率Ｒ（樹脂成分Ｃ／ジエン系ゴム成分Ａ）が、０．５以上であることをそれぞれ一特徴とする。更に、本発明のタイヤ用ゴム組成物においては、原子間力顕微鏡で測定される、周波数Ｆ（Ｈｚ）における損失係数をｔａｎδ_Ｆとしたときに、Ｆ≧１００において、下式（ａ）：
　０．３０≦－ｌｏｇ_１０〔ｔａｎδ_Ｆ／｛（ｌｏｇ_１０Ｆ）×Ｒ^３｝〕≦１．８０　　（ａ）
を満たすことを更なる特徴とする。

　なお、本発明のタイヤ用ゴム組成物は、本発明の目的を逸脱しない範囲において、充填剤、スチレン系熱可塑性エラストマー、その他の成分を適宜含有してもよい。
　また、本明細書において、ゴム成分及び樹脂成分におけるＳＰ値（溶解度パラメータ）は、Ｆｅｄｏｒｓ法に従って算出されるものとする。

　タイヤ用ゴム組成物において、互いに非相溶である２種のジエン系ゴム成分（即ち、ジエン系ゴム成分Ａ及びジエン系ゴム成分Ｂ）を配合するとともに、そのうちの少なくとも一方のジエン系ゴム成分（即ち、ジエン系ゴム成分Ａ）とのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下である樹脂成分Ｃを配合することで、ゴム組成物における各成分の分散態様の適正化が図られて、タイヤのウェットグリップ性能を向上させることができる。
　更に、本発明者は、上述したようなタイヤ用ゴム組成物について、原子間力顕微鏡で測定される損失係数を用いた所定の計算値が、タイヤのウェットグリップ性能との相関を示すことを見出した。具体的に、上述したようなタイヤ用ゴム組成物において、上記ジエン系ゴム成分Ａに対する上記樹脂成分Ｃの質量比率Ｒ（樹脂成分Ｃ／ジエン系ゴム成分Ａ）を０．５以上とした上で、原子間力顕微鏡で測定される、周波数Ｆ（Ｈｚ）における損失係数をｔａｎδ_Ｆとしたときに、Ｆ≧１００において、下式（ａ）：
　０．３０≦－ｌｏｇ_１０〔ｔａｎδ_Ｆ／｛（ｌｏｇ_１０Ｆ）×Ｒ^３｝〕≦１．８０　　（ａ）
を満たすことで、タイヤのウェットグリップ性能を有意に向上できることが見出された。従って、本発明のタイヤ用ゴム組成物は、タイヤに適用することで、タイヤのウェットグリップ性能を向上させることが可能である。

　上記の「式（ａ）を満たす」とは、１００Ｈｚ以上の全ての周波数で測定した場合において、式（ａ）を満たすことを意味する。しかし、全ての周波数で測定することは実際的ではないため、実質的には、少なくとも１００、２００、３００、５００、７００、１０００、２０００、３０００、５０００、７０００、１００００、及び２００００Ｈｚの１２点の周波数で測定し、その全てにおいて式（ａ）を満たすことを意味することとする。

　以下では、「－ｌｏｇ_１０〔ｔａｎδ_Ｆ／｛（ｌｏｇ_１０Ｆ）×Ｒ^３｝〕」を、「所定計算値」と称することがある。

　なお、原子間力顕微鏡で測定される損失係数ｔａｎδは、粘弾性スペクトロメーターで測定されるバルクゴムのｔａｎδとは全く異なる指標である。本発明で着目する、原子間力顕微鏡で測定される損失係数ｔａｎδ、及びこれを用いた所定計算値は、ウェットグリップ性能、特にはブレーキ特性の評価指標とすることができる。

　ここで、原子間力顕微鏡を用いた損失係数の測定は、“Nanorheological Mapping of Rubbers by Atomic Force Microscopy”, Macromolecules, 46, 1916-1922 (2013)に記載の方法に従って行うことができる。原子間力顕微鏡の種類は、特に制限されず、また、原子間力顕微鏡測定において使用するプローブは、市販のプローブを使用することができる。また、上記測定の対象範囲は、例えば、１０μｍ×１０μｍの二次元空間とする。また、上記測定は、対象の表面温度が１５℃になるように制御して行う。具体的に、原子間力顕微鏡を用いた損失係数の測定は、実施例に記載の方法により行うことができる。

　上記の所定計算値が０．３０未満となるような周波数条件が１つでも存在すると、ウェットグリップ性能の向上効果が十分に得られない虞がある。また、上記の所定計算値が１．８０超となるような周波数条件が１つでも存在すると、ウェットグリップ性能の向上効果が限定的となる。即ち、本発明のタイヤ用ゴム組成物においては、上記の所定計算値０．３０以上１．８０以下の範囲が、ウェットグリップ性能の向上に係る最適範囲である。

　上記の所定計算値は、例えば、ジエン系ゴム成分Ａの種類、ジエン系ゴム成分Ｂの種類、樹脂成分Ｃの種類、樹脂成分Ｃの含有量、ジエン系ゴム成分Ａに対する樹脂成分Ｃの質量比率Ｒなどを適宜調節することにより、複合的に変化し得る。また、例えば、樹脂成分Ｃの含有量を高める、ジエン系ゴム成分Ａに対する樹脂成分Ｃの質量比率Ｒを高める、或いは、ジエン系ゴム成分ＡとのＳＰ値の差がより小さい樹脂成分Ｃを用いる等により、上記の所定計算値は大きくなる傾向にある。

（ゴム成分）
　本発明のタイヤ用ゴム組成物は、ゴム成分を含有し、該ゴム成分は、少なくともジエン系ゴム成分Ａ及びジエン系ゴム成分Ｂを含み、更に他のゴム成分を含んでもよい。

　上記ジエン系ゴム成分Ａと上記ジエン系ゴム成分ＢとのＳＰ値の差は、０．２５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上である。上記ジエン系ゴム成分Ａと上記ジエン系ゴム成分ＢとのＳＰ値の差が０．２５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２未満であると、互いに相溶し易くなり、ウェットグリップ性能が悪化する虞がある。また、上記ジエン系ゴム成分Ａと上記ジエン系ゴム成分ＢとのＳＰ値の差は、ウェットグリップ性能を効果的に向上させる観点から、０．３０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上であることが好ましく、０．３５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上であることがより好ましく、０．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上であることが更に好ましい。

　なお、ゴム組成物が２種以上のジエン系ゴム成分を含有し、当該２種以上のジエン系ゴム成分について、互いのＳＰ値の差が０．２５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上であり、且つ、樹脂成分ＣとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、且つ、樹脂成分Ｃの質量比率Ｒが０．５以上であるような場合もあり得る。そのような場合には、上記２種以上のジエン系ゴム成分のうち、ＳＰ値が最も小さいジエン系ゴム成分をジエン系ゴム成分Ａと見なし、ＳＰ値が最も大きいジエン系ゴム成分をジエン系ゴム成分Ｂと見なすこととする。

－ジエン系ゴム成分Ａ－
　ジエン系ゴム成分Ａのゴム種としては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレン－イソプレン－ブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）等が挙げられる。なお、ジエン系ゴム成分Ａは、任意の変性剤で変性させた変性ジエン系ゴムであってもよく、未変性ジエン系ゴムであってもよい。これらの中でも、ジエン系ゴム成分Ａは、ウェットグリップ性能を効果的に向上させる観点から、（変性又は未変性の）天然ゴム又はイソプレンゴムであることが好ましい。

　ジエン系ゴム成分Ａの含有量は、ゴム成分１００質量部中、１～８０質量部であることが好ましく、１～４０質量部であることが更に好ましい。ジエン系ゴム成分Ａの含有量が、ゴム成分１００質量部中、１～８０質量部の場合、該ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能を更に向上させることができる。また、ジエン系ゴム成分Ａの含有量が、ゴム成分１００質量部中、１～４０質量部の場合、該ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能をより一層向上させることができる。また、タイヤのウェットグリップ性能を効果的且つ効率的に向上させる観点から、ジエン系ゴム成分Ａの含有量は、ゴム成分１００質量部中、１０質量部以上５０質量部以下であることが好ましい。

　ジエン系ゴム成分Ａは、ジエン系ゴム成分Ｂよりも低いＳＰ値を有することが好ましい。この場合、ウェットグリップ性能をより効果的に向上させることができる。

－ジエン系ゴム成分Ｂ－
　ジエン系ゴム成分Ｂのゴム種としては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレン－イソプレン－ブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）等が挙げられる。なお、ジエン系ゴム成分Ｂは、任意の変性剤で変性させた変性ジエン系ゴムであってもよく、未変性ジエン系ゴムであってもよい。これらの中でも、ジエン系ゴム成分Ｂは、ウェットグリップ性能を効果的に向上させる観点から、（変性又は未変性の）ブタジエンゴム又はスチレン－ブタジエンゴムであることが好ましい。

　ジエン系ゴム成分Ｂは、ガラス転移温度が－４０℃未満であることが好ましく、－９０℃より高いことが好ましい。ジエン系ゴム成分Ｂのガラス転移温度が－４０℃未満であると、該ゴム組成物を適用したタイヤの低燃費性能と耐摩耗性能とを向上させることができる。また、ガラス転移温度が－９０℃より高いジエン系ゴム成分は、合成し易い。同様の観点から、ジエン系ゴム成分Ｂのガラス転移温度は、－４５℃以下がより好ましく、－５０℃以下が更に好ましい。
　なお、ガラス転移温度については、所定の温度範囲で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ　ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とする。具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定する。

　ジエン系ゴム成分Ｂの含有量は、ゴム成分１００質量部中、２０～９９質量部であることが好ましく、３０～９９質量部であることがより好ましく、４０～９９質量部であることが更に好ましく、５０～９９質量部であることが一層好ましく、６０～９９質量部であることが特に好ましい。ジエン系ゴム成分Ｂの含有量が、ゴム成分１００質量部中、６０～９９質量部の場合、タイヤ用ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能を更に向上させるとともに、低燃費性能を向上させることができる。また、タイヤのウェットグリップ性能を効果的且つ効率的に向上させる観点からは、ジエン系ゴム成分Ｂの含有量は、ゴム成分１００質量部中、５０質量部以上９０質量部以下であることが好ましい。

　ジエン系ゴム成分Ｂがスチレン－ブタジエンゴムである場合、当該スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量は、１５質量％未満であることが好ましい。スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量とは、スチレン－ブタジエンゴムに含まれるスチレン単位の割合を意味する。スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量が１５質量％未満である場合、ガラス転移温度が低くなり易い。同様の観点から、スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量は、１４質量％以下であることがより好ましく、１３質量％以下であることがより好ましく、１２質量％以下であることが更に好ましい。また、スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量は、ゴム組成物を適用したタイヤの耐摩耗性能の観点から、３質量％以上であることが好ましく、４質量％以上であることが更に好ましい。
　なお、スチレン－ブタジエンゴムの結合スチレン量は、スチレン－ブタジエンゴムの重合に用いる単量体の量、重合度等により調整することができる。

　ジエン系ゴム成分Ｂがスチレン－ブタジエンゴムである場合、当該スチレン－ブタジエンゴムは、窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤で変性されていることが好ましい。スチレン－ブタジエンゴムが窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤で変性されている場合、ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能が更に向上するとともに、低燃費性能と耐摩耗性能とのバランスが向上し、特には、低燃費性能と耐摩耗性能を向上させることができる。
　前記窒素原子を含む官能基とアルコキシ基とを有する変性剤とは、少なくとも１つの窒素原子を含む官能基と少なくとも１つのアルコキシ基を有する変性剤の総称である。
　窒素原子を含む官能基は、下記から選択されることが好ましい。
　第一アミノ基、加水分解可能な保護基で保護された第一アミノ基、第一アミンのオニウム塩残基、イソシアネート基、チオイソシアネート基、イミン基、イミン残基、アミド基、加水分解可能な保護基で保護された第二アミノ基、環状第二アミノ基、環状第二アミンのオニウム塩残基、非環状第二アミノ基、非環状第二アミンのオニウム塩残基、イソシアヌル酸トリエステル残基、環状第三アミノ基、非環状第三アミノ基、ニトリル基、ピリジン残基、環状第三アミンのオニウム塩残基及び非環状第三アミンのオニウム塩残基からなる群から選択される官能基を有し、直鎖、分枝、脂環若しくは芳香族環を含む炭素数１～３０の１価の炭化水素基、又は酸素原子、硫黄原子及びリン原子から選ばれる少なくとも１種のヘテロ原子を含んでいても良い、直鎖、分枝、脂環又は芳香族環を含む炭素数１～３０の１価の炭化水素基である。

－－第１の好適態様のジエン系ゴム成分Ｂ－－
　ジエン系ゴム成分Ｂは、アミノアルコキシシラン化合物で変性されたスチレン－ブタジエンゴムであることが好ましく、充填剤に対して高い親和性を有する観点から、末端がアミノアルコキシシラン化合物で変性されたスチレン－ブタジエンゴムであることが更に好ましい。スチレン－ブタジエンゴムの末端がアミノアルコキシシラン化合物で変性されている場合、変性スチレン－ブタジエンゴムと充填剤（特には、シリカ）との相互作用が特に大きくなる。

　前記スチレン－ブタジエンゴムの変性箇所は、上述のように分子末端であってもよいが、主鎖であってもよい。
　分子末端が変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、例えば、国際公開第２００３／０４６０２０号、特開２００７－２１７５６２号公報に記載の方法に従って、活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体の末端に、種々の変性剤を反応させることで製造できる。
　一好適態様においては、該分子末端が変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、国際公開第２００３／０４６０２０号、特開２００７－２１７５６２号公報に記載の方法に従って、シス－１，４結合量が７５％以上の活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体の末端に、アミノアルコキシシラン化合物を反応させた後、多価アルコールのカルボン酸部分エステルと反応させて安定化を行うことで製造することができる。

　前記多価アルコールのカルボン酸部分エステルとは、多価アルコールとカルボン酸とのエステルであり、かつ水酸基を一つ以上有する部分エステルを意味する。具体的には、炭素数４以上の糖類又は変性糖類と脂肪酸とのエステルが好ましく用いられる。このエステルは、更に好ましくは、（１）多価アルコールの脂肪酸部分エステル、特に炭素数１０～２０の飽和高級脂肪酸又は不飽和高級脂肪酸と多価アルコールとの部分エステル（モノエステル、ジエステル、トリエステルのいずれでもよい）、（２）多価カルボン酸と高級アルコールの部分エステルを、多価アルコールに１～３個結合させたエステル化合物等が挙げられる。
　部分エステルの原料に用いられる多価アルコールとしては、好ましくは少なくとも三つの水酸基を有する炭素数５又は６の糖類（水素添加されていても、水素添加されていなくてもよい）、グリコールやポリヒドロキシ化合物等が用いられる。また、原料脂肪酸としては、好ましくは炭素数１０～２０の飽和又は不飽和脂肪酸であり、例えば、ステアリン酸、ラウリン酸、パルミチン酸が用いられる。
　多価アルコールの脂肪酸部分エステルの中では、ソルビタン脂肪酸エステルが好ましく、具体的には、ソルビタンモノラウリン酸エステル、ソルビタンモノパルミチン酸エステル、ソルビタンモノステアリン酸エステル、ソルビタントリステアリン酸エステル、ソルビタンモノオレイン酸エステル、ソルビタントリオレイン酸エステル等が挙げられる。

　上記アミノアルコキシシラン化合物としては、特に限定されないが、下記一般式（ｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物が好ましい。
　　　Ｒ^１１ _ａ－Ｓｉ－（ＯＲ^１２）_４－ａ　・・・　（ｉ）

　一般式（ｉ）中、Ｒ^１１及びＲ^１２は、それぞれ独立に炭素数１～２０の一価の脂肪族炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基を示し、Ｒ^１１及びＲ^１２の少なくとも１つはアミノ基で置換されており、ａは０～２の整数であり、ＯＲ^１２が複数ある場合、各ＯＲ^１２は互いに同一でも異なっていてもよく、また、分子中には活性プロトンは含まれない。

　上記アミノアルコキシシラン化合物としては、下記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物も好ましい。

　一般式（ｉｉ）中、ｎ１＋ｎ２＋ｎ３＋ｎ４＝４（但し、ｎ２は１～４の整数であり、ｎ１、ｎ３及びｎ４は０～３の整数である）である。
　Ａ^１は、飽和環状３級アミン化合物残基、不飽和環状３級アミン化合物残基、ケチミン残基、ニトリル基、（チオ）イソシアナート基、イソシアヌル酸トリヒドロカルビルエステル基、ニトリル基、ピリジン基、（チオ）ケトン基、アミド基、並びに加水分解性基を有する第一若しくは第二アミノ基の中から選択される少なくとも１種の官能基である。ｎ４が２以上の場合には、Ａ^１は、同一でも異なっていてもよく、Ａ^１は、Ｓｉと結合して環状構造を形成する二価の基であってもよい。
　Ｒ^２１は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｎ１が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
　Ｒ^２２は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、いずれも窒素原子及び／又はケイ素原子を含有していてもよい。ｎ２が２以上の場合には、Ｒ^２２は、互いに同一若しくは異なっていてもよいし、或いは、一緒になって環を形成してもよい。
　Ｒ^２３は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又はハロゲン原子であり、ｎ３が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
　Ｒ^２４は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基であり、ｎ４が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
　加水分解性基を有する第一若しくは第二アミノ基における加水分解性基としては、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｉｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることが好ましい。

　一般式（ｉｉｉ）中、ｐ１＋ｐ２＋ｐ３＝２（但し、ｐ２は１～２の整数であり、ｐ１及びｐ３は０～１の整数である）である。
　Ａ^２は、ＮＲａ（Ｒａは、一価の炭化水素基、加水分解性基又は含窒素有機基である）である。
　Ｒ^２５は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^２６は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又は含窒素有機基であり、いずれも窒素原子及び／又はケイ素原子を含有していてもよい。ｐ２が２の場合には、Ｒ^２６は、互いに同一でも異なっていてもよいし、或いは、一緒になって環を形成していてもよい。
　Ｒ^２７は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又はハロゲン原子である。
　Ｒ^２８は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　加水分解性基としては、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｉｖ）又は下記一般式（ｖ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

　一般式（ｉｖ）中、ｑ１＋ｑ２＝３（但し、ｑ１は０～２の整数であり、ｑ２は１～３の整数である）である。
　Ｒ^３１は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^３２及びＲ^３３は、それぞれ独立して、加水分解性基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^３４は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｑ１が２の場合には同一でも異なっていてもよい。
　Ｒ^３５は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｑ２が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。

　一般式（ｖ）中、ｒ１＋ｒ２＝３（但し、ｒ１は１～３の整数であり、ｒ２は０～２の整数である）である。
　Ｒ^３６は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^３７は、ジメチルアミノメチル基、ジメチルアミノエチル基、ジエチルアミノメチル基、ジエチルアミノエチル基、メチルシリル（メチル）アミノメチル基、メチルシリル（メチル）アミノエチル基、メチルシリル（エチル）アミノメチル基、メチルシリル（エチル）アミノエチル基、ジメチルシリルアミノメチル基、ジメチルシリルアミノエチル基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｒ１が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。
　Ｒ^３８は、炭素数１～２０のヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｒ２が２の場合には同一でも異なっていてもよい。
　一般式（ｖ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物の具体例としては、Ｎ－（１，３－ジメチルブチリデン）－３－トリエトキシシリル－１－プロパンアミンが挙げられる。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｖｉ）又は下記一般式（ｖｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

　一般式（ｖｉ）中、Ｒ^４０は、トリメチルシリル基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^４１は、炭素数１～２０のヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^４２は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　ここで、ＴＭＳは、トリメチルシリル基を示す（以下、同じ。）。

　一般式（ｖｉｉ）中、Ｒ^４３及びＲ^４４は、それぞれ独立して炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^４５は、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、各Ｒ^４５は、同一でも異なっていてもよい。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｖｉｉｉ）又は下記一般式（ｉｘ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

　一般式（ｖｉｉｉ）中、ｓ１＋ｓ２は３である（但し、ｓ１は０～２の整数であり、ｓ２は１～３の整数である）。
　Ｒ^４６は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^４７及びＲ^４８は、それぞれ独立して炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。複数のＲ^４７又はＲ^４８は、同一でも異なっていてもよい。

　一般式（ｉｘ）中、Ｘは、ハロゲン原子である。
　Ｒ^４９は、炭素数１～２０の二価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^５０及びＲ^５１は、それぞれ独立して加水分解性基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であるか、或いは、Ｒ^５０及びＲ^５１は結合して二価の有機基を形成している。
　Ｒ^５２及びＲ^５３は、それぞれ独立してハロゲン原子、ヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族若しくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。
　Ｒ^５０及びＲ^５１としては、加水分解性基が好ましく、加水分解性基として、トリメチルシリル基、ｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

　上記一般式（ｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物は、下記一般式（ｘ）、下記一般式（ｘｉ）、下記一般式（ｘｉｉ）又は下記一般式（ｘｉｉｉ）で表されるアミノアルコキシシラン化合物であることも好ましい。

　一般式（ｘ）～（ｘｉｉｉ）中、記号Ｕ、Ｖは、それぞれ０～２且つＵ＋Ｖ＝２を満たす整数である。
　一般式（ｘ）～（ｘｉｉｉ）中のＲ^５４～^９２は、同一でも異なっていてもよく、炭素数１～２０の一価若しくは二価の脂肪族又は脂環式炭化水素基、或いは炭素数６～１８の一価若しくは二価の芳香族炭化水素基である。
　一般式（ｘｉｉｉ）中のα及びβは、０～５の整数である。

　一般式（ｘ）、一般式（ｘｉ）、一般式（ｘｉｉ）を満たす化合物の中でも、特に、Ｎ１，Ｎ１，Ｎ７，Ｎ７－テトラメチル－４－（（トリメトキシシリル）メチル）へプタン－１，７－ジアミン、２－（（ヘキシル－ジメトキシシリル）メチル）－Ｎ１，Ｎ１，Ｎ３，Ｎ３－２－ペンタメチルプロパン－１，３－ジアミン、Ｎ１－（３－（ジメチルアミノ）プロピル）－Ｎ３，Ｎ３－ジメチル－Ｎ１－（３－（トリメトキシシリル）プロピル）プロパン－１，３－ジアミン、４－（３－（ジメチルアミノ）プロピル）－Ｎ１，Ｎ１，Ｎ７，Ｎ７－テトラメチル－４－（（トリメトキシシリル）メチル）へプタン－１，７－ジアミンが好ましい。
　また、一般式（ｘｉｉｉ）を満たす化合物の中でも、特に、Ｎ，Ｎ－ジメチル－２－（３－（ジメトキシメチルシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－２－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ジメチル－２－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ジメチル－３－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）プロパン－１－アミンが好ましい。

－－第２の好適態様のジエン系ゴム成分Ｂ－－
　ジエン系ゴム成分Ｂは、下記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤によって変性されたスチレン－ブタジエンゴムであることも好ましい。この場合、ゴム組成物を適用したタイヤの低燃費性能と耐摩耗性能を向上させることができる。

　上記一般式（Ｉ）中、Ｒ^１、Ｒ^２及びＲ^３は、それぞれ独立して単結合又は炭素数１～２０のアルキレン基を示す。
　Ｒ^４、Ｒ^５、Ｒ^６、Ｒ^７及びＲ^９は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキル基を示す。
　Ｒ^８及びＲ^１１は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキレン基を示す。
　Ｒ^１０は、炭素数１～２０の、アルキル基又はトリアルキルシリル基を示す。
　ｍは、１～３の整数を示し、ｐは、１又は２を示す。
　Ｒ^１～Ｒ^１１、ｍ及びｐは、複数存在する場合、それぞれ独立している。
　ｉ、ｊ及びｋは、それぞれ独立して０～６の整数を示す。但し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は、３～１０の整数である。
　Ａは、炭素数１～２０の、炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子及びリン原子からなる群から選択される少なくとも一種の原子を有し、活性水素を有しない有機基を示す。
　ここで、一般式（Ｉ）中、Ａが示す炭化水素基は、飽和、不飽和、脂肪族、及び芳香族の炭化水素基を包含する。活性水素を有しない有機基としては、例えば、水酸基（－ＯＨ）、第２級アミノ基（＞ＮＨ）、第１級アミノ基（－ＮＨ_２）、スルフヒドリル基（－ＳＨ）等の活性水素を有する官能基、を有しない有機基が挙げられる。

　上記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤によって変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、重量平均分子量（Ｍｗ）が２０×１０^４～３００×１０^４であって、該変性スチレン－ブタジエンゴムの総量に対して、分子量が２００×１０^４～５００×１０^４である変性スチレン－ブタジエンゴムを、０．２５～３０質量％含み、収縮因子（ｇ’）が０．６４未満であることが好ましい。

　一般に、分岐を有する重合体は、同一の絶対分子量である直鎖状の重合体と比較した場合に、分子の大きさが小さくなる傾向にあり、前記収縮因子（ｇ’）は、想定上同一の絶対分子量である直鎖状重合体に対する、分子の占める大きさの比率の指標である。即ち、重合体の分岐度が大きくなれば、収縮因子（ｇ’）は小さくなる傾向にある。本実施形態では、分子の大きさの指標として固有粘度を用い、直鎖状の重合体は、固有粘度［η］＝－３．８８３Ｍ^{０．７７１}の関係式に従うものとして用いる。変性スチレン－ブタジエンゴムの各絶対分子量のときの収縮因子（ｇ’）を算出し、絶対分子量が１００×１０^４～２００×１０^４のときの収縮因子（ｇ’）の平均値を、その変性スチレン－ブタジエンゴムの収縮因子（ｇ’）とする。ここで、「分岐」とは、１つの重合体に対して、他の重合体が直接又は間接的に結合することにより形成されるものである。また、「分岐度」は、１の分岐に対して、直接又は間接的に互いに結合している重合体の数である。例えば、後述するカップリング残基を介して間接的に、後述の５つのスチレン－ブタジエン共重合体鎖が互いに結合している場合には、分岐度は５である。なお、カップリング残基とは、スチレン－ブタジエン共重合体鎖に結合される、変性スチレン－ブタジエンゴムの構成単位であり、例えば、後述するスチレン－ブタジエン共重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、カップリング剤由来の構造単位である。また、スチレン－ブタジエン共重合体鎖は、変性スチレン－ブタジエンゴムの構成単位であり、例えば、後述するスチレン－ブタジエン共重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、スチレン－ブタジエン共重合体由来の構造単位である。
　前記収縮因子（ｇ’）は、好ましくは０．６４未満であり、より好ましくは０．６３以下であり、より好ましくは０．６０以下であり、更に好ましくは０．５９以下であり、より一層好ましくは０．５７以下である。また、収縮因子（ｇ’）の下限は、特に限定されず、検出限界値以下であってもよいが、好ましくは０．３０以上であり、より好ましくは０．３３以上であり、更に好ましくは０．３５以上であり、より一層好ましくは０．４５以上である。収縮因子（ｇ’）がこの範囲である変性スチレン－ブタジエンゴムを使用することで、ゴム組成物の加工性が向上する。
　収縮因子（ｇ’）は分岐度に依存する傾向にあるため、例えば、分岐度を指標として収縮因子（ｇ’）を制御することができる。具体的には、分岐度が６である変性スチレン－ブタジエンゴムとした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．５９以上０．６３以下となる傾向にあり、分岐度が８である変性スチレン－ブタジエンゴムとした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．４５以上０．５９以下となる傾向にある。

　上記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤によって変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、分岐を有し、分岐度が５以上であることが好ましい。また、変性スチレン－ブタジエンゴムは、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合するスチレン－ブタジエン共重合体鎖とを有し、更に、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して５以上の当該スチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むことがより好ましい。分岐度が５以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して５以上のスチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性スチレン－ブタジエンゴムの構造を特定することにより、より確実に収縮因子（ｇ’）を０．６４未満にすることができる。なお、１のカップリング残基に対して結合しているスチレン－ブタジエン共重合体鎖の数は、収縮因子（ｇ’）の値から確認することができる。
　また、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、分岐を有し、分岐度が６以上であることがより好ましい。また、変性スチレン－ブタジエンゴムは、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合するスチレン－ブタジエン共重合体鎖とを有し、更に、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して６以上の当該スチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むことが、更に好ましい。分岐度が６以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して６以上のスチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性スチレン－ブタジエンゴムの構造を特定することにより、収縮因子（ｇ’）を０．６３以下にすることができる。
　更に、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、分岐を有し、分岐度が７以上であることが更に好ましく、分岐度が８以上であることがより一層好ましい。分岐度の上限は、特に限定されないが、１８以下であることが好ましい。また、変性スチレン－ブタジエンゴムは、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合するスチレン－ブタジエン共重合体鎖とを有し、更に、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して７以上の当該スチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むことが、より一層好ましく、１の当該カップリング残基に対して８以上の当該スチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むことが、特に好ましい。分岐度が８以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して８以上のスチレン－ブタジエン共重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性スチレン－ブタジエンゴムの構造を特定することにより、収縮因子（ｇ’）を０．５９以下にすることができる。

　前記スチレン－ブタジエン共重合体鎖は、少なくともその１つの末端が、それぞれカップリング残基が有するケイ素原子と結合していることが好ましい。この場合、複数のスチレン－ブタジエン共重合体鎖の末端が、１のケイ素原子と結合していてもよい。また、スチレン－ブタジエン共重合体鎖の末端と炭素数１～２０のアルコキシ基又は水酸基とが、一つのケイ素原子に結合し、その結果として、その１つのケイ素原子が炭素数１～２０のアルコキシシリル基又はシラノール基を構成していてもよい。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、伸展油を加えた油展ゴムとすることができる。該変性スチレン－ブタジエンゴムは、非油展であっても、油展であってもよいが、耐摩耗性能の観点から、１００℃で測定されるムーニー粘度が、２０以上１００以下であることが好ましく、３０以上８０以下であることがより好ましい。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムの重量平均分子量（Ｍｗ）は、好ましくは２０×１０^４以上３００×１０^４以下であり、より好ましくは５０×１０^４以上であり、より好ましくは６４×１０^４以上であり、更に好ましくは８０×１０^４以上である。また、上記重量平均分子量は、好ましくは２５０×１０^４以下であり、更に好ましくは１８０×１０^４以下であり、より好ましくは１５０×１０^４以下である。重量平均分子量が２０×１０^４以上であると、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性を十分に向上させることができる。また、重量平均分子量が３００×１０^４以下であると、ゴム組成物の加工性が向上する。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、該変性スチレン－ブタジエンゴムの総量（１００質量％）に対して、分子量が２００×１０^４以上５００×１０^４以下である変性スチレン－ブタジエンゴム（以下、「特定の高分子量成分」ともいう。）を、０．２５質量％以上３０質量％以下含むことが好ましい。該特定の高分子量成分の含有量が０．２５質量％以上３０質量％以下の場合、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性能を十分に向上させることができる。前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、前記特定の高分子量成分を、好ましくは１．０質量％以上含み、より好ましくは１．４質量％以上含み、更に好ましくは１．７５質量％以上含み、より一層好ましくは２．０質量％以上含み、特に好ましくは２．１５質量％以上含み、極めて好ましくは２．５質量％以上含む。また、変性スチレン－ブタジエンゴムは、前記特定の高分子量成分を、好ましくは２８質量％以下含み、より好ましくは２５質量％以下含み、更に好ましくは２０質量％以下含み、より一層好ましくは１８質量％以下含む。
　なお、本明細書において、ゴム成分の「分子量」とは、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって得られる、標準ポリスチレン換算分子量である。特定の高分子量成分の含有量がこのような範囲にある変性スチレン－ブタジエンゴムを得るためには、後述する重合工程と反応工程とにおける反応条件を制御することが好ましい。例えば、重合工程においては、後述する有機モノリチウム化合物の重合開始剤としての使用量を調整すればよい。また、重合工程において、連続式、及び回分式のいずれの重合様式においても、滞留時間分布を有する方法を用いる、即ち、成長反応の時間分布を広げるとよい。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムにおいては、数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、１．６以上３．０以下が好ましい。変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布がこの範囲であれば、ゴム組成物の加工性が良好となる。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムの製造方法は、特に限定されるものではないが、有機モノリチウム化合物を重合開始剤として用い、ブタジエンとスチレンを共重合して、スチレン－ブタジエン共重合体を得る重合工程と、該スチレン－ブタジエン共重合体の活性末端に対して、５官能以上の反応性化合物（以下、「カップリング剤」ともいう。）を反応させる反応工程と、を有することが好ましい。

　前記重合工程は、リビングアニオン重合反応による成長反応による重合が好ましく、これにより、活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体を得ることができ、高変性率の変性スチレン－ブタジエンゴムを得ることができる。
　前記スチレン－ブタジエン共重合体は、１，３－ブタジエンとスチレンを共重合して得られる。

　前記有機モノリチウム化合物の重合開始剤としての使用量は、目標とするスチレン－ブタジエン共重合体又は変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量によって決めることが好ましい。重合開始剤の使用量に対する、１，３－ブタジエン、スチレン等の単量体の使用量が重合度に関係し、即ち、数平均分子量及び／又は重量平均分子量に関係する。従って、分子量を増大させるためには、重合開始剤を減らす方向に調整するとよく、分子量を低下させるためには、重合開始剤量を増やす方向に調整するとよい。
　前記有機モノリチウム化合物は、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、好ましくは、アルキルリチウム化合物である。この場合、重合開始末端にアルキル基を有する、スチレン－ブタジエン共重合体が得られる。アルキルリチウム化合物としては、例えば、ｎ－ブチルリチウム、ｓｅｃ－ブチルリチウム、ｔｅｒｔ－ブチルリチウム、ｎ－ヘキシルリチウム、ベンジルリチウム、フェニルリチウム、及びスチルベンリチウムが挙げられる。アルキルリチウム化合物としては、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、ｎ－ブチルリチウム、及びｓｅｃ－ブチルリチウムが好ましい。これらの有機モノリチウム化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　前記重合工程において、重合反応様式としては、例えば、回分式、連続式の重合反応様式が挙げられる。連続式においては、１個又は２個以上の連結された反応器を用いることができる。連続式の反応器は、例えば、撹拌機付きの槽型、管型のものが用いられる。連続式においては、好ましくは、連続的に単量体、不活性溶媒、及び重合開始剤が反応器にフィードされ、該反応器内で重合体を含む重合体溶液が得られ、連続的に重合体溶液が排出される。回分式の反応器は、例えば、攪拌機付の槽型のものが用いられる。回分式においては、好ましくは、単量体、不活性溶媒、及び重合開始剤がフィードされ、必要により単量体が重合中に連続的又は断続的に追加され、該反応器内で重合体を含む重合体溶液が得られ、重合終了後に重合体溶液が排出される。本実施形態において、高い割合で活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体を得るには、重合体を連続的に排出し、短時間で次の反応に供することが可能な、連続式が好ましい。

　前記重合工程は、不活性溶媒中で重合することが好ましい。溶媒としては、例えば、飽和炭化水素、芳香族炭化水素等の炭化水素系溶媒が挙げられる。具体的な炭化水素系溶媒としては、以下のものに限定されないが、例えば、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン等の脂肪族炭化水素；シクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロペンタン、メチルシクロヘキサン等の脂環族炭化水素；ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素及びそれらの混合物からなる炭化水素が挙げられる。重合反応に供する前に、不純物であるアレン類、及びアセチレン類を有機金属化合物で処理することで、高濃度の活性末端を有するスチレン－ブタジエン共重合体が得られる傾向にあり、高い変性率の変性スチレン－ブタジエンゴムが得られる傾向にあるため好ましい。

　前記重合工程においては、極性化合物を添加してもよい。極性化合物を添加することで、スチレンを１，３－ブタジエンとランダムに共重合させることができ、また、極性化合物は、１，３－ブタジエン部のミクロ構造を制御するためのビニル化剤としても用いることができる傾向にある。
　前記極性化合物としては、例えば、テトラヒドロフラン、ジエチルエーテル、ジオキサン、エチレングリコールジメチルエーテル、エチレングリコールジブチルエーテル、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジブチルエーテル、ジメトキシベンゼン、２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパン等のエーテル類；テトラメチルエチレンジアミン、ジピペリジノエタン、トリメチルアミン、トリエチルアミン、ピリジン、キヌクリジン等の第３級アミン化合物；カリウム－ｔｅｒｔ－アミラート、カリウム－ｔｅｒｔ－ブチラート、ナトリウム－ｔｅｒｔ－ブチラート、ナトリウムアミラート等のアルカリ金属アルコキシド化合物；トリフェニルホスフィン等のホスフィン化合物等を用いることができる。これらの極性化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　前記重合工程において、重合温度は、生産性の観点から、０℃以上であることが好ましく、１２０℃以下であることが更に好ましく、５０℃以上１００℃以下であることが特に好ましい。このような範囲にあることで、重合終了後の活性末端に対するカップリング剤の反応量を充分に確保することができる傾向にある。

　前記スチレン－ブタジエン共重合体又は変性スチレン－ブタジエンゴム中の結合ブタジエン量は、特に限定されないが、４０質量％以上１００質量％以下であることが好ましく、５５質量％以上８０質量％以下であることがより好ましい。
　また、前記スチレン－ブタジエン共重合体又は変性スチレン－ブタジエンゴム中の結合スチレン量は、特に限定されないが、０質量％超６０質量％以下であることが好ましく、２０質量％以上４５質量％以下であることがより好ましい。
　前記結合ブタジエン量及び結合スチレン量が上記範囲であると、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性能とを更に向上させることができる。
　なお、結合スチレン量は、フェニル基の紫外吸光によって測定でき、ここから結合ブタジエン量も求めることができる。

　前記スチレン－ブタジエン共重合体又は変性スチレン－ブタジエンゴムにおいて、ブタジエン結合単位中のビニル結合量は、特に限定されないが、１０モル％以上７５モル％以下であることが好ましく、２０モル％以上６５モル％以下であることがより好ましい。ビニル結合量が上記範囲であると、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性能とを更に向上させることができる。
　なお、変性スチレン－ブタジエンゴムについては、ハンプトンの方法［Ｒ．Ｒ．Ｈａｍｐｔｏｎ，Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ　Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，２１，９２３（１９４９）］により、ブタジエン結合単位中のビニル結合量（１，２－結合量）を求めることができる。

　上記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤が有するアルコキシシリル基は、例えば、スチレン－ブタジエン共重合体が有する活性末端と反応して、アルコキシリチウムが解離し、スチレン－ブタジエン共重合体鎖の末端とカップリング残基のケイ素との結合を形成する傾向にある。カップリング剤１分子が有するＳｉＯＲの総数から、反応により減じたＳｉＯＲ数を差し引いた値が、カップリング残基が有するアルコキシシリル基の数となる。また、カップリング剤が有するアザシラサイクル基は、＞Ｎ－Ｌｉ結合及びスチレン－ブタジエン共重合体末端とカップリング残基のケイ素との結合を形成する。なお、＞Ｎ－Ｌｉ結合は、仕上げ時の水等により容易に＞ＮＨ及びＬｉＯＨとなる傾向にある。また、カップリング剤において、未反応で残存したアルコキシシリル基は、仕上げ時の水等により容易にシラノール（Ｓｉ－ＯＨ基）となり得る傾向にある。

　前記反応工程における反応温度は、好ましくはスチレン－ブタジエン共重合体の重合温度と同様の温度であり、より好ましくは０℃以上１２０℃以下であり、更に好ましくは５０℃以上１００℃以下である。また、重合工程後からカップリング剤が添加されるまでの温度変化は、好ましくは１０℃以下であり、より好ましくは５℃以下である。
　前記反応工程における反応時間は、好ましくは１０秒以上であり、より好ましくは３０秒以上である。重合工程の終了時から反応工程の開始時までの時間は、カップリング率の観点から、より短い方が好ましいが、より好ましくは５分以内である。
　反応工程における混合は、機械的な攪拌、スタティックミキサーによる攪拌等のいずれでもよい。重合工程が連続式である場合は、反応工程も連続式であることが好ましい。反応工程における反応器は、例えば、撹拌機付きの槽型、管型のものが用いられる。カップリング剤は、不活性溶媒により希釈して反応器に連続的に供給してもよい。重合工程が回分式の場合は、重合反応器にカップリング剤を投入する方法でも、別の反応器に移送して反応工程を行ってもよい。

　前記一般式（Ｉ）において、Ａは、好ましくは下記一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表される。Ａが一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表されるものであることにより、より優れた性能を有する変性スチレン－ブタジエンゴムを得ることができる。

　前記一般式（ＩＩ）中、Ｂ^１は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ^１は、各々独立している。

　前記一般式（ＩＩＩ）中、Ｂ^２は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、Ｂ^３は、炭素数１～２０のアルキル基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。それぞれ複数存在する場合のＢ^２及びＢ^３は、各々独立している。

　前記一般式（ＩＶ）中、Ｂ^４は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ^４は、各々独立している。

　前記一般式（Ｖ）中、Ｂ^５は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ^５は、各々独立している。

　前記一般式（ＩＩ）～（Ｖ）中のＢ^１、Ｂ^２、Ｂ^４、Ｂ^５に関して、炭素数１～２０の炭化水素基としては、炭素数１～２０のアルキレン基等が挙げられる。

　好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表され、ｋは、０を示す。
　より好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）又は（ＩＩＩ）において、ａは、２～１０の整数を示す。
　より一層好ましくは、前記一般式（Ｉ）において、Ａは、前記一般式（ＩＩ）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（ＩＩ）において、ａは、２～１０の整数を示す。
　かかるカップリング剤としては、例えば、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）－［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］アミン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－トリエトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）－［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－１，３－プロパンジアミン、テトラキス［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）－メチル－１，３－プロパンジアミン、ビス［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－（３－トリスメトキシシリルプロピル）－メチル－１，３－プロパンジアミン等が挙げられ、これらの中でも、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサンが特に好ましい。

　前記カップリング剤としての一般式（Ｉ）で表される化合物の添加量は、スチレン－ブタジエン共重合体のモル数対カップリング剤のモル数が、所望の化学量論的比率で反応させるよう調整することができ、そのことにより所望の分岐度が達成される傾向にある。具体的な重合開始剤のモル数は、カップリング剤のモル数に対して、好ましくは５．０倍モル以上、より好ましくは６．０倍モル以上であることが好ましい。この場合、一般式（Ｉ）において、カップリング剤の官能基数（（ｍ－１）×ｉ＋ｐ×ｊ＋ｋ）は、５～１０の整数であることが好ましく、６～１０の整数であることがより好ましい。

　前記特定の高分子成分を有する変性スチレン－ブタジエンゴムを得るためには、スチレン－ブタジエン共重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を、好ましくは１．５以上２．５以下、より好ましくは１．８以上２．２以下とするとよい。また、得られる変性スチレン－ブタジエンゴムは、ＧＰＣによる分子量曲線が一山のピークが検出されるものであることが好ましい。
　前記変性スチレン－ブタジエンゴムのＧＰＣによるピーク分子量をＭｐ_１、スチレン－ブタジエン共重合体のピーク分子量をＭｐ_２とした場合、以下の式が成り立つことが好ましい。
　　　（Ｍｐ_１／Ｍｐ_２）＜１．８×１０－１２×（Ｍｐ_２－１２０×１０^４）^２＋２
　Ｍｐ_２は、２０×１０^４以上８０×１０^４以下、Ｍｐ_１は３０×１０^４以上１５０×１０^４以下がより好ましい。Ｍｐ_１及びＭｐ_２は、後述する実施例に記載の方法により求める。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムの変性率は、好ましくは３０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、更に好ましくは７０質量％以上である。変性率が３０質量％以上であることで、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性能とを更に向上させることができる。

　前記反応工程の後、共重合体溶液に、必要に応じて、失活剤、中和剤等を添加してもよい。失活剤としては、以下のものに限定されないが、例えば、水；メタノール、エタノール、イソプロパノール等のアルコール等が挙げられる。中和剤としては、以下のものに限定されないが、例えば、ステアリン酸、オレイン酸、バーサチック酸（炭素数９～１１個で、１０個を中心とする、分岐の多いカルボン酸混合物）等のカルボン酸；無機酸の水溶液、炭酸ガス等が挙げられる。
　また、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、重合後のゲル生成を防止する観点、及び加工時の安定性を向上させる観点から、例えば、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）、ｎ－オクタデシル－３－（４’－ヒドロキシ－３’，５’－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）プロピネート、２－メチル－４，６－ビス［（オクチルチオ）メチル］フェノール等の酸化防止剤を添加することが好ましい。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムを、重合体溶液から取得する方法としては、公知の方法を用いることができる。その方法として、例えば、スチームストリッピング等で溶媒を分離した後、重合体を濾別し、更にそれを脱水及び乾燥して重合体を取得する方法、フラッシングタンクで濃縮し、更にベント押出し機等で脱揮する方法、ドラムドライヤー等で直接脱揮する方法が挙げられる。

　上記一般式（Ｉ）で表されるカップリング剤と、スチレン－ブタジエン共重合体とを反応させてなる変性スチレン－ブタジエンゴムは、例えば、下記一般式（ＶＩ）で表される。

　一般式（ＶＩ）中、Ｄは、スチレン－ブタジエン共重合体鎖を示し、該スチレン－ブタジエン共重合体鎖の重量平均分子量は、１０×１０^４～１００×１０^４であることが好ましい。該スチレン－ブタジエン共重合体鎖は、変性スチレン－ブタジエンゴムの構成単位であり、例えば、スチレン－ブタジエン共重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、スチレン－ブタジエン共重合体由来の構造単位である。
　Ｒ^１２、Ｒ^１３及びＲ^１４は、各々独立に、単結合又は炭素数１～２０のアルキレン基を示す。
　Ｒ^１５及びＲ^１８は、各々独立に、炭素数１～２０のアルキル基を示す。
　Ｒ^１６、Ｒ^１９、及びＲ^２０は、各々独立に、水素原子又は炭素数１～２０のアルキル基を示す。
　Ｒ^１７及びＲ^２１は、各々独立に、炭素数１～２０のアルキレン基を示す。
　Ｒ^２２は、水素原子又は炭素数１～２０のアルキル基を示す。
　ｍ及びｘは、１～３の整数を示し、ｘ≦ｍであり、ｐは、１又は２を示し、ｙは１～３の整数を示し、ｙ≦（ｐ＋１）であり、ｚは、１又は２の整数を示す。
　それぞれ複数存在する場合のＤ、Ｒ^１２～Ｒ^２２、ｍ、ｐ、ｘ、ｙ、及びｚは、各々独立しており、同じであっても異なっていてもよい。
　また、ｉは、０～６の整数を示し、ｊは０～６の整数を示し、ｋは０～６の整数を示し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は３～１０の整数であり、（（ｘ×ｉ）＋（ｙ×ｊ）＋（ｚ×ｋ））は、５～３０の整数である。
　Ａは、炭素数１～２０の炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子、及びリン原子からなる群より選ばれる少なくとも１種の原子を有し、かつ、活性水素を有しない有機基を示す。Ａが示す炭化水素基は、飽和、不飽和、脂肪族、及び芳香族の炭化水素基を包含する。上記活性水素を有しない有機基としては、例えば、水酸基（－ＯＨ）、第２級アミノ基（＞ＮＨ）、第１級アミノ基（－ＮＨ_２）、スルフヒドリル基（－ＳＨ）等の活性水素を有する官能基、を有しない有機基が挙げられる。

　上記一般式（ＶＩ）において、Ａは、上記一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表されることが好ましい。Ａが一般式（ＩＩ）～（Ｖ）のいずれかで表されるものであることにより、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性能とを更に向上させることができる。

－－第３の好適態様のジエン系ゴム成分Ｂ－－
　ジエン系ゴム成分Ｂは、少なくとも一方の末端が以下の一般式（１）で表される化合物（アルコキシシラン）を含む変性剤で変性されたスチレン－ブタジエンゴムであることも好ましい。

　前記ゴム成分として、充填剤親和性作用基であるオリゴシロキサン及び３級アミノ基を含む上記一般式（１）で表される化合物を含む変性剤で変性したスチレン－ブタジエンゴムを用いることによって、シリカ等の充填剤の分散性を高めることができる。その結果、本発明のゴム組成物は、充填剤の分散性が改善されることから、低ロス性が大きく改善され、該ゴム組成物を適用したタイヤの転がり抵抗を低減でき、低燃費性能を向上させることができる。

　上記一般式（１）において、Ｒ^１～Ｒ^８は、それぞれ独立して、炭素数１～２０のアルキル基であり；Ｌ^１及びＬ^２は、それぞれ独立して、炭素数１～２０のアルキレン基であり；ｎは、２～４の整数である。

　具体的には、式（１）において、Ｒ^１～Ｒ^４は、それぞれ独立して置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキル基であってもよく、前記Ｒ^１～Ｒ^４が置換される場合、それぞれ独立して炭素数１～１０のアルキル基、炭素数３～１０のシクロアルキル基、炭素数１～１０のアルコキシ基、炭素数４～１０のシクロアルコキシ基、炭素数６～１２のアリール基、炭素数６～１２のアリールオキシ基、炭素数２～１２のアルカノイルオキシ基（Ｒａ－ＣＯＯ－、ここで、Ｒａは炭素数１～９のアルキル基である）、炭素数７～１３のアラルキルオキシ基、炭素数７～１３のアリールアルキル基、及び、炭素数７～１３のアルキルアリール基からなる群から選択される１つ以上の置換基で置換され得る。
　より具体的には、前記Ｒ^１～Ｒ^４は、置換又は非置換の炭素数１～１０のアルキル基であってもよく、更に具体的には、前記Ｒ^１～Ｒ^４は、それぞれ独立して置換又は非置換の、炭素数１～６のアルキル基であってもよい。

　また、式（１）において、Ｒ^５～Ｒ^８は、それぞれ独立して置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキル基であり、具体的には、置換又は非置換の炭素数１～１０のアルキル基、更に具体的には、置換又は非置換の炭素数１～６のアルキル基であってもよく、置換される場合、先にＲ^１～Ｒ^４で説明したような置換基で置換され得る。
　なお、前記Ｒ^５～Ｒ^８がアルキル基ではなく、加水分解可能な置換基の場合、Ｎ－Ｒ^５Ｒ^６及びＮ－Ｒ^７Ｒ^８の結合が水分存在下でＮ－Ｈに加水分解され、重合体の加工性に悪影響を及ぼし得る。

　より具体的には、前記式（１）で表される化合物において、Ｒ^１～Ｒ^４は、メチル基又はエチル基であり、Ｒ^５～Ｒ^８は、炭素数１～１０のアルキル基とすることができる。

　前記式（１）で表される化合物中のアミノ基、即ち、Ｎ－Ｒ^５Ｒ^６及びＮ－Ｒ^７Ｒ^８は、３級アミノ基であることが好ましい。前記３級アミノ基は、式（１）で表される化合物が変性剤として用いられた際、更に優れた加工性を有するようにする。
　なお、前記Ｒ^５～Ｒ^８にアミノ基を保護するための保護基が結合するか、又は、水素が結合する場合には、前記式（１）で表される化合物による効果の具現が難しい可能性がある。水素が結合する場合、変性過程で陰イオンが水素と反応して反応性を失うようになって変性反応自体が不可能となり、保護基が結合する場合、変性反応が行われるが、重合体末端に結合した状態で後加工時に加水分解によって脱保護されて１級又は２級アミノ基になり、脱保護された１級又は２級アミノ基は、その後の配合時に配合物の高粘度化を引き起こし、加工性低下の原因になるおそれがある。

　また、前記式（１）で表される化合物中のＬ^１及びＬ^２は、それぞれ独立して置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基である。
　より具体的には、Ｌ^１及びＬ^２は、それぞれ独立して炭素数１～１０のアルキレン基、更に具体的には、メチレン基、エチレン基又はプロピレン基のような炭素数１～６のアルキレン基とすることができる。

　前記式（１）で表される化合物中のＬ^１及びＬ^２については、分子内のＳｉ原子とＮ原子との間の距離が近い程、より優れた効果を奏する。但し、ＳｉがＮと直接結合する場合、後の処理工程中にＳｉとＮとの間の結合が切れるおそれがあり、この際に発生した２級アミノ基は、後処理中に水により流失する可能性が高く、製造される変性スチレン－ブタジエンゴムでは、シリカ等の充填剤との結合を促進するアミノ基による充填剤との結合が難しく、その結果、充填剤の分散性の向上効果が低下することがある。このようにＳｉとＮとの間の結合の長さによる改善効果を考慮すると、前記Ｌ^１及びＬ^２は、それぞれ独立して、メチレン基、エチレン基又はプロピレン基のような炭素数１～３のアルキレン基であることが更に好ましく、より具体的には、プロピレン基とすることができる。また、Ｌ^１及びＬ^２は、先にＲ^１～Ｒ^４で説明したような置換基で置換され得る。

　また、前記式（１）で表される化合物は、例えば、下記構造式（１－１）～（１－５）で表される化合物のうちのいずれか１つであることが好ましい。より優れた低ロス性を実現できるためである。

　前記式（１）で表される化合物は、アルコキシシラン構造がスチレン－ブタジエン共重合体の活性末端と結合する一方、Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ構造及び末端に結合した３つ以上のアミノ基が、シリカ等の充填剤に対して親和力を示すことによって、従来の分子内に一つのアミノ基を含む変性剤と比較して、充填剤と変性スチレン－ブタジエンゴムとの結合を促進させることができる。また、前記スチレン－ブタジエン共重合体の活性末端の結合程度が均一で、カップリング前後に分子量分布の変化を観察すると、カップリング後にも前に比べて分子量分布が大きくならずに一定である。そのため、変性スチレン－ブタジエンゴム自体の物性低下がなく、ゴム組成物内の充填剤の凝集を防ぎ、充填剤の分散性を高めることができるため、ゴム組成物の加工性を向上させることができる。これらの効果は、特に、ゴム組成物をタイヤに適用した際に、低燃費性能とウェットグリップ性能をバランスよく改善させることが可能となる。

　なお、前記式（１）で表される化合物は、下記反応スキームで表される縮合反応を通じて製造され得る。

　前記反応スキームにおいて、Ｒ^１～Ｒ^８、Ｌ^１及びＬ^２、及びｎは、上述した式（１）で定義されたものと同様であり、Ｒ’及びＲ”は、前記縮合反応に影響を及ぼさない任意の置換基である。例えば、前記Ｒ’及びＲ”は、それぞれ独立してＲ^１～Ｒ^４のいずれか１つと同一のものとすることができる。

　前記反応スキームの反応は、酸の存在下で進行し、該酸は一般に縮合反応に用いられるものであれば、制限なしに用いることができる。当業者は、前記反応が進められる反応器の種類、出発物質、反応温度等の多様な工程変数に合わせて、最適な酸を選択することができる。

　なお、前記式（１）で表される化合物を含む変性剤によって変性されたスチレン－ブタジエンゴムは、１．１～３．０の狭い分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ、「多分散指数（ＰＤＩ）」ともいう。）を有するものとすることができる。前記変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布が３．０を超えるか、１．１未満の場合、ゴム組成物への適用時に引張特性及び粘弾性が低下するおそれがある。前記変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布の制御による、引張特性及び粘弾性改善の効果の顕著性を考慮すると、前記変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布は、１．３～２．０の範囲が好ましい。なお、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、前記変性剤を用いることによって、変性前のスチレン－ブタジエン共重合体の分子量分布と類似する。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムの分子量分布は、重量平均分子量（Ｍｗ）対数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）から計算され得る。このとき、前記数平均分子量（Ｍｎ）は、ｎ個の重合体分子の分子量を測定し、これら分子量の総合を求めてｎで割って計算した個別の重合体分子量の共通平均であり、前記重量平均分子量（Ｍｗ）は、高分子組成物の分子量分布を表す。全体分子量の平均は、モル当たりグラム（ｇ／ｍｏｌ）で表すことができる。
　また、前記重量平均分子量及び数平均分子量は、それぞれゲル透過型クロマトグラフィ（ＧＰＣ）で分析されるポリスチレン換算分子量である。

　また、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、上記した分子量分布の条件を満たしていると同時に、数平均分子量（Ｍｎ）が５０，０００ｇ／ｍｏｌ～２，０００，０００ｇ／ｍｏｌであり、より具体的には、２００，０００ｇ／ｍｏｌ～８００，０００ｇ／ｍｏｌとすることができる。前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、重量平均分子量（Ｍｗ）が１００，０００ｇ／ｍｏｌ～４，０００，０００ｇ／ｍｏｌであり、より具体的には、３００，０００ｇ／ｍｏｌ～１，５００，０００ｇ／ｍｏｌとすることができる。
　前記変性スチレン－ブタジエンゴムの重量平均分子量（Ｍｗ）が１００，０００ｇ／ｍｏｌ未満であるか、又は数平均分子量（Ｍｎ）が５０，０００ｇ／ｍｏｌ未満の場合、ゴム組成物に適用する際の引張特性の低下のおそれがある。また、重量平均分子量（Ｍｗ）が４，０００，０００ｇ／ｍｏｌを超えているか、数平均分子量（Ｍｎ）が２，０００，０００ｇ／ｍｏｌを超える場合には、変性スチレン－ブタジエンゴムの加工性の低下によりゴム組成物の作業性が悪化し、混練が困難となり、また、ゴム組成物の物性を十分に向上させることが難しくなることがある。
　より具体的には、前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、前記分子量分布とともに、重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）の条件を同時に満たしている場合には、ゴム組成物に適用した場合、ゴム組成物の粘弾性と加工性をバランスよく改善させることができる。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、ブタジエン部分のビニル結合量が５％以上であることが好ましく、１０％以上であることが更に好ましく、また、６０％以下であることが好ましい。ブタジエン部分のビニル結合量を上記の範囲にすることで、ガラス転移温度を適切な範囲に調整できる。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、１００℃でのムーニー粘度（ＭＶ）が、４０～１４０、具体的には６０～１００であってもよい。前記範囲のムーニー粘度を有する場合、より優れた加工性を示すことができる。
　前記ムーニー粘度は、ムーニー粘度計、例えば、Ｍｏｎｓａｎｔｏ社のＭＶ２０００Ｅで、１００℃、ローター速度２±０．０２ｒｐｍで、大ローターを使って測定することができる。このとき用いられた試料は、室温（２３±３℃）で３０分以上放置した後、２７±３ｇを採取して、ダイキャビティの内部に満たしておき、プラテンを作動させて測定することができる。

　前記変性スチレン－ブタジエンゴムは、上述したように、一方の末端が上記一般式（１）で表される化合物を含む変性剤によって変性されることが好ましいが、他方の末端が下記一般式（２）で表される化合物を含む変性剤によって更に変性されていることが好ましい。変性スチレン－ブタジエンゴムの両末端が変性されていることで、ゴム組成物中の充填剤の分散性が更に向上し、ゴム組成物を適用したタイヤの低燃費性能とウェットグリップ性能とをより高いレベルで両立できる。

　上記一般式（２）において、Ｒ^９～Ｒ^１１は、互いに独立して、水素；炭素数１～３０のアルキル基；炭素数２～３０のアルケニル基；炭素数２～３０のアルキニル基；炭素数１～３０のヘテロアルキル基、炭素数２～３０のヘテロアルケニル基；炭素数２～３０のヘテロアルキニル基；炭素数５～３０のシクロアルキル基；炭素数６～３０のアリール基；又は炭素数３～３０の複素環基である。
　また、式（２）において、Ｒ^１２は、単結合；置換基で置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基；置換基で置換又は非置換の炭素数５～２０のシクロアルキレン基；又は置換基で置換又は非置換の炭素数５～２０のアリーレン基であり、ここで、上記置換基は、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数５～１０のシクロアルキル基、又は炭素数６～２０のアリール基である。
　また、式（２）において、Ｒ^１３は、炭素数１～３０のアルキル基；炭素数２～３０のアルケニル基；炭素数２～３０のアルキニル基；炭素数１～３０のヘテロアルキル基；炭素数２～３０のヘテロアルケニル基；炭素数２～３０のヘテロアルキニル基；炭素数５～３０のシクロアルキル基；炭素数６～３０のアリール基；炭素数３～３０の複素環基；又は下記一般式（２ａ）若しくは一般式（２ｂ）で表される作用基であり、ｍは１～５の整数であり、Ｒ^１３のうち少なくとも１つは、下記一般式（２ａ）若しくは一般式（２ｂ）で表される作用基であり、ｍが２～５の整数の場合、複数のＲ^１３は、互いに同一であっても、異なってもよい。

　上記一般式（２ａ）において、Ｒ^１４は、置換基で置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基；置換基で置換又は非置換の炭素数５～２０のシクロアルキレン基；又は置換基で置換又は非置換の炭素数６～２０のアリーレン基であり、ここで、上記置換基は、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数５～１０のシクロアルキル基、又は炭素数６～２０のアリール基である。
　また、式（２ａ）において、Ｒ^１５及びＲ^１６は、互いに独立に、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数５～１０のシクロアルキル基、又は炭素数６～２０のアリール基で置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基である。
　また、式（２ａ）において、Ｒ^１７は、水素；炭素数１～３０のアルキル基；炭素数２～３０のアルケニル基；炭素数２～３０のアルキニル基；炭素数１～３０のヘテロアルキル基；炭素数２～３０のヘテロアルケニル基；炭素数２～３０のヘテロアルキニル基；炭素数５～３０のシクロアルキル基；炭素数６～３０のアリール基；炭素数３～３０の複素環基であり、Ｘは、Ｎ、Ｏ又はＳ原子であり、但し、ＸがＯ又はＳである場合、Ｒ^１７は存在しない。

　上記一般式（２ｂ）において、Ｒ^１８は、置換基で置換又は非置換の炭素数１～２０のアルキレン基；置換基で置換又は非置換の炭素数５～２０のシクロアルキレン基；又は置換基で置換又は非置換の炭素数６～２０のアリーレン基であり、ここで、上記置換基は、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数５～１０のシクロアルキル基、又は炭素数６～２０のアリール基である。
　また、式（２ｂ）において、Ｒ^１９及びＲ^２０は、互いに独立に、炭素数１～３０のアルキル基；炭素数２～３０のアルケニル基；炭素数２～３０のアルキニル基；炭素数１～３０のヘテロアルキル基；炭素数２～３０のヘテロアルケニル基；炭素数２～３０のヘテロアルキニル基；炭素数５～３０のシクロアルキル基；炭素数６～３０のアリール基；炭素数３～３０の複素環基である。

　また、上記一般式（２）で表される化合物において、Ｒ^９～Ｒ^１１は、互いに独立に、水素；炭素数１～１０のアルキル基；炭素数２～１０のアルケニル基；又は炭素数２～１０のアルキニル基であり、Ｒ^１２は、単結合；又は非置換の炭素数１～１０のアルキレン基であり、Ｒ^１３は、炭素数１～１０のアルキル基；炭素数２～１０のアルケニル基；炭素数２～１０のアルキニル基；又は上記一般式（２ａ）又は一般式（２ｂ）で表される作用基であり、上記一般式（２ａ）において、Ｒ^１４は、非置換の炭素数１～１０のアルキレン基であり、Ｒ^１５及びＲ^１６は、互いに独立に非置換の炭素数１～１０のアルキレン基であり、Ｒ^１７は、炭素数１～１０のアルキル基；炭素数５～２０のシクロアルキル基；炭素数６～２０のアリール基；又は炭素数３～２０の複素環基であり、上記一般式（２ｂ）において、Ｒ^１８は、非置換の炭素数１～１０のアルキレン基であり、Ｒ^１９及びＲ^２０は、互いに独立に炭素数１～１０のアルキル基；炭素数５～２０のシクロアルキル基；炭素数６～２０のアリール基；又は炭素数３～２０の複素環基であってもよい。

　より具体的には、上記一般式（２）で表される化合物は、以下の構造式（２－１）～式（２－３）で表される化合物とすることができる。

　なお、前記スチレン－ブタジエン共重合体を、上記一般式（２）で表される化合物を含む変性剤によって変性させる場合には、式（２）で表される化合物を含む変性剤を、変性開始剤として用いる。
　具体的には、例えば、炭化水素溶媒中で、式（２）で表される化合物を含む変性剤の存在下にて、ブタジエン単量体及びスチレン単量体を重合させることで、式（２）で表される化合物由来の変性基を、前記スチレン－ブタジエン共重体に付与することができる。

－他のゴム－
　前記ゴム成分は、更に他のゴム成分を含んでもよい。他のゴム成分の含有量は、ゴム成分１００質量部中、３５質量部以下が好ましく、１０質量部以下がより好ましく、５質量部以下が更に好ましく、０質量部（即ち、ゴム成分が、ジエン系ゴム成分Ａ及びジエン系ゴム成分Ｂのみからなること）が特に好ましい。

（樹脂成分Ｃ）
　本発明のタイヤ用ゴム組成物は、樹脂成分Ｃを含有する。該樹脂成分Ｃは、上記ジエン系ゴム成分ＡとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、前記ジエン系ゴム成分Ａに対する質量比率Ｒ（樹脂成分Ｃ／ジエン系ゴム成分Ａ）が、０．５以上である。

　樹脂成分Ｃと、上記ジエン系ゴム成分ＡとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることで、ジエン系ゴム成分Ａに対する相溶性が高くなり、ゴム成分の運動性が制御され、低温領域のヒステリシスロス（ｔａｎδ）を向上させることができるため、ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能が向上する。なお、樹脂成分Ｃとジエン系ゴム成分ＡとのＳＰ値の差は、相溶性をより向上させる観点から、１．３５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることが好ましく、０．５０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることがより好ましく、０．４５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることがより好ましく、０．３０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることがより好ましく、０．２５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることが更に好ましい。

　樹脂成分Ｃの、ジエン系ゴム成分Ａに対する質量比率Ｒ（樹脂成分Ｃ／ジエン系ゴム成分Ａ）が、０．５未満であると、該ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能の向上効果が十分に得られない虞がある。そして、ウェットグリップ性能を効果的に向上させる観点から、ジエン系ゴム成分Ａに対する樹脂成分Ｃの質量比率Ｒ（樹脂成分Ｃ／ジエン系ゴム成分Ａ）は、０．６５以上が好ましく、０．７以上がより好ましく、０．８以上がより好ましい。また、ジエン系ゴム成分Ａに対する樹脂成分Ｃの質量比率Ｒ（樹脂成分Ｃ／ジエン系ゴム成分Ａ）は、２．０以下が好ましく、１．９以下がより好ましく、１．８以下であることが更に好ましい。

　樹脂成分Ｃの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して２０質量部以上５０質量部以下であることが好ましい。ゴム成分１００質量部に対する樹脂成分Ｃの含有量が、２０質量部以上であると、樹脂成分による効果が十分に発現し、また、５０質量部以下であると、タイヤから樹脂成分が析出し難く、樹脂成分による効果を十分に発現できる。また、この範囲であれば、原子間力顕微鏡で測定される損失係数が本発明にとって有利なものとなる傾向となり、タイヤのウェットグリップ性能をより効果的に向上させることができる。同様の観点から、ゴム成分１００質量部に対する樹脂成分Ｃの含有量は、２５質量部以上がより好ましく、３０質量部以上が更に好ましく、また、５０質量部未満がより好ましく、４５質量部以下が更に好ましく、４０質量部以下が一層好ましい。

　前記樹脂成分Ｃは、軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１６００ｇ／ｍｏｌであることが好ましい。この場合、ジエン系ゴム成分Ａ等のゴム成分との相溶性が高まり、タイヤのウェットグリップ性能を更に向上させることができる。

　樹脂成分Ｃの軟化点が１１０℃より高いと、ゴム組成物を適用したタイヤを十分に補強できる。樹脂成分Ｃの軟化点は、上記と同様の観点及びタイヤの耐摩耗性能の観点から、１１６℃以上であることがより好ましく、１２０℃以上であることがより好ましく、１２３℃以上であることがより好ましく、１２７℃以上であることが更に好ましい。また、樹脂成分の軟化点は、上記と同様の観点及び加工性の観点から、１６０℃以下であることが好ましく、１５０℃以下であることがより好ましく、１４５℃以下であることがより好ましく、１４１℃以下であることがより好ましく、１３６℃以下であることが更に好ましい。

　樹脂成分Ｃのポリスチレン換算の重量平均分子量が２００ｇ／ｍｏｌ以上であると、タイヤから樹脂成分が析出し難く、樹脂成分による効果を十分に発現することができ、また、１６００ｇ／ｍｏｌ以下であると、樹脂成分がゴム成分と相溶し易い。
　タイヤからの樹脂成分の析出を抑制し、タイヤ外観の低下を抑制する観点から、樹脂成分Ｃのポリスチレン換算の重量平均分子量は、５００ｇ／ｍｏｌ以上であることが好ましく、５５０ｇ／ｍｏｌ以上であることがより好ましく、６００ｇ／ｍｏｌ以上であることがより好ましく、６５０ｇ／ｍｏｌ以上であることがより好ましく、７００ｇ／ｍｏｌ以上であることが更に好ましい。また、ゴム成分への樹脂成分の相溶性をより高め、樹脂成分による効果をより高める観点から、樹脂成分Ｃのポリスチレン換算の重量平均分子量は、１５７０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１５３０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１５００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１４７０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１４３０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１４００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１３７０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１３３０ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１３００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１２００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１１００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、１０００ｇ／ｍｏｌ以下であることがより好ましく、９５０ｇ／ｍｏｌ以下であることが更に好ましい。

　樹脂成分Ｃのポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ_ＨＲ）（単位はｇ／ｍｏｌ）に対する樹脂成分Ｃの軟化点（Ｔｓ_ＨＲ）（単位は℃）の比（Ｔｓ_ＨＲ／Ｍｗ_ＨＲ）は、０．０７以上であることが好ましく、０．０８３以上であることがより好ましく、０．０９５以上であることがより好ましく、０．１０４以上であることがより好ましく、０．１２５以上であることがより好ましく、０．１３５以上であることがより好ましく、０．１４以上であることがより好ましく、０．１４１以上であることが更に好ましい。また、該比（Ｔｓ_ＨＲ／Ｍｗ_ＨＲ）は、０．２５以下であることが好ましく、０．２４以下であることがより好ましく、０．２３以下であることがより好ましく、０．１９以下であることがより好ましく、０．１８以下であることがより好ましく、０．１７以下であることが更に好ましい。
　なお、樹脂成分Ｃの軟化点及びポリスチレン換算の重量平均分子量は、後述する実施例に記載の方法で求めることができる。

　樹脂成分Ｃは、水素添加樹脂であることが好ましい。この場合、ゴム成分、特にはジエン系ゴム成分Ａに対する相溶性が高くなり、ウェットグリップ性能を更に向上させることができる。なお、水素添加樹脂とは、樹脂を還元水素化して得られる樹脂を意味し、また、少なくとも部分的に水素添加されていればよい。水素添加されている樹脂成分の原料となる樹脂としては、Ｃ_５系樹脂、Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、Ｃ_９系樹脂、テルペン系樹脂、ジシクロペンタジエン系樹脂、テルペン－芳香族化合物系樹脂等が挙げられ、これら樹脂は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　また、樹脂成分Ｃは、水素添加樹脂であり、且つ、ジエン系ゴム成分ＡとのＳＰ値の差が０．５０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であることが好ましい。

　Ｃ_５系樹脂としては、石油化学工業のナフサの熱分解によって得られるＣ_５留分を（共）重合して得られる脂肪族系石油樹脂が挙げられる。
　Ｃ_５留分には、通常１－ペンテン、２－ペンテン、２－メチル－１－ブテン、２－メチル－２－ブテン、３－メチル－１－ブテン等のオレフィン系炭化水素、２－メチル－１，３－ブタジエン、１，２－ペンタジエン、１，３－ペンタジエン、３－メチル－１，２－ブタジエン等のジオレフィン系炭化水素等が含まれる。なお、Ｃ_５系樹脂は、市販品を利用することができる。

　Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂とは、Ｃ_５－Ｃ_９系合成石油樹脂を指し、Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂としては、例えば、石油由来のＣ_５－Ｃ_１１留分を、ＡｌＣｌ_３、ＢＦ_３等のフリーデルクラフツ触媒を用いて重合して得られる固体重合体が挙げられ、より具体的には、スチレン、ビニルトルエン、α－メチルスチレン、インデン等を主成分とする共重合体等が挙げられる。
　Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂としては、Ｃ_９以上の成分の少ない樹脂が、ゴム成分との相溶性の観点から好ましい。ここで、「Ｃ_９以上の成分が少ない」とは、樹脂全量中のＣ_９以上の成分が５０質量％未満、好ましくは４０質量％以下であることを言うものとする。Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂は、市販品を利用することができる。

　Ｃ_９系樹脂とは、Ｃ_９系合成石油樹脂を指し、例えばＡｌＣｌ_３やＢＦ_３等のフリーデルクラフツ型触媒を用い、Ｃ_９留分を重合して得られる固体重合体を指す。
　Ｃ_９系樹脂としては、例えば、インデン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン等を主成分とする共重合体等が挙げられる。

　テルペン系樹脂は、松属の木からロジンを得る際に同時に得られるテレビン油、或いはこれから分離した重合成分を配合し、フリーデルクラフツ型触媒を用いて重合して得られる固体状の樹脂であり、β－ピネン樹脂、α－ピネン樹脂等がある。また、テルペン－芳香族化合物系樹脂としては、代表例としてテルペン－フェノール樹脂を挙げることができる。このテルペン－フェノール樹脂は、テルペン類と種々のフェノール類とを、フリーデルクラフツ型触媒を用いて反応させたり、或いは更にホルマリンで縮合する方法で得ることができる。原料のテルペン類としては特に制限はなく、α－ピネンやリモネン等のモノテルペン炭化水素が好ましく、α－ピネンを含むものがより好ましく、特にα－ピネンであることが好ましい。なお、骨格中にスチレン等を含んでいてもよい。

　ジシクロペンタジエン系樹脂（ＤＣＰＤ系樹脂）は、例えばＡｌＣｌ_３やＢＦ_３等のフリーデルクラフツ型触媒等を用い、ジシクロペンタジエンを重合して得られる樹脂を指す。

　また、水素添加されている樹脂成分の原料となる樹脂は、例えば、Ｃ_５留分とジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）とを共重合した樹脂（Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂）を含んでいてもよい。
　ここで、樹脂全量中のジシクロペンタジエン由来成分が５０質量％以上の場合、Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂はジシクロペンタジエン系樹脂に含まれるものとする。樹脂全量中のジシクロペンタジエン由来成分が５０質量％未満の場合、Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂はＣ_５系樹脂に含まれるものとする。更に第三成分等が少量含まれる場合でも同様である。

　ゴム成分との相溶性を高め、ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能をより向上させる観点から、樹脂成分Ｃは、水添Ｃ_５系樹脂、水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、水添Ｃ_９系樹脂、水添ジシクロペンタジエン系樹脂（水添ＤＣＰＤ系樹脂）、及び水添テルペン系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種であることが好ましく、水添Ｃ_５系樹脂、水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、水添ジシクロペンタジエン系樹脂、及び水添テルペン系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種であることがより好ましく、水添Ｃ_５系樹脂及び水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種であることが更に好ましく、水添Ｃ_５系樹脂であることが特に好ましい。また、少なくともモノマーに水添ＤＣＰＤ構造又は水添された環状構造を有する樹脂であることが好ましい。

（充填剤）
　本発明のタイヤ用ゴム組成物は、充填剤を含有してもよい。充填剤を含有することで、ゴム組成物の補強性が向上する。
　ゴム組成物中の充填剤の含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して４０～１２５質量部の範囲が好ましい。ゴム組成物中の充填剤の含有量が、ゴム成分１００質量部に対し、４０質量部以上であると、該ゴム組成物を適用したタイヤの補強が十分であり、耐摩耗性能を向上させることができ、また、１２５質量部以下であると、ゴム組成物の弾性率が高くなり過ぎず、該ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能が更に向上する。また、タイヤの転がり抵抗を低減する観点（低燃費性能を向上させる観点）から、ゴム組成物中の充填剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対し、４５質量部以上であることがより好ましく、５０質量部以上であることがより好ましく、５５質量部以上であることが更に好ましい。また、タイヤのウェットグリップ性能をより向上させる観点から、ゴム組成物中の充填剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対し、１０５質量部以下であることがより好ましく、１００質量部以下であることがより好ましく、９５質量部以下であることが更に好ましい。

－シリカ－
　前記充填剤は、シリカを含むことが好ましく、窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が１００ｍ^２／ｇ以上３３０ｍ^２／ｇ未満であるシリカを含むことがより好ましい。シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が１００ｍ^２／ｇ以上であると、該ゴム組成物を適用したタイヤを十分に補強でき、タイヤの転がり抵抗を低減することができる。また、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が３３０ｍ^２／ｇ未満であると、ゴム組成物の弾性率が高くなり過ぎず、該ゴム組成物を適用したタイヤのウェットグリップ性能を更に向上させることができる。転がり抵抗をより低くし、タイヤの耐摩耗性能を更に向上させる観点から、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）は、１３０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１５０ｍ^２／ｇ以上であることが更に好ましい。また、タイヤのウェットグリップ性能をより向上させる観点から、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）は、３００ｍ^２／ｇ以下であることが好ましく、２８０ｍ^２／ｇ以下であることがより好ましく、２７０ｍ^２／ｇ以下であることが更に好ましい。

　シリカとしては、例えば、湿式シリカ（含水ケイ酸）、乾式シリカ（無水ケイ酸）、ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム等が挙げられ、これらの中でも、湿式シリカが好ましい。これらシリカは、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　ゴム組成物中のシリカの含有量は、タイヤの機械的強度を向上させ、耐摩耗性能を向上させる観点から、ゴム成分１００質量部に対して、４０質量部以上であることが好ましく、４５質量部以上であることがより好ましく、５０質量部以上であることが更に好ましく、５５質量部以上であることが一層好ましい。また、タイヤのウェットグリップ性能をより向上させる観点から、ゴム組成物中のシリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、１２５質量部以下であることが好ましく、１０５質量部以下であることがより好ましく、１００質量部以下であることが更に好ましく、９５質量部以下であることが一層好ましい。

－カーボンブラック－
　充填剤は、カーボンブラックを含むことも好ましい。該カーボンブラックは、ゴム組成物を補強して、ゴム組成物の耐摩耗性能を向上させることができる。
　カーボンブラックとしては、特に限定されるものではなく、例えば、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、及びＳＡＦグレードのカーボンブラックが挙げられる。これらカーボンブラックは、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　ゴム組成物中のカーボンブラックの含有量は、ゴム組成物及びそれを適用したタイヤの耐摩耗性能を向上させる観点から、ゴム成分１００質量部に対して、１質量部以上であることが好ましく、３質量部以上であることがより好ましく、５質量部以上であることが更に好ましい。また、ゴム組成物の作業性の観点から、ゴム組成物中のカーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、２０質量部以下であることが好ましく、１５質量部以下であることがより好ましい。
　充填剤がシリカ及びカーボンブラックを含む場合、シリカ及びカーボンブラックの総量中のシリカの割合は、８０質量％以上１００質量％未満であることが好ましく、９０質量％以上１００質量％未満であることが更に好ましい。シリカの割合が８０質量％以上であることで、該ゴム組成物を適用したタイヤの機械的強度が向上し、転がり抵抗を低減することができる。

－その他の充填剤－
　前記充填剤は、シリカ、カーボンブラック以外に、例えば、クレー、タルク、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム等の無機充填剤を含んでもよい。
　上述のその他の充填剤は、充填剤中のシリカの割合が７０質量％以上である範囲で、含まれることが好ましい。充填剤中のシリカの割合が７０質量％以上であることで、該ゴム組成物を適用したタイヤの機械的強度が向上し、転がり抵抗をより低減することができる。充填剤中のシリカの割合は、より好ましくは８０質量％以上であり、更に好ましくは８５質量％以上であり、より一層好ましくは９０質量％以上１００質量％未満である。

（スチレン系熱可塑性エラストマー）
　本発明のタイヤ用ゴム組成物は、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）を含有してもよい。該スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）は、スチレン系重合体ブロック（ハードセグメント）と、共役ジエン系重合体ブロック（ソフトセグメント）とを有し、スチレン系重合体部分が物理架橋を形成して橋かけ点となり、一方、共役ジエン系重合体ブロックがゴム弾性を付与する。共役ジエン系重合体ブロック（ソフトセグメント）の二重結合は、一部又は全部が水素化されていてもよい。
　なお、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）は、熱可塑性である一方、前記ゴム成分（好ましくは、ジエン系ゴム）は、熱可塑性ではない。そのため、本明細書においては、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）は、前記ゴム成分に含めないものとする。スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）の含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して１～３０質量部の範囲が好ましい。

　前記スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）としては、スチレン／ブタジエン／スチレン（ＳＢＳ）ブロック共重合体、スチレン／イソプレン／スチレン（ＳＩＳ）ブロック共重合体、スチレン／ブタジエン／イソプレン／スチレン（ＳＢＩＳ）ブロック共重合体、スチレン／ブタジエン（ＳＢ）ブロック共重合体、スチレン／イソプレン（ＳＩ）ブロック共重合体、スチレン／ブタジエン／イソプレン（ＳＢＩ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／ブチレン／スチレン（ＳＥＢＳ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／プロピレン／スチレン（ＳＥＰＳ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／エチレン／プロピレン／スチレン（ＳＥＥＰＳ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／ブチレン（ＳＥＢ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／プロピレン（ＳＥＰ）ブロック共重合体、スチレン／エチレン／エチレン／プロピレン（ＳＥＥＰ）ブロック共重合体等が挙げられる。

（その他の成分）
　本発明のタイヤ用ゴム組成物は、既述のゴム成分、樹脂成分、充填剤、スチレン系熱可塑性エラストマー、並びに、必要に応じて、ゴム工業界で通常使用される各種成分、例えば、シランカップリング剤、老化防止剤、ワックス、軟化剤、加工助剤、ステアリン酸、酸化亜鉛（亜鉛華）、加硫促進剤、加硫剤等を、本発明の目的を害しない範囲内で適宜選択して含有してもよい。これら配合剤としては、市販品を好適に使用することができる。

　本発明のタイヤ用ゴム組成物がシリカを含有する場合、該シリカの効果を向上させるために、シランカップリング剤を含有することが好ましい。該シランカップリング剤としては、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３－メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２－メルカプトエチルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン、３－トリメトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２－トリエトキシシリルエチル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、ビス（３－ジエトキシメチルシリルプロピル）テトラスルフィド、３－メルカプトプロピルジメトキシメチルシラン、ジメトキシメチルシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、ジメトキシメチルシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド等が挙げられる。該シランカップリング剤の含有量は、前記シリカ１００質量部に対して２～２０質量部の範囲が好ましく、５～１５質量部の範囲が更に好ましい。

　前記老化防止剤としては、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン（６Ｃ）、２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体（ＴＭＤＱ）、６－エトキシ－２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン（ＡＷ）、Ｎ，Ｎ’－ジフェニル－ｐ－フェニレンジアミン（ＤＰＰＤ）等が挙げられる。該老化防止剤の含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～５質量部の範囲が好ましく、１～４質量部がより好ましい。

　前記ワックスとしては、例えば、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス等が挙げられる。該ワックスの含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～５質量部の範囲が好ましく、１～４質量部がより好ましい。

　前記酸化亜鉛（亜鉛華）の含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～１０質量部の範囲が好ましく、１～８質量部がより好ましい。

　前記加硫促進剤としては、スルフェンアミド系加硫促進剤、グアニジン系加硫促進剤、チアゾール系加硫促進剤、チウラム系加硫促進剤、ジチオカルバミン酸塩系加硫促進剤等が挙げられる。これら加硫促進剤は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。該加硫促進剤の含有量は、特に制限はなく、前記ゴム成分１００質量部に対して、０．１～５質量部の範囲が好ましく、０．２～４質量部の範囲が更に好ましい。

　前記加硫剤としては、硫黄等が挙げられる。該加硫剤の含有量は、前記ゴム成分１００質量部に対して、硫黄分として０．１～１０質量部の範囲が好ましく、１～４質量部の範囲が更に好ましい。

（ゴム組成物の製造方法）
　前記ゴム組成物の製造方法は、特に限定されるものではないが、例えば、既述のゴム成分、樹脂成分及び充填剤に、必要に応じて適宜選択した各種成分を配合して、混練り、熱入れ、押出等することにより製造することができる。また、得られたゴム組成物を加硫することで、加硫ゴムとすることができる。

　前記混練りの条件としては、特に制限はなく、混練り装置の投入体積やローターの回転速度、ラム圧等、及び混練り温度や混練り時間、混練り装置の種類等の諸条件について目的に応じて適宜に選択することができる。混練り装置としては、通常、ゴム組成物の混練りに用いるバンバリーミキサーやインターミックス、ニーダー、ロール等が挙げられる。

　前記熱入れの条件についても、特に制限はなく、熱入れ温度や熱入れ時間、熱入れ装置等の諸条件について目的に応じて適宜に選択することができる。該熱入れ装置としては、通常、ゴム組成物の熱入れに用いる熱入れロール機等が挙げられる。

　前記押出の条件についても、特に制限はなく、押出時間や押出速度、押出装置、押出温度等の諸条件について目的に応じて適宜に選択することができる。押出装置としては、通常、ゴム組成物の押出に用いる押出機等が挙げられる。押出温度は、適宜に決定することができる。

　前記加硫を行う装置や方式、条件等については、特に制限はなく、目的に応じて適宜に選択することができる。加硫を行う装置としては、通常、ゴム組成物の加硫に用いる金型による成形加硫機等が挙げられる。加硫の条件として、その温度は、例えば１００～１９０℃程度である。

＜トレッドゴム＞
　本発明のトレッドゴムは、上記のタイヤ用ゴム組成物からなることを特徴とする。かかる本発明のトレッドゴムは、上記のタイヤ用ゴム組成物からなるため、タイヤに適用することで、タイヤのウェットグリップ性能を向上させることができる。
　なお、本発明のトレッドゴムは、新品タイヤに適用してもよいし、更生タイヤに適用してもよい。

＜タイヤ＞
　本発明のタイヤは、上記のトレッドゴムを具えることを特徴とする。かかる本発明のタイヤは、上記のトレッドゴムを具えるため、ウェットグリップ性能に優れる。

　本発明のタイヤは、適用するタイヤの種類に応じ、未加硫のゴム組成物を用いて成形後に加硫して得てもよく、又は予備加硫工程等を経た半加硫ゴムを用いて成形後、更に本加硫して得てもよい。なお、本発明のタイヤは、好ましくは空気入りタイヤであり、空気入りタイヤに充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を調整した空気の他、窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスを用いることができる。

　以下に、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。

＜ゴム成分の分析方法＞
　合成した変性ＳＢＲのガラス転移温度（Ｔｇ）及び結合スチレン量は、以下の方法で測定した。また、各ゴム成分のＳＰ値（溶解度パラメータ）は、Ｆｅｄｏｒｓ法に従って、算出した。

（１）ガラス転移温度（Ｔｇ）
　合成した変性スチレン－ブタジエンゴムを試料として、ＴＡインスツルメンツ社製ＤＳＣ２５０を用い、ヘリウム５０ｍＬ／分の流通下、－１００℃から２０℃／分で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ　ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とした。

（２）結合スチレン量
　合成した変性スチレン－ブタジエンゴムを試料として、試料１００ｍｇを、クロロホルムで１００ｍＬにメスアップし、溶解して測定サンプルとした。スチレンのフェニル基による紫外線吸収波長（２５４ｎｍ付近）の吸収量により、試料１００質量％に対しての結合スチレン量（質量％）を測定した。なお、測定装置として、島津製作所社製の分光光度計「ＵＶ－２４５０」を用いた。

＜樹脂成分の分析方法＞
　樹脂成分の軟化点及び重量平均分子量は、以下の方法で測定した。また、樹脂成分のＳＰ値（溶解度パラメータ）は、Ｆｅｄｏｒｓ法に従って、算出した。

（３）軟化点
　樹脂成分の軟化点は、ＪＩＳ－Ｋ２２０７－１９９６（環球法）に準拠して測定した。

（４）重量平均分子量
　以下の条件で、ゲル透過クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により、樹脂成分の平均分子量を測定し、ポリスチレン換算の重量平均分子量を算出した。
・カラム温度：４０℃
・注入量：５０μＬ
・キャリアー及び流速：テトラヒドロフラン　０．６ｍＬ／ｍｉｎ
・サンプル調製：樹脂成分約２．５ｍｇをテトラヒドロフラン１０ｍＬに溶解

＜ゴム組成物の調製＞
　表１に示す配合処方に従って、各成分を配合して混練し、実施例及び比較例のゴム組成物を調製した。

＜加硫ゴムの作製及び評価＞
　得られた実施例及び比較例のゴム組成物を、１４５℃で３３分間加硫し、加硫ゴム試験片を得た。得られた加硫ゴムについて、以下の方法で、原子間力顕微鏡を用いた損失係数の測定、及びウェットグリップ性能の評価を行った。
そして、以下の方法で、した。

（５）原子間力顕微鏡を用いた損失係数
　原子間力顕微鏡を用いた損失係数の測定は、“Nanorheological Mapping of Rubbers by Atomic Force Microscopy”, Macromolecules, 46, 1916-1922 (2013)に記載の方法に従って行った。具体的に、得られた実施例及び比較例の加硫ゴムについて、Leica社製クライオミクロトームを用いて、－８０～－１００℃で、大きさ約１００μｍ×１００μｍ、厚み２μｍの切片（加硫ゴム試験片）に裁断し、この切片をマイカ基板上に吸着させた。そして、原子間力顕微鏡（Oxford Instruments社製、商品名「ＭＦＰ－３Ｄ」）を用い、カンチレバーを操作して、周波数Ｆ（Ｈｚ）における損失係数ｔａｎδ_Ｆを測定した。なお、測定に係る条件は以下の通りとした：
　・測定及び解析プログラム：Oxford Instruments社製
　・プローブ：ＯＬＹＭＰＵＳ社製、商品名「ＯＭＣＬ－ＡＣ２４０ＦＳ－Ｂ２」、先端半径：約１０ｎｍ（ｔｙｐ．）、ばね定数：約２Ｎ／ｍ（ｔｙｐ．）
　・測定対象の表面温度：１５℃
　・測定周波数Ｆ（Ｈｚ）：１００Ｈｚ～２００００Ｈｚ（１００、２００、３００、５００、７００、１０００、２０００、３０００、５０００、７０００、１００００、２００００の計１２点）

　周波数Ｆ（Ｈｚ）における損失係数ｔａｎδ_Ｆの測定に際しては、１０μｍ×１０μｍの二次元空間における１６点の損失係数を測定し、平均値をｔａｎδ_Ｆとして求めた。そして、周波数Ｆ（Ｈｚ）及びｔａｎδ_Ｆ、並びにゴム組成物における成分Ａに対する成分Ｃの質量比率Ｒ（成分Ｃ／成分Ａ）の値を用い、「－ｌｏｇ_１０〔ｔａｎδ_Ｆ／｛（ｌｏｇ_１０Ｆ）×Ｒ^３｝〕」を１２点計算した。各例において、上記計算値の最大値及び最小値を、表１に示す。

（６）ウェットグリップ性能
　ポータブル・フリクション・テスターを用いて、湿潤アスファルト路面に対する加硫ゴム試験片の摩擦係数を測定した。評価結果は、比較例１の摩擦係数を１００として、指数表示した。指数値が大きい程、摩擦係数が大きく、ウェットグリップ性能に優れることを示す。

＊１　天然ゴム：　ＴＳＲ＃２０、ＳＰ値＝８．２０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２
＊２　変性ＳＢＲ：　下記の方法で合成したヒドロカルビルオキシシラン化合物変性スチレン－ブタジエンゴム、Ｔｇ＝－６５℃、ＳＰ値＝８．６５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２
＊３　充填剤：　シリカ、東ソーシリカ株式会社製、商品名「ニップシールＡＱ」
＊４　樹脂成分：　水添Ｃ_５系樹脂、Ｅａｓｔｍａｎ社製、商品名「登録商標Ｉｍｐｅｒａ　Ｅ１７８０」、軟化点＝１３０℃、重量平均分子量（Ｍｗ）＝９０９ｇ／ｍｏｌ、ＳＰ値＝８．３５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２
＊５　シランカップリング剤：　エボニックデグッサ社製、商品名「Ｓｉ７５」
＊６　老化防止剤：　大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクラック６Ｃ」
＊７　ワックス：　日本精蝋株式会社製、商品名「オゾエース０７０１」
＊８　加硫促進剤Ａ：　大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクセラーＤＭ－Ｐ」
＊９　加硫促進剤Ｂ：　三新化学工業株式会社製、商品名「サンセラーＮＳ－Ｇ」
＊１０　－ｌｏｇ_１０〔ｔａｎδ_Ｆ／｛（ｌｏｇ_１０Ｆ）×Ｒ^３｝〕の計算値

＜変性ＳＢＲ（＊２）の合成方法＞
　乾燥し、窒素置換した８００ｍＬの耐圧ガラス容器に、１，３－ブタジエンのシクロヘキサン溶液及びスチレンのシクロヘキサン溶液を、１，３－ブタジエン６７．５ｇ及びスチレン７．５ｇになるように加え、２，２－ジテトラヒドロフリルプロパン０．６ｍｍｏｌを加え、０．８ｍｍｏｌのｎ－ブチルリチウムを加えた後、５０℃で１．５時間重合を行った。この際の重合転化率がほぼ１００％となった重合反応系に対し、変性剤としてＮ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－３－［ジエトキシ（メチル）シリル］プロピルアミンを０．７２ｍｍｏｌ添加し、５０℃で３０分間変性反応を行った。その後、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール（ＢＨＴ）のイソプロパノール５質量％溶液２ｍＬを加えて反応を停止させ、常法に従い乾燥して変性ＳＢＲを得た。
　得られた変性ＳＢＲのミクロ構造を測定した結果、結合スチレン量が１０質量％であり、また、ガラス転移温度（Ｔｇ）は、－６５℃であった。

　表１から、本発明に従う実施例のゴム組成物は、ウェットグリップ性能に優れることが分かる。一方、比較例のゴム組成物は、上記式（ａ）を満たさない（即ち、計算値の最小値が０．３０未満、及び／又は、計算値の最大値が１．８０超である）ため、ウェットグリップ性能に劣ることが分かる。

Claims

　ジエン系ゴム成分Ａと、ジエン系ゴム成分Ｂと、樹脂成分Ｃと、を含有するタイヤ用ゴム組成物であって、
　前記ジエン系ゴム成分Ａと前記ジエン系ゴム成分ＢとのＳＰ値の差が０．２５（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上であり、
　前記樹脂成分Ｃは、前記ジエン系ゴム成分ＡとのＳＰ値の差が１．４０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下であり、
　前記ジエン系ゴム成分Ａに対する前記樹脂成分Ｃの質量比率Ｒ（樹脂成分Ｃ／ジエン系ゴム成分Ａ）が、０．５以上であり、
　原子間力顕微鏡で測定される、周波数Ｆ（Ｈｚ）における損失係数をｔａｎδ_Ｆとしたときに、Ｆ≧１００において、下式（ａ）：
　０．３０≦－ｌｏｇ_１０〔ｔａｎδ_Ｆ／｛（ｌｏｇ_１０Ｆ）×Ｒ^３｝〕≦１．８０　　（ａ）
を満たす、ことを特徴とする、タイヤ用ゴム組成物。
　前記樹脂成分Ｃと前記ジエン系ゴム成分ＡとのＳＰ値の差が０．５０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以下である、請求項１に記載のタイヤ用ゴム組成物。
　前記ジエン系ゴム成分Ｂと前記ジエン系ゴム成分ＡとのＳＰ値の差が０．３０（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２以上である、請求項１又は２に記載のタイヤ用ゴム組成物。
　前記ジエン系ゴム成分Ａの含有量が、ゴム成分１００質量部中、１０質量部以上５０質量部以下である、請求項１～３のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
　前記ジエン系ゴム成分Ａが、天然ゴム又はイソプレンゴムである、請求項１～４のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
　前記ジエン系ゴム成分Ｂが、ブタジエンゴム又はスチレン－ブタジエンゴムである、請求項１～５のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
　前記樹脂成分Ｃは、軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１６００ｇ／ｍｏｌである、請求項１～６のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
　前記樹脂成分Ｃが、水素添加樹脂である、請求項１～７のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
　前記樹脂成分Ｃの含有量が、ゴム成分１００質量部に対して２０質量部以上５０質量部以下である、請求項１～８のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
　前記樹脂成分Ｃが、水添Ｃ_５系樹脂、水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、水添ジシクロペンタジエン系樹脂、及び水添テルペン系樹脂からなる群より選択される少なくとも１種である、請求項８又は９に記載のタイヤ用ゴム組成物。
　請求項１～１０のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物からなることを特徴とする、トレッドゴム。
　請求項１１に記載のトレッドゴムを具えることを特徴とする、タイヤ。