WO2020194762A1 - 潤滑組成物の製造方法およびそれにより製造された潤滑組成物、ならびにそれを用いた圧縮機および冷凍システム - Google Patents

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WO2020194762A1
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善彰 宮本
典久 洞口
孝生 石本
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三菱重工サーマルシステムズ株式会社
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    • F01C17/066—Arrangements for drive of co-operating members, e.g. for rotary piston and casing using cranks, universal joints or similar elements with an intermediate piece sliding along perpendicular axes, e.g. Oldham coupling
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    • F04C23/008—Hermetic pumps

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a lubricating composition, a lubricating composition produced thereby, and a compressor and a freezing system using the same.
  • the freezer consists of at least a compressor, a condenser, an expansion valve and an evaporator.
  • each component is connected as a closed circuit by a refrigerant pipe, and the mixed liquid in which the refrigerant and the refrigerating machine oil are compatible circulates in the sealed system.
  • HFC-based refrigerant is used under a higher pressure than the previously used CFC (chlorofluorocarbon) -based or HCFC (hydrochlorofluorocarbon) -based refrigerant.
  • the pressure load is high in the compressor of the freezing device that uses the HFC-based refrigerant.
  • Refrigerating machine oil is responsible for lubricating the compressor.
  • the refrigerating machine oil includes a base oil and a lubricant.
  • a scroll compressor equipped with a fixed scroll and a swivel scroll as a type of compressor.
  • the scroll compressor is equipped with an old dumb link to prevent the rotation of the scroll scroll and to perform the revolution rotation motion.
  • the Oldham link slides back and forth along the groove as the swivel scroll moves.
  • the present disclosure has been made in view of such circumstances, and provides a refrigerating machine oil (lubrication composition) capable of improving the wear resistance of the Oldham link during high oil temperature and low speed operation from the current state, and a method for producing the same.
  • the purpose is to do.
  • the method for producing the lubricating composition of the present disclosure the lubricating composition produced by the method, and the compressor and the freezing system using the same adopt the following means.
  • the temperature at which the thermal weight change is 0.675% or more and 0.825% or less is defined as the decomposition start temperature, and as an additive for improving the lubrication characteristics, the decomposition start temperature is in the temperature range of 70 ° C. or more and 90 ° C. or less.
  • a method for producing a lubricating composition comprising a selection step of selecting a lubricating reagent in the above, and a blending step of blending the selected lubricating reagent with respect to the base oil in an amount of 1% by weight or more and 5% by weight or less.
  • Additives that improve lubrication characteristics are decomposed by heat and their weight changes (decreases).
  • the thermal weight decreased from the initial state by 0.675% or more and 0.825% or less, preferably 0.7125% or more and 0.7875% or less, and more preferably 0.75%.
  • the temperature is defined as the decomposition start temperature, and the lubricating reagent is selected based on the decomposition start temperature.
  • thermogravimetric change is about ⁇ 10% centered on 0.75%.
  • the thermogravimetric rate of change is obtained from the thermogravimetric analysis chart. If the thermogravimetric change is too small (for example, 0.3%), it is difficult to see the inflection point. If too much, it is likely that the options will include lubricating reagents that do not improve wear resistance.
  • the oil temperature during high oil temperature and low speed operation was 70 ° C to 90 ° C, and the temperature of the sliding portion of the Oldham link was a little over 90 ° C.
  • the lubricating reagent whose decomposition is started in this temperature range (70 ° C. or higher and 90 ° C. or lower) can exhibit a function as an extreme pressure agent / anti-wear agent at the Older Link during high oil temperature and low speed operation. If the decomposition start temperature is too low, problems may occur in the chemical stability of the lubricating reagent such as oxidation stability. If the decomposition start temperature is too high, a tribo film is difficult to form on the surface of the Oldham link during low-speed operation, and sufficient lubrication performance is not exhibited.
  • the selection step comprises the step of selecting a high temperature lubricating reagent in a temperature range in which the decomposition start temperature exceeds 90 ° C. from among the additives that improve the lubricating characteristics.
  • the step can include the step of blending the selected high temperature lubricating reagent into the base oil.
  • a lubricating composition capable of exhibiting lubricating performance in a wide temperature range can be obtained.
  • the present disclosure comprises an oldham link made of iron or aluminum alloy having a protruding key and a member having a keyway into which the key is inserted and having a material different from that of the oldam link.
  • a compressor supplied with a lubricating composition made of an aluminum alloy or iron and produced by the production method described in the above embodiment.
  • the present disclosure provides a freezing system equipped with the above compressor.
  • the present disclosure includes a lubricating reagent selected from a base oil and an additive that improves lubrication characteristics, and exhibiting a thermal weight change of 0.675% or more and 0.825% or less in a temperature range of 70 ° C. or higher and 90 ° C. or lower.
  • a lubricating composition containing 1% by weight or more and 5% by weight or less of the lubricating reagent with respect to the base oil.
  • thermogravimetric analysis chart figure of reagent A It is a thermogravimetric analysis chart figure of the reagent B. It is a thermogravimetric analysis chart figure of reagent C. It is a figure which shows the relationship of the wear depth with respect to a refrigerant / refrigerating machine oil. It is a figure which shows the relationship between the amount of TBP addition and the wear depth.
  • the method for producing a lubricating composition according to the present embodiment includes a selection step of selecting a lubricating reagent and a blending step of blending the selected lubricating reagent with the base oil.
  • a lubricating reagent having a decomposition start temperature in the temperature range of 70 ° C. or higher and 90 ° C. or lower is selected as an additive for refrigerating machine oil for improving lubrication characteristics.
  • the decomposition start temperature is the temperature at which the lubricating reagent begins to change (decrease) in weight due to heat.
  • the decomposition start temperature of the lubricating reagent can be obtained by thermogravimetric analysis. In thermogravimetric analysis, the temperature of a sample and a reference substance are changed in the same manner, the electrical energy required for the temperature is changed, and the reaction temperature such as oxidation / decomposition is specified. Thermogravimetric analysis can be performed by a differential thermal analyzer (DTA). If the decomposition start temperature of the reagent is published in a catalog or the like, it may be used.
  • DTA differential thermal analyzer
  • the amount of weight change (decrease) from the initial state of the lubricating reagent is 0.675% or more and 0.825% or less, preferably 0.7125% or more and 0.7875% or less, and more preferably 0.75%. Is defined as the "decomposition start temperature".
  • the lubricating reagent is blended in an amount of 1 wt% or more and 5 wt% or less, preferably 1 wt% or more and 3 wt% or less with respect to the base oil.
  • a lubricating oil composition (refrigerating machine oil) is obtained by blending a lubricating reagent with a base oil.
  • the base oil may be polyol ester (POE), polyvinyl ether (PVE), polyalkylene glycol (PAG), mineral oil and the like.
  • the base oil may have an ester bond in its molecular structure.
  • additives or the like that improve thermal stability may be further compounded.
  • the lubricating composition produced according to the above embodiment is suitable for use in a scroll compressor equipped with an Oldham link.
  • the material of the Oldham link should be iron or aluminum alloy.
  • FIG. 1 is a vertical cross-sectional view of a scroll compressor to which a lubricating composition can be supplied.
  • the scroll compressor (scroll fluid machine) 1 is provided in the refrigerant circuit (refrigerant system) of the air conditioner, compresses the gas refrigerant supplied from the evaporator, and supplies the high-pressure gas refrigerant to the condenser. ..
  • the scroll compressor 1 includes a fixed scroll 3 and a swivel scroll 4 that revolves around the fixed scroll 3 in the housing 2.
  • the fixed scroll 3 is fixed to the housing 2 via the upper bearing 21, and includes a scroll-shaped wall body 33 erected on the end plate 31.
  • the swivel scroll 4 includes a scroll-shaped wall body 43 erected on the end plate 41.
  • the wall body 33 of the fixed scroll 3 and the wall body 43 of the swivel scroll 4 have substantially the same shape.
  • a plurality of sealed compression spaces R1 are formed by rotating the swivel scroll 4 by 180 ° with respect to the fixed scroll 3 and engaging the walls 33 and 43 with each other.
  • the turning scroll 4 revolves with respect to the fixed scroll 3 in a state where the rotation is restricted by the Oldham link 23.
  • the swivel scroll 4 is rotated by the driving motor 6.
  • the rotary shaft 5 rotated by the motor 6 is connected to the swivel scroll 4 via the crank pin 27.
  • the crank pin 27 is provided eccentrically with respect to the central axis of the rotating shaft 5.
  • the crank pin 27 is rotatably connected to a boss formed on the back surface (lower surface in the drawing) of the end plate 41 of the swivel scroll 4 via a drive bush and a drive bearing 52.
  • the rotating shaft 5 is rotatably supported by an upper bearing 21 and a lower bearing 24 fixed to the housing 2.
  • a storage area 26 for storing the lubricating composition (lubricating oil O) is provided in the lower part of the housing 2.
  • the lubricating oil O is pumped by a pump 54 provided at the lower end of the rotating shaft 5 through an oil supply path 53 inside the rotating shaft 5, and is provided around the lower bearing 24, the upper bearing 21, and the crank pin 27.
  • the swivel scroll 4, the old dam link 23, and the like are provided at the lower end of the rotating shaft 5 through an oil supply path 53 inside the rotating shaft 5, and is provided around the lower bearing 24, the upper bearing 21, and the crank pin 27.
  • the housing 2 is provided with a suction pipe 28 for sucking the low-pressure gas refrigerant and a discharge pipe 29 for discharging the compressed high-pressure gas refrigerant.
  • the suction pipe 28 and the discharge pipe 29 are connected to a refrigerant circuit of an air conditioner (not shown).
  • the scroll compressor 1 described above operates as follows.
  • a driving current is supplied to the stator 61 of the motor 6 from a power source (not shown)
  • the rotor 62 of the motor 6 rotates and the driving force is output to the rotating shaft 5.
  • the driving force is swiveled and scrolled via a crank pin 27 provided at the upper end of the rotary shaft 5 eccentrically in one direction (eccentric direction) outward from the central axis of the rotary shaft 5. It is transmitted to 4.
  • the swivel scroll 4 revolves around the fixed scroll 3 while being prevented from rotating due to the action of the old dumb link 23.
  • the refrigerant flowing in from the suction pipe 28 is sucked between the swirl scroll 4 and the fixed scroll 3. Then, as the swivel scroll 4 swivels, the volume of the compression space R1 between the swivel scroll 4 and the fixed scroll 3 decreases, so that the refrigerant is compressed in the compression space R1.
  • the compressed refrigerant is discharged to the refrigerant circuit by the discharge pipe 29 via the discharge port 32 of the fixed scroll 3 and the discharge port 38 of the discharge cover 37.
  • a multi-port 32A is formed in the fixed scroll 3, and the multi-port 32A is provided with a lead valve 36 attached to the end plate 31 of the fixed scroll 3 via a retainer 35.
  • the discharge port 38 of the discharge cover 37 is also provided with a lead valve 37B attached to the discharge cover 37 via the retainer 37A.
  • FIG. 2 and 3 show the Oldham link 23 shown in FIG.
  • the old dam link 23 is provided above the upper bearing 21.
  • the Oldham link 23 is provided on the back surface side of the end plate 41 of the swivel scroll 4.
  • the Oldham link 23 has a substantially ring shape when viewed in a plan view.
  • keys 23A projecting downward are provided on both the left and right sides, that is, at the positions of 3 o'clock and 9 o'clock.
  • keys 23B protruding upward are provided on both the upper and lower sides, that is, at the positions of 6 o'clock and 12 o'clock. That is, the direction in which the two keys 23A are provided and the direction in which the two keys 23B are provided are provided so as to be orthogonal to each other.
  • each key 23A projecting downward is inserted into a key groove 21A formed in the upper bearing 21.
  • each key 23B projecting upward is inserted into a key groove formed in the end plate 41 of the swivel scroll 4.
  • the upper bearing 21 and the swivel scroll 4 may be made of a material different from that of the Oldam link 23.
  • the material of the old dam link 23 is iron
  • the material of the keyway formed in the upper bearing 21 and the swivel scroll 4 is preferably aluminum.
  • the material of the old dam link 23 is aluminum
  • the material of the keyway formed in the upper bearing 21 and the swivel scroll 4 is preferably iron.
  • FIG. 4 is a block diagram of a freezing system including the scroll compressor 1.
  • the refrigeration system includes a scroll compressor 1, a condenser 12, an expansion valve 13, and an evaporator 14, and each element flows and conveys a refrigerant through pipes 15a to 15d. It is connected.
  • the condenser 12 condenses / liquefies the high-temperature and high-pressure refrigerant gas to dissipate heat, and the expansion valve 13 adiabatically expands the high-temperature and high-pressure liquid refrigerant that has passed through the condenser 12 to reduce the pressure, and the evaporator 14
  • the low-temperature low-pressure liquid refrigerant that has passed through the expansion valve 13 is evaporated / vaporized to absorb heat
  • the scroll compressor 1 adiabatically compresses the low-temperature low-pressure refrigerant gas that has passed through the evaporator 14.
  • the high-temperature and high-pressure refrigerant gas that has passed through the scroll compressor 1 is supplied to the condenser 12.
  • the lubricating composition supplied to the scroll compressor 1 goes around the refrigeration system including the evaporator 14, the expansion valve 13 and the condenser in a state of being mixed with the refrigerant, and returns to the compressor.
  • the lubricating composition of the freezing system is sealed in the system together with the refrigerant and is used for the duration of the freezing system without being replaced.
  • the temperature of the lubricating composition near the Oldam Link 23 during high oil temperature and low speed operation is 80 ° C ⁇ 10 ° C.
  • a lubricating reagent having a decomposition starting temperature in a temperature range of 70 ° C. or higher and 90 ° C. or lower forms a low-shear tribo film on the sliding surface of the Oldham link during low-speed operation, and lowers the friction coefficient of the sliding portion.
  • the lubricating reagent having the decomposition start temperature in the temperature range of 70 ° C. or higher and 90 ° C. or lower has an effect of reducing the amount of wear.
  • the selection step may further include the step of selecting a high temperature lubricating reagent.
  • the blending step may further include the step of blending the selected high temperature lubricating reagent into the base oil.
  • one or a plurality of additives having a decomposition start temperature in a temperature range exceeding 90 ° C. are selected from among extreme pressure agents or additives functioning as lubricants.
  • the high temperature lubricating reagent is blended in an amount of 0.1 wt% or more and 5 wt%, preferably 0.1 wt% or more and 3 wt% or less with respect to the base oil.
  • TPP Triphenyl phosphate
  • JC-224 Ethyl diethyl phosphonoacetate
  • TBP Tributyl phosphate
  • FIG. 5 is a diagram showing a change in thermogravimetric analysis of reagent A (TPP).
  • FIG. 6 is a diagram showing a thermogravimetric change of reagent B (JC-224).
  • FIG. 7 is a diagram showing a change in thermogravimetric analysis of reagent C (TBP).
  • TPP thermogravimetric analysis of reagent A
  • JC-224 thermogravimetric change of reagent B
  • TBP thermogravimetric change in reagent C
  • TPP thermogravimetric analysis of reagent C
  • the horizontal axis is time (minutes)
  • the left vertical axis is thermogravimetric change (%)
  • the right vertical axis is temperature (° C.).
  • Table 1 the temperature at the time when the thermogravimetric change becomes 0.75% from FIGS. 5, 6 and 7 is read and described as the decomposition start temperature.
  • reagents A, B, and C had low acid values.
  • the decomposition temperatures of reagents B and C changed by only a few ° C, but the decomposition start temperature differed by about 85 ° C.
  • a wear resistance was evaluated by sliding a fixed piece and a rotating piece according to JIS K 7218 using a ring-on-disk refrigerant atmosphere friction test device.
  • the fixed piece was made of ADC12, which is an Al—Si—Cu alloy, and the surface was coated with hard alumite.
  • ADC12 Al—Si—Cu alloy
  • FC200 flake graphite cast iron
  • Table 2 shows the test conditions.
  • FIG. 8 is a diagram showing the relationship of wear depth with respect to the refrigerant / refrigerating machine oil.
  • FIG. 9 is a diagram showing the relationship between the amount of TBP added in Test 3 and the wear depth of the fixed piece.
  • the horizontal axis represents the amount of TBP added (wt%), and the vertical axis represents the wear depth ( ⁇ m) of the fixed piece.
  • the wear depth of TBP (1 wt%, 5 wt% added) in Test 2 was about 3 ⁇ m, which was the lowest as compared with Tests 1 and 3.
  • the amount of wear in Test 3 with JC-224 added was lower than that without TBP in Test 2, but it was higher than in Test 1 with R410A refrigerant.
  • Both JC-224 and TBP are phosphorus compounds, but they have different decomposition start temperatures.
  • the decomposition start temperature of TBP is equal to or lower than the oil temperature at the start of the test of this test. Therefore, it is expected that TBP was decomposed during the test to form a tribo film, while JC-244, whose decomposition start temperature was about 85 ° C higher than the test start temperature of this test, did not form a tribo film. ..

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Abstract

高油温低速運転時のオルダムリンクの耐摩耗性を向上した冷凍機油（潤滑組成物）およびその製造方法を提供することを目的とする。本開示の潤滑組成物の製造方法は、熱重量変化が０．６７５％以上０．８２５％以下となる温度を分解開始温度とし、潤滑特性を向上させる添加剤として、分解開始温度が７０℃以上９０℃以下の温度域にある潤滑試薬を選択する選択工程と、選択された潤滑試薬を基油に対して１重量％以上５重量％以下配合する配合工程とを備える。

Description

潤滑組成物の製造方法およびそれにより製造された潤滑組成物、ならびにそれを用いた圧縮機および冷凍システム
　本発明は、潤滑組成物の製造方法およびそれにより製造された潤滑組成物、ならびにそれを用いた圧縮機および冷凍システムに関するものである。
　冷凍装置は、少なくとも圧縮機、凝縮器、膨張弁および蒸発器で構成される。冷凍装置では、各構成要素が冷媒配管により閉回路として連結されており、冷媒および冷凍機油が相溶した混合液が密閉された系内を循環する構造となっている。
　地球温暖化対策の一環として、冷媒のＧＷＰ（地球温暖化係数、Ｇｌｏｂａｌ　Ｗａｒｍｉｎｇ　Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ）の低減が必須となり、ＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）系の代替冷媒に移行して久しい。ＨＦＣ冷媒としては、Ｒ４１０Ａ，Ｒ３２などが知られている。Ｒ３２のＧＷＰはＲ４１０Ａの１／３程度である。
　ＨＦＣ系冷媒は、以前使用されていたＣＦＣ（クロロフルオロカーボン）系あるいはＨＣＦＣ（ハイドロクロロフルオロカーボン）系冷媒よりも高い圧力下での使用が前提とされる。ＨＦＣ系冷媒を使用する冷凍装置の圧縮機においては圧力負荷が高くなる。
　冷凍機油は、圧縮機の潤滑を担うものである。特許文献１に記載されるように、冷凍機油には、基油および潤滑剤を含む。
特開２０１３－１０８０３３号公報
　圧縮機の一種に固定スクロールと旋回スクロールとを備えたスクロール圧縮機がある。スクロール圧縮機は、旋回スクロールの自転を防止しつつ公転旋回運動を行わせるためにオルダムリンクを備えている。オルダムリンクは、旋回スクロールの旋回運動に伴い、溝に沿って往復摺動する。
　高負荷の冷凍装置におけるＨＦＣ冷媒の使用では、低速運転時のオルダムリンクの摩耗低減が課題である。特に、低速時には油膜が形成されにくく、潤滑状態が厳しくなる。加えて、高油温時は油粘度が低くなり、さらに潤滑特性が悪くなることが課題であった。
　本開示は、このような事情に鑑みてなされたものであって、高油温低速運転時のオルダムリンクの耐摩耗性を現状よりも向上できる冷凍機油（潤滑組成物）およびその製造方法を提供することを目的とする。
　上記課題を解決するために、本開示の潤滑組成物の製造方法およびそれにより製造された潤滑組成物、ならびにそれを用いた圧縮機および冷凍システムは以下の手段を採用する。
　本開示は、熱重量変化が０．６７５％以上０．８２５％以下となる温度を分解開始温度とし、潤滑特性を向上させる添加剤として、前記分解開始温度が７０℃以上９０℃以下の温度域にある潤滑試薬を選択する選択工程と、選択された前記潤滑試薬を基油に対して１重量％以上５重量％以下配合する配合工程とを備える潤滑組成物の製造方法を提供する。
　潤滑特性を向上させる添加剤は、熱により分解され重量が変化（減少）する。本発明者は鋭意検討の結果、熱重量が初期状態から０．６７５％以上０．８２５％以下、好ましくは０．７１２５％以上０．７８７５％以下、さらに好ましくは０．７５％減少する際の温度を分解開始温度と定義し、分解開始温度に基づき潤滑試薬を選択する。
　本発明者らは鋭意検討の結果、オルダムリンクにトライボ膜が形成される場合、熱重量変化が０．７５％を中心として±１０％程度となる条件で評価すればよいことを見出した。熱重量変化率は熱重量分析チャートから得られる。熱重量変化が少なすぎると（例えば０．３％）変曲点が判りづらい。多すぎる場合には、耐摩耗性が改善されない潤滑試薬が選択肢に含まれる可能性が高くなる。
　本発明者らの検討によれば、摩耗が顕著であった高油温低速運転時の油温は７０℃から９０℃であり、オルダムリンクの摺動部温度は９０℃強であった。この温度域（７０℃以上９０℃以下）で分解が開始される潤滑試薬は、高油温低速運転時のオルダムリンクにおいて極圧剤／摩耗防止剤としての機能が発現されうる。分解開始温度が低温すぎると酸化安定性等、潤滑試薬の化学的安定性に問題が生じうる。分解開始温度が高温すぎると低速運転時のオルダムリンク表面でトライボ膜が形成されにくく、十分な潤滑性能が発現されない。
　上記開示の一態様において、前記選択工程は、潤滑特性を向上させる前記添加剤の中から、前記分解開始温度が９０℃を超える温度域にある高温用潤滑試薬を選択するステップを含み、前記配合工程は、選択された前記高温用潤滑試薬を基油に配合するステップを含むことができる。
　潤滑試薬よりも高い温度で分解が開始される（トライボ膜が形成される）高温用潤滑試薬をさらに配合することで、幅広い温度域で潤滑性能が発現されうる潤滑組成物となる。
　本開示は、突出するキーを有し、鉄またはアルミニウム合金製のオルダムリンクと、前記キーが挿入されるキー溝が形成され、前記オルダムリンクとは異なる材質の部材と、を備え、前記部材はアルミニウム合金または鉄製である上記態様に記載された製造方法で製造した潤滑組成物が供給された圧縮機を提供する。
　オルダムリンクとキー溝を異なる材質にすることで、摺動時の同一材質による凝着を防止できる。
　本開示は、上記圧縮機を備えた冷凍システムを提供する。
　本開示は、基油と、潤滑特性を向上させる添加剤から選択された、７０℃以上９０℃以下の温度域において熱重量変化が０．６７５％以上０．８２５％以下を示す潤滑試薬と、を含み、前記潤滑試薬が、基油に対して１重量％以上５重量％以下配合されている潤滑組成物を提供する。
　分解開始温度に基づいて使用環境に適した潤滑試薬を選択して、配合することで、高油温低速運転時のオルダムリンクの耐摩耗性を向上した潤滑組成物を製造できる。製造した潤滑組成物が供給された圧縮機では、オルダムリンク部分での摩耗量を抑制できる。
第１実施形態に係るスクロール圧縮機を示した縦断面図である。 図１のオルダムリンクと上部軸受を示した平面図である。 図２のオルダムリンクのキーの位置で切断した縦断面図である。 冷凍システムのブロック図である。 試薬Ａの熱重量分析チャート図である。 試薬Ｂの熱重量分析チャート図である。 試薬Ｃの熱重量分析チャート図である。 冷媒／冷凍機油に対する摩耗深さの関係を示す図である。 ＴＢＰ添加量と摩耗深さの関係を示す図である。
　以下に、本開示に係る潤滑組成物の製造方法およびそれにより製造された潤滑組成物、ならびにそれを用いた圧縮機および冷凍システムの一実施形態について説明する。
〔第１実施形態〕
　本実施形態に係る潤滑組成物の製造方法は、潤滑試薬を選択する選択工程と、選択された潤滑試薬を基油に配合する配合工程とを備えている。
（選択工程）
　選択工程では、潤滑特性を向上させる冷凍機油の添加剤として、分解開始温度が７０℃以上９０℃以下の温度域にある潤滑試薬を選択する。
　分解開始温度は、潤滑試薬が熱により重量変化（減少）し始める温度である。潤滑試薬の分解開始温度は、熱重量分析により得ることができる。熱重量分析では、サンプルと基準物質を同じように温度変化させ、それに要する電気エネルギーを測定して、酸化・分解等の反応温度を特定する。熱重量分析は、示差熱分析装置（ＤＴＡ）により実施できる。試薬の分解開始温度がカタログなどで公開されている場合は、それを利用してもよい。
　本実施形態では、潤滑試薬の初期状態からの重量変化（減少）量が０．６７５％以上０．８２５％以下、好ましくは０．７１２５％以上０．７８７５％以下、さらに好ましくは０．７５％となる温度を「分解開始温度」と定義する。
（配合工程）
　配合工程では、基油に対して潤滑試薬を１ｗｔ％以上５ｗｔ％以下、好ましくは１ｗｔ％以上３ｗｔ％以下で配合する。基油に潤滑試薬が配合されたものが潤滑油組成物（冷凍機油）となる。
　基油は、ポリオールエステル（ＰＯＥ）、ポリビニルエーテル（ＰＶＥ）、ポリアルキレングリコール（ＰＡＧ）、鉱物油等であってよい。基油は、分子構造内にエステル結合を有するとよい。
　配合工程では、熱安定性を向上させる添加剤等をさらに配合してもよい。
（圧縮機への適用）
　上記実施形態に従って製造された潤滑組成物は、オルダムリンクを備えたスクロール圧縮機での使用に好適である。
　オルダムリンクの材質は、鉄またはアルミニウム合金であるとよい。
　図１は、潤滑組成物が供給されうるスクロール圧縮機縦断面図である。
　スクロール圧縮機（スクロール流体機械）１は、空気調和装置の冷媒回路（冷凍システム）に設けられ、蒸発器から供給されたガス冷媒を圧縮して凝縮器へと高圧ガス冷媒を供給するものである。スクロール圧縮機１は、図１に示すように、ハウジング２内に、固定スクロール３と、固定スクロール３に対して公転旋回される旋回スクロール４とを備えている。
　固定スクロール３は、上部軸受２１を介して、ハウジング２に対して固定されており、端板３１上に立設されたスクロール形状の壁体３３を備えている。旋回スクロール４は、端板４１上に立設されたスクロール形状の壁体４３を備えている。固定スクロール３の壁体３３と旋回スクロール４の壁体４３とは略同一形状となっている。固定スクロール３に対して旋回スクロール４を１８０°回転させて壁体３３，４３同士を噛み合わせることによって複数の密閉された圧縮空間Ｒ１が形成されるようになっている。
　旋回スクロール４は、オルダムリンク２３により自転が規制された状態で、固定スクロール３に対して公転旋回運動するようになっている。
　旋回スクロール４は、駆動させるモータ６によって回転させられる。モータ６によって回転させられる回転軸５は、クランクピン２７を介して旋回スクロール４に接続されている。クランクピン２７は、回転軸５の中心軸線に対して偏心して設けられている。クランクピン２７は、ドライブブッシュやドライブ軸受５２を介して、旋回スクロール４の端板４１の裏面（図において下面）に形成されたボスに対して回転可能に接続されている。回転軸５は、ハウジング２に固定された上部軸受２１と下部軸受２４により回転可能に支持されている。
　ハウジング２の下部には、潤滑組成物（潤滑油Ｏ）を貯留する貯留領域２６が設けられている。潤滑油Ｏは、回転軸５の下端に設けられたポンプ５４により、回転軸５の内部の給油経路５３を通じて汲み上げられ、下部軸受２４、上部軸受２１、クランクピン２７周りに設けられたドライブ軸受５２、旋回スクロール４、オルダムリンク２３などの摺動部へと供給される。
　ハウジング２には、低圧ガス冷媒を吸入する吸入配管２８と、圧縮後の高圧ガス冷媒を吐出する吐出配管２９とが設けられている。吸入配管２８および吐出配管２９は、図示しない空気調和機の冷媒回路に接続されている。
　上述したスクロール圧縮機１は、以下のように動作する。
　図示しない電源よりモータ６のステータ６１に駆動電流が供給されると、モータ６のロータ６２が回転して、駆動力が回転軸５に出力される。
　回転軸５が回転されると、回転軸５の上端に回転軸５の中心軸から径方向の外側の一方向（偏心方向）に偏心して設けられたクランクピン２７を介して駆動力が旋回スクロール４に伝達される。これにより、旋回スクロール４は、オルダムリンク２３の作用によって、固定スクロール３に対して自転を阻止されつつ公転旋回される。
　旋回スクロール４の旋回により、吸入配管２８から流入した冷媒が旋回スクロール４と固定スクロール３の間に吸入される。そして、旋回スクロール４の旋回に伴い、旋回スクロール４と固定スクロール３の間の圧縮空間Ｒ１の容積が減少することにより、圧縮空間Ｒ１内で冷媒が圧縮される。
　圧縮された冷媒は、固定スクロール３の吐出ポート３２およびディスチャージカバー３７の吐出ポート３８を経て、吐出配管２９により冷媒回路へと吐出される。固定スクロール３にはマルチポート３２Ａが形成されており、マルチポート３２Ａには、固定スクロール３の端板３１にリテーナ３５を介して取り付けられたリード弁３６が設けられている。ディスチャージカバー３７の吐出ポート３８にも、ディスチャージカバー３７にリテーナ３７Ａを介して取り付けられたリード弁３７Ｂが設けられている。圧縮された冷媒の圧力が所定値に達すると、リード弁３６，３７Ｂを押し開いた冷媒が冷媒回路の凝縮器側へと吐出される。
　図２および図３には、図１に示したオルダムリンク２３が示されている。オルダムリンク２３は、上部軸受２１の上方に設けられている。図１に示したように、オルダムリンク２３は、旋回スクロール４の端板４１の裏面側に設けられている。
　図２に示したように、オルダムリンク２３は、平面視した場合に略リング形状とされている。図２のように平面視した場合に、左右の両側すなわち３時と９時の位置には、下方（上部軸受２１側）に突出するキー２３Ａが設けられている。図２のように平面視した場合に、上下の両側すなわち６時と１２時の位置には、上方（旋回スクロール４側）に突出するキー２３Ｂが設けられている。すなわち、２つのキー２３Ａが設けられた方向と、２つのキー２３Ｂが設けられた方向は、直交するように設けられている。下方へ突出する各キー２３Ａは、図３に示すように、上部軸受２１に形成されたキー溝２１Ａに挿入されている。上方へ突出する各キー２３Ｂは、図示しないが、旋回スクロール４の端板４１に形成されたキー溝に挿入されている。
　上部軸受２１および旋回スクロール４は、オルダムリンク２３と異なる材質で構成されているとよい。オルダムリンク２３の材質が鉄である場合、上部軸受２１および旋回スクロール４に形成されたキー溝の材質はアルミニウムであるとよい。オルダムリンク２３の材質がアルミニウムである場合、上部軸受２１および旋回スクロール４に形成されたキー溝の材質は鉄であるとよい。
　図４は、上記スクロール圧縮機１を含む冷凍システムのブロック図である。冷凍システムは、例えば図４に示すように、スクロール圧縮機１と、凝縮器１２と、膨張弁１３と、蒸発器１４とを備え、各要素が冷媒を流通搬送する配管１５ａから１５ｄを介して接続されている。
　冷凍システム内では、凝縮器１２が、高温高圧の冷媒ガスを凝縮／液化して放熱し、膨張弁１３が、凝縮器１２を経た高温高圧の液冷媒を断熱膨張させて減圧し、蒸発器１４が、膨張弁１３を経た低温低圧の液冷媒を蒸発／気化して吸熱し、スクロール圧縮機１が、蒸発器１４を経た低温低圧の冷媒ガスを断熱圧縮する。スクロール圧縮機１を経た高温高圧の冷媒ガスは凝縮器１２に供給される。このように閉じた系内で熱搬送媒体としての冷媒を循環させることで、蒸発器１４から凝縮器１２への熱の移動を実現し、室内の空調（暖房および冷房）を可能にする。
　スクロール圧縮機１に供給された潤滑組成物は、冷媒に混ざった状態で蒸発器１４、膨張弁１３および凝縮器を含む冷凍システムを廻り、圧縮機に戻ってくる。冷凍システムの潤滑組成物は冷媒と共に系内に密閉された状態で、冷凍システムが使用される期間はまず交換されることなく使用される。
　実機環境において、高油温低速運転時のオルダムリンク２３付近の潤滑組成物の温度は８０℃±１０℃である。７０℃以上９０℃以下の温度域に分解開始温度がある潤滑試薬は、低速運転時のオルダムリンクの摺動面に低せん断なトライボ膜を形成し、摺動部の摩擦係数を下げる。結果として、７０℃以上９０℃以下の温度域に分解開始温度がある潤滑試薬は、摩耗量を低減する効果を有している。
〔第２実施形態〕
　本実施形態において、選択工程は、高温用潤滑試薬を選択するステップをさらに含んでもよい。配合工程は、選択された高温用潤滑試薬を基油に配合するステップをさらに含んでもよい。
　高温用潤滑試薬は、極圧剤または潤滑剤として機能する添加剤の中から、９０℃を超える温度域に分解開始温度があるものが１つまたは複数選択される。
　高温用潤滑試薬は、基油に対して０．１ｗｔ％以上５ｗｔ％、好ましくは０．１ｗｔ％以上３ｗｔ％以下で配合される。
〔試験〕
（潤滑試薬の選択）
　以下の試薬ＡからＣについて、熱重量分析により分解開始温度を得た。
Ａ：トリフェニルホスフェート（ＴＰＰ）
Ｂ：エチルジエチルホスホノアセテート（ＪＣ－２２４）
Ｃ：トリブチルホスフェート（ＴＢＰ）
　結果を図５から図７および表１に示す。
　図５は試薬Ａ（ＴＰＰ）の熱重量変化を示す図である。図６は試薬Ｂ（ＪＣ－２２４）の熱重量変化を示す図である。図７は試薬Ｃ（ＴＢＰ）の熱重量変化を示す図である。図５から図７において、横軸は時間（分）、左縦軸は熱重量変化（％）、右縦軸は温度（℃）である。
　表１には、図５，図６，図７から熱重量変化が０．７５％となる時点における温度を読み取り分解開始温度として記載した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１によれば、試薬Ａ，Ｂ，Ｃは酸価が低かった。試薬Ｂ，Ｃの分解温度は数℃しか変わらないが、分解開始温度には約８５℃の差がみられた。
（耐摩耗性）
　リングオンディスクの冷媒雰囲気摩擦試験装置を用いて、ＪＩＳ　Ｋ　７２１８に準じ、固定片と回転片とを摺動させて耐摩耗性を評価した。
　固定片は、材質をＡｌ－Ｓｉ－Ｃｕ系合金のＡＤＣ１２とし、表面に硬質アルマイトをコーティングした。回転片は、材質を片状黒鉛鋳鉄（ＦＣ２００）としたものを使用した。
　実機では高油温低速時にオルダムリンクの摩耗が認められている。試験条件は、実機の運転条件に合わせて設定した。
　表２に試験条件を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　図８，９に結果を示す。図８は、冷媒/冷凍機油に対する摩耗深さの関係を示す図である。図９は、試験３のＴＢＰ添加量と固定片の摩耗深さの関係を示す図である。同図において、横軸はＴＢＰ添加量（ｗｔ％）、縦軸は固定片の摩耗深さ（μｍ）である。
　図８によれば、試験２のＴＢＰ（１ｗｔ％，５ｗｔ％添加）の摩耗深さは３μｍ程度であり、試験１，３と比較して摩耗量が最も低かった。ＪＣ－２２４を添加した試験３の摩耗量は、試験２のＴＢＰ添加なしと比較すると摩耗量は低下したが、Ｒ４１０Ａ冷媒を使用した試験１よりも摩耗量は多かった。
　図９によれば、ＴＢＰを添加した試験２では、ＴＢＰの添加量が１％以上とすることで、耐摩耗性の向上効果が認められた。ＴＢＰを１ｗｔ％から５ｗｔ％添加した試験では、固定片の摩耗深さが２．５μｍから３．２μｍ程度であった。一方、ＴＢＰを０．７５ｗｔ％、０．２５ｗｔ％添加した試験では、固定片の摩耗深さは２０μｍ，１９μｍであった。上記結果から、ＴＢＰを１ｗｔ％以上添加することにより耐摩耗性は顕著に向上することが確認された。
　なお、図８によれば、ＪＣ－２２４を添加した試験３では、固定片の摩耗深さが５５μｍであった。Ｒ４１０Ａ冷媒を使用し、添加剤を添加しなかった試験１では、固定片の摩耗深さは４３μｍであり、ＪＣ－２２４を５ｗｔ％添加した油での耐摩耗性向上効果は認められなかった。
　ＪＣ－２２４およびＴＢＰは共にリン系化合物であるが、両者は分解開始温度が異なる。ＴＢＰの分解開始温度は、本試験の試験開始時の油温度と同等以下である。そのため、ＴＢＰは試験中に分解されトライボ膜を形成し、一方で分解開始温度が本試験の試験開始温度よりも約８５℃高いＪＣ－２４４では、トライボ膜が形成されなかったものと予想される。
　なお、上記実施形態では、オルダムリンクについて述べたが、ロータリー圧縮機のブレード摺動部においても、同様の効果が期待できる。
１　スクロール圧縮機（スクロール流体機械）
２　ハウジング
３　固定スクロール
４　旋回スクロール
１２　凝縮器
１３　膨張弁
１４　蒸発器
１５ａから１５ｄ　配管
２１　上部軸受
２１Ａ　キー溝
２３　オルダムリンク
２３Ａ　キー
２３Ｂ　キー
２４　下部軸受
２６　貯留領域
２７　クランクピン
２８　吸入配管
２９　吐出配管
３１　端板
３２，３８　吐出ポート
３２Ａ　マルチポート
３３　壁体
３５　リテーナ
３６　リード弁
３７　ディスチャージカバー
３７Ａ　リテーナ
３７Ｂ　リード弁
４１　端板
４３　壁体
５２　ドライブ軸受
Ｒ１　圧縮空間

Claims (5)

  1. 　熱重量変化が０．６７５％以上０．８２５％以下となる温度を分解開始温度とし、潤滑特性を向上させる添加剤として、前記分解開始温度が７０℃以上９０℃以下の温度域にある潤滑試薬を選択する選択工程と、
    　選択された前記潤滑試薬を基油に対して１重量％以上５重量％以下配合する配合工程とを備える潤滑組成物の製造方法。
  2. 　前記選択工程は、潤滑特性を向上させる前記添加剤の中から、前記分解開始温度が９０℃を超える温度域にある高温用潤滑試薬を選択するステップを含み、
    　前記配合工程は、選択された前記高温用潤滑試薬を基油に配合するステップを含む請求項１に記載の潤滑組成物の製造方法。
  3. 　突出するキーを有し、鉄またはアルミニウム合金製のオルダムリンクと、
    　前記キーが挿入されるキー溝が形成され、前記オルダムリンクとは異なる材質の部材と、を備え、
    　前記部材はアルミニウム合金または鉄製である請求項１または２に記載の製造方法で製造した潤滑組成物が供給された圧縮機。
  4. 　請求項３に記載の圧縮機を備えた冷凍システム。
  5. 　基油と、
    　潤滑特性を向上させる添加剤から選択された、７０℃以上９０℃以下の温度域において熱重量変化が０．６７５％以上０．８２５％以下を示す潤滑試薬と、
    を含み、前記潤滑試薬が、
    　基油に対して１重量％以上５重量％以下配合されている潤滑組成物。
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0932747A (ja) * 1995-07-21 1997-02-04 Matsushita Electric Ind Co Ltd スクロール圧縮機
JP2000129275A (ja) * 1998-10-29 2000-05-09 Hitachi Ltd 冷凍・空調機用作動媒体組成物及び該組成物を用いた冷凍・空調装置
JP2003524062A (ja) * 2000-02-25 2003-08-12 エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー 改良された特性を有するホスフェートエステル作動流体
CN108865346A (zh) * 2018-05-31 2018-11-23 苏州佑君环境科技有限公司 一种可生物降解润滑油的制备方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0932747A (ja) * 1995-07-21 1997-02-04 Matsushita Electric Ind Co Ltd スクロール圧縮機
JP2000129275A (ja) * 1998-10-29 2000-05-09 Hitachi Ltd 冷凍・空調機用作動媒体組成物及び該組成物を用いた冷凍・空調装置
JP2003524062A (ja) * 2000-02-25 2003-08-12 エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー 改良された特性を有するホスフェートエステル作動流体
CN108865346A (zh) * 2018-05-31 2018-11-23 苏州佑君环境科技有限公司 一种可生物降解润滑油的制备方法

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