WO2020137317A1 - 不等辺山形鋼の長辺先端面成形装置、長辺先端面成形方法、及び製造方法、並びに熱間仕上圧延設備 - Google Patents

不等辺山形鋼の長辺先端面成形装置、長辺先端面成形方法、及び製造方法、並びに熱間仕上圧延設備 Download PDF

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angle steel
forming
roll
tip surface
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健太郎 脇田
武 三好
弘敏 田中
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Ｊｆｅスチール株式会社
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    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product

Definitions

  • the present invention relates to a technology for manufacturing unequal helix steel by hot rolling.
  • the present invention relates to a technique for forming the tip end surface of the long side of the unequal angle angle steel in a hot state at right angles to the long side.
  • the tip surface of the angle steel is also formed by the rolling roll, but the obtained shape accuracy may not be sufficient for the target shape. is there.
  • a forming technique for the tip portion of the angle steel there is a technique described in Patent Document 1, for example.
  • Patent Document 1 in the hot-rolled unequal angle steel, the short side of the long side is sandwiched between the pressing roll and the receiving roll, and the long side end is guided by the guide roll while the forming part of the forming roll is used. It is described that the short side end portion is pressed.
  • the unequal angle steel is used, for example, as a structural material for ships and bridges.
  • the ends of the long sides (webs) of the unequal angle angle steel are often directly abutted against other members and welded.
  • the perpendicularity (perpendicularity) of the tip surface with respect to the longitudinal direction of the long side has a great influence on the weldability. Therefore, the shape accuracy of the long side end is required to be stricter than the shape accuracy of the short side end.
  • the forming processing of the long side end portion is performed as necessary. However, if the forming process is separately performed after the hot rolling process is completed, the number of processes is increased, resulting in an increase in manufacturing cost.
  • the technique described in Patent Document 1 is for pressing the short side end portion of the unequal angle angle steel. That is, the technique described in Patent Document 1 is based on the idea of forming the short side end on the same line as the rolling line, and is not the technique of forming the long side end. Generally, the long sides of unequal angle angle steel are thinner than the short sides. Therefore, if the pressing force applied to the end of the long side for forming the end is excessive, the long side may be warped more than necessary. Therefore, the molding technique for the tip of the short side cannot be directly applied to the molding of the tip for the long side. As described above, in order to obtain an appropriate shape for the long side end portion, it is considered necessary to devise a separate device.
  • the present invention has been made in view of the above points, and an object thereof is to provide a technique capable of improving the squareness of the long side tip surface of the unequal angle angle steel during hot rolling. ..
  • one aspect of the present invention has a forming roll arranged on the outlet side of a hot finish rolling mill for unequal angle steel, and the forming roll is an unequal side formed by finish rolling. It has a peripheral surface that abuts against the tip surface of the long side of the angle steel and presses the tip surface, and the peripheral surface that abuts the tip surface is the longitudinal direction of the long side of the unequal angle angle steel with respect to the tip surface.
  • the gist of the present invention is that the tip end face of the long side is press-molded on the peripheral surface of the shape so that a reaction force can be applied toward the.
  • FIG. 1 It is a figure which shows the example of the manufacturing process of inequihedral angle steel. It is a conceptual diagram which shows the example of the arrangement position of a long side front end surface shaping
  • the unequal angle steel of the present embodiment is manufactured, for example, as shown in FIG. 1, through a manufacturing process including a heating process 1, a rough rolling process 2, an intermediate rolling process 3, and a finish rolling process 4.
  • a heating process 1 for example, a steel material that is a rolling material is heated in a batch-type or continuous-type heating furnace.
  • the rolled material heated in the heating step 1 is then rolled in the rough rolling step 2, the intermediate rolling step 3, and the finish rolling step 4 to be formed into the shape of the target unequal angle steel.
  • the rough rolling step 2, the intermediate rolling step 3, and the finish rolling step 4 include, for example, a hole rolling mill having a hole rolling roll, a universal rolling machine having a plurality of pairs of rolling rolls, and the like.
  • a tip surface forming step 4A is provided as part of the finish rolling step 4.
  • the front end surface forming step 4A is performed using a long-side front end surface forming device (hereinafter, also simply referred to as a forming device). That is, in the manufacturing process of the unequal helix steel of the present embodiment, as the rolling equipment of the finish rolling process 4, the forming apparatus is provided downstream of the final stand of the hot finish rolling mill that forms the unequal helix steel.
  • FIGStructure> 2A and 2B are diagrams showing an example of the arrangement position of the long-side tip surface forming apparatus, in which FIG. 2A is a plan view and FIG. 2B is a front view.
  • the molding device 7 is shown in a transparent manner.
  • the forming device 7 is installed, for example, on the downstream side of the rolling roll 5 of the final stand in the hot finish rolling mill and at an intermediate position in the rolling direction at the installation position of the side guide 6.
  • the forming device 7 of the present embodiment does not have a guide roll that guides the unequal angle angle steel 8 during press forming of the end face. As a result, it is possible to dispose the forming device 7 closer to the rolling roll 5 of the final stand.
  • the forming apparatus 7 of the present embodiment has a forming roll 11 arranged on the delivery side of the hot finish rolling mill.
  • the forming roll 11 has a slanted peripheral surface 11A that abuts on the tip surface 9A of the long side 9 of the unequal helix steel 8 formed by finish rolling and presses the tip surface 9A, and abuts the tip surface 9A.
  • the inclined peripheral surface 11A has a shape capable of applying a reaction force F to the tip surface 9A in the longitudinal direction of the long side 9 of the unequal angle angle steel 8.
  • Reference numeral 10 indicates the short side of the unequal angle angle steel 8.
  • the inclined peripheral surface 11A comes into contact with the tip surface 9A at an angle of the long side 9 with respect to the longitudinal direction within a range of ⁇ 2 degrees with respect to a right angle orthogonal to the longitudinal direction. It is preferable that it has a surface shape having a possible inclination angle.
  • the hole shape of the rolling roll 5 of the final stand has a shape as shown in FIG.
  • the angle of the rolling roll 5A that rolls the tip surface 9A of the long side 9 of the unequal angle chevron steel 8 with respect to the horizontal direction is ⁇ . This angle ⁇ is set to an angle at which the front end surface 9A is perpendicular to the long side 9.
  • the inclination angle ⁇ of the inclined peripheral surface 11A that abuts against the front end surface 9A in the forming roll 11 with respect to the horizontal is a surface in the range of an angle ⁇ 2 degrees.
  • the forming roll 11 is arranged with its central axis (shown by the one-dot chain line in FIG. 3) oriented in the vertical direction, for example, and as shown in FIG. 4, the roll shaft 12 is arranged coaxially with the central axis. .. Thereby, the forming roll 11 is supported by the roll shaft 12 so as to be rotatable about the roll shaft 12.
  • the forming roll 11 is configured so that the reaction force F applied to the peripheral surface 11A of the forming roll 11 in the longitudinal direction of the long side 9 of the unequal angle chevron steel 8 has an appropriate size. It has an advancing/retreating mechanism for advancing/retreating the roll shaft 12 of.
  • An example of applying an eccentric mechanism will be described below as an example of the advance/retreat mechanism.
  • eccentric shafts 13A and 13B extending vertically are integrally provided on the upper end surface and the lower end surface of the roll shaft 12.
  • the upper and lower eccentric shafts 13A and 13B are coaxially arranged.
  • the roll shaft 12 and the eccentric shafts 13A and 13B are eccentric as shown in the plan view of FIG.
  • the lower eccentric shaft 13B is supported by a bottom plate portion 15 that constitutes a part of the side guide 6 via a bearing 14.
  • the upper eccentric shaft 13A is supported by the fixed plate 17 via the bearing 16.
  • a rotation drive device 18 is connected to the upper eccentric shaft 13A, and by driving the rotation drive device 18, the centers of the eccentric shafts 13A and 13B are rotationally displaced.
  • Examples of the rotary drive device 18 include a hydraulic drive device and an electric motor device.
  • An eccentric mechanism composed of the eccentric shafts 13A and 13B constitutes an advance/retreat mechanism.
  • the rotation driving device 18 supplies a reaction force when the upper eccentric shafts 13A and 13B are rotationally driven to the control unit 19 and also drives the eccentric shafts 13A and 13B by the rotational displacement corresponding to the rotational displacement command from the control unit 19. It is configured to be rotationally driven.
  • the control unit 19 operates in a predetermined sampling unit. The control unit 19 controls the reaction force input to the rotary drive device 18 during rotational driving so that the pressing force on the peripheral surface 11A, which is an inclined surface, falls within the preset pressing force range.
  • the rotational displacement approaching the range of the reaction force value corresponding to the range is calculated and supplied to the rotary drive device 18.
  • the set pressing force range is, for example, a pressing force value that is larger than the size at which the tip end surface 9A can be formed, and that does not bend the long side 9 of the unequal angle angle steel 8 or causes only bending within an allowable range. .. Bending within the allowable range refers to bending within elastic deformation.
  • the advancing/retreating mechanism is configured so that the reaction force F applied to the circumferential surface 11A of the forming roll 11 in the longitudinal direction of the long side 9 of the unequal angle chevron steel 8 has an appropriate magnitude.
  • This advance/retreat mechanism is not limited to the eccentric mechanism described above.
  • a mechanism that adjusts the distance between the unequal angle steel 8 and the roll shaft 12 by linearly translating the roll shaft 12 in the horizontal plane may be used.
  • the reaction force F applied to the circumferential surface 11A of the forming roll 11 in the longitudinal direction of the long side 9 of the unequal angle angle steel 8 is set to have an appropriate magnitude.
  • An edge sensor (not shown) may be arranged on the exit side of the final stand, and the edge sensor may detect the position in the width direction of the tip surface 9A of the long side 9 in a plan view.
  • the control unit 19 calculates the rotational displacement amount according to the target pressing force (range of the set pressing force) based on the detection and supplies the rotational displacement command to the rotary drive device 18.
  • the peripheral surface 11A of the forming roll 11 may be a cylindrical surface, and the rotation axis of the forming roll 11 itself may be inclined with respect to the vertical by the same angle as the inclination angle ⁇ .
  • the longitudinal direction of the long side 9 and the rotation axis of the forming roll 11 are orthogonal to each other.
  • the inclined peripheral surface 11A of the forming roll 11 arranged on the delivery side of the hot finish rolling mill is formed into the unequal angle chevron formed by finish rolling.
  • the tip end surface 9A of the long side 9 of the steel 8 is brought into contact with the tip end surface 9A to perform pressure molding.
  • the tip surface 9A of the long side 9 of the material to be rolled out from the final stand of the finishing rolling mill is aligned with the longitudinal direction of the long side 9 (axis Direction) to mold.
  • the forming roll 11 can be provided close to the rolling roll 5 of the final stand, and also from this point, the guide roll is not required at the time of press forming. The closer they are provided, the more stable the pressing for forming the front end surface 9A becomes. Further, in the present embodiment, the forming roll 11 has an advancing/retreating mechanism in which the peripheral surface 11A that abuts the tip end surface 9A is an eccentric mechanism that advances/retreats in the direction along the longitudinal direction of the long side 9.
  • the pressing force for pressing the tip surface 9A of the material to be rolled can be adjusted as needed, and the bending of the material to be rolled coming out of the rolling mill can be reduced. Deflection of the material to be rolled occurs due to a minute variation in the position where the material to be rolled coming out from the exit side of the rolling mill is caught in a roll, a variation in the temperature of the material to be rolled during rolling, and the like. It means that the vehicle is bent in the correct direction.
  • the inclination angle ⁇ of the peripheral surface 11A composed of the inclined surface is determined in accordance with the size of the unequal angle steel 8 that is the material to be rolled, and has each inclination angle. Therefore, the forming roll 11 may be prepared according to the type of the angle steel 8 to be manufactured, and the forming roll 11 may be exchanged and used depending on the angle steel to be manufactured. In the present embodiment, the forming roll 11 is movable in the horizontal direction, and by pressing the material to be rolled as necessary, bending of the material to be rolled out from the rolling mill can be reduced. It is possible.
  • the forming device 7 including the forming roll 11 by providing the forming device 7 including the forming roll 11, the space saving and the constraint of workability are improved, and the installation position is brought close to the vicinity of the rolling mill, so that the tip surface 9A The moldability of can be improved.
  • the formability of the tip surface 9A is improved and the material to be rolled coming out of the rolling mill is rolled. It is also possible to reduce the bending of the material.
  • the forming roll 11 should press the tip surface 9A of the long side 9 with a force of 500 kgf or more. Is preferred.
  • the pressing force is preferably 1000 kgf or less.
  • the distance between the roll axis of the rolling roll 5 of the final stand and the roll axis of the forming roll 11 is such that the rolling roll 5 and the forming roll 11 are not in contact with each other, and in the horizontal plane and on the rolling line. It is preferably within 1200 mm in the direction (vertical direction in FIG. 2A). If the rolling roll 5 and the forming roll 11 are close to each other in this way, the tip surface 9A of the long side 9 of the unequal angle steel 8 as the material to be rolled and the peripheral surface 11A of the forming roll 11 are formed. This is because the likelihood of bending of the material to be rolled is increased, which is allowable for keeping the angle within a desired range with respect to the right angle.
  • the forming device 7 of the present embodiment does not have the guide roll that guides the unequal angle angle steel 8 at the time of press forming the end face, unlike Patent Document 1. Therefore, the forming device 7 can be arranged on the downstream side of the rolling roll 5, and the separation distance L between the rolling roll 5 of the final stand and the forming roll 11 can be set within 800 mm, for example.
  • the lower limit of the separation distance L can be set to any value as long as it does not interfere with the rolling roll 5 and the forming roll 11. That is, the forming device 7 can be arranged close to the rolling roll 5 within a range where it does not interfere with the rolling roll 5.
  • the separation distance L is shortened to, for example, 800 mm or less, it is more preferable since the forming device 7 can form the end portion in a state where the unequal angle steel 8 as the material to be rolled is strongly restrained by the rolling roll 5. Furthermore, the shorter the separation distance L between the forming device 7 and the rolling roll 5, the more the distal end portion or the tail end portion of the unequal angle angle steel 8 where the end portion cannot be formed by the forming device 7. There is also an advantage that the crop length of is shorter than before.

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Abstract

熱間圧延の際に、不等辺山形鋼の長辺先端面の直角度を向上可能な技術を提供する。不等辺山形鋼用の熱間仕上圧延機出側に配置された成形ロール（１１）を有し、上記成形ロール（１１）は、仕上圧延で形成された不等辺山形鋼の長辺（９）の先端面（９Ａ）に当接して当該先端面（９Ａ）を押圧する周面（１１Ａ）を有し、上記先端面（９Ａ）に当接する周面（１１Ａ）は、上記先端面（９Ａ）に対し、不等辺山形鋼の長辺（９）の長手方向に向けて反力を付与可能な傾斜面形状となっていて、その周面で長辺（９）の先端面（９Ａ）を押圧成形する。

Description

不等辺山形鋼の長辺先端面成形装置、長辺先端面成形方法、及び製造方法、並びに熱間仕上圧延設備
　本発明は、熱間圧延にて不等辺山形鋼を製造する技術に関する。特に、不等辺山形鋼の長辺先端面を、熱間にて、長辺に対し直角に成形する技術に関する。
　熱間仕上圧延で被圧延材を不等辺山形鋼に圧延する際、山形鋼の先端面も圧延ロールで成形されるが、目的とする形状に対して、得られる形状精度が不十分の場合がある。
　山形鋼の先端部の成形技術としては、例えば特許文献１に記載の技術がある。
　特許文献１には、熱間圧延された不等辺山形鋼における、長辺の短辺寄りを押えロールと受けロールによって挟み且つ長辺端部をガイドロールで案内しつつ、成形ロールの成形部によって短辺端部を押圧成形することが記載されている。
特開２０１５－７７６２４号公報
　不等辺山形鋼は、例えば、船舶や橋梁などの構造材料として用いられる。このとき、不等辺山形鋼の長辺（ウェブ）の端部は、他の部材に直接突き当てて溶接されることが多い。このとき、長辺の長手方向に対する先端面の直角度（直角性）は溶接性に大きな影響を及ぼす。このため、長辺端部の形状精度は、短辺端部の形状精度に比べて厳しいものが要求される。
　従来にあっては、被圧延材の熱間圧延が終了した後の下流工程において、必要に応じ、長辺端部の成形処理が施されていた。しかしながら、熱間圧延の工程の終了後に、別途、成形処理を実施するのは工程が増えるため、製造コストが増加してしまう。
　ここで、特許文献１に記載の技術は、不等辺山形鋼の短辺端部を押圧成形するものである。すなわち特許文献１に記載の技術は、圧延ラインと同じライン上において短辺端部を成形する発想のものであり、長辺端部を成形する技術ではない。
　一般に、不等辺山形鋼の長辺は短辺に比べて薄い。このため、端部の成形のために長辺端部に加えられる押圧力が過剰だと長辺が必要以上に反ってしまうおそれがある。したがって、短辺先端部の成形技術をそのまま長辺先端部の成形に転用することはできない。このように、長辺端部について適切な形状を得るためには、別途の工夫が必要と考えられる。
　本発明は、上記のような点に着目してなされたもので、熱間圧延の際に、不等辺山形鋼の長辺先端面の直角度を向上可能な技術を提供することを目的とする。
　課題を解決するために、本発明の一態様は、不等辺山形鋼用の熱間仕上圧延機出側に配置された成形ロールを有し、上記成形ロールは、仕上圧延で形成された不等辺山形鋼の長辺の先端面に当接して当該先端面を押圧する周面を有し、上記先端面に当接する周面は、上記先端面に対し、不等辺山形鋼の長辺の長手方向に向けて反力を付与可能な形状となっていて、その周面で長辺の先端面を押圧成形することを要旨とする。
　本発明の一態様によれば、熱間圧延の際における、不等辺山形鋼の長辺先端面の直角度を向上させることが可能となる。
不等辺山形鋼の製造工程の例を示す図である。 長辺先端面成形装置の配置位置の例を示す概念図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は正面図である。 成形ロールを説明する側面図である。 成形ロールを有する成形装置を説明する図である。 回転軸と偏心軸との関係を示す平面図である。 最終スタンドの圧延ロールの孔型の例を示す図である。 成形ロールの変形例を示す側面図である。
　次に、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。
　本実施形態の不等辺山形鋼は、例えば図１に示すように、加熱工程１、粗圧延工程２、中間圧延工程３、及び仕上圧延工程４を有する製造工程を経ることによって製造される。加熱工程１においては、例えば、圧延素材である鋼材がバッチ式あるいは連続式加熱炉内で加熱される。加熱工程１で加熱された圧延素材は、次いで、粗圧延工程２、中間圧延工程３、及び仕上圧延工程４において圧延されて、目的の不等辺山形鋼の形状に成形される。粗圧延工程２、中間圧延工程３、及び仕上圧延工程４は、例えば、孔型ロールを有する孔型圧延機や、複数対の圧延ロールを有するユニバーサル圧延機などを備える。
　本実施形態では、仕上圧延工程４の一部として先端面成形工程４Ａが設けられている。先端面成形工程４Ａは、長辺先端面成形装置（以下、単に成形装置とも呼ぶ）を用いて実施される。すなわち、本実施形態の不等辺山形鋼の製造工程は、仕上圧延工程４の圧延設備として、不等辺山形鋼を形成する熱間仕上圧延機の最終スタンドの下流に成形装置を有する。
　＜構成＞
　図２は長辺先端面成形装置の配置位置の例を示す図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は正面図である。図２（ｂ）では、成形装置７を透視的に図示している。
　成形装置７は、例えば、図２に示すように、熱間仕上圧延機における最終スタンドの圧延ロール５の下流側であって、サイドガイド６の設置位置における圧延方向途中位置に設置されている。
　本実施形態の成形装置７は、特許文献１と異なり、端面の押圧成形時に不等辺山形鋼８をガイドするガイドロールを有しない。その結果、その分、最終スタンドの圧延ロール５に近づけて、成形装置７を配置することが可能となっている。
　本実施形態の成形装置７は、図３及び図４に示すように、熱間仕上圧延機出側に配置された成形ロール１１を有する。
　成形ロール１１は、仕上圧延で形成された不等辺山形鋼８の長辺９の先端面９Ａに当接して当該先端面９Ａを押圧する傾斜した周面１１Ａを有し、先端面９Ａに当接する傾斜した周面１１Ａは、先端面９Ａに対し、不等辺山形鋼８の長辺９の長手方向に向けて反力Ｆを付与可能な形状となっている。符号１０は不等辺山形鋼８の短辺を示す。
　具体的には、上記の傾斜した周面１１Ａは、長辺９の長手方向に対する角度が、長手方向に直交する直角に対して、±２度以内の範囲内の角度で先端面９Ａに当接可能な傾斜角を有する面形状となっていることが好ましい。
　ここで、最終スタンドの圧延ロール５の孔型は、図６に示すような形状をしている。その孔型のうち、不等辺山形鋼８の長辺９の先端面９Ａを圧延する圧延ロール５Ａの孔型の水平方向に対する角度をαとする。この角度αは、先端面９Ａが長辺９に対し直角となる角度に設定されている。
　そして、成形ロール１１における、先端面９Ａに当接する傾斜した周面１１Ａの水平に対する傾斜角度θを、角度α±２度の範囲の面となるように設計することが好ましい。
　成形ロール１１は、中心軸（図３では、一点鎖線で示されている）を例えば鉛直方向に向けて配置され、図４のように、その中心軸にロール軸１２が同軸に配置されている。これによって、成形ロール１１は、ロール軸１２を中心にして軸回転可能に当該ロール軸１２に支持されている。
　ここでは、実施形態は、成形ロール１１の周面１１Ａが不等辺山形鋼８の長辺９の長手方向に向けて付与する反力Ｆが適切な大きさとなるようにするための、成形ロール１１のロール軸１２を進退させる進退機構を有する。その進退機構の一例として、偏心機構を適用する例を次に説明する。この場合、そのロール軸１２の上端面及び下端面には、上下に延在する偏心軸１３Ａ、１３Ｂが一体に設けられている。なお、上下の偏心軸１３Ａ、１３Ｂは同軸に配置されている。
　ロール軸１２と偏心軸１３Ａ、１３Ｂは、図５に示す平面視のように、偏心している。
　下側の偏心軸１３Ｂは、軸受１４を介してサイドガイド６の一部を構成する底板部１５に支持されている。また、上側の偏心軸１３Ａは、軸受１６を介して固定板１７に支持されている。上側の偏心軸１３Ａには、回転駆動装置１８が接続し、回転駆動装置１８を駆動することで、偏心軸１３Ａ、１３Ｂの中心が回転変位するようになっている。
　回転駆動装置１８は、油圧駆動装置や電動モータ装置などが例示できる。
　偏心軸１３Ａ、１３Ｂからなる偏心機構が進退機構を構成する。
　回転駆動装置１８は、上側の偏心軸１３Ａ、１３Ｂを回転駆動する際の反力を制御部１９に供給すると共に制御部１９からの回転変位指令に応じた回転変位分だけ偏心軸１３Ａ、１３Ｂを回転駆動するように構成されている。
　制御部１９は、所定サンプリング単位で作動する。制御部１９は、傾斜面からなる周面１１Ａでの押圧力が予め設定した設定押圧力の範囲に収まるように、回転駆動する際に回転駆動装置１８へ入力した反力が、上記設定押圧力の範囲に対応する反力値の範囲に近づく回転変位を演算して、回転駆動装置１８に供給する。
　上記設定押圧力の範囲は、例えば、先端面９Ａを成形可能な大きさ以上で、且つ、不等辺山形鋼８の長辺９が撓まない又は許容以内の撓みだけが生じる押圧力値とする。許容以内の撓みとは、弾性変形内の撓みを指す。
　以上、進退機構として偏心機構を適用する例について説明した。ここで、本発明において、進退機構は、成形ロール１１の周面１１Ａが不等辺山形鋼８の長辺９の長手方向に向けて付与する反力Ｆが適切な大きさとなるようにするために、成形ロール１１のロール軸１２を進退させる機構である。この進退機構は、上記の偏心機構に限定されるものではない。例えば、ロール軸１２を水平面内で直線的に平行移動させることで、不等辺山形鋼８とロール軸１２との距離を調整する機構であってもよい。この場合、成形ロール１１の周面１１Ａが不等辺山形鋼８の長辺９の長手方向に向けて付与する反力Ｆが、適切な大きさとなるようにする構成する。
　なお、最終スタンド出側にエッジセンサ（不図示）を配置し、そのエッジセンサによって、平面視における長辺９の先端面９Ａの幅方向位置を検出するようにしてもよい。この場合、制御部１９は、その検出に基づき、目的の押圧力（設定押圧力の範囲）に応じた回転変位量を演算して、回転変位指令を回転駆動装置１８に供給するようにしてもよい。
　ここで図７に示すように、成形ロール１１の周面１１Ａを円筒面とし、成形ロール１１自体の回転軸を、垂直に対し上記傾斜角度θと同じ角度だけ傾けて構成しても良い。この場合には、長辺９の長手方向と成形ロール１１の回転軸とが直交する配置となる。
　＜動作その他＞
　本実施形態では、被圧延材を熱間仕上圧延しているときに、熱間仕上圧延機出側に配置された成形ロール１１の傾斜した周面１１Ａを、仕上圧延で形成された不等辺山形鋼８の長辺９の先端面９Ａに当接して、当該先端面９Ａの押圧成形を行う。
　このとき、被圧延材が熱間仕上圧延で圧延されている状態で、仕上圧延機の最終スタンドから出た被圧延材部分の長辺９の先端面９Ａを、長辺９の長手方向（軸方向）に向けて押圧して成形する。
　被圧延材が仕上圧延の圧延ロールで圧延中の状態であるので、先端面９Ａを押圧成形する際に、不等辺山形鋼を案内するガイドロールが不要となる。
　また、成形ロール１１を最終スタンドの圧延ロール５に接近して設けることが可能であり、この点からも、押圧成形時にガイドロールが不要となる。接近させて設けるほど、より安定した状態で先端面９Ａの成形のための押圧が可能となる。
　また、本実施形態では、成形ロール１１は、先端面９Ａに当接する周面１１Ａが、長辺９の長手方向に沿った方向に進退する偏心機構からなる進退機構を有する。
　このため、本実施形態では、必要に応じて被圧延材の先端面９Ａを押圧する押圧力を調整可能となり、圧延機から出てくる被圧延材の出曲りを低減することも可能となる。被圧延材の出曲りは、圧延機の出側から出てきた被圧延材がロールに噛みこまれる位置の微小な変動や、圧延時における被圧延材の温度の変動などの理由で発生し、正しい進行方向に対して曲がった状態になることを指す。
　ここで、傾斜面からなる周面１１Ａの傾斜角度θは、被圧延材である不等辺山形鋼８のサイズに応じて決定されるものであり、それぞれの傾斜角度を有する。このため、作製する山形鋼８の種類に応じた成形ロール１１を用意しておき、作製する山形鋼に応じて、成形ロール１１を交換して使用すればよい。
　なお、本実施形態では、この成形ロール１１は、水平方向に可動であり、必要に応じて被圧延材を押圧することにより、圧延機から出てくる被圧延材の出曲りを低減することも可能である。
　以上のように、本実施形態では、成形ロール１１からなる成形装置７を設けることで、省スペース化、作業性の制約が改善され、かつ、設置位置を圧延機近傍に近づけることで先端面９Ａの成形性を向上させることができる。
　また成形ロール１１を、水平方向へ可動可能とし、必要に応じて被圧延材を押圧する押圧力を調整することで、先端面９Ａの成形性を向上させると共に、圧延機から出てくる被圧延材の出曲りを低減させることも可能となる。
　ここで、成形するための傾斜面の角度を、長辺９の長手方向に対し直交する直角（９０度）±２°以内の範囲に設計することが好ましいのは、次の理由による。
　すなわち、傾斜面の角が直角に対して±２°を超えた範囲では、被圧延材に生じた出曲りによって材料通材位置が左右方向に変動した場合、長辺９の先端形状が直角にならない、又は、長辺９の上面あるいは下面に向けて凸形状となるおそれがあるためである。
　また、上記の出曲りを低減し、かつ、長辺９の先端形状を直角に成形するために、長辺９の先端面９Ａに押圧する押圧力を適切に制御することが好ましい。例えば、本発明の主たる適用対象とする長辺の厚さが８ｍｍ以上１５ｍｍ以下の不等辺山形鋼の場合には、成形ロール１１を５００ｋｇｆ以上の力で長辺９の先端面９Ａを押圧することが好ましい。ただし、押圧力が１０００ｋｇｆを超える場合には、長辺９が上面あるいは下面に向けて凸形状となるおそれがあるため、押圧力は１０００ｋｇｆ以下であることが好ましい。
　なお、本発明において、最終スタンドの圧延ロール５のロール軸と、成形ロール１１のロール軸との距離は、圧延ロール５と成形ロール１１が非接触な距離で、且つ、水平面内でかつ圧延ライン方向（図２（ａ）の上下方向）において１２００ｍｍ以内であることが好ましい。これは、圧延ロール５と成形ロール１１とがこのように近接していれば、被圧延材である不等辺山形鋼８の長辺９の先端面９Ａと成形ロール１１の周面１１Ａとのなす角を直角に対して所望に範囲内におさめるうえ許容される、被圧延材の出曲りの尤度が大きくなるからである。
　また、前述のように、本実施形態の成形装置７は、特許文献１と異なり、端面の押圧成形時に不等辺山形鋼８をガイドするガイドロールを有しない。このため、成形装置７を圧延ロール５の下流側に配置でき、最終スタンドの圧延ロール５と成形ロール１１との間の離間距離Ｌを、例えば８００ｍｍ以内に設置可能となる。なお、離間距離Ｌの下限値については、圧延ロール５と成形ロール１１とが干渉しない範囲であれば任意の値に設定できる。すなわち、成形装置７は、圧延ロール５との干渉しない範囲で当該圧延ロール５に近接して配置することができる。離間距離Ｌを例えば８００ｍｍ以内に短くした場合、被圧延材である不等辺山形鋼８が圧延ロール５によって強力に拘束された状態で成形装置７による端部成形が可能となるので、さらに好ましい。
　更に、成形装置７と圧延ロール５との離間距離Ｌが短いほど、不等辺山形鋼８の先端部や尾端部において、成形装置７により端部の成形ができない最先端部や最尾端部のクロップの長さが従来よりも短くなる、という利点もある。
　ここで、本願が優先権を主張する、日本国特許出願２０１８－２４４６１７（２０１８年１２月２７日出願）の全内容は、参照により本開示の一部をなす。ここでは、限られた数の実施形態を参照しながら説明したが、権利範囲はそれらに限定されるものではなく、上記の開示に基づく各実施形態の改変は当業者にとって自明なことである。
１　加熱工程
２　粗圧延工程
３　中間圧延工程
４　仕上圧延工程
４Ａ　先端面成形工程
５、５Ａ　圧延ロール
６　サイドガイド
７　成形装置
８　不等辺山形鋼
９　長辺
９Ａ　先端面
１１　成形ロール
１１Ａ　周面
１２　ロール軸
１３Ａ、１３Ｂ　偏心軸（偏心機構）
１８　回転駆動装置
１９　制御部
Ｆ　反力

Claims (8)

  1. 　不等辺山形鋼用の熱間仕上圧延機出側に配置された成形ロールを有し、
    　上記成形ロールは、仕上圧延で形成された不等辺山形鋼の長辺の先端面に当接して当該先端面を押圧する周面を有し、
    　上記先端面に当接する周面は、上記先端面に対し、不等辺山形鋼の長辺の長手方向に向けて反力を付与可能な形状となっていることを特徴とする不等辺山形鋼の長辺先端面成形装置。
  2. 　上記先端面に当接する周面は、上記長辺の長手方向に対する角度が、上記長手方向に直交する直角に対して±２度以内の範囲の角度で先端面に当接可能な面形状となっていることを特徴とする請求項１に記載した不等辺山形鋼の長辺先端面成形装置。
  3. 　上記成形ロールは、上記先端面に当接する周面が、上記長辺の長手方向に沿った方向に進退させる進退機構を有することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載した不等辺山形鋼の長辺先端面成形装置。
  4. 　上記成形ロールは竪ロールであり、上記先端面に当接する周面は、成形ロールの回転軸に対し傾斜した傾斜面となっていることを特徴とする請求項１～請求項３のいずれか１項に記載した不等辺山形鋼の長辺先端面成形装置。
  5. 　上記熱間仕上圧延機の最終スタンドの圧延ロールと上記成形ロールとの間の離間距離が８００ｍ以内であることを特徴とする請求項１～請求項４のいずれか１項に記載した不等辺山形鋼の長辺先端面成形装置。
  6. 　請求項１～請求項５のいずれか１項に記載の不等辺山形鋼の長辺先端面成形装置を備えた不等辺山形鋼用の熱間仕上圧延設備。
  7. 　請求項６に記載した熱間仕上圧延設備によって不等辺山形鋼を製造することを特徴とする不等辺山形鋼の製造方法。
  8. 　被圧延材を熱間仕上圧延しているときに、熱間仕上圧延機出側に配置された成形ロールの周面を、仕上圧延で形成された不等辺山形鋼の長辺の先端面に当接して、当該先端面の押圧成形を行うことを特徴とする不等辺山形鋼の長辺先端面成形方法。
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