WO2019215867A1 - 軸受部材 - Google Patents

軸受部材 Download PDF

Info

Publication number
WO2019215867A1
WO2019215867A1 PCT/JP2018/018099 JP2018018099W WO2019215867A1 WO 2019215867 A1 WO2019215867 A1 WO 2019215867A1 JP 2018018099 W JP2018018099 W JP 2018018099W WO 2019215867 A1 WO2019215867 A1 WO 2019215867A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
coating layer
bearing member
conductive material
heat conductive
length
Prior art date
Application number
PCT/JP2018/018099
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
勇人 平山
馬渕　豊
樋口　毅
武道 山下
Original Assignee
日産自動車株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 日産自動車株式会社 filed Critical 日産自動車株式会社
Priority to US17/052,848 priority Critical patent/US11231067B2/en
Priority to JP2020517695A priority patent/JP6941310B2/ja
Priority to EP18917974.0A priority patent/EP3792513B1/en
Priority to PCT/JP2018/018099 priority patent/WO2019215867A1/ja
Priority to CN201880093315.1A priority patent/CN112135979B/zh
Publication of WO2019215867A1 publication Critical patent/WO2019215867A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/121—Use of special materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
    • F16C33/124—Details of overlays
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
    • F16C33/125—Details of bearing layers, i.e. the lining
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/20—Sliding surface consisting mainly of plastics
    • F16C33/203—Multilayer structures, e.g. sleeves comprising a plastic lining
    • F16C33/206—Multilayer structures, e.g. sleeves comprising a plastic lining with three layers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C43/00—Assembling bearings
    • F16C43/02—Assembling sliding-contact bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2251/00—Material properties
    • F05C2251/04—Thermal properties
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2202/00—Solid materials defined by their properties
    • F16C2202/02—Mechanical properties
    • F16C2202/04—Hardness
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2202/00—Solid materials defined by their properties
    • F16C2202/20—Thermal properties
    • F16C2202/24—Insulating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/10—Alloys based on copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/20—Alloys based on aluminium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/06—Temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/12—Force, load, stress, pressure
    • F16C2240/18—Stress
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/48—Particle sizes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/54—Surface roughness
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/60—Thickness, e.g. thickness of coatings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/90—Surface areas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2360/00—Engines or pumps
    • F16C2360/22—Internal combustion engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
    • F16C9/02—Crankshaft bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
    • F16C9/04—Connecting-rod bearings; Attachments thereof

Definitions

  • the present invention relates to a bearing member used as a sliding bearing, for example, in a rotational sliding part of an automobile engine.
  • Conventional bearing members include those described in Patent Document 1, for example.
  • the bearing member described in Patent Document 1 is used for an internal combustion engine of an automobile.
  • This bearing member is a multi-layer slide bearing in which an overlay bearing layer made of an alloy having a thickness of 3 to 50 ⁇ m is provided on the surface of a copper alloy layer in which a predetermined thermal expansion coefficient, thermal conductivity and proof stress are set.
  • the alloy bearing housing has high followability to deformation and is excellent in heat dissipation.
  • the shaft member rotates and slides in contact with the shaft body while receiving a load from the axial direction of the connecting rod.
  • a local high temperature region of frictional heat is generated, and there is a possibility that seizure may occur due to the frictional heat.
  • Such a bearing member has a problem that the frictional force increases as the surface pressure increases, and seizure is likely to occur, particularly when attempting to reduce the shaft length as one of the measures for reducing the weight of the engine. . For this reason, the conventional bearing member has been required to improve seizure resistance.
  • the present invention has been made in view of the above-described conventional situation, and enhances the thermal conductivity in the direction along the inner peripheral surface of the shaft hole (the direction including the axial direction and the circumferential direction), thereby dissipating heat. It is an object of the present invention to provide a bearing member that can improve the seizure resistance by suppressing the high temperature due to the rotational sliding contact with the shaft body.
  • a bearing member according to the present invention has a coating layer on an inner peripheral surface of a shaft hole in which a shaft body is mounted, and the coating layer is dispersed in the metal base material and the base material, and from the base material. It also consists of a heat conductive material with relatively high heat conductivity.
  • the bearing member is characterized in that the heat conductive material has a length in a direction along the surface of the coating layer larger than a length in the thickness direction of the coating layer.
  • the bearing member according to the present invention adopts the above-described configuration, the thermal conductivity in the direction along the inner peripheral surface of the shaft hole is enhanced by the coating layer formed by dispersing the thermal conductive material in the base material. Therefore, it is possible to improve the heat dissipation and suppress the high temperature due to the rotational sliding contact with the shaft body, thereby realizing the improvement of the seizure resistance.
  • FIG. 1st embodiment of a bearing member It is a perspective view explaining a 1st embodiment of a bearing member concerning the present invention. It is sectional drawing (B) of the bearing member shown in FIG. It is an expanded sectional view of the coating layer in the direction orthogonal to the axis. It is a top view which shows the flatness of the heat conductive material in the axial direction and thickness direction of a coating layer. It is a top view which shows the flatness of the heat conductive material in the axial direction and circumferential direction of a coating layer. It is an expanded sectional view of the coating layer which made the content rate of the heat conductive material 60 wt%. It is an expanded sectional view of the coating layer which made the content rate of the heat conductive material 80%. It is a front view explaining a sliding test apparatus. It is a graph which shows the seizing load of the bearing member of the present invention and the conventional bearing member.
  • the bearing member 1 shown in FIGS. 1 and 2 has a coating layer 3 on the inner peripheral surface of a shaft hole 1A in which the shaft body 2 is mounted.
  • the covering layer 3 includes a metal base material 3A and a heat conductive material 3B that is dispersed in the base material 3A and has a relatively higher thermal conductivity than the base material 3A.
  • the heat conductive material 3B has a length Lb. in a direction (B and C) along the surface of the coating layer 3 rather than a length La in the thickness direction A of the coating layer 3.
  • Lc is large.
  • the directions (B and C) along the surface of the coating layer 3 are directions along a surface (cylindrical curved surface) including the axial direction B of the shaft hole 1A and the circumferential direction C of the shaft hole 1A.
  • the heat conductive material 3 ⁇ / b> B is a flat material extending in a direction along the surface of the coating layer 3.
  • the material of the back metal (base metal) of the bearing member 1 is not particularly limited.
  • steel such as cold rolled steel sheet (SPCC) can be used.
  • the base material 3A for forming the coating layer 3 is not particularly limited in its material, but typically has at least one of copper, copper alloy, aluminum, and aluminum alloy as having good thermal conductivity. One can be employed. In addition, when the material is at least one of copper, copper alloy, aluminum, and aluminum alloy, it is desirable that the base material 3A has a Vickers hardness of 45 HV or more in consideration of wear resistance.
  • the heat conductive material 3B for forming the covering layer 3 may basically have any heat conductivity higher than that of the base material 3A, and soft carbon is a representative material having excellent heat conductivity.
  • Low carbon such as hard carbon; carbon black such as ketjen black, acetylene black, channel black, lamp black, oil furnace black, and thermal black; fullerene, carbon nanotube, carbon nanofiber, carbon nanohorn, carbon fibril, Carbon materials such as graphite and graphene can be employed.
  • graphite or graphene it is preferable to use graphite or graphene.
  • the heat conductive material 3B has the lengths Lb and Lc in the directions (B and C) along the surface of the coating layer 3 larger than the length La in the thickness direction A of the coating layer 3.
  • the heat conductive material 3B is sufficient if at least a predetermined ratio among all the materials dispersed in the base material 3A satisfies the above length relationship, preferably 50% or more, more preferably 80. % Or more assumes that the lengths Lb and Lc in the direction (B, C) along the surface of the coating layer 3 are large.
  • the heat conductive material 3B preferably has a length Lc in the circumferential direction C of the shaft hole 1A larger than a length Lb in the axial direction B of the shaft hole 1A, and more preferably. Increases the length Lc in the circumferential direction C by three times or more with respect to the length Lb in the axial direction B.
  • the heat conductive material 3 ⁇ / b> B has a relatively high distribution density in the surface side region of the coating layer 3 in the thickness direction A of the coating layer 3. More specifically, the content of the heat conductive material 3B gradually decreases so that the distribution density shifts from dense to sparse from the surface of the coating layer 3 toward the center of the shaft hole 1A.
  • the coating layer 3 is more preferably configured to have a thermal conductivity of 90 W / m ⁇ k or more in the direction along the surface (B and C). Furthermore, the heat conductive material 3B is more preferably configured to be 15 wt% or more with respect to the base material 3A and dispersed at a ratio of 90 wt% or less, and as a more preferable range, 20 wt% or more with respect to the base material 3A. Thus, the structure is dispersed at a rate of 40 wt% or less.
  • the coating layer 3 shown in FIG. 3 has a thermal conductivity of 200 W / m ⁇ k in the direction along the surface (B and C) and a content ratio of the thermal conductive material 3B of 20 wt%, as described above. Moreover, the distribution density of the heat conducting material 3B is relatively high in the surface side region in the thickness direction A. Further, the coating layer 3 has an exposure rate of 7.4% of the heat conductive material 3B on the surface thereof.
  • the coating layer 3 shown in FIG. 6 has a thermal conductivity of 400 W / m ⁇ k in the direction along the surface (B and C), and the content ratio of the thermal conductive material 3B is 60 wt%.
  • the distribution density of the heat conductive material 3B in the length direction A is substantially uniform.
  • the covering layer 3 has an exposure rate of 22.6% of the heat conductive material 3B on the surface thereof.
  • the coating layer 3 shown in FIG. 7 has a thermal conductivity in the direction along the surface (B and C) of 600 W / m ⁇ k and a content ratio of the thermal conductive material 3B of 80 wt%.
  • the distribution density of the heat conductive material 3B in the length direction A is substantially uniform.
  • the covering layer 3 has an exposure rate of 49.5% on the surface of the heat conducting material 3B.
  • the coating layer 3 can be provided with a coating layer on the surface thereof.
  • This coating layer is a general surface treatment layer applied to the inner peripheral surface of the bearing, and is, for example, a plating layer such as silver or bismuth.
  • the bearing member 1 is more preferably configured so that the inner peripheral surface of the shaft hole 1A, that is, the surface roughness of the surface of the coating layer 3 is Ra 0.3 ⁇ m or less, and further, the heat conductive material on the surface of the coating layer 3
  • the exposure rate of 3B is 5% or more and 60% or less.
  • the bearing member 1 having the above configuration can be applied to a sliding bearing such as a main metal or a connecting rod metal of an automobile engine as an example.
  • a bearing member 1 has a relatively small diameter
  • after forming the coating layer 3 on a flat back metal it is bent into a cylindrical shape and the ends are joined together by welding or the like. It is formed.
  • the bearing member 1 has a relatively large diameter
  • after forming the coating layer 3 on a flat back metal after forming the coating layer 3 on a flat back metal, the bearing member 1 is bent into a semicircle to form a segment, and the ends of the two segments are joined to each other By doing so, it is formed in a cylindrical shape.
  • the bearing member 1 is used under a lubricating oil containing a friction modifier such as MODTC (Molybdenum dithiocarbamate) when applied to a component of an automobile engine, and the inner peripheral surface of the shaft hole 1A and the shaft body 2 are used. In a state in which the lubricating oil is interposed between the shaft body 2 and the shaft body 2, the sliding contact is relatively made.
  • a friction modifier such as MODTC (Molybdenum dithiocarbamate)
  • the bearing member 1 when the bearing member 1 is applied to a main metal or a connecting rod metal of an automobile engine, the bearing member 1 is in sliding contact with the shaft while receiving a load from the axial direction of the connecting rod. For this reason, in the bearing member 1, a local high temperature region of frictional heat is generated between the shaft member (for example, a crankpin) 2. This local high temperature region is due to the force acting in the axial direction of the connecting rod, and shifts in the circumferential direction of the shaft hole 1 ⁇ / b> A as the bearing member 1 and the shaft body 2 rotate relative to each other.
  • the shaft member for example, a crankpin
  • the bearing member 1 described in the above embodiment has a coating layer 3 made of a metal base material 3A and a heat conductive material 3B on the inner peripheral surface of the shaft hole 1A, and the heat conductive material 3B.
  • the lengths Lb and Lc in the directions (B and C) along the surface of the coating layer 3 are made larger than the length La in the thickness direction A of the coating layer 3.
  • the bearing member 1 since the bearing member 1 has high thermal conductivity of the coating layer 3 itself, the thermal conductivity in the direction (B and C) along the inner peripheral surface of the shaft hole 1 provided with the coating layer 3 is increased. Therefore, it is possible to improve heat dissipation and suppress an increase in temperature due to rotational sliding contact with the shaft body 2, thereby realizing an improvement in seizure resistance.
  • the bearing member 1 can realize a narrow shaft length, which is one of the measures for reducing the weight of the engine. That is, when the axial length of the bearing member 1 is reduced, the frictional force increases as the surface pressure increases. On the other hand, since the bearing member 1 has high thermal conductivity, heat generated by friction can be suppressed. As a result, the bearing member 1 can achieve a narrow shaft length while ensuring sufficient seizure resistance, and can contribute to a reduction in the weight of the engine.
  • the bearing member 1 when used under a lubricating oil containing a friction modifier, effective heat transfer to the lubricating oil is performed, and the self-heating suppression function and the frictional force reduction by the lubricating oil are reduced. Combined with the cooling function, the seizure resistance is further improved.
  • the bearing member 1 has a larger length Lc in the circumferential direction C of the shaft hole 1A than the length Lb in the axial direction B of the shaft hole 1A with respect to the heat conducting material 3B.
  • the thermal conductivity in the circumferential direction C of the shaft hole 1 can be enhanced by making the length Lc in the circumferential direction C of the shaft hole 1A three times or more than the length Lb in the axial direction B.
  • the bearing member 1 is effective when applied to a main metal or a connecting rod metal of an automobile engine.
  • the bearing member 1 when the bearing member 1 is applied to a main metal or a connecting rod metal, a local high temperature region shifts in the circumferential direction of the shaft hole 1A. Therefore, the bearing member 1 effectively dissipates heat in the local high temperature region by increasing the thermal conductivity in the transition direction (circumferential direction C), thereby realizing further improvement in seizure resistance. .
  • the bearing member 1 relatively increases the distribution density of the surface side region of the covering layer 3 in the thickness direction A of the covering layer 3 with respect to the heat conducting material 3B, the minimum amount of the heat conducting material 3B is reduced. By using it, the thermal conductivity of the surface side region, which is likely to increase in temperature, is increased, and the seizure resistance is further improved.
  • the bearing member 1 has a thermal conductivity in the direction (B and C) along the surface of the coating layer 3 of 90 W / m ⁇ k or more, so that the material of the base material 3A and the thermal conductive material 3B and the thermal conductivity are increased. Combined with conditions such as the flatness of the material 3B, the thermal conductivity in the direction (B, C) along the surface of the coating layer 3 can be effectively increased.
  • the bearing member 1 is dispersed in a proportion of 15 wt% or more and 90 wt% or less with respect to the base material 3A with respect to the heat conductive material 3B.
  • the ratio of the heat conductive material 3B is less than 15 wt%, it may be difficult to sufficiently ensure the heat conductivity of the entire coating layer 3. Further, if the proportion of the heat conductive material 3B exceeds 90 wt%, the total amount of the base material 3A may be insufficient and the wear resistance may be reduced.
  • the bearing member 1 is dispersed by setting the ratio of the heat conductive material 3B to the base material to 15 wt% or more and 90 wt% or less, thereby achieving both sufficient thermal conductivity and sufficient wear resistance as the entire coating layer 3. To realize.
  • the bearing member 1 when the bearing member 1 is dispersed in a proportion of 20 wt% or more and 40 wt% or less with respect to the base material 3A with respect to the heat conductive material 3B, the heat conductivity of the coating layer 3 and the base material 3A and the heat conductive material This increases the interface with 3b, which is effective in increasing durability and strength.
  • the corrosion resistance can be improved and the life of the part can be extended.
  • the bearing member 1 has a surface roughness of Ra 0.3 ⁇ m or less by reducing the surface roughness of the inner peripheral surface of the shaft hole 1A, thereby reducing the frictional resistance, the base material 3A and the heat conducting material.
  • the suppression effect of the high temperature by the clothing layer 3 made of 3B can be further enhanced.
  • the exposure rate of the heat conductive material 3B on the surface of the coating layer 3 is set to 5% or more and 60% or less.
  • the exposure rate of the heat conductive material 3B is less than 5%, the heat conductivity of the surface of the coating layer 3 may be insufficient.
  • the exposure rate of the heat conductive material 3B exceeds 60%, the ratio of the base material 3A on the surface becomes insufficient, and the wear resistance may be lowered. Therefore, the bearing member 1 has both the sufficient thermal conductivity and sufficient wear resistance of the coating layer 3 by setting the exposure rate of the heat conductive material 3B on the surface of the coating layer 3 to 5% or more and 60% or less.
  • the bearing member 1 is transferred to the outer peripheral surface of the shaft body 2 over time by the heat conductive material 3B forming the coating layer 3. To do. When this transfer occurs, good heat conductivity by the heat conductive material 3B is obtained also on the outer peripheral surface of the shaft body 2, and heat dissipation is improved. Thereby, as a rotary sliding mechanism comprising the bearing member 1 and the shaft body 2, high thermal conductivity and high heat dissipation can be obtained on the sliding surfaces of each other, and a structure excellent in seizure resistance can be realized.
  • Example> On the surface of a 1 mm-thick back metal (SPCC plate), copper powder as a base material and graphite as a heat conductive material were laminated as a coating layer and formed so as to have a uniform height.
  • This molded body was heated at 800 ° C. by an electric furnace to bond the back metal, the base material, and the heat conductive material by atomic diffusion, and a coating layer made of the base material and the heat conductive material was formed on the surface of the back metal. Then, the roughness of the surface of the coating layer and the exposure rate of the heat conductive material on the surface were controlled by machining, and a coating layer was formed on the surface of the coating layer as necessary.
  • a reciprocating sliding test simulating a state in which the oil film is cut was performed.
  • a reciprocating sliding test apparatus shown in FIG. 8 was used for this test.
  • the illustrated reciprocating manual test apparatus includes a head 12 held by a frame 11 so as to be movable up and down, an air cylinder 13 that pressurizes the head 12 downward, and a table 14 that can reciprocate horizontally below the head 12. It has.
  • the above-described reciprocating sliding test apparatus fixes the test piece P1 of the bearing member on the table 14 and fixes the test piece P2 of the shaft body to the lower end portion of the head 12.
  • the head 12 is lowered by the air cylinder 13 so that the test piece P2 of the shaft body is brought into contact with the test piece P1 of the bearing member on the table 14 with a predetermined load.
  • the load of the test piece P2 of the shaft body with respect to the test piece P1 of the bearing member is changed by reciprocating in the direction.
  • the test piece P2 of the shaft body has an R shape with sliding heat generation in both the examples and the comparative examples, and a sliding temperature is measured by attaching a thermocouple.
  • the test piece of the shaft body was made of S45C material, the dimension was a curvature R300 ⁇ 30 mm length, and the surface roughness was Ra 0.03 ⁇ m.
  • the test piece P1 of the bearing member has a coating layer made of a copper sintered base material and a graphite heat conduction material, and the dimensions were set to 66 mm ⁇ 49 mm.
  • the table moving speed was 0.7 m / s
  • the reciprocating range was 20 mm
  • 1 drop of 5w-30GF-4 general-purpose oil was applied as a lubricating condition.
  • the table side was heated to 120 degreeC (high temperature 160 degreeC), and the frictional force limiter was always over 120N as test stop conditions.
  • the base material of the coating layer is copper, and the heat conductive material is graphite.
  • the coating layer is only copper (no heat conductive material).
  • the proportion of the heat conducting material in the coating layer was 20 wt%, and in Example 5, the proportion of the heat conducting material was 4 wt%.
  • Example 4 in the thickness direction (A) of the coating layer, there was no relationship between the heat conduction material and the base material, that is, the distribution density of the heat conduction material was uniform.
  • Example 4 it was set as the distribution (refer FIG. 3) which a heat conductive material transfers to a ancestor in the direction which goes to the center of a shaft hole from the surface of a coating layer.
  • Example 6 contrary to Example 4, the heat conductive material was distributed so as to move from coarse to dense.
  • the thermal conductivity of the coating layer was calculated by measuring the thermal diffusion ratio by a metal laser flash method (measured according to “JIS 7801”). Further, the Vickers hardness of the base material was measured by measuring the Vickers hardness of the base material portion using a Vickers hardness meter (measured according to JIS G 0562). Further, the surface roughness of the coating layer was measured with a stylus type roughness meter to obtain an arithmetic average roughness Ra (based on JIS B0601). Furthermore, the exposure rate of the heat conductive material on the surface of the coating layer was calculated by binarizing the image on the surface of the coating layer from an optical microscope image obtained by enlarging the surface of the coating layer.
  • Comparative Example 1 has a thermal conductivity of 50 W / m ⁇ k and a sliding part temperature of nearly 80 ° C.
  • the thermal conductivity exceeded 200 W / m ⁇ k, and the sliding part temperature was 50 ° C. or lower.
  • Examples 1 to 4 and 6 have clearly higher thermal conductivity than Comparative Example 1, and the high thermal conductivity performance improves heat dissipation and can greatly reduce the sliding part temperature. confirmed.
  • Example 5 since the proportion of the heat conductive material in the coating layer was reduced compared to the other Examples 1 to 4, 6, the thermal conductivity was 60 W / m ⁇ k, and the sliding part temperature was 50. The temperature exceeded °C. However, in Example 5, the thermal conductivity is higher than the thermal conductivity of Comparative Example 1, and the sliding part temperature is clearly lower than the sliding part temperature of Comparative Example 1. That is, according to Example 5, it was confirmed that the temperature reduction effect by the heat conductive material contained in the coating layer was remarkably exhibited.
  • Example 1 the ratio of the length in the axial direction to the length in the circumferential direction (Lb: Lc) of the heat conductive material was set to 1: 1, but the heat conductivity is clearly higher than that in Comparative Example 1. The sliding part temperature was low, and the effectiveness of the heat conducting material was confirmed.
  • Example 2 the ratio of the length in the axial direction to the length in the circumferential direction (Lb: Lc) of the heat conductive material was set to 1: 2, so that the heat conductivity higher than that in Example 1 was obtained. As a result, a low sliding part temperature was obtained. Thereby, in the bearing member, the effectiveness by increasing the flatness of the heat conductive material in the coating layer was confirmed.
  • Example 3 the ratio of the length in the axial direction to the length in the circumferential direction (Lb: Lc) of the thermal conductive material was set to 1: 4. The moving part temperature was low. Thereby, in the bearing member, the effectiveness of making the length in the circumferential direction three times or more the length in the axial direction of the heat conducting material was confirmed.
  • both Examples 4 and 6 resulted in obtaining high thermal conductivity and low sliding part temperature by changing the distribution density of the thermal conductive material in the thickness direction of the coating layer.
  • Example 4 that is, in Example 4 in which the distribution density of the heat conductive material is increased from dense to coarse in the direction from the surface of the coating layer toward the center of the shaft hole, Example 6 in which the density-density relationship of the distribution density is reversed is used.
  • the thermal conductivity was increased and the sliding part temperature was the lowest.
  • the bearing member according to the present invention has a higher thermal conductivity of the coating layer itself due to the heat conductive material dispersed in the coating layer. It was confirmed that the thermal conductivity in the direction along the direction was improved, the heat dissipation was improved, the high temperature due to the rotational sliding contact with the shaft body was suppressed, and the seizure resistance could be improved.
  • the bearing member has significantly higher thermal conductivity and the sliding portion temperature is clearly lower than that of Comparative Example 1 in which the coating layer is only copper.
  • the seizure resistance is improved. For this reason, when the axial length of the bearing member is reduced, the sliding portion temperature does not rise as much as the seizure temperature even if the frictional force increases as the surface pressure increases. Coexistence with narrowing of the axial length can be realized.
  • the configuration of the bearing member according to the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and can be appropriately changed without departing from the gist of the present invention.
  • a cylindrical slide bearing is exemplified as the bearing member.
  • the bearing member may be a bearing component as in the embodiment, or may be various members having functions equivalent to the bearing. Absent.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)

Abstract

軸体２を装着する軸穴１Ａの内周面に、金属製の母材３Ａと、母材３Ａ中に分散され且つ母材３Ａよりも相対的に熱伝導率が大きい熱伝導材３Ｂとから成る被覆層３を設けると共に、熱伝導材３Ｂが、被覆層３の厚さ方向Ａにおける長さＬａよりも、被覆層３の表面に沿う方向Ｂ．Ｃにおける長さＬｂ．Ｌｃが大きい軸受部材１とし、軸穴１Ａの内周面に沿う方向Ｂ，Ｃの熱伝導性を高めることで、放熱性を向上させて軸体２との摺動接触による高温化を抑制し、耐焼き付き性の向上を実現した。

Description

軸受部材
　本発明は、例えば、自動車用エンジンの回転摺動部位において、すべり軸受として用いられる軸受部材に関するものである。
　従来における軸受部材としては、例えば、特許文献１に記載されているものがある。特許文献１に記載の軸受部材は、自動車の内燃機関等に用いられるものである。この軸受部材は、所定の熱膨張係数、熱伝導率及び耐力が設定された銅合金層の表面に、厚さ３～５０μｍの合金製のオーバーレイ軸受層を設けた多層すべり軸受であって、アルミニウム合金製の軸受ハウジングの変形に対する追従性が高く、熱放散性に優れたものとしている。
日本国特開平６－９４０３７号公報
　しかしながら、上記したような従来の軸受部材は、自動車用エンジンのメインメタルやコンロッドメタルに適用した場合、コネクティングロッドの軸線方向からの負荷を受けつつ軸体と回転摺動接触するので、軸体との間に摩擦熱の局部的な高温領域が発生し、その摩擦熱により焼き付きが生じる虞がある。このような軸受部材は、とくに、エンジンの軽量化対策の一つとして軸長の狭小化を図ろうとすると、面圧の増加に伴って摩擦力が大きくなり、焼き付きが生じ易くなる問題点がある。このため、従来の軸受部材は、耐焼き付き性の改善が要望されていた。
　本発明は、上記従来の状況に鑑みて成されたものであって、軸穴の内周面に沿う方向（軸線方向と周方向とを含む方向）の熱伝導性を高めることで、放熱性を向上させて軸体との回転摺動接触による高温化を抑制し、耐焼き付き性の向上を実現することができる軸受部材を提供することを目的としている。
　本発明に係わる軸受部材は、軸体を装着する軸穴の内周面に被覆層を有し、前記被覆層が、金属製の母材と、前記母材中に分散され且つ前記母材よりも相対的に熱伝導率が大きい熱伝導材とから成っている。そして、軸受部材は、前記熱伝導材が、前記被覆層の厚さ方向における長さよりも、前記被覆層の表面に沿う方向における長さを大きくしたことを特徴としている。
　本発明に係わる軸受部材は、上記構成を採用したことから、母材中に熱伝導材を分散されて成る被覆層により、軸穴の内周面に沿う方向の熱伝導性が高められ、これにより、放熱性を向上させて軸体との回転摺動接触による高温化を抑制し、耐焼き付き性の向上を実現することができる。
本発明に係わる軸受部材の第１実施形態を説明する斜視図である。 図１に示す軸受部材の断面図（Ｂ）である。 軸線に直交する方向における被覆層の拡大断面図である。 被覆層の軸方向及び厚さ方向における熱伝導材の扁平率を示す平面図である。 被覆層の軸方向及び周方向における熱伝導材の扁平率を示す平面図である。 熱伝導材の含有比率を６０ｗｔ％にした被覆層の拡大断面図である。 熱伝導材の含有比率を８０％にした被覆層の拡大断面図である。 摺動試験装置を説明する正面図である。 本発明の軸受部材と従来の軸受部材の焼き付き荷重を示すグラフである。
〈第１実施形態〉
　図１及び図２に示す軸受部材１は、軸体２を装着する軸穴１Ａの内周面に、被覆層３を有している。被覆層３は、図３に示すように、金属製の母材３Ａと、母材３Ａ中に分散され且つ母材３Ａよりも相対的に熱伝導率が高い熱伝導材３Ｂとから成る。
　熱伝導材３Ｂは、図４に示すように、被覆層３の厚さ方向Ａにおける長さＬａよりも、被覆層３の表面に沿う方向（Ｂ及びＣ）における長さＬｂ．Ｌｃが大きい構成である。被覆層３の表面に沿う方向（Ｂ及びＣ）とは、軸穴１Ａの軸線方向Ｂと、軸穴１Ａの周方向Ｃとを含む面（筒状の曲面）に沿う方向である。要するに、熱伝導材３Ｂは、被覆層３の表面に沿う方向に広がる扁平なものである。
　軸受部材１の裏金（地金）は、その材料がとくに限定されるものではないが、例えば、冷間圧延鋼板（ＳＰＣＣ）等の鋼を採用することができる。被覆層３を形成する母材３Ａは、その材料がとくに限定されるものではないが、熱伝導性が良好なものとして、代表的には銅、銅合金、アルミニウム、及びアルミニウム合金のうちの少なくとも１つを採用することができる。また、母材３Ａは、その材料が銅、銅合金、アルミニウム、及びアルミニウム合金のうちの少なくとも１つである場合、耐摩耗性を考慮して、ビッカース硬さが４５ＨＶ以上であることが望ましい。
　被覆層３を形成する熱伝導材３Ｂは、基本的に、母材３Ａの熱伝導率よりも高い熱伝導率を有するものであれば良く、熱伝導性に優れる代表的な材料として、ソフトカーボン、及びハードカーボン等の低結晶カーボン；ケッチェンブラック、アセチレンブラック、チェンネルブラック、ランプブラック、オイルファーネスブラック、及びサーマルブラック等のカーボンブラック；フラーレン、カーボンナノチューブ、カーボンナノファイバー、カーボンナノホーン、カーボンフィブリル、グラファイト、及びグラフェンなどの炭素材料を採用することができ、特に、被覆層３の表面に沿う方向（Ｂ及びＣ）における熱伝導性の観点から、グラファイト又はグラフェンを用いることが好ましい。
　熱伝導材３Ｂは、上記の如く、被覆層３の厚さ方向Ａにおける長さＬａよりも、被覆層３の表面に沿う方向（Ｂ及びＣ）における長さＬｂ，Ｌｃを大きくする。但し、熱伝導材３Ｂは、母材３Ａ中に分散させた全てのうちの、少なくとも所定比率のものが上記の長さ関係を満足していれば良く、好ましくは５０％以上、より好ましくは８０％以上が、被覆層３の表面に沿う方向（Ｂ，Ｃ）における長さＬｂ，Ｌｃを大きいものとする。
　また、熱伝導材３Ｂは、好ましくは、図５に示すように、軸穴１Ａの軸線方向Ｂにおける長さＬｂよりも、軸穴１Ａの周方向Ｃにおける長さＬｃが大きいものとし、より好ましくは、軸線方向Ｂにおける長さＬｂに対して、周方向Ｃにおける長さＬｃを３倍以上にする。
　上記の熱伝導材３Ｂは、図３に示すように、被覆層３の厚さ方向Ａにおいて、被覆層３の表面側領域の分布密度が相対的に高くなっている。より具体的には、熱伝導材３Ｂは、被覆層３の表面から軸穴１Ａの中心に向けて分布密度が密から疎に移行するように含有量が漸次減少している。
　また、上記の被覆層３は、より好ましくは、表面に沿う方向（Ｂ及びＣ）における熱伝導率が９０Ｗ／ｍ・ｋ以上である構成にする。さらに、熱伝導材３Ｂは、より好ましくは、母材３Ａに対して１５ｗｔ％以上で、９０ｗｔ％以下の割合で分散している構成にし、さらに好ましい範囲として、母材３Ａに対して２０ｗｔ％以上で、４０ｗｔ％以下の割合で分散している構成にする。
　図３に示す被覆層３は、その表面に沿う方向（Ｂ及びＣ）における熱伝導率を２００Ｗ／ｍ・ｋとし、熱伝導材３Ｂの含有比率を２０ｗｔ％にしたものであり、先述したように、厚さ方向Ａにおける表面側領域で熱伝導材３Ｂの分布密度が相対的に高いものとなっている。また、被覆層３は、その表面における前記熱伝導材３Ｂの露出率を７．４％としている。
　また、図６に示す被覆層３は、その表面に沿う方向（Ｂ及びＣ）における熱伝導率を４００Ｗ／ｍ・ｋとし、熱伝導材３Ｂの含有比率を６０ｗｔ％にしたものであり、厚さ方向Ａにおける熱伝導材３Ｂの分布密度が概ね均等なものになっている。また、被覆層３は、その表面における前記熱伝導材３Ｂの露出率を２２．６％としている。
　さらに、図７に示す被覆層３は、その表面に沿う方向（Ｂ及びＣ）における熱伝導率を６００Ｗ／ｍ・ｋとし、熱伝導材３Ｂの含有比率を８０ｗｔ％にしたものであり、厚さ方向Ａにおける熱伝導材３Ｂの分布密度がほぼ均等なものになっている。また、被覆層３は、その表面における前記熱伝導材３Ｂの露出率を４９．５％としている。
　上記の被覆層３は、その表面に、コーティング層を設けることができる。このコーティング層は、軸受の内周面に施す一般的な表面処理層であり、例えば、銀やビスマス等のめっき層である。
　また、軸受部材１は、より好ましくは、軸穴１Ａの内周面、すなわち被覆層３の表面の表面粗さがＲａ０．３μｍ以下である構成とし、さらに、被覆層３の表面における熱伝導材３Ｂの露出率が、５％以上で６０％以下である構成とする。
　上記構成を備えた軸受部材１は、一例として、自動車用エンジンのメインメタルやコンロッドメタル等のすべり軸受に適用することができる。このような軸受部材１は、比較的小径である場合には、平坦な裏金に被覆層３を形成した後、これを円筒状に曲げ加工して、端部同士を溶接等により接合することで形成される。また、軸受部材１は、比較的大径である場合には、平坦な裏金に被覆層３を形成した後、これを半円形に曲げ加工してセグメントとし、２つのセグメントの端部同士を接合することで円筒状に形成される。
　さらに、上記の軸受部材１は、自動車用エンジンの構成部品に適用する場合、ＭＯＤＴＣ（Molybdenum dithiocarbamate）等の摩擦調整剤を含む潤滑油下で用いられ、軸穴１Ａの内周面と軸体２との間に潤滑油が介在する状態で、軸体２に対して相対的に回転摺動接触する。
　ここで、上記の軸受部材１は、自動車用エンジンのメインメタルやコンロッドメタルに適用する場合、コネクティングロッドの軸線方向からの負荷を受けつつ軸体と回転摺動接触する。このため、軸受部材１では、軸体（例えばクランクピン）２との間に、摩擦熱の局部的な高温領域が発生する。この局部的な高温領域は、コネクティングロッドの軸線方向に作用する力によるものであり、軸受部材１と軸体２との相対的な回転に伴って、軸穴１Ａの周方向に移行する。
　これに対して、上記実施形態で説明した軸受部材１は、軸穴１Ａの内周面に、金属製の母材３Ａと熱伝導材３Ｂとから成る被覆層３を有し、熱伝導材３Ｂが、被覆層３の厚さ方向Ａの長さＬａよりも、被覆層３の表面に沿う方向（Ｂ及びＣ）の長さＬｂ，Ｌｃを大きくしている。
　これにより、軸受部材１は、被覆層３そのものの熱伝導性が高いので、この被覆層３を設けた軸穴１において、その内周面に沿う方向（Ｂ及びＣ）の熱伝導性が高められ、放熱性を向上させて軸体２との回転摺動接触による高温化を抑制し、耐焼き付き性の向上を実現することができる。
　また、軸受部材１は、エンジンの軽量化対策の一つである軸長の狭小化を実現することができる。つまり、軸受部材１は、軸長を狭小化した場合、面圧の増加に伴って摩擦力が大きくなる。これに対して、軸受部材１は、高熱伝導性を有するので、摩擦で生じた熱を抑制することができる。これにより、軸受部材１は、充分な耐焼き付き性を確保しつつ軸長の狭小化を実現することができ、エンジンの軽量化に貢献し得るものとなる。
　さらに、軸受部材１は、摩擦調整剤を含む潤滑油下で用いることにより、潤滑油に効果的な伝熱が行われることとなり、自己の高温化抑制の機能と、潤滑油による摩擦力の低減及び冷却の機能とが相俟って、耐焼き付き性のさらなる向上を実現する。
　さらに、軸受部材１は、熱伝導材３Ｂに関して、軸穴１Ａの軸線方向Ｂの長さＬｂよりも、軸穴１Ａの周方向Ｃの長さＬｃを大きくすること、より好ましくは、軸穴１Ａの軸線方向Ｂの長さＬｂに対して、軸穴１Ａの周方向Ｃの長さＬｃを３倍以上にすることで、とくに、軸穴１の周方向Ｃの熱伝導性が高められる。これにより、軸受部材１は、自動車用エンジンのメインメタルやコンロッドメタルに適用した場合に効果的である。
　つまり、軸受部材１は、先述したように、メインメタルやコンロッドメタルに適用した場合、局部的な高温領域が軸穴１Ａの周方向に移行する。そこで、軸受部材１は、その移行方向（周方向Ｃ）に対する熱伝導性を高めることにより、局部的な高温領域の熱を効果的に放散させて、耐焼き付き性のさらなる向上を実現するのである。
　さらに、軸受部材１は、熱伝導材３Ｂに関して、被覆層３の厚さ方向Ａにおいて、被覆層３の表面側領域の分布密度を相対的に高くしたことから、最小限量の熱伝導材３Ｂを用いて、主に高温化し易い表面側領域の熱伝導性が高められ、耐焼き付き性のさらなる向上を実現する。
　さらに、軸受部材１は、被覆層３の表面に沿う方向（Ｂ及びＣ）における熱伝導率を９０Ｗ／ｍ・ｋ以上とすることで、母材３Ａ及び熱伝導材３Ｂの材料や、熱伝導材３Ｂの扁平率等の条件と相俟って、被覆層３の表面に沿う方向（Ｂ，Ｃ）の熱伝導性を効果的に高めることができる。
　さらに、軸受部材１は、熱伝導材３Ｂに関して、母材３Ａに対して１５ｗｔ％以上で、９０ｗｔ％以下の割合で分散させている。ここで、熱伝導材３Ｂは、その割合を１５ｗｔ％未満にすると、被覆層３全体の熱伝導性を充分に確保するのが困難になる虞がある。また、熱伝導材３Ｂは、その割合が９０ｗｔ％を超えると、母材３Ａの総量が不充分になって耐摩耗性が低下する虞がある。そこで、軸受部材１は、母材に対する熱伝導材３Ｂの割合を１５ｗｔ％以上で９０ｗｔ％以下にして分散させることで、被覆層３全体としての充分な熱伝導性と充分な耐摩耗性の両立を実現する。
　さらに、軸受部材１は、熱伝導材３Ｂに関して、母材３Ａに対して２０ｗｔ％以上で、４０ｗｔ％以下の割合で分散させると、被覆層３の熱伝導率、及び母材３Ａと熱伝導材３ｂとの界面が増加することとなり、耐久性や強度をより高めるうえで有効である。
　さらに、軸受部材１は、被覆層３の表面にコーティング層を有するものとすることで、耐食性を向上させることができ、部品としての長寿命化を図ることができる。
　さらに、軸受部材１は、軸穴１Ａの内周面の表面粗さをＲａ０．３μｍ以下にすることで、内周面を平滑なものにして摩擦抵抗を低減させ、母材３Ａ及び熱伝導材３Ｂから成る被服層３による高温化の抑制効果をより一層高めることができる。
　さらに、軸受部材１は、被覆層３の表面における熱伝導材３Ｂの露出率を５％以上で６０％以下としている。ここで、熱伝導材３Ｂは、露出率を５％未満にすると、被覆層３の表面の熱伝導性が不充分になる虞がある。また、熱伝導材３Ｂは、露出率が６０％を超えると、表面における母材３Ａの割合が不充分になり、耐摩耗性が低下する虞がある。そこで、軸受部材１は、被覆層３の表面における熱伝導材３Ｂの露出率を５％以上で６０％以下にすることで、被覆層３の充分な熱伝導性と充分な耐摩耗性の両立を実現する。
　さらに、軸受部材１は、その軸穴１Ａに軸体２を装着して相対的に回転させると、被覆層３を形成する熱伝導材３Ｂが、経時的に軸体２の外周面に移着する。この移着が生じると、軸体２の外周面においても、熱伝導材３Ｂによる良好な熱伝導性が得られ、放熱性も向上する。これにより、軸受部材１及び軸体２から成る回転摺動機構として、互いの摺動面における高熱伝導性や高放熱性が得られ、耐焼き付き性に優れた構造を実現することができる。
〈実施例〉
　厚さ１ｍｍの裏金（ＳＰＣＣ板）の表面に、被覆層として、母材である銅粉末と、熱伝導材であるグラファイトとを積層し、高さが均一になるように成形した。この成形体を電気炉により８００℃で加熱して、原子の拡散により裏金、母材及び熱伝導材を結合させ、裏金の表面に、母材及び熱伝導材から成る被覆層を形成した。その後、機械加工により被覆層の表面の粗さ、表面における熱伝導材の露出率を制御し、必要に応じて被覆層の表面にコーティング層を形成した。
　また、本発明の実施例及び比較例として、油膜が切れる状態を模擬した往復摺動試験を実施した。この試験には、図８に示す往復摺動試験装置を用いた。図示の往復手動試験装置は、フレーム１１により上下動可能に保持されたヘッド１２と、ヘッド１２を下方へ加圧するエアシリンダ１３と、ヘッド１２の下側において水平方向に往復動可能なテーブル１４とを備えている。
　上記の往復摺動試験装置は、テーブル１４上に、軸受部材の試験片Ｐ１を固定すると共に、ヘッド１２の下端部に軸体の試験片Ｐ２を固定する。そして、往復摺動試験装置は、エアシリンダ１３によりヘッド１２を下降させて、軸体の試験片Ｐ２をテーブル１４上の軸受部材の試験片Ｐ１に所定の負荷で接触させると共に、テーブル１４を一方向に往復移動させ、軸受部材の試験片Ｐ１に対する軸体の試験片Ｐ２の負荷を変化させる。
　上記の試験において、軸体の試験片Ｐ２は、実施例及び比較例のいずれも、摺動発熱を伴うＲ形状とし、熱電対を装着して摺動温度を測定する。軸体の試験片は、材質をＳ４５Ｃ材とし、寸法を曲率Ｒ３００×３０ｍｍ長とし、表面粗さをＲａ０．０３μｍとした。他方、軸受部材の試験片Ｐ１は、銅焼結の母材とグラファイトの熱伝導材とから成る被覆層を有し、寸法を６６ｍｍ×４９ｍｍとした。
　また、上記試験では、テーブルの移動速度を０．７ｍ／ｓとし、往復範囲を２０ｍｍとし、潤滑条件として、５ｗ－３０ＧＦ－４汎用油を１滴塗布した。さらに、上記試験では、テーブル側を１２０℃（高温１６０℃）に加熱し、試験停止条件として、摩擦力リミッターを１２０Ｎ常時超過とした。
　実施例１～６では、いずれも被覆層の母材が銅であると共に、熱伝導材がグラファイトである。比較例１では、被覆層が銅のみ（熱伝導材無し）である。実施例１～４及び６では、被覆層における熱伝導材の割合を２０ｗｔ％にし、実施例５では、熱伝導材の割合を４ｗｔ％にした。
　また、実施例２，４～６では、図５を用いて説明した熱伝導材の軸線方向（Ｂ）における長さ（Ｌｂ）と周方向（Ｃ）における長さ（Ｌｃ）との比（Ｌｂ：Ｌｃ）を、いずれも１：２とし、実施例１では１：１とし、実施例３では１：４とした。
　さらに、実施例１～３及び５では、被覆層の厚さ方向（Ａ）において、母材に対する熱伝導材の粗密関係が無い、すなわち熱伝導材の分布密度が均一であるものにした。実施例４では、被覆層の表面から軸穴の中心に向かう方向において、熱伝導材が密から祖に移行する分布（図３参照）にした。実施例６では、実施例４とは逆に、熱伝導材が粗から密に移行する分布にした。
　被覆層の熱伝導率は、金属のレーザフラッシュ法により熱拡散比率を測定して算出した（「ＪＩＳ　７８０１」に準じて測定）。また、母材のビッカース硬さは、ビッカース硬さ計を用いて母材部分のビッカース硬さを測定した（ＪＩＳ　Ｇ　０５６２に準じて測定）。また、被覆層の表面粗さは、触針式粗さ計で測定して算術平均粗さＲａ（ＪＩＳ　Ｂ０６０１に準拠）を求めた。さらに、被覆層の表面における熱伝導材の露出率は、被覆層の表面を拡大した光学顕微鏡画像から、被覆層表面の画像を２値化して算出した。
　そして、試験では、上記の実施例１～６及び比較例１について、軸体の試験片Ｐ２の接触荷重を３００Ｎから１９００Ｎに至る範囲で、３分毎に２００Ｎずつステップアップさせながら、摺動部分の測温を実施した。また、全ての実施例１～６及び比較例１では、軸受部材の試験片Ｐ１の表面粗さがＲａ０．３μｍ以下であることを確認した。実施例１～６及び比較例１の試験結果を以下の表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１から明らかなように、実施例１～６は、いずれも軸体の試験片Ｐ２の接触荷重を１９００Ｎにしても焼き付きが生じないことを確認した。これに対して、比較例１は、試験片Ｐ２の接触荷重を１５００Ｎにした段階で焼き付きが生じた。図９には、比較例１と実施例１とを比較するグラフを示す。
　また、表１において、比較例１は、熱伝導率が５０Ｗ／ｍ・ｋであり、摺動部温度が８０℃近くに達したことが判る。これに対して、実施例１～４，６は、いずれも熱伝導率が２００Ｗ／ｍ・ｋを超えると共に、摺動部温度が５０℃以下であった。これにより、実施例１～４，６は、比較例１に比べて、明らかに高い熱伝導性を有すると共に、その高熱伝導性能により放熱性が向上して摺動部温度を大幅に低減できることを確認した。
　なお、実施例５は、他の実施例１～４，６に比べて被覆層における熱伝導材の割合を少なくしたので、熱伝導率が６０Ｗ／ｍ・ｋであり、摺動部温度が５０℃を超えるものとなった。但し、実施例５は、その熱伝導率が比較例１の熱伝導率よりも高いうえに、摺動部温度が比較例１の摺動部温度よりも明らかに低い。つまり、実施例５により、被覆層に含まれる熱伝導材による温度低減の効果が顕著に表れていることを確認した。
　実施例１は、熱伝導材の軸線方向の長さと周方向の長さとの比（Ｌｂ：Ｌｃ）を１：１にしたが、比較例１に比べて、明らかに熱伝導性が高いうえに、摺動部温度が低いものとなり、熱伝導材の有効性を確認した。
　実施例２，４及び６は、熱伝導材の軸線方向の長さと周方向の長さとの比（Ｌｂ：Ｌｃ）を１：２としたことにより、実施例１に比べて、高い熱伝導性と低い摺動部温度が得られる結果となった。これにより、軸受部材において、被覆層中の熱伝導材の扁平率を増すことによる有効性を確認した。
　実施例３は、熱伝導材の軸線方向の長さと周方向の長さとの比（Ｌｂ：Ｌｃ）を１：４としたことにより、各実施例の中で熱伝導性が最も高いと共に、摺動部の温度が低い結果となった。これにより、軸受部材において、熱伝導材の軸線方向の長さに対して、周方向の長さを３倍以上にすることの有効性を確認した。
　また、実施例４及び６は、双方共に、被覆層の厚さ方向における熱伝導材の分布密度を変化させることで、高い熱伝導性と低い摺動部温度が得られる結果となった。とくに、実施例４、すなわち被覆層の表面から軸穴の中心に向かう方向で熱伝導材の分布密度を密から粗にした実施例４では、分布密度の粗密関係を逆にした実施例６よりも、熱伝導性が高くなると共に、摺動部温度が最も低くなる結果となった。これにより、軸受部材において、被覆層の表面側領域において熱伝導材の分布密度を相対的に高めることの有効性を確認した。
　以上のことから、本発明に係わる軸受部材は、主に、被覆層中に分散させた熱伝導材により、被覆層自体の熱伝導性が高くなるので、結果的に軸穴の内周面に沿う方向の熱伝導性が高められることとなり、放熱性を向上させて軸体との回転摺動接触による高温化を抑制し、耐焼き付き性を向上し得ることを確認した。
　また、軸受部材は、表１及び図９から明らかなように、被覆層が銅のみである比較例１に比べて、熱伝導性が大幅に高くなると共に、摺動部温度が明らかに低くなり、耐焼き付き性が向上する。このため、軸受部材は、軸長を狭小化した場合、面圧の増加に伴って摩擦力が大きくなっても、摺動部温度が焼き付き温度に至るほど上昇しないので、耐焼き付き性の確保と軸長の狭小化との両立を実現することができる。
　本発明に係わる軸受部材は、その構成が上記実施形態及び各実施例に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で適宜変更することが可能である。また、実施形態では、軸受部材として円筒形のすべり軸受を例示したが、軸受部材は、実施形態のように軸受部品でも良いし、軸受と同等の機能を備えた各種の部材であっても構わない。
　１　軸受部材
　１Ａ　軸穴
　２　軸体
　３　被覆層
　３Ａ　母材
　３Ｂ　熱伝導材
　Ａ　被覆層の厚さ方向
　Ｂ　被覆層の軸線方向（被覆層の表面に沿う方向）
　Ｃ　被覆層の周方向（被覆層の表面に沿う方向）
　Ｌａ　軸線方向における熱伝導材の長さ
　Ｌｂ　軸線方向における熱伝導材の長さ
　Ｌｃ　周方向における熱伝導材の長さ

Claims (12)

  1. 　軸体を装着する軸穴の内周面に被覆層を有し、
    　前記被覆層が、金属製の母材と、前記母材中に分散され且つ前記母材よりも相対的に熱伝導率が大きい熱伝導材とから成り、
    　前記熱伝導材は、前記被覆層の厚さ方向における長さよりも、前記被覆層の表面に沿う方向における長さが大きいことを特徴とする軸受部材。
  2. 　前記熱伝導材は、前記軸穴の軸線方向における長さよりも、前記軸穴の周方向における長さが大きいことを特徴とする請求項１に記載の軸受部材。
  3. 　前記熱伝導材は、前記軸穴の軸線方向における長さに対して、前記軸穴の周方向における長さが３倍以上であることを特徴とする請求項２に記載の軸受部材。
  4. 　前記熱伝導材は、前記被覆層の厚さ方向において、前記被覆層の表面側領域の分布密度が相対的に高いことを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の軸受部材。
  5. 　前記熱伝導材は、グラファイト又はグラフェンから成ることを特徴とする請求項１～４のいずれか１項に記載の軸受部材。
  6. 　前記被覆層の表面に沿う方向における熱伝導率が９０Ｗ／ｍ・ｋ以上であることを特徴とする請求項１～５のいずれか１項に記載の軸受部材。
  7. 　前記熱伝導材は、母材に対して１５ｗｔ％以上、９０ｗｔ％以下の割合で分散していることを特徴とする請求項１～６のいずれか１項に記載の軸受部材。
  8. 　前記母材が、銅又は銅合金から成ると共に、ビッカース硬さが４５ＨＶ以上であることを特徴とする請求項１～７のいずれか１項に記載の軸受部材。
  9. 　前記被覆層の表面にコーティング層を有することを特徴とする請求項１～８のいずれか１項に記載の軸受部材。
  10. 　前記軸穴の内周面の表面粗さがＲａ０．３μｍ以下であることを特徴とする請求項１～９のいずれか１項に記載の軸受部材。
  11. 　前記被覆層の表面における前記熱伝導材の露出率が、５％以上で６０％以下であることを特徴とする請求項１～１０のいずれか１項に記載の軸受部材。
  12. 　摩擦調整剤を含む潤滑油下において、前記軸穴の内周面と前記軸体とが摺動接触することを特徴とする請求項１～１１のいずれか１項に記載の軸受部材。
PCT/JP2018/018099 2018-05-10 2018-05-10 軸受部材 WO2019215867A1 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US17/052,848 US11231067B2 (en) 2018-05-10 2018-05-10 Bearing member
JP2020517695A JP6941310B2 (ja) 2018-05-10 2018-05-10 軸受部材
EP18917974.0A EP3792513B1 (en) 2018-05-10 2018-05-10 Bearing member
PCT/JP2018/018099 WO2019215867A1 (ja) 2018-05-10 2018-05-10 軸受部材
CN201880093315.1A CN112135979B (zh) 2018-05-10 2018-05-10 轴承部件

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2018/018099 WO2019215867A1 (ja) 2018-05-10 2018-05-10 軸受部材

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2019215867A1 true WO2019215867A1 (ja) 2019-11-14

Family

ID=68467850

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2018/018099 WO2019215867A1 (ja) 2018-05-10 2018-05-10 軸受部材

Country Status (5)

Country Link
US (1) US11231067B2 (ja)
EP (1) EP3792513B1 (ja)
JP (1) JP6941310B2 (ja)
CN (1) CN112135979B (ja)
WO (1) WO2019215867A1 (ja)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4954211A (ja) * 1972-09-30 1974-05-27
JPS59177341A (ja) * 1983-03-25 1984-10-08 Daido Metal Kogyo Kk 複層の黒鉛含有燐青銅軸受材料の製造方法
WO2009051094A1 (ja) * 2007-10-18 2009-04-23 Shimane Prefectural Government 高熱伝導性を有する金属－黒鉛複合材料およびその製造方法
JP2017190473A (ja) * 2016-04-11 2017-10-19 新日鐵住金株式会社 摺動部材、摺動部材の製造方法及び摺動部材を製造するためのめっき液

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2887766A (en) * 1955-06-27 1959-05-26 Borg Warner Composite metal articles
GB848898A (en) * 1957-03-18 1960-09-21 Glacier Co Ltd Plain bearings and materials for making such bearings
US3238601A (en) * 1964-02-24 1966-03-08 Charles S White Bearing and method of making
FR1429483A (fr) * 1964-02-24 1966-02-25 Corps composite destiné à la fabrication d'éléments de paliers
US3418028A (en) * 1966-05-11 1968-12-24 Ca Atomic Energy Ltd Bearing structure
DE3338420C2 (de) * 1983-10-22 1985-11-07 Schaller-Automation Industrielle Automationstechnik KG, 6653 Blieskastel Verfahren zur Überwachung von Schmierstellen
US4618270A (en) * 1985-03-04 1986-10-21 Excelermatic Inc. Hydrostatic bearing structure
JPH0633209B2 (ja) * 1989-09-08 1994-05-02 イーグル工業株式会社 摺動材料およびその製造方法
JP2902419B2 (ja) * 1989-10-13 1999-06-07 大豊工業株式会社 すべり軸受
JP2535126B2 (ja) 1992-09-17 1996-09-18 大同メタル工業株式会社 多層すべり軸受および軸受組立体
AT402436B (de) * 1995-07-12 1997-05-26 Miba Gleitlager Ag Gleitschicht auf kupferbasis
JPH09222143A (ja) * 1996-02-16 1997-08-26 Toshiba Tungaloy Co Ltd 鱗片状黒鉛添加焼結摩擦材料の製造方法
JP3939931B2 (ja) * 2001-03-23 2007-07-04 大同メタル工業株式会社 銅系複層摺動材料
US7229699B2 (en) * 2004-12-07 2007-06-12 Federal-Mogul Worldwide, Inc. Bearing having embedded hard particle layer and overlay and method of manufacture
JP5082845B2 (ja) * 2005-03-29 2012-11-28 日立金属株式会社 高熱伝導性黒鉛粒子分散型複合体及びその製造方法
JP4732941B2 (ja) * 2006-03-30 2011-07-27 大同メタル工業株式会社 摺動材料およびその被覆層製造方法
US8440322B2 (en) * 2007-03-12 2013-05-14 Taiho Kogyo Co., Ltd. Plain bearing
KR20110045094A (ko) * 2008-10-03 2011-05-03 다이호 고교 가부시키가이샤 슬라이딩 베어링과 그 제조 방법
JP2010196813A (ja) * 2009-02-25 2010-09-09 Daido Metal Co Ltd 摺動部材
JP5707245B2 (ja) * 2011-06-21 2015-04-22 大同メタル工業株式会社 摺動部材
CN103813874B (zh) * 2011-09-22 2016-10-05 Ntn株式会社 烧结轴承及其制造方法
DE102011089975B3 (de) * 2011-12-27 2013-04-18 Ks Gleitlager Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff und hieraus hergestelltes Gleitlagerelement
DE102012210530B4 (de) * 2012-06-21 2019-04-25 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Pleuelgleitlager, Pleuel und Verwendung eines Pleuelgleitlagers
WO2014126202A1 (ja) * 2013-02-15 2014-08-21 大豊工業株式会社 摺動部材
KR20140105068A (ko) * 2013-02-21 2014-09-01 두산인프라코어 주식회사 이중 구조의 부시 및 이를 구비하는 베어링 조립체
DE102013227186B4 (de) * 2013-12-27 2016-08-18 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlackbeschichtung und Gleitlager-Schichtverbundwerkstoff mit einer solchen
GB2528306B (en) * 2014-07-17 2020-05-27 Mahle Int Gmbh Sliding engine component
JP6242424B2 (ja) * 2016-03-30 2017-12-06 大同メタル工業株式会社 銅系摺動部材
GB2552997B (en) * 2016-08-19 2022-01-05 Mahle Int Gmbh Sliding component and method
CN206338327U (zh) * 2016-12-16 2017-07-18 淄博市技师学院 一种电动机轴套
WO2019175924A1 (ja) * 2018-03-12 2019-09-19 日産自動車株式会社 軸受部材
CN109555790B (zh) * 2018-11-23 2020-06-05 大同新成新材料股份有限公司 一种石墨轴承安装结构及安装方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4954211A (ja) * 1972-09-30 1974-05-27
JPS59177341A (ja) * 1983-03-25 1984-10-08 Daido Metal Kogyo Kk 複層の黒鉛含有燐青銅軸受材料の製造方法
WO2009051094A1 (ja) * 2007-10-18 2009-04-23 Shimane Prefectural Government 高熱伝導性を有する金属－黒鉛複合材料およびその製造方法
JP2017190473A (ja) * 2016-04-11 2017-10-19 新日鐵住金株式会社 摺動部材、摺動部材の製造方法及び摺動部材を製造するためのめっき液

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3792513A4

Also Published As

Publication number Publication date
CN112135979B (zh) 2022-05-10
US11231067B2 (en) 2022-01-25
CN112135979A (zh) 2020-12-25
EP3792513B1 (en) 2022-01-12
EP3792513A4 (en) 2021-05-26
JP6941310B2 (ja) 2021-09-29
EP3792513A1 (en) 2021-03-17
US20210239156A1 (en) 2021-08-05
JPWO2019215867A1 (ja) 2021-05-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2847480B1 (en) A sliding bearing
JP5939928B2 (ja) すべり軸受
JP2008240785A (ja) 摺動部材
JP6300843B2 (ja) 摺動部材
JP5391327B2 (ja) 摺動部材
WO2019215867A1 (ja) 軸受部材
JPH11325077A (ja) 複層摺動材
JP2007522410A (ja) 摺動軸受要素と製造方法
WO2019175924A1 (ja) 軸受部材
JP2009092156A (ja) すべり軸受
JP2018035838A (ja) スラストワッシャ
JP6200343B2 (ja) 摺動部材
KR101558466B1 (ko) 슬라이딩 부재 및 슬라이딩 부재의 제조방법
WO2017094810A1 (ja) 摺動部材および斜板式コンプレッサ
JPH1046272A (ja) 耐摩耗性に優れる摺動材料
JP6468991B2 (ja) 摺動部材および斜板式コンプレッサ
CN210889762U (zh) 一种复合式材料耐高温轴承
JP2008278931A (ja) 座席のリクライニング装置
JP2007177836A5 (ja)
JP6712202B2 (ja) 摺動部材
JP2022003260A (ja) 摺動部材
JP2022158708A (ja) 摺動部材及びその製造方法
JP2007268251A (ja) 座席のリクライニング装置
JP2005201435A (ja) 密封装置およびこれを含む通電軸受
JP2009052592A (ja) ワンウェイクラッチのエンドベアリング

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 18917974

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2020517695

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2018917974

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2018917974

Country of ref document: EP

Effective date: 20201210