WO2019111914A1 - 表面処理銅箔、並びにこれを用いた銅張積層板及びプリント配線板 - Google Patents

表面処理銅箔、並びにこれを用いた銅張積層板及びプリント配線板 Download PDF

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貴広 齋藤
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古河電気工業株式会社
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    • H05K3/384—Improvement of the adhesion between the insulating substrate and the metal by special treatment of the metal by plating

Definitions

  • the present invention relates to a surface-treated copper foil, particularly to a surface-treated copper foil suitable for a printed wiring board used in a high frequency band. Furthermore, the present invention relates to a copper-clad laminate and a printed wiring board using the surface-treated copper foil.
  • the resin in order to enhance the adhesion with the resin substrate, in addition to the formation of the above-mentioned roughening treatment layer, the resin is processed by treating the copper foil surface with a silane coupling agent.
  • a technique is used to provide chemical adhesion to the substrate.
  • the resin base material in order to enhance the chemical adhesion between the silane coupling agent and the resin base material, it is necessary that the resin base material has a substituent of a somewhat large polarity.
  • the suppression of transmission loss and the adhesion between the copper foil and the resin substrate, in particular, the adhesion between the normal state and the heat resistant adhesion are trade-off with each other. It is related. Therefore, conventionally, with copper foils used in copper-clad laminates, various methods have been studied from the viewpoint of coexistence of suppression of transmission loss and normal adhesion with a resin substrate and heat resistant adhesion.
  • Patent Document 1 proposes a method of increasing the surface area ratio by fine asperities
  • Patent Document 2 proposes a method of making roughened particles into a special shape
  • Patent Document 3 discloses nickel or the like.
  • a method of forming fine roughened particles by alloy plating with cobalt or the like is proposed, and in Patent Document 4, fine roughened particles are formed, and an oxidation-resistant treatment layer containing molybdenum and cobalt is formed thereon.
  • a covering method has been proposed.
  • the present invention has been made in view of the above-described circumstances, and particularly when used for a conductor circuit of a printed wiring board, excellent transmission characteristics in a high frequency band (hereinafter, may be simply referred to as "high frequency characteristics").
  • An object of the present invention is to provide a surface-treated copper foil capable of achieving both excellent normal adhesion and heat-resistant adhesion with a resin substrate.
  • the surface-treated copper foil has a surface-treated copper foil having a surface-treated coating including a roughening-treated layer having roughened particles formed on at least one surface of the copper foil substrate.
  • the surface of the surface-treated film has an average value of the particle height (h) of the roughening particles of 0.05 to 0.30 ⁇ m,
  • the average value of the ratio (h / w) of the particle height (h) to the particle width (w) of the roughened particles is 0.7 to 5.0, and the line coverage (c) of the roughened particles
  • the gist configuration of the present invention is as follows.
  • a surface-treated copper foil having a surface treatment film comprising a roughening treatment layer having roughening particles formed on at least one surface of a copper foil substrate When the cross section of the surface-treated copper foil is observed with a scanning electron microscope (SEM), the surface of the surface-treated film is: The average value of the particle height (h) of the roughened particles is 0.05 to 0.30 ⁇ m, The average value of the ratio (h / w) of the particle height (h) to the particle width (w) of the roughened particles is 0.7 to 5.0,
  • a surface-treated copper foil, wherein the line coverage (c) of the roughened particles calculated by the following formula (1) is 15 to 60%.
  • c d ⁇ W ⁇ 100 (%) (1)
  • c is the line coverage (c)
  • d is calculated from the number of the roughened particles present per area of 2.5 ⁇ m in the width direction of the observation field of view
  • W is the average value of the particle width (w) of the roughened particles in the region.
  • G s 20 degrees specular glossiness G s (20 °), 60 degree specular glossiness Gs (60 °) and 85 degree specular glossiness G s (85 °) on the surface of the surface treatment film
  • the surface-treated copper foil as described in the above [1], wherein the value calculated in (2) is 0 to 10.
  • [5] The surface-treated copper foil according to any one of the above [1] to [4], which has a ten-point average roughness Rzjis value of 0.5 to 2.0 ⁇ m on the surface of the surface treatment film.
  • [6] A copper-clad laminate formed by using the surface-treated copper foil according to any one of the above [1] to [5].
  • [7] A printed wiring board formed by using the copper clad laminate according to the above [6].
  • the cross section of the surface-treated copper foil is When observed by a scanning electron microscope (SEM), the surface of the surface-treated film has an average value of the particle height (h) of the roughened particles of 0.05 to 0.30 ⁇ m, and The average value of the ratio (h / w) of the particle height (h) to the particle width (w) is 0.7 to 5.0, and the linear coverage (c) of the roughened particles is 15 to 60%
  • SEM scanning electron microscope
  • the surface-treated copper foil of the present invention even when high frequency signals exceeding 50 GHz are transmitted, for example, transmission loss can be highly suppressed, and the resin base (resin layer) can be used even at high temperatures. High adhesion can be maintained, and a printed wiring board excellent in durability under severe conditions can be obtained.
  • FIG. 1 is each example of the SEM image which observed the surface condition of the surface treatment film
  • FIG. 2 is an example of the procedure at the time of image-analyzing the SEM image of the processed cross section of surface treatment copper foil.
  • FIG. 3 is a diagram for explaining an example of a method of measuring roughened particles.
  • FIG. 4 is a diagram for explaining a method of measuring roughened particles having a special shape.
  • FIG. 5 is a view for explaining an example of a method of measuring roughened particles having a special shape, in particular, roughened particles having protrusions.
  • the surface-treated copper foil according to the present invention has a surface-treated film including a roughening-treated layer having roughened particles formed on at least one surface of a copper foil substrate, and a cross section of the surface-treated copper foil is scanned When observed with a scanning electron microscope (SEM), the surface of the surface-treated film has an average value of the particle height (h) of the roughened particles of 0.05 to 0.30 ⁇ m, and the particles of the roughened particles.
  • the average value of the ratio (h / w) of the ratio (h / w) of the particle height (h) to the width (w) is 0.7 to 5.0, and the line coverage of the roughened particles calculated by the following formula (1) It is characterized in that (c) is 15 to 60%.
  • c d ⁇ W ⁇ 100 (%) (1)
  • c is the line coverage (c)
  • d is calculated from the number of the roughened particles present per area of 2.5 ⁇ m in the width direction of the observation field of view
  • W is the average value of the particle width (w) of the roughened particles in the region.
  • the surface-treated copper foil of the present invention has a copper foil substrate and a surface-treated film including a roughened layer formed by forming roughened particles on at least one surface of the copper foil substrate.
  • the surface of such a surface-treated film is at least one of the outermost surfaces (front and back surfaces) of the surface-treated copper foil, and the formation state of roughened particles formed on at least one surface of the copper foil substrate.
  • the surface of such a surface-treated film (hereinafter referred to as "roughened surface”) may be, for example, the surface of a roughened layer formed on a copper foil substrate, or on this roughened layer.
  • Intermediate layer such as Ni-containing underlayer, Zn-containing heat-resistant layer, and Cr-containing rust-proof layer on the surface of the silane coupling agent layer directly formed on the surface or on the roughened layer It may be the surface of a silane coupling agent layer formed via Moreover, when the surface-treated copper foil of the present invention is used, for example, in a conductor circuit of a printed wiring board, the above-mentioned roughened surface becomes a surface (adhesion surface) for laminating a resin base material. .
  • FIGS. 1 (a) and (b) the appearance of the roughened surface of the surface-treated copper foil of the present invention is shown in FIGS. 1 (a) and (b).
  • Fig.1 (a) is an example of the SEM image which observed the roughening surface of the surface-treated copper foil of this invention from the upper right by the scanning electron microscope (SEM), and
  • FIG.1 (b) is surface-treated copper. It is an example of the SEM image which gave cross section processing using the ion milling device from the surface side of foil, and observed the processed cross section with a scanning electron microscope (SEM).
  • SEM scanning electron microscope
  • FIGS. 1A and 1B very fine roughened particles are relatively sparsely formed on the roughened surface of the surface-treated copper foil of the present invention.
  • the shape evaluation of roughened particles on such a special roughened surface is the limit of resolution (at present, the particle diameter is 0 in observation methods such as laser microscope and white interference microscope). Since it is less than about 1 ⁇ m, accurate evaluation is difficult, and a sufficient judgment can not be made because a clear judgment of the height difference of the roughened particles can not be made only by optical methods such as specular gloss measurement. Therefore, in the conventional method, strict evaluation of the roughened surface has limitations in terms of cost and technology. Therefore, in the present invention, as one method of evaluating the roughened surface, as shown in FIG. 1 (b), the formation state of the roughened particles in the roughened surface is analyzed from the cross section of the surface treated copper foil. It was decided to define and evaluate the characteristics of the roughened surface. Specifically, the following method is used.
  • cross-sectional processing is performed from the surface side of the surface-treated copper foil using an ion milling apparatus, and the processed cross-section is observed with a secondary electron image with a magnification of 50,000 times at an acceleration voltage of 3 kV of SEM.
  • the surface-treated copper foil is horizontally fixed on a smooth support base so as not to cause warpage or sag of the surface-treated copper foil, and the surface-treated copper in a cross-sectional SEM photograph The foil should be adjusted to be horizontal.
  • FIG. 2 shows an example of the image analysis procedure.
  • a cross-sectional SEM photograph with a magnification of 50,000 times as shown in FIG. 2 (a) is obtained.
  • the cross-sectional SEM photograph is image-processed to extract the contour of the cross-sectional shape as shown in FIG. 2 (b).
  • only the outline of the cross-sectional shape in the same processed cross-section as shown in FIG. 2C is extracted.
  • image processing can be performed by known processing software such as general image editing software "Photoshop”, “image J”, “Real World Paint” and the like. Specifically, this will be described in the following embodiment.
  • FIG. 3A An example of the simplest roughening particle measurement method is shown in FIG.
  • FIG. 3B An example of the simplest roughening particle measurement method is shown in FIG.
  • a convex portion (roughened particle) to be measured on a contour line
  • a line L passing through the apex V of the convex portion is drawn in the particle growth direction.
  • FIG. 3B a rectangle (including a square) Sq having upper and lower sides intersecting perpendicularly with the line L is drawn.
  • the upper side intersects with the vertex V, and one of the corners of the lower side intersects with the one of the roots of the convex portion that is farther from the vertex (this angle is referred to as “R1”). Furthermore, the other corner of the lower side of the rectangle Sq (this corner is referred to as “R2”) is orthogonal to one side extending parallel to the line L from the upper side direction, and the other root of the convex portion is located on the one side (This point is called "R2 '"). Then, as shown in FIG.
  • the dimension of one side parallel to the line L is taken as the particle height (h) of the roughening particle, and one side perpendicular to the line L Let the dimension be the particle width (w) of the roughened particles.
  • all the convex parts which drew and measured rectangle Sq are regarded as one roughening particle, respectively.
  • the ratio (h / w) of the particle height (h) to the particle width (w) is less than 0.40. Also, since they do not affect the adhesion and high-frequency characteristics to which the present invention is focused, they are not to be observed and are not included in the "roughened particles" of the present invention.
  • FIG.4 (b) is a measurement example of the convex part which has two or more vertices.
  • each vertex may be regarded as one particle and measured based on the above definition.
  • FIG.4 (c) is a measurement example of the convex part in which root vicinity is 2 steps or more.
  • the determination of the root it is determined in view of which portion of the convex portion the adhesion and high-frequency characteristics of interest of the present invention are affecting. That is, of the roots of the convex portion, the angle R1 which intersects with the one far from the vertex is the position of the lowermost step of the roots. Also, in this case, the growth direction of the particles is determined as the whole particle.
  • FIG. 4D as shown in FIG. 4A, another convex portion is present on a convex portion having an ambiguous root whose dimension ratio (h / w) is less than 0.40. It is an example of measurement when there is. In this case, an ambiguous root is not to be measured, and a convex portion having distinguishable roots may be focused and measured based on the above definition. In the first place, the gentle convex portion having an ambiguous root does not affect the adhesion and high frequency characteristics to which the present invention focuses.
  • the convex part which it is going to measure has the main part A and the projection part B branched from there, it measures as follows.
  • the height (h) and the width (w) of the particles are measured on the basis of the above-mentioned criteria for the convex portion which is the main part A, and the particles are recognized as rough particles .
  • FIG. 5 (c) from the position R1 B of the root of the protrusion is a branched protrusion B from the main portion A, draw a line perpendicular to the line L A of the main portion A , Let this intersection be R1 BLA .
  • height h AB is at least 1/4 of particle height h A of main part A.
  • the protrusion B is not to be measured and is not included in the "roughened particles" of the present invention.
  • the protrusion B measures the particle height (h) and the particle width (w) according to the above criteria. , Treated as a roughened particle different from the main part A.
  • the particle height (h) and the particle width (w) may be appropriately determined according to the above criteria, taking into consideration the effects of adhesion and high frequency characteristics to which the present invention focuses. Measure).
  • each cross-sectional photograph based on the above criteria, the particle height (h) and the particle width (w) of the roughened particles, and the roughened particles present around 2.5 ⁇ m in the width direction of the observation field (observation Measure the number of target particles). Based on these values, each average value of the particle height (h), the particle width (w) and the ratio (h / w) of the particle height (h) to the particle width (w) and the roughened particles described later The linear density (d) and the linear coverage (c) are calculated respectively. Then, each value calculated for every cross-sectional photograph is put together, it averages with the total of an observation cross section, and it is set as the measured value of each surface-treated copper foil. A more specific measurement method and calculation method will be described in Examples described later.
  • the average value of the particle height (h) of the roughened particles is 0.05 to 0.30 ⁇ m, preferably 0.05 to 0.20 ⁇ m, and more preferably 0.10 to 0 .20 ⁇ m.
  • the outstanding high frequency characteristic and the outstanding normal-state adhesiveness and heat-resistant adhesiveness can be made to be compatible.
  • the average value of the particle height (h) of the roughened particles is less than 0.05 ⁇ m, the heat-resistant adhesion tends to decrease, and when it exceeds 0.30 ⁇ m, the high frequency characteristics tend to decrease.
  • the average value of the width (w) of the roughened particles is preferably 0.02 to 0.15 ⁇ m, more preferably 0.02 to 0.10 ⁇ m, and still more preferably 0.02 to 0.08 ⁇ m. It is. In particular, when the average value of the width (w) of the roughening particles is 0.10 ⁇ m or less, the heat resistant adhesion can be further improved.
  • the average value of the ratio (h / w) of the particle height (h) to the particle width (w) of the roughened particles is 0.7 to 5.0, preferably 1.0 to 5.0. More preferably, it is 1.0 to 4.0, and more preferably 1.0 to 3.0. By setting it as the said range, the outstanding high frequency characteristic and the outstanding normal-state adhesiveness and heat-resistant adhesiveness can be made to be compatible. When the average value of the ratio (h / w) is less than 0.7, the heat resistant adhesion tends to be lowered. In addition, normal adhesion can be further improved by setting the average value of the ratio (h / w) to 1.0 or more.
  • the average value of the ratio (h / w) is not particularly significant even if it exceeds 5.0, and in some cases, powder failure may occur, and the strength of the roughened particles is reduced by heating (especially heat-resistant adhesion) Tend to decrease.
  • the linear density (d) of the roughened particles in the roughened surface is preferably 2.0 particles / ⁇ m or more, more preferably 3.0 particles / ⁇ m or more, and still more preferably 4.0 particles. / ⁇ m or more.
  • the linear density (d) of the roughened particles is a value calculated from the number of roughened particles (observed particles) present in the vicinity of 2.5 ⁇ m in the width direction of the observation field, and a unit line area (width area) Means the number density of particles per).
  • the line coverage (c) of the roughened particles calculated by the following formula (1) is 15 to 60%, preferably 20 to 50%, and more preferably 25 to 50. %, More preferably 25 to 45%.
  • the outstanding high frequency characteristic and the outstanding normal-state adhesiveness and heat-resistant adhesiveness can be made to be compatible.
  • the line coverage (c) of the roughened particles exceeds 60%, the surface area is excessively increased to deteriorate the high frequency characteristics.
  • the heat-resistant adhesion tends to decrease in both cases of less than 15% and more than 60%.
  • the heat resistant adhesion can be further improved.
  • c d ⁇ W ⁇ 100 (%) (1)
  • c is the line coverage (c)
  • d is the rough calculated from the number of the roughening particles present in an area of 2.5 ⁇ m in the width direction of the observation field of view. It is a linear density (d) [pieces / ⁇ m] of the solidified particles, and W is an average value of the particle width (w) of the roughened particles in the region.
  • the fine roughened particles exert an effect like a tear-off line on the resin substrate which is to be peeled off by some stress.
  • the resin layer in which the ductility is reduced particularly under a high thermal environment is easily cohesively broken along the tip of the roughening particles, and the heat-resistant adhesion is reduced.
  • the linear density (d) and the linear coverage (c) of the roughened particles on the roughened surface can be seen as similar indicators.
  • the line coverage (c) is more correlated with the effect of the above-mentioned cut line than the line density (d) of the roughened particles.
  • the line coverage (c) is smaller. It is considered that the effect of the above-mentioned tearing line is diminished because the number of parts is increased.
  • the effect of the above-mentioned perforation line is not simply the density as the number of roughening particles per unit line area, but it means that it has an appropriate gap (portion where roughening particles do not exist) between roughening particles In Japan, the influence of sparseness is considered to be large. Therefore, as in the surface-treated copper foil of the present invention, in the roughened surface (the bonding surface with the resin base material) on which the very fine level roughened particles are formed, the effect of the above-mentioned tearing line is suppressed In order to do so, it is considered desirable that the roughening particles be moderately sparse.
  • the specular glossiness measured in accordance with JIS Z 8741-1997 be in the following range for each light receiving angle.
  • the measurement of specular gloss is generally measured and evaluated at a single light receiving angle, but the roughened surface of the surface-treated copper foil of the present invention has a complicated shape due to the formation of roughened particles. Therefore, it is difficult to sufficiently evaluate the characteristics of the surface shape at a single light receiving angle. Therefore, in the roughened surface of the surface-treated copper foil of the present invention, the surface shape of the roughened surface can be evaluated in more detail by measuring the specular glossiness using the following three light receiving angles. .
  • the average value of the height (h) of the roughened particles described above and the ratio (h / w) of the particle height (h) to the particle width (w) of the roughened particles is preferred because the evaluation of the average value of and the line coverage of roughened particles (c) is prioritized, but a certain degree of tendency is also observed in the mirror glossiness.
  • the evaluation of the glossiness it is possible to evaluate in more detail also the features of the fine shape of the roughened particles in the roughened surface of the copper foil of the present invention.
  • the measurement of the specular gloss on the roughened surface is not a measurement on a smooth surface, so the measured values at the three light reception angles are not in a simple proportional relationship.
  • the 20 ° specular gloss G s (20 °) is preferably 0.5 to 120%, more preferably 0.5 to 100%, in particular, from the viewpoint of achieving both high frequency characteristics and heat resistant adhesion. More preferably, it is 5 to 100%, and still more preferably, 15 to 100%.
  • the 60 ° specular gloss G s (60 °) is preferably 5 to 200%, more preferably 10 to 200%, and still more preferably 20, particularly from the viewpoint of achieving both high frequency characteristics and heat resistant adhesion. It is ⁇ 200%, and more preferably 20 ⁇ 150%.
  • the 85 ° specular gloss G s (85 °) is preferably 75 to 120%, more preferably 75 to 115%, and still more preferably 80 to 120, from the viewpoint of achieving both high frequency characteristics and heat resistant adhesion. It is 115%, more preferably 85 to 115%.
  • the surface-treated copper foil of the present invention 20 degrees in the roughened surface specular glossiness G s (20 °), 60 ° specular gloss Gs (60 °) and 85 degree specular gloss G s of (85 °)
  • the value calculated by the following formula (2) according to each value is preferably 0 to 10, more preferably 0 to 9, and still more preferably 0 to 5. By setting it as the said range, the outstanding high frequency characteristic and heat-resistant adhesiveness can be reconciled more reliably. When the value calculated by the following formula (2) is less than 0, the heat-resistant adhesion tends to decrease, and when it is more than 10, the high frequency characteristics tend to decrease. (Gs (85 °)-Gs (60 °)) / Gs (20 °) (2) Detailed measurement conditions will be described in the following examples.
  • the surface-treated copper foil of the present invention preferably has a ten-point average roughness Rzjis value of 0.5 to 2.0 ⁇ m, and more preferably 0.5 to 1.5 ⁇ m on the roughened surface.
  • Rzjis value 0.5 to 2.0 ⁇ m, and more preferably 0.5 to 1.5 ⁇ m on the roughened surface.
  • the surface-treated copper foil of the present invention by using this for the conductor circuit of the printed wiring board, it is possible to highly suppress the transmission loss when transmitting high frequency signals in the GHz band, and also under high temperature.
  • the adhesion between the surface-treated copper foil and the resin substrate (resin layer) can be favorably maintained, and a printed wiring board excellent in durability under severe conditions can be obtained.
  • the copper foil substrate As the copper foil substrate, it is preferable to use an electrolytic copper foil or a rolled copper foil having a smooth and glossy surface free of coarse irregularities. Among them, it is preferable to use an electrodeposited copper foil in view of productivity and cost, and it is more preferable to use an electrodeposited copper foil which is generally referred to as “double-sided glossy foil” and is smooth on both sides. From the viewpoint of properly forming the fine roughened particles of the present invention on the surface of the copper foil substrate as described above, the 20 degree specular gloss Gs (20 °), 60 degree specular gloss on the surface of the copper foil substrate The degree Gs (60 °) and the 85 ° specular gloss Gs (85 °) are both preferably 50% or more.
  • the smooth and glossy surface is, for example, an S (shiny) surface in a normal electrolytic copper foil, and in a double-sided glossy foil, both an S surface and an M (mat) surface.
  • the smooth and glossy surface is an M surface.
  • the S-shaped and M-shaped stripes or depressions are very macroscopic and different in scale as compared to the particle size of the roughened particles that the present invention intends to form. Therefore, such a ridge or recess having a streak shape undulates the baseline of the roughened surface but does not affect the shape of the roughened particles formed thereon. Therefore, although not explicitly described in the above definition, it is needless to say that macro unevenness such as undulation of the roughened surface is not to be measured as roughened particles in the present invention.
  • the ten-point average on the roughened surface of the surface-treated copper foil is It may affect the value of the roughness Rzjis value. Therefore, from the viewpoint of controlling the predetermined ten-point average roughness Rzjis value in the above-described roughened surface to a predetermined range, the ten-point average roughness Rzjis value of the surface to be roughened described later is preferably 0.5. It is -2.0 ⁇ m, more preferably 0.5-1.5 ⁇ m.
  • the measuring method is the same as the measurement in a roughening surface. Detailed measurement conditions will be described in Examples described later.
  • roughening treatment for example, it is preferable to perform a roughening plating treatment (1) as shown below. In addition, you may combine fixed plating process (2) as needed.
  • the roughening plating process (1) is a process for forming roughening particles on at least one surface of a copper foil substrate. Specifically, plating is performed in a copper sulfate bath. In such a copper sulfate bath (rough plating plating solution basic bath), molybdenum (Mo), arsenic (As), antimony (Sb), bismuth for the purpose of preventing the falling off of roughened particles, that is, “powdering off” It is possible to add conventionally known additives such as (Bi), selenium (Se), tellurium (Te) and tungsten (W), and it is particularly preferable to add molybdenum (Mo).
  • the present inventor has found that the following factors affect the surface properties of surface-treated copper foils, and by precisely setting those conditions, the high frequency characteristics that are the effects of the present invention It has been found that the required characteristics of adhesion and adhesion (normal adhesion and heat resistant adhesion) can be satisfied at a high level.
  • the copper concentration is preferably 5 to 13 g / L.
  • the additive added to the copper sulfate bath will be described by taking, for example, molybdenum (Mo) as an example.
  • Mo molybdenum
  • the concentration of molybdenum (Mo) is less than 500 mg / L, the formation of roughening particles may be concentrated on macro-striped convex portions of a copper foil substrate, etc., and the uniformity of roughening formation is deteriorated.
  • the roughened particles are refined while maintaining the average value of the ratio (h / w) of the particle height (h) to the particle width (w) of the roughened particles to which the present invention is focused, at a predetermined value. And it tends to be difficult to achieve both adhesion and high frequency characteristics.
  • the concentration of molybdenum (Mo) exceeds 1000 mg / L, the density of generation of nuclei serving as the origin of roughening particle generation becomes excessively large, and the line coverage (c) of roughened particles becomes excessively large.
  • the heat-resistant adhesion tends to deteriorate. Therefore, the concentration of molybdenum (Mo) is preferably 500 to 1000 mg / L.
  • the plating process is preferably a roll-to-roll plating process, for example, in terms of mass production and production cost.
  • the conditions of the plating treatment may be appropriately adjusted according to the processing method, but it is preferable to set the conditions that stirring of the plating solution is difficult to occur, particularly from the viewpoint of suppressing the diffusion of copper ions. Therefore, in the roll-to-roll method, it is preferable to match the processing direction (direction of processing speed) with the direction of flow of the plating solution between the poles (direction of flow velocity between the poles). Moreover, in systems other than a roll-to-roll system, it is desirable to process in the state of a stationary bath, and it is preferable not to perform stirring during a plating process.
  • gas may be generated during the plating process, and agitation may occur as the generated gas floats.
  • agitation may occur as the generated gas floats.
  • the process of the present invention is completed in a very short time of about 3 seconds at most. There is no need to do it.
  • the gas continues to be generated in the processing tank and the gas generated continuously rises one after another, so the plating solution flows in the floating direction.
  • the copper foil substrate is continuously supplied to the plating solution, so that the flow of the plating solution occurs in the transport direction of the copper foil substrate. If the two flows coincide, the above-mentioned gas evolution need not be substantially considered. However, if the two flows are in the opposite direction to each other, unnecessary stirring force may be generated on the treated surface to promote the diffusion of copper ions.
  • the reaction vessel is subjected to the plating process so that the floating direction of the gas coincides with the transport direction of the copper foil substrate (the processing direction of the plating process). It is preferable to select.
  • the absolute value of the difference between the processing speed and the flow velocity between the plating solutions flowing along the processing direction (hereinafter referred to as "processing flow velocity between electrodes").
  • processing flow velocity between electrodes When it exceeds 1.0 m / min, unnecessary stirring power is generated on the treated surface to promote the diffusion of copper ions.
  • the promotion of copper ion diffusion affects the line coverage of roughened particles and the ratio (h / w) of the particle height (h) to the particle width (w) of roughened particles, as described above, resulting in heat-resistant adhesion. Sex tends to deteriorate. Therefore, the absolute value of the difference between the treatment speed and the treatment direction inter-electrode flow velocity is preferably less than 1.0 m / min.
  • the product S exceeds 80 ⁇ (A / dm 2 ) ⁇ sec ⁇ , the roughened particles grow excessively, which makes it difficult to obtain the high frequency characteristics required by the present invention. Therefore, the product S is preferably 10 to 80 ⁇ (A / dm 2 ) ⁇ second ⁇ .
  • the ratio of the product S of the current density to the processing time to the concentration of molybdenum (Mo) is less than 0.02 [ ⁇ (A / dm 2 ) ⁇ second ⁇ / (mg / L)].
  • the S / Mo concentration exceeds 0.10 [ ⁇ (A / dm 2 ) ⁇ second ⁇ / (mg / L)]
  • the roughened particles or the like of the macro streak-like convex portion of the copper foil substrate are In addition to the formation being concentrated in some cases, and in addition to the deterioration of the uniformity of the roughing formation, it becomes difficult to finely form the roughening particles while maintaining the shape having the characteristics required by the present invention. There is a tendency that it is difficult to make high frequency characteristics compatible. Therefore, it is preferable to set the S / Mo concentration to 0.02 to 0.10 [ ⁇ (A / dm 2 ) ⁇ second] / (mg / L)].
  • the fixed plating process (2) is a process for performing smooth covering plating on the copper foil substrate surface-treated by the roughening plating process (1). Specifically, plating is performed in a copper sulfate bath. Usually, this treatment is performed to prevent the detachment of the roughened particles, that is, to immobilize the roughened particles. In the present invention, the fixed plating process (2) is not essential and can be performed as needed. For example, in the production of a copper-clad laminate, in combination with a flexible substrate using a hard resin such as polyimide resin, etc. It is preferable to carry out in order to make the roughened surface correspond to a hard resin.
  • the plating process is preferably a roll-to-roll plating process, for example, in terms of mass production and production cost. If the absolute value of the difference between the processing speed and the interelectrode flow velocity is less than 9 m / min when the fixed plating process is performed by the roll-to-roll method, it becomes difficult to perform normal fixed plating, and powder fall off Is more likely to occur. Also, if it exceeds 24 m / min, the root of the roughening particles is likely to be buried, and the average value of the ratio (h / w) of the particle height (h) to the width (w) of the roughening particles may be increased.
  • the absolute value of the difference between the treatment speed and the interelectrode flow velocity is preferably 9 to 24 m / min.
  • the flow direction of the processing speed may not coincide with the flow direction of the flow velocity between the poles, and in the case of mutually opposite directions, one flow velocity is the other flow velocity Calculated as negative flow velocity.
  • the ratio [(K / S) ⁇ 100] (%) of the product K of the current density of the fixed plating process (2) to the product S of the current density of the roughening plating process (1) and the processing time is If it exceeds 50%, it becomes difficult to maintain the shape of the roughened particles obtained by the roughening plating process (1), and it becomes difficult to satisfactorily maintain various properties such as heat resistant adhesion. Therefore, the ratio [(K / S) ⁇ 100] is preferably 50% or less.
  • the method of controlling the shape of roughened particles on the roughened surface, etc. has been described together with the conditions of the plating treatment, but the method of controlling the specular gloss on the roughened surface is also as described above. That is, in the surface-treated copper foil of the present invention, the specular glossiness on the roughened surface is the average value of the height (h) of the roughened particles, and the particle height (h) to the particle width (w) of the roughened particles.
  • the average value of the ratio (h / w) and the line shape factor (c) of the roughened particles are values that comprehensively reflect the characteristics of the particle shape of the roughened particles, and in particular, the values of the roughened particles The value roughly correlates to the product of the average value of the ratio (h / w) of the particle height (h) to the particle width (w) and the line coverage (c) of the roughened particles.
  • composition of the plating solution for roughening plating treatment and the electrolytic conditions will be shown.
  • the following conditions are a preferable example and the kind and quantity of an additive, and electrolysis conditions can be suitably changed and adjusted as needed in the range which does not prevent the effect of this invention.
  • the surface-treated copper foil of the present invention has a roughening treatment layer having a predetermined fine uneven surface shape, which is formed by electrodeposition of roughening particles on at least one surface of the copper foil substrate, Directly or via an intermediate layer such as a nickel (Ni) -containing underlayer, a zinc (Zn) -containing heat-resistant layer, and a chromium (Cr) -containing anticorrosion layer on the roughened layer.
  • a silane coupling agent layer may further be formed.
  • middle layer and a silane coupling agent layer are very thin, they do not affect the particle shape of the roughening particle
  • the particle shape of the roughened particles in the roughened surface of the surface-treated copper foil is substantially determined by the particle shape of the roughened particles in the surface of the roughened layer corresponding to the roughened surface.
  • a silane coupling agent solution is applied directly or through an intermediate layer on the uneven surface of the roughened layer of the surface-treated copper foil, and then air-dried ( Methods of forming by natural drying) or heat drying can be mentioned.
  • the applied coupling agent solution when the water in the solution evaporates, the effect of the present invention is sufficiently exhibited by the formation of a silane coupling agent layer. Heating and drying at 50 to 180 ° C. is preferable in that the reaction between the silane coupling agent and the copper foil is promoted.
  • the silane coupling agent layer is any one of epoxy based silane, amino based silane, vinyl based silane, methacrylic based silane, acrylic based silane, styryl based silane, ureido based silane, mercapto based silane, sulfide based silane and isocyanate based silane. It is preferable to contain more than species.
  • it is selected from an underlayer containing Ni, a heat-resistant layer containing Zn, and an anticorrosion layer containing Cr between the roughened layer and the silane coupling agent layer. It is preferred to have at least one intermediate layer.
  • the underlayer containing Ni is preferably formed of at least one selected from nickel (Ni), nickel (Ni) -phosphorus (P), and nickel (Ni) -zinc (Zn).
  • the heat-resistant layer containing Zn is preferably formed when it is necessary to further improve the heat resistance.
  • the heat-resistant layer containing Zn is, for example, zinc or an alloy containing zinc, that is, zinc (Zn) -tin (Sn), zinc (Zn) -nickel (Ni), zinc (Zn) -cobalt (Co) And an alloy containing at least one kind of zinc selected from zinc (Zn) -copper (Cu), zinc (Zn) -chromium (Cr) and zinc (Zn) -vanadium (V) preferable.
  • the anticorrosion layer containing Cr is preferably formed when it is necessary to further improve the corrosion resistance.
  • the rustproofing layer include a chromium layer formed by chromium plating and a chromate layer formed by chromate treatment.
  • (S4) Step of Forming Antirust Treatment Layer An anticorrosion treatment layer containing Cr if necessary is formed on the roughening treatment layer or on the underlayer and / or the heat-resistant treatment layer optionally formed on the roughening treatment layer.
  • (S5) Step of Forming a Silane Coupling Agent Layer An intermediate layer in which a silane coupling agent layer is directly formed on the roughened layer, or at least one of an underlayer, a heat-resistant layer and an anticorrosive layer is formed. Form a silane coupling agent layer.
  • the surface-treated copper foil of this invention is used suitably for manufacture of a copper clad laminated board.
  • a copper-clad laminate is suitably used for the production of a printed wiring board excellent in high adhesion and high frequency transmission characteristics, and exhibits excellent effects.
  • the surface-treated copper foil of the present invention is suitable, for example, when it is used as a printed wiring board for high frequency bands of 40 GHz or more, particularly 60 GHz or more.
  • a copper clad laminated board can be formed by a well-known method using the surface-treated copper foil of this invention.
  • a surface-treated copper foil and a resin substrate are laminated and attached such that the roughened surface (adhesion surface) of the surface-treated copper foil faces the resin substrate.
  • the insulating substrate include a flexible resin substrate and a rigid resin substrate, but the surface-treated copper foil of the present invention is particularly suitable in combination with the rigid resin substrate.
  • a copper-clad laminate in the case of producing a copper-clad laminate, it may be produced by bonding a surface-treated copper foil having a silane coupling agent layer and an insulating substrate by a heat press. In addition, it is manufactured by applying a silane coupling agent on an insulating substrate and bonding the insulating substrate on which the silane coupling agent is applied and a surface-treated copper foil having an antirust treatment layer on the outermost surface by a heating press.
  • the copper clad laminate also has the same effect as the present invention.
  • a printed wiring board can be formed by a well-known method using the said copper clad laminated board.
  • Specular gloss Gs 60.degree. 365.8 to 412.1%
  • a roll-shaped electrolytic copper foil double-sided glossy foil having an 85-degree specular gloss Gs (85 °) of 121.5 to 125.7% and a thickness of 18 ⁇ m was produced.
  • ten-point average roughness Rzjis and specular glossiness in M surface of an electrolytic copper foil are the values measured on the conditions similar to the surface-treated copper foil mentioned later. Details will be described in the section of the evaluation method described later.
  • ⁇ Cathode and Anode> Cathode: A titanium rotating drum whose roughness has been adjusted by buffing from # 1000 to # 2000 Anode: Dimensionally stable anode DSA (registered trademark) ⁇ Electrolyte composition> Cu: 80 g / L H 2 SO 4 : 70 g / L Chlorine concentration: 25 mg / L (Additive) -Sodium 3-mercapto-1-propanesulfonate: 2 mg / L ⁇ Hydroxyethyl cellulose: 10 mg / L ⁇ Low molecular weight glue (molecular weight 3000): 50 mg / L ⁇ Electrolysis condition> Bath temperature: 55 ° C Current density: 45A / dm 2
  • Example 1 In Example 1, the following steps [1] to [3] were performed to obtain a surface-treated copper foil. Details will be described below.
  • Roughening plating treatment (1) uses the following roughening plating solution basic bath composition, copper concentration and molybdenum (Mo) concentration as shown in Table 1 below, and processing speed, processing direction interpolar flow rate, current The density and treatment time were as shown in Table 1 below.
  • the molybdenum (Mo) concentration was adjusted by adding and dissolving disodium molybdate (VI) dihydrate to the roughening plating solution basic bath.
  • a fixed plating process (2) continuously it carried out as processing speed, the flow velocity between electrodes, current density, and processing time as described in the following Table 1 using the following fixed plating solution composition.
  • the fixed plating process was not performed, it advanced to the process of following [2].
  • Example 2 to 9 and Comparative Examples 1 to 7 the M surface having the ten-point average roughness Rzjis and the specular glossiness shown in the above Table 1 was used as a copper foil substrate in the roughening treatment layer formation step [1].
  • the conditions of roughening plating treatment (1) and fixed plating treatment (2) were as described in Table 1 above using the electrodeposited copper foil of the above production example. , Surface-treated copper foil was obtained.
  • the processed surface of the surface-treated copper foil exposed on the surface of the prepared measurement sample was exposed to the acceleration voltage of 3 kV from the vertical direction of the processed surface using a scanning electron microscope ("SU 8020" manufactured by Hitachi High-Technologies Corporation) A secondary electron image at 50,000 ⁇ magnification is observed, and a cross-sectional photograph (SEM image, 1.89 ⁇ m long ⁇ 2.54 ⁇ m wide) near the roughened surface is prepared.
  • SU 8020 manufactured by Hitachi High-Technologies Corporation
  • the ratio (h) of the particle height (h) to the particle height (h), particle width (w) and particle width (w) of roughened particles in the region of 2.5 ⁇ m in the width direction of the observation field of view Each average value of h / w) and the linear density (d) and the linear coverage (c) of roughened particles are determined.
  • the analysis up to here is carried out at 10 arbitrary cross sections for the same surface treated copper foil. And based on each measured value of a total of 10 cross-sectional photographs, the average value of the particle height (h) of the roughened particles, the average value of the particle width (w), the particle height (h) to the particle width (w) The average value of the ratio (h / w), the average value of the linear density (d) and the linear coverage (c) was calculated, and the average value was taken as the measured value of the surface-treated copper foil to be observed. .
  • the measured values of the surface-treated copper foil of each of the examples and the comparative examples are shown in Table 2.
  • a ten-point average roughness Rzjis (defined by JIS B 0601: 2001) using a contact-type surface roughness measuring machine ("Surfcoder SE1700" manufactured by Kosaka Laboratory Ltd.) ( ⁇ m) was measured in a direction perpendicular to the longitudinal direction (conveying direction) of the surface-treated copper foil.
  • the ten-point average roughness Rzjis ( ⁇ m) in the M plane of the electrodeposited copper foil prepared in the above production example was also measured under the same conditions.
  • the transmission loss in the high frequency band was measured as an evaluation of the high frequency characteristics. Details will be described below.
  • the obtained copper-clad laminate was subjected to circuit processing to produce a circuit board on which a microstrip line having a transmission path width of 300 ⁇ m and a length of 70 mm was formed.
  • a high frequency signal was transmitted to the transmission path of this circuit board using a network analyzer ("N5247A" manufactured by Keysight Technologies), and the transmission loss was measured.
  • the characteristic impedance was 50 ⁇ .
  • the measured value of transmission loss means that the smaller the absolute value, the smaller the transmission loss and the better the high frequency characteristics.
  • the high frequency characteristics were evaluated based on the following evaluation criteria using the obtained measured value as an index.
  • Peeling strength when the circuit wiring portion (copper foil portion) of 10 mm width of this circuit wiring board is peeled from the resin base at a speed of 50 mm / min in the direction of 90 degrees using a Tensilon tester manufactured by Toyo Seiki Co., Ltd. was measured. The adhesion was evaluated based on the following evaluation criteria using the obtained measured value as an index. ⁇ Evaluation criteria for normal adhesion> ⁇ : Peeling strength is 0.55 kN / m or more ⁇ : Peeling strength is 0.50 kN / m or more and less than 0.55 kN / m ⁇ : Peeling strength is less than 0.50 kN / m
  • the roughened surface has an average value of the particle height (h) of the roughened particles of 0. 05 to 0.30 ⁇ m, the average value of the ratio (h / w) of the particle height (h) to the particle width (w) of the roughening particles is 0.7 to 5.0, and the line coverage of the roughening particles Since (c) is controlled to be 15 to 60%, it was confirmed that the high-frequency characteristics are excellent and high adhesion (normal adhesion and heat-resistant adhesion) is exhibited.
  • the average value of the particle height (h) of the roughened particles is 0.05 to 0.30 ⁇ m
  • the particle width of the roughened particles is at least one of an average value of 0.7 to 5.0 and a linear coverage (c) of the roughened particles of 15 to 60% It was confirmed that one or both of the high frequency characteristics and the adhesion (particularly heat resistant adhesion) are inferior to the surface-treated copper foils of Examples 1 to 9 because

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Abstract

本発明の表面銅箔は、銅箔基体の少なくとも一方の面に、粗化粒子が形成されてなる粗化処理層を含む表面処理皮膜を有する表面処理銅箔であって、前記表面処理銅箔の断面を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により観察するとき、前記表面処理皮膜の表面は、前記粗化粒子の粒子高さ（ｈ）の平均値が０．０５～０．３０μｍであり、前記粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する前記粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値が０．７～５．０であり、下記式（１）で算出される前記粗化粒子の線被覆率（ｃ）が１５～６０％である。　ｃ＝ｄ×Ｗ×１００　（％）　・・・（１）

Description

表面処理銅箔、並びにこれを用いた銅張積層板及びプリント配線板
　本発明は、表面処理銅箔、特に高周波帯域で使用されるプリント配線板に好適な表面処理銅箔に関する。さらに本発明は、上記表面処理銅箔を用いた銅張積層板及びプリント配線板に関する。
　近年、５０ＧＨｚを超えるような高周波対応機器が開発されてきている。しかし、周波数が５０ＧＨｚ帯を超えるような高周波信号を導体回路に伝送した場合、電流が流れる表皮深さは０．３μｍ程度か、それ以下となり、電流は導体のごく表層しか流れない。そのため、導体の表面凹凸が大きい場合には、導体の伝送経路（すなわち表皮部分の伝送経路）が長くなり、伝送損失が増加する。したがって、上記高周波対応機器に用いる銅張積層板では、伝送損失の増加を抑制するため、銅箔の表面凹凸を小さくすることが望まれている。
　また、通常、プリント配線板に使用される銅箔では、伝送特性に加えて、樹脂基材との高い密着性も求められる。一般に、樹脂基材と銅箔表面との間で密着力を高める手法としては、電気めっきやエッチング等により、その表面に粗化処理層（粗化粒子を形成させた層）を形成し、樹脂基材との物理的な密着効果（アンカー効果）を得ることで、密着力を高める手法が挙げられる。しかし、銅箔表面と、樹脂基材との密着性を効果的に高めるべく、銅箔表面に形成する粗化粒子の粒子サイズを大きくすると、上述の通り伝送損失が増加してしまう。
　ところで、高周波対応のプリント配線板は、最近、さらに高い信頼性が要求される分野へも展開されてきている。例えば、車載用プリント配線基板等の移動体通信機器用プリント配線基板では、高温環境等の過酷な環境下にも耐え得る高度な信頼性が要求される。このような高度な信頼性の要求に応えるためには、銅箔と樹脂基材との密着性をさらに高める必要があり、例えば、１５０℃で１０００時間の過酷試験にも耐え得る密着性が必要である。そのため、上記のような従来の手法では、近年求められている過酷な高温環境下での密着性（耐熱密着性）を満足できなくなっている。
　また、プリント配線板に使用される銅箔では、樹脂基材との密着力を高めるために、上記粗化処理層の形成に加え、銅箔表面をシランカップリング剤で処理することで、樹脂基材に対して化学的な密着性を付与する手法が用いられる。しかし、シランカップリング剤と樹脂基材との間で、化学的密着性を高めるためには、樹脂基材が、ある程度極性の大きな置換基を有していることが必要である。しかし、誘電損失を抑えるべく、樹脂基材として、極性の大きな置換基の量を減少させた低誘電性基材を用いる場合には、シランカップリング剤で銅箔表面を処理しても化学的密着性を得難く、銅箔と樹脂基材との十分な密着性が担保し難くなる。
　このように、銅張積層板において、伝送損失の抑制と、銅箔と樹脂基材との密着性、特に常態密着性と耐熱密着性の向上（耐久性の向上）とは、互いにトレードオフの関係にある。そのため、従来から、銅張積層板に用いられる銅箔では、伝送損失の抑制と、樹脂基材との常態密着性及び耐熱密着性との両立の観点で様々な手法が検討されている。
　例えば、特許文献１では、微細な凹凸により表面積比を増やす手法が提案されており、特許文献２では、粗化粒子を特殊な形状とする手法が提案されており、特許文献３では、ニッケルやコバルト等との合金めっきで微細な粗化粒子を形成する手法が提案されており、特許文献４では、微細な粗化粒子を形成し、その上をモリブデンとコバルトを含有する酸化防止処理層で覆う手法が提案されている。
　しかしながら、上記のような手法ではいずれも、より高周波帯域での伝送損失の抑制や、樹脂基材との常態密着性及び耐熱密着性の更なる向上の観点では、未だ十分ではなかった。
特許第６１８２５８４号公報 特許第５９７２４８６号公報 特開２０１５－６１９３９号公報 特許第６０８３６１９号公報
　本発明は、上記実情に鑑みてなされたもので、特にプリント配線板の導体回路に用いる場合に、高周波帯域での優れた伝送特性（以下、単に「高周波特性」ということがある。）と、樹脂基材との優れた常態密着性及び耐熱密着性とを良好に両立できる表面処理銅箔を提供することを目的とする。
　本発明者らは、鋭意検討した結果、銅箔基体の少なくとも一方の面に、粗化粒子が形成されてなる粗化処理層を含む表面処理皮膜を有する表面処理銅箔において、前記表面処理銅箔の断面を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により観察するとき、前記表面処理皮膜の表面は、前記粗化粒子の粒子高さ（ｈ）の平均値が０．０５～０．３０μｍであり、前記粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する前記粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値が０．７～５．０であり、前記粗化粒子の線被覆率（ｃ）が１５～６０％であることによって、特にプリント配線板の導体回路に用いる場合に、優れた高周波特性と、優れた常態密着性及び耐熱密着性とを両立し得る表面処理銅箔が得られることを見出し、本発明を完成させるに至った。
　すなわち、本発明の要旨構成は、以下のとおりである。
［１］　銅箔基体の少なくとも一方の面に、粗化粒子が形成されてなる粗化処理層を含む表面処理皮膜を有する表面処理銅箔であって、
　前記表面処理銅箔の断面を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により観察するとき、前記表面処理皮膜の表面は、
　前記粗化粒子の粒子高さ（ｈ）の平均値が０．０５～０．３０μｍであり、
　前記粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する前記粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値が０．７～５．０であり、
　下記式（１）で算出される前記粗化粒子の線被覆率（ｃ）が１５～６０％である、表面処理銅箔。
　　ｃ＝ｄ×Ｗ×１００　（％）　・・・（１）
　〔上記（１）式中、ｃは、前記線被覆率（ｃ）であり、ｄは、観察視野の幅方向２．５μｍの領域あたりに存在する前記粗化粒子の個数から算出される、前記粗化粒子の線密度（ｄ）［個／μｍ］であり、Ｗは該領域における前記粗化粒子の粒子幅（ｗ）の平均値である。〕
［２］　前記表面処理皮膜の表面における２０度鏡面光沢度Ｇｓ（２０°）、６０度鏡面光沢度Ｇｓ（６０°）及び８５度鏡面光沢度Ｇｓ（８５°）の各値により下記式（２）で算出される値が０～１０である、上記［１］に記載の表面処理銅箔。
　　（Ｇｓ（８５°）－Ｇｓ（６０°））／Ｇｓ（２０°）　・・・（２）
［３］　前記表面処理皮膜の表面において、２０度鏡面光沢度Ｇｓ（２０°）が０．５～１２０％であり、６０度鏡面光沢度Ｇｓ（６０°）が５～２００％であり、８５度鏡面光沢度Ｇｓ（８５°）が７５～１２０％である、上記［１］又は［２］に記載の表面処理銅箔。
［４］　前記粗化粒子の粒子幅（ｗ）の平均値が０．０２～０．１５μｍである、上記［１］～［３］のいずれか１項に記載の表面処理銅箔。
［５］　前記表面処理皮膜の表面において、十点平均粗さＲｚｊｉｓ値が０．５～２．０μｍである、上記［１］～［４］のいずれか１項に記載の表面処理銅箔。
［６］　上記［１］～［５］のいずれか１項に記載の表面処理銅箔を用いて形成してなる、銅張積層板。
［７］　上記［６］に記載の銅張積層板を用いて形成してなる、プリント配線板。
　本発明によれば、銅箔基体の少なくとも一方の面に、粗化粒子が形成されてなる粗化処理層を含む表面処理皮膜を有する表面処理銅箔において、前記表面処理銅箔の断面を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により観察するとき、前記表面処理皮膜の表面は、前記粗化粒子の粒子高さ（ｈ）の平均値が０．０５～０．３０μｍであり、前記粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する前記粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値が０．７～５．０であり、前記粗化粒子の線被覆率（ｃ）が１５～６０％であることによって、特にプリント配線板の導体回路に用いる場合に、優れた高周波特性と、優れた常態密着性及び耐熱密着性とを両立し得る表面処理銅箔を提供することができる。また、本発明の表面処理銅箔によれば、例えば５０ＧＨｚを超える高周波信号を伝送した場合であっても、伝送損失を高度に抑制でき、且つ、高温下においても樹脂基材（樹脂層）との高い密着性を維持でき、過酷条件における耐久性にも優れたプリント配線板を得ることができる。
図１は、本発明の表面処理銅箔の表面処理皮膜の表面の様子を、真上から及び加工断面から観察したＳＥＭ画像の各一例である。 図２は、表面処理銅箔の加工断面のＳＥＭ画像を画像解析する際の手順の一例である。 図３は、粗化粒子の計測方法の一例を説明するための図である。 図４は、特殊な形状を有する粗化粒子等の計測方法を説明するための図である。 図５は、特殊な形状を有する粗化粒子、特に突起部を有する粗化粒子の計測方法の一例を説明するための図である。
　以下、本発明の表面処理銅箔の好ましい実施形態について、詳細に説明する。
　本発明に従う表面処理銅箔は、銅箔基体の少なくとも一方の面に、粗化粒子が形成されてなる粗化処理層を含む表面処理皮膜を有し、前記表面処理銅箔の断面を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により観察するとき、前記表面処理皮膜の表面は、前記粗化粒子の粒子高さ（ｈ）の平均値が０．０５～０．３０μｍであり、前記粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する前記粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値が０．７～５．０であり、下記式（１）で算出される前記粗化粒子の線被覆率（ｃ）が１５～６０％であることを特徴とする。
　　ｃ＝ｄ×Ｗ×１００　（％）　・・・（１）
　〔上記（１）式中、ｃは、前記線被覆率（ｃ）であり、ｄは、観察視野の幅方向２．５μｍの領域あたりに存在する前記粗化粒子の個数から算出される、前記粗化粒子の線密度（ｄ）［個／μｍ］であり、Ｗは該領域における前記粗化粒子の粒子幅（ｗ）の平均値である。〕
　本発明の表面処理銅箔は、銅箔基体と、該銅箔基体の少なくとも一方の面に、粗化粒子を形成してなる粗化処理層を含む表面処理皮膜とを有する。このような表面処理皮膜の表面は、表面処理銅箔の最表面（表裏面）のうち少なくとも一方の面であり、また、銅箔基体の少なくとも一方の面に形成された粗化粒子の形成状態及び粒子形状等が反映された微細な凹凸表面形状をもつ粗化面である。このような表面処理皮膜の表面（以下、「粗化面」という。）は、例えば、銅箔基体上に形成された粗化処理層の表面であってもよいし、この粗化処理層上に直接形成されたシランカップリング剤層の表面、又は、この粗化処理層上に、Ｎｉを含有する下地層、Ｚｎを含有する耐熱処理層及びＣｒを含有する防錆処理層等の中間層を介して形成されたシランカップリング剤層の表面であってもよい。また、本発明の表面処理銅箔が、例えば、プリント配線板の導体回路に用いられる場合には、上記粗化面が、樹脂基材を貼着積層するための表面（貼着面）となる。
　ここで、本発明の表面処理銅箔の粗化面の様子を図１（ａ）及び（ｂ）に示す。図１（ａ）は、本発明の表面処理銅箔の粗化面を、真上から走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により観察したＳＥＭ画像の一例であり、図１（ｂ）は、表面処理銅箔の表面側から、イオンミリング装置を用いて断面加工を施し、その加工断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により観察したＳＥＭ画像の一例である。図１（ａ）及び（ｂ）に示すように、本発明の表面処理銅箔の粗化面には、非常に微細な粗化粒子が比較的疎らに形成されている。
　このような特殊な粗化面における粗化粒子の形状評価は、従来一般的な粗化面の観察手法、例えばレーザー顕微鏡や白色干渉顕微鏡等の観察では、解像度の限界（現在は粒子径が０．１μｍ程度）を下回るため正確な評価が難しく、また鏡面光沢度測定等の光学的手法のみでも粗化粒子の高低差の明確な判断がつかないため、十分な評価ができない。そのため、従来の手法では、粗化面の厳密な評価には、コストや、技術的な面で限界があった。そこで、本発明では、粗化面の評価方法の一手法として、図１（ｂ）のように、表面処理銅箔の断面から、粗化面における粗化粒子の形成状態を分析し、これにより粗化面の特徴を規定し、評価することとした。具体的には、以下の手法により行う。
　まず、表面処理銅箔の表面側から、イオンミリング装置を用いて断面加工を施し、その加工断面をＳＥＭの加速電圧３ｋＶにて、倍率５万倍の二次電子像を観察する。ＳＥＭ観察の際には、表面処理銅箔を平滑な支持台の上に、表面処理銅箔の反りやたるみが出ないように注意して水平に固定して、断面ＳＥＭ写真内で表面処理銅箔が水平な状態となるよう調整するものとする。
　さらに、粗化面における粗化粒子の寸法の計測は、上記ＳＥＭ観察で得られたＳＥＭ写真を画像解析することにより行う。図２に画像解析の手順の一例を示す。まず、図２（ａ）の様な倍率５万倍の断面ＳＥＭ写真を得る。次にこの断面ＳＥＭ写真を画像処理して、図２（ｂ）の様な断面形状の輪郭線を抽出する。そして、最終的に、図２（ｃ）に示すような、同一加工断面における断面形状の輪郭線のみを抽出する。なお、このような画像処理は、一般的な画像編集ソフトウェアである「Ｐｈｏｔｏｓｈｏｐ」、「ｉｍａｇｅＪ」、「Ｒｅａｌ　Ｗｏｒｌｄ　Ｐａｉｎｔ」等の公知の処理ソフトにより行うことができる。具体的には後述の実施例にて説明する。
　次に、上記抽出した断面形状の輪郭線、図２（ｃ）に基づき、粗化粒子を特定し、各種寸法の計測を行う。なお、このような計測は、一般的な画像計測ソフトウェアである「ＷｉｎＲＯＯＦ」、「Ｐｈｏｔｏ　Ｒｕｌｅｒ」等の公知の処理ソフトにより行うことができる。具体的には後述の実施例にて説明する。以下、最も単純な粗化粒子の計測方法の一例を図３に示す。
　始めに、図３（ａ）の様に、輪郭線上にある計測しようとする凸部（粗化粒子）について、粒子の成長方向に、凸部の頂点Ｖを通る線Ｌを引く。次に、図３（ｂ）の様に、この線Ｌに垂直に交わる上下２辺をもつ長方形（正方形も含む）Ｓｑを描く。この長方形Ｓｑは、上辺が頂点Ｖと交わり、下辺のいずれか一方の角が、凸部の根元のうち頂点から遠い方と交わる（この角を「Ｒ１」とする）。さらに長方形Ｓｑの下辺のもう一方の角（この角を「Ｒ２」とする）は、上辺方向から線Ｌと平行に伸びる一辺と直交し、該一辺上に凸部の根元のもう一方が位置する（この点を「Ｒ２’」とする）。そして、図３（ｃ）に示すように、このような長方形Ｓｑの辺のうち、線Ｌと平行な一辺の寸法を粗化粒子の粒子高さ（ｈ）とし、線Ｌと垂直な一辺の寸法を粗化粒子の粒子幅（ｗ）とする。なお、以下の特殊な例を除き、長方形Ｓｑを描いて計測した全て凸部を、それぞれ一粗化粒子とみなす。
　次に、粗化粒子として計測しない例と、特殊な形状を有する粗化粒子の計測方法について、必要に応じて図４及び図５を参照しながら説明する。
　まず、特に図示しないが、前記基準で計測される凸部のうち、粒子高さ（ｈ）が０．０２μｍ未満のものは、本発明の注目する密着性と高周波特性に影響を及ぼさず、また正確な測定も困難であるため、計測対象とはせず、この場合は本発明の「粗化粒子」には含めないものとする。
　また、図４（ａ）に示されるように、上記基準で計測される凸部のうち、粒子幅（ｗ）に対する粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）が０．４０未満となるものも、本発明の注目する密着性と高周波特性に影響を及ぼさないため、観察対象とはせず、本発明の「粗化粒子」には含めないものとする。
　また、図４（ｂ）は、頂点が２つ以上ある凸部の計測例である。この場合は、図４（ｂ）に示されるとおり、上述の定義に基づき各頂点ごとに一粒子とみなして計測すればよい。
　また、図４（ｃ）は、根元付近が２段以上になっている凸部の計測例である。この場合は、根元の判定については、本発明の注目する密着性と高周波特性が凸部のどの部分まで影響しているか、という観点で判断する。すなわち、凸部の根元のうち頂点から遠い方と交わる角Ｒ１については、根元の最も下の段の位置とする。またこの場合は、粒子の成長方向は、粒子全体として判断する。
　また、図４（ｄ）は、図４（ａ）のような、寸法比（ｈ／ｗ）が０．４０未満の比較的根元が曖昧な凸部の上に、さらに別の凸部がある有る場合の計測例である。この場合は、曖昧な根元は計測対象とはせず、区別できる根元をもつ凸部に着目し、上記定義に基づき計測すればよい。そもそも曖昧な根元をもつなだらかな凸部は、本発明の注目する密着性と高周波特性に影響を及ぼさないためである。
　また、図５（ａ）に示すように、計測しようとする凸部が、主部Ａと、そこから分岐した突起部Ｂとを有する場合は、以下のように計測する。まず、図５（ｂ）に示すように、主部Ａである凸部については、上記基準で粒子高さ（ｈ）及び粒子幅（ｗ）を計測し、上記基準に従って粗化粒子と認定する。次に、図５（ｃ）に示すように、この主部Ａから分岐した突起部Ｂである凸部の根元の位置Ｒ１Ｂから、主部Ａの線ＬＡに対して垂直な直線を引き、この交点をＲ１ＢＬＡとする。ここで、線ＬＡ上において、主部Ａの根元側から点Ｒ１ＢＬＡまでの距離を高さｈＡＢとするとき、高さｈＡＢが主部Ａの粒子高さｈＡの１／４以上である場合は、この突起部Ｂは計測対象とはせず、本発明の「粗化粒子」には含めないものとする。また、この高さｈＡＢが、主部Ａの粒子高さｈＡの１／４未満である場合は、突起部Ｂは上記基準に従って粒子高さ（ｈ）及び粒子幅（ｗ）を測定し、主部Ａとは別の粗化粒子として扱う。
　なお、特に図示はしないが、主部から分岐した突起部が複数ある場合は、それぞれの突起部毎に上記基準に沿って個別に判断する。
　また、上記以外の形状を有する粗化粒子については、本発明の着目する密着性と高周波特性の効果を考慮して、上述の基準に準じて適宜、粒子高さ（ｈ）及び粒子幅（ｗ）を計測する。
　また、粗化粒子の認定及び計測は、輪郭線の判断となるため、異なる測定者により多少の誤差が生じ得る。しかし、このような誤差も、多数の粗化粒子の測定結果を平均化することにより十分に最小化できる。具体的には、任意の観察断面において、少なくとも５枚以上、好ましくは１０枚以上の断面写真を解析し、各測定値の平均値を各表面処理銅箔の測定値として評価する。
　すなわち、まず、断面写真毎に、上記基準に基づき、粗化粒子の粒子高さ（ｈ）及び粒子幅（ｗ）、並びに観察視野の幅方向２．５μｍのあたりに存在する粗化粒子（観察対象粒子）の個数を計測する。これらの値に基づき、粒子高さ（ｈ）、粒子幅（ｗ）及び粒子幅（ｗ）に対する粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の各平均値と、後述する粗化粒子の線密度（ｄ）及び線被覆率（ｃ）とをそれぞれ算出する。その後、断面写真毎に算出された各値をまとめて、観察断面の総数で平均化して、各表面処理銅箔の測定値とする。なお、より具体的な測定方法や算出方法については後述の実施例にて説明する。
　以下、本発明の表面処理銅箔の粗化面における粗化粒子の特徴について、個別に説明する。
　粗化面において、粗化粒子の粒子高さ（ｈ）の平均値は、０．０５～０．３０μｍであり、好ましくは０．０５～０．２０μｍであり、より好ましくは０．１０～０．２０μｍである。上記範囲とすることにより、優れた高周波特性と、優れた常態密着性及び耐熱密着性とを両立し得る。粗化粒子の粒子高さ（ｈ）の平均値は、０．０５μｍ未満であると耐熱密着性が低下する傾向があり、０．３０μｍ超であると高周波特性が低下する傾向にある。
　また、粗化粒子の幅（ｗ）の平均値は、好ましくは０．０２～０．１５μｍであり、より好ましくは０．０２～０．１０μｍであり、さらに好ましくは０．０２～０．０８μｍである。特に、粗化粒子の幅（ｗ）の平均値が０．１０μｍ以下であることにより、耐熱密着性をさらに向上し得る。
　また、粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値は、０．７～５．０であり、好ましくは１．０～５．０であり、より好ましくは１．０～４．０であり、更に好ましくは１．０～３．０である。上記範囲とすることにより、優れた高周波特性と、優れた常態密着性及び耐熱密着性とを両立し得る。比（ｈ／ｗ）の平均値は、０．７未満であると耐熱密着性が低下する傾向にある。また、比（ｈ／ｗ）の平均値を１．０以上とすることに常態密着性を更に向上できる。なお、比（ｈ／ｗ）の平均値は５．０超としても特に意味無く、むしろ粉落ち不良を生ずる場合があり、加熱により粗化粒子の強度が低下することから密着性（特に耐熱密着性）が低下する傾向にある。
　また、粗化面における、粗化粒子の線密度（ｄ）は、好ましくは２．０個／μｍ以上であり、より好ましくは３．０個／μｍ以上であり、更に好ましくは４．０個／μｍ以上である。特に粗化粒子の線密度（ｄ）が２．０個／μｍ以上であることにより、十分な常態密着性を確保し得る。なお、粗化粒子の線密度（ｄ）は、観察視野の幅方向２．５μｍのあたりに存在する粗化粒子（観察対象粒子）の個数から算出される値であり、単位線領域（幅領域）あたりの粒子個数密度を意味する。
　また、粗化面において、下記式（１）で算出される粗化粒子の線被覆率（ｃ）は、１５～６０％であり、好ましくは２０～５０％であり、より好ましくは２５～５０％であり、更に好ましくは２５～４５％である。上記範囲とすることにより、優れた高周波特性と、優れた常態密着性及び耐熱密着性とを両立し得る。粗化粒子の線被覆率（ｃ）は、６０％超となると表面積が過度に増大することにより高周波特性が悪化する。加えて、１５％未満及び６０％超のどちらの場合も耐熱密着性が低下する傾向にある。特に、粗化粒子の線被覆率（ｃ）を２５％以上とすることに耐熱密着性を更に向上できる。
　　ｃ＝ｄ×Ｗ×１００　（％）　・・・（１）
　上記（１）式中、ｃは、前記線被覆率（ｃ）であり、ｄは、観察視野の幅方向２．５μｍの領域あたりに存在する前記粗化粒子の個数から算出される、前記粗化粒子の線密度（ｄ）［個／μｍ］であり、Ｗは該領域における前記粗化粒子の粒子幅（ｗ）の平均値である。
　ここで、粗化粒子の線被覆率（ｃ）が１５％未満の場合に、耐熱密着性が低下する理由は、単純に、樹脂基材と粗化面との物理的な密着効果（アンカー効果）の不足によるものと考えられる。しかし、このような物理的な密着効果の観点でみると、粗化粒子の線被覆率（ｃ）が６０％超の場合には、より強い密着効果が期待でき、耐熱密着性はより向上すると予想される。ところが、実際には、粗化粒子の線被覆率（ｃ）が６０％超の場合には、耐熱密着性は低下する。このような現象が起きる詳しい機構は明らかではないが、ひとつの理由として次のような機構を考えている。
　すなわち、本発明の表面処理銅箔のように、非常に微細なレベルの粗化粒子が形成された粗化面（樹脂基材との貼合面）においては、粗化粒子が過度に密集していると、微細な粗化粒子が、何らかの応力により剥離しようとする樹脂基材に対して、切り取り線のよう様な作用を発現すると考えられる。その結果、特に高熱環境下で延性が低下した樹脂層は、粗化粒子の先端伝いに容易に凝集破壊してしまい、耐熱密着性が低下しているものと考えられる。
　上記のような粗化粒子の密集度の観点で見ると、粗化面における、粗化粒子の線密度（ｄ）と線被覆率（ｃ）は、同じような指標にも見える。しかしながら、上述の切り取り線の効果に対しては、粗化粒子の線密度（ｄ）よりも、線被覆率（ｃ）の方がより相関があるといえる。
　例えば、同じ線密度（ｄ）をもつ粗化面であっても、粗化粒子の粒子幅が小さい場合には、すなわち、線被覆率（ｃ）が小さい場合には、粗化粒子が存在しない部分が多くなるため、上述の切り取り線の効果は薄れると考えられる。一方、粗化粒子の粒子幅が大きい場合には、すなわち、線被覆率（ｃ）が大きい場合には、粗化粒子が存在しない部分が少なくなるため、上述の切り取り線の効果は高まると考えられる。
　すなわち、上述の切り取り線の効果は、単に、単位線領域あたりの粗化粒子の個数としての密集度ではなく、粗化粒子間の適度な隙間（粗化粒子が存在しない部分）をもつという意味での、疎らさの影響が大きいと考えられる。したがって、本発明の表面処理銅箔のように、非常に微細なレベルの粗化粒子が形成された粗化面（樹脂基材との貼合面）においては、上述の切り取り線の効果を抑制するためにも、粗化粒子は適度に疎らであることが望ましいと考えられる。
　また、本発明の表面処理銅箔は、粗化面において、ＪＩＳ　Ｚ　８７４１－１９９７に準拠して測定する鏡面光沢度が、受光角毎に以下の範囲であることが好ましい。
　通常、鏡面光沢度の測定は、単一の受光角で測定評価することが一般的であるが、本発明の表面処理銅箔の粗化面は、粗化粒子の形成により複雑な形状となっているため、単一の受光角ではその表面形状の特性を十分に評価することは困難である。そのため、本発明の表面処理銅箔の粗化面においては、下記の３つの受光角を使って鏡面光沢度を測定することにより、粗化面の表面形状を更に詳しく評価することが可能となる。
　なお、本発明の表面処理銅箔においては、上述の粗化粒子の高さ（ｈ）の平均値、粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値、及び粗化粒子の線被覆率（ｃ）の評価がより優先されるが、鏡面光沢度にもある程度の傾向が見られるため、上記評価に加え、下記の３つの受光角による鏡面光沢度の評価を加えることにより、本発明の銅箔の粗化面における粗化粒子の微細な形状の特徴についても、更に詳しく評価することができる。
　なお、当然ではあるが、上述の通り粗化面における鏡面光沢度の測定は、平滑な表面における測定ではないため、３つの受光角における測定値は単純な比例関係にあるものではない。
　２０度鏡面光沢度Ｇｓ（２０°）は、特に高周波特性と耐熱密着性とを両立させる観点で、好ましくは０．５～１２０％であり、より好ましくは０．５～１００％であり、更に好ましくは５～１００％であり、より更に好ましくは１５～１００％である。
　６０度鏡面光沢度Ｇｓ（６０°）は、特に高周波特性と耐熱密着性とを両立させる観点で、好ましくは５～２００％であり、より好ましくは１０～２００％であり、更に好ましくは２０～２００％であり、より更に好ましくは２０～１５０％である。
　８５度鏡面光沢度Ｇｓ（８５°）は特に高周波特性と耐熱密着性とを両立させる観点で、好ましくは７５～１２０％であり、より好ましくは７５～１１５％であり、更に好ましくは８０～１１５％であり、より更に好ましくは８５～１１５％である。
　また、本発明の表面処理銅箔は、粗化面における２０度鏡面光沢度Ｇｓ（２０°）、６０度鏡面光沢度Ｇｓ（６０°）及び８５度鏡面光沢度Ｇｓ（８５°）の各値により下記式（２）で算出される値が好ましくは０～１０であり、より好ましくは０～９であり、更に好ましくは０～５である。上記範囲とすることにより、優れた高周波特性と耐熱密着性をより確実に両立することができる。下記式（２）で算出される値が０未満であると耐熱密着性が低下する傾向があり、１０超であると高周波特性が低下する傾向がある。
　　　（Ｇｓ（８５°）－Ｇｓ（６０°））／Ｇｓ（２０°）　・・・（２）
　なお、詳しい測定条件は後述の実施例にて説明する。
　また、本発明の表面処理銅箔は、粗化面において、十点平均粗さＲｚｊｉｓ値は、好ましくは０．５～２．０μｍであり、より好ましくは０．５～１．５μｍである。特に、２．０μｍ以下とすることにより、伝送損失の抑制がより確実となり、高周波特性が向上する。また、０．５μｍ以上であれば、生産性も良好である。なお、詳しい測定条件は後述の実施例にて説明する。
　また、本発明の表面処理銅箔によれば、これをプリント配線板の導体回路に用いることにより、ＧＨｚ帯の高周波信号を伝送した際の伝送損失を高度に抑制でき、かつ、高温下においても表面処理銅箔と樹脂基材（樹脂層）との密着性を良好に維持でき、過酷条件における耐久性にも優れたプリント配線板を得ることができる。
＜表面処理銅箔の製造方法＞
　次に、本発明の表面処理銅箔の好ましい製造方法について、その一例を説明する。本発明では、銅箔基体の表面に、粗化粒子を形成する粗化処理を行うことが好ましい。
（銅箔基体）
　銅箔基体としては、粗大な凹凸が存在しない平滑で光沢のある表面をもつ、電解銅箔や圧延銅箔を用いることが好ましい。中でも、生産性やコストの観点で電解銅箔を用いることが好ましく、特に、「両面光沢箔」と一般的に呼称されている両面が平滑な電解銅箔を用いることがより好ましい。
　なお、上記のような銅箔基体の表面において、本発明の微細な粗化粒子を正常に形成する観点から、銅箔基体の表面における２０度鏡面光沢度Ｇｓ（２０°）、６０度鏡面光沢度Ｇｓ（６０°）及び８５度鏡面光沢度Ｇｓ（８５°）は、いずれも５０％以上であることが望ましい。
　電解銅箔において、平滑で光沢のある表面としては、例えば通常の電解銅箔ではＳ（シャイニー）面であり、また両面光沢箔では、Ｓ面及びＭ（マット）面の両面であるが、より平滑で光沢のある面としてはＭ面である。本発明では、いずれの電解銅箔を用いる場合も、より平滑で光沢のある面に後述する粗化処理を施すことが好ましい。
　ところで、電解銅箔において、上述のような平滑な表面にもわずかな凹凸は存在する。このような凹凸は電解銅箔を作製する際のカソード面の表面形状に由来する。通常、チタン等のカソード面は、バフ研磨により、平滑に保たれているが、わずかに研磨痕が残ってしまう。そのため、カソード面を析出面として形成されるＳ面は、カソード面の研磨痕が転写されたレプリカ形状となり、また、Ｍ面は、カソード面の研磨痕に追従した、あるいはその影響を受けた表面形状となる。このような電解銅箔のＳ面及びＭ面には、カソード面の研磨痕に由来するスジ状の凸部又は凹部が形成されている。しかし、Ｓ面及びＭ面のスジ状の凸部又は凹部は、本発明が形成しようとする粗化粒子の粒子サイズと比較すると、非常にマクロであり、スケールが異なる。したがって、このようなスジ状の凸部又は凹部は、粗化面のベースラインにうねりを与えるが、その上に形成される粗化粒子の形状には影響はない。したがって、上述の定義ではあえて説明していないが、本発明において粗化面のうねりのようなマクロな凹凸は、粗化粒子としての計測対象としないことはいうまでもない。
　しかし、上述のように、電解銅箔のＳ面及びＭ面におけるスジ状の凸部又は凹部は、粗化面のベースラインにうねりを与えるため、表面処理銅箔の粗化面における十点平均粗さＲｚｊｉｓ値の値に影響を与える可能性がある。したがって、上述の粗化面における所定の十点平均粗さＲｚｊｉｓ値を所定の範囲に制御する観点では、後述する粗化処理を施す面の十点平均粗さＲｚｊｉｓ値は、好ましくは０．５～２．０μｍであり、より好ましくは０．５～１．５μｍである。なお、測定方法は、粗化面における測定と同じである。詳しい測定条件は後述の実施例にて説明する。
（粗化処理）
　粗化処理は、例えば下記に示すような粗化めっき処理（１）を行うことが好ましい。なお、必要に応じて固定めっき処理（２）を組み合せてもよい。
・粗化めっき処理（１）
　粗化めっき処理（１）は、銅箔基体の少なくとも一方の面上に粗化粒子を形成する処理である。具体的には硫酸銅浴でめっき処理を行う。このような硫酸銅浴（粗化めっき液基本浴）には、粗化粒子の脱落、即ち「粉落ち」の防止を目的としたモリブデン（Ｍｏ）、砒素（Ａｓ）、アンチモン（Ｓｂ）、ビスマス（Ｂｉ）、セレン（Ｓｅ）、テルル（Ｔｅ）、タングステン（Ｗ）等の従来から知られている添加剤の添加が可能であり、特にモリブデン（Ｍｏ）を添加することが好ましい。本発明者は、鋭意研究を行った結果、下記の要因が表面処理銅箔の表面性状に影響を及ぼすことを見出し、精妙にそれらの条件を設定することで、本発明の効果である高周波特性及び密着性（常態密着性及び耐熱密着性）の要求特性を高い水準で満足させることができることを発見した。
　まず、粗化めっき処理（１）の硫酸銅浴の銅濃度は、５ｇ／Ｌ未満とすると粗化粒子の形成自体が難しくなり、粗化粒子の線被覆率（ｃ）が過度に小さくなるので、耐熱密着性が悪化する傾向がある。また、めっき浴の銅濃度は１３ｇ／Ｌを超えると銅イオンの拡散が促進されることにより、粗化粒子が密に形成されてしまい、粗化粒子の線被覆率（ｃ）が過度に大きくなる。また、この場合、結晶成長している粗化粒子の近傍に銅イオンが効率よく供給されてしまうため、成長中の粗化粒子がより多くの銅イオンを求めて遠くまで伸びようとする力、すなわち高さ方向に成長しようとする力が削がれてしまい、粗化粒子の高さ（ｈ）、及び粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）のそれぞれが小さくなる。その結果、耐熱密着性が悪化する傾向がある。したがって、銅濃度は５～１３ｇ／Ｌとすることが好ましい。
　続いて、硫酸銅浴に添加される添加剤について、例えばモリブデン（Ｍｏ）を例に挙げて説明する。モリブデン（Ｍｏ）濃度は、５００ｍｇ／Ｌ未満とすると、銅箔基体のマクロなスジ状の凸部等に粗化粒子の形成が集中する場合があり、粗化形成の均一性が悪化する。また、本発明が着目する粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値を、所定の値に保ったまま、粗化粒子を微細化することが難しくなり、密着性と高周波特性を両立させるのが難しくなる傾向がある。また、モリブデン（Ｍｏ）濃度は、１０００ｍｇ／Ｌを超えると、粗化粒子発生の起点となる核の生成密度が過度に大きくなり、粗化粒子の線被覆率（ｃ）が過度に大きくなるため、耐熱密着性が悪化する傾向がある。したがって、モリブデン（Ｍｏ）濃度は、５００～１０００ｍｇ／Ｌとすることが好ましい。
　次に、粗化めっき処理（１）の電解条件等を説明する。
　本発明において、めっき処理の方式は、例えば大量生産及び生産コストの観点で、ロール・ツー・ロール方式でのめっき処理が好ましい。
　また、めっき処理の条件は、処理方式に応じて適宜調節すればよいが、特に銅イオンの拡散を抑制する観点で、めっき液の攪拌が起こり難い条件とすることが好ましい。そのため、ロール・ツー・ロール方式では、処理方向（処理速度の方向）と、極間のめっき液の流れの向き（極間流速の方向）とを一致させることが好ましい。また、ロール・ツー・ロール方式以外の方式では、静止浴の状態で処理することが望ましく、めっき処理中の攪拌は行わないことが好ましい。
　ところで、ロール・ツー・ロール方式及びその他の方式のいずれの場合も、めっき処理中に、ガスが発生する場合があり、発生したガスの浮上に伴い攪拌が生じる可能性がある。
　例えば、バッチ式のようなロール・ツー・ロール方式以外のめっき処理の場合、本発明の処理は長くとも３秒程度という非常に短時間で終了するため、このようなガス発生による攪拌は特に考慮する必要は無い。
　しかし、ロール・ツー・ロール方式の場合には、連続処理となるため、処理槽中でガスは発生し続け、連続的に発生するガスは次々浮上するため、浮上方向にめっき液の流れが生じる。また、そもそも、ロール・ツー・ロール方式の場合、銅箔基体がめっき液中に連続的に供給されるため、銅箔基体の搬送方向にめっき液の流れが生じる。この二つの流れが、一致している場合には、上述のガスの発生はほぼ考慮する必要はない。しかし、この二つの流れが、互いに逆向きである場合、処理表面に不要な攪拌力が生じ、銅イオンの拡散が促進されるおそれがある。そのため、ロール・ツー・ロール方式によりめっき処理を行う場合には、ガスの浮上方向と、銅箔基体の搬送方向（めっき処理の処理方向）とが一致するように、めっき処理を行う反応槽を選択することが好ましい。
　さらに、このようなロール・ツー・ロール方式のめっき処理では、処理速度と、処理方向に沿って流れるめっき液の極間流速（以下「処理方向極間流速」とする）との差分の絶対値は、１．０ｍ／分を超えると、処理表面に不要な攪拌力が生じ、銅イオンの拡散が促進される。銅イオンの拡散の促進は、上述のとおり、粗化粒子の線被覆率、及び粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）に影響し、耐熱密着性が悪化を招く傾向がある。そのため、処理速度と処理方向極間流速との差分の絶対値は、１．０ｍ／分未満とすることが好ましい。
　また、電流密度（Ａ／ｄｍ２）と処理時間（秒）の積（＝Ｓ）は、１０｛（Ａ／ｄｍ２）・秒｝未満とすると、本発明の求める十分な常態密着性を得ることが難しくなる。また、上記積Ｓは、８０｛（Ａ／ｄｍ２）・秒｝を超えると、粗化粒子が過度に成長し、本発明の求める良好な高周波特性を得ることが難しくなる。したがって、上記積Ｓは、１０～８０｛（Ａ／ｄｍ２）・秒｝とすることが好ましい。
　また、モリブデン（Ｍｏ）濃度に対する電流密度と処理時間の積Ｓの比（＝Ｓ／Ｍｏ濃度）は、０．０２〔｛（Ａ／ｄｍ２）・秒｝／（ｍｇ／Ｌ）〕未満とすると、粗化粒子発生の起点となる核の生成密度が過度に大きくなり、粗化粒子の線被覆率が過度に大きくなるので、耐熱密着性が悪化する傾向がある。また、Ｓ／Ｍｏ濃度は、０．１０〔｛（Ａ／ｄｍ２）・秒｝／（ｍｇ／Ｌ）〕を超えると、銅箔基体のマクロなスジ状の凸部等に粗化粒子の形成が集中する場合があり、粗化形成の均一性が悪化することに加えて、本発明の求める特徴を持つ形状を保ったまま粗化粒子を微細に形成することが難しくなり、密着性と高周波特性を両立させるのが難しくなる傾向がある。したがってＳ／Ｍｏ濃度は、０．０２～０．１０〔｛（Ａ／ｄｍ２）・秒｝／（ｍｇ／Ｌ）〕とすることが好ましい。
・固定めっき処理（２）
　固定めっき処理（２）は、上記粗化めっき処理（１）で表面処理をした銅箔基体に平滑なかぶせめっきを行う処理である。具体的には硫酸銅浴でめっき処理を行う。通常、この処理は、粗化粒子の脱落を防止するため、すなわち粗化粒子を固定化するために行なわれる。本発明では、固定めっき処理（２）は必須ではなく、必要に応じて行うことができ、例えば、銅張積層板の製造において、ポリイミド樹脂等の硬い樹脂を用いたフレキシブル基板と組み合わせる場合などに、粗化面を硬い樹脂に対応させるために行うことが好ましい。
　固定めっき処理（２）の電解条件等を説明する。
　めっき処理の方式は、例えば大量生産及び生産コストの観点で、ロール・ツー・ロール方式でのめっき処理が好ましい。固定めっき処理をロール・ツー・ロール方式で行う場合に、処理速度と、極間流速との差分の絶対値は、９ｍ／分未満とすると、正常な固定めっきを施すことが難しくなり、粉落ちが発生し易くなる。また、２４ｍ／分を超えると、粗化粒子の根元が埋まり易くなり、粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値を大きくすることが難しくなり、耐熱密着性が悪化する傾向がある。したがって、処理速度と極間流速との差分の絶対値は、９～２４ｍ／分とすることが好ましい。なお、固定めっき処理では、処理速度の流の方向（処理方向）と極間流速の流の方向とは一致していなくてもよく、互いに逆向きになる場合は、一方の流速は他方の流速に対してマイナスの流速として計算する。
　また、粗化めっき処理（１）の電流密度と処理時間の積Ｓに対する固定めっき処理（２）の電流密度と処理時間の積Ｋの比率［（Ｋ／Ｓ）×１００］（％）は、５０％を超えると、粗化めっき処理（１）で得られた粗化粒子形状を維持するのが難しくなり、耐熱密着性等の各種特性を良好に維持することが難しくなる。したがって、上記比率［（Ｋ／Ｓ）×１００］は、５０％以下とすることが好ましい。
　ここまで、めっき処理の条件と共に、粗化面における粗化粒子の形状の制御の方法等を説明してきたが、粗化面における鏡面光沢度の制御方法も概ね上述の通りである。
　すなわち、本発明の表面処理銅箔において、粗化面における鏡面光沢度は、粗化粒子の高さ（ｈ）の平均値、粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値、及び粗化粒子の線被覆率（ｃ）等で表される粗化粒子の粒子形状の特徴を総合的に反映した値であり、特に、粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値と粗化粒子の線被覆率（ｃ）との積に、概ね相関する値となる。そのため、粗化面における鏡面光沢度のみを判断指標として、粗化面の表面性状を制御することは困難であるが、上記相関関係を考慮して、粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値及び粗化粒子の線被覆率（ｃ）を適宜制御することにより、所望の鏡面光沢度とすることができる。
　以下、粗化めっき処理用めっき液の組成及び電解条件の一例を示す。なお、下記条件は好ましい一例であり、本発明の効果を妨げない範囲で、必要に応じて添加剤の種類や量、電解条件を適宜変更、調整することができる。
＜粗化めっき処理（１）の条件＞
　硫酸銅五水和物・・・銅（原子）換算で、５～１３ｇ／Ｌ
　硫酸・・・１００～２５０ｇ／Ｌ
　モリブデン酸アンモニウム・・・モリブデン（原子）換算で、５００～１０００ｍｇ／Ｌ
　処理速度・・・５～２０ｍ／分
　処理方向極間流速・・・５～２０ｍ／分
　電流密度・・・５～５０Ａ／ｄｍ２
　処理時間・・・０．５～３．０秒
　浴温・・・１５～２０℃
＜固定めっき処理（２）の条件＞
　硫酸銅五水和物・・・銅（原子）換算で、５０～７０ｇ／Ｌ
　硫酸・・・８０～１６０ｇ／Ｌ
　処理速度・・・５～２０ｍ／分
　極間流速・・・１～３０ｍ／分
　電流密度・・・１～５Ａ／ｄｍ２
　処理時間・・・１～１０秒
　浴温・・・５０～７０℃
　さらに、本発明の表面処理銅箔は、銅箔基体の少なくとも一方の面に、粗化粒子の電析により形成される、所定の微細な凹凸表面形状をもつ粗化処理層を有し、さらに、該粗化処理層上に、直接又は、ニッケル（Ｎｉ）を含有する下地層、亜鉛（Ｚｎ）を含有する耐熱処理層及びクロム（Ｃｒ）を含有する防錆処理層等の中間層を介してシランカップリング剤層をさらに形成してもよい。なお、上記中間層及びシランカップリング剤層はその厚みが非常に薄いため、表面処理銅箔の粗化面における粗化粒子の粒子形状に影響を与えるものではない。表面処理銅箔の粗化面における粗化粒子の粒子形状は、該粗化面に対応する粗化処理層の表面における粗化粒子の粒子形状で実質的に決定される。
　また、シランカップリング剤層の形成方法としては、例えば、表面処理銅箔の前記粗化処理層の凹凸表面上に、直接又は中間層を介してシランカップリング剤溶液を塗布した後、風乾（自然乾燥）又は加熱乾燥して形成する方法が挙げられる。塗布されたカップリング剤溶液は、溶液中の水が蒸発すれば、シランカップリング剤層が形成されることで本発明の効果が十分に発揮される。５０～１８０℃で加熱乾燥すると、シランカップリング剤と銅箔の反応が促進される点で好適である。
　シランカップリング剤層は、エポキシ系シラン、アミノ系シラン、ビニル系シラン、メタクリル系シラン、アクリル系シラン、スチリル系シラン、ウレイド系シラン、メルカプト系シラン、スルフィド系シラン、イソシアネート系シランのいずれか１種以上を含有することが好ましい。
　その他の実施形態として、粗化処理層とシランカップリング剤層との間に、Ｎｉを含有する下地層、Ｚｎを含有する耐熱処理層及びＣｒを含有する防錆処理層の中から選択される少なくとも１層の中間層を有することが好ましい。
　Ｎｉを含有する下地層は、例えば銅箔基体や粗化処理層中の銅（Ｃｕ）が、樹脂基材側に拡散し銅害が発生して密着性が低下することがある場合には、粗化処理層とシランカップリング剤層との間に形成することが好ましい。Ｎｉを含有する下地層は、ニッケル（Ｎｉ）、ニッケル（Ｎｉ）－リン（Ｐ）、ニッケル（Ｎｉ）－亜鉛（Ｚｎ）の中から選択される少なくとも１種で形成することが好ましい。
　Ｚｎを含有する耐熱処理層は、耐熱性をさらに向上させる必要がある場合に形成することが好ましい。Ｚｎを含有する耐熱処理層は、例えば亜鉛、又は亜鉛を含有する合金、即ち、亜鉛（Ｚｎ）－錫（Ｓｎ）、亜鉛（Ｚｎ）－ニッケル（Ｎｉ）、亜鉛（Ｚｎ）－コバルト（Ｃｏ）、亜鉛（Ｚｎ）－銅（Ｃｕ）、亜鉛（Ｚｎ）－クロム（Ｃｒ）及び亜鉛（Ｚｎ）－バナジウム（Ｖ）の中から選択される少なくとも１種の亜鉛を含有する合金で形成することが好ましい。
　Ｃｒを含有する防錆処理層は、耐食性をさらに向上させる必要がある場合に形成することが好ましい。防錆処理層としては、例えばクロムめっきにより形成されるクロム層、クロメート処理により形成されるクロメート層が挙げられる。
　上記の下地層、耐熱処理層及び防錆処理層は、これらの三層の全てを形成する場合には、粗化処理層上に、この順序で形成するのが好ましく、また、用途や目的とする特性に応じて、いずれか一層又は二層のみを形成してもよい。
〔表面処理銅箔の作製〕
　以下に、本発明の表面処理銅箔の作製方法をまとめる。
　本発明では、以下の形成工程（Ｓ１）～（Ｓ５）に従い、表面処理銅箔を作製することが好ましい。
（Ｓ１）粗化処理層の形成工程
　銅箔基体上に、粗化粒子の電析により、微細な凹凸表面をもつ粗化処理層を形成する。
（Ｓ２）下地層の形成工程
　粗化処理層上に、必要によりＮｉを含有する下地層を形成する。
（Ｓ３）耐熱処理層の形成工程
　粗化処理層上又は下地層上に、必要によりＺｎを含有する耐熱処理層を形成する。
（Ｓ４）防錆処理層の形成工程
　粗化処理層上、又は必要により粗化処理層上に形成した下地層及び／又は耐熱処理層上に、必要によりＣｒを含有する防錆処理層を形成する。
（Ｓ５）シランカップリング剤層の形成工程
　粗化処理層上に、直接シランカップリング剤層を形成するか、又は下地層、耐熱処理層及び防錆処理層の少なくとも１層を形成した中間層を介してシランカップリング剤層を形成する。
　また、本発明の表面処理銅箔は、銅張積層板の製造に好適に用いられる。このような銅張積層板は、高密着性及び高周波伝送特性に優れるプリント配線板の製造に好適に用いられ、優れた効果を発揮する。特に、本発明の表面処理銅箔は、例えば４０ＧＨｚ以上、特に６０ＧＨｚ以上の高周波帯域用プリント配線板として使用される場合に好適である。
　また、銅張積層板は、本発明の表面処理銅箔を用いて、公知の方法により形成することができる。例えば、銅張積層板は、表面処理銅箔と樹脂基材（絶縁基板）とを、表面処理銅箔の粗化面（貼着面）と樹脂基材とが向かい合うように、積層貼着することにより製造される。絶縁基板としては、例えば、フレキシブル樹脂基板又はリジット樹脂基板等が挙げられるが、本発明の表面処理銅箔は、リジット樹脂基板との組み合わせにおいて特に好適である。
　また、銅張積層板を製造する場合には、シランカップリング剤層を有する表面処理銅箔と、絶縁基板とを加熱プレスによって貼り合わせることにより製造すればよい。なお、絶縁基板上にシランカップリング剤を塗布し、シランカップリング剤が塗布された絶縁基板と、最表面に防錆処理層を有する表面処理銅箔とを加熱プレスによって貼り合わせることにより作製された銅張積層板も、本発明と同等の効果を有する。
　また、プリント配線板は、上記銅張積層板を用いて、公知の方法により形成することができる。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の一例に過ぎない。本発明は、本発明の概念及び特許請求の範囲に含まれるあらゆる態様を含み、本発明の範囲内で種々に改変することができる。
　以下に、本発明を実施例に基づきさらに詳細に説明するが、以下は本発明の一例である。
（製造例：銅箔基体の準備）
　粗化処理を施すための基材となる銅箔基体として、下記カソード及びアノードを用い、下記組成の硫酸銅電解液を使用して下記電解条件により、Ｍ面における十点平均粗さＲｚｊｉｓが０．９～１．８μｍであり、２０度鏡面光沢度Ｇｓ（２０°）が１７９．０～１９５．２％であり、６０度鏡面光沢度Ｇｓ（６０°）が３６５．８～４１２．１％であり、８５度鏡面光沢度Ｇｓ（８５°）が１２１．５～１２５．７％であり、厚さ１８μｍである、ロール状の電解銅箔（両面光沢箔）を作製した。なお、電解銅箔のＭ面における十点平均粗さＲｚｊｉｓと鏡面光沢度は、後述する表面処理銅箔と同様の条件で測定された値である。詳しくは、後述の評価方法の欄にて説明する。
＜カソード及びアノード＞
　カソード：＃１０００～＃２０００のバフ研磨により粗さを調整されたチタン製の回転ドラム
　アノード：寸法安定性陽極ＤＳＡ（登録商標）
＜電解液組成＞
　Ｃｕ　　　　：８０ｇ／Ｌ
　Ｈ２ＳＯ４　　：７０ｇ／Ｌ
　塩素濃度　　：２５ｍｇ／Ｌ
（添加剤）
　・３－メルカプト－１－プロパンスルホン酸ナトリウム　：２ｍｇ／Ｌ
　・ヒドロキシエチルセルロース　　　　　　　　　　　：１０ｍｇ／Ｌ
　・低分子量膠（分子量３０００）　　　　　　　　　　：５０ｍｇ／Ｌ
＜電解条件＞
　浴温　　　：５５℃
　電流密度　：４５Ａ／ｄｍ２
（実施例１）
　実施例１では、以下の工程［１］～［３］を行い、表面処理銅箔を得た。以下詳しく説明する。
［１］粗化処理層の形成
　上記製造例にて作製した、Ｍ面における十点平均粗さＲｚｊｉｓが０．９μｍであり、２０度鏡面光沢度Ｇｓ（２０°）が１８８．７％であり、６０度鏡面光沢度Ｇｓ（６０°）が３８５．７％であり、８５度鏡面光沢度Ｇｓ（８５°）が１２１．５％である電解銅箔を銅箔基体とし、該Ｍ面に、ロール・ツー・ロール方式で粗化めっき処理を施した。この粗化めっき処理は、必要に応じて２段階の電気めっき処理により行った。粗化めっき処理（１）は、下記の粗化めっき液基本浴組成を用い、銅濃度とモリブデン（Ｍｏ）濃度を下記表１記載の通りとし、かつ、処理速度、処理方向極間流速、電流密度、処理時間を下記表１記載の通りとした。モリブデン（Ｍｏ）濃度は、モリブデン（ＶＩ）酸二ナトリウム二水和物を粗化めっき液基本浴に添加し溶解させることで調整した。また、続けて固定めっき処理（２）を行う場合は、下記固定めっき液組成を用い、処理速度、極間流速、電流密度、処理時間を下記表１記載の通りとして行った。なお、固定めっき処理を行わない場合は下記［２］の工程に進んだ。
＜粗化めっき液基本浴組成、浴温＞
　Ｈ２ＳＯ４　　：１５０ｇ／Ｌ
　浴温　　　　：１８℃
＜固定めっき液組成、浴温＞
　Ｃｕ　　　　：６０ｇ／Ｌ
　Ｈ２ＳＯ４　　：１２０ｇ／Ｌ
　浴温　　　　：６０℃
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
［２］金属処理層の形成
　続いて、上記［１］で形成した粗化処理層の表面に、下記の条件で、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｃｒの順に金属めっきを施して金属処理層（中間層）を形成した。
＜Ｎｉめっき条件＞
　Ｎｉ　　　　：４０ｇ／Ｌ
　Ｈ３ＢＯ３　　：５ｇ／Ｌ
　浴温　　　　：２０℃
　ｐＨ　　　　：３．６
　電流密度　　：０．２Ａ／ｄｍ２
　処理時間　　：１０秒
＜Ｚｎめっき条件＞
　Ｚｎ　　　　：２．５ｇ／Ｌ
　ＮａＯＨ　　：４０ｇ／Ｌ
　浴温　　　　：２０℃
　電流密度　　：０．３Ａ／ｄｍ２
　処理時間　　：５秒
＜Ｃｒめっき条件＞
　Ｃｒ　　　　：５ｇ／Ｌ
　浴温　　　　：３０℃
　ｐＨ　　　　：２．２
　電流密度　　：５Ａ／ｄｍ２
　処理時間　　：５秒
［３］シランカップリング剤層の形成
　最後に、上記［２］にて形成した金属処理層（特に、最表面のＣｒめっき層）の上に、濃度０．２質量％の３－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン水溶液を塗布し、１００℃で乾燥させ、シランカップリング剤層を形成した。
（実施例２～９及び比較例１～７）
　実施例２～９及び比較例１～７は、粗化処理層の形成工程［１］において、銅箔基体として、上記表１に示す十点平均粗さＲｚｊｉｓと鏡面光沢度を有するＭ面をもつ上記製造例の電解銅箔を用い、粗化めっき処理（１）及び固定めっき処理（２）の各条件を、上記表１記載の通りとした以外は、実施例１と同様の方法にて、表面処理銅箔を得た。
［評価］
　上記実施例及び比較例に係る表面処理銅箔について、下記に示す特性評価を行った。
各特性の評価条件は下記の通りであり、特に断らない限り、各測定は常温（２０℃±５℃）にて行ったものである。結果を表２に示す。
［断面観察］
　表面処理銅箔の断面観察は、以下手順ステップ（ｉ）～（ｉｉｉ）にて、画像解析により行った。
　まず、（ｉ）表面処理銅箔を５ｍｍ角で切出し、表面処理銅箔の粗化面側から、粗化面に対して垂直に切断し、切断面をイオンミリング装置（株式会社日立ハイテクノロジーズ製、「ＩＭ４０００」）を用いて、ステージモードＣ１（スイング角度：±１５°、スイング速度：６往復／ｍｉｎ）、加速電圧６ｋＶの条件で、３０分間精密研磨する。作製した測定用試料の表面に露出した表面処理銅箔の加工面を、走査型電子顕微鏡（株式会社日立ハイテクノロジーズ製、「ＳＵ８０２０」）を用いて、加工面の垂直方向から加速電圧３ｋＶにて５万倍の二次電子像を観察し、粗化面付近の断面写真（ＳＥＭ画像、縦１．８９μｍ×横２．５４μｍ）を準備する。
　次に、（ｉｉ）上記断面写真について、画像編集ソフトウェア（「Ｒｅａｌ　Ｗｏｒｌｄ　Ｐａｉｎｔ」）を用いて、粗化粒子の輪郭を強調する画像処理を行い、断面形状の輪郭線を抽出し、最終的に同一加工断面における断面形状の輪郭線のみを抽出する。その後、（ｉｉｉ）画像計測ソフトウェア（Ｐｈｏｔｏ　Ｒｕｌｅｒ）を用いて、輪郭線における粗化粒子の粒子高さ（ｈ）及び粒子幅（ｗ）、並びに任意の観察視野（幅方向２．５μｍ）のあたりに存在する粗化粒子（観察対象粒子）の個数を、それぞれ計測する。
　上記計測値に基づき、観察視野の幅方向２．５μｍの領域における、粗化粒子の粒子高さ（ｈ）、粒子幅（ｗ）及び粒子幅（ｗ）に対する粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の各平均値、並びに、粗化粒子の線密度（ｄ）及び線被覆率（ｃ）を、それぞれ求める。
　ここまでの解析を、同じ表面処理銅箔につき任意の断面１０箇所で行う。そして、合計１０枚の断面写真の各測定値に基づき、粗化粒子の粒子高さ（ｈ）の平均値、粒子幅（ｗ）の平均値、粒子幅（ｗ）に対する粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値、線密度（ｄ）及び線被覆率（ｃ）の各平均値を算出し、この各平均値を、観察対象とした表面処理銅箔の測定値とした。各実施例及び比較例の表面処理銅箔の測定値を、表２に示す。
［鏡面光沢度］
　表面処理銅箔の粗化面について、光沢度計（日本電色工業株式会社製、ＶＧ７０００）を使用し、ＪＩＳ　Ｚ　８７４１－１９９７に基づき、２０度鏡面光沢Ｇｓ（２０°）、６０度鏡面光沢Ｇｓ（６０°）及び８５度鏡面光沢Ｇｓ（８５°）をそれぞれ測定した。なお、測定は、受光角毎に、表面処理銅箔の長手方向（搬送方向）に対して直交方向で３回実施し、測定値の全て（Ｎ＝３）を平均して、各受光角に対応する鏡面光沢度とした。
　なお、上記製造例で作製した電解銅箔のＭ面における鏡面光沢度についても、同様の条件で測定した。
［十点平均粗さ］
　表面処理銅箔の粗化面において、接触式表面粗さ測定機（株式会社小坂研究所製、「サーフコーダーＳＥ１７００」）用いて、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２００１で定義される十点平均粗さＲｚｊｉｓ（μｍ）を表面処理銅箔の長手方向（搬送方向）に対して直交方向で測定した。
　なお、上記製造例で作製した電解銅箔のＭ面における十点平均粗さＲｚｊｉｓ（μｍ）についても、同様の条件で測定した。
［高周波特性の評価］
　高周波特性の評価として高周波帯域での伝送損失を測定した。詳細を以下に説明する。
　表面処理銅箔の粗化面を、パナソニック株式会社製のポリフェニレンエーテル系低誘電率樹脂基材であるＭＥＧＴＲＯＮ７（厚さ６０μｍ）を２枚重ねた両面に面圧３．５ＭＰａ、２００℃の条件で２時間プレスすることにより貼り合わせて、両面銅張積層板を作製した。得られた銅張積層板に回路加工を行い、伝送路幅３００μｍ、長さ７０ｍｍのマイクロストリップラインを形成した回路基板を作製した。この回路基板の伝送路に、ネットワークアナライザ（ＫｅｙｓｉｇｈｔＴｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社製、「Ｎ５２４７Ａ」）を用いて高周波信号を伝送し、伝送損失を測定した。特性インピーダンスは５０Ωとした。
　伝送損失の測定値は、絶対値が小さいほど伝送損失が少なく、高周波特性が良好であることを意味する。得られた測定値を指標にして、下記評価基準に基づき高周波特性を評価した。
　○：６０ＧＨｚにおける伝送損失の絶対値が３．５ｄＢ未満、且つ１００ＧＨｚにおける伝送損失の絶対値が６ｄＢ未満
　△：６０ＧＨｚにおける伝送損失の絶対値が３．５ｄＢ未満、且つ１００ＧＨｚにおける伝送損失の絶対値が６ｄＢ以上
　×：６０ＧＨｚにおける伝送損失の絶対値が３．５ｄＢ以上
［常態密着性の評価］
　常態密着性の評価として、ＪＩＳ　Ｃ　６４８１：１９９６に基づき、剥離試験を行った。詳細を以下に説明する。
　上記［高周波特性の評価］に記載の方法と同様の方法で銅張積層板を作製し、得られた銅張積層板の銅箔部分（表面処理銅箔）を１０ｍｍ巾テープでマスキングした。この銅張積層板に対して塩化銅エッチングを行った後テープを除去し、１０ｍｍ巾の回路配線板を作製した。株式会社東洋精機製作所製のテンシロンテスターを用いて、この回路配線板の１０ｍｍ巾の回路配線部分（銅箔部分）を９０度方向に５０ｍｍ／分の速度で樹脂基材から剥離した際の剥離強度を測定した。得られた測定値を指標にして、下記評価基準に基づき密着性を評価した。
＜常態密着性の評価基準＞
　○：剥離強度が０．５５ｋＮ／ｍ以上
　△：剥離強度が０．５０ｋＮ／ｍ以上０．５５ｋＮ／ｍ未満
　×：剥離強度が０．５０ｋＮ／ｍ未満
［耐熱密着性の評価］
　耐熱密着性の評価として、ＪＩＳ　Ｃ　６４８１：１９９６に基づき、加熱処理後の剥離試験を行った。詳細を以下に説明する。
　上記［高周波特性の評価］に記載の方法と同様の方法で銅張積層板を作製し、得られた銅張積層板の銅箔部分を１０ｍｍ巾テープでマスキングした。この銅張積層板に対して塩化銅エッチングを行った後テープを除去し、１０ｍｍ巾の回路配線板を作製した。この回路配線板を、３００℃の加熱オーブンにて１時間加熱した後、常温まで自然空冷した。その後、株式会社東洋精機製作所製のテンシロンテスターを用いて、この回路配線板の１０ｍｍ巾の回路配線部分（銅箔部分）を９０度方向に５０ｍｍ／分の速度で樹脂基材から剥離した際の剥離強度を測定した。得られた測定値を指標にして、下記評価基準に基づき耐熱密着性を評価した。
＜耐熱密着性の評価基準＞
　○：剥離強度が０．５０ｋＮ／ｍ以上
　△：剥離強度が０．４０ｋＮ／ｍ以上０．５０ｋＮ／ｍ未満
　×：剥離強度が０．４０ｋＮ／ｍ未満
［総合評価］
　上記の高周波特性、常態密着性及び耐熱密着性のすべてを総合し、下記評価基準に基づき総合評価を行った。なお、本実施例では、総合評価でＡ及びＢを合格レベルとした。
＜総合評価の評価基準＞
　Ａ（優）：全ての評価が○である。
　Ｂ（合格）：全ての評価で×評価がない。
　Ｃ（不合格）：少なくとも１つの評価が×である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示されるように、実施例１～９の表面処理銅箔は、その断面をＳＥＭ観察したときに、粗化面は、粗化粒子の粒子高さ（ｈ）の平均値が０．０５～０．３０μｍ、粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する前記粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値が０．７～５．０、記粗化粒子の線被覆率（ｃ）が１５～６０％となるように制御されているため、高周波特性に優れ、高い密着性（常態密着性及び耐熱密着性）を発揮することが確認された。
　これに対し、比較例１～７の表面処理銅箔は、粗化面において、粗化粒子の粒子高さ（ｈ）の平均値が０．０５～０．３０μｍ、粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する前記粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値が０．７～５．０、記粗化粒子の線被覆率（ｃ）が１５～６０％のうち少なくとも一つを満たさないため、実施例１～９の表面処理銅箔に比べて、高周波特性及び密着性（特に耐熱密着性）の一方又は両方が劣っていることが確認された。
 

Claims (7)

  1. 　銅箔基体の少なくとも一方の面に、粗化粒子が形成されてなる粗化処理層を含む表面処理皮膜を有する表面処理銅箔であって、
    　前記表面処理銅箔の断面を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により観察するとき、前記表面処理皮膜の表面は、
    　前記粗化粒子の粒子高さ（ｈ）の平均値が０．０５～０．３０μｍであり、
    　前記粗化粒子の粒子幅（ｗ）に対する前記粒子高さ（ｈ）の比（ｈ／ｗ）の平均値が０．７～５．０であり、
    　下記式（１）で算出される前記粗化粒子の線被覆率（ｃ）が１５～６０％である、表面処理銅箔。
    　　ｃ＝ｄ×Ｗ×１００　（％）　・・・（１）
    　〔上記（１）式中、ｃは、前記線被覆率（ｃ）であり、ｄは、観察視野の幅方向２．５μｍの領域あたりに存在する前記粗化粒子の個数から算出される、前記粗化粒子の線密度（ｄ）［個／μｍ］であり、Ｗは該領域における前記粗化粒子の粒子幅（ｗ）の平均値である。〕
  2. 　前記表面処理皮膜の表面における２０度鏡面光沢度Ｇｓ（２０°）、６０度鏡面光沢度Ｇｓ（６０°）及び８５度鏡面光沢度Ｇｓ（８５°）の各値により下記式（２）で算出される値が０～１０である、請求項１に記載の表面処理銅箔。
    　　（Ｇｓ（８５°）－Ｇｓ（６０°））／Ｇｓ（２０°）　・・・（２）
  3. 　前記表面処理皮膜の表面において、２０度鏡面光沢度Ｇｓ（２０°）が０．５～１２０％であり、６０度鏡面光沢度Ｇｓ（６０°）が５～２００％であり、８５度鏡面光沢度Ｇｓ（８５°）が７５～１２０％である、請求項１又は２に記載の表面処理銅箔。
  4. 　前記粗化粒子の粒子幅（ｗ）の平均値が０．０２～０．１５μｍである、請求項１～３のいずれか１項に記載の表面処理銅箔。
  5. 　前記表面処理皮膜の表面において、十点平均粗さＲｚｊｉｓ値が０．５～２．０μｍである、請求項１～４のいずれか１項に記載の表面処理銅箔。
  6. 　請求項１～５のいずれか１項に記載の表面処理銅箔を用いて形成してなる、銅張積層板。
  7. 　請求項６に記載の銅張積層板を用いて形成してなる、プリント配線板。
     
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