WO2018100909A1 - 油圧制御弁及び内燃機関のバルブタイミング制御装置 - Google Patents

油圧制御弁及び内燃機関のバルブタイミング制御装置 Download PDF

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WO2018100909A1
WO2018100909A1 PCT/JP2017/037777 JP2017037777W WO2018100909A1 WO 2018100909 A1 WO2018100909 A1 WO 2018100909A1 JP 2017037777 W JP2017037777 W JP 2017037777W WO 2018100909 A1 WO2018100909 A1 WO 2018100909A1
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valve
axial direction
sleeve
oil
hydraulic control
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English (en)
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保英 ▲高▼田
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日立オートモティブシステムズ株式会社
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/34—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift
    • F01L1/344—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear
    • F01L1/356—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear making the angular relationship oscillate, e.g. non-homokinetic drive
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K11/00—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves
    • F16K11/02—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit
    • F16K11/06—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit comprising only sliding valves, i.e. sliding closure elements
    • F16K11/065—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit comprising only sliding valves, i.e. sliding closure elements with linearly sliding closure members
    • F16K11/07—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit comprising only sliding valves, i.e. sliding closure elements with linearly sliding closure members with cylindrical slides
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K3/00—Gate valves or sliding valves, i.e. cut-off apparatus with closing members having a sliding movement along the seat for opening and closing
    • F16K3/22—Gate valves or sliding valves, i.e. cut-off apparatus with closing members having a sliding movement along the seat for opening and closing with sealing faces shaped as surfaces of solids of revolution
    • F16K3/24—Gate valves or sliding valves, i.e. cut-off apparatus with closing members having a sliding movement along the seat for opening and closing with sealing faces shaped as surfaces of solids of revolution with cylindrical valve members
    • F16K3/26—Gate valves or sliding valves, i.e. cut-off apparatus with closing members having a sliding movement along the seat for opening and closing with sealing faces shaped as surfaces of solids of revolution with cylindrical valve members with fluid passages in the valve member

Definitions

  • the present invention relates to a hydraulic control valve and a valve timing control device for an internal combustion engine.
  • Patent Document 1 As a conventional hydraulic control valve, for example, there is one described in Patent Document 1 below used in a valve timing control device for an internal combustion engine.
  • the hydraulic pressure pumped from an oil pump mechanically driven by the internal combustion engine is supplied into the sleeve from a supply port formed at one end of the sleeve in the axial direction.
  • This hydraulic pressure is selectively transferred from the through-opening portion of the sleeve to the retarded working chamber or advanced working chamber in the housing from the through-opening portion of the sleeve or from the advanced port on the advanced side according to the axial movement position of the hollow piston.
  • the relative rotation phase of the camshaft with respect to the sprocket is changed.
  • the present invention has been devised in view of the technical problems of the conventional hydraulic control valve, and an object thereof is to provide a hydraulic control valve capable of reducing the overall size and weight.
  • a cylindrical valve body having a plurality of ports penetrating in the radial direction, a sleeve that is housed and held inside the valve body, and has two oil passages inside, Between the inner periphery of the valve body and the outer periphery of the sleeve, the valve body is disposed so as to be movable in the axial direction, and any of the two systems of oil passages and the plurality of ports according to the axial movement position. And a spool valve that communicates with or shuts off the communication.
  • the hydraulic control valve can be reduced in size and weight.
  • FIG. 1 is an overall configuration diagram of a first embodiment showing a cross section of a valve timing control device applied to an intake side camshaft of an internal combustion engine according to the present invention. It is the whole valve timing control device schematic diagram showing the state where the vane rotor provided for this embodiment was controlled to the rotation position of the most advance angle phase. It is a disassembled perspective view of the hydraulic control valve provided for this embodiment.
  • the sleeve provided for this embodiment is shown partially in cross section, A is an overhead view from the rear, and B is an overhead view from the front. It is a principal part expanded sectional view of this embodiment.
  • the stopper member provided for this embodiment is shown, A is the perspective view seen from the back side, and B is the perspective view seen from the front.
  • each component parts such as a valve body of the hydraulic control valve provided for this embodiment, Comprising: The 1st position of the spool valve is shown. It is a longitudinal section showing the 1st position of a spool valve in the state where hydraulic oil was supplied to the hydraulic control valve of this embodiment. It is a longitudinal cross-sectional view which shows the 2nd position of the spool valve of the hydraulic control valve of this embodiment. It is a longitudinal cross-sectional view which shows the 3rd position of the spool valve of the hydraulic control valve of this embodiment. It is a disassembled perspective view of the hydraulic control valve provided for 2nd Embodiment of this invention. FIG. 14 is a sectional view taken along line AA in FIG. 13.
  • each component parts such as a valve body of the hydraulic control valve provided for this embodiment, Comprising: The 1st position of the spool valve is shown. It is a longitudinal section showing the 1st position of a spool valve in the state where hydraulic oil was supplied to the hydraulic control valve of this embodiment. It is a longitudinal cross-sectional view which shows the 3rd position of the spool valve of the hydraulic control valve of this embodiment.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a valve timing control device according to a first embodiment applied to the intake side of an internal combustion engine
  • FIG. 2 is an overall configuration diagram of the valve timing control device
  • FIG. 3 is an exploded perspective view of a hydraulic control valve
  • FIG. 5 is an enlarged sectional view of a main part of the present embodiment
  • the valve timing control device is arranged along a timing sprocket 1 that is a driving rotating body that is rotationally driven by a crankshaft of an engine via a timing chain (not shown), and in the longitudinal direction of the engine.
  • the camshaft 2 on the intake side provided so as to be relatively rotatable with respect to the timing sprocket 1 and disposed between the timing sprocket 1 and the camshaft 2 to convert the relative rotational phases of the both 1 and 2
  • the driving rotating body may be a timing pulley to which a rotational force is transmitted by a timing belt.
  • the camshaft 2 is rotatably supported on a cylinder head (not shown) via a plurality of cam bearings, and a plurality of egg-shaped rotary cams for opening an intake valve, which is an engine valve (not shown), are opened on the outer peripheral surface. It is integrally fixed at an axial position.
  • a female screw hole 2b into which a cam bolt (valve body 27) described later is screwed is formed in the inner axial direction of the one end portion 2a of the camshaft 2.
  • the phase changing mechanism 3 is integrally provided in the timing sprocket 1 in the axial direction, and is provided in a housing 6 in which an internal working chamber is formed, and one end 2 a of the camshaft 2, which will be described later.
  • the vane rotor 7 that is a driven rotating body that is fixed from the axial direction through the valve body 27 that is rotatably accommodated in the housing 6 and the working chamber inside the housing 6 include an inner peripheral surface of the housing body 6a described later.
  • Each of which is divided by four shoes 8 and a vane rotor 7, and each of them is provided with a retard working chamber 9 as a first working chamber and an advance working chamber 10 as a second working chamber.
  • the housing 6 includes a cylindrical housing body 11 integrally formed of a so-called sintered metal material formed by sintering powder metal, and a front formed by press molding to close the front end opening of the housing body 11. It is comprised from the cover 12 and the timing sprocket 1 which obstruct
  • the housing body 11 is formed in a substantially cylindrical shape, and four shoes 8 project from the inner peripheral surface, and four bolt insertion holes 11 a are formed in the inner axial direction of the shoes 8. .
  • the timing sprocket 1, the housing body 11, and the front cover 12 are coupled in the axial direction by four bolts 13 that are inserted into the bolt insertion holes 12b and the bolt insertion holes 10a and are screwed into the female screws 1c. Yes.
  • the rotor portion 14 is formed in a relatively large-diameter cylindrical shape, and a bolt insertion hole 14a continuous with the female screw hole 2b of the camshaft 2 is formed through the central inner axial direction. Further, the front end portion of the one end portion 2a of the camshaft 2 is fitted in the circular fitting groove 14b formed on the rear end surface of the rotor portion 14 from the rotation axis direction.
  • Each of the vanes 15a to 15d has a relatively short projecting length in the radial direction, and is disposed between the shoes 8. Further, the three vanes 15b to 15d other than the one vane 15a are formed in a relatively thin plate shape with the circumferential widths set to be substantially the same. The one vane 15a is formed with a large width in the circumferential direction, and a part of the lock mechanism 4 is provided therein.
  • Seal members 16a and 16b for sealing between the inner peripheral surface of the housing body 11 and the outer peripheral surface of the rotor part 14 are provided on the outer peripheral surfaces of the vanes 15a to 15d and the tips of the shoes 8, respectively.
  • the other vanes 15b to 15d are in a separated state without coming into contact with the facing surfaces of the shoes 8 whose both side surfaces face each other in the circumferential direction. Therefore, the contact accuracy between the vane rotor 7 and the shoe 8 is improved, and the supply speed of hydraulic pressure to each of the working chambers 9 and 10 to be described later is increased, and the forward / reverse rotation response of the vane rotor 7 is improved.
  • each retarded working chamber 9 and each advanced working chamber 10 are hydraulic circuits through four retarded passage holes 17 and advanced passage holes 18 formed substantially along the radial direction inside the rotor portion 14. 5 communicates with each other.
  • the lock mechanism 4 holds the vane rotor 7 at the most retarded rotational position (position shown in FIG. 2) with respect to the housing 6.
  • the lock mechanism 4 is formed in a lock hole 19 formed at a predetermined position on the inner surface of the timing sprocket 1 and the inner axial direction of the first vane 15 a of the vane rotor 7.
  • a lock pin 21 which is provided in the pin receiving hole 20 so as to be able to move forward and backward, and has a small-diameter tip portion engaged with and disengaged from the lock hole 19, and a coil spring 22 (not shown) for urging the lock pin 21 toward the lock hole 19.
  • a release pressure receiving chamber (not shown) which is formed inside the lock hole 19 and releases the engagement by moving the lock pin 21 backward from the lock hole 19 against the spring force of the coil spring 22 by the supplied hydraulic pressure.
  • a lock passage 23 for supplying hydraulic pressure to the release pressure receiving chamber.
  • the lock hole 19 is formed in a circular shape that is sufficiently larger in diameter than the outer diameter of the small-diameter tip of the lock pin 21, and at the rotational position of the innermost surface of the timing sprocket 1 on the most retarded side of the vane rotor 7. It is formed in the corresponding position.
  • the lock pin 21 receives the hydraulic pressure supplied to the pressure-receiving chamber for release on the pressure-receiving surface at the tip and moves backward to come out of the lock hole 19 and is unlocked.
  • the tip of the coil spring 22 provided on the rear end side of the lock pin 21 is engaged with the lock hole 19 to lock the vane rotor 7 with respect to the housing 6.
  • this lock position is the rotational position of the vane rotor 7 on the most retarded angle side with respect to the housing 6.
  • the hydraulic circuit 5 is provided in a supply passage 24 formed in the internal axial direction of the camshaft 2 and the internal axial direction of the rotor portion 14, and the downstream side of the supply passage 24.
  • an oil pump 25 that discharges the hydraulic pressure from the discharge passage 25a to the supply passage 24, and an internal pumping direction of the rotor portion 14, and each of the retard passage passage holes with respect to the supply passage 24 according to the engine operating state.
  • 17 and hydraulic pressure control valve 26 for switching the flow path of each advance angle passage hole 18, and the hydraulic oil from each retard angle, advance angle working chamber 9, 10 is discharged to oil pan 51.
  • a discharge passage 43 A discharge passage 43.
  • the oil pump 25 is a general vane type or trochoid type, for example.
  • the hydraulic control valve 26 includes a valve body 27 made of an iron-based metal material that is a cam bolt that fixes the vane rotor 7 to the one end portion 2 a of the camshaft 2 in the axial direction; A sleeve 28 accommodated in a valve hole 27a formed penetrating in the inner axial direction of the valve body 27, and a spool valve 29 disposed between the outer peripheral surface of the sleeve 28 and the inner peripheral surface of the valve hole 27a. And a valve spring 30 that urges the spool valve 29 in the left direction in FIG. 1 and an electromagnetic actuator 31 that is an actuator that pushes the spool valve 29 in the other direction against the spring force of the valve spring 30. It is configured.
  • the valve body 27 is formed into a hollow cylindrical shape by a valve hole 27 a, and a shaft that is inserted into a head portion 27 b having an outer peripheral surface formed as a hexagonal surface and a bolt insertion hole 14 a of the rotor portion 14 of the vane rotor 7.
  • a portion 27c and a male screw portion 27d formed on the outer periphery of the tip portion of the shaft portion 27c and screwed into the female screw hole 2b of the camshaft 2 are configured.
  • the head portion 27 b is disposed in the insertion hole 12 a of the front cover 12 in a state where the valve body 27 is fastened to the camshaft 2, and the seating surface 27 f of the flange portion 27 e on the base side of the shaft portion 27 c is the rotor portion 14.
  • the bolt insertion hole 14a is seated on the peripheral surface on the opening edge side.
  • the shaft portion 27 c has four retard ports 32, which are the first ports, penetrating in the cross radial direction of the peripheral wall at a position near the head portion 27 b in the axial direction. Further, four advance ports 33, which are second ports, are formed so as to penetrate in the cruciform direction of the peripheral wall on the side portion closer to the tip of each retard port 32 of the shaft portion 27c.
  • each of the retard port 32 and each advance port 33 has an inner opening facing the valve hole 27 a, and an outer opening formed in each retard passage hole 17 and each advance passage hole 18. It communicates from the radial direction via the groove grooves 17a and 18a.
  • annular groove 34 is formed on the inner periphery of the tip of the shaft portion 27c.
  • the annular groove 34 is formed to have a predetermined axial length and is formed to have a diameter larger than the inner diameter of the inner peripheral surface of the valve hole 27a, and a step surface 34a along the radial direction is formed at the inner end. Has been.
  • the sleeve 28 is integrally formed of, for example, a synthetic resin material or a metal material. As shown in FIGS. 3, 4A, and B, an inner solid cylindrical sleeve body 28a and an axial direction of the sleeve body 28a are provided. And a flange portion 28b which is integrally provided at one end portion.
  • the sleeve main body 28a is divided into a first oil passage 36 and a second oil passage 37 by a partition wall 35 provided integrally therein, and the sleeve main body 28a is formed inside the flange portion 28b.
  • a valve housing recess 38 is formed. That is, the first and second oil passages 36 and 37 are formed along the axial direction by cutting out the solid interior of the sleeve main body 28a.
  • the sleeve main body 28a is formed such that the outer diameter of the portion corresponding to the valve housing recess 38 of the axial one end 28c on the flange portion 28b side is slightly larger.
  • Each guide groove 28d has a function of guiding hydraulic oil flowing between an outer peripheral surface of a ball valve body 45 described later to the inside of the sleeve main body 28a.
  • the partition wall 35 has a cross-section formed in a cross shape in a direction perpendicular to the axis, and includes four partition portions 35b, 35c, 35d, and 35e with the central shaft portion 35a as a center.
  • a first end wall 39 a that closes the axial end of the first oil passage 36 is integrally provided at the end of the partition wall 35 opposite to the valve housing recess 38 in the axial direction.
  • a second end wall 39b for closing the axial end portion of the second oil passage 37 is integrally provided at the end portion on the valve accommodating recess 38 side.
  • a protrusion 40 is provided that protrudes in the direction of the valve housing recess 38 in the form of extending the central shaft portion 35a.
  • the first oil passage 36 is formed with a rectangular first opening hole 36a formed in the vicinity of the first end wall 39a of the sleeve body 28a.
  • the first opening hole 36 a communicates with each retard port 32 or each advance port 33 as appropriate through a communication hole 29 c described later of the spool valve 29.
  • the valve housing recess 38 faces the inlet 36 b that is opposite to the first end wall 39 a of the first oil passage 36 in the axial direction.
  • first end wall 39a is formed with a first inclined surface 39c for guiding hydraulic oil from the first oil passage 36 to the first opening hole 36a on the inner surface on the first oil passage 36 side.
  • second end wall 39 b is formed with a second inclined surface 39 d that guides hydraulic oil from the first cylindrical passage 41 a to the second oil passage 37 on the inner surface on the second oil passage 37 side.
  • each retardation port 32 is formed between the outer peripheral surface of the cylindrical member 50 and the inner peripheral surface of the valve body 27 when the spool valve 29 is held at the maximum rightward movement position.
  • the oil pan 51 communicates with the two cylindrical passages 41b.
  • the flange portion 28 b is disposed inside the annular groove 34, and is provided between a spring retainer 42 on which one end portion of the valve spring 30 in the axial direction is held and a valve seat 46 described later. It is arrange
  • the spring retainer 42 is formed in an annular shape with a metal plate, and the outer peripheral portion 42a is formed in a substantially L-shaped cross section along the axial direction, and has a large diameter in the center.
  • An insertion hole 42b is formed through.
  • the outer peripheral portion 42 a has an outer peripheral surface press-fitted into the inner peripheral surface of the annular groove 34, and an annular front end wall 42 c is in contact with the step surface 34 a of the annular groove 34 from the axial direction.
  • the flange portion 28 b is formed so that the outer diameter is smaller than the inner diameter of the outer peripheral portion 42 a of the spring retainer 42.
  • a radial clearance C1 of, for example, about 0.4 mm is formed between the outer peripheral surface of the flange portion 28b and the outer peripheral portion 42a of the spring retainer 42.
  • An axial clearance C2 of about 0.02 mm is formed between the front end face of the flange portion 28b and the opposing face of the valve seat 46 that faces the front end face in the axial direction. Due to the presence of these clearances C 1 and C 2, the entire sleeve 28 is held so as to be slightly movable in the radial direction and the axial direction with respect to the valve body 27.
  • a check valve 44 is accommodated in the valve accommodating recess 38.
  • the check valve 44 includes a ball valve body 45, a valve seat 46 on which the ball valve body 45 is separated and seated, and a check spring 47 that biases the ball valve body 45 toward the valve seat 46. .
  • the ball valve body 45 is formed in a spherical shape with a metal material, and has an outer diameter that is sufficiently smaller than the inner diameter of the valve housing recess 38, and is compared between the outer surface and the inner peripheral surface of the valve housing recess 38. A large gap is formed.
  • the one end of the valve spring 30 is in elastic contact with the front end wall 42c of the spring retainer 42 as described above.
  • the other axial end portion is in elastic contact with the axial end surface of the spool valve 29 on the second land portion 29 b side to urge the spool valve 29 toward the electromagnetic actuator 31.
  • the electromagnetic actuator 31 includes a synthetic resin material casing 53, a solenoid 55 accommodated in the casing 53 via a magnetic bobbin 54, and an axial direction inside the bobbin 54.
  • a cylindrical movable iron core 56 provided slidably and a front end portion of the movable iron core 56 are integrally coupled, and a pressing portion 57a of the front end portion is formed on the bottom wall 50d of the small diameter cylindrical portion 50b of the cylindrical member 50.
  • a push rod 57 that abuts from the axial direction.
  • the casing 53 is integrally provided with a bracket 53a fixed to the cylinder head at a lower end portion, and a connector portion 53b electrically connected to a control unit 58 that is an ECU at the upper end portion.
  • the connector portion 53b is connected to the solenoid 55 at one end of a pair of terminal pieces 53c embedded almost entirely in the casing 53, while the other end exposed to the outside is on the control unit 58 side. Connected to the terminal of the male connector.
  • the casing 53 is liquid-tightly supported in the holding groove of the cylinder head by a seal ring 59 provided on the front end side.
  • the movable iron core 56 moves backward through the spool valve 29, the cylindrical member 50, and the push rod 57 by the spring force of the valve spring 30 when the solenoid 55 is not energized.
  • an internal computer detects a crank angle sensor (engine speed detection), an air flow meter, an engine water temperature sensor, an engine temperature sensor, a throttle valve opening sensor, and a current rotation phase of the camshaft 2 which are not shown in the figure.
  • An information signal from various sensors such as a cam angle sensor is input to detect the current engine operating state.
  • the control unit 58 cuts off the energization of the solenoid 55 of the electromagnetic actuator 31 and controls the spool valve 29 to the first movement position (position) or outputs a pulse signal to the solenoid 55.
  • the energization amount (duty ratio) is controlled so that the first and third positions are continuously variably controlled.
  • the advance working chambers 10 are maintained in a low pressure state as described above.
  • This second position is a case where the control unit 58 detects the engine operating state and is shifted from the first position or a case where the control unit 58 is shifted from the third position.
  • the hydraulic pressure fluctuation is eliminated.
  • the vane rotor 7 is held at a predetermined position between the most retarded angle and the most advanced angle.
  • the spool valve 29 is further slightly moved to the right as shown in FIG. 10 (third position).
  • the first land portion 29 a of the spool valve 29 opens the retard port 32 and is formed between the inner peripheral surface of the valve body 27 and the outer peripheral surface of the cylindrical member 50 with respect to the retard port 32.
  • the second cylindrical passage 41b is communicated.
  • the spool valve 29 causes the communication hole 29c and the advance port 33 to communicate with each other through the groove grooves 29d and 29e.
  • These controls are performed by controlling the energization amount (duty ratio) from the control unit 58 and appropriately changing the moving position of the spool valve 29 between the first to third positions, thereby allowing each retarded working chamber 9 or each OPA control which is a so-called normal control in which the relative rotation phase of the vane rotor 7 is changed by selectively supplying the discharge pressure of the oil pump 25 from the supply passage 24 to the advance angle working chamber 10 from the first oil passage 36. Is supposed to do.
  • control of the second position can be held at any intermediate position between the first position and the third position.
  • the vane rotor 7 can be held at any position between the most retarded position and the most advanced position. That is, for example, it is possible to freely control the position toward the most retarded angle position or the most advanced angle position, and further to an almost intermediate position between the most retarded angle position and the most advanced angle position.
  • the hydraulic control valve 26 of this embodiment is provided with a first oil passage 36 for supplying hydraulic oil and a second oil passage 37 for discharging hydraulic oil inside the sleeve 28, and communicates with the second oil passage 37.
  • a discharge flow path was formed in the direction of the internal axis of the valve body 27. That is, the hydraulic oil discharged from each advance angle working chamber 10 is discharged from the second oil passage 37 through the cylindrical member 50, the discharge hole 50e, the circular hole 52d, and the drain hole 52e from the internal axial direction of the valve body 27.
  • the oil pan 51 is discharged through the passage 43. Therefore, it is not necessary to form a special port such as a discharge port in the valve body 27 in addition to the retard port 32 and the advance port 33. Accordingly, the axial length of the valve body 27 can be sufficiently shortened.
  • the sleeve 28 is mainly formed with the first oil passage 36 and the second oil passage 37 along the axial direction, it is not necessary to increase the outer diameter thereof.
  • the spool valve 29 is also formed with only one communication hole 29c, so that it is not necessary to increase the rigidity, so that the wall thickness can be made as thin as possible. Therefore, the outer diameter of the entire valve body 27 can be made sufficiently small.
  • the overall valve timing control device can be further reduced in size and weight by reducing the outer diameter.
  • the check valve 44 is seated on the valve seat 46 and closes the passage hole 46a to prevent backflow of hydraulic oil from each retarded working chamber 9, so It becomes possible to hold the hydraulic oil. Therefore, the hydraulic pressure rise of each retarded working chamber 9 becomes good when the engine is restarted, and the vane rotor 7 can be quickly relatively rotated to the most retarded angle side.
  • FIGS. 11 to 13 show a second embodiment of the present invention, which mainly changes the internal oil passage structure of the sleeve 28 and the structure of the check valve 44 in the first embodiment. Also, the stopper member 52 and the like have been eliminated. In the following description, the same reference numerals as those in the first embodiment are used even if they are not shown.
  • the sleeve 28 is divided into a sleeve main body 60 that is a first member made of, for example, a synthetic resin material, and a passage constituting portion 61 that is a second member made of, for example, a synthetic resin material that is press-fitted and fixed inside the sleeve main body 60. Is formed.
  • the sleeve body 60 is formed in a bottomed cylindrical shape, and has a large-diameter portion 60a formed at one end in the axial direction.
  • the sleeve main body 60 has a flange portion 60b integrally at the outer end edge of the large-diameter portion 60a. ing.
  • a first opening hole 60c for supplying hydraulic oil is formed in a radial direction at a substantially central position in the axial direction, and a second opening hole 60d is formed in the vicinity of the large diameter part 60a at one end. It is formed penetrating in the direction.
  • an oil hole 60f for discharging hydraulic oil is formed through the bottom wall 60e of the other end of the sleeve body 60 in the axial direction.
  • a valve housing recess 64 in which the check valve 44 is housed is formed in the large diameter portion 60a.
  • the passage constituting portion 61 forms a passage between the sleeve main body 60 and the inner peripheral surface of the sleeve main body 60 while being accommodated and fixed inside the sleeve main body 60. Further, the axial length of the passage constituting portion 61 is formed from the inner bottom surface of the bottom wall 60e to the vicinity of the large diameter portion 60a. As shown in FIG. 12, the passage constituting portion 61 has a partition wall 61a having a substantially cross-shaped cross section in the direction perpendicular to the axis. The partition wall 61 a extends in the axial direction and partitions the two first oil passages 62 and the second oil passages 63 between the inner peripheral surface of the sleeve body 60.
  • the partition wall 61a is integrally provided with a first end wall 61b that abuts the bottom wall 60e of the sleeve body 60 from the axial direction at one end in the axial direction of each first oil passage 62 on the electromagnetic actuator 31 side.
  • a small protrusion 61c is provided on the outer surface of the first end wall 61b. The small protrusion 61c engages with the small hole 60g formed in the bottom wall 60e of the sleeve body 60 from the axial direction. The small protrusion 61c is engaged with the small hole 60g from the axial direction, thereby positioning the passage constituting portion 61 in the circumferential direction with respect to the sleeve main body 60.
  • the partition wall 61 a is integrally provided with a second end wall 61 d that closes the second oil passage 63 at one end in the axial direction of the second oil passage 63 on the large diameter portion 60 a side.
  • a through hole 61e communicating with the first opening hole 60c is formed through the peripheral wall constituting the outer peripheral portion of the first oil passage 62 in the radial direction.
  • first oil passages 62 and the second oil passages 63 are provided at symmetrical positions in the radial direction across the partition wall 61a. That is, the first oil passage 62 and the second oil passage 63 are formed in parallel along the axial direction of the sleeve body 60 as in the first embodiment, and are symmetric in the radial direction with respect to each other via the cross-shaped partition wall 35. Two positions are formed at positions, that is, symmetrical positions of 180 °.
  • the oil passages 62 and 63 are each formed in a sectional fan shape by a partition wall 61a.
  • the check valve 44 uses a cup-shaped valve body 65 having a U-shaped vertical cross section instead of a ball valve body, and a valve seat 66 is formed in a relatively thick disk shape.
  • the cup-shaped valve body 65 has a plurality of passage portions 65a cut along the axial direction on the outer periphery, and the outer surface of the central portion 65b is formed flat.
  • the cup-shaped valve body 65 is urged toward the valve seat 66 by a valve spring 67.
  • the large diameter cylindrical portion 70a is slidably disposed on the outer peripheral surface of the sleeve body 60.
  • the small diameter cylindrical portion 70b is provided in the guide hole 27h of the valve body 27 so as to be slidable in the axial direction.
  • a disk-shaped closing plate 71 is fixed by caulking at the opening end of the tip portion.
  • a pressing portion 57a of the push rod 57 of the electromagnetic actuator 31 is in contact with the front end surface of the closing plate 71 from the axial direction.
  • the electromagnetic actuator 31 has the same configuration as that of the first embodiment, and the movable iron core 56 and the push rod 57 are resisted against the spring force of the valve spring 69 according to the deenergization or the energization amount from the control unit 58 to the solenoid 55. Then, the spool valve 68 is pushed rightward (forward) in FIG. 13 to move the moving position of the spool valve 68 to the first position and the third position shown in FIGS.
  • the movement position of the spool valve 68 can be controlled to the position of the second position, which is an intermediate position between the first position and the third position, as in the first embodiment. It has become. [Effects of Second Embodiment] Since the hydraulic control valve 26 of the second embodiment is almost the same as that of the first embodiment, it will be briefly described.
  • the spool valve 68 is held at the first position in the maximum left direction by the spring force of the valve spring 69.
  • the outer surface of the central portion 65b of the cup-shaped valve body 65 is seated on the valve seat 66 by the spring force of the valve spring 67 to close the passage hole 66a.
  • the oil pump 25 is also driven. As shown by the arrow in FIG.
  • the passage hole 66a is opened by pushing back against the spring force.
  • the cup-shaped valve body 65 moves backward to the maximum until it abuts against the stepped portion between the sleeve main body 60 and the large-diameter portion 60a by the hydraulic pressure to ensure a sufficient flow rate of the supplied hydraulic oil.
  • the spool valve 68 connects each advance port 33 and the first cylindrical passage 41a.
  • the hydraulic oil in each advance angle working chamber 10 flows into the second oil passage 63 from the second opening hole 60d through each advance port 33 and the first cylindrical passage 41a.
  • the oil hole 60f is discharged into the oil pan 51 through each drain hole 70e and the discharge passage 43 through the discharge hole 70d.
  • the vane rotor 7 is maintained in the state of relative rotation to the most retarded position, and the valve timing of the intake valve is controlled to the retarded side. As a result, the startability of the engine is improved.
  • each retarded working chamber 9 flows into the second cylindrical passage 41b from each retarded passage hole 17 through the retarded port 32 as shown by arrows in the figure. From here, it flows into the small diameter cylindrical portion 70b through the discharge hole 70d, and is quickly discharged into the oil pan 51 through the drain hole 70e and the discharge passage 43.
  • the hydraulic oil pumped from the oil pump 25 flows into the first oil passages 36 via the check valves 44 as indicated by arrows. From here, it passes through the first opening hole 60c including the through hole 61e, passes through the groove grooves 68d and 68e, passes through the communication holes 68c and the advance port 33, and flows into the advance passage holes 18 to advance each advance. It is supplied to the corner working chamber 10.
  • the vane rotor 7 rotates relative to the maximum advance angle side, the valve timing of the intake valve reaches the maximum advance angle phase, the valve overlap with the exhaust valve increases, the intake charge efficiency increases, and the engine output increases. Torque can be improved.
  • the spool valve 68 can be held at a desired intermediate position (second position) between the maximum left position and the maximum right position by changing the energization amount from the control unit 58 to the solenoid 55. For example, it is possible to stabilize engine rotation and improve fuel efficiency during steady operation.
  • the present invention is not limited to the configuration of the above embodiment, and can be applied not only to the intake valve side but also to the exhaust valve side.
  • the hydraulic control valve can also be applied to devices other than the valve timing control device.
  • the actuator may be a hydraulic actuator in addition to the electromagnetic actuator.
  • the retarded and advanced ports 32 and 33 are closed and communicated with each other by means of the land portions 38a, 38b, 68a and 68b of the spool valves 29 and 68.
  • the state where the ports 32 and 33 are blocked is included, and includes a state where the ports 32 and 33 are slightly communicated with each other through a clearance between the land portions and the valve hole 27a.
  • a cylindrical valve body in which a plurality of ports are formed penetrating in a radial direction, a sleeve that is housed and held in the valve body and has two oil passages therein, and the valve body Between the inner periphery of the sleeve and the outer periphery of the sleeve so as to be movable in the axial direction of the valve body, and communicates with either of the two oil passages or the plurality of ports according to the axial movement position. Or a spool valve that cuts off the communication.
  • the two systems of oil passages are formed in the inner axial direction of the sleeve in a state of being partitioned from the first oil passage formed along the inner axial direction of the sleeve.
  • the second oil passage is formed.
  • one end side in the axial direction is opened in the axial direction, and the other opening side is formed with a first opening hole that is bent outward in the radial direction of the sleeve.
  • the second oil passage has a second opening hole that is bent outward in the radial direction of the sleeve on one end side in the axial direction, and the other end side is opened in the axial direction.
  • the opening on one end side of the first oil passage is an introduction port for introducing hydraulic oil
  • the opening on the other end side of the second oil passage is a discharge port for discharging hydraulic oil
  • the first oil passage is formed with a first inclined surface that guides hydraulic oil in a direction toward the first opening hole at a radially bent portion of the first opening hole from the other end side.
  • the second oil passage is formed with a second inclined surface for guiding the hydraulic oil in the direction of the second opening hole at a radial bending portion of the second opening hole from one end side.
  • the plurality of ports of the valve body include a first port and a second port, and the first port and the first opening hole in the first movement position among the movement positions of the spool valve in the axial direction.
  • the second port and the first opening hole are communicated via the communication hole in the second movement position, and the two land portions of the spool valve are provided in the third movement position.
  • the first port and the second port are closed.
  • the second port is provided through an annular gap passage formed between the inner peripheral surface of the valve body and the outer peripheral surface of the sleeve. To the second oil passage.
  • each of the first oil passage and the second oil passage is formed at two symmetric positions in the radial direction via a partition wall provided in the sleeve along the axial direction.
  • the partition wall is formed in a cross-shaped cross section in the direction perpendicular to the axis of the sleeve, and each of the two first oil passages and the second oil passage is formed in a fan shape.
  • the sleeve is formed in a solid cylindrical portion, and the first and second oil passages are formed in the inner axial direction of the cylindrical portion.
  • a valve housing recess is formed inside one end side of the sleeve in the axial direction, and the valve housing recess allows only the inflow of hydraulic oil from the introduction port to the first oil passage side.
  • a stop valve is provided.
  • the sleeve has a flange portion at one end in the axial direction
  • the valve body has an annular groove having a large step in the inner periphery of one end portion in the axial direction.
  • An outer peripheral portion of the valve seat on which the valve body of the check valve is seated is held, and the flange portion is disposed between the valve seat and the step surface of the annular groove.
  • a clearance is formed between the outer peripheral edge of the flange portion of the sleeve and the inner peripheral surface of the annular groove so that the sleeve can move in the radial direction.
  • the flange portion of the sleeve is formed with a clearance between both side surfaces and step surfaces of the valve seat and the annular groove so that the sleeve can move in the axial direction.
  • a bottomed cylindrical retainer is held in the annular groove, and the retainer has a cylindrical portion fixed to the inner peripheral surface of the annular groove, and an annular shape that contacts the stepped surface of the annular groove.
  • a bottom portion, and the tubular portion is restricted from moving in the axial direction by the valve seat coming into contact with an end edge opposite to the bottom portion from the axial direction.
  • a filtration filter is provided on the valve seat.
  • a spring member for biasing the spool valve toward the other end in the axial direction of the sleeve is disposed between the bottom of the retainer and the spool valve.
  • a spring member that biases the spool valve in the direction of the first movement position and an actuator that presses the spool valve in the direction of the second movement position against the spring force of the spring member. is doing.
  • the cylindrical member arranged between the spool valve and the actuator, and a discharge hole for communicating the discharge port of the second oil passage of the sleeve with the outside is provided on the peripheral wall of the cylindrical member. Is formed.
  • the cylindrical member is formed to have a large or small outer diameter through a stepped portion, and is provided on the outer periphery of the sleeve so as to be slidable.
  • the discharge hole is formed in the peripheral wall of the large-diameter cylindrical portion.
  • a stopper member for restricting the movement position of the spool valve in the maximum axial direction through the step portion of the cylindrical member is fixed to the inner periphery of the axial end of the valve body.
  • the stopper member has an insertion hole through which the tip of the cylindrical member can be inserted at the center, and at least one drain hole is formed at the hole edge of the insertion hole.
  • a valve body a sleeve that is housed and held in the valve body and has two systems of oil passages, and an inner periphery of the valve body and an outer periphery of the sleeve
  • a spool valve that is arranged so as to be movable in the axial direction of the valve body, and that connects or disconnects the two oil passages and the first port or the second port according to the axial movement position; have.
  • the two systems of oil passages are formed in the inner axial direction of the sleeve in a state of being partitioned from the first oil passage formed along the inner axial direction of the sleeve.
  • the second oil passage is formed.
  • one end side in the axial direction is opened in the axial direction, and a first opening hole that is bent outward in the radial direction of the sleeve is formed in the other end side.
  • the second oil passage has a second opening hole that is bent radially outward of the sleeve on one end side in the axial direction, and the other end side is opened in the axial direction.
  • the opening on one end side of the first oil passage is an introduction port for introducing hydraulic oil
  • the opening on the other end side of the second oil passage is a discharge port for discharging hydraulic oil
  • the first working chamber is a retarded working chamber that changes the relative rotational phase of the vane rotor with respect to the housing to the retarded side by applying hydraulic pressure
  • the second working chamber is operated by hydraulic pressure.
  • the advance working chamber changes the relative rotation phase of the vane rotor with respect to the housing to the advance side.
  • valve body is configured by a cam bolt that fixes the vane rotor to the camshaft.
  • a holding member for holding the sleeve so as to be movable in a direction perpendicular to the axis of the valve body is provided on the periphery.
  • the second working chamber changes the relative rotational phase of the vane rotor relative to the housing to the advanced side by the action of hydraulic pressure. It is an advance working chamber.
  • valve body is configured by a cam bolt that fixes the vane rotor to the camshaft, and a male screw that is screwed to a female screw formed in the camshaft is formed on an outer periphery of the valve body.
  • a holding member for holding the sleeve so as to be movable in a direction perpendicular to the axis of the valve body is provided on the periphery.
  • valve housing recess and the first oil passage are always in communication.
  • valve seat is formed in a disc plate shape having a passage hole formed in the center thereof, and an outer peripheral portion is press-fitted into an inner peripheral surface of the annular groove. Abutting on the part from the axial direction.
  • the filtration filter is fixed in a state of being sandwiched between the valve seat and a fixing portion.
  • valve seat is formed in a thick disk shape with a passage hole formed in the center, and the outer peripheral surface is press-fitted and fixed to the inner peripheral surface of the annular groove.

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Abstract

油圧制御弁２６は、バルブボディ２７の頭部２７ｂ側の軸部２７ｃに、遅角通路孔１７と連通する遅角ポート３２と、進角通路孔１８に連通する進角ポート３３が隣接して形成されている。スリーブ２８の内部軸方向に第１、第２油通路３６，３７が軸方向に沿って形成されていると共に、円筒部材５０に第２油通路と連通する排出用孔５０ｅが形成されている。ストッパ部材には、前記排出用孔とオイルパンを連通するドレン孔５２ｅが形成されている。遅角作動室や進角作動室から排出される作動油は、第１、第２筒状通路４１ａ、４１ｂを介して第２油通路や排出用孔、ドレン孔から排出される。これによって、全体の小型化と軽量化を図ることができる。

Description

油圧制御弁及び内燃機関のバルブタイミング制御装置
　本発明は、油圧制御弁及び内燃機関のバルブタイミング制御装置に関する。
　従来における油圧制御弁としては、例えば内燃機関のバルブタイミング制御装置に用いられた以下の特許文献１に記載されたものがある。
　この油圧制御弁は、周壁に複数のポートを有するバルブボディと、該バルブボディの内部軸方向に収容配置されたスリーブと、該スリーブとバルブボディとの間に軸方向へ摺動自在に設けられた中空ピストンと、を備えている。
　そして、内燃機関によって機械的に駆動されるオイルポンプから圧送された油圧は、前記スリーブの軸方向の一端部に形成された供給ポートからスリーブ内部に供給される。この油圧は、中空ピストンの軸方向の移動位置に応じてスリーブの貫通開口部からバルブボディの遅角側ポートあるいは進角側ポートからハウジング内の遅角作動室や進角作動室に選択的に供給されてスプロケットに対するカムシャフトの相対回転位相を変更するようになっている。
特許第５７５９６５４号公報
　しかしながら、特許文献１に記載の油圧制御弁にあっては、オイルポンプから圧送された作動油は、前記スリーブの供給ポートからいずれか一方の圧力室に供給されるが、他方の圧力室の作動油はバルブボディの径方向に形成された複数のタンクポートから排出させるようになっている。つまり、バルブボディの径方向にワーキングポート以外に、排出用の複数のタンクポートがバルブボディの軸方向に沿って並び設けられている。
　このため、バルブボディの軸方向の長さが大きくなって、油圧制御弁全体の大型化や重量の増加が余儀なくされている。
　本発明は、前記従来の油圧制御弁の技術的課題に鑑みて案出されたもので、全体の小型化と軽量化を図り得る油圧制御弁を提供することを目的としている。
　本発明の好ましい態様によれば、径方向に複数のポートが貫通形成された円筒状のバルブボディと、前記バルブボディの内部に収容保持されて、内部に２系統の油通路を有するスリーブと、前記バルブボディの内周と前記スリーブの外周との間に前記バルブボディの軸方向へ移動可能に配置され、該軸方向の移動位置に応じて前記２系統の油通路と前記複数のポートのいずれかと連通させるかあるいは連通を遮断するスプール弁と、を有していることを特徴としている。
　本発明によれば、油圧制御弁の小型化と軽量化が図れる。
本発明に係る内燃機関の吸気側カムシャフトに適用したバルブタイミング制御装置を断面して示す第１実施形態の全体構成図である。 本実施形態に供されるベーンロータが最進角位相の回転位置に制御された状態を示すバルブタイミング制御装置の全体概略図である。 本実施形態に供される油圧制御弁の分解斜視図である。 本実施形態に供されるスリーブを一部断面して示し、Ａは後方からの俯瞰図、Ｂは前方からの俯瞰図である。 本実施形態の要部拡大断面図である。 本実施形態に供されるストッパ部材を示し、Ａは背面側からみた斜視図、Ｂは正面からみた斜視図である。 本実施形態に供される油圧制御弁のバルブボディなどの各構成部品の縦断面図であって、スプール弁の第１ポジションを示している。 本実施形態の油圧制御弁に作動油が供給された状態におけるスプール弁の第１ポジションを示す縦断面図である。 本実施形態の油圧制御弁のスプール弁の第２ポジションを示す縦断面図である。 本実施形態の油圧制御弁のスプール弁の第３ポジションを示す縦断面図である。 本発明の第２実施形態に供される油圧制御弁の分解斜視図である。 図１３のＡ－Ａ線断面図である。 本実施形態に供される油圧制御弁のバルブボディなどの各構成部品の縦断面図であって、スプール弁の第１ポジションを示している。 本実施形態の油圧制御弁に作動油が供給された状態におけるスプール弁の第１ポジションを示す縦断面図である。 本実施形態の油圧制御弁のスプール弁の第３ポジションを示す縦断面図である。
　以下、本発明に係る油圧制御弁及び内燃機関のバルブタイミング制御装置の実施形態を図面に基づいて説明する。
　図１は内燃機関の吸気側に適用した第１実施形態のバルブタイミング制御装置の断面図、図２は同バルブタイミング制御装置の全体構成図、図３は油圧制御弁の分解斜視図、図４は本実施形態の要部拡大断面図、図５は本実施形態に供されるスリーブの一部を断面して示す斜視図である。
　バルブタイミング制御装置は、図１及び図２に示すように、機関のクランクシャフトにより図外のタイミングチェーンを介して回転駆動される駆動回転体であるタイミングスプロケット１と、機関前後方向に沿って配置されて、タイミングスプロケット１に対して相対回転可能に設けられた吸気側のカムシャフト２と、タイミングスプロケット１とカムシャフト２との間に配置されて、該両者１，２の相対回転位相を変換する位相変更機構３と、該位相変更機構３を最遅角位相位置でロックさせるロック機構４と、位相変更機構３とロック機構４を作動させる油圧回路５と、を備えている。なお、駆動回転体としては、タイミングベルトによって回転力が伝達されるタイミングプーリであっても良い。
　タイミングスプロケット１は、円盤状に形成されて、外周にタイミングチェーンが巻回される歯車部１ａと、中央に貫通形成されて、カムシャフト２の一端部２ａの外周に回転自在に支持される軸受孔１ｂとを有している。また、タイミングスプロケット１は、外周部の円周方向４箇所に雌ねじ１ｃが周方向の等間隔位置に形成されている。
また、このタイミングスプロケット１は、後述するハウジング６の後端開口を、液密的に閉塞するリアカバーとして構成されている。
　カムシャフト２は、図外のシリンダヘッド上に複数のカム軸受を介して回転自在に支持され、外周面には図外の機関弁である吸気弁を開作動させる複数の卵型の回転カムが軸方向の位置に一体的に固定されている。また、カムシャフト２の一端部２ａの内部軸心方向には、後述するカムボルト(バルブボディ２７)が螺着される雌ねじ孔２ｂが形成されている。
　位相変更機構３は、図１及び図２に示すように、タイミングスプロケット１に軸方向から一体的に設けられ、内部の作動室が形成されたハウジング６と、カムシャフト２の一端部２ａに後述するバルブボディ２７を介して軸方向から固定され、ハウジング６内に回転自在に収容された従動回転体であるベーンロータ７と、ハウジング６の内部の作動室が、後述するハウジング本体６ａの内周面に突設された４つのシュー８とベーンロータ７とによって仕切られたそれぞれ４つの第１作動室である遅角作動室９及び第２作動室である進角作動室１０と、を備えている。
　ハウジング６は、圧粉金属を焼結して成形されたいわゆる焼結金属材によって一体に形成された円筒状のハウジング本体１１と、プレス成形によって形成され、ハウジング本体１１の前端開口を閉塞するフロントカバー１２と、後端開口を閉塞するタイミングスプロケット１と、から構成されている。
　ハウジング本体１１は、ほぼ円筒状に形成されて、内周面に４つのシュー８が突設されていると共に、該各シュー８の内部軸方向に４つのボルト挿入孔１１ａが貫通形成されている。
　フロントカバー１２は、中央に比較的大径な挿入孔１２ａが貫通形成されていると共に、該挿入孔１２ａを除く内周面とベーンロータ７の対向一側面との間で各遅角、進角作動室９，１０内をシールするようになっている。また、フロントカバー１２は、外周部の周方向４箇所にそれぞれボルト１３が挿入されるボルト挿通孔１２ｂが貫通形成されている。
　そして、タイミングスプロケット１とハウジング本体１１及びフロントカバー１２は、前記各ボルト挿通孔１２ｂや各ボルト挿入孔１０ａを挿入して前記雌ねじ１ｃに螺着する４本のボルト１３によって軸方向から結合されている。
　ベーンロータ７は、同じく焼結金属材によって一体に形成され、カムシャフト２の一端部２ａにバルブボディ２７によって固定されたロータ部１４と、該ロータ部１４の外周面に円周方向のほぼ９０°等間隔位置に放射状に突設された４つのベーン１５ａ～１５ｄと、から構成されている。
　ロータ部１４は、比較的大径な円筒状に形成され、中央の内部軸方向にカムシャフト２の雌ねじ孔２ｂと連続するボルト挿入孔１４ａが貫通形成されている。また、ロータ部１４の後端面に形成された円形状の嵌合溝１４ｂには、カムシャフト２の一端部２ａの先端部が回転軸方向から嵌合している。
　各ベーン１５ａ～１５ｄは、その径方向の突出長さが比較的短く形成されて、それぞれが各シュー８の間に配置されている。また、１つのベーン１５ａ以外の３つのベーン１５ｂ～１５ｄは、円周方向の巾がほぼ同一に設定されて比較的薄肉なプレート状に形成されている。前記一つのベーン１５ａは、周方向の幅が大きく形成されて、内部にロック機構４の一部が設けられている。
　各ベーン１５ａ～１５ｄの外周面と各シュー８の先端には、それぞれハウジング本体１１の内周面とロータ部１４の外周面との間をシールするシール部材１６ａ、１６ｂがそれぞれ設けられている。
　また、ベーンロータ７は、図２に示すように、遅角側(反時計方向)へ相対回転すると、第１ベーン１５ａの一側面が対向する前記一つのシュー８の対向側面８ａに当接して最大遅角側の回転位置が規制されるようになっている。また、進角側(時計方向)へ相対回転すると、同じく第１ベーン１５ａの他側面が対向する他のシュー８の段差状の対向側面８ｂに当接して最大進角側の回転位置が規制されるようになっている。
　このとき、他のベーン１５ｂ～１５ｄは、両側面が円周方向から対向する各シュー８の対向面に当接せずに離間状態にある。したがって、ベーンロータ７とシュー８との当接精度が向上すると共に、後述する各作動室９，１０への油圧の供給速度が速くなってベーンロータ７の正逆回転の応答性が良好になる。
　各ベーン１５ａ～１５ｄの正逆回転方向の両側面と各シュー８の両側面との間に、前述した各遅角作動室９と各進角作動室１０が設けられている。各遅角作動室９と各進角作動室１０は、前記ロータ部１４の内部にほぼ径方向に沿って形成されたそれぞれ４つの遅角通路孔１７と進角通路孔１８を介して油圧回路５にそれぞれに連通している。
　ロック機構４は、ハウジング６に対してベーンロータ７を最遅角側の回転位置（図２に示す位置）に保持するものである。
　すなわち、このロック機構４は、図１及び図２に示すように、タイミングスプロケット１の内側面の所定位置に形成されたロック穴１９と、ベーンロータ７の第１ベーン１５ａの内部軸方向に形成されたピン収容孔２０に進退動自在に設けられ、小径な先端部がロック穴１９に係脱するロックピン２１と、該ロックピン２１をロック穴１９方向へ付勢する図外のコイルスプリング２２と、ロック穴１９の内部に形成され、供給された油圧によってロックピン２１をコイルスプリング２２のばね力に抗してロック穴１９から後退移動させて係合を解除する図外の解除用受圧室と、該解除用受圧室に油圧を供給するロック通路２３と、から主として構成されている。
　ロック穴１９は、ロックピン２１の小径な先端部の外径よりも十分に大径な円形状に形成されていると共に、タイミングスプロケット１の内側面のベーンロータ７の最遅角側の回転位置に対応した位置に形成されている。
　ロックピン２１は、先端部の受圧面に解除用受圧室に供給された油圧を受けて後退移動してロック穴１９から抜け出してロックが解除される。また、ロックピン２１の後端側に設けられたコイルスプリング２２のばね力によって先端部がロック穴１９の内部に係入してベーンロータ７をハウジング６に対してロックするようになっている。このロック位置は、前述したように、ハウジング６に対してベーンロータ７の最遅角側の回転位置となる。
　油圧回路５は、図１及び図２に示すように、カムシャフト２の内部軸方向及びロータ部１４の内部軸方向などに形成された供給通路２４と、該供給通路２４の下流側に設けられて、吐出通路２５ａから供給通路２４に作動油圧を吐出するオイルポンプ２５と、ロータ部１４の内部軸方向に設けられて、機関運転状態に応じて供給通路２４に対して前記各遅角通路孔１７と各進角通路孔１８の流路を切り換える油圧制御弁２６と、該油圧制御弁２６に連通し、各遅角、進角作動室９、１０からの作動油をオイルパン５１に排出する排出通路４３と、を備えている。
　供給通路２４は、カムシャフト２の軸受部やカムシャフト２の内部軸方向に形成されて、下流端部がオイルポンプ２５の吐出通路２５ａと連通している。また、この供給通路２４は、上流端部がカムシャフト２の雌ねじ孔２ｂの底部２ｃに連通している。
　オイルポンプ２５は、一般的な例えばベーンタイプあるいはトロコイドタイプのものが用いられている。
　油圧制御弁２６は、図１及び図３、図７などに示すように、ベーンロータ７をカムシャフト２の一端部２ａに軸方向から固定するカムボルトである鉄系金属材からなるバルブボディ２７と、該バルブボディ２７の内部軸方向に貫通形成されたバルブ孔２７ａ内に収容配置されたスリーブ２８と、該スリーブ２８の外周面とバルブ孔２７ａの内周面との間に配置されたスプール弁２９と、該スプール弁２９を図１の左方向へ付勢するバルブスプリング３０と、スプール弁２９を前記バルブスプリング３０のばね力に抗して他方向へ押し出すアクチュエータである電磁アクチュエータ３１と、から主として構成されている。
　バルブボディ２７は、バルブ孔２７ａによって内部中空状の円筒状に形成されており、外周面が六角面に形成された頭部２７ｂと、ベーンロータ７のロータ部１４のボルト挿入孔１４ａに挿通する軸部２７ｃと、該軸部２７ｃの先端部外周に形成されて、カムシャフト２の雌ねじ孔２ｂに螺着する雄ねじ部２７ｄと、から構成されている。
　頭部２７ｂは、バルブボディ２７がカムシャフト２に締結された状態では、フロントカバー１２の挿入孔１２ａ内に配置されて、軸部２７ｃの付け根側のフランジ部２７ｅの着座面２７ｆがロータ部１４のボルト挿入孔１４ａの開口縁側の周面に着座している。
　軸部２７ｃは、図３にも示すように、軸方向のほぼ頭部２７ｂ寄りの位置に第１ポートである遅角ポート３２が周壁の十字径方向へ４つ貫通形成されている。また、軸部２７ｃの各遅角ポート３２の先端部寄り側部には、第２ポートである進角ポート３３が周壁の十字径方向へ４つ貫通形成されている。
　前記各遅角ポート３２と各進角ポート３３は、図１に示すように、それぞれの内側開口がバルブ孔２７ａに臨み、外側開口が各遅角通路孔１７と各進角通路孔１８にそれぞれグルーブ溝１７ａ、１８ａを介して径方向から連通している。
　また、軸部２７ｃの先端部の内周には、図４にも示すように、円環状の環状溝３４が形成されている。この環状溝３４は、所定の軸方向長さに形成されていると共に、バルブ孔２７ａの内周面の内径よりも大径に形成されて、内端に径方向に沿った段差面３４ａが形成されている。
　前記スリーブ２８は、例えば、合成樹脂材あるいは金属材によって一体に形成され、図３、図４Ａ，Ｂに示すように、内部中実な円柱状のスリーブ本体２８ａと、該スリーブ本体２８ａの軸方向の一端部に一体に有するフランジ部２８ｂと、から構成されている。
　前記スリーブ本体２８ａは、図４に示すように、内部に一体に設けられた仕切壁３５によって第１油通路３６と第２油通路３７が仕切られていると共に、前記フランジ部２８ｂ側の内部にバルブ収容凹部３８が形成されている。つまり、スリーブ本体２８ａの中実な内部を切り欠いて第１、第２油通路３６，３７が軸方向に沿って形成されている。また、前記スリーブ本体２８ａは、前記フランジ部２８ｂ側の軸方向の一端部２８ｃの前記バルブ収容凹部３８に対応する部位の外径がやや大径状に形成されている。さらに、一端部２８ｃの内周面に複数の案内溝２８ｄが軸方向に沿って形成されている。この各案内溝２８ｄは、後述するボール弁体４５の外周面との間を通流する作動油をスリーブ本体２８ａの内部に案内する機能を有している。
　前記仕切壁３５は、軸直角方向の断面が十字形状に形成されて、中央軸部３５ａを中心として４つの仕切部３５ｂ、３５ｃ、３５ｄ、３５ｅによって構成されている。また、仕切壁３５のバルブ収容凹部３８と軸方向で反対側の端部には、第１油通路３６の軸方向端部を閉塞する第１端壁３９ａが一体に設けられている。また、前記バルブ収容凹部３８側の端部には、第２油通路３７の軸方向端部を閉塞する第２端壁３９ｂが一体に設けられている。さらに、仕切壁３５の第２端壁３９ｂ側の中心位置には、中央軸部３５ａを延長した形でバルブ収容凹部３８方向へ突出した突部４０が設けられている。
　前記第１油通路３６と第２油通路３７は、スリーブ本体２８ａの軸方向に沿って並行に形成されて、前記十字状の仕切壁３５を介して互いに径方向の対称位置、つまり１８０°の対称位置に２つずつ形成されている。また、各油通路３６，３７は前記仕切壁３５によってそれぞれが断面扇状に形成されている。
　前記第１油通路３６は、スリーブ本体２８ａの第１端壁３９ａ付近に矩形状の第１開口孔３６ａが貫通形成されている。この第１開口孔３６ａは、スプール弁２９の後述する連通孔２９ｃを介して各遅角ポート３２あるいは各進角ポート３３に適宜連通するようになっている。また、第１油通路３６の第１端壁３９ａと軸方向で反対側の導入口３６ｂには、前記バルブ収容凹部３８が臨んでいる。
　前記第２油通路３７は、スリーブ本体２８ａの第２端壁３９ｂ付近に矩形状の第２開口孔３７ａが貫通形成されている。この第２開口孔３７ａは、スリーブ本体２８ａの外周面とバルブボディ２７のバルブ孔２７ａの内周面との間に形成された隙間通路である第１筒状通路４１ａを介して進角ポート３３に適宜連通するようになっている。また、第２油通路３６の第２端壁３９ｂと反対側の端部には、排出口３７ｂが形成され、この排出口３７ｂが後述する円筒部材５０を介して排出通路４３とオイルパン５１に開口している。
　また、前記第１端壁３９ａは、第１油通路３６側の内面に該第１油通路３６から第１開口孔３６ａに作動油を案内する第１傾斜面３９ｃが形成されている。一方、第２端壁３９ｂは、第２油通路３７側の内面に前記第１筒状通路４１ａから第２油通路３７へ作動油を案内する第２傾斜面３９ｄが形成されている。
　さらに、各遅角ポート３２は、スプール弁２９が最大右方向の移動位置に保持されている状態では、前記円筒部材５０の外周面とバルブボディ２７の内周面との間に形成された第２筒状通路４１ｂを介してオイルパン５１に連通している。
　フランジ部２８ｂは、図５に示すように、環状溝３４の内部に配置されていると共に、バルブスプリング３０の軸方向の一端部が弾持されるスプリングリテーナ４２と後述するバルブシート４６との間に軸方向から挟み込まれるように配置されている。
　具体的に説明すれば、スプリングリテーナ４２は、金属プレートで円環状に形成されて、外周部４２ａが軸方向に沿って断面ほぼＬ字形状に折曲形成されていると共に、中央に大径な挿入孔４２ｂが貫通形成されている。前記外周部４２ａは、外周面が環状溝３４の内周面に圧入されていると共に、環状の前端壁４２ｃが環状溝３４の段差面３４ａに軸方向から当接している。フランジ部２８ｂは、外径がスプリングリテーナ４２の外周部４２ａの内径よりも小さく形成されている。
　したがって、組み付け後において、フランジ部２８ｂの外周面とスプリングリテーナ４２の外周部４２ａとの間に、例えば０．４ｍｍ程度の径方向クリアランスＣ１が形成されている。また、フランジ部２８ｂの前端面と該前端面と軸方向で対向するバルブシート４６の対向面との間には、約０．０２ｍｍ程度の軸方向クリアランスＣ２が形成されている。これらの各クリアランスＣ１，Ｃ２の存在によって、スリーブ２８全体が、バルブボディ２７に対して径方向及び軸方向へ僅かに移動可能に保持されている。
　前記バルブ収容凹部３８には、逆止弁４４が収容配置されている。この逆止弁４４は、ボール弁体４５と、該ボール弁体４５が離着座するバルブシート４６と、ボール弁体４５をバルブシート４６方向へ付勢するチェックスプリング４７と、から構成されている。
　前記ボール弁体４５は、金属材によって球状に形成されていると共に、外径がバルブ収容凹部３８の内径よりも十分小さく形成されて、外面とバルブ収容凹部３８の内周面との間に比較的大きな隙間が形成されている。
　前記バルブシート４６は、円板プレート状に形成されて、ボール弁体４５の方向へ膨出変形した中央部位に通路孔４６ａが貫通形成されている。また、外周部４６ｂは、環状溝３４の内周側に軸方向から挿入配置されていると共に、環状溝３４に固定された固定部４８の軸方向の押圧力によって外周部４６ｂの前端面がスプリングリテーナ４２の外周部４２ａの軸方向端縁に当接配置されている。
　前記ボール弁体４５は、前記通路孔４６ａの孔縁に離着座して通路孔４６ａを開閉するようになっている。
　前記チェックスプリング４７は、ボール弁体４５を通路孔４６ａの孔縁に着座する方向へ付勢しているが、そのばね力は通路孔４６ａからボール弁体４５に作用する所定の作動油圧によって圧縮変形してボール弁体４５を後退移動させて通路孔４６ａを開く程度の大きさに設定されている。
　前記固定部４８は、金属材あるいは合成樹脂材によって形成されて、外周面が環状溝３４の内周面に軸方向から圧入されている。また、固定部４８の中央には、カムシャフト２の雌ねじ孔２ｂの底部２ｃ側と通路孔４６ａとを連通する通孔４８ａが貫通形成されている。なお、前記固定部４８は、環状溝３４に対して雌雄ねじによるねじ込みにより固定することも可能である。
　また、バルブシート４６と固定部４８との間に濾過フィルタ４９が挟み込まれて固定されている。
　濾過フィルタ４９は、一般的なもので、外周部４９ａが固定部４８とバルブシート４６との間に挟まれて固定され、中央部のフィルタ部４９ｂを通過する作動油内の塵等を捕集するようになっている。
　前記スプール弁２９は、図３及び図７に示すように、ほぼ円筒状に形成されて、内周面が前記スリーブ本体２８ａの外周面を軸方向へ摺動可能に設けられていると共に、軸方向の両端部外周に円環状の第１ランド部２９ａと第２ランド部２９ｂが設けられている。また、該両ランド部２９ａ、２９ｂの間には、前記遅角ポート３２と第１油通路３６とを適宜連通させる４つの連通孔２９ｃが径方向に貫通形成されている。
　各連通孔２９ｃは、スプール弁２９の周壁をほぼクロス状に径方向から貫通形成されている。また、この４つの連通孔２９ｃが位置するスプール弁２９の外周面には、第１凹溝である第１グルーブ溝２９ｄが形成されている。また、前記連通孔２９ｃが位置する内周面には、第２凹溝である第２グルーブ溝２９ｅが形成されている。この第２グルーブ溝２９ｅは、各連通孔２９ｃの外側開口に臨んで形成されて、その軸方向の幅長さが前記両ランド部２９ａ、２９ｂの形成位置まで大きく形成されている。この幅の大きな第２グルーブ溝２９ｅによって、スプール弁２９の所定移動範囲の間において、スリーブ２８の第１開口孔３６ａと各連通孔２９ｃとの連通性を確保するようになっている。
　前記バルブスプリング３０は、軸方向の一端部が前述したようにスプリングリテーナ４２の前端壁４２ｃに弾接している。一方、軸方向の他端部は、スプール弁２９の第２ランド部２９ｂ側の軸方向端面に弾接して、スプール弁２９を電磁アクチュエータ３１方向へ付勢している。
　前記スプール弁２９の第１ランド部２９ａ側の軸方向端面には、電磁アクチュエータ３１からの図１中、右方向からの押圧力を受けてスプール弁２９に伝達する円筒部材５０が設けられている。
　この円筒部材５０は、金属材によって一体に形成され、図３及び図７に示すように、外径が軸方向で大小径状に形成され、ほぼ中央に有する段差部５０ｃを挟んでスプール弁２９側の大径筒部５０ａと、電磁アクチュエータ３１側の小径筒部５０ｂと、を有している。
　大径筒部５０ａは、軸方向の一端部がスプール弁２９の軸方向端面に軸方向から当接していると共に、スリーブ本体２８ａのスプール弁２９が設けられた軸方向の端部外周に摺動可能に嵌合している。
　小径筒部５０ｂは、有底状に形成されて、底壁５０ｄの先端面に電磁アクチュエータ３１のプッシュロッド５７が軸方向から当接して、電磁アクチュエータ３１に通電されない場合は、スプール弁２９を、バルブスプリング３０のばね力と協働して軸方向の所定位置(図７に示す第１移動位置)に保持している。
　また、大径筒部５０ａと段差部５０ｃの一部には、第２油通路３７内を通った作動油を外部に排出する複数の排出用孔５０ｅが径方向に沿って貫通形成されている。この各排出用孔５０ｅは、軸方向に長い矩形状に形成されて、円筒部材５０の円周方向の９０°位置に等間隔で４つ有している。
　前記バルブボディ２７の頭部２７ｂ側の他端部内には、円筒部材５０を図７中、最大左方向の移動規制するストッパ部材５２が圧入固定されている。
　このストッパ部材５２は、図６Ａ，Ｂにも示すように、金属材あるいは合成樹脂材によってカップ状に形成され、所定肉厚の円筒部５２ａと、該円筒部５２ａの軸方向一端部に有する円盤状の底壁５２ｂと、から構成されている。
　円筒部５２ａは、外径がバルブボディ２７の内径より僅かに大きく形成されて、バルブボディ２７の軸方向他端部の内周面に圧入固定されている。
　底壁５２ｂは、円筒部５２ａとの結合箇所の外面に傾斜面５２ｃが形成されていると共に、中央部に円筒部材５０の小径筒部５０ｂが挿入可能な円形孔５２ｄが貫通形成されている。また、この円形孔５２ｄの孔縁の円周方向の約１２０°位置には、それぞれ半円形状の３つのドレン孔５２ｅが切欠形成されている。
　底壁５２ｂは、円筒部材５０の小径筒部５０ｂが円形孔５２ｄに最大挿入された状態で、円形孔５２ｄの孔縁部に段差部５０ｃの外面が当接してストッパとして機能するようになっている。
　傾斜面５２ｃは、ストッパ部材５２をバルブボディ２７内に圧入する際のガイドとして機能するようになっている。
　各ドレン孔５２ｅは、円筒部材５０の各排出用孔５０ｅを介して第２油通路３７とオイルパン５１とを連通している。
　なお、このストッパ部材５２の役割は、バルブボディ２７内に各構成部品を組み込んだ際のスプール弁２９や円筒部材５０の抜けだしを規制するものである。つまり、バルブボディ２７内にスリーブ２８やスプール弁２９、円筒部材５０及び逆止弁４４などの各構成部品を収容した状態では、バルブスプリング３０のばね力でスプール弁２９及び円筒部材５０がバルブボディ２７の頭部２７ｂ側の他端部内から外側へ抜け出てしまう。そこで、各構成部材を収容した状態でストッパ部材５２をバルブボディ２７の他端部内に圧入することによって円筒部材５０の抜けだし方向の移動を規制するものである。各構成部品の組み立て後は、ストッパとして機能しなくなる。
　前記電磁アクチュエータ３１は、図１に示すように、合成樹脂材のケーシング５３と、該ケーシング５３の内部に磁性材のボビン５４を介して収容されたソレノイド５５と、ボビン５４の内部に軸方向へ摺動可能に設けられた円柱状の可動鉄心５６と、該可動鉄心５６の先端部に一体的に結合されて、先端部の押圧部５７ａが円筒部材５０の小径筒部５０ｂの底壁５０ｄに軸方向から当接するプッシュロッド５７と、を備えている。
　前記ケーシング５３は、下端部にシリンダヘッドに固定されるブラケット５３ａを一体に有すると共に、上端部にＥＣＵであるコントロールユニット５８に電気的に接続されるコネクタ部５３ｂが設けられている。このコネクタ部５３ｂは、ほぼ全体がケーシング５３内に埋設された一対の端子片５３ｃの各一端部が前記ソレノイド５５に接続されている一方、外部に露出した各他端部がコントロールユニット５８側の雄コネクタの端子に接続されている。なお、このケーシング５３は、前端部側に設けられたシールリング５９によってシリンダヘッドの保持溝に液密的に支持されている。
　可動鉄心５６は、ソレノイド５５への非通電時には、バルブスプリング３０のばね力によってスプール弁２９と円筒部材５０、プッシュロッド５７を介して後退移動するようになっている。
　ソレノイド５５は、コントロールユニット５８から通電されることによって励磁されて可動鉄心５６を進出移動、つまりスプール弁２９をバルブスプリング３０のばね力に抗して図１の右方向へ移動させるようになっている。なお、スプール弁２９は、ソレノイド５５への非通電と通電中の通電量に応じて前記スプール弁２９は図１の最大左方向位置(第１移動位置)と右方向の中間移動位置(保持位置)と最大右方向位置(第２移動位置)に移動制御される。
　すなわち、ソレノイド５５に対するコントロールユニット５８から非通電あるいは通電量に応じて可動鉄心５６及びプッシュロッド５７をバルブスプリング３０のばね力に抗して図１の右方向（前方）へ押圧してスプール弁２９の移動位置を、図８～図１０に示す第１ポジション～第３ポジションに移動させるようになっている。
　コントロールユニット５８は、内部のコンピュータが図外のクランク角センサ（機関回転数検出）やエアーフローメータ、機関水温センサ、機関温度センサ、スロットルバルブ開度センサおよびカムシャフト２の現在の回転位相を検出するカム角センサなどの各種センサ類からの情報信号を入力して現在の機関運転状態を検出するようになっている。また、コントロールユニット５８は、前述したように、電磁アクチュエータ３１のソレノイド５５への通電を遮断してスプール弁２９を第１移動位置(ポジション)に制御するか、ソレノイド５５へパルス信号を出力して通電量(デューティ比)を制御して、第１ポジション～第３ポジションとなるように連続的に可変制御するようになっている。
〔本実施形態の作用効果〕
　すなわち、イグニッションスイッチがオフされて機関停止状態になると、オイルポンプ２５も停止されて吐出通路２５ａから作動油が供給されないと共に、コントロールユニット５８からソレノイド５５への通電もなく非通電状態となっている。
　したがって、スプール弁２９は、図７に示すように、バルブスプリング３０のばね力で最大右方向の第１ポジションの移動位置に保持されている。この最大左方向の移動位置は、後退移動した可動鉄心５６がケーシング５３の底壁に皿ばねを介して弾接することによって規制される。
　このとき、逆止弁４４は、ボール弁体４５がチェックスプリング４７のばね力によってバルブシート４６に着座して通路孔４６ａを閉塞している。
　次に、イグニッションスイッチがオンされて機関が始動を開始すると、オイルポンプ２５も駆動して吐出通路２５ａに作動油を圧送する。つまり、始動初期の作動油は、図８の矢印で示すように、逆止弁４４のボール弁体４５がチェックスプリング４７のばね力に抗して後退移動して、バルブシート４６から離間しつつ通路孔４６ａを開く。このとき、ボール弁体４５は、油圧によって突部４０に当接するまで最大に後退移動して供給作動油の十分な流量を確保する。
　このため、オイルポンプ２５から吐出通路２５ａを介して供給通路２４内に流入した作動油は、通孔４８ａと濾過フィルタ４９を通って２つの第１油通路３６に流入する。さらに、ここから第１開口孔３６ａとスプール弁２９の各グルーブ溝２９ｄ、２９ｅと連通孔２９ｃを通って遅角ポート３２に流入して各遅角通路孔１７から各遅角作動室９内に供給される。
　同時に、スプール弁２９は、各進角ポート３３と第１筒状通路４１ａを連通させることから、各進角作動室１０の作動油は、図中矢印で示すように、各進角ポート３３と第１筒状通路４１ａを通って第２開口孔３７ａから第２油通路３７に流入する。さらに、ここから円筒部材５０内を通って各排出用孔５０ｅ及び各ドレン孔５２ｅから排出通路４３を介してオイルパン５１内に排出される。
　したがって、ベーンロータ７は、最遅角の相対回転位置に維持されていることから、吸気弁のバルブタイミングが遅角側に制御された状態になる。これによって、機関の始動性が良好になる。
　また、この時点では、ロック通路２３を介して解除用受圧室に遅角作動室９と同じ油圧が供給されるが、クランキング初期の時点では解除用受圧室内の油圧が上昇しないことから、ロックピン２１はロック穴１９内に係入してロックされた状態となる。したがって、カムシャフト２に発生する交番トルクによるベーンロータ７のばたつきなどを抑制することできる。
　その後、ロック通路２３を介して解除用受圧室に供給された油圧が高くなると、ロックピン２１が、コイルスプリングのばね力に抗して後退移動してロック穴１９とのロック状態が解除されて、ベーンロータ７はフリーな状態になる。
　なお、このとき、前記各進角作動室１０は、前述したように低圧状態が維持されている。
　次に、機関運転状態の変化に伴って、コントロールユニット５８からソレノイド５５への通電量が大きくなると、スプール弁２９は、図９に示す第２ポジションまで僅かに右方向へ移動する。この状態では、第１ランド部２９ａと第２ランド部２９ｂによって遅角ポート３２と進角ポート３３が塞がれて（閉止されて）、各遅角作動室９や各進角作動室１０の作動油の供給あるいは排出が停止される。したがって、各遅角作動室９と各進角作動室１０内に作動油が保持された状態になる。
　この第２ポジションは、機関運転状態を検出したコントロールユニット５８によって第１ポジションから移行される場合や、第３ポジションから移行される場合であって、前記各遅角、進角作動室９、１０内の油圧変動がなくなる。このため、ベーンロータ７は、最遅角と最進角の間の所定位置に保持される。
　したがって、吸気弁は、バルブタイミングが最遅角と最進角の間の中間位相位置に制御されるので、例えば、定常運転時の機関回転の安定化と燃費の向上が図れる。
　さらに、コントロールユニット５８からソレノイド５５への通電量がさらに大きくなると、スプール弁２９は、図１０に示すように、さらに僅かに右方向へ移動する(第３ポジション)。この状態では、スプール弁２９の第１ランド部２９ａが遅角ポート３２を開いて、該遅角ポート３２に対してバルブボディ２７の内周面と円筒部材５０の外周面との間に形成された第２筒状通路４１ｂとを連通させる。と同時に、スプール弁２９は、各グルーブ溝２９ｄ、２９ｅを介して連通孔２９ｃと進角ポート３３を連通させる。
　このため、各遅角作動室９内の作動油は、図中矢印で示すように、各遅角通路孔１７から遅角ポート３２を通って第２筒状通路４１ｂに流入し、ここからストッパ部材５２の円形孔５２ｄ及び各ドレン孔５２ｅを通って速やかにオイルパン５１内に排出される。
　同時に、オイルポンプ２５から圧送された作動油は、矢印で示すように、供給通路２４の作動油圧によって予め押し開かれた逆止弁４４を介して各第１油通路３６に流入する。ここからスプール弁２９の各グルーブ溝２９ｄ、２９ｅを介して各連通孔２９ｃから各進角ポート３３に流入して各進角通路孔１８から各進角作動室１０に供給される。したがって、各遅角作動室９の内圧が低下する一方、各進角作動室１０の内圧が上昇する。
　よって、ベーンロータ７は、図２の実線位置から、時計方向へ回転して最大進角側へ相対回転する。これによって、吸気弁のバルブタイミングが最進角位相になって排気弁とのバルブオーバーラップが大きくなり、吸気充填効率が高くなって機関の出力トルクの向上が図れる。
　これらの制御は、コントロールユニット５８からの通電量(デューティ比)を制御してスプール弁２９の移動位置を第１から第３ポジションの間で適宜変更することにより、各遅角作動室９あるいは各進角作動室１０に対してオイルポンプ２５の吐出圧を供給通路２４から第１油通路３６から選択的に供給することにより、ベーンロータ７の相対回転位相を変更する、いわゆる通常制御であるＯＰＡ制御を行うようになっている。
　特に、前記第２ポジションの制御は、第１ポジションと第３ポジションの間のいずれかの中間位置に保持できる。これによって、ベーンロータ７を最遅角位置と最進角位置の間のいずれの位置にも保持することができる。つまり、例えば、最遅角位置寄りとか最進角位置寄り、さらには最遅角位置と最進角位置のほぼ中間位置などに自由に制御することが可能である。
　この結果、機関運転状態の変化に応じて吸気弁の開閉タイミングを自由に設定できるので、燃費の向上や高い機関性能を引き出すことが可能になる。
　そして、本実施形態の油圧制御弁２６は、スリーブ２８の内部に作動油供給用の第１油通路３６と作動油排出用の第２油通路３７を設けると共に、この第２油通路３７に連通する排出流路をバルブボディ２７の内部軸方向に形成した。つまり、各進角作動室１０から排出された作動油を、第２油通路３７から円筒部材５０、排出用孔５０ｅ及び円形孔５２ｄ、ドレン孔５２ｅを介してバルブボディ２７の内部軸方向から排出通路４３を介してオイルパン５１に排出するようにした。このため、バルブボディ２７には、遅角ポート３２，進角ポート３３以外に排出ポートなどの特別なポートを形成する必要がなくなる。したがって、バルブボディ２７の軸方向の長さを十分に短くすることが可能になる。
　このように、バルブボディ２７の軸方向長さの短尺化が図れることによって、バルブタイミング制御装置全体の小型化と軽量化を図ることができる。
　しかも、前記スリーブ２８は、主として第１油通路３６，第２油通路３７が軸方向に沿って形成されているだけであるから、その外径を大きく取る必要がない。また、スプール弁２９も、一つの連通孔２９ｃが形成されているだけであるから、剛性を大きくする必要がないので、肉厚も可及的に薄肉にすることができる。したがって、バルブボディ２７全体の外径を十分に小さくすることができる。
　このように、バルブボディ２７の軸方向長さの短尺化の他に、外径の縮径化によってバルブタイミング制御装置全体の小型化と軽量化をさらに促進することができる。
　また、本実施形態では、第１油通路３６の作動油は、第１傾斜面３９ｃに沿って案内されながら各遅角、進角ポート３２、３３へ速やかに供給される。また、第１筒状通路４１ａ内の作動油も、第２傾斜面３９ｄに沿って案内されながら各第２油通路３７へ速やかに流入させることができる。したがって、作動油の良好な流動抵抗が抑制されて円滑な流動性が得られことから、この点でもバルブタイミングの制御精度が向上する。
　また、機関停止時には、逆止弁４４がバルブシート４６に着座して通路孔４６ａを閉塞して、各遅角作動室９からの作動油の逆流を阻止することから各遅角作動室９内に作動油を保持することが可能になる。したがって、機関の再始動時における各遅角作動室９の油圧の立ち上がりが良好になり、ベーンロータ７を最遅角側へ速やかに相対回転させることできる。
　また、前記スプール弁２９は、スリーブ２８が図５に示す各クリアランスＣ１，Ｃ２を介して径方向及び軸方向へ僅かに移動できることから、左右軸方向への移動中にスリーブ２８の外周面に引っ掛かることなく、スムーズに移動することができる。よって、各ポート３２，３３の開閉制御精度の低下を抑制できる。
〔第２実施形態〕
　図１１～図１３は本発明の第２実施形態を示し、主として第１実施形態におけるスリーブ２８の内部油路構造や逆止弁４４の構造などを変更したものである。また、ストッパ部材５２などを廃止した。なお、以下では図外のものであっても第１実施形態と同じ符番を付して説明する。
　すなわち、バルブボディ２７は、頭部２７ｂや軸部２７ｃ、雄ねじ部２７ｄ、フランジ部２７ｅなどの基本構造は第１実施形態のものとほぼ同じであって、軸部２７ｃに４つの遅角ポート３２と進角ポート３３が径方向に沿って形成されている。頭部２７ｂは、有底状に形成されて、底壁２７ｇの中央にガイド孔２７ｈが軸方向に貫通形成されている。
　スリーブ２８は、例えば合成樹脂材からなる第１部材であるスリーブ本体６０と、該スリーブ本体６０の内部に圧入固定された例えば合成樹脂材からなる第２部材である通路構成部６１と、に分割形成されている。
　スリーブ本体６０は、有底円筒状に形成されて軸方向の一端部に大径部６０ａが形成されていると共に、該大径部６０ａの先端側外端縁にフランジ部６０ｂを一体に有している。このスリーブ本体６０は、軸方向のほぼ中央位置に作動油供給用の第１開口孔６０ｃが径方向に貫通形成されていると共に、一端部の大径部６０ａ付近に第２開口孔６０ｄが径方向に貫通形成されている。また、スリーブ本体６０の他端部に有する底壁６０ｅには、作動油排出用の油孔６０ｆが軸方向に貫通形成されている。前記大径部６０ａの内部には、逆止弁４４が収容されるバルブ収容凹部６４が形成されている。
　通路構成部６１は、スリーブ本体６０の内部に収容固定された状態で、このスリーブ本体６０の内周面との間などに通路を形成するものである。また、通路構成部６１の軸方向の長さは、底壁６０ｅの内底面から大径部６０ａ付近までの長さに形成されている。この通路構成部６１は、図１２に示すように、軸直角方向の断面がほぼ十字形状の仕切壁６１ａを有している。この仕切壁６１ａは、軸方向に延びてスリーブ本体６０の内周面との間にそれぞれ２つの第１油通路６２と第２油通路６３を仕切っている。
　また、仕切壁６１ａは、各第１油通路６２の電磁アクチュエータ３１側の軸方向一端部にスリーブ本体６０の底壁６０ｅに軸方向から当接する第１端壁６１ｂが一体に設けられている。また、この第１端壁６１ｂの外面には、スリーブ本体６０の底壁６０ｅに形成された小孔６０ｇに軸方向から係入する小突起６１ｃが設けられている。この小突起６１ｃが、小孔６０ｇに軸方向から係入することによってスリーブ本体６０に対する通路構成部６１の周方向の位置決めがなされている。また、仕切壁６１ａは、第２油通路６３の大径部６０ａ側の軸方向一端部に第２油通路６３を閉塞する第２端壁６１ｄが一体に設けられている。
　また、通路構成部６１は、第１油通路６２の外周部を構成する周壁には、第１開口孔６０ｃと連通する透孔６１ｅが径方向へ貫通形成されている。
　各第１油通路６２と第２油通路６３は、仕切壁６１ａを挟んでそれぞれ径方向の対称位置に２つずつ設けられている。つまり、第１油通路６２と第２油通路６３は、第１実施形態と同じくスリーブ本体６０の軸方向に沿って並行に形成されて、十字状の仕切壁３５を介して互いに径方向の対称位置、つまり１８０°の対称位置に２つずつ形成されている。また、各油通路６２，６３は仕切壁６１ａによってそれぞれが断面扇状に形成されている。
　前記逆止弁４４は、ボール弁体に代えて縦断面横Ｕ字形状のカップ状弁体６５が用いられ、また、バルブシート６６が比較的肉厚な円盤状に形成されている。
　カップ状弁体６５は、外周に軸方向に沿った複数の通路部６５ａが切欠形成されていると共に、中央部６５ｂの外面が平坦状に形成されている。また、このカップ状弁体６５は、バルブスプリング６７によってバルブシート６６方向へ付勢されている。
　バルブシート６６は、中央にカップ状弁体６５の中央部６５ｂ外面によって開閉される通路孔６６ａが貫通形成されていると共に、外周部６６ｂがバルブボディ２７の環状溝３４の内周面に圧入固定されている。
　また、スリーブ本体６０のフランジ部６０ｂは、バルブシート６６と環状溝３４の段差面３４ａとの間に微小隙間を介して径方向及び軸方向へ僅かに移動可能に挟み込まれている。これによって、第１実施形態と同じくスプール弁６８の良好な摺動性を確保している。
　なお、バルブシート６６の前端側には、濾過フィルタ４９が設けられている。
　スプール弁６８は、第１実施形態と同じく円筒状に形成されているが、径方向の肉厚がやや大きく形成されて、軸方向の両端部に第１ランド部６８ａと第２ランド部６８ｂが一体に設けられている。このスプール弁６８は、フランジ部６０ｂとの間に弾装されたバルブスプリング６９によってバルブボディ２７の頭部底壁２７ｇ方向に付勢されている。
　第１、第２ランド部６８ａ、６８ｂの間には、スプール弁６８の軸方向の所定の移動位置において、遅角ポート３２と進角ポート３３に適宜連通する連通孔６８ｃが径方向に沿って貫通形成されている。また、この連通孔６８ｃが位置する外周面には、幅が狭い第１グルーブ溝６８ｄが形成されていると共に、内周面には、幅の広い第２グルーブ溝６８ｅが形成されている。また、スプール弁６８は、内周面６８ｆがスリーブ本体６０の外周面に摺接可能に設けられている。
　また、スプール弁６８の電磁アクチュエータ３１側の軸方向一端部には、円筒部材７０が軸方向から当接している。この円筒部材７０は、全体の肉厚が第１実施形態のものよりも大きく形成されており、スプール弁６８に軸方向から当接する大径筒部７０ａと、その反対側の小径筒部７０ｂと、大径筒部７０ａと小径筒部７０ｂの間に設けられた段差部７０ｃと、から構成されている。
　大径筒部７０ａは、スリーブ本体６０の外周面に摺動可能に配置されている。一方、小径筒部７０ｂは、バルブボディ２７のガイド孔２７ｈ内に軸方向へ摺動案内可能に設けられている。
　大径筒部７０ａと段差部７０ｃとの間には、排出用孔７０ｄが形成され、小径筒部７０ｂの先端部周壁には、排出用孔７０ｄと連通するドレン孔７０ｅが径方向に沿って貫通形成されている。
　小径筒部７０ｂは、先端部の開口端には円板状の閉塞板７１がカシメ固定されている。この閉塞板７１の前端面には、電磁アクチュエータ３１のプッシュロッド５７の押圧部５７ａが軸方向から当接している。
　なお、前記電磁アクチュエータ３１は、第１実施形態と同じ構成であり、ソレノイド５５に対するコントロールユニット５８から非通電あるいは通電量に応じて可動鉄心５６及びプッシュロッド５７をバルブスプリング６９のばね力に抗して図１３の右方向（前方）へ押圧してスプール弁６８の移動位置を、図１３～図１５に示す第１ポジションと第３ポジションに移動させるようになっている。
　なお、本実施形態では、図示は省略しているが、第１実施形態と同じくスプール弁６８の移動位置を、第１ポジションと第３ポジションの中間位置である第２ポジションの位置にも制御可能になっている。
〔第２実施形態の作用効果〕
　この第２実施形態の油圧制御弁２６も第１実施形態とほぼ同じ作動であるから簡単に説明する。
　イグニッションスイッチがオフされて機関停止状態になると、オイルポンプ２５の駆動が停止されると共に、コントロールユニット５８からソレノイド５５へも通電されない。
　したがって、スプール弁６８は、図１３に示すように、バルブスプリング６９のばね力で最大左方向の第１ポジションに保持されている。このとき、逆止弁４４は、カップ状弁体６５の中央部６５ｂ外面がバルブスプリング６７のばね力によってバルブシート６６に着座して通路孔６６ａを閉塞している。
　次に、イグニッションスイッチがオンされると、オイルポンプ２５も駆動し、この機関始動初期の作動油は、図１４の矢印で示すように、逆止弁４４のカップ状弁体６５をバルブスプリング６７のばね力に抗して押し戻して通路孔６６ａを開く。このとき、カップ状弁体６５は、油圧によってスリーブ本体６０の大径部６０ａとの間の段差部に当接するまで最大に後退移動して供給作動油の十分な流量を確保する。
　このため、オイルポンプ２５から供給通路２４内に流入した作動油は、濾過フィルタ４９と通路孔６６ａを通って各第１油通路６２に流入する。ここから、透孔６１ｅ、第１開口孔６０ｃとスプール弁６８の第１グルーブ溝６８ｄ、連通孔６８ｃ及び第２グルーブ溝６８ｅを通って遅角ポート３２に流入して各遅角通路孔１７から各遅角作動室９内に供給される。
　同時に、スプール弁６８は、各進角ポート３３と第１筒状通路４１ａを連通させる。このため、各進角作動室１０の作動油は、図中矢印で示すように、各進角ポート３３と第１筒状通路４１ａを通って第２開口孔６０ｄから第２油通路６３に流入する。さらに、油孔６０ｆから排出用孔７０ｄを通って各ドレン孔７０ｅ、排出通路４３からオイルパン５１内に排出される。
　したがって、ベーンロータ７は、最遅角の位置に相対回転した状態が維持されて、吸気弁のバルブタイミングが遅角側に制御された状態になる。これによって、機関の始動性が良好になる。
　また、この時点では、ロックピン２１はロック穴１９内に係入してロックされた状態になっている。したがって、カムシャフト２に発生する交番トルクによるベーンロータ７のばたつきなどを抑制することできる。
　その後、ロック通路２３を介して解除用受圧室に供給された油圧が高くなると、ロックピン２１が後退移動してロック穴１９から抜けだして、ベーンロータ７はフリーな状態になる。なお、このとき、前記各進角作動室１０は、低圧状態が維持されている。
　さらに、コントロールユニット５８からソレノイド５５への通電量が大きくなると、スプール弁６８は、図１５に示すように、さらに右方向へ移動する(第３ポジション)。この状態では、スプール弁６８の第１ランド部６８ａが遅角ポート３２を開いて、この遅角ポート３２をバルブボディ２７の内周面と円筒部材５０の外周面との間に形成された第２筒状通路４１ｂと連通させる。同時に、スプール弁６８は、第１、第２グルーブ溝６８ｄ、６８ｅを介して連通孔６８ｃと進角ポート３３を連通させる。
　このため、各遅角作動室９内の作動油は、図中矢印で示すように、各遅角通路孔１７から遅角ポート３２を通って第２筒状通路４１ｂに流入する。ここから、排出用孔７０ｄから一旦小径筒部７０ｂ内に流入してドレン孔７０ｅ及び排出通路４３を通って速やかにオイルパン５１内に排出される。
　同時に、オイルポンプ２５から圧送された作動油は、矢印で示すように、逆止弁４４を介して各第１油通路３６に流入する。ここから、透孔６１ｅを含む第１開口孔６０ｃを通って各グルーブ溝６８ｄ、６８ｅを介して各連通孔６８ｃ、各進角ポート３３を通って各進角通路孔１８に流入して各進角作動室１０に供給される。
　したがって、各遅角作動室９の内圧が低下する一方、各進角作動室１０の内圧が上昇する。
　よって、ベーンロータ７は、最大進角側へ相対回転して、吸気弁のバルブタイミングが最進角位相になって排気弁とのバルブオーバーラップが大きくなり、吸気充填効率が高くなって機関の出力トルクの向上が図れる。
　なお、前述したように、コントロールユニット５８からソレノイド５５への通電量を変化させることによって、スプール弁６８を最大左位置と最大右位置の間の所望の中間位置(第２ポジション)に保持できることから、例えば、定常運転時の機関回転の安定化と燃費の向上が図れる。
　以上のように、本実施形態は、第１実施形態と同じ作用効果が得られるが、特に、この実施形態では、スリーブ２８を分割形成したことから、スリーブ本体６０と通路構成部６１をそれぞれ別個に成形できるので、例えば、射出成形が容易になる。
　さらに、ストッパ部材などの構成部品を廃止することによって、製造作業が容易になる。
　本発明は、前記実施形態の構成に限定されるものではなく、吸気弁側ばかりか排気弁側に適用することも可能である。また、油圧制御弁を、バルブタイミング制御装置以外の他の機器類に適用することも可能である。さらに、アクチュエータとしては、電磁アクチュエータの他に、油圧アクチュエータであっても良い。
　また、スプール弁と円筒部材を一体に形成することも可能である。
　なお、本実施形態における遅角、進角ポート３２，３３の閉止や連通が遮断されている状態とは、スプール弁２９，６８の各ランド部３８ａ、３８ｂ、６８ａ、６８ｂによって遅角、進角ポート３２，３３が塞がれている状態を言い、各ランド部とバルブ孔２７ａの間のクリアランスを介して若干連通している状態も含む。
　以上説明した実施形態に基づく内燃機関のバルブタイミング制御装置としては、例えば、以下に述べる態様のものが考えられる。
　その一つの態様において、径方向に複数のポートが貫通形成された円筒状のバルブボディと、前記バルブボディの内部に収容保持されて、内部に２系統の油通路を有するスリーブと、前記バルブボディの内周と前記スリーブの外周との間に前記バルブボディの軸方向へ移動可能に配置され、該軸方向の移動位置に応じて前記２系統の油通路と前記複数のポートのいずれかと連通させるかあるいは連通を遮断するスプール弁と、を有している。
　さらに好ましくは、前記２系統の油通路は、前記スリーブの内部軸方向に沿って形成された第１油通路と、該第１油通路とは仕切られた状態で前記スリーブの内部軸方向に形成された第２油通路とによって構成されている。
　さらに好ましくは、前記第１油通路は、軸方向の一端側が軸方向に開口され、他端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲形成された第１開口孔が形成されている一方、前記第２油通路は、軸方向の一端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲形成された第２開口孔が形成され、他端側が軸方向に開口されている。
　さらに好ましくは、前記第１油通路の一端側の開口は、作動油を導入する導入口である一方、前記第２油通路の他端側の開口は、作動油を排出する排出口である。
　さらに好ましくは、前記第１油通路は、前記他端側から前記第１開口孔の径方向の折曲部位に、作動油を第１開口孔方向へ案内する第１傾斜面が形成されている一方、前記第２油通路は、一端側から第２開口孔の径方向の折曲部位に、作動油を第２開口孔方向へ案内する第２傾斜面が形成されている。
　さらに好ましくは、前記スプール弁は、円筒状に形成され、外周面に環状の第１凹溝が形成されていると共に、内周面の前記第１凹溝と対応した位置に環状の第２凹溝が形成され、前記第１凹溝と第２凹溝を連通する連通孔が貫通されている。
　さらに好ましくは、前記バルブボディの複数のポートは、第１ポートと第２ポートからなり、前記スプール弁の軸方向への移動位置のうち、第１移動位置において前記第１ポートと第１開口孔が前記連通孔を介して連通し、第２移動位置において前記第２ポートと第１開口孔が前記連通孔を介して連通し、さらに第３移動位置において、前記スプール弁に有する２つのランド部によって前記第１ポートと第２ポートを閉止している。
　さらに好ましくは、前記スプール弁の第１移動位置において、前記第２ポートが前記バルブボディの内周面とスリーブの外周面との間に形成された環状の隙間通路を介して前記第２開口孔から第２油通路に連通している。
　さらに好ましくは、前記第１油通路と第２油通路は、スリーブの内部に軸方向に沿って設けられた仕切壁を介して径方向の対称位置にそれぞれ２ずつ形成されている。
　さらに好ましくは、前記仕切壁は、前記スリーブの軸直角方向の断面が十字形状に形成されて、前記各２つの第１油通路と第２油通路は、それぞれが扇状に形成されている。
　さらに好ましくは、前記スリーブは、中実な円柱部に形成されて、該円柱部の内部軸方向に前記第１、第２油通路が形成されている。
　さらに好ましくは、前記スリーブは、円筒状の第１部材と、該第１部材の内部に収容配置されて、前記第１部材の内周面と協働して前記第１油通路と第２油通路を形成する第２部材と、を有している。
　さらに好ましくは、前記スリーブの軸方向一端側の内部にバルブ収容凹部が形成されていると共に、該バルブ収容凹部に、前記導入口から第１油通路側への作動油の流入のみを許容する逆止弁が設けられている。
　さらに好ましくは、前記スリーブは、軸方向の一端にフランジ部を有し、前記バルブボディは、内周に軸方向の一端部の内周に段差大径状の環状溝を有し、該環状溝内に前記逆止弁の弁体が離着座するバルブシートの外周部が保持されると共に、該バルブシートと前記環状溝の段差面との間に、前記フランジ部を配置した。
　さらに好ましくは、前記スリーブのフランジ部は、外周縁と前記環状溝の内周面との間にクリアランスが形成されて、前記スリーブが径方向へ移動可能になっている。
　さらに好ましくは、前記スリーブのフランジ部は、両側面と前記バルブシート及び環状溝の段差面との間にクリアランスが形成されて、前記スリーブが軸方向へ移動可能になっている。
　さらに好ましくは、前記環状溝に有底円筒状のリテーナが保持され、該リテーナは、前記環状溝の内周面に固定される筒状部と、前記環状溝の段差面に当接する円環状の底部と、を有し、前記筒状部は、前記底部と反対側の端縁に前記バルブシートが軸方向から当接して軸方向の移動が規制されている。
　さらに好ましくは、前記バルブシートに濾過フィルタが設けられている。
　さらに好ましくは、前記リテーナの底部と前記スプール弁との間に、該スプール弁を前記スリーブの軸方向の他端方向へ付勢するばね部材が配置されている。
　さらに好ましくは、前記スプール弁を前記第１移動位置方向へ付勢するばね部材と、前記スプール弁を前記ばね部材のばね力に抗して前記第２移動位置方向へ押圧するアクチュエータと、を有している。
　さらに好ましくは、前記スプール弁と前記アクチュエータとの間に配置された円筒部材を有し、該円筒部材の周壁に、前記スリーブの第２油通路の排出口と外部とを連通する排出用孔が形成されている。
　さらに好ましくは、前記円筒部材は、外径が段差部を介して大小径状に形成されており、前記スリーブの外周に摺動可能に設けられて、前記スプール弁の軸方向の一端縁に軸方向から当接する大径筒部と、該大径筒部の先端部に段差部を介して一体に設けられ、底壁に前記アクチュエータのプッシュロッドに軸方向から当接する小径筒部と、から構成され、前記大径筒部の周壁に前記排出用孔が形成されている。　さらに好ましくは、前記バルブボディの軸方向の一端部内周に、前記円筒部材の段差部を介して前記スプール弁の軸方向の最大一方向への移動位置を規制するストッパ部材が固定されている。
　さらに好ましくは、前記ストッパ部材は、中央に前記円筒部材の先端部が挿入可能な挿入孔が貫通形成されていると共に、該挿入孔の孔縁にドレン孔が少なくとも一つ形成されている。
　別の好ましい態様として、クランクシャフトからの回転力が伝達され、内部に作動室が形成されたハウジングと、カムシャフトに固定され、前記ハウジングの作動室を第１作動室と第２作動室に仕切ると共に、前記ハウジングに相対回転可能に設けられたベーンロータと、オイルポンプから圧送された作動油を、前記第１作動室と第２作動室に選択的に給排する油圧制御弁と、を備え、前記油圧制御弁は、前記ベーンロータの内部に収容固定され、それぞれ径方向に貫通形成されて前記第１作動室に連通する第１ポート及び前記第２作動室に連通する第２ポートを有する筒状のバルブボディと、前記バルブボディの内部に収容保持されて、内部に２系統の油通路を有するスリーブと、前記バルブボディの内周と前記スリーブの外周との間に前記バルブボディの軸方向へ移動可能に配置され、該軸方向の移動位置に応じて前記２系統の油通路と前記第１ポートあるいは第２ポートと連通させるかあるいは連通を遮断するスプール弁と、を有している。
　さらに好ましくは、前記２系統の油通路は、前記スリーブの内部軸方向に沿って形成された第１油通路と、該第１油通路とは仕切られた状態で前記スリーブの内部軸方向に形成された第２油通路とによって構成されている。
　さらに好ましくは、前記第１油通路は、軸方向の一端側が軸方向に開口され、他端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲された第１開口孔が形成されている一方、前記第２油通路は、軸方向の一端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲された第２開口孔が形成され、他端側が軸方向に開口されている。
　さらに好ましくは、前記第１油通路の一端側の開口は、作動油を導入する導入口である一方、前記第２油通路の他端側の開口は、作動油を排出する排出口である。
　さらに好ましくは、前記第１作動室は、油圧が作用することによって前記ハウジングに対するベーンロータの相対回転位相を遅角側に変更する遅角作動室であり、第２作動室は、油圧が作用することによって前記ハウジングに対するベーンロータの相対回転位相を進角側に変更する進角作動室である。
　さらに好ましくは、前記バルブボディは、前記ベーンロータをカムシャフトに固定するカムボルトによって構成され、外周に前記カムシャフト内に形成された雌ねじに螺着する雄ねじが形成されていると共に、該雄ねじ側の内周に前記スリーブを前記バルブボディの軸直角方向へ移動可能に保持する保持部材を有している。
て前記ハウジングに対するベーンロータの相対回転位相を遅角側に変更する遅角作動室であり、第２作動室は、油圧が作用することによって前記ハウジングに対するベーンロータの相対回転位相を進角側に変更する進角作動室である。
　さらに好ましくは、前記バルブボディは、前記ベーンロータをカムシャフトに固定するカムボルトによって構成され、外周に前記カムシャフト内に形成された雌ねじに螺着する雄ねじが形成されていると共に、該雄ねじ側の内周に前記スリーブを前記バルブボディの軸直角方向へ移動可能に保持する保持部材を有している。
　さらに好ましくは、前記バルブ収容凹部と前記第１油通路が常時連通している。
　さらに好ましくは、前記バルブシートは、中央に通路孔が貫通形成された円板プレート状に形成され、外周部が環状溝の内周面に圧入された円環状の固定部によって前記リテーナの筒状部に軸方向から当接している。
　さらに好ましくは、前記濾過フィルタは、前記バルブシートと固定部との間に挟まれた状態で固定されている。
　さらに好ましくは、前記逆止弁は、前記バルブシートに離着座するカップ状の弁体と、該弁体を前記バルブシート方向へ付勢するスプリングとから構成されている。
　さらに好ましくは、前記バルブシートは、中央に通路孔が形成された肉厚円盤状に形成され、外周面が前記環状溝の内周面に圧入固定されている。

Claims (20)

  1. 　径方向に複数のポートが貫通形成された筒状のバルブボディと、
    　前記バルブボディの内部に配置されて、内部に２系統の油通路を有するスリーブと、
    　前記バルブボディの内周と前記スリーブの外周との間に前記バルブボディの軸方向へ移動可能に配置され、該軸方向の移動位置に応じて前記２系統の油通路と前記複数のポートのいずれかと連通させるかあるいは連通を遮断するスプール弁と、
    を有することを特徴とする油圧制御弁。
  2. 　請求項１に記載の油圧制御弁であって、
    　前記２系統の油通路は、前記スリーブの内部に前記バルブボディの軸方向に沿って形成された第１油通路と、該第１油通路とは仕切られた状態で前記スリーブの内部に前記バルブボディの軸方向に沿って形成された第２油通路とを含むことを特徴とする油圧制御弁。
  3. 　請求項２に記載の油圧制御弁であって、
    　前記第１油通路は、軸方向の一端側が軸方向に開口され、他端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲形成された第１開口孔が形成されている一方、
    　前記第２油通路は、軸方向の一端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲形成された第２開口孔が形成され、他端側が軸方向に開口されていることを特徴とする油圧制御弁。
  4. 　請求項３に記載の油圧制御弁であって、
    　前記第１油通路の一端側の開口は、作動油を導入する導入口である一方、
    　前記第２油通路の他端側の開口は、作動油を排出する排出口であることを特徴とする油圧制御弁。
  5. 　請求項３に記載の油圧制御弁であって、
    　前記第１油通路は、前記他端側から前記第１開口孔の径方向の折曲部位に、作動油を第１開口孔方向へ案内する第１傾斜面が形成されている一方、前記第２油通路は、一端側から第２開口孔の径方向の折曲部位に、作動油を第２開口孔方向へ案内する第２傾斜面が形成されていることを特徴とする油圧制御弁。
  6. 　請求項３に記載の油圧制御弁であって、
    　前記スプール弁は、円筒状に形成され、外周面に環状の第１凹溝が形成されていると共に、内周面の前記第１凹溝と対応した位置に環状の第２凹溝が形成され、前記第１凹溝と第２凹溝を連通する連通孔が貫通されていることを特徴とする油圧制御弁。
  7. 　請求項３に記載の油圧制御弁であって、
    　前記バルブボディの複数のポートは、第１ポートと第２ポートからなり、前記スプール弁の軸方向への移動位置のうち、第１移動位置において前記第１ポートと第１開口孔が前記連通孔を介して連通し、第２移動位置において前記第２ポートと第１開口孔が前記連通孔を介して連通し、さらに第３移動位置において、前記スプール弁に有する２つのランド部によって前記第１ポートと第２ポートを閉止することを特徴とする油圧制御弁。
  8. 　請求項７に記載の油圧制御弁であって、
    　前記スプール弁の第１移動位置において、前記第２ポートが前記バルブボディの内周面とスリーブの外周面との間に形成された環状の隙間通路を介して前記第２開口孔から第２油通路に連通していることを特徴とする油圧制御弁。
  9. 　請求項２に記載の油圧制御弁であって、
    　前記第１油通路と第２油通路は、スリーブの内部に軸方向に沿って設けられた仕切壁を介して径方向で対向する位置にそれぞれ２ずつ形成されていることを特徴とする油圧制御弁。
  10. 　請求項２に記載の油圧制御弁であって、
    　前記スリーブは、中実な円柱状に形成されて、該円柱状の内部軸方向に前記第１、第２油通路が形成されていることを特徴とする油圧制御弁。
  11. 　請求項２に記載の油圧制御弁であって、
    　前記スリーブは、円筒状の第１部材と、該第１部材の内部に収容配置されて、前記第１部材の内周面と協働して前記第１油通路と第２油通路を形成する第２部材と、を有することを特徴とする油圧制御弁。
  12. 　請求項４に記載の油圧制御弁であって、
    　前記スリーブの軸方向一端側の内部にバルブ収容凹部が形成されていると共に、該バルブ収容凹部に、前記導入口から第１油通路側への作動油の流入のみを許容する逆止弁が設けられていることを特徴とする油圧制御弁。
  13. 　請求項１２に記載の油圧制御弁において、
    　前記スリーブは、軸方向の一端にフランジ部を有し、
    　前記バルブボディは、内周に軸方向の一端部の内周に段差大径状の環状溝を有し、該環状溝内に前記逆止弁の弁体が離着座するバルブシートの外周部が保持されると共に、該バルブシートと前記環状溝の段差面との間に、前記フランジ部を配置したことを特徴とする油圧制御弁。
  14. 　請求項１３に記載の油圧制御弁であって、
    　前記スリーブのフランジ部は、外周縁と前記環状溝の内周面との間にクリアランスが形成されて、前記スリーブが径方向へ移動可能になっていることを特徴とする油圧制御弁。
  15. 　請求項１３に記載の油圧制御弁であって、
    　前記スリーブのフランジ部は、両側面と前記バルブシート及び環状溝の段差面との間にクリアランスが形成されて、前記スリーブが軸方向へ移動可能になっていることを特徴とする油圧制御弁。
  16. 　請求項１３に記載の油圧制御弁であって、
    　前記環状溝に有底円筒状のリテーナが保持され、
    　該リテーナは、前記環状溝の内周面に固定される筒状部と、前記環状溝の段差面に当接する円環状の底部と、を有し、
    　前記筒状部は、前記底部と反対側の端縁に前記バルブシートが軸方向から当接して軸方向の移動が規制されていることを特徴とする油圧制御弁。
  17. 　クランクシャフトからの回転力が伝達され、内部に作動室が形成されたハウジングと、
    　カムシャフトに固定され、前記ハウジングの作動室を第１作動室と第２作動室に仕切ると共に、前記ハウジングに相対回転可能に設けられたベーンロータと、
    　オイルポンプから圧送された作動油を、前記第１作動室と第２作動室に選択的に給排する油圧制御弁と、を備え、
    　前記油圧制御弁は、
    　前記ベーンロータの内部に収容固定され、それぞれ径方向に貫通形成されて前記第１作動室に連通する第１ポート及び前記第２作動室に連通する第２ポートを有する筒状のバルブボディと、
    　前記バルブボディの内部に収容保持されて、内部に２系統の油通路を有するスリーブと、
    　前記バルブボディの内周と前記スリーブの外周との間に前記バルブボディの軸方向へ移動可能に配置され、該軸方向の移動位置に応じて前記２系統の油通路と前記第１ポートあるいは第２ポートと連通させるかあるいは連通を遮断するスプール弁と、を有することを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。
  18. 　請求項１７に記載の内燃機関のバルブタイミング制御装置であって、
    　前記２系統の油通路は、前記スリーブの内部軸方向に沿って形成された第１油通路と、該第１油通路とは仕切られた状態で前記スリーブの内部軸方向に形成された第２油通路とによって構成されていることを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。
  19. 　請求項１８に記載の内燃機関のバルブタイミング制御装置であって、
    　前記第１油通路は、軸方向の一端側が軸方向に開口され、他端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲された第１開口孔が形成されている一方、
    　前記第２油通路は、軸方向の一端側に前記スリーブの径方向外側へ折曲された第２開口孔が形成され、他端側が軸方向に開口されていることを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。
  20. 　請求項１９に記載の内燃機関のバルブタイミング制御装置であって、
    　前記第１油通路の一端側の開口は、作動油を導入する導入口である一方、
    　前記第２油通路の他端側の開口は、作動油を排出する排出口であることを特徴とする内燃機関のバルブタイミング制御装置。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021106892A1 (ja) * 2019-11-29 2021-06-03 株式会社デンソー バルブタイミング調整装置

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5759654B2 (ja) * 1978-09-14 1982-12-15 Ckd Corp
JP2012107677A (ja) * 2010-11-16 2012-06-07 Denso Corp 可変バルブタイミング装置
WO2016021328A1 (ja) * 2014-08-04 2016-02-11 日立オートモティブシステムズ株式会社 油圧制御弁及び該油圧制御弁が用いられた内燃機関のバルブタイミング制御装置

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8322361B2 (en) * 2008-12-30 2012-12-04 General Electric Company Methods, apparatus and/or systems relating to controlling flow through concentric passages
DE102010019005B4 (de) * 2010-05-03 2017-03-23 Hilite Germany Gmbh Schwenkmotorversteller
JP6280986B2 (ja) * 2014-03-19 2018-02-14 日立オートモティブシステムズ株式会社 バルブタイミング制御装置の制御弁、及び内燃機関のバルブタイミング制御装置

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5759654B2 (ja) * 1978-09-14 1982-12-15 Ckd Corp
JP2012107677A (ja) * 2010-11-16 2012-06-07 Denso Corp 可変バルブタイミング装置
WO2016021328A1 (ja) * 2014-08-04 2016-02-11 日立オートモティブシステムズ株式会社 油圧制御弁及び該油圧制御弁が用いられた内燃機関のバルブタイミング制御装置

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021106892A1 (ja) * 2019-11-29 2021-06-03 株式会社デンソー バルブタイミング調整装置
JP2021085401A (ja) * 2019-11-29 2021-06-03 株式会社デンソー バルブタイミング調整装置
JP7200914B2 (ja) 2019-11-29 2023-01-10 株式会社デンソー バルブタイミング調整装置
US11965438B2 (en) 2019-11-29 2024-04-23 Denso Corporation Valve timing adjustment device

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