WO2017213135A1

WO2017213135A1 - 眼鏡レンズ、眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法

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Publication number: WO2017213135A1
Application number: PCT/JP2017/020966
Authority: WO
Inventors: 隆志畑中; 倫裕大平
Original assignee: ホヤレンズタイランドリミテッド; 隆志畑中; 倫裕大平
Priority date: 2016-06-06
Filing date: 2017-06-06
Publication date: 2017-12-14
Also published as: US11391966B2; US20190302480A1; JP6495864B2; EP3467577A1; JP2017219639A; EP3467577A4

Abstract

プリズムシニングが付加された眼鏡レンズにおいて、第一屈折部の球面屈折力がプラスであり、プリズム測定基準点（例えば、幾何中心（Ｏ））で付与されるプリズムのプリズム基底方向が第二屈折部側に向けて設定され、２つのアライメント基準マークを結ぶ線の中点を通り線と直交する方向（Ｙ方向）に沿ったレンズ曲面における平均カーブの、プリズムなしレンズの方向（Ｙ方向）に沿ったレンズ曲面における平均カーブに対する差（Ｎ１１）の平均値が、フィッティングポイント（ＦＰ）より第二屈折部側領域に対して、フィッティングポイント（ＦＰ）より第一屈折部側領域が小さい。

Description

眼鏡レンズ、眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法

　本発明は、眼鏡レンズ、眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法に関する。

　眼鏡レンズには、近用部、遠用部及び累進部を有する累進屈折力レンズが知られている。累進屈折力レンズはレンズの中心付近から下方にかけて累進的に屈折力が増加するようなレンズ形状をしているため、レンズの中心付近に配置されるプリズム測定基準点においてプリズムがない状態では、レンズの下方端の縁厚が薄くなり、逆にレンズの上方端の縁厚が厚くなるため、レンズの中心厚が厚くなる傾向がある。このため、プリズム処方がされない場合でも、累進屈折力レンズの左右のレンズに同じ量の加入度数の強弱に応じたプリズム（多くの場合はプリズム基底方向が２７０°）を付けることによってレンズの上端と下端の縁厚を共に薄くして、レンズの中心厚を薄くすることがされる。

　このレンズを薄くするために付けられるプリズムがプリズムシニングである。プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）とは、累進屈折力レンズで厚さを減少させるための基底方向が垂直のプリズムのことである（日本工業規格ＪＩＳ　Ｔ７３３０：２０００）。プリズムシニングでレンズに付けられるプリズムは左右のレンズに対して上下方向のプリズム基底方向でしかも同じ量のプリズムのため、左右眼の視線の方向を互いに異なる方向に向けさせるプリズム処方効果は持たない。また、プリズム処方のレンズに対しても、処方されたプリズムでのレンズの上端と下端の縁厚が最小になるように上下方向のプリズムを左右眼に対して同じ量のプリズを追加するプリズムシニングを合わせて行うことによってレンズの上下の縁厚や中心厚を薄くすることがある。

　特許文献１には、プリズムシニング加工の例であって、レンズをより薄く、また軽くする目的で、基底方向が垂直のプリズムを左右のレンズに同じだけ付加するように、セミフィニッシュトレンズの後面を切削加工する技術が示されている。

特開平５－３４１２３８公報

　このプリズムシニング加工がされたレンズにおいて、レンズのプリズム測定基準点から周辺に渡ってプリズムなしレンズを基準にしたときの上記光線のふれ角が一定の角度とならないことによって、同一の物体点を見る場合に生じる左右両眼での視線のずれがプリズムなしレンズと比較して異なることになる。プリズムなしレンズと比較したときに、このように見る方向によって、プリズム効果が異なってしまう眼鏡レンズで両眼視をすると、正面の方向を見るときには左右のレンズのプレズム効果が同じ量になるが、左右の方向や上下の方向を両眼で見ると正面方向を見た時とは異なる量のプリズム効果が作用するため、プリズムシニング加工がされたレンズによる眼鏡を装用する場合に眼鏡に慣れ難いという問題があった。
　ここで、特許文献１は、基底方向が垂直のプリズムを左右のレンズに同じだけ付加するようにしたものであり、光学特性を上げるものではない。

　本発明の一態様は、プリズムシニングが付加されたレンズにおいて、レンズのプリズム測定基準点から周辺に渡って前記光線のふれ角が一定の角度となるように、または一定の角度に近づけるようにすることによって、同一の物体点を見る場合に生じる左右両眼での視線のずれがプリズムなしレンズと同じか、同じに近づけ、それによって、プリズムシニングが付加されたレンズの周辺をみたときの左右両眼の視線のずれを解消する眼鏡レンズ、眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法を提供することを目的とする。

　本発明の一態様として、眼鏡レンズは、第一の屈折力を有する第一屈折部と、第一の屈折力より大きい第二の屈折力を有する第二屈折部とを備えプリズムシニングが付加された眼鏡レンズであって、第一屈折部の球面屈折力がプラスであり、プリズム測定基準点で付与されるプリズムのプリズム基底方向が第二屈折部側に向けて設定され、眼鏡レンズでプリズムシニングが含まれない眼鏡レンズを基準レンズとし、眼鏡レンズの２つのアライメント基準マークを結ぶ線の中点を通り前述の線と直交する方向に沿ったレンズ曲面で、眼鏡レンズの直交方向に沿ったレンズ曲面のうちフィッティングポイントから屈折力が小さくなる方向の平均カーブが、基準レンズの直交方向の平均カーブよりも大きいことを特徴とする。

　本発明の一態様として、前述の眼鏡レンズにおいて、基準レンズの平均カーブと眼鏡レンズの平均カーブとの差を平均カーブの差としたとき、直交方向でフィッティングポイントを境界とした第二屈折部側領域における平均カーブの差の平均値が、第一屈折部側領域における平均カーブの差の平均値よりも大きいことを特徴とする。

　本発明の一態様として、眼鏡レンズは、遠用部、近用部を備えプリズムシニングが付加された眼鏡レンズであって、遠用部の球面屈折力がマイナス又は０であり、プリズム測定基準点で付与されるプリズムのプリズム基底方向が近用部側に向けて設定され、眼鏡レンズでプリズムシニングが含まれない眼鏡レンズを基準レンズとし、眼鏡レンズの２つのアライメント基準マークを結ぶ線の中点を通り前述の線と直交する方向に沿ったレンズ曲面で、基準レンズの平均カーブと眼鏡レンズとの平均カーブの差を平均カーブの差としたとき、遠用屈折力測定点での平均カーブの差の値が０．０２Ｄ以下であることを特徴とする。

　本発明の一態様として、眼鏡レンズは、第一の屈折力を有する第一屈折部と、第一の屈折力より大きい第二の屈折力を有する第二屈折部とを備えプリズムシニングが付加された眼鏡レンズであって、第一屈折部の球面屈折力がプラスであり、プリズム測定基準点で付与されるプリズムのプリズム基底方向が第一屈折部側に向けて設定され、眼鏡レンズでプリズムシニングが含まれない眼鏡レンズを基準レンズとし、眼鏡レンズの２つのアライメント基準マークを結ぶ線の中点を通り前述の線と直交する方向に沿ったレンズ曲面で、眼鏡レンズの前述の方向に沿ったレンズ曲面のうち少なくともフィッティングポイントから屈折力が小さくなる方向の平均カーブが、基準レンズの直交方向の平均カーブよりも小さいことを特徴とする。

　本発明の一態様として、前述の眼鏡レンズにおいて、基準レンズの平均カーブと眼鏡レンズの平均カーブとの差を平均カーブの差としたとき、直交方向でフィッティングポイントを境界とした第二屈折部側領域における平均カーブの差の平均値が、第一屈折部側領域における平均カーブの差の平均値よりも小さいことを特徴とする。

　本発明の一態様として、眼鏡レンズは、遠用部、近用部及び累進部を備えプリズムシニングが付加された眼鏡レンズであって、遠用部の球面屈折力がマイナス又は０であり、プリズム測定基準点で付与されるプリズムのプリズム基底方向が遠用部側に向けて設定され、眼鏡レンズでプリズムシニングが含まれない眼鏡レンズを基準レンズとし、眼鏡レンズの２つのアライメント基準マークを結ぶ線の中点を通り前述の線と直交する方向に沿ったレンズ曲面で、基準レンズの平均カーブと眼鏡レンズの平均カーブの差を平均カーブの差としたとき、平均カーブに対する差の遠用度数測定位置での値が０．０２Ｄ以上であることを特徴とする。

　本発明の一態様として、眼鏡レンズの設計方法は、第一の屈折力を有する第一屈折部と、第一の屈折力より大きい第二屈折力を有する第二屈折部と、第一屈折部と第二屈折部との間に設けられた累進部とを備えプリズムシニングが付加された眼鏡レンズを設計する方法であって、プリズムシニングの量に対応したプリズムが付加されたレンズをプリズムシニングレンズとし、プリズムシニングの量に対応したプリズムが付加されていないレンズを基準レンズとし、基準レンズにおいて、プリズムに対応した角度の分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点に向かうように基準レンズに複数の光線を入射させた場合における、入射光線ベクトルを目標光線群とし、複数の物体点から発せられたそれぞれの光線がプリズムシニングレンズの物体側光学面に入射し、プリズムシニングレンズの眼球側光学面から出射する光線のうち眼球回旋点に向かう複数の光線のうちプリズムシニングレンズの各注視線方向に向かう光線群をプリズム光線群としたとき、プリズム光線群を構成する光線が、同じ位置を通る目標光線群の光線に対して平行となるように、眼球側光学面の傾きを含む形状を決定するレンズ面形状決定工程を備えたことを特徴とする。

　本発明の一態様として、前述の眼鏡レンズの設計方法において、レンズ面形状決定工程は、プリズムシニングレンズに光線を物体側光学面に入射させた入射光線ベクトルと眼球側光学面から出射する出射光線ベクトルとを保存するプリズムシニングレンズベクトル保存工程と、目標光線群を保存する目標光線群保存工程と、プリズムシニングレンズベクトル保存工程で保存された入射光線ベクトル及び出射光線ベクトルから、補正前のプリズムシニングレンズのプリズム作用を演算する補正前プリズム作用演算工程と、プリズムシニングレンズベクトル保存工程で保存された入射光線ベクトルと目標光線群保存工程で保存された目標光線群とから、基準レンズから出射する出射光線ベクトルの方向とプリズムシニングレンズから出射する出射光線ベクトルの方向とのなす角度が任意の点でそれぞれ同一となる理想的プリズム作用演算工程と、補正前プリズム作用演算工程で求めたプリズム作用と理想的プリズム作用演算工程で得られたプリズム作用との差分に基づき物体側光学面又は眼球側光学面の傾きを補正するために補正プリズム量を演算する補正プリズム量演算工程と、補正プリズム量演算工程で求められた補正プリズム量に基づいて物体側光学面又は眼球側光学面を補正する補正工程と、を備えたことを特徴とする。

　本発明の一態様として、前述の眼鏡レンズの設計方法において、補正工程の後に、プリズムシニングレンズベクトル保存工程、補正前プリズム作用演算工程及び補正プリズム量演算工程を実施し、プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったか否かの判定を実施し、プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったら補正工程を終了することを特徴とする。

　本発明の一態様として、眼鏡レンズの製造方法は、眼鏡レンズの設計工程と、眼鏡レンズを設計する工程で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程と、を備え、眼鏡レンズの設計工程は、第一の屈折力を有する第一屈折部と、第一の屈折力より大きい第二屈折力を有する第二屈折部と、第一屈折部と第二屈折部との間に設けられた累進部とを備えプリズムシニングが付加された眼鏡レンズを設計する工程であって、プリズムシニングの量に対応したプリズムが付加されたレンズをプリズムシニングレンズとし、プリズムが付加されていないレンズを基準レンズとし、基準レンズにおいて、プリズムに対応した角度の分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点に向かうように基準レンズに複数の光線を入射させた場合における、入射光線ベクトルを目標光線群とし、複数の物体点から発せられたそれぞれの光線がプリズムシニングレンズの物体側光学面に入射し、プリズムシニングレンズの眼球側光学面から出射する光線のうち眼球回旋点に向かう複数の光線をプリズムシニングレンズの各注視線方向のプリズム光線群としたとき、複数の物体点から発せられた光線が、基準レンズの物体側光学面に入射し、プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線を目標光線群とし、複数の物体点から発せられた光線が、プリズムシニングレンズの物体側光学面に入射し、プリズムシニングレンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線をプリズム光線群としたとき、プリズム光線群を構成する光線のうち任意の点と同じ位置を通る複数の光線ベクトルが目標光線群に対して平行となるように、物体側光学面又は眼球側光学面の傾斜を決定することを特徴とする。

本発明の一実施形態にかかる眼鏡レンズの概略を示す図。本発明の一実施形態にかかる眼鏡レンズの一例を示すもので、レンズ幾何中心をＯとしたときの鉛直方向と平均カーブの差との関係を示すグラフ。平均カーブの差の求め方を説明するもので、鉛直方向と平均カーブとの関係を示すグラフ。平均カーブの差の求め方を説明するもので、プリズムシニングが付加されたレンズのプリズムなしレンズに対する平均カーブの差を示すグラフ。眼鏡レンズの他の例を示すもので、レンズ幾何中心をＯとしたときの鉛直方向と平均カーブの差との関係を示すグラフ。眼鏡レンズの他の例を示すもので、レンズ幾何中心をＯとしたときの鉛直方向と平均カーブの差との関係を示すグラフ。眼鏡レンズの他の例を示すもので、レンズ幾何中心をＯとしたときの鉛直方向と平均カーブの差との関係を示すグラフ。眼鏡レンズの他の例を示すもので、レンズ幾何中心をＯとしたときの鉛直方向と平均カーブの差との関係を示すグラフ。眼鏡レンズの他の例を示すもので、レンズ幾何中心をＯとしたときの鉛直方向と平均カーブの差との関係を示すグラフ。本発明の一実施形態の眼鏡レンズの設計装置を示すブロック図。レンズ設計方法の原理を説明するための概略図。レンズ設計方法の原理を説明するための概略図。眼鏡レンズの設計方法を示すフローチャート。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。設計方法の手順で効果が得られることの実験を説明するための概略図。設計方法の手順で効果が得られることの実験を説明するための概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。本発明の一実施形態の眼鏡レンズの製造装置を示すブロック図。眼鏡レンズの製造方法を示すフローチャート。

［眼鏡レンズ］
　本発明の実施形態にかかる眼鏡レンズを図１、図２、図３Ａ、図３Ｂ、図４から図９、図１０Ａ、図１０Ｂに基づいて説明する。
　眼鏡レンズの概略を図１に基づいて説明する。
　図１は、累進屈折力レンズ（又は単焦点非球面レンズ）の形状を示す概略図である。
　図１において、累進屈折力レンズの場合では、プリズム測定基準点Ｏに対して左右対称なアライメント基準マークＭがそれぞれある。これらのアライメント基準マークＭを結ぶ線ＬＣの方向に平行な方向をＸ方向とする。線分ＬＣ上にプリズム測定基準点Ｏがあり、かつ、プリズム測定基準点Ｏは当該線分ＬＣの中点である。一方、前記線分ＬＣに直交する方向をＹ方向とする。また本願においてプリズム測定基準点Ｏは光学中心と一致することもある。
　プリズム測定基準点Ｏとは、レンズのプリズム作用を測定するために製造業者（メーカー）によって規定されるレンズ上の点である。例えば、累進屈折力レンズにおいて、プリズム測定基準点Ｏは、メーカーが指定する２つのアライメント基準マークＭの中間点に、単焦点非球面レンズにおいては光学中心Ｏと同一にそれぞれ配置される。光学中心Ｏはレンズ幾何中心Ｏでもある。
　一方、単焦点非球面レンズの場合では、プリズム測定基準点Ｏを通りプリズム基底方向と直交する方向をＹ方向とし、プリズム測定基準点Ｏを通りプリズム基底方向と平行な方向をＸ方向とする。

　遠用度数測定位置ＦＭは、遠用部の屈折力が適用されたレンズ上の点である。近用度数測定位置ＮＭは、近用部の屈折力が適用されたレンズ上の点である。フィッティングポイントＦＰは、眼前にレンズを位置付けるための基準点として製造業者によって指定されたレンズ上の点である。なお、位置ＦＭ，ＮＭは、累進屈折力レンズの際に使用され、フィッティングポイントＦＰは、両レンズで用いられる。
　そして、鼻側とは、眼鏡装用状態において装用者の鼻側に位置するレンズの位置を示し、耳側とは、眼鏡装用状態において装用者の耳側に位置するレンズの位置を示す。
　なお、本願発明のレンズは、例えば固視ずれ、または斜位等の矯正のためのプリズムを含む処方がなされたプリズム処方用の眼鏡レンズである。
　そして、この眼鏡レンズは、第一屈折部としての遠用部Ｆ１、第二屈折部としての近用部Ｆ２、累進部Ｆ３及び側方部Ｆ４を有し、かつ、プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）が付加されたレンズである。

　プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）は、メーカーが指摘するプリズム測定基準点Ｏと、プリズム測定基準点Ｏに対して上方と下方とにそれぞれ位置するレンズ周辺とを含む出射面全面に付加されている。プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）とは累進屈折力レンズ又は多焦点レンズで厚さを減少させるために付加される、基底方向が垂直のプリズムのことである（日本工業規格ＪＩＳ　Ｔ７３３０　：　２０００）プリズム測定基準点Ｏで付与されるプリズムのプリズム基底方向は第一屈折部側（上側：Ｕｐ方向）あるいは第二屈折部側（下側：Ｄｏｗｎ方向）のいずれかである。
　この眼鏡レンズは、遠用部Ｆ１は第一の屈折力を有する領域を含む。近用部Ｆ２は、第一の屈折力より大きい第二の屈折力を有する領域を含む。累進部Ｆ３は、遠用部Ｆ１と近用部Ｆ２との間に設けられ屈折力が変化する領域を含む。
　さらにこの眼鏡レンズは物体側光学面としての入射面と、眼球側光学面としての出射面とを有する。

　子午線ＬＹは、レンズ装用者の遠方視から近方視への視線の動きを想定した仮想線である。子午線ＬＹは幾何中心Ｏから上方では、Ｙ方向を通る線であり、幾何中心Ｏから下方では、鼻側に内寄せした線であり、子午線ＬＹと同一線上にないことがわかる。
　子午線ＬＹの上であって幾何中心Ｏから上方の所定位置、例えば、幾何中心Ｏから２ｍｍの位置にはフィッティングポイントＦＰがあり、フィッティングポイントＦＰから所定位置、例えば、幾何中心Ｏから８ｍｍの位置には遠用度数測定位置ＦＭがある。
　子午線ＬＹの幾何中心Ｏから下方の所定位置、例えば、幾何中心Ｏから下方に１６ｍｍの位置には近用度数測定位置ＮＭがある。
　遠用部Ｆ１は遠用度数測定位置ＦＭから装用状態で上方の領域にあり、近用部Ｆ２は近用度数測定位置ＮＭから装用状態で下方の領域にあり、累進部Ｆ３は遠用度数測定位置ＦＭと近用度数測定位置ＮＭとの間の領域にある。

　眼鏡レンズの実施例１から６を図２、図３Ａ、図３Ｂ、図４から図９に基づいて説明する。
　実施例１から実施例３は、プリズム基底方向が同一（Ｂａｓｅ　Ｄｏｗｎ）で、遠用部の球面屈折力（Ｓ＝＋３，０，－３）のみそれぞれ異なる実施形態となっている。
　実施例４から実施例６は、プリズム基底方向が同一（Ｂａｓｅ　ＵＰ）で、遠用部の球面屈折力（Ｓ＝＋３，０，－３）のみそれぞれ異なる実施形態となっている。
［実施例１：プリズム基底方向が下方（Ｂａｓｅ　Ｄｏｗｎ）でプリズム屈折力が１．２５Δ（プリズムディオプトリ）、加入度ＡＤＤが２．５０（Ｄ）、遠用部１Ａの球面屈折力Ｓが＋３．０（Ｄ）の累進屈折力レンズ］
　図２は、本発明の一実施形態にかかる眼鏡レンズの一例を示すもので、レンズ幾何中心をＯとしたときの鉛直方向と平均カーブの差との関係を示すグラフである。
　図２を参照して、横軸はＹ方向を示し、縦軸は平均カーブの差を示す。また、座標（０，０）は幾何中心Ｏを示し、フィッティングポイントＦＰ、遠用度数測定位置ＦＭ及び近用度数測定位置ＮＭはＹ軸上に位置する。遠用度数測定位置ＦＭより右側の領域に遠用部があり、近用度数測定位置ＮＭより左側の領域に近用部がある。
　平均カーブ（単位Ｄ）はプリズム測定基準点Ｏを通るＹ方向に沿って測定する。平均カーブを算出するための測定範囲は、プリズム測定基準点Ｏを中点とする６０ｍｍの範囲で行った。

（測定点の配置について）
　平均カーブを算出するための測定点の配置は、等間隔に１ｍｍの配置とし、平均カーブは各位置での以下の計算式によって計算された面屈折力とする。
計算式：各位置での平均曲率×（レンズの屈折率－１）×１０００　　……（式１）
（測定方法）
　平均カーブの測定は、ＴＡＬＹＳＵＲＦ（ＴＡＹＬＯＲ　ＨＯＢＳＯＮ社製）で眼球側光学面に接触して行なった。
　なお、測定位置は累進屈折力レンズにおいて基準位置、例えば、２点のアライメント基準マークが確認できる場合は、アライメント基準マークを通過する位置を測定位置としても良い。また、測定範囲は５０ｍｍから６０ｍｍの範囲が好ましい。そして平均カーブを算出するための測定点の数は、１０点から１００００点程度の範囲で選択することができるが、１００点以上であることが好ましい。
　測定装置は、商品名ＵＡ３Ｐ（松下電器産業社製）、商品名超高精度ＣＮＣ三次元測定機ＬＥＧＥＸ９１０６（株式会社ミツトヨ社製）、商品名ＰＭＤ１００（ｓｃｈｎｅｉｄｅｒ社製）、商品名Ｄｕａｌ　ＬｅｎｓＭａｐｐｅｒ（Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ　＆　Ｒｏｂｏｔｑｉｃｓ社製）等が好適である。本実施形態における、測定方法は、説明した上記のみならず下記のような測定をしてもよい。例えば、レンズ全面の測定後、その測定結果を分析し、プリズム測定基準点Ｏを通過し、プリズム基底方向と同じ方向となる直線を特定することでもよい。

　図３Ａと図３Ｂは、平均カーブの差の求め方を説明するもので、図３Ａは鉛直方向と平均カーブとの関係を示すグラフ、図３Ｂはプリズムシニングが付加されたレンズのプリズムなしレンズに対する平均カーブの差を示すグラフである。
　図３Ａにおいて、プリズムなしレンズの平均カーブがＭ１として示されている。平均カーブＭ１は近用部の位置（Ｙ＝－１８ｍｍ）で最も低い値（１．３（Ｄ））をとり、幾何中心Ｏで２．１（Ｄ）であり、遠用度数測定位置ＦＭで２．４４（Ｄ）であり、遠用度数測定位置ＦＭからレンズ周辺方向に向かうに従ってなだらかに数値が大きくなる。
　プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）が付加された実施例１の眼鏡レンズの平均カーブがＭ０として示されている。平均カーブＭ０は、平均カーブＭ１と近似したカーブであり、遠用度数測定位置ＦＭで２．５（Ｄ）である。
　図３Ｂには、鉛直方向における平均カーブＭ１の平均カーブＭ０に対する差（Ｍ１―Ｍ０）がグラフＮ１１として示されている。
　グラフＮ１１は、Ｙ方向の－３０ｍｍの位置から－１０ｍｍの位置にかけて－０．０５（Ｄ）～－０．０４（Ｄ）の範囲で緩やかに変化し、－１０ｍｍの位置から０ｍｍの位置にかけて緩やかに上昇し、０ｍｍの位置から１８ｍｍの位置にかけて－０．０９（Ｄ）まで下降をし続け、１８ｍｍの位置から３０ｍｍの位置にかけて－０．０７（Ｄ）まで上昇する。このうち、０ｍｍの位置では－０．０３５（Ｄ）程度であり、フィッティングポイントＦＰでは－０．０３５（Ｄ）であり、遠用度数測定位置ＦＭでは、－０．０６（Ｄ）である。

　図２を再度参照して、グラフＮ１１の他に、比較例１のグラフＮ１０が示されている。比較例１及び後述する比較例２～６は、プリズム測定基準点Ｏ（幾何中心Ｏ）で所望のプリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）量が付加されるように面を傾斜させる点を除いては、実施例１及び後述する実施例２～６と同じである。
　さらに、比較例１のＹ方向に沿った平均カーブのプリズムなしレンズに対する平均カーブの差がグラフＮ１０として示されている。
　グラフＮ１０は、Ｙ方向の－２０ｍｍの位置から－１０ｍｍｍの位置にかけて０～０．０１５（Ｄ）の範囲で緩やかに変化し、－１０ｍｍの位置から０ｍｍの位置にかけて０．０１（Ｄ）になるまで緩やかに下降し、０ｍｍの位置から３０ｍｍの位置にかけて０．０５（Ｄ）まで上昇する。
　グラフＮ１１で示される実施例１は、レンズ曲面の平均カーブに対するプリズムなしレンズのＹ方向に沿った平均カーブの差が遠用部から近用部にかけてマイナスである。特に、フィッティングポイントＦＰから屈折力が小さくなる方向の平均カーブが、プリズムなしレンズのＹ方向に沿ったレンズ曲面の平均カーブよりも小さい。

　ここで、実施例１において、フィッティングポイントＦＰから遠用部のレンズ周辺部に向かった領域（第一屈折部側領域）で、フィッティングポイントＦＰから所定寸法ずつ離れた位置ＹＡ１、ＹＡ２、ＹＡ３の平均カーブの差の平均値をＶ１Ａとし、フィッティングポイントＦＰから近用部のレンズ周辺部に向かった領域（第二屈折部側領域）で、フィッティングポイントＦＰから所定寸法ずつ離れた位置ＹＢ１、ＹＢ２、ＹＢ３の平均カーブ差の平均値をＶ１Ｂとすると、平均値Ｖ１Ｂ（図３Ａや図３Ｂから－０．０４２（Ｄ））に対して平均値Ｖ１Ａ（図３Ａや図３Ｂから－０．０７８（Ｄ））が小さい。
　これに対して、比較例１において、フィッティングポイントＦＰから第一屈折部側領域における位置ＹＡ１、ＹＡ２、ＹＡ３の平均カーブの差の平均値をＶ０Ａとし、フィッティングポイントＦＰから第二屈折部側領域における位置ＹＢ１、ＹＢ２、ＹＢ３の平均カーブ差の平均値をＶ０Ｂとすると、平均値Ｖ０Ｂ（図２から０．０１２（Ｄ））に対して平均値Ｖ０Ａ（図２から０．０２５（Ｄ））が大きい。

［実施例２：プリズム基底方向が下側（Ｂａｓｅ　Ｄｏｗｎ）でプリズム屈折力が１．２５Δ、加入度ＡＤＤが２．５０（Ｄ）、球面屈折力Ｓが０Ｄの累進屈折力レンズ］
　実施例２は、実施例１と比較して、遠用部の球面屈折力が、Ｓ＝０（Ｄ）に変更となったことを除けば同様の実施形態となっている。
　図４は、眼鏡レンズの他の例を示すもので、レンズ幾何中心をＯとしたときの鉛直方向と平均カーブの差との関係を示すグラフである。
　図４において、実施例２のＹ方向に沿った平均カーブのプリズムなしレンズに対する平均カーブの差がグラフＮ２１として示されている。
　グラフＮ２１は、幾何中心Ｏの値は－０．０１（Ｄ）であり、遠用度数測定位置ＦＭでの値は－０．０２（Ｄ）より小さいことを示している。
　比較例２のＹ方向に沿った平均カーブのプリズムなしレンズに対する平均カーブの差がグラフＮ２０として示されている。
　グラフＮ２０は、（Ｙ＝－２０ｍｍ）の位置では０（Ｄ）であり、この位置から第一屈折部側領域に向けてプラスとなる。幾何中心Ｏでの数値は０．０２（Ｄ）であり、遠用度数測定位置ＦＭでの数値は０．０２（Ｄ）より若干大きい。

［実施例３：プリズム基底方向が下側（Ｂａｓｅ　Ｄｏｗｎ）でプリズム屈折力が１．２５Δ、加入度ＡＤＤが２．５０（Ｄ）、球面屈折力Ｓが－３．０（Ｄ）の累進屈折力レンズ］
　実施例３は、実施例1と比較して、遠用部の球面屈折力が、Ｓ＝－３（Ｄ）に変更となったことを除けば同様の実施形態となっている。
　図５は、眼鏡レンズの他の例を示すもので、レンズ幾何中心をＯとしたときの鉛直方向と平均カーブの差との関係を示すグラフである。
　図５において、実施例３のＹ方向に沿った平均カーブのプリズムなしレンズに対する平均カーブの差がグラフＮ３１で示されている。
　グラフＮ３１は、（Ｙ＝－２０ｍｍ）から第一屈折部側領域にかけてプラスであることを示す。幾何中心Ｏ及び遠用度数測定位置ＦＭでの値は０．０１（Ｄ）より小さい。
　比較例３のＹ方向に沿った平均カーブのプリズムなしレンズに対する平均カーブの差がグラフＮ３０である。
　グラフＮ３０は、（Ｙ＝－２０ｍｍ）の位置では０（Ｄ）であり、この位置から第一屈折部領域にかけてプラスとなる。幾何中心Ｏでの数値は０．０２（Ｄ）であり、遠用度数測定位置ＦＭでの数値は０．０４（Ｄ）である。

［実施例４：プリズム基底方向が上側（Ｂａｓｅ　Ｕｐ）でプリズム屈折力が１．２５Δ、加入度ＡＤＤが２．５０（Ｄ）、球面屈折力Ｓが＋３．０（Ｄ）の累進屈折力レンズ］
　実施例４は、実施例１と比較して、プリズム基底方向が上側（ＵＰ方向）に変更となったことを除けば同様の実施形態となっている。
　図６は、眼鏡レンズの他の例を示すもので、レンズ幾何中心をＯとしたときの鉛直方向と平均カーブの差との関係を示すグラフである。
　図６において、実施例４のＹ方向に沿った平均カーブのプリズムなしレンズに対する平均カーブの差がグラフＮ４１で示されている。
　グラフＮ４１は、実施例１のグラフＮ１１の正負を逆にした曲線である。つまり、－３０ｍｍの位置から－１０ｍｍｍの位置にかけて０．０４（Ｄ）～０．０５（Ｄ）の範囲で緩やかに変化し、－１０ｍｍの位置から０ｍｍの位置にかけて緩やかに下降し、０ｍｍの位置から１８ｍｍの位置にかけて０．１１（Ｄ）まで上昇をし続け、１８ｍｍの位置から３０ｍｍの位置にかけて０．０８（Ｄ）まで下降する。このうち、０ｍｍの位置では０．０３５（Ｄ）であり、フィッティングポイントＦＰでは０．０３６（Ｄ）であり、遠用度数測定位置ＦＭでは、０．０６（Ｄ）である。
　比較例４のＹ方向に沿った平均カーブのプリズムなしレンズに対する平均カーブの差がグラフＮ４０で示されている。
　グラフＮ４０は、－２０ｍｍの位置から－１０ｍｍｍの位置にかけて－０．０１５（Ｄ）～－０．０１（Ｄ）の範囲で緩やかに変化し、－１０ｍｍの位置から０ｍｍの位置にかけて－０．００５（Ｄ）になるまで緩やかに上昇し、０ｍｍの位置から３０ｍｍの位置にかけて－０．０５（Ｄ）まで下降する。このうち、０ｍｍの位置では－０．０１（Ｄ）であり、フィッティングポイントＦＰでは－０．００９（Ｄ）であり、遠用度数測定位置ＦＭでは、－０．０１（Ｄ）である。
　実施例４では、平均カーブの差が遠用部から近用部にかけてプラスである。特に、フィッティングポイントＦＰから屈折力が小さくなる方向の平均カーブが、プリズムなしレンズのＹ方向に沿ったレンズ曲面の平均カーブよりも大きい。
　実施例４において、遠用部の位置ＹＡ１,ＹＡ２,ＹＡ３の平均カーブ差の平均値をＶ１Ａとし、近用部の位置ＹＢ１，ＹＢ２,ＹＢ３の平均カーブ差の平均値をＶ１Ｂとすると、平均値Ｖ１Ｂに対して平均値Ｖ１Ａが大きい。
　これに対して、比較例４において、位置ＹＡ１、ＹＡ２、ＹＡ３の平均カーブ差の平均値をＶ０Ａとし、位置ＹＢ１、ＹＢ２、ＹＢ３の平均カーブ差の平均値をＶ０Ｂとすると、平均値Ｖ０Ｂに対して平均値Ｖ０Ａが小さい。

［実施例５：プリズム基底方向が上側（Ｂａｓｅ　Ｕｐ）でプリズム屈折力が１．２５Δ、加入度ＡＤＤが２．５０（Ｄ）、球面屈折力Ｓが０（Ｄ）の累進屈折力レンズ］
　実施例５は実施例２と比較して、プリズム基底方向が上側（ＵＰ方向）に変更となったことを除けば同様の実施形態となっている。
　図７は、眼鏡レンズの他の例を示すもので、レンズ幾何中心をＯとしたときの鉛直方向と平均カーブの差との関係を示すグラフである。
　図７において、実施例５のＹ方向に沿った平均カーブのプリズムなしレンズに対する平均カーブの差がグラフＮ５１である。
　グラフＮ５１は、幾何中心Ｏの値は０．０１（Ｄ）よりやや大きく、遠用度数測定位置ＦＭでの値は０．０２（Ｄ）より大きい。
　比較例５は、プリズム測定点のみにプリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）を付加した点を除いては、実施例５と同じである。
　比較例５のＹ方向に沿った平均カーブのプリズムなしレンズに対する平均カーブの差がグラフＮ５０である。
　グラフＮ５０は、－２０ｍｍの位置では０であり、この位置から第一屈折部側領域（遠用部）にかけてマイナスとなる。幾何中心Ｏでの数値は－０．０２（Ｄ）であり、遠用度数測定位置ＦＭでの数値は－０．０２（Ｄ）より若干小さい。

［実施例６：プリズム基底方向が上側（Ｂａｓｅ　Ｕｐ方向）でプリズム屈折力が１．２５Δ、加入度ＡＤＤが２．５０（Ｄ）、球面屈折力Ｓが－３．０（Ｄ）の累進屈折力レンズ］
　実施例６は、実施例３と比較して、プリズム基底方向が上側（ＵＰ方向）に変更となったことを除けば同様の実施形態となっている。
　図８は、眼鏡レンズの他の例を示すもので、レンズ幾何中心をＯとしたときの鉛直方向と平均カーブの差との関係を示すグラフである。
　図８において、実施例６のＹ方向に沿った平均カーブのプリズムなしレンズに対する平均カーブの差がグラフＮ６１で示されている。
　グラフＮ６１は、－２０ｍｍから第一屈折部領域（遠用部）にかけてマイナスである。幾何中心Ｏ及び遠用度数測定位置ＦＭでの平均カーブの差は－０．０１（Ｄ）より大きい。
　比較例６のＹ方向に沿った平均カーブのプリズムなしレンズに対する平均カーブの差がグラフＮ６０である。
　グラフＮ６０は、－２０ｍｍの位置では０（Ｄ）であり、この位置から第一屈折部領域（遠用部）にかけてマイナスとなる。幾何中心Ｏでの数値は－０．０２（Ｄ）であり、遠用度数測定位置ＦＭでの数値は－０．０４（Ｄ）である。

　なお、本実施の形態の平均カーブの差の平均値の測定は次のようにおこなった。
　本発明の眼鏡レンズにて平均カーブの差を各領域、仮にフィッティングポイントＦＰがプリズム測定基準点Ｏから４ｍｍ上にあるとし、２つのアライメント基準マークを結ぶ線の中点を通り線と直交する方向においてフィッティングポイントＦＰから±３０ｍｍの範囲で、５ｍｍ間隔に（５～７点程度）測定し、測定値の平均を算出した。
（ダウンプリズム：プリズム基底方向が下側の場合）
　本発明（例えばＨＯＹＡ製エルエスブイ）では第１屈折部領域－０・０７５（Ｄ）、第２屈折部領域－０．０４２（Ｄ）（第１＜第２）、比較例（例えばＨＯＹＡ製エルエスブイ）では第１屈折部領域の平均カーブの差の平均が０・０２７（Ｄ）、第２屈折部領域の平均カーブの差の平均が０．００６（Ｄ）となる。
（アッププリズム：プリズム基底方向が上側の場合）
　本発明（例えばＨＯＹＡ製エルエスブイ）では、第１屈折部領域の平均カーブの差の平均が０・０８６（Ｄ）、第２屈折部領域の平均カーブの差の平均が０．０４６（Ｄ）（第１屈折部領域＞第２屈折部領域）
　比較例（例えばＨＯＹＡ製エルエスブイ）では第１屈折部領域の平均カーブの差の平均が－０．０２９（Ｄ）、第２屈折部領域の平均カーブの差の平均が－０．００８（Ｄ）（第１屈折部領域＜第２屈折部領域）となる。

［眼鏡レンズの設計装置］
　本発明の眼鏡レンズの設計装置及び設計方法の一実施形態を図面に基づいて説明する。
　図９は本発明の一実施形態の眼鏡レンズの設計装置を示すブロック図である。
　眼鏡レンズの設計装置３は、入射面に入射する光線が、出射面から眼球回旋点に向けて出射する眼鏡レンズを設計する装置である。設計装置３は、出射面の光学面の傾き（以降傾斜ともいう）を決定するレンズ面形状決定部３Ａを備えている。そして、レンズ面形状決定部３Ａは、制御部３０、記憶部３１及び表示部３２を備えている。
　制御部３０は、ＣＰＵ等の演算回路、ＲＡＭ等の記憶回路を備えている。そして制御部３０は、記憶部３１に記憶されているプログラムをＲＡＭに展開し、ＲＡＭに展開されたプログラムとの協働で、各種処理を実行する。

　制御部３０は、送受信部３３、データ作成部３４、データ読込部３５、補正前プリズム作用演算部３６、理想的プリズム作用演算部３７、補正プリズム量演算部３８及び補正部３９の機能を実行する。
　送受信部３３は、図示しない検眼装置から、装用者の検眼情報を取得する検眼情報入手部としても機能する。さらに送受信部３３は、眼鏡レンズの設計に必要な情報を、図示しないコンピュータから受信し、他のコンピュータに設計データ等を送信する。
　ここで、検眼情報とは、眼鏡レンズの球面屈折力Ｓ、累進屈折力レンズの第一屈折部で付与する第一の屈折力、第二屈折部で付与する第二の屈折力、累進帯長、およびその他の情報である。このその他の情報には一態様として、プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）に関する情報を含み、プリズム量、プリズム基底方向（上側（Ｕｐ方向）、下側（Ｄｏｗｎ方向））、フレームの情報が含まれる。

　データ作成部３４は、記憶部３１の記憶された情報を呼び出す。そして、データ作成部３４は基準レンズＢＬの入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ１１Ａ、Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａ、基準レンズＢＬの出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ１１Ｂ、Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂのデータを作成する。そして、データ作成部３４は、プリズムシニングレンズＣＬの入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ２１Ａ、Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ、プリズムシニングレンズＣＬの出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂ、Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂ（図１０参照）、及び、その他のデータを作成する。ここで基準レンズＢＬとは、プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）以外の処方値が全て同じでプリズムが付加されていないレンズをいう。一方、プリズムシニングレンズＣＬとは、プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）を含むプリズムが付加されたレンズをいう。
　そして、図９で示されるデータ作成部３４では、後述するプリズムの分布、基準プリズム分布及び差分プリズム分布を、光線追跡法、その他の方法で作成する。データ作成部３４で作成されたデータは、一度、記憶部３１で記憶される。

　データ読込部３５は、データ作成部３４で作成された種々のデータを記憶部３１から読み込む。
　そして、演算部３００は補正前プリズム作用演算部３６、理想的プリズム作用演算部３７及び補正プリズム量演算部３８を備える。
　まず、補正前プリズム作用演算部３６は、後述するプリズムシニングレンズベクトル保存部３１１で保存された入射光線ベクトル及び出射光線ベクトルに基づき、プリズム処方がない基準レンズのプリズム作用を演算する。
　そして、理想的プリズム作用演算部３７は、プリズムシニングレンズベクトル保存部３１１で保存された入射光線ベクトルと後述する目標光線群保存部３１２で保存された出射光線ベクトルに基づき、プリズムシニングレンズに光線を入射させたときに得られる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を演算する。
　さらに、補正プリズム量演算部３８は、補正前プリズム作用演算部３６で求めたプリズム作用と理想的プリズム作用演算部３７で得られたプリズム作用との差分に基づき、出射面の傾きを補正するための補正プリズム量を演算する。
　そして、補正部３９は、補正プリズム量演算部３８で求められた補正プリズム量に基づいて出射面の傾きを補正する。

　記憶部３１は、記憶部本体３１０、プリズムシニングレンズベクトル保存部３１１及び目標光線群保存部３１２を備える。
　記憶部本体３１０は、眼鏡レンズの設計装置３の動作を制御するための各種プログラム、及び各種情報を記憶する。この各種情報は、送受信部３３で入手した装用者毎の検眼情報、眼鏡レンズの材料、屈折率、その他、設計するにあたり必要な設計情報を含む。
　ここで、図９に加え、後述する図１０Ａ、図１０Ｂを更に参照しながら説明を行う。
　プリズムシニングレンズベクトル保存部３１１は、プリズムシニングレンズＣＬの入射面ＬＩに光線を入射させた入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ（図１０Ｂ参照）と出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂ（図１０Ｂ参照）とを保存する。
　目標光線群保存部３１２は、プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）のプリズム量に対応した角度γの分だけ回転されて入射面ＬＩに入射される入射光線ベクトルＬ１１Ａ、Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａ（図１０Ａ参照）と出射面Ｌから出射する出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂ（図１０Ａ参照）とを記憶部３１に保存する。ここで、入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａが目標光線群である。

　以上の構成の設計装置３を用いて眼鏡レンズを設計する方法を説明する。
　眼鏡レンズの設計方法を説明するために前提となる概念を図１０Ａと図１０Ｂに基づいて説明する。
　図１０Ａと図１０Ｂはレンズ設計方法の原理を説明するための概略図である。
　図１０Ａは、基準レンズＢＬを示している。
　複数の物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられる光線が、基準レンズＢＬの入射面ＬＩを通って出射面ＬＯから出射するシミュレーションをする。
　これらの複数の光線のうち、基準レンズＢＬの出射面ＬＯの任意の点から出射してそれぞれが眼球回旋点Ｅに向かう光線ベクトルＬ０１，Ｌ０２，Ｌ０３を、基準レンズＢＬの各注視線方向の基準光線群ＬＢ０とする。
　本発明において、物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３は無限遠方、あるいは、有限距離にあると定義する。ここで、有限距離とは無限遠方と同一視できる程度の距離をいう。

　光線ベクトルＬ０１は、物体点Ａ１から発せられ入射面ＬＩのレンズ幾何中心Ｏに入射する入射光線ベクトルＬ０１Ａと、入射光線ベクトルＬ０１Ａの入射位置から出射面ＬＯのプリズム測定基準点Ｏに向かうベクトルと、出射面ＬＯのプリズム測定基準点Ｏ１から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ０１Ｂとを備える。
　同じく、光線ベクトルＬ０２は、物体点Ａ２から発せられ入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ０２Ａと、入射光線ベクトルＬ０２Ａの入射位置から出射面ＬＯの任意のレンズ周辺部Ｏ２に向かうベクトルと、出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ０２Ｂとを備える。
　同様に、さらに光線ベクトルＬ０３は、物体点Ａ３から発せられ入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ０３Ａと、入射光線ベクトルＬ０３Ａの入射位置から出射面ＬＯの任意のレンズ周辺部Ｏ３に向かうベクトルと、出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ０３Ｂとを備える。
　ここで、光線ベクトルＬ０１，Ｌ０２，Ｌ０３のそれぞれに、プリズム測定基準点Ｏ１に付与したプリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）量に対応した角度γの分だけ回転された複数の光線ベクトルがＬ１１，Ｌ１２，Ｌ１３で示されている。光線ベクトルＬ１１，Ｌ１２，Ｌ１３のうち入射光線ベクトルがＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａで示され、出射光線ベクトルがＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂで示されている。

　図１０Ｂには、プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）レンズＣＬが示されている。図１０Ｂにおいて、プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）レンズＣＬは、プリズム測定基準点Ｏ１において、プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）量に応じたプリズムが付加されている。プリズム測定基準点Ｏは、図１、図２、図３Ａ、図３Ｂ、図４から図８では幾何中心Ｏとして表示されている。
　物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられる光線が、プリズムシニングレンズＣＬの入射面ＬＩを通って出射面ＬＯから出射するシミュレーションをする。
　これらの複数の光線のうち、基準レンズＢＬの出射面ＬＯの任意の点から出射してそれぞれが眼球回旋点Ｅに向かう光線ベクトルＬ０１，Ｌ０２，Ｌ０３を、基準レンズＢＬの各注視線方向の基準光線群ＬＢ０とする。
　これらの複数の光線のうち、プリズムシニングレンズＣＬの出射面ＬＯのうち任意の点から出射してそれぞれが眼球回旋点Ｅに向かう光線ベクトルＬ２１，Ｌ２２，Ｌ２３をプリズムシニングレンズＣＬの各注視線方向のプリズム光線群ＬＣ０とする。

　光線ベクトルＬ２１は、物体点Ａ１から発せられ入射面ＬＩのプリズム測定基準点Ｏ１に入射する入射光線ベクトルＬ２１Ａと、入射光線ベクトルＬ２１Ａの入射位置から出射面ＬＯのプリズム測定基準点Ｏ１に向かうベクトルと、出射面ＬＯのプリズム測定基準点Ｏ１から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ２１Ｂとを備える。
　同様に、光線ベクトルＬ２２は、物体点Ａ２から発せられ入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ２２Ａと、入射光線ベクトルＬ２２Ａの入射位置から出射面ＬＯの任意のレンズ周辺部Ｏ２に向かうベクトルと、出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ２２Ｂとを備える。
　同じく、光線ベクトルＬ２３は、物体点Ａ３から発せられ入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ２３Ａと、入射光線ベクトルＬ２３Ａの入射位置から出射面ＬＯの任意のレンズ周辺部Ｏ３に向かうベクトルと、出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ２３Ｂとを備える。

　ここで、物体点Ａ１から入射され基準レンズＢＬの出射面ＬＯのプリズム測定基準点Ｏ１から出射する出射光線ベクトルＬ１１Ｂの方向と、物体点Ａ１から入射されプリズムシニングレンズＣＬの出射面ＬＯのプリズム測定基準点Ｏ１から出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂの方向とがなす角（フレ角）をθ１とする。
　同じく、物体点Ａ２から入射され基準レンズＢＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から出射する出射光線ベクトルＬ１２Ｂの方向と、物体点Ａ２から入射されプリズムシニングレンズＣＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から出射する出射光線ベクトルＬ２２Ｂの方向とがなす角（フレ角）をθ２とする。
　同様に、物体点Ａ３から入射され基準レンズＢＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から出射する出射光線ベクトルＬ１３Ｂの方向と、物体点Ａ２から入射されプリズムシニングレンズＣＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から出射する出射光線ベクトルＬ２３Ｂの方向とがなす角（フレ角）をθ３とする。

　本実施形態では、角度θ１、角度θ２及び角度θ３がそれぞれ一定の角度θとなるようにプリズムシニングレンズＣＬの出射面ＬＯの形状を決定する。一定の角度θは、例えば、プリズム量に対応した角度γの値そのものとしてもよく、あるいは、角度γの所定割合の値としてもよい。角度θ１、角度θ２及び角度θ３の角度θに対する差を求め、この差が小さくなるように、プリズムシニングレンズの出射面ＬＯの傾斜を変更する。

　出射面ＬＯのプリズム測定基準点Ｏ１及びレンズ周辺部Ｏ２，Ｏ３を含む出射面ＬＯのそれぞれの位置での出射面ＬＯの光学面の傾斜を変更する。
　すると、入射光線ベクトルＬ２１Ａが、目標光線群を構成する入射光線ベクトルＬ１１Ａと平行となるように所定角度だけ回転し、プリズムシニングレンズＣＬの出射面ＬＯのプリズム測定基準点Ｏ１から出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂの向きも変わる。
　同様に、入射光線ベクトルＬ２２Ａが、目標光線群を構成する入射光線ベクトルＬ１２Ａと平行となるように所定角度だけ回転し、プリズムシニングレンズＣＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から出射する出射光線ベクトルＬ２２Ｂの向きが変わる。
　おなじく、入射光線ベクトルＬ２３Ａが、目標光線群を構成する入射光線ベクトルＬ１３Ａと平行となるように所定角度だけ回転し、プリズムシニングレンズＣＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から出射する出射光線ベクトルＬ２３Ｂの向きも変わる。
　出射面ＬＯの光学面の傾斜が変更されたプリズムシニングレンズに対して、同様のシミュレーションを実施し、最終的に、角度θ１、角度θ２及び角度θ３の差が最も少なくなるような角度θ、理想的には、角度θ１、角度θ２及び角度θ３がそれぞれ角度θとなるように、出射面ＬＯの光学面の傾斜が決定される。

［眼鏡レンズの設計方法］
　本実施形態の設計方法を図１１に基づいて具体的に説明する。
　図１１は眼鏡レンズの設計方法を示すフローチャートである。
　本実施形態の設計方法は、図１１のフローチャートで示される通り、まず、プリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１と目標光線群保存工程Ｓ２とを実施する。なお、本実施形態では、プリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１と目標光線群保存工程Ｓ２とを実施する順番は限定されるものではなく、目標光線群保存工程Ｓ２を実施した後、プリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１を実施するものでもよく、また両者同時に実施するものでもよい。また以降の説明は、図１１に加え、図１０Ａ、図１０Ｂも参照することとする。

［プリズムシニングレンズベクトル保存工程］
　プリズムシニングレンズベクトル保存工程は、物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられた光線であってプリズムシニングレンズＣＬに入射し、プリズムシニングレンズＣＬから出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線を備えるプリズム光線群ＬＣ０をデータ作成部３４で作成する。データ作成部３４は、シミュレーションをして、物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から入射面ＬＩに光線を入射させた入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａと出射面ＬＯから出射して眼球回旋点Ｅに向かう光線の出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂとを作成する。作成された入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ及び出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂをプリズムシニングレンズベクトル保存部３１１に保存する（Ｓ１）。

［目標光線群保存工程］
　目標光線群保存工程は、物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられた光線であって基準レンズＢＬに入射し、基準レンズＢＬから出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線とを備える基準光線群ＬＢ０を作成する。
　ついで、基準光線群ＬＢ０に基づいて、出射光線ベクトルＬ０１Ｂ，Ｌ０２Ｂ，Ｌ０３Ｂのそれぞれにプリズム量に対応した角度γの分だけ回転された複数の光線が、出射されて眼球回旋点に向かうように、基準レンズに複数の光線を入射させた場合の入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａをデータ作成部３４で作成する。
　データ作成部３４は、シミュレーションによって、基準光線群ＬＢ０を構成する入射光線ベクトルＬ０１Ａ，Ｌ０２Ａ，Ｌ０３Ａと出射光線ベクトルＬ０１Ｂ，Ｌ０２Ｂ，Ｌ０３Ｂを作成する。さらに、データ作成部３４は、目標光線群を構成する入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａと出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂを作成し、これら光線ベクトルを目標光線群保存部３１２に保存する（Ｓ２）。

［補正前プリズム作用演算工程］
　補正前プリズム作用演算工程は、プリズムシニングレンズベクトル保存部３１１から、入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ及び出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂを呼び出し、補正前、つまり、現在の基準レンズＢＬのプリズム作用を補正前プリズム作用演算部３６で演算する（Ｓ３）。
［理想的プリズム作用演算工程］
　理想的プリズム作用演算工程は、プリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１で保存された出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂと、目標光線群保存工程Ｓ２で保存された出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂとを呼び出し、プリズムシニングレンズＣＬに光線を入射させたときに得られる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を理想的プリズム作用演算部３７で演算する（Ｓ４）。理想的な出射光線とは、物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から入射され基準レンズＢＬの出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂの方向と、物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から入射されプリズムシニングレンズＣＬの出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂの方向とがなす角度θ１，θ２，θ３が角度θとなるような出射光線である。理想的プリズム作用演算部３７により、角度θを演算する。

［補正プリズム量演算工程］
　補正プリズム量演算部３８によって、補正前プリズム作用演算工程で求めたプリズム作用と理想的プリズム作用演算工程で得られたプリズム作用との差分を演算し、その差分に基づいて出射面Ｌ０の傾きを補正するために補正プリズム量を演算する（Ｓ５）。つまり、補正プリズム量演算部３８では、角度θ１と角度θとの差、角度θ２と角度θとの差、角度θ３と角度θとの差をそれぞれ演算する。
［補正工程］
　補正工程は、補正プリズム量演算工程で求められた補正プリズム量に基づいて出射面ＬＯの傾きを補正部３９で補正する（Ｓ６）。
　つまり、補正プリズム量演算部３８で演算された角度θ１と角度θとの差、角度θ２と角度θとの差、角度θ３と角度θとの差が小さくなるように、出射面ＬＯのプリズム測定基準点Ｏ１及びレンズ周辺部Ｏ２，Ｏ３を含む出射面の光学面での傾斜を変更する（図１０Ｂの一点鎖線ＬＯＡ参照）。前述の傾斜は、複数の任意の点に対応した各点の局所的な傾斜であり、光学面の傾きを含む。

［判定工程］
　判定工程は、出射面ＬＯの傾きが補正されたら、出射面ＬＯに基づいて、工程Ｓ１、工程Ｓ３、工程Ｓ５を実施し、工程Ｓ５で求められたプリズム作用の差分、つまり、角度θ１と角度θとの差、角度θ２と角度θとの差、角度θ３と角度θとの差が目標値以下か否かを判定する（Ｓ７）。ここで、目標値とは、眼鏡レンズの種類、屈折力等に応じて適宜設定されるものである。目標値は、記憶部３１に予め記憶されている。
　プリズム作用の差分が目標値以下である場合（ＹＥＳ）には、設計が終了する。プリズム作用の差分が目標値を超える場合（ＮＯ）には、工程Ｓ６で実施される補正の回数をカウントし、カウントされた回数が所定回数未満か否かを判定する（Ｓ８）。
　所定回数は、適宜設定されるものであり、例えば、３回である。設定された回数は記憶部３１に予め記憶される。カウントされた回数が所定の回数未満である場合（ＹＥＳ）には、工程Ｓ１から工程Ｓ６までを繰り返し実施する。カウントされた回数が所定の回数に達した場合（ＮＯ）には、設計が終了する。
　以上の構成の眼鏡レンズの設計方法は、コンピュータの設計プログラムより実施される。

　種々の眼鏡レンズに前述の設計方法を適用した具体例を図面に基づいて説明する。
［実施例１：プリズム基底方向が下方（Ｂａｓｅ　Ｄｏｗｎ）でプリズム屈折力が１．２５（Δ）、加入度ＡＤＤが２．５０（Ｄ）、球面屈折力Ｓが＋３．０（Ｄ）の累進屈折力レンズ］
　図１２Ａ、図１２Ｂ、図１２Ｃは、眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図である。
　図１２Ａは、プリズム測定基準点Ｏでプリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）が付加されたプリズムの分布が示す。なお、後述する図１４Ａ、図１４Ｂ、図１４Ｃは、それぞれ図１２Ａ、図１２Ｂ、図１２Ｃに相当するものであり、これらの図において、座標は出射面ＬＯの座標位置であり、各図の左側が鼻側であり、右側が耳側である。
　図１２Ａで示されるプリズムの分布は、座標（０，０）の原点から下側に２ｍｍ離れた位置Ｐｃ（座標（０，－２））では、プリズム量ΔＰが０～１（Ｄ）の領域Ｐ０の中心となっている。そして、領域Ｐ０の外側はプリズム量ΔＰが１～２（Ｄ）の領域Ｐ１である。さらに、領域Ｐ１の外側はプリズム量ΔＰが２～３（Ｄ）の領域Ｐ２である。そして、領域Ｐ２の外側はプリズム量ΔＰが２～３（Ｄ）の領域Ｐ３である。したがって、プリズム分布は、位置Ｐｃを中心として外側に向かうに従ってプリズム量ΔＰが１Ｄ単位で大きくなる。図１２Ａのプリズム分布はプリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。

　図１２Ｂは、基準レンズにおける基準プリズム分布を示す。
　基準プリズム分布は、図１２Ｂに示される通り、原点から下側に２ｍｍ離れた位置Ｐｃを含む最小の楕円領域が０～１（Ｄ）の領域Ｐ０であり、プリズム測定基準点Ｏ１と同心上に径の異なる楕円領域が配置される。図１２Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図１２Ｃにおいて、差分プリズム分布は、原点から上に３ｍｍの位置（座標（０，３））を含む領域は、０．０～０．２５（Ｄ）である。そしてこの領域の外側に位置する領域のプリズム量は、０．２５～０．５０（Ｄ）である。さらに、この外側に位置する領域のプリズム量は、０．５０～０．７５（Ｄ）である。
　図１２Ｃで示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。

　以上の手順の設計方法でレンズ周辺での視線のずれが解消されていることを示す実験について、図１３Ａと図１３Ｂに基づいて説明する。
　図１３Ａと図１３Ｂは、設計方法の手順で効果が得られることの実験を説明するための概略である。
　図１３Ａは眼球から１ｍ先の物体面Ｋを左右の眼で見た場合の実験の概略を示す。図１３Ｂは、物体面Ｋのうち水平方向Ｈより上方であって水平に沿った線ＫＬを左右の眼で見た場合の視線のずれを示す概略図である。この視線のずれの計算は、まず左右の眼球回旋点Ｅを結んだ直線ＳＥの中点ＳＭを通る物体面Ｋの法線ＳＬと、線ＫＬの上の所定の位置Ｑｎと中点ＳＭとを結ぶ線Ｓｎとのなす角度をφと定義する。角度φは、線Ｓｎが法線ＳＬと一致する場合には、０°であり、図１３Ａにおいて右側がプラス、左側がマイナスである。角度φが４０°、３０°、２０°、１０°、０°、－１０°、－２０°、－３０°、－４０°における各物体点から右眼、左眼のそれぞれの眼球回旋点を通る光線を追跡する。そして、レンズの出射面から出射された出射光線ベクトルを物体面Ｋの方に伸ばして物体面とぶつかった位置を右眼、左眼の出射光線ベクトルについてそれぞれ計算する。計算の結果、右眼から計算された位置と左眼から計算された位置との差は視線のずれである。表１は、実施例１とプリズムなしレンズとの視線のずれの差分と、比較例１とプリズムなしレンズとの視線のずれの差分とをそれぞれ求めた結果である。

　実施例１の最大値（２．２５ｍｍ）と最小値（０．２１ｍｍ）との差は２．０４ｍｍである。これに対して、比較例１の最大値（３．５８ｍｍ）と最小値（０．２１ｍｍ）との差は３．３７ｍｍである。最大値と最小値との差を比較した場合、実施例１が比較例１に比べて、小さく、各角度における視線のずれが少ないことがわかる。

［実施例２：プリズム基底方向が下側（Ｂａｓｅ　Ｄｏｗｎ）でプリズム屈折力が１．２５（Δ）、加入度ＡＤＤが２．５０（Ｄ）、球面屈折力Ｓが０（Ｄ）の累進屈折力レンズ］
　図１４Ａ、図１４Ｂ、図１４Ｃは、眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図。
　図１４Ａでは、座標（０，－８）の位置Ｐｃは、０～１（Ｄ）の領域Ｐ０の中心である。図１４Ａのプリズム分布はプリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図１４Ｂで示される基準プリズム分布は、座標（０，－８）を含む最小の領域Ｐ０が０～１（Ｄ）の領域Ｐ０である。そして、領域Ｐ０と同心上に径が異なり、かつ、１（Ｄ）であり、ピッチ毎大きくなる楕円領域が配置される。図１４Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図１４Ｃで示される差分プリズム分布では、座標（０，０）の原点を含む領域が０．００～０．２５（Ｄ）である、そして、その外側は０．２５～０．５０（Ｄ）の領域である。図１４Ｃで示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
　以上の手順の設計方法でレンズ周辺での視線のずれが解消されていることを説明する。
　表２は実施例２とプリズムなしレンズとの視線のずれの差分と、比較例２とプリズムなしレンズとの視線のずれの差分とをそれぞれ求めた結果である。

　実施例２の最大値（０．１５ｍｍ）と最小値（０．０３ｍｍ）との差は０．１２ｍｍである。これに対して、比較例２の最大値（０．３９ｍｍ）と最小値（０．０７ｍｍ）との差は０．３２ｍｍである。最大値と最小値との差を比較した場合、実施例２が比較例２に比べて、小さく、各角度における視線のずれが少ないことがわかる。

［実施例３：プリズム基底方向が下側（Ｂａｓｅ　Ｄｏｗｎ）でプリズム屈折力が１．２５（Δ）、加入度ＡＤＤが２．５０（Ｄ）、球面屈折力Ｓが－３．０（Ｄ）の累進屈折力レンズ］
　図１５Ａ、図１５Ｂ、図１５Ｃは、眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図である。
　図１５Ａは、座標（０，５）の位置Ｐｃが、プリズム量が０～１（Ｄ）の領域Ｐ０の中心となるプリズム分布である。図１５Ａのプリズム分布はプリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図１５Ｂで示される基準プリズム分布は、座標（０，５）を含む最小の領域Ｐ０が０～１（Ｄ）の領域Ｐ０である。そして、領域Ｐ０と同心上に領域の大きさとプリズム量が異なる楕円領域が配置される。図１５Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図１５Ｃで示される差分プリズム分布は、座標（０，０）の原点を含む領域が０．００～０．２５（Ｄ）である。そして、その外側は０．２５～０．５０（Ｄ）の領域である。図１５Ｃで示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
　以上の手順の設計方法でレンズ周辺での視線のずれが解消されていることを説明する。
　表３は実施例３とプリズムなしレンズとの視線のずれの差分と、比較例３とプリズムなしレンズとの視線のずれの差分とをそれぞれ求めた結果を示す。

　実施例３の最大値（０．０２ｍｍ）と最小値（０．００ｍｍ）との差は０．０２ｍｍである。これに対して、比較例３の最大値（０．０３ｍｍ）と最小値（０．００ｍｍ）との差は０．０３ｍｍである。最大値と最小値との差を比較した場合、実施例３が比較例３に比べて、小さく、各角度における視線のずれが少ないことがわかる。

［実施例４：プリズム基底方向が上側（Ｂａｓｅ　Ｕｐ）でプリズム屈折力が１．２５（Δ）、加入度ＡＤＤが２．５０（Ｄ）、球面屈折力Ｓが＋３．０（Ｄ）の累進屈折力レンズ］
　図１６Ａ、図１６Ｂ、図１６Ｃは、眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図である。
　図１６Ａは、座標（０，－３）の位置Ｐｃは、０～１（Ｄ）の領域Ｐ０の中心である。図１６Ａのプリズム分布はプリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図１６Ｂで示される基準プリズム分布は、座標（０，－３）を含む最小の領域Ｐ０が０～１（Ｄ）の領域Ｐ０である。そして領域Ｐ０と同心上に径が異なり、かつ、大きくなる楕円領域が配置される。図１６Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図１６Ｃで示される差分プリズム分布では、座標（０，０）の原点を含む領域が０．００～０．２５（Ｄ）である。そして、その外側は０．２５～０．５０（Ｄ）の領域である。図１６Ｃで示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
　以上の手順の設計方法でレンズ周辺での視線のずれが解消されていることを説明する。
　表４は実施例４とプリズムなしレンズとの視線のずれの差分と、比較例４とプリズムなしレンズとの視線のずれの差分とをそれぞれ求めた結果を示す。

　実施例４の最大値（２．２７ｍｍ）と最小値（０．１３ｍｍ）との差は２．１４ｍｍである。これに対して、比較例４の最大値（３．１５ｍｍ）と最小値（０．１５ｍｍ）との差は３．００ｍｍである。最大値と最小値との差を比較した場合、実施例４が比較例４に比べて、小さく、各角度における視線のずれが少ないことがわかる。

［実施例５：プリズム基底方向が上側（Ｂａｓｅ　Ｕｐ）でプリズム屈折力が１．２５（Δ）、加入度ＡＤＤが２．５０（Ｄ）、球面屈折力Ｓが０（Ｄ）の累進屈折力レンズ］
　図１７Ａ、図１７Ｂ、図１７Ｃは、眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図である。
　図１７Ａでは、座標（０，１５）の位置Ｐｃは、０～１（Ｄ）の領域Ｐ０の中心である。図１７Ａのプリズム分布はプリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図１７Ｂで示される基準プリズム分布は、座標（０，１５）を含む最小の領域Ｐ０が０～１（Ｄ）の領域Ｐ０である。そして、領域Ｐ０と同心上に径が異なり、かつ、大きくなる楕円領域が配置される。図１７Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図１７Ｃで示される差分プリズム分布では、座標（０，０）の原点を含む領域が０．００～０．２５（Ｄ）である。そして、その外側が０．２５～０．５０（Ｄ）の領域である。図１７Ｃで示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
　以上の手順の設計方法でレンズ周辺での視線のずれが解消されていることを説明する。
　表５は、実施例５とプリズムなしレンズとの平均カーブの差分と、比較例５とプリズムなしレンズとの平均カーブの差分とを示す。

　実施例５の最大値（０．１５ｍｍ）と最小値（０．０３ｍｍ）との差は０．１２ｍｍである。これに対して、比較例５の最大値（０．３４ｍｍ）と最小値（０．０７ｍｍ）との差は０．２７ｍｍである。最大値と最小値との差を比較した場合、実施例５が比較例５に比べて、小さく、各角度における視線のずれが少ないことがわかる。

［実施例６：プリズム基底方向が上側（Ｂａｓｅ　Ｕｐ方向）でプリズム屈折力が１．２５（Δ）、加入度ＡＤＤが２．５０（Ｄ）、球面屈折力Ｓが－３．０（Ｄ）の累進屈折力レンズ］
　図１８Ａ、図１８Ｂ、図１８Ｃは、眼鏡レンズの設計方法の手順を示す概略図である。
　図１８Ａでは、座標（０，－１５）の位置Ｐｃは、０～１（Ｄ）の領域Ｐ０の中心である。図１８Ａのプリズム分布はプリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図１８Ｂで示される基準プリズム分布は、座標（０，－１５）を含む最小の領域Ｐ０が０～１（Ｄ）の領域Ｐ０である。そして、領域Ｐ０と同心上に径が異なり、かつ、大きくなる楕円領域が配置される。図１８Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図１８Ｃで示される差分プリズム分布では、座標（０，０）の原点を含む領域が０．００～０．２５（Ｄ）であり、その外側が０．２５～０．５０（Ｄ）の領域である。図１８Ｃで示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
　以上の手順の設計方法でレンズ周辺での視線のずれが解消されていることを説明する。
　表６は、実施例６とプリズムなしレンズとの平均カーブの差分と、比較例６とプリズムなしレンズとの平均カーブの差分とを示す。

　実施例６の最大値（０．０２ｍｍ）と最小値（０．００ｍｍ）との差は０．０２ｍｍである。これに対して、比較例６の最大値（０．０４ｍｍ）と最小値（０．００ｍｍ）との差は０．０４ｍｍである。最大値と最小値との差を比較した場合、実施例６が比較例６に比べて、小さく、各角度における視線のずれが少ないことがわかる。

　［眼鏡レンズの製造装置］
　次に、本発明の眼鏡レンズの製造装置の一実施形態を図１９に基づいて説明する。
　図１９において、眼鏡レンズの製造装置４は、眼鏡レンズを設計する眼鏡レンズ設計部と、眼鏡レンズ設計部で設計された眼鏡レンズを加工する加工部４０と、を備えている。
　眼鏡レンズ設計部は、図８で示される眼鏡レンズの設計装置３と同じである。
　加工部４０は、レンズ素材に加工を行う加工部本体（図示せず）と、加工部本体を駆動する加工駆動部４１と、眼鏡レンズの設計装置３で設計されたデータを受信する受信部４２と、受信部４２で受信されたデータに基づいて加工駆動部４１を制御する制御部４３とを備えて構成されている。

　加工部本体は、研削、研磨等を実現するための工具（図示せず）を備えており、加工駆動部４１は、工具を駆動するためのモーター等である。
　受信部４２は、眼鏡レンズの設計装置３の送受信部３３から送信されるデータを受信する。ここで、受信部４２と送受信部３３とは無線あるいはコードを介して電気的に接続されている。また、本実施形態では、眼鏡レンズの設計装置３で設計されたデータをＵＳＢメモリー等の記憶媒体に記憶させておき、この記憶媒体から受信部４２に設計データを受信するものでもよい。

［眼鏡レンズの製造方法］
　次に、本発明の眼鏡レンズの製造方法を図２０に基づいて説明する。
図２０は眼鏡レンズの製造方法を示すフローチャートである。
　図２０において、まず、眼鏡レンズの設計装置３で眼鏡レンズの設計工程を実施する（Ｓ２０１）。眼鏡レンズの設計工程は、図１１で示される眼鏡レンズの設計方法の手順により実施される。
　そして、眼鏡レンズを設計する工程で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程を実施する。
　即ち、受信部４２で眼鏡レンズの設計装置３の送受信部３３から送信されるデータを受信すると（Ｓ２０２）、制御部４３により制御されながら加工駆動部４１により工具等を駆動してレンズ素材を加工する（Ｓ２０３）。

［実施形態の効果］
（１）図２に示される通り、球面屈折力Ｓがプラスであり、プリズム測定基準点Ｏで付与されるプリズムのプリズム基底方向が近用部側に向けて設定され、Ｙ方向のうち少なくともフィッティングポイントＦＰから屈折力が小さくなる方向の平均カーブが、プリズムなしレンズのＹ方向に沿ったレンズ曲面の平均カーブよりも小さく、平均カーブの差Ｎ１１をマイナスとした。
　本発明の発明者は、２つのアライメント基準マークを結ぶ線の中点を通りこの線と直交する方向に沿った平均カーブを、プリズムなしレンズと、プリズム測定基準点Ｏ近傍でのみ所望のプリズムのみにプリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）が付加された従来のレンズとについて、それぞれ求め、比較例のレンズの平均カーブに対するプリズムなしレンズの平均カーブの差を検討した。その結果、第一屈折部の球面屈折力がプラスであり、プリズム測定基準点Ｏで付与されるプリズムのプリズム基底方向が第二屈折部側に向けて設定された従来のレンズでは、平均カーブの差の平均値は、フィッティングポイントＦＰより第一屈折部側が第二屈折部側に比べて大きくなることが判明した。これは、プリズムシニングレンズに付加したプリズムと比べて第一屈折部において大きなプリズム作用を生むことになり、これが左右両眼での視線のずれを生むと考えられる。
　そこで、本発明では、平均カーブの、プリズムなしレンズの平均カーブに対する差の平均値を、フィッティングポイントＦＰより第二屈折部側領域に対して、フィッティングポイントＦＰより第一屈折部側領域を小さく設定した。これにより、比較例のレンズで生じていた第一屈折部における付加したプリズムに対して大きすぎるプリズム作用が解消され、周辺での視線のずれが少なくなる。両眼のそれぞれにおいて、周辺での視線のずれがなくなると、左右両眼での視線のずれが解消されることになる。ここで平均カーブに対する差とは、例えば基準レンズの平均カーブから本願眼鏡レンズの平均カーブを引いた差分である。

（２）さらに、図２に示される通り、遠用部の球面屈折力Ｓがプラスであり、プリズム測定基準点Ｏ（例えば、幾何中心Ｏ）で付与されるプリズムのプリズム基底方向が近用部側に向けて設定され、Ｙ方向に沿った平均カーブの、プリズムなしレンズのレンズ曲面のＹ方向に沿った平均カーブに対する差Ｎ１１の平均値Ｖ１Ａ，Ｖ１Ｂが、フィッティングポイントＦＰより近用部側領域の平均値Ｖ１Ｂに対して、フィッティングポイントＦＰより遠用部側領域の平均値Ｖ１Ａが小さい構成とした。
　従来のレンズでは、平均カーブの差は、第一屈折部において、プリズム測定基準点Ｏから離れるにしたがってプラスの方向に大きくなることが判明した。これはプリズムなしレンズのレンズ曲面に対して従来のレンズは平均カーブが小さいことを意味している。平均カーブがプリズムなしのレンズより小さいことによって、プリズム測定基準点Ｏから第一屈折部の方向に離れた点におけるプリズム量はプリズム測定基準点Ｏにおいて与えたプリズム量に対して大きくなる（以下、この状態をプリズムの不均衡とする）。これが左右両眼で見たときの視線のずれを生む原因になる。そこで、本発明では、与えたプリズム量に対してプリズム測定基準点Ｏより第一屈折部の方向においてはプリズム量がプリズム測定基準点Ｏより大きくなることを考慮し、プリズムなしレンズのレンズ曲面の平均カーブに対する差を大きくした。これによりプリズムの不均衡が解消され、左右両眼での視線のずれが解消されることになる。
　一方、従来のレンズでは、平均カーブの差の平均値は、フィッティングポイントＦＰより第二屈折部側領域に対して、第一屈折部側領域が小さいことが判明した。これは、プリズムシニングレンズに付加したプリズムと比べて第一屈折部において小さすぎるプリズム作用を生むことになり、これが左右両眼での視線のずれを生むと考えられる。
　そこで、本発明の眼鏡レンズは、基準レンズの平均カーブと眼鏡レンズの平均カーブとの差を平均カーブの差としたとき、直交方向でフィッティングポイントＦＰを境界とした第二屈折部側領域における平均カーブの差の平均値が、第一屈折部側領域における平均カーブの差の平均値よりも小さいことを特徴とする。これにより、比較例のレンズで生じていた第一屈折部における付加したプリズムに対して小さすぎるプリズム作用が解消され、周辺での視線のずれが少なくなる。

（３）遠用部の球面屈折力がマイナス又は０であり、プリズム測定基準点Ｏで付与される従来のプリズムのプリズム基底方向が近用部側に向けて設定された従来のレンズでも、プリズム測定基準点Ｏから第一屈折部の方向に離れた点におけるプリズム量はプリズム測定基準点Ｏにおいて与えたプリズム量に対して大きくなることになる。
　そこで、本発明では、平均カーブの差において遠用度数測定位置での値を、０．０２（Ｄ）以下にした。これにより、比較例のようにプリズムなしレンズのレンズ曲面に対する平均カーブが小さかった（プリズムなしレンズのレンズ曲面に対する平均カーブの差がプラスであった）ために起こったプリズムの不均衡が解消されるような傾きがレンズ面に付与されることになり、左右両眼での視線のズレが解消される。
　図６に示される通り、球面屈折力Ｓがプラスであり、プリズム測定基準点Ｏで付与されるプリズムのプリズム基底方向が遠用部側に向けて設定され、Ｙ方向に沿った平均カーブの、プリズムなしレンズのレンズ曲面のＹ方向に沿った平均カーブに対する差の平均値Ｖ１Ａ，Ｖ１Ｂが、フィッティングポイントＦＰより近用部側の領域の平均値Ｖ１Ｂに対して、フィッティングポイントＦＰより遠用部側領域の平均とＶ１Ａが大きい構成とした。本発明の眼鏡レンズでは、前述の方向のうち少なくともフィッティングポイントＦＰから屈折力が小さくなる方向の平均カーブが、プリズムなしレンズのレンズ曲面の前述の方向に沿った平均カーブよりも小さい構成が好ましい。
　本発明では、フィッティングポイントＦＰから屈折力が小さくなる方向の平均カーブが、プリズムなしレンズの平均カーブよりも小さくしたことにより、第一屈折部において生じていた小さすぎるプリズム作用が相殺され、周辺での視線のずれが少なくなる

（４）図６に示される通り、球面屈折力Ｓがプラスであり、プリズム測定基準点Ｏで付与されるプリズムのプリズム基底方向が遠用部側に向けて設定され、平均カーブの差の平均値を、フィッティングポイントＦＰより第二屈折部側領域に対して、第一屈折部側領域を大きくし、平均カーブの差Ｎ４１をプラスとした。
　本発明の眼鏡レンズでは、前述の方向のうち少なくともフィッティングポイントＦＰから屈折力が小さくなる方向の平均カーブが、プリズムなしレンズのレンズ曲面の前述の方向に沿った平均カーブよりも小さい構成が好ましい。
　本発明では、フィッティングポイントＦＰから屈折力が小さくなる方向の平均カーブが、プリズムなしレンズの平均カーブよりも小さくしたことにより、第一屈折部において生じていた小さすぎるプリズム作用が相殺され、周辺での視線のずれが少なくなる。
　従来のレンズでは、平均カーブの差の平均値は、フィッティングポイントＦＰより第二屈折部側領域に対して、第一屈折部側領域が小さいことが判明した。これは、プリズムシニングレンズに付加したプリズムと比べて第一屈折部において小さすぎるプリズム作用を生むことになり、これが左右両眼での視線のずれを生むと考えられる。

（５）また、遠用部の球面屈折力Ｓがマイナス又は０であり、プリズム測定基準点Ｏで付与されるプリズムのプリズム基底方向が遠用部側に向けて設定された比較例のレンズでは、平均カーブの差は、遠用度数測定位置では、－０．０２（Ｄ）より小さな値となり、遠用度数測定位置からレンズ周辺に向かうに従ってマイナスの方向に大きくなる。これはプリズムなしレンズのレンズ曲面に対して従来のレンズは平均カーブが大きいことを意味している。これは、プリズムシニングレンズに付加したプリズムと比べて第一屈折部において小さすぎるプリズム作用を生むことになり、これが左右両眼での視線のずれを生むと考えられる。
　図４及び図５に示される通り、遠用部の球面屈折力Ｓがマイナス又は０であり、プリズム測定基準点Ｏで付与されるプリズムのプリズム基底方向が近用部側に向けて設定され、Ｙ方向に沿った平均カーブの、プリズムなしレンズのレンズ曲面のＹ方向に沿った平均カーブに対する差Ｎ２１，Ｎ３１の遠用度数測定位置ＦＭにおける値を０．０２（Ｄ）以下とした。

（６）図７及び図８に示される通り、球面屈折力Ｓがマイナス又は０であり、プリズム測定基準点Ｏで付与されるプリズムのプリズム基底方向が遠用部側に向けて設定され、レンズ曲面の遠用部から近用部にかけて設定される線分に沿った平均カーブの、プリズムなしレンズのＹ方向に沿った平均カーブに対する差の遠用度数測定位置における値を－０．０２（Ｄ）以上とした。
　以上の眼鏡レンズでは、平均カーブの差が比較例とは異なるように設定されているので、比較例のような周辺での視線のずれが少なくなり、左右両眼での視線のずれが解消される。

（７）図１０Ａ及び図１０Ｂに示される通り、プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）量に対応したプリズムが付加されたレンズをプリズムシニングレンズＣＬとし、プリズム以外の処方値が全て同じで、プリズムが付加されていないレンズを基準レンズＢＬとし、基準レンズＢＬにプリズムに対応した角度γの分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点Ｅに向かうように基準レンズＢＬに複数の光線を入射させた場合における、入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａを目標光線群とし、複数の物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられたそれぞれの光線がプリズムシニングレンズＣＬの入射面ＬＩに入射し、プリズムシニングレンズＣＬの出射面ＬＯから出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線をプリズムシニングレンズＣＬの各注視線方向のプリズム光線群ＬＣＯとしたとき、プリズム光線群ＬＣＯを構成する光線のうち任意の点と同じ位置を通る複数の光線ベクトルが目標光線群に対して平行となるように、出射面ＬＯの傾斜を決定する。プリズムシニングレンズＣＬの出射面ＬＯから出射して眼球回旋点Ｅに入る光線は、プリズムが付加されていない理想的な基準レンズＢＬから出射して眼球回旋点Ｅに入る光線と近似するため、レンズのどの位置を通して見ても、像がずれて見えることが少なくなる。
　従来のレンズでは、平均カーブの差は、第一屈折部において、プリズム測定基準点Ｏから離れるにしたがってプラスの方向に大きくなることが判明した。これはプリズムなしレンズのレンズ曲面に対して従来のレンズは平均カーブが小さいことを意味している。平均カーブがプリズムなしのレンズより小さいことによって、プリズム測定基準点Ｏから第一屈折部の方向に離れた点におけるプリズム量はプリズム測定基準点Ｏにおいて与えたプリズム量に対して大きくなる。（以下、この状態をプリズムの不均衡とする）。これが左右両眼で見たときの視線のずれを生む原因になる。そこで、本発明では、与えたプリズム量に対してプリズム測定基準点Ｏより第一屈折部の方向においてはプリズム量がプリズム測定基準点Ｏより大きくなることを考慮し、プリズムなしレンズのレンズ曲面の平均カーブに対する差を大きくした。これによりプリズムの不均衡が解消され、左右両眼での視線のずれが解消されることになる。

（８）具体的には、図１０Ａ、図１０Ｂ及び図１１に示される通り、プリズムシニングレンズＣＬに光線を入射面ＬＩに入射させた入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａと出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂとを保存し、入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａとを備える目標光線群を保存し、入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ及び出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂから、補正前のプリズムシニングレンズＣＬのプリズム作用を演算し、出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂと出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂとから、基準レンズＢＬから出射する出射光線ベクトルの方向とプリズムシニングレンズＣＬから出射する出射光線ベクトルの方向とのなす角度、つまり、フレ角がプリズム測定基準点Ｏ１、レンズ周辺部Ｏ２，Ｏ３でそれぞれ同一となる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を演算し、演算で求められた補正前プリズム作用と理想的な出射光線を得るためのプリズム作用との差分に基づき出射面ＬＯの傾きを補正するための補正プリズム量を演算し、演算で求められた補正プリズム量に基づいて出射面を補正する。そのため、以上の一連の工程を実施することで、左右両眼の視線のずれを効率的に少なくすることができる。

（９）図１１に示される通り、演算された補正プリズム量に基づいて出射面ＬＯを補正した後に、プリズム作用の差分が目標値以下であるか否かの判定をするので、プリズム作用の差分が目標値以下でない場合には前述の工程を繰り返すことになり、左右両眼の視線のずれ防止を精度高く実現できる。
　さらに、図１１に示される通り、演算された補正プリズム量に基づいて出射面ＬＯの傾斜面を補正した後に、所定回数の補正を行ったか否かの判定をするので、所定回数繰り返した場合には出射面ＬＯを補正の補正を終了するので、設計時間の短縮を図ることができる。

（１０）図２０に示される通り、眼鏡レンズを製造するために、眼鏡レンズを設計する眼鏡レンズの設計工程Ｓ２０１と、眼鏡レンズを設計する工程Ｓ２０１で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程Ｓ２０３と、を備え、眼鏡レンズの設計工程Ｓ２０１は、前述の構成を実施するものであるため、左右両眼の視線のずれが少ない眼鏡レンズを製造することができる。

　なお、本発明は前述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等は本発明に含まれるものである。
　例えば、実施形態の眼鏡レンズの設計方法では、プリズムシニングレンズＣＬの出射面ＬＯの傾斜を補正したが、本発明では、プリズムシニングレンズＣＬの入射面ＬＩの傾斜を補正するものでもよい。ここで、眼球側光学面とは、出射面であり、眼球側の面であり、後面、凹面とも称されることがある。物体側光学面とは、入射面であり、物体側の面であり、前面、凸面とも称されることもある。
　また、第一屈折部を遠用部とし、第二屈折部を近用部としたが、本発明では、第一屈折部を、中距離を見るのに適したレンズ（中近レンズ）や、第一屈折部と第二屈折部とを装用者の手元を見るのに適したレンズ（近々レンズ）であってもよい。

　本実施形態を、図面を参照しながら総括する。
［１］図１、図３Ａ、図３Ｂを参照して説明する。
　本発明の実施形態は、第一の屈折力を有する第一屈折部（例えば、遠用部Ｆ１）、第一の屈折力より大きい第二の屈折力を有する第二屈折部（例えば、近用部Ｆ２）、第一屈折部と第二屈折部との間に設けられた累進部Ｆ３とを備えプリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）が付加された眼鏡レンズであって、第一屈折部の球面屈折力がプラスであり、プリズム測定基準点Ｏ（例えば、幾何中心Ｏ）で付与されるプリズムのプリズム基底方向が第二屈折部側に向けて設定され、２つのアライメント基準マークＭを結ぶ線ＬＣの中点ＬＭを通り線ＬＣと直交する方向（Ｙ方向）に沿ったレンズ曲面における平均カーブの、プリズムなしレンズの方向（Ｙ方向）に沿ったレンズ曲面における平均カーブに対する差Ｎ１１の平均値が、フィッティングポイントＦＰより第二屈折部側領域に対して、フィッティングポイントＦＰより第一屈折部側領域が小さいことを特徴とする眼鏡レンズである
［２］図１、図２を参照して説明する。
　さらに好ましい本発明の実施形態は、前述の眼鏡レンズにおいて、前述の方向（Ｙ方向）のうち少なくともフィッティングポイントＦＰから屈折力が小さくなる方向の平均カーブが、プリズムなしレンズの方向（Ｙ方向）に沿ったレンズ曲面の平均カーブよりも小さいことを特徴とする眼鏡レンズである。
［３］図５、図４を参照して説明する。
　別の本発明の実施形態は、遠用部Ｆ１、近用部Ｆ２及び累進部Ｆ３を備えプリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）が付加された眼鏡レンズであって、遠用部Ｆ１の球面屈折力がマイナス又は０であり、プリズム測定基準点Ｏで付与されるプリズムのプリズム基底方向が近用部側に向けて設定され、２つのアライメント基準マークＭを結ぶ線ＬＣの中点を通り線ＬＣと直交する方向（Ｙ方向）に沿ったレンズ曲面における平均カーブの、プリズムなしレンズの方向（Ｙ方向）に沿ったレンズ曲面における平均カーブに対する差Ｎ２１，Ｎ３１の遠用度数測定位置ＦＭでの値が０．０２（Ｄ）以下であることを特徴とする眼鏡レンズである。
［４］図３Ａ、図３Ｂを参照して説明する。
　さらに別の本発明の実施形態は、第一の屈折力を有する第一屈折部（例えば、遠用部Ｆ１）、第一の屈折力より大きい第二の屈折力を有する第二屈折部（例えば、近用部Ｆ２）、第一屈折部と第二屈折部との間に設けられた累進部Ｆ３とを備えプリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）が付加された眼鏡レンズであって、第一屈折部の球面屈折力がプラスであり、プリズム測定基準点Ｏ（例えば、幾何中心Ｏ）で付与されるプリズムのプリズム基底方向が第一屈折部側に向けて設定され、２つのアライメント基準マークＭを結ぶ線ＬＣの中点ＬＭを通り線ＬＣと直交する方向（Ｙ方向）に沿ったレンズ曲面における平均カーブの、プリズムなしレンズの方向（Ｙ方向）に沿ったレンズ曲面における平均カーブに対する差Ｎ４１の平均値が、フィッティングポイントＦＰより第二屈折部側の領域に対して、フィッティングポイントＦＰより第一屈折部側領域が大きいことを特徴とする眼鏡レンズである。
［５］図６を参照して説明する。
　さらに好ましい本発明の実施形態は、前述の眼鏡レンズにおいて、前述の方向（Ｙ方向）のうち少なくともフィッティングポイントＦＰから屈折力が小さくなる方向の平均カーブが、プリズムなしレンズのレンズ曲面の方向（Ｙ方向）に沿った平均カーブよりも大きいことを特徴とする眼鏡レンズである。
［６］図７，図８を参照して説明する。
　さらに別の本発明の実施形態は、遠用部Ｆ１、近用部Ｆ２及び累進部Ｆ３を備えプリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）が付加された眼鏡レンズであって、遠用部Ｆ１の球面屈折力がマイナス又は０であり、プリズム測定基準点Ｏ（例えば、幾何中心Ｏ）で付与されるプリズムのプリズム基底方向が遠用部側に向けて設定され、２つのアライメント基準マークＭを結ぶ線ＬＣの中点ＬＭを通り線ＬＣと直交する方向に沿ったレンズ曲面における平均カーブの、プリズムなしレンズの方向（Ｙ方向）に沿ったレンズ曲面における平均カーブに対する差Ｎ５１，Ｎ６１の遠用度数測定位置ＦＭでの値が－０．０２（Ｄ）以上であることを特徴とする眼鏡レンズである。
［７］図９、図１０Ａ、図１０Ｂを参照して説明する。
　さらに別の本発明の実施形態は、第一の屈折力を有する第一屈折部（例えば、遠用部Ｆ１）、第一の屈折力より大きい第二屈折力を有する第二屈折部（例えば、近用部Ｆ２）、第一屈折部と第二屈折部との間に設けられた累進部Ｆ３とを備えプリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）が付加された眼鏡レンズを設計する方法であって、プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）の量に対応したプリズムが付加されたレンズをプリズムシニングレンズＣＬとし、プリズム以外の処方値が全て同じでプリズムが付加されていないレンズを基準レンズＢＬとし、基準レンズＢＬにおいて、プリズムに対応した角度γの分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点に向かうように基準レンズに複数の光線を入射させた場合における、入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａを目標光線群とし、複数の物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられたそれぞれの光線がプリズムシニングレンズＣＬの物体側光学面（入射面ＬＩ）に入射し、プリズムシニングレンズＣＬの眼球側光学面（出射面ＬＯ）から出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線をプリズムシニングレンズの各注視線方向のプリズム光線群ＬＣＯとしたとき、プリズム光線群ＬＣＯを構成する光線のうち任意の点と同じ位置を通る複数の光線ベクトルが目標光線群に対して平行となるように、物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）の傾斜を決定するレンズ面形状決定工程を備えたことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法である。
［８］図１１を参照して説明する。
　さらに好ましい本発明の実施形態は、前述の眼鏡レンズの設計方法において、レンズ面形状決定工程は、プリズムシニングレンズＣＬに光線を物体側光学面（入射面ＬＩ）に入射させた入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａと眼球側光学面（出射面ＬＯ）から出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂとを保存するプリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１と、目標光線群を保存する目標光線群保存工程Ｓ２と、プリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１で保存された入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ及び出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂから、補正前のプリズムシニングレンズＣＬのプリズム作用を演算する補正前プリズム作用演算工程Ｓ３と、プリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１で保存された入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａと目標光線群保存工程で保存された目標光線群とから、基準レンズＢＬから出射する出射光線ベクトルの方向とプリズムシニングレンズＣＬから出射する出射光線ベクトルの方向とのなす角度が任意の点でそれぞれ同一となる理想的プリズム作用演算工程Ｓ４と、補正前プリズム作用演算工程Ｓ３で求めたプリズム作用と理想的プリズム作用演算工程Ｓ４で得られたプリズム作用との差分に基づき物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）の傾きを補正するために補正プリズム量を演算する補正プリズム量演算工程Ｓ５と、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められた補正プリズム量に基づいて物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）を補正する補正工程Ｓ６と、を備えたことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法である。
［９］図１１を参照して説明する。
　さらに好ましい本発明の実施形態は、前述の眼鏡レンズの設計方法において、補正工程Ｓ６の後に、プリズムシニングレンズベクトル保存工程Ｓ１、補正前プリズム作用演算工程Ｓ３及び補正プリズム量演算工程Ｓ５を実施し、プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったか否かの判定を実施し（Ｓ７）、プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったら補正工程Ｓ６を終了することを特徴とする眼鏡レンズの設計方法である。
［１０］図１１を参照して説明する。
　さらに別の本発明の実施形態は、眼鏡レンズの設計工程Ｓ２０１と、眼鏡レンズを設計する工程Ｓ２０１で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程Ｓ２０３と、を備え、眼鏡レンズの設計工程Ｓ２０１は、第一の屈折力を有する第一屈折部（例えば、遠用部Ｆ１）、第一の屈折力より大きい第二屈折力を有する第二屈折部（例えば、近用部Ｆ２）、第一屈折部と第二屈折部との間に設けられた累進部Ｆ３とを備えプリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）が付加された眼鏡レンズを設計する工程であって、プリズムシニング（ｐｒｉｓｍ　ｔｈｉｎｎｉｎｇ）の量に対応したプリズムが付加されたレンズをプリズムシニングレンズＣＬとし、プリズム以外の処方値が全て同じでプリズムが付加されていないレンズを基準レンズＢＬとし、基準レンズＢＬにおいて、プリズムに対応した角度γの分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点に向かうように基準レンズに複数の光線を入射させた場合における、入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａを目標光線群とし、複数の物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられたそれぞれの光線がプリズムシニングレンズＣＬの物体側光学面（入射面ＬＩ）に入射し、プリズムシニングレンズＣＬの眼球側光学面（出射面ＬＯ）から出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線をプリズムシニングレンズの各注視線方向のプリズム光線群ＬＣＯとしたとき、プリズム光線群ＬＣＯを構成する光線のうち任意の点と同じ位置を通る複数の光線ベクトルが目標光線群に対して平行となるように、物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）の傾斜を決定することを特徴とする眼鏡レンズの製造方法である。

　３…眼鏡レンズの設計装置、３０…制御部、３００…演算部、３１…記憶部、３１０…記憶部本体、３１１…プリズムシニングレンズベクトル保存部、３１２…目標光線群保存部、３２…表示部、３３…送受信部、３４…データ作成部、３５…データ読込部、３６…補正前レンズプリズム作用演算部、３７…理想的プリズム作用演算部、３８…補正プリズム量演算部、３９…補正部、３Ａ…レンズ面形状決定部、４…製造装置、４０…加工部、４１…加工駆動部、４２…受信部、４３…制御部、５…発注側コンピュータ、５１…検眼情報入力部、５２…記憶部、５３…送信部、５４…受信部、５５…表示部、６…受注側コンピュータ、６１…記憶部、６２…受信部、６３…判定部、６４…送信部、７…通信回線、ＢＬ…基準レンズ、ＣＬ…プリズムシニングレンズ、Ｅ…眼球回旋点、ＬＩ…入射面、ＬＯ…出射面、Ｏ…幾何中心（プリズム測定基準点、光学中心）、Ｖ１Ａ，Ｖ１Ｂ…平均値、Ｆ１…第一屈折部（遠用部）、Ｆ２…第二屈折部（近用部）、Ｆ３…累進部、Ｍ…アライメント基準マーク、ＬＣ…結ぶ線、ＬＭ…中点、Ｎ１１，Ｎ２１，Ｎ３１，Ｎ４１，Ｎ５１，Ｎ６１…平均カーブの差、ＬＩ…入射面（物体側光学面）、ＬＯ…出射面（眼球側物体面）

Claims

　第一の屈折力を有する第一屈折部と、前記第一の屈折力より大きい第二の屈折力を有する第二屈折部とを備えプリズムシニングが付加された眼鏡レンズであって、
　前記第一屈折部の球面屈折力がプラスであり、
　プリズム測定基準点で付与されるプリズムのプリズム基底方向が前記第二屈折部側に向けて設定され、
　眼鏡レンズでプリズムシニングが含まれない眼鏡レンズを基準レンズとし、
　前記眼鏡レンズの２つのアライメント基準マークを結ぶ線の中点を通り前記線と直交する方向に沿ったレンズ曲面で、前記眼鏡レンズの前記直交方向に沿ったレンズ曲面のうちフィッティングポイントから屈折力が小さくなる方向の平均カーブが、前記基準レンズの前記直交方向の平均カーブよりも大きいことを特徴とする眼鏡レンズ。
　請求項１に記載された眼鏡レンズにおいて、
　前記基準レンズの平均カーブと前記眼鏡レンズの平均カーブとの差を平均カーブの差としたとき、
　前記直交方向でフィッティングポイントを境界とした第二屈折部側領域における平均カーブの差の平均値が、第一屈折部側領域における平均カーブの差の平均値よりも大きいことを特徴とする眼鏡レンズ。
　遠用部、近用部を備えプリズムシニングが付加された眼鏡レンズであって、
　前記遠用部の球面屈折力がマイナス又は０であり、プリズム測定基準点で付与されるプリズムのプリズム基底方向が前記近用部側に向けて設定され、
　眼鏡レンズでプリズムシニングが含まれない眼鏡レンズを基準レンズとし、
　前記眼鏡レンズの２つのアライメント基準マークを結ぶ線の中点を通り前記線と直交する方向に沿ったレンズ曲面で、
　前記基準レンズの平均カーブと前記眼鏡レンズとの平均カーブの差を平均カーブの差としたとき、
　遠用屈折力測定点での前記平均カーブの差の値が０．０２Ｄ以下であることを特徴とする眼鏡レンズ。
　第一の屈折力を有する第一屈折部と、前記第一の屈折力より大きい第二の屈折力を有する第二屈折部とを備えプリズムシニングが付加された眼鏡レンズであって、
　前記第一屈折部の球面屈折力がプラスであり、プリズム測定基準点で付与されるプリズムのプリズム基底方向が前記第一屈折部側に向けて設定され、
　眼鏡レンズでプリズムシニングが含まれない眼鏡レンズを基準レンズとし、
　前記眼鏡レンズの２つのアライメント基準マークを結ぶ線の中点を通り前記線と直交する方向に沿ったレンズ曲面で、前記眼鏡レンズの前記直交方向に沿った前記レンズ曲面のうち少なくともフィッティングポイントから屈折力が小さくなる方向の平均カーブが、前記基準レンズの前記直交方向の平均カーブよりも小さいことを特徴とする眼鏡レンズ。
　請求項４に記載された眼鏡レンズにおいて、
　前記基準レンズの平均カーブと前記眼鏡レンズの平均カーブとの差を平均カーブの差としたとき、
　前記直交方向で前記フィッティングポイントを境界とした第二屈折部側領域における平均カーブの差の平均値が、第一屈折部側領域における平均カーブの差の平均値よりも小さいことを特徴とする眼鏡レンズ。
　遠用部、近用部及び累進部を備えプリズムシニングが付加された眼鏡レンズであって、
　前記遠用部の球面屈折力がマイナス又は０であり、プリズム測定基準点で付与されるプリズムのプリズム基底方向が前記遠用部側に向けて設定され、
　眼鏡レンズでプリズムシニングが含まれない眼鏡レンズを基準レンズとし、
　前記眼鏡レンズの２つのアライメント基準マークを結ぶ線の中点を通り前記線と直交する方向に沿ったレンズ曲面で、
　前記基準レンズの平均カーブと前記眼鏡レンズの平均カーブの差を平均カーブの差としたとき、
　前記平均カーブの差の遠用度数測定位置での値が０．０２Ｄ以上であることを特徴とする眼鏡レンズ。
　第一の屈折力を有する第一屈折部と、前記第一の屈折力より大きい第二屈折力を有する第二屈折部と、前記第一屈折部と前記第二屈折部との間に設けられた累進部とを備えプリズムシニングが付加された眼鏡レンズを設計する方法であって、
　前記プリズムシニングの量に対応したプリズムが付加されたレンズをプリズムシニングレンズとし、
　前記プリズムシニングの量に対応したプリズムが付加されていないレンズを基準レンズとし、
　前記基準レンズにおいて、前記プリズムに対応した角度の分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点に向かうように前記基準レンズに複数の光線を入射させた場合における、入射光線ベクトルを目標光線群とし、
　複数の物体点から発せられたそれぞれの光線が前記プリズムシニングレンズの物体側光学面に入射し、前記プリズムシニングレンズの眼球側光学面から出射する光線のうち眼球回旋点に向かう複数の光線のうち前記プリズムシニングレンズの各注視線方向に向かう光線群をプリズム光線群としたとき、前記プリズム光線群を構成する光線が、同じ位置を通る前記目標光線群の光線に対して平行となるように、前記眼球側光学面の傾きを含む形状を決定するレンズ面形状決定工程を備えたことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
　請求項７に記載された眼鏡レンズの設計方法において、
　前記レンズ面形状決定工程は、
　前記プリズムシニングレンズに光線を前記物体側光学面に入射させた入射光線ベクトルと前記眼球側光学面から出射する出射光線ベクトルとを保存するプリズムシニングレンズベクトル保存工程と、
　前記目標光線群を保存する目標光線群保存工程と、
　前記プリズムシニングレンズベクトル保存工程で保存された前記入射光線ベクトル及び前記出射光線ベクトルから、補正前の前記プリズムシニングレンズのプリズム作用を演算する補正前プリズム作用演算工程と、
　前記プリズムシニングレンズベクトル保存工程で保存された入射光線ベクトルと前記目標光線群保存工程で保存された前記目標光線群とから、前記基準レンズから出射する出射光線ベクトルの方向と前記プリズムシニングレンズから出射する出射光線ベクトルの方向とのなす角度が任意の点でそれぞれ同一となる理想的プリズム作用演算工程と、
　前記補正前プリズム作用演算工程で求めたプリズム作用と前記理想的プリズム作用演算工程で得られたプリズム作用との差分に基づき前記物体側光学面又は前記眼球側光学面の傾きを補正するために補正プリズム量を演算する補正プリズム量演算工程と、
　前記補正プリズム量演算工程で求められた補正プリズム量に基づいて前記物体側光学面又は前記眼球側光学面を補正する補正工程と、を備えた
　ことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
　請求項８に記載された眼鏡レンズの設計方法において、
　前記補正工程の後に、前記プリズムシニングレンズベクトル保存工程、前記補正前プリズム作用演算工程及び前記補正プリズム量演算工程を実施し、前記プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったか否かの判定を実施し、前記プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったら前記補正工程を終了する
　ことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
　眼鏡レンズの設計工程と、前記眼鏡レンズを設計する工程で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程と、を備え、
　前記眼鏡レンズの設計工程は、第一の屈折力を有する第一屈折部、前記第一の屈折力より大きい第二屈折力を有する第二屈折部、前記第一屈折部と前記第二屈折部との間に設けられた累進部とを備えプリズムシニングが付加された眼鏡レンズを設計する工程であって、前記プリズムシニングの量に対応したプリズムが付加されたレンズをプリズムシニングレンズとし、
　プリズムが付加されていないレンズを基準レンズとし、
　前記基準レンズにおいて、プリズムに対応した角度の分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点に向かうように前記基準レンズに複数の光線を入射させた場合における、入射光線ベクトルを目標光線群とし、
　複数の物体点から発せられたそれぞれの光線が前記プリズムシニングレンズの物体側光学面に入射し、前記プリズムシニングレンズの眼球側光学面から出射する光線のうち眼球回旋点に向かう複数の光線を前記プリズムシニングレンズの各注視線方向のプリズム光線群としたとき、
　複数の物体点から発せられた光線が、前記基準レンズの物体側光学面に入射し、前記プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線を目標光線群とし、
　複数の物体点から発せられた光線が、前記プリズムシニングレンズの物体側光学面に入射し、前記プリズムシニングレンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線をプリズム光線群としたとき、
　前記プリズム光線群を構成する光線のうち任意の点と同じ位置を通る複数の光線ベクトルが前記目標光線群に対して平行となるように、前記物体側光学面又は前記眼球側光学面の傾斜を決定することを特徴とする眼鏡レンズの製造方法。