WO2017006545A1 - 内燃機関用のピストンリング - Google Patents

内燃機関用のピストンリング Download PDF

Info

Publication number
WO2017006545A1
WO2017006545A1 PCT/JP2016/003124 JP2016003124W WO2017006545A1 WO 2017006545 A1 WO2017006545 A1 WO 2017006545A1 JP 2016003124 W JP2016003124 W JP 2016003124W WO 2017006545 A1 WO2017006545 A1 WO 2017006545A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
piston ring
chamfered portion
arcuate surface
radius
chamfered
Prior art date
Application number
PCT/JP2016/003124
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
和義 名田部
直也 本庄
Original Assignee
株式会社リケン
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=57685397&utm_source=***_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=WO2017006545(A1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by 株式会社リケン filed Critical 株式会社リケン
Priority to US15/740,064 priority Critical patent/US10670146B2/en
Priority to EP16821021.9A priority patent/EP3321543B2/en
Priority to CN201680039829.XA priority patent/CN107835909B/zh
Publication of WO2017006545A1 publication Critical patent/WO2017006545A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
    • F16J9/12—Details
    • F16J9/14—Joint-closures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
    • F16J9/12—Details
    • F16J9/20—Rings with special cross-section; Oil-scraping rings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F5/00—Piston rings, e.g. associated with piston crown
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
    • F16J9/06—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction using separate springs or elastic elements expanding the rings; Springs therefor ; Expansion by wedging
    • F16J9/061—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction using separate springs or elastic elements expanding the rings; Springs therefor ; Expansion by wedging using metallic coiled or blade springs
    • F16J9/063—Strip or wire along the entire circumference
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
    • F16J9/26—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction characterised by the use of particular materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2201/00—Metals
    • F05C2201/04—Heavy metals
    • F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
    • F05C2201/0448—Steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
    • F16J9/06—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction using separate springs or elastic elements expanding the rings; Springs therefor ; Expansion by wedging
    • F16J9/064—Rings with a flat annular side rail
    • F16J9/066—Spring expander from sheet metal
    • F16J9/069—Spring expander from sheet metal with a "C"-shaped cross section along the entire circumference

Definitions

  • the present invention relates to a piston ring for an internal combustion engine that is used by being mounted on a piston of an engine (internal combustion engine) such as an automobile, and more particularly to a top ring (compression ring) close to a combustion chamber.
  • a piston ring used in an automobile engine is mounted in a ring groove provided on the outer peripheral surface of the piston, and slidably contacts the inner peripheral surface of the cylinder bore on the outer peripheral surface, and one side surface thereof contacts the side surface of the ring groove.
  • blow-by gas By suppressing the blow-by gas, it is possible to prevent the generation of sludge due to the contamination of the lubricating oil, and it is possible to prevent the oil ring from adhering and the engine performance from deteriorating.
  • the piston ring is formed in a split ring shape with an abutment for convenience of mounting in the ring groove, it is necessary to consider the suppression of blow-by gas through the abutment.
  • chamfering is generally performed on the outer peripheral edges of a pair of abutment end surfaces facing each other.
  • the amount of chamfering greatly affects the flow area of blow-by gas at the abutment, generation of blow-by gas is suppressed by reducing the amount of chamfering as much as possible.
  • the outer peripheral edge of the joint end surface is chamfered in a flat shape, so if the chamfering amount is reduced, there is a possibility that the chamfered portion may be chipped at the time of assembly to the piston, There was a problem that the flow passage of blow-by gas at the abutment portion could not be made sufficiently small.
  • An object of the present invention is to solve such a problem, and an object of the present invention is to make it possible to reduce a chamfered portion without causing chipping, and thereby, a flow passage for blow-by gas at an abutment portion. Is to provide a piston ring for an internal combustion engine capable of effectively suppressing blow-by gas passing through the joint portion.
  • a piston ring for an internal combustion engine according to the present invention is a piston ring for an internal combustion engine having a joint portion, and has a chamfered portion connected to at least one joint end surface of the joint portion and an outer peripheral surface of the piston ring.
  • the chamfered portion has a curved shape.
  • the chamfered portion has at least two arc-shaped surfaces.
  • the tangential direction of the chamfered portion is tangential to the outer peripheral surface of the piston ring at the intersection of the chamfered portion and the outer peripheral surface of the piston ring. It can be set as the structure which inclines at an acute angle.
  • the circumferential width (L1) of the chamfered portion along the circumferential direction of the piston ring is the radial width (L2) along the radial direction of the piston ring.
  • the piston ring for an internal combustion engine has the above-described configuration, wherein the chamfered portion has a circumferential width (L1) along the circumferential direction of the piston ring and a radial width (L2) along the radial direction of the piston ring. ) (L1 / L2) is preferably 0.6 to 2.0.
  • the chamfered portion is a first arcuate surface, and a second arcuate surface provided between the first arcuate surface and the outer peripheral surface of the piston ring. And a third arcuate surface provided between the first arcuate surface and the joint end surface, and a radius (R3) of the third arcuate surface and a radius (R1) of the first arcuate surface
  • the ratio (R3 / R1) is preferably 0.050 to 0.5.
  • the chamfered portion is a first arcuate surface, and a second arcuate surface provided between the first arcuate surface and the outer peripheral surface of the piston ring. And a third arcuate surface provided between the first arcuate surface and the joint end surface, and a radius (R2) of the second arcuate surface and a radius (R1) of the first arcuate surface,
  • the ratio (R2 / R1) is preferably 0.1 to 0.8.
  • the chamfered portion is provided in each of a pair of facing abutment ends of the abutment portion, and the circumferential direction of the piston ring of one of the chamfered portions
  • the ratio (L1a / L1b) between the circumferential width (L1a) along the circumferential direction and the circumferential width (L1b) along the circumferential direction of the piston ring of the other chamfered portion is 0.30 to 3.00.
  • the chamfered portion is provided in each of a pair of facing abutment ends of the abutment portion, and one of the chamfered portions extends in the radial direction of the piston ring.
  • the ratio (L2a / L2b) of the radial width (L2a) along the radial direction width (L2b) along the radial direction of the piston ring of the other chamfered portion is preferably 0.30 to 3.00. .
  • the chamfered portion is provided at each of a pair of abutting end portions of the abutting portion facing each other, and each of the chamfered portions is a first arcuate surface, A second arcuate surface provided between the first arcuate surface and the outer peripheral surface of the piston ring and a third arcuate surface provided between the first arcuate surface and the abutment end surface;
  • the ratio (R1a / R1b) of the radius (R1a) of the first arcuate surface of one of the chamfered portions to the radius (R1b) of the first arcuate surface of the other chamfered portion is 0.18 to 5 .50 is preferred.
  • the chamfered portion is provided at each of a pair of abutting end portions of the abutting portion facing each other, and each of the chamfered portions is a first arcuate surface, A second arcuate surface provided between the first arcuate surface and the outer peripheral surface of the piston ring and a third arcuate surface provided between the first arcuate surface and the abutment end surface;
  • the ratio (R2a / R2b) of the radius (R2a) of the second arcuate surface of one of the chamfered portions to the radius (R2b) of the second arcuate surface of the other chamfered portion is 0.18 to 5 .50 is preferred.
  • the chamfered portion is provided at each of a pair of abutting end portions of the abutting portion facing each other, and each of the chamfered portions is a first arcuate surface, A second arcuate surface provided between the first arcuate surface and the outer peripheral surface of the piston ring and a third arcuate surface provided between the first arcuate surface and the abutment end surface;
  • the ratio (R3a / R3b) of the radius (R3a) of the third arcuate surface of one of the chamfered portions to the radius (R3b) of the third arcuate surface of the other chamfered portion is 0.18 to 5 .50 is preferred.
  • the chamfered portion can be reduced without causing chipping, and thereby the flow passage of blow-by gas at the joint portion can be made sufficiently small. Blow-by gas passing through the joint portion of the used internal combustion engine can be effectively suppressed.
  • FIG. 1 It is a top view of the piston ring for internal combustion engines which is one embodiment of this invention. It is an enlarged view of the part in which the chamfered part of the piston ring shown in FIG. 1 was provided. It is explanatory drawing which shows the definition of a 1st circular arc surface, a 2nd circular arc surface, and a 3rd circular arc surface. It is explanatory drawing which shows the state which formed the chamfering part of the curved shape in the outer periphery edge of a joint part. It is a modification of the chamfered part shown in FIG.
  • FIG. 3 is a modification of the chamfered portion shown in FIG. 2, and an enlargement when the chamfered portion has only the first arc-shaped surface and the third arc-shaped surface and has a circumferential width smaller than the radial width.
  • FIG. 3 is a modified example of the chamfered portion shown in FIG. 2, and is an enlarged view when the chamfered portion has only the first arc-shaped surface and the third arc-shaped surface and has a circumferential width equal to the radial width. It is.
  • a piston ring 1 is used as a top ring (compression ring) mounted on a piston of an engine (internal combustion engine) such as an automobile, for example. It is formed in the split ring shape provided.
  • the piston ring 1 is formed by cutting and cutting a wire material produced by rolling a steel material using a rolling roll or using a die into a perfect circle or a cam shape, and then performing processing such as side surface polishing and joint gap grinding. Can be obtained.
  • the cross-sectional shape perpendicular to the circumferential direction of the piston ring 1 is not particularly limited, and may be various shapes such as a rectangular shape, an inside bevel shape, and an inside cut shape.
  • the shape of the outer peripheral surface of the piston ring 1 that is in sliding contact with the inner peripheral surface of the cylinder bore (cylinder liner) is not particularly limited, and various shapes such as a straight face, a tapered face, a barrel face, and an eccentric barrel face are available. can do.
  • the abutment portion 2 of the piston ring 1 has a pair of abutment end surfaces 2a facing each other with a predetermined interval (abutment interval) in the circumferential direction, and chamfered portions 3 are provided at outer peripheral edges of these abutment end surfaces 2a, respectively. Is provided. That is, the chamfered portion 3 is provided so as to be connected to the joint end surface 2 a and the outer peripheral surface 1 a of the piston ring 1.
  • the outer peripheral edge of the joint end surface 2 a is an edge formed by the joint end surface 2 a and the outer peripheral surface 1 a of the piston ring 1.
  • the chamfered portion 3 is formed in a curved shape.
  • the chamfered portion 3 includes a first arcuate surface 3 a, a second arcuate surface 3 b and a first arcuate surface 3 a provided between the first arcuate surface 3 a and the outer peripheral surface 1 a of the piston ring 1.
  • a case is shown in which the three arcuate surfaces 3a, 3b, 3c of the third arcuate surface 3c provided between the end face 2a and the abutment end surface 2a are formed in a connected curved shape.
  • FIG. 2 is an enlarged view of a portion surrounded by a broken line in FIG.
  • the circumferential direction (from the intersection P1 between the first arcuate surface 3a and the outer peripheral surface 1a of the piston ring 1 on the annular profile line corresponding to the outer peripheral surface 1a of the piston ring 1 ( A vertical line perpendicular to the profile line is drawn at a position shifted by 0.005 mm to the left and right), and the intersections of these vertical lines and the chamfered portion 3 are defined as intersections P1a and P1b, and the intersections P1a and P1b of the chamfered portion 3 are The portion in between is defined as a second arcuate surface 3b.
  • the profile line is positioned at a position shifted by 0.005 mm in the radial direction (up and down) from the intersection P2 between the first arcuate surface 3a and the joint end surface 2a on the linear profile line corresponding to the joint end surface 2a of the piston ring 1.
  • a perpendicular line is drawn, intersections between these vertical lines and the chamfered portion 3 are defined as intersections P2a and P2b, and a portion between the intersection P2a and the intersection P2b of the chamfered portion 3 is defined as a third arcuate surface 3c.
  • the portion between the second arcuate surface 3b and the third arcuate surface 3c of the chamfered portion 3, that is, the portion between the intersection point P1b and the intersection point P2b of the chamfered portion 3 is defined as the first arcuate surface 3a. Can do.
  • the chamfered portion 3 has a radius R2 (see FIG. 2) of the second arcuate surface 3b and a radius R1 of the first arcuate surface 3a (see FIG. 2). ), That is, R2 / R1 is preferably 1.00 or less, more preferably R2 / R1 is 0.1 to 0.8. Further, the chamfered portion 3 is formed in a shape in which the ratio of the radius R3 (see FIG. 2) of the third arcuate surface 3c and the radius R1 of the first arcuate surface 3a, that is, R3 / R1 is 0.50 or less. It is more preferable that the film is formed into a shape having R3 / R1 of 0.050 to 0.500.
  • the chamfered portion 3 has a ratio between the radius R1 of the first arcuate surface 3a and the circumferential width L1 (see FIG. 3) along the circumferential direction of the piston ring 1 of the chamfered portion 3, that is, R1 / L1 is 1. .00 to 4.50, and the ratio of the radius R1 of the first arcuate surface 3a to the radial width L2 (see FIG. 3) along the radial direction of the piston ring 1 of the chamfered portion 3, that is, R1 / L2 is 1.
  • the ratio of the radius R2 of the second arcuate surface 3b to the radius R1 of the first arcuate surface 3a, that is, R2 / R1 is 1.00 or less, and the radius R3 of the third arcuate surface 3c
  • the radius R1 of the first arcuate surface 3a, that is, R3 / R1 is preferably 0.50 or less.
  • the curved chamfered portion 3 is formed into a curved shape having three arcuate surfaces 3 a, 3 b, and 3 c by performing barrel processing, brush processing, or the like on the outer peripheral edge of the joint portion 2.
  • the chamfered portion 3 can be formed.
  • the curved chamfered portion 3 is not limited to the above method, and may be formed by other methods.
  • the chamfered portion 3 since the chamfered portion 3 is formed in a curved shape, the chamfered portion 3 has no edge portion, and the circumferential width L1 along the circumferential direction of the piston ring 1 of the chamfered portion 3 and the piston ring. Even if the radial width L2 along the radial direction 1 is reduced, that is, the chamfering amount of the chamfered portion 3 is reduced, the chamfered portion 3 can be hardly chipped. Accordingly, since the chamfered portion 3 can be made sufficiently small without causing chipping, the flow passage of blowby gas at the abutment portion 2 is made sufficiently small to effectively suppress blowby gas through the abutment portion 2. can do.
  • the chamfered portion 3 is preferably formed in a shape in which the ratio between the circumferential width L1 and the radial width L2, that is, L1 / L2 is 0.6 to 2.0.
  • the chamfered portion 3 has a ratio of the circumferential width L1 to the radial width L2 of 1.0, that is, the circumferential width L1 and the radial width L2 have the same width. It is formed into a shape.
  • the chamfered portion 3 can also be formed in a shape in which the circumferential width L1 is larger than the radial width L2. Thereby, it can prevent more reliably that a chipping in the chamfered portion 3 occurs.
  • the chamfered portion 3 has two arcuate surfaces 3a and 3c, a first arcuate surface 3a and a third arcuate surface 3c, and a second arcuate surface 3b.
  • the chamfered part 3 can also be formed in the shape where the circumferential direction width L1 is smaller than the radial direction width L2.
  • the chamfered portion 3 has two arcuate surfaces 3a and 3c, a first arcuate surface 3a and a third arcuate surface 3c, and a circumferential width.
  • L1 may be formed in the same shape as the radial width L2 or in a shape in which the circumferential width L1 is larger than the radial width L2.
  • the chamfered portion 3 has two arcuate surfaces, a first arcuate surface 3a and a third arcuate surface 3c, and the first arcuate surface 3a is almost flat. It can also be formed to have a shape. As described above, when the first arcuate surface 3a is almost flat, the chamfered portion 3 is defined by the circumferential width L1, the radial width L2, and the radius R3 of the third arcuate surface 3c. May be.
  • the chamfered portion 3 is an intersection of the first arcuate surface 3 a and the outer peripheral surface 1 a of the piston ring 1.
  • the tangential direction of the first arcuate surface 3a is inclined with respect to the tangential direction of the outer peripheral surface 1a of the piston ring 1 so that the angle ⁇ is an acute angle. That is, the chamfered portion 3 has a shape having an edge at the intersection of the first arcuate surface 3 a and the outer peripheral surface 1 a of the piston ring 1. In this way, the chamfered portion 3 can also have a shape in which the boundary with the outer peripheral surface 1a of the piston ring 1 is not a curved shape.
  • the chamfered portion 3 may have a stepped portion 5.
  • the stepped portion 5 is a concave shape having a height h provided between the chamfered portion 3 and the outer peripheral surface 1a of the piston ring 1, for example, as shown in FIG. As shown, it can be a convex shape having a height h provided between the chamfered portion 3 and the outer peripheral surface 1 a of the piston ring 1.
  • step-difference part 5 can also be formed as a level
  • the height h of these stepped portions 5 is preferably 5 ⁇ m or less.
  • the chamfered portion 3 may be configured to have the stepped portion 5 having a height h of 5 ⁇ m or less.
  • a circumferential width L1 along the circumferential direction of the piston ring 1 of the one chamfered portion 3 (Not shown, but hereinafter referred to as “L1a”) and the circumferential width L1 along the circumferential direction of the piston ring 1 of the other chamfered portion 3 (not shown, but hereinafter referred to as “L1b”), That is, L1a / L1b is preferably set to 0.30 to 3.00, and a radial width L2 (not shown, but hereinafter referred to as “L2a”) along the radial direction of the piston ring 1 of one chamfered portion 3 is set.
  • the ratio of the other chamfered portion 3 to the radial width L2 (not shown but hereinafter referred to as “L2b”) along the radial direction of the piston ring 1, that is, L2a / L2b is set to 0.30 to 3.00. Is preferred. By adopting such a configuration, it is possible to reduce the occurrence rate of chipping of the chamfered portion 3 and to reduce the amount of blow-by by reducing the passage area of the joint portion 2.
  • a chamfered portion 3 is provided on each of a pair of abutting end surfaces 2a of the abutting portion 2 of the piston ring 1 facing each other, and each chamfered portion 3 includes a first arcuate surface 3a, a first arcuate surface 3a, and a piston ring.
  • the first arcuate surface 3a has a radius R1 (not shown, but hereinafter referred to as “R1a”) and a radius R1 of the first arcuate surface 3a of the other chamfered portion 3 (not shown, but hereinafter referred to as “R1b”).
  • Ratio that is, R1a / R1b is preferably 0.18 to 5.50
  • the radius R2 of the second arcuate surface 3b of one chamfered portion 3 (not shown, but hereinafter referred to as “R2a”)
  • the ratio of b to the radius R2 (not shown but hereinafter referred to as “R2b”), that is, R2a / R2b is preferably 0.18 to 5.50
  • the third arcuate surface of one chamfer 3 A ratio between a radius R3 of 3c (not shown but hereinafter referred to as “R3a”) and a radius R3 (not shown but hereinafter referred to as “R3b”) of the third arcuate surface 3c of the other chamfered portion 3; That is, R3a / R3b is preferably set to 0.18 to 5.50.
  • compression rings (piston rings) of Examples 1 and 2 of the present invention and a compression ring of a comparative example for comparison with the present invention are prepared. About these compression rings A measurement test of the amount of blow-by gas (blow-by amount, L / min) was performed, and the test results were compared.
  • chamfered portions are provided at each of a pair of facing abutment ends of the abutment portion of the piston ring, and each chamfered portion is divided into a first arcuate surface, a second arcuate surface, A curved shape having three arcuate surfaces, each having a circumferential width and a radial width of 0.055 to 0.075 mm, and a ratio of the circumferential width to the radial width of 0.733 to 1. 750.
  • the ratio of the circumferential width of one chamfered portion to the circumferential width of the other chamfered portion is set to 0.73 to 1.37, and the radial width of one chamfered portion and the radial direction of the other chamfered portion are set.
  • the ratio to the width was 0.53 to 1.88.
  • the radius of the first arcuate surface is 0.10 to 0.24 mm
  • the radius of the second arcuate surface is 0.04 to 0.16 mm
  • the radius of the third arcuate surface is 0.015 to 0.050 mm.
  • the ratio of the radius of the first arcuate surface of one chamfered portion to the radius of the first arcuate surface of the other chamfered portion is 0.41 to 2.40, and the ratio of the second arcuate surface of the one chamfered portion is The ratio of the radius to the radius of the second arcuate surface of the other chamfer is 0.25 to 4.00, and the radius of the third arcuate surface of one chamfer and the third arcuate surface of the other chamfer The ratio to the radius was 0.30 to 3.34.
  • the ratio of the radius of the first arcuate surface to the circumferential width of the chamfered portion is 1.333 to 4.364, and the ratio of the radius of the first arcuate surface and the radial width of the chamfered portion is 1. 818 to 4.459, the ratio of the radius of the second arcuate surface to the radius of the first arcuate surface is 0.261 to 0.800, the radius of the third arcuate surface and the radius of the first arcuate surface The ratio was 0.084 to 0.302.
  • a chamfered portion is provided at each of a pair of abutting end portions facing each other of the abutting portion of the piston ring, and the chamfered portions are defined as a first arcuate surface and a second arcuate surface, respectively.
  • the circumferential width was 0.017 to 0.044 mm, and the radial width was 0.022 to 0.045 mm.
  • the ratio of the circumferential width to the radial width is set to 0.640 to 1.471, and the circumferential width of one chamfered portion and the circumferential width of the other chamfered portion are set.
  • the ratio between the radial width of one chamfered portion and the radial width of the other chamfered portion was set to 0.48 to 2.05.
  • the radius of the first arcuate surface is 0.030 to 0.157 mm
  • the radius of the second arcuate surface is 0.013 to 0.043 mm
  • the radius of the third arcuate surface is 0.006 to 0.033 mm.
  • the ratio of the radius of the first arcuate surface of one chamfered portion to the radius of the first arcuate surface of the other chamfered portion is 0.19 to 5.24, and the ratio of the second arcuate surface of the one chamfered portion is The ratio of the radius to the radius of the second arcuate surface of the other chamfer is 0.30 to 3.31, and the radius of the third arcuate surface of one chamfer and the third arcuate surface of the other chamfer The ratio to the radius was set to 0.18 to 5.50.
  • the ratio of the radius of the first arcuate surface to the circumferential width of the chamfered portion is 1.207 to 4.103, and the ratio of the radius of the first arcuate surface to the radial width of the chamfered portion is 1. 028 to 4.489, the ratio of the radius of the second arcuate surface to the radius of the first arcuate surface is 0.154 to 0.781, the radius of the third arcuate surface and the radius of the first arcuate surface The ratio to the above was set to 0.050 to 0.492.
  • the chamfered portion has a flat shape, that is, a C-plane shape
  • the circumferential width and the radial width are both 0.055 to 0.075 mm
  • the circumferential width and the radial direction are both The ratio of the width to 0.733 to 1.136, the ratio of the circumferential width of one chamfered portion to the circumferential width of the other chamfered portion to 0.73 to 1.37, and one chamfered portion
  • the ratio of the width in the radial direction to the width in the radial direction of the other chamfered portion was set to 0.53 to 1.88.
  • the occurrence frequency of chipping and the actual machine test of the blow-by amount were performed.
  • the blow-by amount measurement test was performed using a water-cooled 4-cycle supercharged gasoline engine (displacement of 2.0 L, 4 cylinders) and the compression ring of any of Examples 1 and 2 and Comparative Example 1 as a piston top ring. Installed in the groove. At this time, all the gaps were set to 0.25 mm.
  • the blow-by amount was measured when the gasoline engine was operated for a predetermined time at 6000 rpm and full load (WOT: Wide Open Throttle) conditions.
  • the blow-by amount was measured by re-inhaling the gas flowing into the crankcase through the piston and measuring the amount of re-inhaled gas.
  • Table 1 and FIG. 10 show the measurement results of the chipping frequency and blow-by amount.
  • the columns marked with “a” in the columns L1, L2, R1 to R3 are those provided at one abutment end (the above L1a, L2a, R1a, R2a, R3a).
  • the fields separated by “b” indicate that they are provided at the other end of the joint (L1b, L2b, R1b, R2b, R3b above).
  • the frequency of chamfered chipping in the piston ring of Example 1 was 0.35%, and the frequency of chamfered chipping in the piston ring of Example 2 was 0.41%. In the piston ring, the frequency of chamfered chipping was 2.25%.
  • the chamfered portion of the chamfered portion is compared with the case where the chamfered portion is flat C-shaped like the compression ring of the comparative example. It has been found that the frequency of chipping can be reduced.
  • the amount of blow-by gas can be reduced by 28 compared to the case where the chamfered portion has a C-surface shape as in the compression ring of the comparative example. % Can be reduced.
  • the chamfered portion 3 has a curved shape including three arc-shaped surfaces 3a, 3b, and 3c including a first arc-shaped surface 3a, a second arc-shaped surface 3b, and a third arc-shaped surface 3c.
  • it is set as the curved shape provided with the two circular arc-shaped surfaces 3a and 3c of the 1st circular arc-shaped surface 3a and the 3rd circular arc-shaped surface 3c, it is not restricted to this, The curved shape which connected at least 2 circular-arc-shaped surface What is necessary is just to be formed.
  • the chamfer part 3 is provided in both the joint end surfaces 2a of the joint part 2, respectively, the structure which provides the chamfer part 3 only in at least one joint end surface 2a of the joint part 2. You can also

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)

Abstract

欠けを生じさせることなく面取り部を縮小することを可能とし、これにより合口部におけるブローバイガスの流通通路を十分に小さくして、合口部を通したブローバイガスを効果的に抑制することができる内燃機関用のピストンリングを提供するために、合口部２を備えた内燃機関用のピストンリング１を、合口部２の少なくとも一方の合口端面２ａとピストンリング１の外周面１ａとに連接する面取り部３を有し、面取り部３が湾曲形状を有している構成とする。

Description

内燃機関用のピストンリング
　本発明は、例えば自動車等のエンジン（内燃機関）のピストンに装着して使用される内燃機関用のピストンリングに関し、特に、燃焼室に近いトップリング（コンプレッションリング）として用いられるものに関する。
　自動車のエンジンに用いられるピストンリングは、ピストンの外周面に設けられたリング溝に装着され、その外周面においてシリンダボアの内周面に摺接するとともに、その一側面がリング溝の側面に当接することで、燃焼室側からクランク室側へ向けた燃焼ガスの漏出つまりブローバイガスを防止する。ブローバイガスを抑制することにより、潤滑油の汚れによるスラッジの発生を防止することができるとともに、それに伴うオイルリングの固着やエンジンの性能低下を防止することができる。
　ピストンリングは、リング溝への装着の都合上、合口部を備えた割りリング形状に形成されることから、合口部を通したブローバイガスの抑制をも考慮する必要がある。合口部を通したブローバイガスを抑制するためには、燃焼ガスが通過することによる熱膨張変化によっても合口端面同士の突き当たりが生じない範囲で、合口部を極力小さな合口間隔に設定することが重要である。
　また、合口部を備えたピストンリングでは、例えば特許文献１に示すように、合口部の互いに対向する一対の合口端面の外周エッジに面取りが施されるのが一般的である。この場合、当該面取り量が合口部におけるブローバイガスの流通面積に大きく影響することから、面取り量を極力小さくすることでブローバイガスの発生を抑制するようにしている。
特開２００６－１７２８７号公報
　将来、自動車のエンジンは、燃焼効率、燃費向上のため、ダウンサイジングされた直噴過給エンジンへとシフトしていくことが予想されるが、直噴過給エンジンでは各気筒内の燃焼圧が高くなるので、ピストンリングの合口部を通したブローバイガスのさらなる抑制が求められる。このような合口部を通したブローバイガスの抑制するためには、上記のように、合口端面の外周エッジに施す面取り量を縮小してブローバイガスの流通通路を小さくすることが効果的である。
　しかしながら、従来のピストンリングでは、合口端面の外周エッジを平坦な形状で面取りするようにしているので、面取り量を小さくすると、ピストンへの組付け時等において面取り部に欠けが生じる虞があり、合口部におけるブローバイガスの流通通路を十分に小さくすることができないという問題点があった。
　本発明は、このような点を解決することを課題とするものであり、その目的は、欠けを生じさせることなく面取り部を縮小することを可能とし、これにより合口部におけるブローバイガスの流通通路を十分に小さくして、合口部を通したブローバイガスを効果的に抑制することができる内燃機関用のピストンリングを提供することにある。
　本発明の内燃機関用のピストンリングは、合口部を備えた内燃機関用のピストンリングであって、前記合口部の少なくとも一方の合口端面と前記ピストンリングの外周面とに連接する面取り部を有し、前記面取り部が湾曲形状を有していることを特徴とする。
　本発明の内燃機関用のピストンリングは、上記構成において、前記面取り部が、少なくとも２つの円弧状面を有しているのが好ましい。
　本発明の内燃機関用のピストンリングは、上記構成において、前記面取り部と前記ピストンリングの外周面との交差部分において、前記面取り部の接線方向が前記ピストンリングの外周面の接線方向に対して鋭角に傾斜する構成とすることができる。
　本発明の内燃機関用のピストンリングは、上記構成において、前記面取り部の、前記ピストンリングの円周方向に沿う円周方向幅（Ｌ１）が前記ピストンリングの半径方向に沿う半径方向幅（Ｌ２）よりも大きい構成とすることができる。
　本発明の内燃機関用のピストンリングは、上記構成において、前記面取り部の、前記ピストンリングの円周方向に沿う円周方向幅（Ｌ１）と前記ピストンリングの半径方向に沿う半径方向幅（Ｌ２）との比（Ｌ１／Ｌ２）が、０．６～２．０であるのが好ましい。
　本発明の内燃機関用のピストンリングは、上記構成において、前記面取り部が、第１円弧状面、該第１円弧状面と前記ピストンリングの外周面との間に設けられる第２円弧状面および前記第１円弧状面と前記合口端面との間に設けられる第３円弧状面を有し、前記第３円弧状面の半径（Ｒ３）と前記第１円弧状面の半径（Ｒ１）との比（Ｒ３／Ｒ１）が、０．０５０～０．５であるのが好ましい。
　本発明の内燃機関用のピストンリングは、上記構成において、前記面取り部が、第１円弧状面、該第１円弧状面と前記ピストンリングの外周面との間に設けられる第２円弧状面および前記第１円弧状面と前記合口端面との間に設けられる第３円弧状面を有し、前記第２円弧状面の半径（Ｒ２）と前記第１円弧状面の半径（Ｒ１）との比（Ｒ２／Ｒ１）が、０．１～０．８であるのが好ましい。
　本発明の内燃機関用のピストンリングは、上記構成において、前記合口部の互いに対向する一対の合口端部のそれぞれに前記面取り部が設けられ、一方の前記面取り部の前記ピストンリングの円周方向に沿う円周方向幅（Ｌ１ａ）と他方の前記面取り部の前記ピストンリングの円周方向に沿う円周方向幅（Ｌ１ｂ）との比（Ｌ１ａ／Ｌ１ｂ）が、０．３０～３．００であるのが好ましい。
　本発明の内燃機関用のピストンリングは、上記構成において、前記合口部の互いに対向する一対の合口端部のそれぞれに前記面取り部が設けられ、一方の前記面取り部の前記ピストンリングの半径方向に沿う半径方向幅（Ｌ２ａ）と他方の前記面取り部の前記ピストンリングの半径方向に沿う半径方向幅（Ｌ２ｂ）との比（Ｌ２ａ／Ｌ２ｂ）が、０．３０～３．００であるのが好ましい。
　本発明の内燃機関用のピストンリングは、上記構成において、前記合口部の互いに対向する一対の合口端部のそれぞれに前記面取り部が設けられ、それぞれの前記面取り部が、第１円弧状面、該第１円弧状面と前記ピストンリングの外周面との間に設けられる第２円弧状面および前記第１円弧状面と前記合口端面との間に設けられる第３円弧状面を有し、一方の前記面取り部の前記第１円弧状面の半径（Ｒ１ａ）と他方の前記面取り部の前記第１円弧状面の半径（Ｒ１ｂ）との比（Ｒ１ａ／Ｒ１ｂ）が、０．１８～５．５０であるのが好ましい。
　本発明の内燃機関用のピストンリングは、上記構成において、前記合口部の互いに対向する一対の合口端部のそれぞれに前記面取り部が設けられ、それぞれの前記面取り部が、第１円弧状面、該第１円弧状面と前記ピストンリングの外周面との間に設けられる第２円弧状面および前記第１円弧状面と前記合口端面との間に設けられる第３円弧状面を有し、一方の前記面取り部の前記第２円弧状面の半径（Ｒ２ａ）と他方の前記面取り部の前記第２円弧状面の半径（Ｒ２ｂ）との比（Ｒ２ａ／Ｒ２ｂ）が、０．１８～５．５０であるのが好ましい。
　本発明の内燃機関用のピストンリングは、上記構成において、前記合口部の互いに対向する一対の合口端部のそれぞれに前記面取り部が設けられ、それぞれの前記面取り部が、第１円弧状面、該第１円弧状面と前記ピストンリングの外周面との間に設けられる第２円弧状面および前記第１円弧状面と前記合口端面との間に設けられる第３円弧状面を有し、一方の前記面取り部の前記第３円弧状面の半径（Ｒ３ａ）と他方の前記面取り部の前記第３円弧状面の半径（Ｒ３ｂ）との比（Ｒ３ａ／Ｒ３ｂ）が、０．１８～５．５０であるのが好ましい。
　本発明によれば、欠けを生じさせることなく面取り部を縮小することが可能とし、これにより合口部におけるブローバイガスの流通通路を十分に小さくすることができるので、この内燃機関用のピストンリングが用いられた内燃機関の合口部を通したブローバイガスを効果的に抑制することができる。
本発明の一実施の形態である内燃機関用のピストンリングの平面図である。 図１に示すピストンリングの面取り部が設けられた部分の拡大図である。 第１円弧状面、第２円弧状面および第３円弧状面の定義を示す説明図である。 合口部の外周エッジに湾曲形状の面取り部を形成した状態を示す説明図である。 図２に示す面取り部の変形例であって、当該面取り部を円周方向幅が半径方向幅よりも大きい形状に形成した場合の拡大図である。 図２に示す面取り部の変形例であって、当該面取り部を第１円弧状面および第３円弧状面のみを有するとともに円周方向幅が半径方向幅よりも小さい形状に形成した場合の拡大図である。 図２に示す面取り部の変形例であって、当該面取り部を第１円弧状面および第３円弧状面のみを有するとともに円周方向幅が半径方向幅と等しい形状に形成した場合の拡大図である。 図２に示す面取り部の変形例であって、第１円弧状面が限りなく平坦に近い湾曲形状に形成された場合の拡大図である。 （ａ）～（ｃ）は、それぞれ図２に示す面取り部の変形例であって、面取り部に段差部が設けられた場合の拡大図である。 ブローバイ量の測定試験の試験結果を示す図である。
　以下、図面を参照して、本発明をより具体的に例示説明する。
　図１に示す本発明の一実施の形態でピストンリング１は、例えば自動車等のエンジン（内燃機関）のピストンにトップリング（コンプレッションリング）として装着して使用されるものであり、合口部２を備えた割りリング形状に形成されている。
　このピストンリング１は、例えば、鋼材を圧延ロール成形やダイスを用いた引抜き加工することによって製造した線材を真円またはカム形状に成形、切断し、次いで側面研磨や合口隙間研削等の加工を行うことにより得ることができる。
　ピストンリング１の円周方向に垂直な断面形状は、特に限定されることなく、例えばレクタンギュラ形状、インサイドベベル形状、インサイドカット形状等の種々の形状とすることができる。また、シリンダボア（シリンダライナー）の内周面と摺接するピストンリング１の外周面の形状も、特に限定されることなく、例えばストレートフェイス、テーパーフェイス、バレルフェイス、偏心バレルフェイス等の種々の形状とすることができる。
　ピストンリング１の合口部２は、円周方向に所定の間隔（合口間隔）を空けて互いに対向する一対の合口端面２ａを有し、これらの合口端面２ａの外周エッジには、それぞれ面取り部３が設けられている。つまり、面取り部３は合口端面２ａとピストンリング１の外周面１ａとに連接して設けられている。なお、合口端面２ａの外周エッジとは、合口端面２ａとピストンリング１の外周面１ａとが成すエッジのことである。
　本発明では、面取り部３は湾曲形状に形成される。図２には、面取り部３を、第１円弧状面３ａ、第１円弧状面３ａとピストンリング１の外周面１ａとの間に設けられる第２円弧状面３ｂおよび第１円弧状面３ａと合口端面２ａとの間に設けられる第３円弧状面３ｃの３つの円弧状面３ａ、３ｂ、３ｃを連接した湾曲形状に形成した場合を示す。図２は、図１における破線で囲まれた部分を拡大して示している。
　この場合、図３に示すように、ピストンリング１の外周面１ａに対応した円環状のプロフィール線上の、第１円弧状面３ａとピストンリング１の外周面１ａとの交点Ｐ１から円周方向（左右）に０．００５ｍｍずれた位置に当該プロフィール線に垂直な垂直線を引き、これらの垂直線と面取り部３との交点を交点Ｐ１ａ、Ｐ１ｂとし、面取り部３の交点Ｐ１ａと交点Ｐ１ｂとの間の部分を第２円弧状面３ｂとする。また、ピストンリング１の合口端面２ａに対応した直線状のプロフィール線上の、第１円弧状面３ａと合口端面２ａとの交点Ｐ２から径方向（上下）に０．００５ｍｍずれた位置に当該プロフィール線に垂直な垂直線を引き、これらの垂直線と面取り部３との交点を交点Ｐ２ａ、Ｐ２ｂとし、面取り部３の交点Ｐ２ａと交点Ｐ２ｂとの間の部分を第３円弧状面３ｃとする。そして、面取り部３の第２円弧状面３ｂと第３円弧状面３ｃとの間の部分、つまり面取り部３の交点Ｐ１ｂと交点Ｐ２ｂとの間の部分を第１円弧状面３ａとすることができる。
　上記３つの円弧状面３ａ、３ｂ、３ｃを有する場合においては、面取り部３は、第２円弧状面３ｂの半径Ｒ２（図２参照）と第１円弧状面３ａの半径Ｒ１（図２参照）との比、つまりＲ２／Ｒ１が１．００以下となる形状に形成されるのが好ましく、Ｒ２／Ｒ１が０．１～０．８となる形状に形成されるのがより好ましい。また、面取り部３は、第３円弧状面３ｃの半径Ｒ３（図２参照）と第１円弧状面３ａの半径Ｒ１との比、つまりＲ３／Ｒ１が０．５０以下である形状に形成されるのが好ましく、Ｒ３／Ｒ１が０．０５０～０．５００である形状に形成されるのがより好ましい。
　さらに、面取り部３は、第１円弧状面３ａの半径Ｒ１と面取り部３のピストンリング１の円周方向に沿う円周方向幅Ｌ１（図３参照）との比、つまりＲ１／Ｌ１が１．００～４．５０となり、第１円弧状面３ａの半径Ｒ１と面取り部３のピストンリング１の半径方向に沿う半径方向幅Ｌ２（図３参照）との比、つまりＲ１／Ｌ２が１．００～５．００となり、第２円弧状面３ｂの半径Ｒ２と第１円弧状面３ａの半径Ｒ１との比率、つまりＲ２／Ｒ１が１．００以下となり、第３円弧状面３ｃの半径Ｒ３と第１円弧状面３ａの半径Ｒ１との比、つまりＲ３／Ｒ１が０．５０以下となる形状に形成されるのが好ましい。
　このような湾曲形状の面取り部３は、例えば図４に示すように、合口部２の外周エッジにバレル加工やブラシ加工等を施して、３つの円弧状面３ａ、３ｂ、３ｃを有する湾曲形状の面取り部３に形成することができる。なお、湾曲形状の面取り部３は、上記工法に限らず、他の工法により形成するようにしてもよい。
　このように、本発明では、面取り部３を湾曲形状に形成するため、面取り部３にはエッジ部分がなく、面取り部３のピストンリング１の円周方向に沿う円周方向幅Ｌ１とピストンリング１の半径方向に沿う半径方向幅Ｌ２とを小さくし、つまり面取り部３の面取り量を縮小しても、この面取り部３に欠けが生じづらくすることができる。したがって、欠けを生じさせることなく面取り部３を十分に小さくすることができるので、合口部２におけるブローバイガスの流通通路を十分に小さくして、合口部２を通したブローバイガスを効果的に抑制することができる。
　面取り部３は、その円周方向幅Ｌ１と半径方向幅Ｌ２との比、つまりＬ１／Ｌ２が、０．６～２．０となる形状に形成されるのが好ましい。例えば、図３に示す場合では、面取り部３は、その円周方向幅Ｌ１と半径方向幅Ｌ２との比が１．０、つまり円周方向幅Ｌ１と半径方向幅Ｌ２とが同一の幅となる形状に形成されている。
　図５に変形例として示すように、面取り部３は、円周方向幅Ｌ１が半径方向幅Ｌ２よりも大きい形状に形成することもできる。これにより、面取り部３に欠けが生じることを、さらに確実に防止することができる。
　図６に変形例として示すように、面取り部３は、第１円弧状面３ａおよび第３円弧状面３ｃの２つの円弧状面３ａ、３ｃを有し、第２円弧状面３ｂを有していない形状とすることにより、面取り部３は、その円周方向幅Ｌ１が半径方向幅Ｌ２よりも小さい形状に形成することもできる。
　これに対して、図７に変形例として示すように、面取り部３は、第１円弧状面３ａおよび第３円弧状面３ｃの２つの円弧状面３ａ、３ｃを有するとともに、円周方向幅Ｌ１が半径方向幅Ｌ２と同一または円周方向幅Ｌ１が半径方向幅Ｌ２よりも大きい形状に形成することもできる。
　図８に変形例として示すように、面取り部３は、第１円弧状面３ａおよび第３円弧状面３ｃの２つの円弧状面を有するとともに、第１円弧状面３ａが限りなく平坦に近い形状となるように形成することもできる。このように、第１円弧状面３ａが限りなく平坦に近い場合には、面取り部３は、円周方向幅Ｌ１、半径方向幅Ｌ２および第３円弧状面３ｃの半径Ｒ３で定義するようにしてもよい。
　図６、図７および図８に示す変形例のピストンリング１においては、例えば図８に示すように、面取り部３は、第１円弧状面３ａとピストンリング１の外周面１ａとの交差部分において、第１円弧状面３ａの接線方向がピストンリング１の外周面１ａの接線方向に対してその角度αが鋭角となるように傾斜している。つまり、面取り部３は、その第１円弧状面３ａとピストンリング１の外周面１ａとの交差部分にエッジを有する形状となっている。このように、面取り部３は、ピストンリング１の外周面１ａとの境界が湾曲形状ではない形状とすることもできる。
　図９に変形例として示すように、面取り部３は段差部５を有する構成とすることもできる。段差部５は、例えば図９（ａ）に示すように、面取り部３とピストンリング１の外周面１ａとの間に設けられる高さｈの凹形状のものや、例えば図９（ｂ）に示すように、面取り部３とピストンリング１の外周面１ａとの間に設けられる高さｈの凸形状のものとすることができる。また、段差部５は、例えば図９（ｃ）に示すように、面取り部３と合口端面２ａとの間に設けられる高さｈの段差として形成することもできる。これらの段差部５の高さｈは、５μｍ以下とされるのが好ましい。このように、面取り部３は、５μｍ以下の高さｈの段差部５を設けた構成とすることもできる。
　ピストンリング１の合口部２の互いに対向する一対の合口端面２ａのそれぞれに面取り部３が設けられる場合には、一方の面取り部３のピストンリング１の円周方向に沿う円周方向幅Ｌ１（図示はしないが、以下「Ｌ１ａ」とする）と他方の面取り部３のピストンリング１の円周方向に沿う円周方向幅Ｌ１（図示はしないが、以下「Ｌ１ｂ」とする）との比、つまりＬ１ａ／Ｌ１ｂを０．３０～３．００とするのが好ましく、一方の面取り部３のピストンリング１の半径方向に沿う半径方向幅Ｌ２（図示はしないが、以下「Ｌ２ａ」とする）と他方の面取り部３のピストンリング１の半径方向に沿う半径方向幅Ｌ２（図示はしないが、以下「Ｌ２ｂ」とする）との比、つまりＬ２ａ／Ｌ２ｂを０．３０～３．００とするのが好ましい。このような構成とすることにより、面取り部３の欠けの発生率を低減することができるとともに、合口部２の通路面積を低減させてブローバイ量を低減させることができる。
　ピストンリング１の合口部２の互いに対向する一対の合口端面２ａのそれぞれに面取り部３が設けられるとともに、それぞれの面取り部３が、第１円弧状面３ａ、第１円弧状面３ａとピストンリング１の外周面との間に設けられる第２円弧状面３ｂおよび第１円弧状面３ａと合口端面２ａとの間に設けられる第３円弧状面３ｃを有する場合には、一方の面取り部３の第１円弧状面３ａの半径Ｒ１（図示はしないが、以下「Ｒ１ａ」とする）と他方の面取り部３の第１円弧状面３ａの半径Ｒ１（図示はしないが、以下「Ｒ１ｂ」とする）との比、つまりＲ１ａ／Ｒ１ｂを０．１８～５．５０とするのが好ましく、一方の面取り部３の第２円弧状面３ｂの半径Ｒ２（図示はしないが、以下「Ｒ２ａ」とする）と他方の面取り部３の第２円弧状面３ｂの半径Ｒ２（図示はしないが、以下「Ｒ２ｂ」とする）との比、つまりＲ２ａ／Ｒ２ｂを０．１８～５．５０とするのが好ましく、一方の面取り部３の第３円弧状面３ｃの半径Ｒ３（図示はしないが、以下「Ｒ３ａ」とする）と他方の面取り部３の第３円弧状面３ｃの半径Ｒ３（図示はしないが、以下「Ｒ３ｂ」とする）との比、つまりＲ３ａ／Ｒ３ｂを０．１８～５．５０とするのが好ましい。このような構成とすることにより、面取り部３の欠けの発生率を低減することができるとともに、合口部２の通路面積を低減させてブローバイ量を低減させることができる。
　本発明の効果を確認するために、本発明の実施例１、２のコンプレッションリング（ピストンリング）と、本発明との比較のための比較例のコンプレッションリングとを用意し、これらのコンプレッションリングについてブローバイガスの量（ブローバイ量、Ｌ／ｍｉｎ）の測定試験を行い、その試験結果を比較した。
　実施例１のコンプレッションリングでは、ピストンリングの合口部の互いに対向する一対の合口端部のそれぞれに面取り部を設けるとともに、それぞれの面取り部を、第１円弧状面、第２円弧状面および第３円弧状面を備えた湾曲形状とし、その円周方向幅および半径方向幅を、それぞれ０．０５５～０．０７５ｍｍとし、円周方向幅と半径方向幅との比を０．７３３～１．７５０とした。また、一方の面取り部の円周方向幅と他方の面取り部の円周方向幅との比を０．７３～１．３７とし、一方の面取り部の半径方向幅と他方の面取り部の半径方向幅との比を０．５３～１．８８とした。さらに、第１円弧状面の半径を０．１０～０．２４ｍｍ、第２円弧状面の半径を０．０４～０．１６ｍｍ、第３円弧状面の半径を０．０１５～０．０５０ｍｍとし、一方の面取り部の第１円弧状面の半径と他方の面取り部の第１円弧状面の半径との比を０．４１～２．４０とし、一方の面取り部の第２円弧状面の半径と他方の面取り部の第２円弧状面の半径との比を０．２５～４．００とし、一方の面取り部の第３円弧状面の半径と他方の面取り部の第３円弧状面の半径との比を０．３０～３．３４とした。さらに、第１円弧状面の半径と面取り部の円周方向幅との比を１．３３３～４．３６４とし、第１円弧状面の半径と面取り部の半径方向幅との比を１．８１８～４．４５９とし、第２円弧状面の半径と第１円弧状面の半径との比を０．２６１～０．８００とし、第３円弧状面の半径と第１円弧状面の半径との比を０．０８４～０．３０２とした。
　一方、実施例２のコンプレッションリングでは、ピストンリングの合口部の互いに対向する一対の合口端部のそれぞれに面取り部を設けるとともに、それぞれの面取り部を、第１円弧状面、第２円弧状面および第３円弧状面を備えた湾曲形状とし、その面取り量は実施例１よりも小さくした。つまり、実施例２のコンプレッションリングでは、その円周方向幅を０．０１７～０．０４４ｍｍとし、半径方向幅を０．０２２～０．０４５ｍｍとした。また、実施例２のコンプレッションリングでは、円周方向幅と半径方向幅との比を０．６４０～１．４７１とし、一方の面取り部の円周方向幅と他方の面取り部の円周方向幅との比を０．３８～２．６０とし、一方の面取り部の半径方向幅と他方の面取り部の半径方向幅との比を０．４８～２．０５とした。また、第１円弧状面の半径を０．０３０～０．１５７ｍｍ、第２円弧状面の半径を０．０１３～０．０４３ｍｍ、第３円弧状面の半径を０．００６～０．０３３ｍｍとし、一方の面取り部の第１円弧状面の半径と他方の面取り部の第１円弧状面の半径との比を０．１９～５．２４とし、一方の面取り部の第２円弧状面の半径と他方の面取り部の第２円弧状面の半径との比を０．３０～３．３１とし、一方の面取り部の第３円弧状面の半径と他方の面取り部の第３円弧状面の半径との比を０．１８～５．５０とした。さらに、第１円弧状面の半径と面取り部の円周方向幅との比を１．２０７～４．１０３とし、第１円弧状面の半径と面取り部の半径方向幅との比を１．０２８～４．４８９とし、第２円弧状面の半径と第１円弧状面の半径との比を０．１５４～０．７８１とし、第３円弧状面の半径と第１円弧状面の半径との比を０．０５０～０．４９２とした。
　これに対して比較例のコンプレッションリングでは、面取り部を平坦な形状つまりＣ面形状とし、その円周方向幅および半径方向幅を共に０．０５５～０．０７５ｍｍとし、円周方向幅と半径方向幅との比を０．７３３～１．１３６とし、一方の面取り部の円周方向幅と他方の面取り部の円周方向幅との比を０．７３～１．３７とし、一方の面取り部の半径方向幅と他方の面取り部の半径方向幅との比を０．５３～１．８８とした。
　このような設定の実施例１、２のコンプレッションリングおよび比較例のコンプレッションリングを用いて、欠け発生頻度の調査及びブローバイ量の実機試験を行った。ブローバイ量測定試験は、水冷４サイクルの過給器付ガソリンエンジン（排気量２．０Ｌ、４気筒）を用いて、実施例１～２及び比較例１のいずれかのコンプレッションリングをピストンのトップリング溝に装着した。このとき、全ての合口間隔を０．２５ｍｍとした。６０００ｒｐｍ、全負荷（ＷＯＴ：Wide Open Throttle）条件にて、所定時間ガソリンエンジンを運転した場合におけるブローバイ量の測定をそれぞれ行った。ブローバイ量は、ピストンを介してクランクケース内へ流れたガスを再吸引し、再吸引したガスの量を計測することによって測定した。その欠け発生頻度及びブローバイ量の測定結果を表１および図１０に示す。なお、表１において、Ｌ１、Ｌ２、Ｒ１～Ｒ３の欄において「ａ」で区分けされた欄は、それぞれ一方の合口端部に設けられたもの（上記のＬ１ａ、Ｌ２ａ、Ｒ１ａ、Ｒ２ａ、Ｒ３ａ）であることを示し、「ｂ」で区分けされた欄は、それぞれ他方の合口端部に設けられたもの（上記のＬ１ｂ、Ｌ２ｂ、Ｒ１ｂ、Ｒ２ｂ、Ｒ３ｂ）であることを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すように、実施例１のピストンリングでは面取り部の欠けの発生頻度は０．３５％、実施例２のピストンリングでは面取り部の欠けの発生頻度は０．４１％、比較例のピストンリングでは面取り部の欠けの発生頻度は２．２５％となった。
　この調査結果から、面取り部の面取り量つまり円周方向幅と半径方向幅とが等しい場合には、実施例１のコンプレッションリングのように面取り部を湾曲形状とすれば、比較例のコンプレッションリングのように面取り部を平坦なＣ面形状とする場合よりも、面取り部の欠けの発生頻度を低下させることができることが解った。
　また、面取り部の面取り量つまり円周方向幅と半径方向幅とをさらに小さくしても、比較例のコンプレッションリングのように面取り部を平坦なＣ面形状とする場合に比べて、面取り部の欠けの発生頻度を低下させることができることが解った。
　一方、表１および図１０に示されるように、比較例のピストンリングの場合を１００とすると、実施例１のピストンリングのブローバイ量は８５となり、実施例２のピストンリングのブローバイ量は７２となった。
　この調査結果から、面取り部の面取り量つまり円周方向幅と半径方向幅とが等しい場合には、実施例１のコンプレッションリングのように面取り部を湾曲形状とすることにより、比較例のコンプレッションリングのように面取り部を平坦なＣ面形状とする場合よりも、ブローバイガスの量を１５％低減させることができることが解った。
　また、面取り部の面取り量つまり円周方向幅と半径方向幅とをさらに小さくすることにより、比較例のコンプレッションリングのように面取り部をＣ面形状とする場合よりも、ブローバイガスの量を２８％低減させることができることが解った。
　以上の結果から、面取り部を湾曲形状とすることにより、欠けの発生頻度を高めることなく面取り部を縮小することを可能とし、これにより合口部におけるブローバイガスの流通通路を十分に小さくして、合口部を通したブローバイガスを効果的に抑制可能であることが解った。
　本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であることはいうまでもない。
　例えば、前記実施の形態においては、面取り部３は、第１円弧状面３ａ、第２円弧状面３ｂおよび第３円弧状面３ｃの３つの円弧状面３ａ、３ｂ、３ｃ備えた湾曲形状、または第１円弧状面３ａおよび第３円弧状面３ｃの２つの円弧状面３ａ、３ｃを備えた湾曲形状とされているが、これに限らず、少なくとも２つの円弧状面を連ねた湾曲形状に形成されていればよい。
また、前記実施の形態においては、合口部２の両方の合口端面２ａにそれぞれ面取り部３を設けるようにしているが、合口部２の少なくとも一方の合口端面２ａにのみ面取り部３を設ける構成とすることもできる。
　１　　ピストンリング
　１ａ　外周面
　２　　合口部
　２ａ　合口端面
　３　　面取り部
　３ａ　第１円弧状面
　３ｂ　第２円弧状面
　３ｃ　第３円弧状面
　４　　Ｃ面
　５　　段差部
Ｐ１　　交点
Ｐ１ａ　交点
Ｐ１ｂ　交点
Ｐ２　　交点
Ｐ２ａ　交点
Ｐ２ｂ　交点
Ｒ１　　第１円弧状面の半径
Ｒ２　　第２円弧状面の半径
Ｒ３　　第３円弧状面の半径
Ｌ１　　円周方向幅
Ｌ２　　半径方向幅
　α　　角度
　ｈ　　高さ

Claims (12)

  1. 　合口部を備えた内燃機関用のピストンリングであって、
    　前記合口部の少なくとも一方の合口端面と前記ピストンリングの外周面とに連接する面取り部を有し、
    　前記面取り部が湾曲形状を有していることを特徴とする内燃機関用のピストンリング。
  2. 　前記面取り部が、少なくとも２つの円弧状面を有していることを特徴とする、請求項１に記載の内燃機関用のピストンリング。
  3. 　前記面取り部と前記ピストンリングの外周面との交差部分において、前記面取り部の接線方向が前記ピストンリングの外周面の接線方向に対して鋭角に傾斜することを特徴とする、請求項１または２に記載の内燃機関用のピストンリング。
  4. 　前記面取り部の、前記ピストンリングの円周方向に沿う円周方向幅（Ｌ１）が前記ピストンリングの半径方向に沿う半径方向幅（Ｌ２）よりも大きいことを特徴とする、請求項１～３の何れか１項に記載の内燃機関用のピストンリング。
  5. 　前記面取り部の、前記ピストンリングの円周方向に沿う円周方向幅（Ｌ１）と前記ピストンリングの半径方向に沿う半径方向幅（Ｌ２）との比（Ｌ１／Ｌ２）が、０．６～２．０であることを特徴とする、請求項１～３の何れか１項に記載の内燃機関用のピストンリング。
  6. 　前記面取り部が、第１円弧状面、該第１円弧状面と前記ピストンリングの外周面との間に設けられる第２円弧状面および前記第１円弧状面と前記合口端面との間に設けられる第３円弧状面を有し、
    　前記第３円弧状面の半径（Ｒ３）と前記第１円弧状面の半径（Ｒ１）との比（Ｒ３／Ｒ１）が、０．０５０～０．５００であることを特徴とする、請求項１～５の何れか１項に記載の内燃機関用のピストンリング。
  7. 　前記面取り部が、第１円弧状面、該第１円弧状面と前記ピストンリングの外周面との間に設けられる第２円弧状面および前記第１円弧状面と前記合口端面との間に設けられる第３円弧状面を有し、
    　前記第２円弧状面の半径（Ｒ２）と前記第１円弧状面の半径（Ｒ１）との比（Ｒ２／Ｒ１）が、０．１～０．８であることを特徴とする、請求項１～６の何れか１項に記載の内燃機関用のピストンリング。
  8. 　前記合口部の互いに対向する一対の合口端部のそれぞれに前記面取り部が設けられ、
    　一方の前記面取り部の前記ピストンリングの円周方向に沿う円周方向幅（Ｌ１ａ）と他方の前記面取り部の前記ピストンリングの円周方向に沿う円周方向幅（Ｌ１ｂ）との比（Ｌ１ａ／Ｌ１ｂ）が、０．３０～３．００であることを特徴とする、請求項１～３の何れか１項に記載の内燃機関用のピストンリング。
  9. 　前記合口部の互いに対向する一対の合口端部のそれぞれに前記面取り部が設けられ、
    　一方の前記面取り部の前記ピストンリングの半径方向に沿う半径方向幅（Ｌ２ａ）と他方の前記面取り部の前記ピストンリングの半径方向に沿う半径方向幅（Ｌ２ｂ）との比（Ｌ２ａ／Ｌ２ｂ）が、０．３０～３．００であることを特徴とする、請求項１～３の何れか１項に記載の内燃機関用のピストンリング。
  10. 　前記合口部の互いに対向する一対の合口端部のそれぞれに前記面取り部が設けられ、
    　それぞれの前記面取り部が、第１円弧状面、該第１円弧状面と前記ピストンリングの外周面との間に設けられる第２円弧状面および前記第１円弧状面と前記合口端面との間に設けられる第３円弧状面を有し、
    　一方の前記面取り部の前記第１円弧状面の半径（Ｒ１ａ）と他方の前記面取り部の前記第１円弧状面の半径（Ｒ１ｂ）との比（Ｒ１ａ／Ｒ１ｂ）が、０．１８～５．５０であることを特徴とする、請求項１～５の何れか１項に記載の内燃機関用のピストンリング。
  11. 　前記合口部の互いに対向する一対の合口端部のそれぞれに前記面取り部が設けられ、
    　それぞれの前記面取り部が、第１円弧状面、該第１円弧状面と前記ピストンリングの外周面との間に設けられる第２円弧状面および前記第１円弧状面と前記合口端面との間に設けられる第３円弧状面を有し、
    　一方の前記面取り部の前記第２円弧状面の半径（Ｒ２ａ）と他方の前記面取り部の前記第２円弧状面の半径（Ｒ２ｂ）との比（Ｒ２ａ／Ｒ２ｂ）が、０．１８～５．５０であることを特徴とする、請求項１～５の何れか１項に記載の内燃機関用のピストンリング。
  12. 　前記合口部の互いに対向する一対の合口端部のそれぞれに前記面取り部が設けられ、
    　それぞれの前記面取り部が、第１円弧状面、該第１円弧状面と前記ピストンリングの外周面との間に設けられる第２円弧状面および前記第１円弧状面と前記合口端面との間に設けられる第３円弧状面を有し、
    　一方の前記面取り部の前記第３円弧状面の半径（Ｒ３ａ）と他方の前記面取り部の前記第３円弧状面の半径（Ｒ３ｂ）との比（Ｒ３ａ／Ｒ３ｂ）が、０．１８～５．５０であることを特徴とする、請求項１～５の何れか１項に記載の内燃機関用のピストンリング。
PCT/JP2016/003124 2015-07-09 2016-06-29 内燃機関用のピストンリング WO2017006545A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US15/740,064 US10670146B2 (en) 2015-07-09 2016-06-29 Piston ring for combustion engine
EP16821021.9A EP3321543B2 (en) 2015-07-09 2016-06-29 Internal combustion engine piston ring
CN201680039829.XA CN107835909B (zh) 2015-07-09 2016-06-29 内燃机用压缩环

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015137671A JP6695663B2 (ja) 2015-07-09 2015-07-09 内燃機関用のピストンリング
JP2015-137671 2015-07-09

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2017006545A1 true WO2017006545A1 (ja) 2017-01-12

Family

ID=57685397

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2016/003124 WO2017006545A1 (ja) 2015-07-09 2016-06-29 内燃機関用のピストンリング

Country Status (5)

Country Link
US (1) US10670146B2 (ja)
EP (1) EP3321543B2 (ja)
JP (1) JP6695663B2 (ja)
CN (1) CN107835909B (ja)
WO (1) WO2017006545A1 (ja)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
USD909186S1 (en) * 2019-01-08 2021-02-02 Jian Wang Quilt clip
JP7116718B2 (ja) * 2019-12-11 2022-08-10 株式会社リケン 圧力リング

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5867946A (ja) * 1981-10-17 1983-04-22 Honda Motor Co Ltd 内燃機関のピストンリング
JP2006017287A (ja) * 2004-07-05 2006-01-19 Riken Corp 内燃機関用ピストンリング
WO2013031548A1 (ja) * 2011-08-29 2013-03-07 旭硝子株式会社 ガラス板

Family Cites Families (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2092413A (en) * 1934-06-22 1937-09-07 Westinghouse Air Brake Co Piston ring joint
US2253739A (en) * 1939-05-01 1941-08-26 Trexler Jay Piston and ring
US2404616A (en) * 1943-07-14 1946-07-23 Harry M Bramberry Piston ring
GB633457A (en) 1947-10-09 1949-12-19 Walter Perkins Improvements in or relating to piston rings and the like packing rings
US3455565A (en) * 1964-07-29 1969-07-15 Air Prod & Chem Piston rings
US4533149A (en) * 1981-06-10 1985-08-06 J. I. Case Company Split seal ring with interlocking cut
DE3441919A1 (de) 1984-11-16 1986-05-28 M.A.N.-B & W Diesel GmbH, 8900 Augsburg Kolbenring fuer viertakt-verbrennungsmotor
JPH0624608Y2 (ja) 1988-04-20 1994-06-29 日本ピストンリング株式会社 組合せオイルリング
JPH0258165U (ja) 1988-10-21 1990-04-26
JPH0364654A (ja) * 1989-07-31 1991-03-20 Nissan Motor Co Ltd 内燃機関用ピストン
US5469616A (en) * 1990-11-15 1995-11-28 Teikoku Piston Ring Co., Ltd. Method of manufacturing a side rail of a combined oil ring
DE4202927C2 (de) * 1992-02-01 2000-11-09 Continental Teves Ag & Co Ohg Scheibenbremse mit verbessertem Lüftverhalten
JPH0875007A (ja) 1994-06-30 1996-03-19 Ntn Corp 合成樹脂製シールリング
CN1075594C (zh) * 1995-01-26 2001-11-28 张明智 一种活塞组件
US5934680A (en) 1995-05-31 1999-08-10 Ntn Corporation Split resin seal ring with chamfered end connection structures
JPH0989111A (ja) 1995-09-29 1997-03-31 Ntn Corp 合成樹脂製シールリング
US5882012A (en) * 1995-11-30 1999-03-16 Ntn Corporation Oil seal ring
JPH1089476A (ja) * 1996-09-19 1998-04-07 Nippon Piston Ring Co Ltd 組合せオイルリングのサイドレール
US5934685A (en) * 1997-07-14 1999-08-10 Danzer; Edward Leo Step lock piston ring insert
DE10041954C1 (de) * 2000-08-25 2002-02-14 Mannesmann Sachs Ag Kolbenring, insbesondere für einen Kolben eines Schwingungsdämpfers
CN2763548Y (zh) * 2005-02-02 2006-03-08 赵见喜 弧面环口式内燃机密封活塞环
JP5101827B2 (ja) * 2006-03-10 2012-12-19 Ｎｔｎ株式会社 シールリング
CN101581259A (zh) * 2008-05-15 2009-11-18 高敦华 建立活塞环的机制密封单环活塞发动机
JP2010031835A (ja) * 2008-06-23 2010-02-12 Nissan Motor Co Ltd 内燃機関用オイルリング及びピストン
DE102009052587A1 (de) 2009-11-10 2011-05-12 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Kolbenring
CN202039965U (zh) * 2010-10-26 2011-11-16 中外合资安庆帝伯格茨活塞环有限公司 一种降低环槽磨损的活塞环
USD668941S1 (en) * 2012-05-10 2012-10-16 Ellen Taurins Circle ring
DE102013206399A1 (de) * 2013-04-11 2014-10-16 Federal-Mogul Friedberg Gmbh Kolbenring mit periodisch variierender Laufflächenbreite
US10253882B2 (en) * 2013-12-30 2019-04-09 Mahle International Gmbh Oil control ring assembly
BR102014004402B1 (pt) * 2014-02-25 2022-08-09 Mahle Metal Leve S/A Anel de pistão e seu processo de fabricação
EP3163129B1 (en) * 2014-06-27 2020-10-14 Kabushiki Kaisha Riken Piston ring
JP6122901B2 (ja) * 2014-07-31 2017-04-26 日本ピストンリング株式会社 組合せオイルリング
US9334959B2 (en) * 2014-09-04 2016-05-10 Matthew Hartford Radially notched piston rings
JP6222023B2 (ja) * 2014-09-12 2017-11-01 マツダ株式会社 オイルリング
WO2016038916A1 (ja) * 2014-09-12 2016-03-17 Ｔｐｒ株式会社 組合せオイルリング
JP6533670B2 (ja) * 2015-03-12 2019-06-19 株式会社リケン サイドレール
DE102015004814A1 (de) 2015-04-14 2016-10-20 Daimler Ag Verfahren zum Bearbeiten einer Kolbenbaugruppe und Kolbenbaugruppe

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5867946A (ja) * 1981-10-17 1983-04-22 Honda Motor Co Ltd 内燃機関のピストンリング
JP2006017287A (ja) * 2004-07-05 2006-01-19 Riken Corp 内燃機関用ピストンリング
WO2013031548A1 (ja) * 2011-08-29 2013-03-07 旭硝子株式会社 ガラス板

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3321543A4 *

Also Published As

Publication number Publication date
US10670146B2 (en) 2020-06-02
EP3321543B1 (en) 2021-04-28
US20180187780A1 (en) 2018-07-05
CN107835909B (zh) 2020-06-19
CN107835909A (zh) 2018-03-23
JP6695663B2 (ja) 2020-05-20
EP3321543B2 (en) 2024-04-17
EP3321543A4 (en) 2019-03-06
JP2017020553A (ja) 2017-01-26
EP3321543A1 (en) 2018-05-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US20070272078A1 (en) Piston Device for Internal Combustion Engine
JP6530200B2 (ja) サイドレール
JP2009091927A (ja) 往復動機関のピストンリング
US20170227126A1 (en) Combined oil ring
WO2017006545A1 (ja) 内燃機関用のピストンリング
US11320049B2 (en) Piston ring combination
US6997460B2 (en) Piston ring for piston engines
JP4901806B2 (ja) ピストンリング
US11448317B2 (en) Side rail
JP2013148026A (ja) シリンダライナ
US20160069455A1 (en) Radially notched piston rings
JP2007170455A (ja) 組合せオイルリング
JP2017187125A (ja) サイドレール
WO2019203358A1 (ja) ピストンリング
JP6659892B2 (ja) サイドレール
WO2023053607A1 (ja) ピストンリングの組合せ、及び内燃機関
WO2018198173A1 (ja) サイドレール
US11313467B1 (en) Piston ring seals
JP2012154465A (ja) ピストンリング
JP2004052961A (ja) 組合せピストンリング及びピストン装置
JP2017009102A (ja) 組合せピストンリング
JP2014009620A (ja) 内燃機関用ピストンリング
JP2008032034A (ja) 内燃機関用ピストン装置
WO2015178009A1 (ja) オイルリング
JP2000130257A (ja) 圧力リング用内外二重ピストンリング

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 16821021

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2016821021

Country of ref document: EP