WO2016121966A1 - 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法 Download PDF

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WO2016121966A1
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lens
optical system
focal length
variable magnification
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PCT/JP2016/052762
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芝山　敦史
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株式会社ニコン
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    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • JP 2014-160229 A Japanese Patent Laid-Open No. 11-231220
  • variable power optical systems are required to satisfy both good optical performance and a wide angle of view or a small F-number.
  • a variable magnification optical system includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group, a third lens group, and a negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • a fourth lens group and a fifth lens group having a positive refractive power; an interval between the first lens group and the second lens group; and a distance between the second lens group and the third lens group.
  • the zoom lens performs zooming by changing an interval, an interval between the third lens group and the fourth lens group, and an interval between the fourth lens group and the fifth lens group.
  • a forty-second lens group configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis; and a forty-first lens group disposed on the object side of the forty-second lens group.
  • a variable magnification optical system includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side.
  • the fourth lens group includes a forty-second lens group configured to be movable so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, and is disposed on the object side of the forty-second lens group. And a forty-first lens group whose position is stationary.
  • An optical apparatus includes the above-described variable magnification optical system.
  • a variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having negative refractive power, a second lens group, a third lens group, and a negative lens, which are arranged in order from the object side. And a fifth lens group having a positive refractive power, an interval between the first lens group and the second lens group, and the second lens group and the second lens group.
  • a variable power optical system that performs zooming by changing a distance between three lens groups, a distance between the third lens group and the fourth lens group, and a distance between the fourth lens group and the fifth lens group.
  • the fourth lens group is configured to be movable so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, and the fourth lens group is disposed on the object side of the forty-second lens group.
  • Each lens is arranged in a lens barrel so as to have 41 lens groups.
  • a variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side, and a positive lens.
  • a 42nd lens group configured to be movable so that the fourth lens group has a component in a direction perpendicular to the optical axis, and an object side of the 42nd lens group.
  • Each lens is arranged in the lens barrel so as to have a forty-first lens group that is arranged at a position that does not move in the direction perpendicular to the optical axis during image blur correction.
  • a variable magnification optical system includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group arranged in order from the object side. And a fourth lens group and a fifth lens group having a positive refractive power, a distance between the first lens group and the second lens group, and the second lens group and the third lens group. And changing the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group.
  • D34T an air space between the third lens group and the fourth lens group in the telephoto end state
  • D34W an air gap between the third lens group and the fourth lens group in the wide-angle end state
  • D23T an air gap between the second lens group and the third lens group in the telephoto end state
  • D23W an air space between the second lens group and the third lens group in the wide-angle end state
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f3 focal length of the third lens group.
  • a variable magnification optical system includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group arranged in order from the object side. And a fourth lens group having a negative refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power, and performing zooming by changing the interval between the lens groups. At least a part is configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis, and the following conditional expression is satisfied.
  • D34T an air space between the third lens group and the fourth lens group in the telephoto end state
  • D34W an air gap between the third lens group and the fourth lens group in the wide-angle end state
  • D23T an air gap between the second lens group and the third lens group in the telephoto end state
  • D23W an air space between the second lens group and the third lens group in the wide-angle end state
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f3 focal length of the third lens group.
  • An optical apparatus includes the above-described variable magnification optical system.
  • a variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, arranged in order from the object side, A third lens group, a fourth lens group, and a fifth lens group having a positive refractive power, an interval between the first lens group and the second lens group, and the second lens group and the second lens group.
  • a variable power optical system that performs zooming by changing a distance between three lens groups, a distance between the third lens group and the fourth lens group, and a distance between the fourth lens group and the fifth lens group.
  • a manufacturing method of the system wherein at least a part of the fourth lens group is configured to be movable so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, and in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression: Arrange each lens.
  • D34T an air space between the third lens group and the fourth lens group in the telephoto end state
  • D34W an air gap between the third lens group and the fourth lens group in the wide-angle end state
  • D23T an air gap between the second lens group and the third lens group in the telephoto end state
  • D23W an air space between the second lens group and the third lens group in the wide-angle end state
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f3 focal length of the third lens group.
  • a variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, arranged in order from the object side, A variable power optical system having three lens groups, a fourth lens group having negative refractive power, and a fifth lens group having positive refractive power, and performing zooming by changing the interval between the lens groups And at least a part of the fourth lens group is configured to be movable so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, and in each lens barrel so as to satisfy the following conditional expression: Place the lens.
  • D34T an air space between the third lens group and the fourth lens group in the telephoto end state
  • D34W an air gap between the third lens group and the fourth lens group in the wide-angle end state
  • D23T an air gap between the second lens group and the third lens group in the telephoto end state
  • D23W an air space between the second lens group and the third lens group in the wide-angle end state
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f3 focal length of the third lens group.
  • a variable magnification optical system includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side.
  • changing the distance between the fifth lens group and the sixth lens group, and at least one of the lens groups of the first lens group to the sixth lens group is changed.
  • a part is configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • a variable magnification optical system includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side.
  • the zooming is performed, and at least a part of any one of the first to sixth lens groups is configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • An optical apparatus includes the above-described variable magnification optical system.
  • a variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side, and a positive lens.
  • a method of manufacturing a zoom optical system that performs zooming by changing an interval between the fifth lens group and an interval between the fifth lens group and the sixth lens group, wherein the first lens group to the first lens group Move so that at least a part of any of the 6 lens groups has a component perpendicular to the optical axis.
  • placing each lens in the lens barrel placing each lens in the lens barrel.
  • a variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side, and a positive lens.
  • a method of manufacturing a variable power optical system that performs variable power by changing, wherein at least a part of any one of the first lens group to the sixth lens group is a component perpendicular to the optical axis.
  • Each lens is arranged in the lens barrel so as to be movable so as to have.
  • (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the first example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example. is there.
  • (A), (b), and (c) are graphs showing various aberrations when focusing on the close-up distance in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the second example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams during focusing at infinity in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are sectional views of the zoom optical system according to the third example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example. is there.
  • (A), (b), and (c) are graphs showing various aberrations when focusing on the close-up distance in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the fourth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams during focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example. is there.
  • (A), (b), and (c) are graphs showing various aberrations when focusing on the close-up distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the fourth example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the fifth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams during focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are sectional views of the zoom optical system according to the sixth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth example. is there.
  • (A), (b), and (c) are graphs showing various aberrations when focusing on the close-up distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth example.
  • (W), (M), and (T) are sectional views of the zoom optical system according to the seventh example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the seventh example. is there.
  • (A), (b), and (c) are graphs showing various aberrations when focusing on the close-up distance in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the seventh example. is there.
  • FIG. (W), (M), and (T) are sectional views of the variable magnification optical system according to the eighth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the eighth example. is there.
  • FIG. It is a figure which shows an example of a structure of the camera carrying a variable magnification optical system. It is a figure which shows the outline of an example of the manufacturing method of a variable magnification optical system.
  • FIG. 1 shows an example of the configuration of the variable magnification optical system ZL.
  • the number of lens groups, the lens configuration in each lens group, and the like can be changed as appropriate.
  • variable magnification optical system includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2, a third lens group G3, and a negative refractive power arranged in order from the object side.
  • the fourth lens group is changed by changing the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.
  • G4 includes a forty-second lens group G42 configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis, and a forty-first lens group G41 disposed on the object side of the forty-second lens group G42.
  • at least one of the second lens group G2 and the third lens group G3 can have a positive refractive power.
  • variable magnification optical system ZL has a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side. It has a third lens group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and zooming is performed by changing the interval between the lens groups.
  • the fourth lens group G4 as the anti-vibration lens group VR, is configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis in order to correct image blur, and the forty-second lens group G42. And a forty-first lens group G41 whose position in the direction perpendicular to the optical axis does not move during image blur correction.
  • a variable magnification optical system having a wide angle of view can be realized by having negative, positive, positive, and positive lens groups and changing the interval between the groups.
  • the fourth lens group G4 includes a 41st lens group G41 and a 42nd lens group G42 arranged in order from the object side, and the 42nd lens group G42 has a component perpendicular to the optical axis.
  • the 41st lens group G41 may have a positive refractive power or a negative refractive power.
  • the fourth lens group G4 may have one or more lenses (non-moving during image blur correction) on the image side of the forty-second lens group G42.
  • the forty-second lens group G42 has negative refractive power.
  • the forty-second lens group G42 By giving the forty-second lens group G42 a negative refractive power, decentration aberration, particularly when the forty-second lens group G42 is moved so as to have a component perpendicular to the optical axis in order to correct image blurring, It is possible to satisfactorily correct the occurrence of decentration coma and the tilting of the image plane (single blur).
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (1). 0.700 ⁇ f42 / f4 ⁇ 1.700 (1)
  • f42 focal length of the forty-second lens group G42
  • f4 focal length of the fourth lens group G4.
  • Conditional expression (1) is a conditional expression for defining the focal length of the forty-second lens group G42 which is the anti-vibration lens group VR with respect to the focal length of the fourth lens group G4.
  • conditional expression (1) If the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the focal length of the forty-second lens group G42 becomes longer, and the amount of movement of the forty-second lens group G42 during image blur correction becomes too large. For this reason, the image blur correction mechanism may be increased in size.
  • conditional expression (1) is 1.600. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of the conditional expression (1) is 1.500.
  • conditional expression (1) If the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, the focal length of the forty-second lens group G42 will be shortened, and the occurrence of decentered coma aberration or one-sided blur that occurs during image blur correction will increase, resulting in good results during image blur correction. Image performance cannot be maintained.
  • the lower limit value of conditional expression (1) is 0.800. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (1) is 0.900.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (2). -0.400 ⁇ f4 / f41 ⁇ 0.500 (2) However, f4: focal length of the fourth lens group G4, f41: Focal length of the forty-first lens group G41.
  • Conditional expression (2) is a conditional expression for defining the focal length of the forty-first lens group G41 with respect to the focal length of the fourth lens group G4.
  • the conditional expression (2) is satisfied, the amount of movement of the forty-second lens group G42 to be moved at the time of image blur correction can be made appropriate while improving the image forming performance at the time of image blur correction.
  • conditional expression (2) If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the negative refractive power of the forty-first lens group G41 will increase, and the refractive power of the forty-second lens group G42 will become relatively weak. As a result, the amount of movement of the forty-second lens group G42 during image blur correction becomes too large, and the image blur correction mechanism becomes large.
  • conditional expression (2) is 0.400. In order to ensure the effect, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (2) to 0.300.
  • conditional expression (2) When the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the positive refractive power of the forty-first lens group G41 becomes large, and the negative refractive power of the forty-second lens group G42 becomes relatively strong. As a result, the occurrence of decentration coma or one-sided blur that occurs at the time of image blur correction increases, and good imaging performance cannot be maintained at the time of image blur correction.
  • conditional expression (2) In order to ensure the effect, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (2) to ⁇ 0.300. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of the conditional expression (2) is set to ⁇ 0.200.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (3). 0.200 ⁇ f1 / f4 ⁇ 0.900 (3) However, f1: Focal length of the first lens group G1 f4: focal length of the fourth lens group G4.
  • Conditional expression (3) is a conditional expression for satisfactorily correcting curvature of field and coma aberration while obtaining a wide angle of view (a half angle of view of about 50 ° or more) in the wide-angle end state.
  • conditional expression (3) If the upper limit value of conditional expression (3) is exceeded, the focal length of the first lens group G1 becomes long, and it becomes difficult to obtain a wide angle of view (a half angle of view of about 50 ° or more) in the wide angle end state. Alternatively, the total lens length and the lens diameter of the first lens group G1 are increased, which is not preferable.
  • conditional expression (3) In order to ensure the effect, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (3) to 0.750. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (3) is 0.600.
  • conditional expression (3) If the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the focal length of the first lens group G1 becomes short, and it becomes difficult to correct curvature of field and coma, making it impossible to achieve good imaging performance.
  • the lower limit value of conditional expression (3) is 0.300. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (3) is 0.350.
  • the forty-first lens group G41 can preferably include a negative lens and a positive lens.
  • the forty-second lens group G42 can be preferably composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens.
  • This configuration is effective for correcting decentration coma and one-sided blur when the forty-second lens group G42 is moved for image blur correction.
  • the moving lens for image blur correction can be made small and light, and it is effective for downsizing the image blur correction mechanism and the entire lens system.
  • the forty-second lens group G42 is not limited to the configuration in which the positive lens and the negative lens are cemented as described above, but may be configured to include two lenses (peeled off at the cemented surface).
  • the most image side lens surface of the forty-second lens group G42 is an aspherical surface.
  • This configuration is effective for correcting decentration coma and one-sided blur when the forty-second lens group G42 is moved for image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (4). 1.100 ⁇ A (T3.5) / A (T4.0) ⁇ 5.000 (4) However, A (T3.5): On the point where the axial ray corresponding to the F value of F / 3.5 in the telephoto end state passes through the aspherical surface formed on the lens surface closest to the image side of the forty-second lens group G42. Aspheric amount, A (T4.0): An axial ray corresponding to an F value of F / 4.0 in the telephoto end state passes through an aspherical surface formed on the lens surface closest to the image side of the forty-second lens group G42. Aspheric amount. The aspheric amount is an amount obtained by measuring the sag amount of the aspheric surface with respect to the approximate spherical surface along the optical axis on the aspheric optical axis.
  • Conditional expression (4) is a conditional expression for defining an appropriate value of the amount of aspherical surface on the most aspherical surface on the image side of the forty-second lens group G42.
  • conditional expression (4) In order to ensure the effect, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 4.000. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (4) is 3.000.
  • conditional expression (4) is 1.250. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of the conditional expression (4) is 1.400.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane during zooming.
  • This configuration is effective for simplifying the zoom movement mechanism and making the lens barrel robust.
  • variable magnification optical system ZL can preferably perform focusing by moving the second lens group G2 in the optical axis direction as the focusing lens group.
  • the focusing lens group can be reduced in size and weight, and the entire lens system can be reduced in size and the focusing speed during autofocusing can be increased.
  • variable magnification optical system ZL having a wide angle of view and excellent correction of various aberrations.
  • FIG. 33 shows an example of the configuration of a camera equipped with a variable magnification optical system.
  • the camera 1 is an interchangeable lens camera (so-called mirrorless camera) provided with the above-described variable magnification optical system ZL as the photographing lens 2.
  • this camera 1 light from an object (not shown) that is not shown is condensed by the taking lens 2, and then on the image pickup surface of the image pickup unit 3 via an OLPF (Optical Low Pass Filter) that is not shown.
  • a subject image is formed on the screen.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1.
  • EVF Electronic view finder
  • variable magnification optical system ZL mounted on the camera 1 as the photographic lens 2 has a wide angle of view and various aberrations are corrected satisfactorily by its characteristic lens configuration, as will be understood from each example described later. Have excellent optical performance. Therefore, according to the camera 1, it is possible to realize an optical apparatus having a wide angle of view, various aberrations being favorably corrected, and good optical performance.
  • the example of the mirrorless camera was demonstrated as the camera 1, it is not limited to this.
  • the above zooming optical system ZL is mounted on a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a viewfinder optical system, the same effect as the camera 1 can be obtained. Can do.
  • variable magnification optical system ZL an example of a manufacturing method of the above-described variable magnification optical system ZL will be outlined.
  • 34 and 35 show an example of a manufacturing method of the variable magnification optical system ZL.
  • the zooming is performed by changing the distance between the third lens group G3, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.
  • Each lens is arranged (step ST1).
  • the fourth lens group G4 includes a forty-second lens group G42 configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis, and a forty-first lens group G41 disposed on the object side of the forty-second lens group G42.
  • each lens is arranged (step ST2).
  • a first lens group G1 having negative refracting power, a second lens group G2 having positive refracting power, and a positive refracting lens which are arranged in order from the object side in the lens barrel.
  • a third lens group G3 having a refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power are changed by changing the interval between the lens groups.
  • Each lens is arranged so as to double the magnification (step ST10).
  • the fourth lens group G4 is arranged on the object side of the forty-second lens group G42 and the forty-second lens group G42 configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis in order to correct the image blur.
  • Each lens is arranged so as to have the forty-first lens group G41 whose position in the vertical direction with respect to the optical axis does not move during correction (step ST20).
  • a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 are arranged in order from the object side.
  • the first lens group G1 and a biconvex lens L21, a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface on the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface on the object side are arranged to form a second lens group G2.
  • a cemented lens of a biconvex lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side is arranged as a third lens group G3, and a biconcave lens L41, a biconvex lens L42, a biconcave lens L43, and a convex surface on the object side.
  • a fourth lens group G4 which is a biconvex lens L51, a biconvex lens L52, and a biconcave lens L5.
  • a cemented lens of a, and the fifth lens group G5 are arranged a cemented lens of a biconvex lens L54 and a biconcave lens L55.
  • the fourth lens group G4 includes a biconcave lens L41 to a biconvex lens L42 as a forty-first lens group G41, and a cemented lens of a biconcave lens L43 and a positive meniscus lens L44 having a convex surface facing the object side. Vibration lens group VR).
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • variable magnification optical system ZL having a wide angle of view and having various aberrations corrected satisfactorily.
  • variable magnification optical system ZL ZL1 to ZL2
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • M intermediate focal length state
  • variable magnification optical systems ZL1 to ZL2 At the top of the cross-sectional view of the variable magnification optical systems ZL1 to ZL2, the moving direction of the focusing lens group when focusing on an object at a close distance from infinity is indicated by an arrow, and the image stabilizing lens group for correcting image blurring The state of VR is also shown.
  • each reference symbol for FIG. 1 according to the first embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference symbol. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
  • Tables 1 and 2 are shown below, but these are tables of specifications in the first to second embodiments.
  • d-line (wavelength 587.562 nm) and g-line (wavelength 435.835 nm) are selected as the calculation targets of the aberration characteristics.
  • the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction
  • R is the radius of curvature of each optical surface
  • D is the next optical surface from each optical surface ( Or an optical surface distance to the image surface)
  • nd is a refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line
  • ⁇ d is an Abbe number based on the d-line of the material of the optical member.
  • (Di) indicates the surface interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface
  • (aperture stop) indicates the aperture stop S.
  • the optical surface is an aspherical surface
  • the surface number is marked with *
  • the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNo is the F number
  • ⁇ is the half angle of view (unit: °)
  • Y is the maximum image height
  • BF is the optical axis at the time of focusing on infinity.
  • the distance from the last lens surface to the image surface I is expressed in terms of air length.
  • TL is the distance from the front lens surface to the last lens surface on the optical axis when focusing on infinity. Each one is shown.
  • Di is the surface distance between the i-th surface and the (i + 1) -th surface
  • D0 is the axial air space between the object surface and the lens surface closest to the object side of the first lens group G1
  • f represents the focal length of the entire lens system
  • ⁇ represents the photographing magnification.
  • mm is generally used for the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified.
  • the optical system is not limited to this because the same optical performance can be obtained even when proportional expansion or proportional reduction is performed.
  • the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • variable magnification optical system ZL (ZL1) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the second lens group G2 includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has two aspheric surfaces.
  • the biconcave lens L12 has an aspheric object side surface.
  • the second lens group G2 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a 41st lens group G41 having negative refractive power and a 42nd lens group G42 having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the forty-first lens group G41 is composed of a biconcave lens L41 and a biconvex lens L42 arranged in this order from the object side.
  • the forty-second lens group G42 is composed of a cemented lens composed of a biconcave lens L43 and a positive meniscus lens L44 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L44 has an aspheric image side surface.
  • the fifth lens group G5 includes a biconvex lens L51, a cemented lens of a biconvex lens L52 and a biconcave lens L53, and a cemented lens of a biconvex lens L54 and a biconcave lens L55, which are arranged in order from the object side.
  • the biconcave lens L55 has an aspheric image side surface.
  • An aperture stop S is provided between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the aperture stop S constitutes the fourth lens group G4.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 are changed.
  • the second lens group G2 is moved to the object side
  • the third lens group G3 is moved to the object side
  • the fourth lens group G4 is moved to the object side
  • the fifth lens group G5 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the fourth lens group G4.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the second lens group G2 to the image side.
  • the image blur correction (anti-vibration) on the image plane I is performed by moving the forty-second lens group G42 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇
  • the 41st lens group G41 located on the object side of the 42nd lens group G42 is fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.74 and the focal length is 16.40 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.31 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.90 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. .31 mm.
  • the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 29 mm.
  • Table 1 below shows the values of each item in the first example.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 1 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL1 satisfies the conditional expressions (1) to (4).
  • FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL1 according to the first example.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zoom optical system ZL1 according to the first example is in close focus.
  • FIG. 4A is a wide-angle end state
  • FIG. 4B is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • FNO is the F number
  • NA is the numerical aperture
  • A is the half field angle (unit: °) with respect to each image height
  • H0 is the object height.
  • d indicates the d-line
  • g indicates the aberration at the g-line.
  • those without these descriptions show aberrations at the d-line.
  • the value of the F number corresponding to the maximum aperture is shown.
  • the numerical aperture value corresponding to the maximum aperture is shown.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • variable magnification optical system ZL1 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL2) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the second lens group G2 includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has two aspheric surfaces.
  • the biconcave lens L12 has an aspheric object side surface.
  • the second lens group G2 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex lens L31.
  • the fourth lens group G4 is composed of a 41st lens group G41 having negative refractive power and a 42nd lens group G42 having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the forty-first lens group G41 is composed of a biconcave lens L41 and a biconvex lens L42 arranged in this order from the object side.
  • the forty-second lens group G42 is composed of a cemented lens composed of a biconcave lens L43 and a positive meniscus lens L44 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L44 has an aspheric image side surface.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side, a negative meniscus lens L53 and a biconvex lens L54 having a concave surface facing the image side. And a negative meniscus lens L55 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L55 has an aspheric image side surface.
  • An aperture stop S is provided between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the aperture stop S constitutes the fourth lens group G4.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is temporarily moved to the image side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 are changed.
  • the second lens group G2 is moved to the object side
  • the third lens group G3 is moved to the object side
  • the fourth lens group G4 is moved to the object side
  • the fifth lens group G5 is moved to the object side. This is done by moving to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the fourth lens group G4.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the second lens group G2 to the image side.
  • the image blur correction (anti-vibration) on the image plane I is performed by moving the forty-second lens group G42 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇
  • the 41st lens group G41 located on the object side of the 42nd lens group G42 is fixed at the time of image blur correction.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.65 and the focal length is 16.40 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.36 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.76 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. 37 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.99 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the amount of movement of the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 34 mm.
  • Table 2 below shows the values of each item in the second example.
  • Surface numbers 1 to 31 in Table 2 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) of the zoom optical system ZL2 according to the second example when focusing on infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zoom optical system ZL2 according to the second example is in close focus.
  • FIG. 8 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example, where (a) is a wide-angle end state, and (b) is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL2 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system having a bright F value of about F2.8 and a wide field angle of about 50 ° or more at a half field angle and in which various aberrations are well corrected is realized. be able to.
  • variable magnification optical system ZL As a numerical example of the variable magnification optical system ZL, a five-group configuration is shown, but the present invention is not limited to this and can be applied to other group configurations (for example, six groups). Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used. In addition, it is conceivable to divide the first lens group G1 into a plurality of lens groups and move or fix one of them in a different locus during zooming.
  • the forty-first lens group G41 has a negative refractive power, but may have a positive refractive power.
  • the forty-second lens group G42 has negative refractive power, but may have positive refractive power.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of zooming or focusing.
  • variable magnification optical system ZL in order to focus from infinity to a short distance object, a part of the lens group, one entire lens group, or a plurality of lens groups is moved in the optical axis direction as a focusing lens group.
  • a configuration may be adopted.
  • such a focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor (for example, an ultrasonic motor, a stepping motor, a voice coil motor, etc.).
  • an autofocus motor for example, an ultrasonic motor, a stepping motor, a voice coil motor, etc.
  • the entire second lens group G2 is the focusing lens group, but a part of the second lens group G2 may be the focusing lens group.
  • the focusing lens group may be composed of one single lens and one cemented lens as described above, but there is no particular limitation on the number of lenses, and the focusing lens group is composed of one or more lens components. Also good.
  • variable magnification optical system ZL either one of the entire lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or rotated (oscillated) in an in-plane direction including the optical axis.
  • a vibration-proof lens group that corrects image blur caused by camera shake may be used.
  • a part of the fourth lens group G4 is an anti-vibration lens group.
  • the anti-vibration lens group may be composed of one cemented lens as described above, but the number of lenses is not particularly limited, and may be composed of one single lens or a plurality of lens components.
  • the anti-vibration lens group may have a positive refractive power, and it is preferable that the refractive power of the fourth lens group G4 as a whole becomes negative.
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S be disposed integrally with the 41st lens group G41 in the 4th lens group G4. It may be configured to be movable separately from the forty-first lens group G41.
  • a lens frame may be used instead of a member as an aperture stop.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve good optical performance with high contrast.
  • the kind of antireflection film can be selected as appropriate. Further, the number and position of the antireflection film can be appropriately selected.
  • any of the image side surface of L11, the object side surface of L12, the image side surface of L12, the object side surface of L13, the image side surface of L13, and the object side surface of L14 of the first lens group G1 It is possible to apply an antireflection film having a high transmittance in the wavelength region to the surface or a plurality of surfaces.
  • the zoom optical system ZL can have a zoom ratio of about 1.5 to 2.5 times.
  • the variable magnification optical system ZL can have a focal length (35 mm version equivalent) in the wide-angle end state of, for example, about 15 to 20 mm.
  • the variable magnification optical system ZL can have an F value in the wide-angle end state of about 2.7 to 3.5, for example.
  • the F value in the telephoto end state can be set to about 2.7 to 3.5, for example.
  • the variable magnification optical system ZL can make the F value substantially constant (the amount of change is less than 10% of the F value in the telephoto end state) when the focal length state changes from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 9 shows an example of the configuration of the variable magnification optical system ZL.
  • the number of lens groups, the lens configuration in each lens group, and the like can be changed as appropriate.
  • the variable magnification optical system includes a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 arranged in order from the object side. And a fourth lens group G4 and a fifth lens group G5 having a positive refractive power, a distance between the first lens group G1 and the second lens group G2, and a second lens group G2 and a third lens group.
  • the fourth lens group is changed by changing the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.
  • At least a part of G4 is configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the fourth lens group G4 can have a negative refractive power.
  • variable magnification optical system ZL includes a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 arranged in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 has a fourth lens group G4 having a negative refractive power and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the fourth lens group G4 performs zooming by changing the interval between the lens groups.
  • At least a part of the image stabilization lens group VR is configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis in order to correct image blur.
  • a negative first lens group G1, a positive second lens group G2, a third lens group G3, a negative fourth lens group G4, and a positive fifth lens group G5 are provided.
  • image blur correction by moving at least a part of the negative fourth lens group G4 so as to have a component perpendicular to the optical axis, the occurrence of decentering coma during image blur correction and the occurrence of one-side blur Occurrence can be suppressed and good imaging performance can be realized.
  • the third lens group G3 may have a positive refractive power or a negative refractive power.
  • the fourth lens group G4 may have one or more lenses that do not move at the time of image blur correction in addition to the anti-vibration lens group VR.
  • the zoom optical system ZL satisfies the following conditional expressions (5) and (6).
  • D34T the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the telephoto end state
  • D34W the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state
  • D23T the air gap between the second lens group G2 and the third lens group G3 in the telephoto end state
  • D23W the air gap between the second lens group G2 and the third lens group G3 in the wide-angle end state
  • f4 focal length of the fourth lens group G4, f3: focal length of the third lens group G3.
  • Conditional expression (5) indicates the change in the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G3. It is a conditional expression for prescribing an appropriate value of the ratio to the interval change. By satisfying conditional expression (5), it is possible to realize a bright F-number (about F2.8 to F3.5) and good correction of various aberrations including spherical aberration while maintaining the zooming effect. Can do.
  • conditional expression (5) is 0.800. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (5) is 0.600.
  • the ratio of the change in the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 to the change in the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 becomes negatively large.
  • the change in the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 becomes relatively small, and the zooming effect is reduced. As a result, it becomes difficult to ensure a zoom ratio and a wide angle of view.
  • conditional expression (5) In order to ensure the effect, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (5) to ⁇ 0.300. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of the conditional expression (5) is set to ⁇ 0.200.
  • Conditional expression (6) is a conditional expression for defining an appropriate ratio of the focal lengths of the fourth lens group G4 and the third lens group G3. By satisfying conditional expression (6), it is possible to make the amount of movement of the fourth lens group G4 moved at the time of image blur correction appropriate while improving the image forming performance at the time of image blur correction.
  • the negative refractive power of the third lens group G3 increases, and at the same time, the negative refractive power of the fourth lens group G4 decreases, and the fourth refractive index is moved during image blur correction.
  • the amount of movement of the lens group G4 increases.
  • the image blur correction mechanism is increased in size, and the entire lens is increased in size.
  • conditional expression (6) is 0.400. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (6) is 0.350.
  • the positive refractive power of the third lens group G3 increases, and at the same time, the negative refractive power of the fourth lens group G4 increases, and the fourth lens group during image blur correction.
  • the occurrence of decentration aberrations increases when G4 is moved so as to have a component perpendicular to the optical axis. As a result, the occurrence of decentration coma or one-sided blur that occurs during image blur correction increases, and good imaging performance cannot be maintained.
  • conditional expression (6) In order to ensure the effect, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to ⁇ 0.350. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (6) is set to ⁇ 0.300.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (7). 0.200 ⁇ f1 / f4 ⁇ 0.900 (7) However, f1: Focal length of the first lens group G1.
  • Conditional expression (7) is a conditional expression for satisfactorily correcting curvature of field and coma aberration while obtaining a wide angle of view (a half angle of view of about 50 ° or more) in the wide-angle end state.
  • conditional expression (7) If the upper limit value of conditional expression (7) is exceeded, the focal length of the first lens group G1 becomes long, and it becomes difficult to obtain a wide angle of view (a half angle of view of about 50 ° or more) in the wide angle end state. Alternatively, the total lens length and the lens diameter of the first lens group G1 are increased, which is not preferable.
  • conditional expression (7) is 0.800. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (7) is 0.700.
  • conditional expression (7) If the lower limit value of conditional expression (7) is not reached, the focal length of the first lens group G1 becomes short, and it becomes difficult to correct curvature of field and coma, making it impossible to achieve good imaging performance.
  • conditional expression (7) In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (7) is 0.250. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (7) is 0.300.
  • the third lens group G3 can preferably include a negative lens and a positive lens.
  • This configuration is effective in correcting decentration coma and one-sided blur when the fourth lens group G4 is moved for image blur correction. It is also effective for correcting various aberrations including spherical aberration and astigmatism during zooming.
  • the fourth lens group G4 includes a cemented lens of a positive lens and a negative lens.
  • This configuration is effective in correcting decentration coma and one-sided blur when the fourth lens group G4 is moved for image blur correction.
  • the lens that moves for image blur correction can be reduced in size and weight, which is effective in reducing the size of the image blur correction mechanism and the entire lens.
  • the fourth lens group G4 is not limited to the configuration in which the positive lens and the negative lens are bonded as described above, but may be configured to include two lenses (peeled off at the bonding surface).
  • the most image side lens surface of the fourth lens group G4 is an aspherical surface.
  • This configuration is effective in correcting decentration coma and one-sided blur when the fourth lens group G4 is moved for image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (8). 1.100 ⁇ A (T3.5) / A (T4.0) ⁇ 5.000 (8) However, A (T3.5): On the point where the axial ray corresponding to the F value of F / 3.5 in the telephoto end state passes through the aspherical surface formed on the lens surface closest to the image side of the fourth lens group G4. Aspheric amount, A (T4.0): An axial ray corresponding to an F value of F / 4.0 in the telephoto end state passes through an aspherical surface formed on the lens surface closest to the image side of the fourth lens group G4. Aspheric amount.
  • the aspheric amount is an amount obtained by measuring the sag amount of the aspheric surface with respect to the approximate spherical surface along the optical axis on the aspheric optical axis.
  • Conditional expression (8) is a conditional expression for defining an appropriate value of the amount of aspheric surface on the most aspherical surface on the image side of the fourth lens group G4.
  • conditional expression (8) If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, the aspherical amount of the fourth lens group G4 becomes excessive, and decentration coma and one-sided blur when the fourth lens group G4 is moved for image blur correction are corrected. Difficult to do.
  • conditional expression (8) is set to 4.000. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (8) is 3.000.
  • conditional expression (8) If the lower limit of conditional expression (8) is not reached, the aspheric amount of the fourth lens group G4 is insufficient, and decentration coma and one-sided blur when the fourth lens group G4 is moved for image blur correction are corrected. Difficult to do.
  • conditional expression (8) is 1.250. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of the conditional expression (8) is 1.400.
  • the zoom optical system ZL it is preferable that the third lens group G3 is fixed with respect to the image plane at the time of zooming, for example, as in a fourth example described later.
  • the zooming mechanism can be simplified, and it is effective in ensuring imaging performance by downsizing, cost reduction, and eccentric error reduction.
  • this effect becomes significant when the diaphragm is integrated with the third lens group G3.
  • the fourth lens group G4 is fixed with respect to the image plane at the time of zooming, for example, as in a fifth example described later.
  • This configuration can simplify the zoom mechanism and is effective in reducing the size and cost. Further, since the fourth lens group G4 is the anti-vibration lens group VR, it is not necessary to move the image blur correction mechanism in the optical axis direction, which is particularly effective for downsizing the entire lens.
  • variable magnification optical system ZL can preferably perform focusing by moving the second lens group G2 in the optical axis direction as the focusing lens group.
  • the focusing lens group can be reduced in size and weight, and the entire lens system can be reduced in size and the focusing speed during autofocusing can be increased.
  • variable magnification optical system ZL having a bright F value, a wide angle of view, and various aberrations corrected satisfactorily.
  • the above-described zoom optical system ZL can be provided in the above-described camera (optical apparatus) shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL mounted on the camera 1 as the photographing lens 2 has a bright F value, a wide angle of view, and various aberrations due to its characteristic lens configuration, as will be understood from each of the embodiments described later. And has good optical performance. Therefore, according to the camera 1, it is possible to realize an optical apparatus having a bright F value, a wide angle of view, various aberrations being favorably corrected, and good optical performance.
  • the example of the mirrorless camera was demonstrated as the camera 1, it is not limited to this.
  • the above zooming optical system ZL is mounted on a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a viewfinder optical system, the same effect as the camera 1 can be obtained. Can do.
  • variable magnification optical system ZL an example of a manufacturing method of the above-described variable magnification optical system ZL will be outlined.
  • 36 and 37 show an example of a method for manufacturing the variable magnification optical system ZL.
  • the zooming is performed by changing the distance between the third lens group G3, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.
  • Each lens is arranged (step ST1).
  • Each lens is arranged so that at least a part of the fourth lens group G4 can move so as to have a component perpendicular to the optical axis (step ST2).
  • Each lens is arranged so as to satisfy the following conditional expressions (5) and (6) (step ST3).
  • D34T an air space between the third lens group and the fourth lens group in the telephoto end state
  • D34W an air gap between the third lens group and the fourth lens group in the wide-angle end state
  • D23T an air gap between the second lens group and the third lens group in the telephoto end state
  • D23W an air space between the second lens group and the third lens group in the wide-angle end state
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f3 focal length of the third lens group.
  • the zoom lens has a group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • Each lens is arranged (step ST10).
  • Each lens is arranged so that at least a part of the fourth lens group G4 can move so as to have a component perpendicular to the optical axis in order to correct image blurring (step ST20).
  • Each lens is arranged so as to satisfy the following conditional expressions (5) and (6) (step ST30).
  • D34T the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the telephoto end state
  • D34W the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state
  • D23T the air gap between the second lens group G2 and the third lens group G3 in the telephoto end state
  • D23W the air gap between the second lens group G2 and the third lens group G3 in the wide-angle end state
  • f4 focal length of the fourth lens group G4, f3: focal length of the third lens group G3.
  • a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 are arranged in order from the object side.
  • a first lens group G1 a cemented lens of a biconvex lens L21, a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the biconvex lens L24 and the object side Is arranged to form a second lens group G2, and a biconcave lens L31 and a biconvex lens L32 are arranged to form a third lens group G3.
  • the biconcave lens L41 and the object side are arranged on the object side.
  • a cemented lens with a positive meniscus lens L42 having a convex surface is disposed to form a fourth lens group G4.
  • a biconvex lens L51, a biconvex lens L52, and a biconcave lens L5 are arranged.
  • a cemented lens of a, and the fifth lens group G5 are arranged biconvex lens L54 and a biconcave lens L55.
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • variable magnification optical system ZL having a bright F value, a wide angle of view, and various aberrations corrected favorably.
  • FIG. 13, and FIG. 17 are sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the variable magnification optical system ZL (ZL1 to ZL3) according to each example.
  • the optical axis of each lens group when changing magnification from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) through the intermediate focal length state (M) is shown.
  • the moving direction along is indicated by an arrow.
  • variable magnification optical systems ZL1 to ZL3 In the upper part of the sectional view of the variable magnification optical systems ZL1 to ZL3, the moving direction of the focusing lens group when focusing on an object at a short distance from infinity is indicated by an arrow, and the image stabilizing lens group for correcting image blurring The state of VR is also shown.
  • each reference code for FIG. 9 according to the third embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference code. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
  • Tables 3 to 5 are shown below. These are tables of specifications in the third to fifth embodiments.
  • d-line (wavelength 587.562 nm) and g-line (wavelength 435.835 nm) are selected as the calculation targets of the aberration characteristics.
  • the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction
  • R is the radius of curvature of each optical surface
  • D is the next optical surface from each optical surface ( Or an optical surface distance to the image surface)
  • nd is a refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line
  • ⁇ d is an Abbe number based on the d-line of the material of the optical member.
  • (Di) indicates the surface interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface
  • (aperture stop) indicates the aperture stop S.
  • the optical surface is an aspherical surface
  • the surface number is marked with *
  • the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNo is the F number
  • ⁇ is the half angle of view (unit: °)
  • Y is the maximum image height
  • BF is the optical axis at the time of focusing on infinity.
  • the distance from the last lens surface to the image surface I is expressed in terms of air length.
  • TL is the distance from the front lens surface to the last lens surface on the optical axis when focusing on infinity. Each one is shown.
  • Di is the surface distance between the i-th surface and the (i + 1) -th surface
  • D0 is the axial air space between the object surface and the lens surface closest to the object side of the first lens group G1
  • f represents the focal length of the entire lens system
  • ⁇ represents the photographing magnification.
  • mm is generally used for the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified.
  • the optical system is not limited to this because the same optical performance can be obtained even when proportional expansion or proportional reduction is performed.
  • the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • variable magnification optical system ZL (ZL1) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the second lens group G2 includes a third lens group G3 having negative refractive power, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has two aspheric surfaces.
  • the biconcave lens L12 has an aspheric object side surface.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L24 and a negative meniscus lens L25 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a biconcave lens L31 and a biconvex lens L32 arranged in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented lens of a biconcave lens L41 arranged in order from the object side and a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L42 has an aspheric image side surface.
  • the fifth lens group G5 includes a biconvex lens L51, a cemented lens of a biconvex lens L52 and a biconcave lens L53, and a cemented lens of a biconvex lens L54 and a biconcave lens L55, which are arranged in order from the object side.
  • the biconcave lens L55 has an aspheric image side surface.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is temporarily moved to the image side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 are changed.
  • the second lens group G2 is moved to the object side
  • the third lens group G3 is moved to the object side
  • the fourth lens group G4 is moved to the object side
  • the fifth lens group G5 is moved to the object side. This is done by moving to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the fourth lens group G4 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.36 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.74 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. .38 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.95 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 35 mm.
  • Table 3 shows the values of each item in the third example.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 3 correspond to the respective optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL1 satisfies the conditional expressions (5) to (8).
  • FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL1 according to the third example.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zoom optical system ZL1 according to the third example is in close focus.
  • FIG. 12A is a wide-angle end state
  • FIG. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • FNO is the F number
  • NA is the numerical aperture
  • A is the half field angle (unit: °) with respect to each image height
  • H0 is the object height.
  • d indicates the d-line
  • g indicates the aberration at the g-line.
  • those without these descriptions show aberrations at the d-line.
  • the value of the F number corresponding to the maximum aperture is shown.
  • the numerical aperture value corresponding to the maximum aperture is shown.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • variable magnification optical system ZL1 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL2) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the second lens group G2 includes a third lens group G3 having negative refractive power, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has two aspheric surfaces.
  • the biconcave lens L12 has an aspheric object side surface.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L24 and a negative meniscus lens L25 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the image side, which are arranged in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented lens of a biconcave lens L41 arranged in order from the object side and a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L42 has an aspheric image side surface.
  • the fifth lens group G5 includes a biconvex lens L51, a cemented lens of a biconvex lens L52 and a biconcave lens L53, and a cemented lens of a biconvex lens L54 and a biconcave lens L55, which are arranged in order from the object side.
  • the biconcave lens L55 has an aspheric image side surface.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3,
  • the first lens group G1 is temporarily moved to the image side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 are changed.
  • the object is moved to the object side
  • the second lens group G2 is moved to the object side
  • the third lens group G3 is fixed to the image plane
  • the fourth lens group G4 is once moved to the image side. This is done by moving the fifth lens group G5 to the object side.
  • the aperture stop S is fixed to the image plane integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the fourth lens group G4 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.34 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.76 and the focal length is 24.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.67 degrees is ⁇ 0. .38 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.95 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 35 mm.
  • Table 4 shows the values of each item in the fourth example.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 4 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL2 satisfies the conditional expressions (5) to (8).
  • FIG. 14 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL2 according to Example 4.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 15 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zoom optical system ZL2 according to Example 4 is in close focus.
  • FIG. 16A is a wide-angle end state
  • FIG. 16B is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL2 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL3) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group G1 having positive refractive power.
  • the second lens group G2 includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has two aspheric surfaces.
  • the biconcave lens L12 has an aspheric object side surface.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L24 and a negative meniscus lens L25 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L31 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L32.
  • the biconvex lens L32 has an aspheric image side surface.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented lens of a biconcave lens L41 arranged in order from the object side and a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side.
  • the positive meniscus lens L42 has an aspheric image side surface.
  • the fifth lens group G5 includes a biconvex lens L51, a biconvex lens L52, a cemented lens of a negative meniscus lens L53 having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L54 and a biconcave lens L55, which are arranged in order from the object side. It consists of a lens.
  • the biconvex lens L52 has an aspheric object side surface.
  • the biconcave lens L55 has an aspheric image side surface.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S constitutes the third lens group G3.
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved. This is done by moving to the object side, moving the third lens group G3 to the object side, fixing the fourth lens group G4 to the image plane, and moving the fifth lens group G5 to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the third lens group G3.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the fourth lens group G4 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.23 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.12 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. .25 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.37 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 24 mm.
  • Table 5 shows the values of each item in the fifth example.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 5 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL3 satisfies the conditional expressions (5) to (8).
  • FIG. 18 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the variable magnification optical system ZL3 according to Example 5 is focused at infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 19 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zoom optical system ZL3 according to Example 5 is in close focus.
  • FIG. 20 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL3 according to Example 5, where (a) is a wide-angle end state and (b) is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL3 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system having a bright F value of about F2.8 and a wide field angle of about 50 ° or more at a half field angle and in which various aberrations are well corrected is realized. be able to.
  • variable magnification optical system ZL As a numerical example of the variable magnification optical system ZL, a five-group configuration is shown, but the present invention is not limited to this and can be applied to other group configurations (for example, six groups). Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used. In addition, it is conceivable to divide the first lens group G1 into a plurality of lens groups and move or fix one of them in a different locus during zooming. Further, as described above, the third lens group G3 may have a negative refractive power or a positive refractive power.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of zooming or focusing.
  • variable magnification optical system ZL in order to focus from infinity to a short distance object, a part of the lens group, one entire lens group, or a plurality of lens groups is moved in the optical axis direction as a focusing lens group.
  • a configuration may be adopted.
  • such a focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor (for example, an ultrasonic motor, a stepping motor, a voice coil motor, etc.).
  • an autofocus motor for example, an ultrasonic motor, a stepping motor, a voice coil motor, etc.
  • a part of the second lens group G2 is a focusing lens group, but the entire second lens group G2 may be a focusing lens group.
  • the focusing lens group may be composed of one single lens and one cemented lens as described above, but there is no particular limitation on the number of lenses, and the focusing lens group is composed of one or more lens components. Also good.
  • variable magnification optical system ZL either one of the entire lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or rotated (oscillated) in an in-plane direction including the optical axis.
  • a vibration-proof lens group that corrects image blur caused by camera shake may be used.
  • the entire fourth lens group G4 is the anti-vibration lens group, but a part of the fourth lens group G4 may be the anti-vibration lens group.
  • the anti-vibration lens group may be composed of one cemented lens as described above, but the number of lenses is not particularly limited, and may be composed of one single lens or a plurality of lens components.
  • the anti-vibration lens group may have a positive refractive power, and it is preferable that the refractive power of the fourth lens group G4 as a whole becomes negative.
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S can be preferably disposed integrally with the third lens group G3, particularly with the third lens group G3, but is moved separately from the third lens group G3. You may comprise.
  • a lens frame may be used instead of a member as an aperture stop.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve good optical performance with high contrast.
  • the kind of antireflection film can be selected as appropriate. Further, the number and position of the antireflection film can be appropriately selected. In the case of the above-described embodiment, any one of the L11 image side surface, the L12 object side surface, the L12 image side surface, the L13 object side surface, the L13 image side surface, the L14 object side surface, or a plurality of surfaces of the first lens group G1 It is preferable to provide an antireflection film having a high transmittance in the wavelength region on the surface.
  • the zoom optical system ZL can have a zoom ratio of about 1.5 to 2.5 times.
  • the variable magnification optical system ZL can have a focal length (35 mm version equivalent) in the wide-angle end state of, for example, about 15 to 20 mm.
  • the variable magnification optical system ZL can have an F value in the wide-angle end state of about 2.7 to 3.5, for example.
  • the F value in the telephoto end state can be set to about 2.7 to 3.5, for example.
  • the variable magnification optical system ZL can make the F value substantially constant (the amount of change is less than 10% of the F value in the telephoto end state) when the focal length state changes from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 21 shows an example of the configuration of the variable magnification optical system ZL.
  • the number of lens groups, the lens configuration in each lens group, and the like can be changed as appropriate.
  • variable magnification optical system has a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side.
  • the zooming is performed by changing the distance between the first lens group G1 and the sixth lens group G6 by changing the distance between the first lens group G5 and the sixth lens group G6.
  • At least a part of the lens is configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • variable magnification optical system ZL has a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side. It has a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and the interval between the lens groups is changed.
  • at least a part of any one of the first lens group G1 to the sixth lens group G6 is used as an anti-vibration lens group VR. It is configured to be movable so as to have a vertical component.
  • Negative first lens group G1, positive second lens group G2, positive third lens group G3, fourth lens group G4, negative fifth lens group G5, and positive sixth lens group G6 By changing the distance between each group, it is possible to secure the degree of freedom of aberration correction, and to realize a variable magnification optical system with a wide angle of view and brightness. Further, by performing image blur correction by moving at least a part of any one of the first lens group G1 to the sixth lens group G6 so as to have a component perpendicular to the optical axis, Therefore, it is possible to suppress the occurrence of decentration coma aberration and the occurrence of one-sided blur and to realize good imaging performance.
  • the fourth lens group G4 may have a positive refractive power or a negative refractive power.
  • variable magnification optical system ZL can be configured so that at least a part of the fifth lens group G5 can move as an anti-vibration lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis in order to correct image blur. Preferably it is possible.
  • the negative fifth lens group G5 is selected as a lens group (anti-vibration lens group VR) that is moved for image blur correction, decentration aberration, particularly decentration coma aberration, generated when the fifth lens group G5 is shifted decentered. Further, it is possible to suppress the occurrence of eccentric image plane tilting (single blurring) and to improve the imaging performance at the time of image blur correction.
  • the fifth lens group G5 can be configured to have a relatively small lens diameter, and is effective in reducing the size of the image blur correction mechanism and in turn reducing the size of the entire lens.
  • the fifth lens group G5 may include one or more lenses that do not move during image blur correction, in addition to the anti-vibration lens group VR.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (9). -0.500 ⁇ f5 / f4 ⁇ 0.500 (9) However, f5: focal length of the fifth lens group G5, f4: focal length of the fourth lens group G4.
  • Conditional expression (9) is a conditional expression for defining an appropriate value of the focal length of the fifth lens group G5 with respect to the focal length of the fourth lens group G4.
  • conditional expression (9) When the upper limit value of conditional expression (9) is exceeded, the negative focal length of the fourth lens group G4 becomes short, the aberration correction balance in combination with the adjacent fifth lens group G5 for image blur correction is lost, and image blurring is lost. It becomes difficult to ensure imaging performance at the time of correction.
  • the focal length of the fifth lens group G5 since the focal length of the fifth lens group G5 becomes negatively long, the amount of movement of the fifth lens group G5 for image blur correction increases, and the size of the image blur correction mechanism and the entire lens increases. Absent.
  • conditional expression (9) is 0.400. In order to ensure the effect, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (9) to 0.350.
  • conditional expression (9) If the lower limit value of conditional expression (9) is not reached, the positive focal length of the fourth lens group G4 becomes shorter, and the aberration correction balance in combination with the adjacent fifth lens group G5 for image blur correction is lost. It is difficult to ensure imaging performance during blur correction. Further, since the focal length of the fifth lens group G5 becomes negatively long, the amount of movement of the fifth lens group G5 for image blur correction increases, and the size of the image blur correction mechanism and the entire lens increases. It is not preferable.
  • conditional expression (9) In order to ensure the effect, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (9) to ⁇ 0.400. In order to secure the effect, it is preferable that the lower limit value of the conditional expression (9) is set to ⁇ 0.300.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (10). 0.300 ⁇ ( ⁇ f1) / f6 ⁇ 0.900 (10) However, f1: Focal length of the first lens group G1 f6: focal length of the sixth lens group G6.
  • Conditional expression (10) is a conditional expression for defining the focal length of the first lens group G1 with respect to the sixth lens group G6. By satisfying conditional expression (10), it is possible to satisfactorily correct field curvature and coma aberration while obtaining a wide angle of view (about 50 ° or more of the half angle of view) in the wide-angle end state.
  • conditional expression (10) If the upper limit value of conditional expression (10) is exceeded, the negative focal length of the first lens group G1 becomes long, and it becomes difficult to obtain a wide angle of view (a half angle of view of about 50 ° or more) in the wide angle end state. Alternatively, the effective diameter of the first lens group G1 increases, leading to an increase in the size of the entire lens, which is not preferable.
  • conditional expression (10) is 0.800. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (10) is 0.700.
  • conditional expression (10) If the lower limit of conditional expression (10) is not reached, the negative focal length of the first lens group G1 becomes short, and astigmatism and coma aberration in the wide-angle end state worsen, making correction difficult.
  • conditional expression (10) is 0.400. In order to secure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (10) is 0.500.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (11). ⁇ 0.400 ⁇ f1 / f4 ⁇ 0.400 (11) However, f1: Focal length of the first lens group G1 f4: focal length of the fourth lens group G4.
  • Conditional expression (11) is a conditional expression for defining the focal length of the first lens group G1 with respect to the fourth lens group G4. More specifically, the conditional expression (11) indicates that the focal length of the fourth lens group G4 suitable for correcting decentration aberration when the adjacent fifth lens group G5 is shifted decentered for image blur correction, and the wide-angle end. This is a conditional expression for prescribing the focal length of the first lens group G1 for reducing the size of the entire lens while obtaining a wide angle of view (a half angle of view of about 50 ° or more).
  • conditional expression (11) If the upper limit value of conditional expression (11) is exceeded, the negative focal length of the fourth lens group G4 becomes shorter, the aberration correction balance in combination with the adjacent fifth lens group G5 for image blur correction is lost, and image blurring is lost. It becomes difficult to ensure imaging performance at the time of correction.
  • the negative focal length of the first lens group G1 becomes long, and it becomes difficult to obtain a wide angle of view (a half angle of view of about 50 ° or more) in the wide angle end state.
  • the effective diameter of the first lens group G1 increases, leading to an increase in the size of the entire lens, which is not preferable.
  • conditional expression (11) In order to ensure the effect, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (11) to 0.300. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (11) is 0.200.
  • the positive focal length of the fourth lens group G4 becomes shorter, the aberration correction balance in combination with the adjacent fifth lens group G5 for image blur correction is lost, and image blur is lost. It becomes difficult to ensure imaging performance at the time of correction.
  • the negative focal length of the first lens group G1 becomes long, and it becomes difficult to obtain a wide angle of view (a half angle of view of about 50 ° or more) in the wide angle end state.
  • the effective diameter of the first lens group G1 increases, leading to an increase in the size of the entire lens, which is not preferable.
  • conditional expression (11) In order to ensure the effect, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (11) to ⁇ 0.300. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of the conditional expression (11) is set to ⁇ 0.200.
  • the fourth lens group G4 can preferably include a negative lens and a positive lens.
  • This configuration is effective for correcting decentration coma and one-sided blur when the fifth lens group G5 is moved for image blur correction. Further, it is effective for good correction of variations in spherical aberration, astigmatism, and chromatic aberration during zooming.
  • the fifth lens group G5 can preferably be composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens.
  • This configuration is effective for correcting decentration coma and one-sided blur when the fifth lens group G5 is moved for image blur correction.
  • the lens that moves for image blur correction can be reduced in size and weight, which is effective in reducing the size and cost of the image blur correction mechanism.
  • the fifth lens group G5 is not limited to the configuration in which the positive lens and the negative lens are bonded as described above, but may be configured to include two lenses (peeled off at the bonding surface).
  • the most image side lens surface of the fifth lens group G5 can preferably be an aspherical surface.
  • This configuration is effective for correcting decentration coma and one-sided blur when the fifth lens group G5 is moved for image blur correction.
  • the zoom optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (12).
  • a (T3.5) On the point where the axial ray corresponding to the F value of F / 3.5 passes through the aspherical surface formed on the lens surface closest to the image side of the fifth lens group G5 in the telephoto end state.
  • Aspheric amount A (T4.0): An axial ray corresponding to an F value of F / 4.0 in the telephoto end state passes through an aspherical surface formed on the lens surface closest to the image side of the fifth lens group G5.
  • the aspheric amount is an amount obtained by measuring the sag amount of the aspheric surface with respect to the approximate spherical surface along the optical axis on the aspheric optical axis.
  • Conditional expression (12) is a conditional expression for defining an appropriate value of the amount of aspheric surface on the most aspherical surface on the image side of the fifth lens group G5.
  • conditional expression (12) If the upper limit of conditional expression (12) is exceeded, the amount of aspherical surface of the fifth lens group G5 becomes excessive, and decentration coma and one-sided blur when the fifth lens group G5 is moved for image blur correction are corrected. Difficult to do.
  • conditional expression (12) is set to 4.000. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (12) is 3.000.
  • conditional expression (12) If the lower limit of conditional expression (12) is not reached, the amount of aspherical surface of the fifth lens group G5 is insufficient, and decentration coma and one-sided blur when the fifth lens group G5 is moved for image blur correction are corrected. Difficult to do.
  • conditional expression (12) is 1.250. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of the conditional expression (12) is 1.400.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane during zooming.
  • This configuration is effective for simplifying the zooming mechanism and making the lens barrel robust.
  • the fourth lens group G4 is fixed with respect to the image plane during zooming.
  • the zooming mechanism can be simplified, and it is effective in ensuring imaging performance by downsizing, cost reduction, and eccentric error reduction.
  • this effect becomes significant when the diaphragm is integrated with the fourth lens group G4.
  • the fifth lens group G5 is fixed with respect to the image plane during zooming.
  • This configuration can simplify the zoom mechanism and is effective in reducing the size and cost.
  • the fifth lens group G5 is the anti-vibration lens group VR, it is not necessary to move the image blur correction mechanism in the optical axis direction, which is particularly effective for downsizing the entire lens.
  • variable magnification optical system ZL can perform focusing by moving at least a part of any one of the second lens group G2 to the sixth lens group G6 in the optical axis direction as a focusing lens group. Preferably it is possible.
  • the focusing lens group can be reduced in size and weight, and the focusing speed can be increased.
  • variable magnification optical system ZL can preferably perform focusing by moving the second lens group G2 in the optical axis direction as the focusing lens group.
  • the amount of focusing movement in the wide-angle end state and the telephoto end state can be set to substantially the same value, and the focus shift at the time of zooming when focusing on a short distance can be reduced.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (13).
  • f2 focal length of the second lens group G2
  • f3 focal length of the third lens group G3.
  • Conditional expression (13) is a conditional expression for defining an appropriate ratio of the focal lengths of the second lens group G2 and the third lens group G3 when performing focusing with the second lens group G2.
  • conditional expression (13) is 1.900. In order to secure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (13) is 1.800.
  • conditional expression (13) If the lower limit value of conditional expression (13) is not reached, the focal length of the second lens group G2 becomes short, and the amount of focusing movement in the wide-angle end state increases. For this reason, the difference in the amount of focusing movement between the wide-angle end state and the telephoto end state increases, and the focus shift at the time of zooming when focusing on a short distance increases, which is not preferable.
  • the lower limit value of conditional expression (13) is 0.700. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (13) is 0.900.
  • variable magnification optical system ZL having a bright F value, a wide angle of view, and various aberrations corrected satisfactorily.
  • the above-described zoom optical system ZL can be provided in the above-described camera (optical apparatus) shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL mounted on the camera 1 as the photographing lens 2 has a bright F value, a wide angle of view, and various aberrations due to its characteristic lens configuration, as will be understood from each of the embodiments described later. And has good optical performance. Therefore, according to the camera 1, it is possible to realize an optical apparatus having a bright F value, a wide angle of view, various aberrations being favorably corrected, and good optical performance.
  • the example of the mirrorless camera was demonstrated as a camera, it is not limited to this.
  • the above zooming optical system ZL is mounted on a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a viewfinder optical system, the same effect as the camera 1 can be obtained. Can do.
  • variable magnification optical system ZL an example of a manufacturing method of the above-described variable magnification optical system ZL will be outlined. 38 and 39 show an example of a manufacturing method of the variable magnification optical system ZL.
  • a third lens group G3 having power, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having positive refractive power, and the first lens group The distance between G1 and the second lens group G2, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the fourth lens group G4.
  • Each lens is arranged so as to perform zooming by changing the distance between the fifth lens group G5 and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 (step ST1).
  • Each lens is arranged such that at least a part of any one of the first lens group G1 to the sixth lens group G6 can move so as to have a component perpendicular to the optical axis ( Step ST2).
  • Each lens is arranged so as to perform zooming by changing the interval (step ST10).
  • the first lens group G1 to the sixth lens group G6 at least a part of any one of the lens groups is configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis in order to correct image blur.
  • Each lens is arranged (step ST20).
  • a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 are arranged in order from the object side.
  • the first lens group G1 and a biconvex lens L21, a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface on the image side and a positive meniscus lens L23 having a convex surface on the object side are arranged to form a second lens group G2.
  • a cemented lens of a biconvex lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side is arranged as a third lens group G3, a biconcave lens L41 and a biconvex lens L42 are arranged, and a fourth lens group G4.
  • a cemented lens of a biconcave lens L51 and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side is arranged as a fifth lens group G5, and the biconvex lens L61, A lens L62 and a cemented lens of a biconcave lens L63, and the sixth lens group G6 to place a cemented lens of a biconvex lens L64 and a biconcave lens L65.
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • variable magnification optical system ZL having a bright F value, a wide angle of view, and various aberrations corrected favorably.
  • FIG. 21, FIG. 25, and FIG. 29 are sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the variable magnification optical system ZL (ZL1 to ZL3) according to each example.
  • the optical axis of each lens group when changing magnification from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) through the intermediate focal length state (M) is shown.
  • the moving direction along is indicated by an arrow.
  • variable magnification optical systems ZL1 to ZL3 In the upper part of the sectional view of the variable magnification optical systems ZL1 to ZL3, the moving direction of the focusing lens group when focusing on an object at a short distance from infinity is indicated by an arrow, and the image stabilizing lens group for correcting image blurring The state of VR is also shown.
  • each reference code with respect to FIG. 21 according to the sixth embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference code. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
  • Tables 6 to 8 are shown below, but these are tables of specifications in the sixth to eighth examples.
  • d-line (wavelength 587.562 nm) and g-line (wavelength 435.835 nm) are selected as the calculation targets of the aberration characteristics.
  • the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction
  • R is the radius of curvature of each optical surface
  • D is the next optical surface from each optical surface ( Or an optical surface distance to the image surface)
  • nd is a refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line
  • ⁇ d is an Abbe number based on the d-line of the material of the optical member.
  • (Di) indicates the surface interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface
  • (aperture stop) indicates the aperture stop S.
  • the optical surface is an aspherical surface
  • the surface number is marked with *
  • the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNo is the F number
  • ⁇ is the half angle of view (unit: °)
  • Y is the maximum image height
  • BF is the optical axis at the time of focusing on infinity.
  • the distance from the last lens surface to the image surface I is expressed in terms of air length.
  • TL is the distance from the front lens surface to the last lens surface on the optical axis when focusing on infinity. Each one is shown.
  • Di is the surface distance between the i-th surface and the (i + 1) -th surface
  • D0 is the axial air space between the object surface and the lens surface closest to the object side of the first lens group G1
  • f represents the focal length of the entire lens system
  • ⁇ represents the photographing magnification.
  • mm is generally used for the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified.
  • the optical system is not limited to this because the same optical performance can be obtained even when proportional expansion or proportional reduction is performed.
  • the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • variable magnification optical system ZL (ZL1) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • a sixth lens group G6 is a sixth lens group G6.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has two aspheric surfaces.
  • the biconcave lens L12 has an aspheric object side surface.
  • the second lens group G2 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconcave lens L41 and a biconvex lens L42 arranged in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconcave lens L51 and a positive meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the positive meniscus lens L52 has an aspheric image side surface.
  • the sixth lens group G6 includes a biconvex lens L61, a cemented lens of a biconvex lens L62 and a biconcave lens L63, and a cemented lens of a biconvex lens L64 and a biconcave lens L65, which are arranged in order from the object side.
  • the biconcave lens L65 has an aspheric image side surface.
  • An aperture stop S is provided between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the aperture stop S constitutes the fourth lens group G4.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3, The distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6) are changed.
  • the first lens group G1 is moved once to the image side, then moved to the object side, the second lens group G2 is moved to the object side, the third lens group G3 is moved to the object side, and the fourth This is done by moving the lens group G4 to the object side, moving the fifth lens group G5 to the object side, and moving the sixth lens group G6 to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the fourth lens group G4.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the second lens group G2 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the fifth lens group G5 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.64 and the focal length is 16.40 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.36 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.76 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. 36 mm.
  • the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 36 mm.
  • Table 6 shows the values of each item in the sixth example.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 6 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • Table 6 shows that the variable magnification optical system ZL1 according to the sixth example satisfies the conditional expressions (9) to (13).
  • FIG. 22 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL1 according to Example 6.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 23 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zooming optical system ZL1 according to Example 6 is in close focus.
  • FIG. 24 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL1 according to Example 6, where (a) is a wide-angle end state and (b) is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • FNO is the F number
  • NA is the numerical aperture
  • A is the half field angle (unit: °) with respect to each image height
  • H0 is the object height.
  • d indicates the d-line
  • g indicates the aberration at the g-line.
  • those without these descriptions show aberrations at the d-line.
  • the value of the F number corresponding to the maximum aperture is shown.
  • the numerical aperture value corresponding to the maximum aperture is shown.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • variable magnification optical system ZL1 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL2) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group G1 having positive refractive power.
  • a sixth lens group G6 is a sixth lens group G6.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has two aspheric surfaces.
  • the biconcave lens L12 has an aspheric object side surface.
  • the second lens group G2 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L42.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconcave lens L51 and a positive meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the positive meniscus lens L52 has an aspheric image side surface.
  • the sixth lens group G6 includes a biconvex lens L61, a cemented lens of a biconvex lens L62 and a biconcave lens L63, and a cemented lens of a biconvex lens L64 and a biconcave lens L65, which are arranged in order from the object side.
  • the biconcave lens L65 has an aspheric image side surface.
  • An aperture stop S is provided between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the aperture stop S constitutes the fourth lens group G4.
  • the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by changing each lens group interval (the interval between the first lens group G1 and the second lens group G2, the interval between the second lens group G2 and the third lens group G3, The distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the distance between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6) are changed.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane
  • the second lens group G2 is moved to the object side
  • the third lens group G3 is moved to the object side
  • the fourth lens group G4 is moved to the image plane.
  • the fifth lens group G5 is temporarily moved to the image side, then moved to the object side
  • the sixth lens group G6 is moved to the object side.
  • the aperture stop S is fixed to the image plane integrally with the fourth lens group G4.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the second lens group G2 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the fifth lens group G5 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.68 and the focal length is 16.40 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.81 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.34 mm.
  • the anti-vibration coefficient In the intermediate focal length state, the anti-vibration coefficient is ⁇ 0.83 and the focal length is 23.50 mm. Therefore, the movement amount of the anti-vibration lens group VR for correcting the rotation blur of 0.68 degrees is ⁇ 0. 34 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.95 and the focal length is 34.00 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.57 degrees is ⁇ 0. 35 mm.
  • Table 7 shows the values of each item in the seventh example.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 7 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL2 satisfies the conditional expressions (9) to (13).
  • FIG. 26 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the variable magnification optical system ZL2 according to Example 7 is focused at infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 27 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zooming optical system ZL2 according to Example 7 is in close focus.
  • FIGS. 28A and 28B are lateral aberration diagrams when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL2 according to the seventh example.
  • FIG. 28A is a wide-angle end state
  • FIG. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL2 has excellent various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL3) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • a sixth lens group G6 is a sixth lens group G6.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a biconcave lens L13, and a biconvex lens L14 arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has two aspheric surfaces.
  • the biconcave lens L12 has an aspheric object side surface.
  • the second lens group G2 includes a biconvex lens L21 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the image side, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens composed of a biconvex lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L42.
  • the biconvex lens L42 has an aspheric image side surface.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconcave lens L51 and a positive meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the positive meniscus lens L52 has an aspheric image side surface.
  • the sixth lens group G6 includes a biconvex lens L61, a biconvex lens L62, a cemented lens of a negative meniscus lens L63 having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L64 and a biconcave lens L65 arranged in order from the object side. It consists of a lens.
  • the biconvex lens L62 has an aspheric object side surface.
  • the biconcave lens L65 has an aspheric image side surface.
  • An aperture stop S is provided between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the aperture stop S constitutes the fourth lens group G4.
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved.
  • Move to the object side move the third lens group G3 to the object side, move the fourth lens group G4 to the object side, fix the fifth lens group G5 to the image plane, and move the sixth lens group G6 to This is done by moving to the object side.
  • the aperture stop S is moved to the object side integrally with the fourth lens group G4.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the second lens group G2 to the image side.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the fifth lens group G5 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.93 and the focal length is 16.40 mm in the wide-angle end state.
  • the amount of movement is -0.25 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.02, and the focal length is 23.50 mm. .27 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.28 and the focal length is 34.00 mm. 26 mm.
  • Table 8 shows the values of each item in the eighth example.
  • Surface numbers 1 to 32 in Table 8 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL3 satisfies the conditional expressions (9) to (13).
  • FIG. 30 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zoom optical system ZL3 according to Example 8 is focused at infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 31 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zooming optical system ZL3 according to Example 8 is in close focus.
  • FIG. 32 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL3 according to Example 8, where (a) is a wide-angle end state and (b) is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL3 has various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite focus state to the close-up focus state. It can be seen that it has a good optical performance. Further, it can be seen that the image formation performance is high at the time of image blur correction.
  • variable magnification optical system having a bright F value of about F2.8 and a wide field angle of about 50 ° or more at a half field angle and in which various aberrations are well corrected is realized. be able to.
  • variable magnification optical system ZL As a numerical example of the variable magnification optical system ZL, a six-group configuration is shown, but the present invention is not limited to this, and can be applied to other group configurations (for example, seven groups). Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used. In addition, it is conceivable to divide the first lens group G1 into a plurality of lens groups and move or fix one of them in a different locus during zooming. As described above, the fourth lens group G4 may have a negative refractive power or a positive refractive power.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of zooming or focusing.
  • variable magnification optical system ZL in order to focus from infinity to a short distance object, a part of the lens group, one entire lens group, or a plurality of lens groups is moved in the optical axis direction as a focusing lens group.
  • a configuration may be adopted.
  • such a focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor (for example, an ultrasonic motor, a stepping motor, a voice coil motor, etc.).
  • an autofocus motor for example, an ultrasonic motor, a stepping motor, a voice coil motor, etc.
  • the entire second lens group G2 is the focusing lens group, but a part of the second lens group G2 may be the focusing lens group.
  • the focusing lens group may be composed of one single lens and one cemented lens as described above, but there is no particular limitation on the number of lenses, and the focusing lens group is composed
  • variable magnification optical system ZL either one of the entire lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or rotated (oscillated) in an in-plane direction including the optical axis.
  • a vibration-proof lens group that corrects image blur caused by camera shake may be used.
  • the entire fifth lens group G5 can be most preferably an anti-vibration lens group, but a part of the fifth lens group G5 may be an anti-vibration lens group. It is also possible to use at least a part of the second lens group G2 or at least a part of the third lens group G3 as an anti-vibration lens group.
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S can be preferably disposed integrally with the fourth lens group G4, in particular, the fourth lens group G4, but is moved separately from the fourth lens group G4. You may comprise. Further, the aperture stop S may be disposed in the fifth lens G5. In addition, a lens frame may be used instead of a member as an aperture stop.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve good optical performance with high contrast.
  • the kind of antireflection film can be selected as appropriate. Further, the number and position of the antireflection film can be appropriately selected.
  • the zoom optical system ZL can have a zoom ratio of about 1.5 to 2.5 times.
  • the variable magnification optical system ZL can have a focal length (35 mm version equivalent) in the wide-angle end state of, for example, about 15 to 20 mm.
  • the variable magnification optical system ZL can have an F value in the wide-angle end state of about 2.7 to 3.5, for example.
  • the F value in the telephoto end state can be set to about 2.7 to 3.5, for example.
  • the variable magnification optical system ZL can make the F value substantially constant (the amount of change is less than 10% of the F value in the telephoto end state) when the focal length state changes from the wide-angle end state to the telephoto end state.

Landscapes

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Abstract

　変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）と、第２レンズ群（Ｇ２）と、第３レンズ群（Ｇ３）と、負の屈折力を有する第４レンズ群（Ｇ４）と、正の屈折力を有する第５レンズ群（Ｇ５）とを有し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔と、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔と、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔と、第４レンズ群と第５レンズ群とを変化させることにより変倍を行い、第４レンズ群は、光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第４２レンズ群（Ｇ４２）と、第４２レンズ群の物体側に配置された第４１レンズ群（Ｇ４１）とを有する。

Description

変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法に関する。
　従来より、手振れ補正機構を備えた広画角の変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１、２を参照）。
特開２０１４－１６０２２９号公報 特開平１１－２３１２２０号公報
　近年、変倍光学系では、良好な光学性能と、広画角化またはＦ値を小さくすること、の両立が求められている。
　本発明の一態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行い、前記第４レンズ群は、光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第４２レンズ群と、前記第４２レンズ群の物体側に配置された第４１レンズ群とを有する。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行い、前記第４レンズ群は、光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第４２レンズ群と、前記第４２レンズ群の物体側に配置され像ブレ補正時に光軸と垂直方向における位置が不動の第４１レンズ群とを有する。
　本発明の別の一態様に係る光学機器は、上述の変倍光学系を搭載する。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系の製造方法であって、前記第４レンズ群が、光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第４２レンズ群と、前記第４２レンズ群の物体側に配置された第４１レンズ群とを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系の製造方法であって、前記第４レンズ群が、光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第４２レンズ群と、前記第４２レンズ群の物体側に配置され像ブレ補正時に光軸と垂直方向における位置が不動の第４１レンズ群とを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行い、前記第４レンズ群の少なくとも一部を光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成し、次の条件式を満足する。
－０．４００　＜　（Ｄ３４Ｔ－Ｄ３４Ｗ）／（Ｄ２３Ｔ－Ｄ２３Ｗ）　＜　１．０００
－０．４００　＜　ｆ４／ｆ３　＜　０．４５０
　但し、
　Ｄ３４Ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
　Ｄ３４Ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
　Ｄ２３Ｔ：望遠端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
　Ｄ２３Ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行い、前記第４レンズ群の少なくとも一部を光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成し、次の条件式を満足する。
－０．４００　＜　（Ｄ３４Ｔ－Ｄ３４Ｗ）／（Ｄ２３Ｔ－Ｄ２３Ｗ）　＜　１．０００
－０．４００　＜　ｆ４／ｆ３　＜　０．４５０
　但し、
　Ｄ３４Ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
　Ｄ３４Ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
　Ｄ２３Ｔ：望遠端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
　Ｄ２３Ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
　本発明の別の一態様に係る光学機器は、上述の変倍光学系を搭載する。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系の製造方法であって、前記第４レンズ群の少なくとも一部を光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成し、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
－０．４００　＜　（Ｄ３４Ｔ－Ｄ３４Ｗ）／（Ｄ２３Ｔ－Ｄ２３Ｗ）　＜　１．０００
－０．４００　＜　ｆ４／ｆ３　＜　０．４５０
　但し、
　Ｄ３４Ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
　Ｄ３４Ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
　Ｄ２３Ｔ：望遠端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
　Ｄ２３Ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系の製造方法であって、前記第４レンズ群の少なくとも一部を光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成し、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
－０．４００　＜　（Ｄ３４Ｔ－Ｄ３４Ｗ）／（Ｄ２３Ｔ－Ｄ２３Ｗ）　＜　１．０００
－０．４００　＜　ｆ４／ｆ３　＜　０．４５０
　但し、
　Ｄ３４Ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
　Ｄ３４Ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
　Ｄ２３Ｔ：望遠端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
　Ｄ２３Ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とを有し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔と、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行い、前記第１レンズ群～前記第６レンズ群のうち、いずれかのレンズ群の少なくとも一部を光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成する。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行い、前記第１レンズ群～前記第６レンズ群のうち、いずれかのレンズ群の少なくとも一部を光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成する。
　本発明の別の一態様に係る光学機器は、上述の変倍光学系を搭載する。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とを有し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔と、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系の製造方法であって、前記第１レンズ群～前記第６レンズ群のうち、いずれかのレンズ群の少なくとも一部が光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能な構成となるように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系の製造方法であって、前記第１レンズ群～前記第６レンズ群のうち、いずれかのレンズ群の少なくとも一部が光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能な構成となるように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
（Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における至近距離合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 変倍光学系を搭載したカメラの構成の一例を示す図である。 変倍光学系の製造方法の一例の概略を示す図である。 変倍光学系の製造方法の一例の概略を示す図である。 変倍光学系の製造方法の別の一例の概略を示す図である。 変倍光学系の製造方法の別の一例の概略を示す図である。 変倍光学系の製造方法の別の一例の概略を示す図である。 変倍光学系の製造方法の別の一例の概略を示す図である。
　以下、実施形態について、図面を参照しながら説明する。図１は、変倍光学系ＺＬの構成の一例を示す。他の例において、レンズ群の数、各レンズ群におけるレンズ構成等は適宜変更可能である。
　一実施形態において、変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔と、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔を変化させることにより変倍を行い、第４レンズ群Ｇ４は、光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第４２レンズ群Ｇ４２と、第４２レンズ群Ｇ４２の物体側に配置された第４１レンズ群Ｇ４１とを有する。一例において、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との少なくとも一方は正の屈折力を有することが可能である。
　代替的に、変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行い、第４レンズ群Ｇ４は、防振レンズ群ＶＲとして、像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第４２レンズ群Ｇ４２と、第４２レンズ群Ｇ４２の物体側に配置され像ブレ補正時に光軸と垂直方向における位置が不動の第４１レンズ群Ｇ４１とを有する。
　負正正負正のレンズ群を有し、各群の間隔を変化させることにより、広画角の変倍光学系を実現することができる。また、第４レンズ群Ｇ４を、物体側より順に並んだ、第４１レンズ群Ｇ４１と、第４２レンズ群Ｇ４２とを有する構成とし、第４２レンズ群Ｇ４２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させて像ブレ補正を行うことにより、像ブレ補正時の偏心コマ収差の発生及び片ボケの発生を抑え、良好な結像性能を実現することができる。
　なお、第４１レンズ群Ｇ４１は、正の屈折力を有していても、負の屈折力を有していてもよい。
　また、第４レンズ群Ｇ４は、第４２レンズ群Ｇ４２の像側に、１以上のレンズ（像ブレ補正時に不動）を有していてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第４２レンズ群Ｇ４２は、負の屈折力を有することが好ましくは可能である。
　第４２レンズ群Ｇ４２に負の屈折力を持たせることで、第４２レンズ群Ｇ４２を像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動させた際の、偏心収差、特に偏心コマ収差の発生と、像面の倒れ（片ボケ）を良好に補正することができる。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（１）を満足することが好ましくは可能である。
　０．７００　＜　ｆ４２／ｆ４　＜　１．７００　…（１）
　但し、
　ｆ４２：第４２レンズ群Ｇ４２の焦点距離、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離。
　条件式（１）は、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に対する、防振レンズ群ＶＲである第４２レンズ群Ｇ４２の焦点距離を規定するための条件式である。条件式（１）を満足することにより、像ブレ補正時の結像性能を良好としつつ、像ブレ補正時に第４２レンズ群Ｇ４２の移動量を適切なものにすることができる。
　条件式（１）の上限値を上回ると、第４２レンズ群Ｇ４２の焦点距離が長くなり、像ブレ補正時の第４２レンズ群Ｇ４２の移動量が大きくなり過ぎる。このため、像ブレ補正の機構が大型化する可能性がある。
　効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を１．６００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を１．５００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（１）の下限値を下回ると、第４２レンズ群Ｇ４２の焦点距離が短くなり、像ブレ補正時に発生する偏心コマ収差、あるいは片ボケの発生が増大し、像ブレ補正時に良好な結像性能を維持できない。
　効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．８００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．９００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（２）を満足することが好ましくは可能である。
　－０．４００　＜　ｆ４／ｆ４１　＜　０．５００　…（２）
　但し、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離、
　ｆ４１：第４１レンズ群Ｇ４１の焦点距離。
　条件式（２）は、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に対する、第４１レンズ群Ｇ４１の焦点距離を規定するための条件式である。条件式（２）を満足することにより、像ブレ補正時の結像性能を良好としつつ、像ブレ補正時に移動させる第４２レンズ群Ｇ４２の移動量を適切なものにすることができる。
　条件式（２）の上限値を上回ると、第４１レンズ群Ｇ４１の負の屈折力が大きくなり、第４２レンズ群Ｇ４２の屈折力が相対的に弱くなる。この結果、像ブレ補正時の第４２レンズ群Ｇ４２の移動量が大きくなり過ぎ、像ブレ補正の機構が大型化する。
　効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を０．４００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．３００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（２）の下限値を下回ると、第４１レンズ群Ｇ４１の正の屈折力が大きくなり、第４２レンズ群Ｇ４２の負の屈折力が相対的に強くなる。この結果、像ブレ補正時に発生する偏心コマ収差、あるいは片ボケの発生が増大し、像ブレ補正時に良好な結像性能を維持できない。
　効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を－０．３００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を－０．２００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（３）を満足することが好ましくは可能である。
　０．２００　＜　ｆ１／ｆ４　＜　０．９００　…（３）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離。
　条件式（３）は、広角端状態において（半画角５０°程度以上の）広画角を得つつ、像面湾曲、コマ収差を良好に補正するための条件式である。
　条件式（３）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が長くなり、広角端状態において（半画角５０°程度以上の）広画角を得ることが困難となる。あるいは、レンズ全長と第１レンズ群Ｇ１のレンズ径の大型化を招き、好ましくない。
　効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を０．７５０とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を０．６００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（３）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が短くなり、像面湾曲やコマ収差の補正が困難になり、良好な結像性能を実現することができない。
　効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を０．３００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．３５０とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第４１レンズ群Ｇ４１は、負レンズと、正レンズとを有することが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第４２レンズ群Ｇ４２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正と、変倍時の結像性能の確保（特に、球面収差、コマ収差、非点収差の変動の抑制）とを両立させることができる。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第４２レンズ群Ｇ４２は、正レンズと負レンズとの接合レンズからなることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第４２レンズ群Ｇ４２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。また、像ブレ補正のために移動するレンズを小型軽量にすることができ、像ブレ補正機構及びレンズ全系の小型化にも有効である。
　なお、第４２レンズ群Ｇ４２は、上記のように正レンズと負レンズとを接合させた構成ではなく、（接合面で剥がして）２枚のレンズからなる構成としてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第４２レンズ群Ｇ４２の最も像側のレンズ面は、非球面であることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第４２レンズ群Ｇ４２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（４）を満足することが好ましくは可能である。
　１．１００　＜　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＜　５．０００　…（４）
　但し、
　Ａ（Ｔ３．５）：望遠端状態においてＦ／３．５のＦ値に対応する軸上光線が、第４２レンズ群Ｇ４２の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量、
　Ａ（Ｔ４．０）：望遠端状態においてＦ／４．０のＦ値に対応する軸上光線が、第４２レンズ群Ｇ４２の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量。
　なお、前記非球面量とは、非球面の光軸上での、近似球面に対する非球面のサグ量を光軸に沿って測った量をいう。
　条件式（４）は、第４２レンズ群Ｇ４２の最も像側の非球面における、非球面量の適切な値を規定するための条件式である。条件式（４）を満足することにより、像ブレ補正のために第４２レンズ群Ｇ４２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケを良好に補正することができる。
　条件式（４）の上限値を上回ると、第４２レンズ群Ｇ４２の非球面量が過大となり、像ブレ補正のために第４２レンズ群Ｇ４２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正が困難となる。
　効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を４．０００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を３．０００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（４）の下限値を下回ると、第４２レンズ群Ｇ４２の非球面量が不足し、像ブレ補正のために第４２レンズ群Ｇ４２を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正が困難となる。
　効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を１．２５０とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を１．４００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、変倍の際に像面に対して固定されていることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、ズーム移動機構の簡素化と、レンズ鏡筒の堅牢化に有効である。
　変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２を合焦レンズ群として光軸方向に移動させることにより合焦を行うことが好ましくは可能である。
　この構成によれば、合焦レンズ群を小型軽量にすることができ、レンズ全系の小型化と、オートフォーカス時の合焦速度を高速化することができる。
　以上のように、広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系ＺＬを実現することができる。
　次に、上述の変倍光学系ＺＬを備えたカメラ（光学機器）について、図面を参照しながら説明する。図３３は、変倍光学系を搭載したカメラの構成の一例を示す。
　カメラ１は、図３３に示すように、撮影レンズ２として上述の変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式のカメラ（所謂ミラーレスカメラ）である。このカメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリーに記憶される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
　カメラ１に撮影レンズ２として搭載した変倍光学系ＺＬは、後述の各実施例からも分かるようにその特徴的なレンズ構成によって、広画角を有し、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有している。したがって、カメラ１によれば、広画角を有し、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有する光学機器を実現することができる。
　なお、カメラ１として、ミラーレスカメラの例を説明したが、これに限定されるものではない。例えば、カメラ本体にクイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに、上述の変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　続いて、上述の変倍光学系ＺＬの製造方法の一例について概説する。図３４、図３５は、変倍光学系ＺＬの製造方法の一例を示す。
　図３４に示す例において、まず、鏡筒内に、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔と、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔を変化させることにより変倍を行うように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１）。第４レンズ群Ｇ４が、光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第４２レンズ群Ｇ４２と、第４２レンズ群Ｇ４２の物体側に配置された第４１レンズ群Ｇ４１とを有するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２）。
　図３５に示す例において、まず、鏡筒内に、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行うように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。第４レンズ群Ｇ４が、像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第４２レンズ群Ｇ４２と、第４２レンズ群Ｇ４２の物体側に配置され像ブレ補正時に光軸と垂直方向における位置が不動の第４１レンズ群Ｇ４１とを有するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２０）。
　レンズ配置の一例を挙げると、図１に示すように、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とを配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとを配置して第２レンズ群Ｇ２とし、両凸レンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２との接合レンズを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凹レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と、両凹レンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズとを配置して第４レンズ群Ｇ４とし、両凸レンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と両凹レンズＬ５３との接合レンズと、両凸レンズＬ５４と両凹レンズＬ５５との接合レンズとを配置して第５レンズ群Ｇ５とする。第４レンズ群Ｇ４は、両凹レンズＬ４１から両凸レンズＬ４２までを第４１レンズ群Ｇ４１とし、両凹レンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズを第４２レンズ群Ｇ４２（防振レンズ群ＶＲ）とする。このように準備した各レンズ群を、上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　上記の製造方法によれば、広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系ＺＬを製造することができる。
　以下、各実施例について、図面に基づいて説明する。
　図１、図５は、各実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ２）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ２の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から中間焦点距離状態（Ｍ）を経て望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示す。変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ２の断面図の上部には、無限遠から近距離物体に合焦する際の合焦レンズ群の移動方向を矢印で示すとともに、像ブレを補正する際の防振レンズ群ＶＲの様子も示している。
　なお、第１実施例に係る図１に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
　以下に表１～表２を示すが、これらは第１実施例～第２実施例における各諸元の表である。
　各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長587.562nm）、ｇ線（波長435.835nm）を選んでいる。
　表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数を示す。また、（Ｄｉ）は第ｉ面と第（ｉ＋１）面との面間隔、（開口絞り）は開口絞りＳをそれぞれ示す。光学面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。
　表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数をそれぞれ示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ2は０であり、記載を省略する。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　…（ａ）
　表中の［各種データ］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、ωは半画角（単位：°）、Ｙは最大像高、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離を空気換算長により表記したもの、ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えたものをそれぞれ示す。
　表中の［可変間隔データ］において、Ｄｉは第ｉ面と第（ｉ＋１）面との面間隔、Ｄ０は物体面と第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面との軸上空気間隔、ｆはレンズ全系の焦点距離、βは撮影倍率をそれぞれ示す。
　表中の［レンズ群データ］において、各レンズ群の始面と焦点距離を示す。
　表中の［条件式対応値］には、上記の条件式（１）～（４）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われる。しかし、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図４及び表１を用いて説明する。第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１）は、図１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５からなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、両側面が非球面である。両凹レンズＬ１２は、物体側面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２との接合レンズからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第４１レンズ群Ｇ４１と、負の屈折力を有する第４２レンズ群Ｇ４２とからなる。第４１レンズ群Ｇ４１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２とからなる。第４２レンズ群Ｇ４２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズからなる。正メニスカスレンズＬ４４は、像側面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と両凹レンズＬ５３との接合レンズと、両凸レンズＬ５４と両凹レンズＬ５５との接合レンズとからなる。両凹レンズＬ５５は、像側面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔と、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を像面に対して固定し、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ５を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第４２レンズ群Ｇ４２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第４２レンズ群Ｇ４２の物体側に位置する、第４１レンズ群Ｇ４１は、像ブレ補正時に固定である。
　第１実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．７４であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３１mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．９０であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３１mmである。望遠端状態において、防振係数は－１．１６であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２９mmである。
　下記の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。表１における面番号１～３２が、図１に示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表１）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 144.72719　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.78385　 　12.144　　　1.00000
　＊3　　-146.50988　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　 112.07990　　　2.219　　　1.00000
　　5　　-201.75172　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　50.54104　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　47.54818　　　5.221　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-219.28043　　　(D8) 　　　1.00000
　　9　　　46.75733　　　3.989　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -272.45513　　　0.100　　　1.00000
　　11　 　50.36118　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　12　 　19.87141　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　 　62.52826　　　(D13)　　　1.00000
　　14　 　48.51662　　　6.297　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-35.93964　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-54.11218　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-42.29429　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　19　　142.58723　　　0.100　　　1.00000
　　20　 　81.26353　　　3.890　　　1.84666　　　23.8
　　21　　-56.98684　　　2.000　　　1.00000
　　22　　-67.55578　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　23　 　33.77804　　　3.516　　　1.80518　　　25.4
　＊24　　150.14014　　　(D24)　　　1.00000
　　25　 　32.07862　　　7.401　　　1.49700　　　81.7
　　26　　-48.27408　　　0.100　　　1.00000
　　27　 　44.80816　　　8.054　　　1.49700　　　81.7
　　28　　-28.00000　　　1.500　　　1.74950　　　35.2
　　29　　112.01929　　　0.500　　　1.00000
　　30　　 60.44099　　　6.300　　　1.49700　　　81.7
　　31　　-60.00000　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊32　　983.65534　　　(D32)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　κ　　　　　　A4　　　　　　A6　　　 　　A8　　 　　　A10
  1 1.00000e+00  2.21315e-06 -2.13704e-09 -5.22294e-12  7.89630e-15
  2 0.00000e+00  9.86610e-06 -4.32155e-09  1.14702e-10 -3.66795e-13
  3 1.00000e+00 -2.67699e-06  1.28816e-10  4.17268e-11 -1.97814e-13
 24 1.00000e+00 -1.85215e-06  1.82819e-10  7.49821e-12 -1.11725e-14
 32 1.00000e+00  1.67690e-05  8.61235e-09  1.61417e-11  9.86306e-15
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.85　　　　2.84　　　　2.85
　ω　　53.9　　　　40.6　　　　30.1
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 159.619　　 159.618　　159.618
　BF　　27.426　　　36.177　　　49.659
 
［可変間隔データ］
　　　　 　無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　   W　　　　 M　　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　 ∞　　　　∞　　　　　∞　 　　340.38　　　340.38　　　340.38
 β   -　　　　 -　　　　　 -　　 　　-0.0451　 　-0.0649　　-0.0941
 f  16.40　　  23.50　　　34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8  25.600　　10.000　　　2.000　　　27.097　　　11.678　　　 3.852
 D13  5.565　　12.410　　　5.867　　 　4.069　　　10.733　　　 4.016
 D16  3.000　　 9.997　　 14.864　　　 3.000　　　9.997　　　14.864
 D24 12.000　　 5.006　　　1.200　　　12.000　　　5.006　　　 1.200
 D32 　27.426　36.177　　 49.659　　　27.426　　　36.177　　　49.659
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-22.99
　第2レンズ群　　　　9　　　 81.72
　第3レンズ群　　　 14　　　 62.91
　第4レンズ群　　　 17　　　-50.13
　　第41レンズ群　　17　　 -648.11
　　第42レンズ群　　22　　　-57.48
　第5レンズ群　　　 25　　　 38.14
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４２／ｆ４　＝　1.15
　条件式（２）　ｆ４／ｆ４１　＝　0.077
　条件式（３）　ｆ１／ｆ４　＝　0.459
　条件式（４）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.735
　　　　　　　（Ａ（Ｔ３．５）＝-0.0180，Ａ（Ｔ４．０）＝-0.0104）
　表１から、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、条件式（１）～（４）を満足することが分かる。
　図２は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図３は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図４は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ａは各像高に対する半画角（単位:°）、Ｈ０は物体高を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線における収差を示す。また、これらの記載のないものは、ｄ線における収差を示す。但し、無限遠合焦時の球面収差図では、最大口径に対応するＦナンバーの値を示す。至近距離合焦時の球面収差図では、最大口径に対応する開口数の値を示す。非点収差図では、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。
　後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　図２～図４から、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図５～図８及び表２を用いて説明する。第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ２）は、図５に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５からなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、両側面が非球面である。両凹レンズＬ１２は、物体側面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第４１レンズ群Ｇ４１と、負の屈折力を有する第４２レンズ群Ｇ４２とからなる。第４１レンズ群Ｇ４１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２とからなる。第４２レンズ群Ｇ４２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズからなる。正メニスカスレンズＬ４４は、像側面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と両凸レンズＬ５４との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５５とからなる。負メニスカスレンズＬ５５は、像側面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔と、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ５を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第４２レンズ群Ｇ４２を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。なお、第４２レンズ群Ｇ４２の物体側に位置する、第４１レンズ群Ｇ４１は、像ブレ補正時に固定である。
　第２実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．６５であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３６mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．７６であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３７mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．９９であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３４mmである。
　下記の表２に、第２実施例における各諸元の値を示す。表２における面番号１～３１が、図５に示すｍ１～ｍ３１の各光学面に対応している。
（表２）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 155.70823　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.71640　 　13.373　　　1.00000
　＊3　　-200.00000　　　1.800　　　1.76690　　　46.9
　　4　　 150.01535　　　2.786　　　1.00000
　　5　　 -91.03331　　　1.700　　　1.49782　　　82.6
　　6　　 143.99051　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　58.46345　　　4.345　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-434.09219　　　(D8) 　　　1.00000
　　9　　　63.66223　　　3.791　　　1.57957　　　53.7
　　10　 -122.54394　　　0.100　　　1.00000
　　11　 　62.33486　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　12　 　22.85521　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　　130.87641　　　(D13)　　　1.00000
　　14　 　64.13663　　　4.239　　　1.49782　　　82.6
　　15　　-84.26911　　　(D15)　　　1.00000
　　16　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　17　　-45.56608　　　1.000　　　1.80400　　　46.6
　　18　 3172.25670　　　0.100　　　1.00000
　　19　　102.14214　　　2.827　　　1.84666　　　23.8
　　20　 -141.92393　　　2.000　　　1.00000
　　21　 -108.76161　　　1.000　　　1.80400　　　46.6
　　22　 　29.84706　　　3.696　　　1.80518　　　25.4
　＊23　　110.49500　　　(D23)　　　1.00000
　　24　 　33.41270　　　8.825　　　1.49782　　　82.6
　　25　　-24.42987　　　1.500　　　1.80440　　　39.6
　　26　　-40.93874　　　0.100　　　1.00000
　　27　 　30.63415　　　1.500　　　1.80100　　　34.9
　　28　 　16.29239　 　13.887　　　1.49782　　　82.6
　　29　　-35.27572　　　1.938　　　1.00000
　　30　　-31.58375　　　2.000　　　1.80604　　　40.7
　＊31　 -200.00000　　　(D31)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　κ　　　　　　A4　　　　　　A6　　　 　　A8　　　　　A10
  1 1.00000e+00  1.06028e-06  1.59159e-09 -7.12097e-12  6.57046e-15
  2 0.00000e+00  6.61060e-06 -1.49507e-09  8.61304e-11 -2.65762e-13
  3 1.00000e+00 -3.92122e-06 -4.32274e-09  3.03947e-11 -1.42986e-13
 23 1.00000e+00 -1.67719e-06 -3.27153e-09  3.18352e-11 -8.33990e-14
 31 1.00000e+00  8.89940e-06 -7.38491e-09  2.38442e-11 -1.86910e-13
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.90　　　　2.89　　　　2.89
　ω　　53.8　　　　40.4　　　　30.1
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 161.618　　 157.904　　159.837
　BF　　27.338　　　34.304　　　48.377
 
［可変間隔データ］
　　　　　 　無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　 W　　　　 M　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　　 ∞　　　　∞　　　　∞　　　338.38　　　342.10　　　340.16
 β　　 -　　　　 -　　　　 -　　　　-0.0452　 　-0.0644　　-0.0939
 f　　16.40　　 23.50　　 34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8 　25.186　　11.390　　 2.000　　26.735　　　13.032　　　 3.804
 D13　 7.484　　 7.667　　 5.628　　　5.935　　　 6.025　　　 3.825
 D15　 3.000　　11.823　　16.426　　　3.000　　　11.823　　　16.426
 D23　12.405　　 6.515　　 1.200　 　12.405　　　 6.515　　　 1.200
 D31　27.338　　34.304　　48.377　 　27.338　　　34.304　　　48.377
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-23.61
　第2レンズ群　　　　9　　　 79.09
　第3レンズ群　　　 14　　　 73.86
　第4レンズ群　　　 16　　　-53.41
　　第41レンズ群　　16　　 -294.62
　　第42レンズ群　　21　　　-67.66
　第5レンズ群　　　 24　　　 38.67
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ４２／ｆ４　＝　1.27
　条件式（２）　ｆ４／ｆ４１　＝　0.181
　条件式（３）　ｆ１／ｆ４　＝　0.442
　条件式（４）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.759
　　　　　　　（Ａ（Ｔ３．５）＝-0.0183，Ａ（Ｔ４．０）＝-0.0104）
　表２から、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、条件式（１）～（４）を満足することが分かる。
　図６は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図７は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図８は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図６～図８から、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
　以上の各実施例によれば、Ｆ２．８程度の明るいＦ値と、半画角で５０°程度以上の広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系を実現することができる。
　ここまで本発明の態様を分かりやすくするために、実施形態の要素の符号を付して説明したが、本発明の態様がこれに限定されるものではない。以下の内容は、変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　変倍光学系ＺＬの数値実施例として、５群構成のものを示したが、これに限定されず、他の群構成（例えば、６群等）にも適用可能である。具体的には、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。他には、第１レンズ群Ｇ１を複数のレンズ群に分割して、変倍時に別軌跡で移動または一方を固定させることなどが考えられる。また、上記実施例において、第４１レンズ群Ｇ４１は負の屈折力を有することとしたが、正の屈折力を有しても良い。また、上記実施例において、第４２レンズ群Ｇ４２は負の屈折力を有することとしたが、正の屈折力を有しても良い。なお、レンズ群とは、変倍時または合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　変倍光学系ＺＬにおいて、無限遠から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として、光軸方向へ移動させる構成としてもよい。また、斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ（例えば、超音波モータ、ステッピングモータ、ボイスコイルモータ等）による駆動にも適している。上記のように、第２レンズ群Ｇ２の全体を合焦レンズ群とすることが最も好ましくは可能であるが、第２レンズ群Ｇ２の一部を合焦レンズ群としてもよい。また、合焦レンズ群は、上記のように１枚の単レンズと１つの接合レンズとから構成しても良いが、レンズ枚数に特に限定は無く、１枚以上のレンズ成分で構成することとしてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、いずれかのレンズ群全体または部分レンズ群を、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレ等によって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。上記のように、第４レンズ群Ｇ４の一部を防振レンズ群とすることが最も好ましくは可能である。また、防振レンズ群は、上記のように１つの接合レンズから構成しても良いが、レンズ枚数に特に限定は無く、１枚の単レンズや複数のレンズ成分から構成することとしてもよい。また、防振レンズ群は正の屈折力を有していてもよく、第４レンズ群Ｇ４全体の屈折力が負となるのが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げる。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ない。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４内、第４１レンズ群Ｇ４１と一体で配置されることが好ましくは可能である。第４１レンズ群Ｇ４１と別体で移動可能に構成しても良い。また、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの良好な光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。反射防止膜の種類は適宜選択可能である。また、反射防止膜の面数や位置も適宜選択可能である。上述の第１実施例、第２実施例とも、第１レンズ群Ｇ１のＬ１１の像側面、Ｌ１２の物体側面、Ｌ１２の像側面、Ｌ１３の物体側面、Ｌ１３の像側面、Ｌ１４の物体側面のいずれかの面、または複数の面に波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施すのが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、例えば、変倍比が１．５～２．５倍程度にできる。また、変倍光学系ＺＬは、広角端状態での焦点距離（３５mm版換算）が例えば１５～２０mm程度にできる。また、変倍光学系ＺＬは、広角端状態でのＦ値が例えば２．７～３．５程度にできる。また、変倍光学系ＺＬは、望遠端状態でのＦ値が例えば２．７～３．５程度にできる。さらに、変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態まで焦点距離状態が変わる際に、Ｆ値が略一定（変化量が望遠端状態のＦ値の一割以下）にできる。
　次に、別の実施形態について、図面を参照しながら説明する。図９は、変倍光学系ＺＬの構成の一例を示す。他の例において、レンズ群の数、各レンズ群におけるレンズ構成等は適宜変更可能である。
　一実施形態において、変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔と、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔を変化させることにより変倍を行い、第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部を光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成する。一例において、第４レンズ群Ｇ４は、負の屈折力を有することが可能である。
　代替的に、変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行い、第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部を、防振レンズ群ＶＲとして、像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成する。
　負の第１レンズ群Ｇ１と、正の第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、負の第４レンズ群Ｇ４と、正の第５レンズ群Ｇ５とを有し、各群の間隔を変化させることにより、広画角の変倍光学系を実現することができる。また、負の第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させて像ブレ補正を行うことにより、像ブレ補正時の偏心コマ収差の発生及び片ボケの発生を抑え、良好な結像性能を実現することができる。
　なお、第３レンズ群Ｇ３は、正の屈折力を有していても、負の屈折力を有していてもよい。
　また、第４レンズ群Ｇ４は、防振レンズ群ＶＲの他に、像ブレ補正時に不動の１以上のレンズを有していてもよい。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（５）、（６）を満足する。
－０．４００　＜　（Ｄ３４Ｔ－Ｄ３４Ｗ）／（Ｄ２３Ｔ－Ｄ２３Ｗ）　＜　１．０００　…（５）
－０．４００　＜　ｆ４／ｆ３　＜　０．４５０　…（６）
　但し、
　Ｄ３４Ｔ：望遠端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、
　Ｄ３４Ｗ：広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、
　Ｄ２３Ｔ：望遠端状態における第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、
　Ｄ２３Ｗ：広角端状態における第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離。
　条件式（５）は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔変化と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔変化との比の適切な値を規定するための条件式である。条件式（５）を満足することにより、変倍効果を保ちつつ、（Ｆ２．８～Ｆ３．５程度の）明るいＦ値と、球面収差をはじめとする諸収差の良好な補正を実現することができる。
　条件式（５）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔変化に対する、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔変化の比が正に大きくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔変化は相対的に小さくなり、変倍効果が低下する。その結果、変倍比の確保や、広画角の確保が困難となる。
　効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を０．８００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を０．６００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（５）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔変化に対する、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔変化の比が負に大きくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔変化は相対的に小さくなり、変倍効果が低下する。その結果、変倍比の確保や、広画角の確保が困難となる。
　効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を－０．３００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を－０．２００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（６）は、第４レンズ群Ｇ４と第３レンズ群Ｇ３との焦点距離の適切な比を規定するための条件式である。条件式（６）を満足することにより、像ブレ補正時の結像性能を良好としつつ、像ブレ補正時に移動させる第４レンズ群Ｇ４の移動量を適切なものにすることができる。
　条件式（６）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の負の屈折力が増大し、それとともに第４レンズ群Ｇ４の負の屈折力が減少し、像ブレ補正時に移動させる第４レンズ群Ｇ４の移動量が増大する。その結果、像ブレ補正機構の大型化、ひいてはレンズ全体の大型化を招く。
　効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を０．４００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（６）の上限値を０．３５０とすることが好ましくは可能である。
　条件式（６）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の正の屈折力が増大し、それとともに第４レンズ群Ｇ４の負の屈折力が増大し、像ブレ補正時に第４レンズ群Ｇ４を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させた際の偏心収差の発生が増大する。その結果、像ブレ補正時に発生する偏心コマ収差、あるいは片ボケの発生が増大し、良好な結像性能を維持できない。
　効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を－０．３５０とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（６）の下限値を－０．３００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（７）を満足することが好ましくは可能である。
　０．２００　＜　ｆ１／ｆ４　＜　０．９００　…（７）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離。
　条件式（７）は、広角端状態において（半画角５０°程度以上の）広画角を得つつ、像面湾曲、コマ収差を良好に補正するための条件式である。
　条件式（７）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が長くなり、広角端状態において（半画角５０°程度以上の）広画角を得ることが困難となる。あるいは、レンズ全長と第１レンズ群Ｇ１のレンズ径の大型化を招き、好ましくない。
　効果を確実にするために、条件式（７）の上限値を０．８００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（７）の上限値を０．７００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（７）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が短くなり、像面湾曲やコマ収差の補正が困難になり、良好な結像性能を実現することができない。
　効果を確実にするために、条件式（７）の下限値を０．２５０とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（７）の下限値を０．３００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、負レンズと、正レンズとを有することが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第４レンズ群Ｇ４を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。また、変倍時の球面収差、非点収差をはじめとする諸収差の補正に効果的である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、正レンズと負レンズとの接合レンズからなることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第４レンズ群Ｇ４を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。また、像ブレ補正のために移動するレンズを小型軽量にすることができ、像ブレ補正機構及びレンズ全体の小型化にも有効である。
　なお、第４レンズ群Ｇ４は、上記のように正レンズと負レンズとを接合させた構成ではなく、（接合面で剥がして）２枚のレンズからなる構成としてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４の最も像側のレンズ面は、非球面であることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第４レンズ群Ｇ４を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（８）を満足することが好ましくは可能である。
　１．１００　＜　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＜　５．０００　…（８）
　但し、
　Ａ（Ｔ３．５）：望遠端状態においてＦ／３．５のＦ値に対応する軸上光線が、第４レンズ群Ｇ４の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量、
　Ａ（Ｔ４．０）：望遠端状態においてＦ／４．０のＦ値に対応する軸上光線が、第４レンズ群Ｇ４の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量。
　なお、前記非球面量とは、非球面の光軸上での、近似球面に対する非球面のサグ量を光軸に沿って測った量をいう。
　条件式（８）は、第４レンズ群Ｇ４の最も像側の非球面における、非球面量の適切な値を規定するための条件式である。条件式（８）を満足することにより、像ブレ補正のために第４レンズ群Ｇ４を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケを良好に補正することができる。
　条件式（８）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の非球面量が過大となり、像ブレ補正のために第４レンズ群Ｇ４を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケを補正することが困難となる。
　効果を確実にするために、条件式（８）の上限値を４．０００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（８）の上限値を３．０００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（８）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の非球面量が不足し、像ブレ補正のために第４レンズ群Ｇ４を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケを補正することが困難となる。
　効果を確実にするために、条件式（８）の下限値を１．２５０とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（８）の下限値を１．４００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、例えば後述する第４実施例のように、変倍の際に像面に対して固定されていることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、変倍機構を簡素化でき、小型化、低コスト化、偏心誤差低減による結像性能の確保に効果的である。また、絞りを第３レンズ群Ｇ３と一体にする構造を取る場合には、この効果は顕著となる。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、例えば後述する第５実施例のように、変倍の際に像面に対して固定されていることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、変倍機構を簡素化でき、小型化、低コスト化に効果的である。また、第４レンズ群Ｇ４は防振レンズ群ＶＲであるので、像ブレ補正機構を光軸方向に移動させる必要がなくなり、レンズ全体の小型化に特に効果的である。
　変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２を合焦レンズ群として光軸方向に移動させることにより合焦を行うことが好ましくは可能である。
　この構成によれば、合焦レンズ群を小型軽量にすることができ、レンズ全系の小型化と、オートフォーカス時の合焦速度を高速化することができる。
　以上のように、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系ＺＬを実現することができる。
　上述の変倍光学系ＺＬは、上述した図３３に示すカメラ（光学機器）に備えることができる。
　カメラ１に撮影レンズ２として搭載した変倍光学系ＺＬは、後述の各実施例からも分かるようにその特徴的なレンズ構成によって、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有している。したがって、カメラ１によれば、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有する光学機器を実現することができる。
　なお、カメラ１として、ミラーレスカメラの例を説明したが、これに限定されるものではない。例えば、カメラ本体にクイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに、上述の変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　続いて、上述の変倍光学系ＺＬの製造方法の一例について概説する。図３６、図３７は、変倍光学系ＺＬの製造方法の一例を示す。
　図３６に示す例において、まず、鏡筒内に、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔と、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔を変化させることにより変倍を行うように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１）。第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部が光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能な構成となるように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２）。次の条件式（５）、（６）を満足するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ３）。
－０．４００　＜　（Ｄ３４Ｔ－Ｄ３４Ｗ）／（Ｄ２３Ｔ－Ｄ２３Ｗ）　＜　１．０００　…（５）
－０．４００　＜　ｆ４／ｆ３　＜　０．４５０　…（６）
　但し、
　Ｄ３４Ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
　Ｄ３４Ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
　Ｄ２３Ｔ：望遠端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
　Ｄ２３Ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
　図３７に示す例において、まず、鏡筒内に、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行うように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部が像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能な構成となるように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２０）。次の条件式（５）、（６）を満足するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ３０）。
－０．４００　＜　（Ｄ３４Ｔ－Ｄ３４Ｗ）／（Ｄ２３Ｔ－Ｄ２３Ｗ）　＜　１．０００　…（５）
－０．４００　＜　ｆ４／ｆ３　＜　０．４５０　…（６）
　但し、
　Ｄ３４Ｔ：望遠端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、
　Ｄ３４Ｗ：広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、
　Ｄ２３Ｔ：望遠端状態における第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、
　Ｄ２３Ｗ：広角端状態における第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離。
　レンズ配置の一例を挙げると、図９に示すように、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とを配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズと、両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズとを配置して第２レンズ群Ｇ２とし、両凹レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２とを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズを配置して第４レンズ群Ｇ４とし、両凸レンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と両凹レンズＬ５３との接合レンズと、両凸レンズＬ５４と両凹レンズＬ５５とを配置して第５レンズ群Ｇ５とする。このように準備した各レンズ群を、上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　上記の製造方法によれば、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系ＺＬを製造することができる。
　以下、各実施例について、図面に基づいて説明する。
　図９、図１３、図１７は、各実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ３）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ３の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から中間焦点距離状態（Ｍ）を経て望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示す。変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ３の断面図の上部には、無限遠から近距離物体に合焦する際の合焦レンズ群の移動方向を矢印で示すとともに、像ブレを補正する際の防振レンズ群ＶＲの様子も示している。
　なお、第３実施例に係る図９に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
　以下に表３～表５を示すが、これらは第３実施例～第５実施例における各諸元の表である。
　各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長587.562nm）、ｇ線（波長435.835nm）を選んでいる。
　表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数を示す。また、（Ｄｉ）は第ｉ面と第（ｉ＋１）面との面間隔、（開口絞り）は開口絞りＳをそれぞれ示す。光学面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。
　表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数をそれぞれ示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ2は０であり、記載を省略する。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　…（ａ）
　表中の［各種データ］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、ωは半画角（単位：°）、Ｙは最大像高、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離を空気換算長により表記したもの、ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えたものをそれぞれ示す。
　表中の［可変間隔データ］において、Ｄｉは第ｉ面と第（ｉ＋１）面との面間隔、Ｄ０は物体面と第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面との軸上空気間隔、ｆはレンズ全系の焦点距離、βは撮影倍率をそれぞれ示す。
　表中の［レンズ群データ］において、各レンズ群の始面と焦点距離を示す。
　表中の［条件式対応値］には、上記の条件式（５）～（８）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われる。しかし、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第３実施例）
　第３実施例について、図９～図１２及び表３を用いて説明する。第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１）は、図９に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、両側面が非球面である。両凹レンズＬ１２は、物体側面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズからなる。正メニスカスレンズＬ４２は、像側面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と両凹レンズＬ５３との接合レンズと、両凸レンズＬ５４と両凹レンズＬ５５との接合レンズとからなる。両凹レンズＬ５５は、像側面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔と、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ５を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第４レンズ群Ｇ４を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。
　第３実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．６４であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３６mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．７４であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３８mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．９５であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３５mmである。
　下記の表３に、第３実施例における各諸元の値を示す。表３における面番号１～３２が、図９示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表３）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 168.38636　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.71640　 　12.168　　　1.00000
　＊3　　-132.14592　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　 134.95206　　　1.900　　　1.00000
　　5　　-243.29246　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　51.76998　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　49.16596　　　5.282　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-184.55701　　　(D8) 　　　1.00000
　　9　　　42.28900　　　4.491　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -283.89703　　　0.100　　　1.00000
　　11　 　49.70559　　　0.999　　　1.84666　　　23.8
　　12　 　19.12296　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　 　52.76752　　　(D13)　　　1.00000
　　14　 　53.11057　　　6.255　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-33.51166　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-47.05744　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-39.36811　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　19　　217.23501　　　0.099　　　1.00000
　　20　 　80.07138　　　3.361　　　1.84666　　　23.8
　　21　　-72.96748　　　(D21)　　　1.00000
　　22　　-75.94681　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　23　 　32.26272　　　3.644　　　1.80518　　　25.4
　＊24　　182.89657　　　(D24)　　　1.00000
　　25　　 31.94239　　　7.389　　　1.49700　　　81.7
　　26　　-48.60077　　　0.100　　　1.00000
　　27　　 41.92922　　　8.209　　　1.49700　　　81.7
　　28　　-28.00000　　　1.500　　　1.74950　　　35.2
　　29　　117.62625　　　0.518　　　1.00000
　　30　　 67.34233　　　7.882　　　1.49700　　　81.7
　　31　　-60.00000　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊32　　468.65935　　　(D32)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　κ　　　　　A4　　　　　　A6　　　 　　A8　　 　　A10
  1 1.00000e+00  1.93012e-06 -2.42361e-09 -3.50001e-12  6.82597e-15
  2 0.00000e+00  9.23814e-06 -3.45504e-09  9.54947e-11 -3.15535e-13
  3 1.00000e+00 -2.60282e-06 -3.46987e-09  5.33701e-11 -2.20299e-13
 24 1.00000e+00 -1.37016e-06 -1.51547e-09  2.18954e-11 -6.25589e-14
 32 1.00000e+00  1.88211e-05  1.24803e-08  1.76466e-11  3.26274e-14
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.88　　　　2.85　　　　2.87
　ω　　54.0　　　　39.8　　　　29.5
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 159.620　　 156.503　　15***
　BF　　25.339　　　31.627　　　44.226
 
［可変間隔データ］
　　　　　 　無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　 W　　　　 M　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　　 ∞　　　　∞　　　　∞　　　340.38　　　343.50　　　340.37
 β　　 -　　　　 -　　　　 -　　　　-0.0451　 　-0.0643 　-0.0942
 f　　16.40　　 23.50　　34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8 　25.600　　11.916　　2.000　　　27.194　　　13.664　　　 3.990
 D13　 6.085　　 6.085　　6.085　　　4.491　　　 4.337　　　 4.095
 D16　 3.000　　 9.806　 18.528　　　3.000　　　 9.806　　　18.528
 D21　 2.000　　 5.039　　2.000　　　2.000　　　 5.039　　　 2.000
 D24　12.000　　 6.434　　1.200　　　12.000　　　 6.434　　　 1.200
 D32　25.339　　31.627　 44.226　　　25.339　　　31.627　　　44.226
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-23.62
　第2レンズ群　　　　9　　　 40.58
　　第21レンズ群　　 9　　　 84.14
　　第22レンズ群　　14　　　 60.13
　第3レンズ群　　　 17　　-235.40
　第4レンズ群　　　 22　　　-66.32
　第5レンズ群　　　 25　　　 37.85
 
［条件式対応値］
　条件式（５）　（Ｄ３４Ｔ－Ｄ３４Ｗ）／（Ｄ２３Ｔ－Ｄ２３Ｗ）　＝　0.000
　条件式（６）　ｆ４／ｆ３　＝　0.282
　条件式（７）　ｆ１／ｆ４　＝　0.356
　条件式（８）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.736
　　　　　　　（Ａ（Ｔ３．５）＝-0.0112，Ａ（Ｔ４．０）＝-0.0065）
　表３から、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、条件式（５）～（８）を満足することが分かる。
　図１０は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図１１は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図１２は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ａは各像高に対する半画角（単位:°）、Ｈ０は物体高を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線における収差を示す。また、これらの記載のないものは、ｄ線における収差を示す。但し、無限遠合焦時の球面収差図では、最大口径に対応するＦナンバーの値を示す。至近距離合焦時の球面収差図では、最大口径に対応する開口数の値を示す。非点収差図では、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。
　後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　図１０～図１２から、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図１３～図１６及び表４を用いて説明する。第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ２）は、図１３に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、両側面が非球面である。両凹レンズＬ１２は、物体側面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズからなる。正メニスカスレンズＬ４２は、像側面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と両凹レンズＬ５３との接合レンズと、両凸レンズＬ５４と両凹レンズＬ５５との接合レンズとからなる。両凹レンズＬ５５は、像側面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔と、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を像面に対して固定し、第４レンズ群Ｇ４を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ５を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、像面に対して固定する。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第４レンズ群Ｇ４を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。
　第４実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．６８であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３４mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．７６であり、焦点距離は２４．５０mmであるので、０．６７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３８mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．９５であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３５mmである。
　下記の表４に、第４実施例における各諸元の値を示す。表４における面番号１～３２が、図１３に示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表４）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 193.25434　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　17.13465　　12.086　　　1.00000
　＊3　　-200.00000　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　　99.36571　　　1.934　　　1.00000
　　5　　-702.67887　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　45.42128　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　45.47188　　　6.037　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-335.54839　　　(D8) 　　　1.00000
　　9　　　52.73871　　　6.048　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -167.28882　　　0.100　　　1.00000
　　11　 　55.01437　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　12　 　20.79608　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　 　68.48478　　　(D13)　　　1.00000
　　14　 　48.68485　　　6.332　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-36.34788　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-49.89711　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-37.12733　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　19　 -213.84119　　　0.100　　　1.00000
　　20　-3697.41390　　　2.901　　　1.84666　　　23.8
　　21　　-52.57832　　　(D21)　　　1.00000
　　22　 -113.43754　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　23　 　27.30005　　　3.766　　　1.80518　　　25.4
　＊24　 　90.97626　　　(D24)　　　1.00000
　　25　 　32.82370　　　7.685　　　1.49700　　　81.7
　　26　　-46.49495　　　0.100　　　1.00000
　　27　 　47.76928　　　8.611　　　1.49700　　　81.7
　　28　　-28.00000　　　1.500　　　1.74950　　　35.2
　　29　　179.04198　　　0.500　　　1.00000
　　30　 　80.91519　　　5.824　　　1.49700　　　81.7
　　31　　-60.00000　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊32　　728.12773　　　(D32)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　κ　　　　　　A4　　　　　A6　　　 　　A8　　　　　A10
  1 1.00000e+00  2.55253e-06 -2.06216e-09 -3.73822e-12  6.17187e-15
  2 0.00000e+00  8.20822e-06 -1.94550e-09  8.73648e-11 -2.71723e-13
  3 1.00000e+00 -2.79582e-06 -3.37193e-09  4.74900e-11 -1.88234e-13
 24 1.00000e+00 -1.52089e-06  2.03534e-09  7.28188e-12 -3.57628e-14
 32 1.00000e+00  1.34254e-05  8.78505e-09 -2.82571e-12  6.66429e-14
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 24.50　　　 34.00
　FNo　　2.85　　　　2.88　　　　2.87
　ω　　53.9　　　　38.5　　　　29.6
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 163.818　　 160.810　　162.492
　BF　　26.615　　　31.660　　　41.455
 
［可変間隔データ］
　　　　　 無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　 W　　　　 M　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　　 ∞　　　　∞　　　　∞　　　336.18　　　339.19　　　337.51
 β　　 -　　　　 -　　　　 -　　　　-0.0456　 　-0.0679　 -0.0949
 f　　16.40　　 24.50　　 34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8 　24.176　　10.171　　 2.298　 　25.710　　　11.867　　　 4.175
 D13　 5.770　　 5.770　　 5.770　　　4.235　　　 4.074　　　 3.893
 D16　 3.000　　14.001　　23.546　　　3.000　　　14.001　　　23.546
 D21　 2.035　　 4.457　　 2.000　　　2.035　　　 4.457　　　 2.000
 D24　16.000　　 8.528　　 1.200　 　16.000　　　 8.528　　　 1.200
 D32　26.615　　31.660　　41.455　 　26.615　　　31.660　　　41.455
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-23.00
　第2レンズ群　　　　9　　　 39.44
　　第21レンズ群　　 9　　　 83.59
　　第22レンズ群　　14　　　 58.05
　第3レンズ群　　 　17　　-297.53
　第4レンズ群　　 　22　　　-62.23
　第5レンズ群　　 　25　　　 38.73
 
［条件式対応値］
　条件式（５）　（Ｄ３４Ｔ－Ｄ３４Ｗ）／（Ｄ２３Ｔ－Ｄ２３Ｗ）　＝　-0.002
　条件式（６）　ｆ４／ｆ３　＝　0.209
　条件式（７）　ｆ１／ｆ４　＝　0.370
　条件式（８）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.694
　　　　　　　（Ａ（Ｔ３．５）＝-0.0079，Ａ（Ｔ４．０）＝-0.0047）
　表４から、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、条件式（５）～（８）を満足することが分かる。
　図１４は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図１５は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図１６は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図１４～図１６から、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図１７～図２０及び表５を用いて説明する。第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ３）は、図１７に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、両側面が非球面である。両凹レンズＬ１２は、物体側面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２とからなる。両凸レンズＬ３２は、像側面が非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズからなる。正メニスカスレンズＬ４２は、像側面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合レンズと、両凸レンズＬ５４と両凹レンズＬ５５との接合レンズとからなる。両凸レンズＬ５２は、物体側面が非球面である。両凹レンズＬ５５は、像側面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を像面に対して固定し、第５レンズ群Ｇ５を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第４レンズ群Ｇ４を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。
　第５実施例では、広角端状態において、防振係数は－１．０３であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２３mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－１．１２であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２５mmである。望遠端状態において、防振係数は－１．３７であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２４mmである。
　下記の表５に、第５実施例における各諸元の値を示す。表５における面番号１～３２が、図１７に示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表５）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 207.85739　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.71640　　12.075　　　1.00000
　＊3　　-126.64950　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　 138.69829　　　1.900　　　1.00000
　　5　　-305.30737　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　49.66923　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　48.16519　　　5.621　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-201.97549　　　(D8) 　　　1.00000
　　9　　　42.04729　　　8.608　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -374.37994　　　0.100　　　1.00000
　　11　　 49.19749　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　12　　 19.13552　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　　 51.73593　　　(D13)　　　1.00000
　　14　　 46.66560　　　6.999　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-31.81612　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-46.26169　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-41.32099　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　19　 -114.37285　　　0.100　　　1.00000
　　20　　118.37175　　　3.171　　　1.84666　　　23.8
　＊21　　-71.92314　　　(D21)　　　1.00000
　　22　　-71.28950　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　23　　 28.48969　　　3.132　　　1.80518　　　25.4
　＊24　　 57.82940　　　(D24)　　　1.00000
　　25　　 32.18491　　　7.336　　　1.49700　　　81.7
　　26　　-48.06359　　　0.100　　　1.00000
　＊27　　101.54911　　　8.015　　　1.49700　　　81.7
　　28　　-28.00000　　　1.500　　　1.74950　　　35.2
　　29　 -184.91003　　　0.500　　　1.00000
　　30　　 50.32451　　　6.043　　　1.49700　　　81.7
　　31　　-60.00000　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊32　　136.26267　　　(D32)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　κ　　　　　A4　　　　　　A6　　　 　A8　　　　　　A10
  1 1.00000e+00  1.94090e-06 -1.49023e-09 -3.81067e-12  6.84376e-15
  2 0.00000e+00  6.00339e-06  2.07998e-09  7.93413e-11 -2.62472e-13
  3 1.00000e+00 -3.68171e-06 -3.47017e-09  4.98784e-11 -2.14759e-13
 21 1.00000e+00  2.76768e-06 -5.47451e-09  1.50258e-11 -4.82676e-14
 24 1.00000e+00 -4.45941e-06  2.05441e-09  2.73993e-11 -5.84691e-14
 27 1.00000e+00  1.45862e-06 -4.94280e-09 -2.35002e-11  5.70437e-14
 32 1.00000e+00  1.61827e-05  1.00472e-08 -2.91720e-11  1.40466e-13
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.81　　　　2.81　　　　2.87
　ω　　54.1　　　　39.5　　　　29.0
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 163.819　　 160.497　　163.297
　BF　　25.292　　　29.551　　　37.861
 
［可変間隔データ］
　　　　　 無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　 W　　　　 M　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　　 ∞　　　　∞　　　　∞　　　336.18　　　339.50　　　336.70
 β　　 -　　　　 -　　　　 -　　　　-0.0457　　 -0.0652　 -0.0954
 f　　16.40　　 23.50　　 34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8 　25.802　　11.237　　 2.000　 　27.363　　　12.989　　　 4.002
 D13　 6.063　　 6.063　　 6.063　　　4.502　　　 4.311　　　 4.061
 D16　 3.000　　11.092　　19.651　　　3.000　　　11.092　　　19.651
 D21　 2.000　　 5.157　　 8.625　　　2.000　　　 5.157　　　 8.625
 D24　13.764　　 9.499　　 1.200　　13.764　　　 9.499　　　 1.200
 D32　25.292　　29.551　　37.861　　25.292　　　29.551　　　37.861
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-23.00
　第2レンズ群　　　　9　　　 40.81
　　第21レンズ群　　 9　　　 86.19
　　第22レンズ群　　14　　　 56.83
　第3レンズ群　　　 17　　　181.29
　第4レンズ群　　　 22　　　-39.15
　第5レンズ群　　　 25　　　 37.83
 
［条件式対応値］
　条件式（５）　（Ｄ３４Ｔ－Ｄ３４Ｗ）／（Ｄ２３Ｔ－Ｄ２３Ｗ）　＝　0.398
　条件式（６）　ｆ４／ｆ３　＝　-0.216
　条件式（７）　ｆ１／ｆ４　＝　0.588
　条件式（８）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.714
　　　　　　　（Ａ（Ｔ３．５）＝-0.0169，Ａ（Ｔ４．０）＝-0.0099）
　表５から、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、条件式（５）～（８）を満足することが分かる。
　図１８は、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図１９は、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図２０は、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図１８～図２０から、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
　以上の各実施例によれば、Ｆ２．８程度の明るいＦ値と、半画角で５０°程度以上の広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系を実現することができる。
　ここまで本発明の態様を分かりやすくするために、実施形態の要素の符号を付して説明したが、本発明の態様がこれに限定されるものではない。以下の内容は、変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　変倍光学系ＺＬの数値実施例として、５群構成のものを示したが、これに限定されず、他の群構成（例えば、６群等）にも適用可能である。具体的には、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。他には、第１レンズ群Ｇ１を複数のレンズ群に分割して、変倍時に別軌跡で移動または一方を固定させることなどが考えられる。また、上述のように、第３レンズ群Ｇ３は負の屈折力を有していてもよく、正の屈折力を有しても良い。なお、レンズ群とは、変倍時または合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　変倍光学系ＺＬにおいて、無限遠から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として、光軸方向へ移動させる構成としてもよい。また、斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ（例えば、超音波モータ、ステッピングモータ、ボイスコイルモータ等）による駆動にも適している。特に、第２レンズ群Ｇ２の一部を合焦レンズ群とすることが好ましくは可能であるが、第２レンズ群Ｇ２全体を合焦レンズ群としてもよい。また、合焦レンズ群は、上記のように１枚の単レンズと１つの接合レンズとから構成しても良いが、レンズ枚数に特に限定は無く、１枚以上のレンズ成分で構成することとしてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、いずれかのレンズ群全体または部分レンズ群を、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレ等によって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。上記のように、第４レンズ群Ｇ４全体を防振レンズ群とすることが最も好ましくは可能であるが、第４レンズ群Ｇ４の一部を防振レンズ群としてもよい。また、防振レンズ群は、上記のように１つの接合レンズから構成しても良いが、レンズ枚数に特に限定は無く、１枚の単レンズや複数のレンズ成分から構成することとしてもよい。また、防振レンズ群は正の屈折力を有していてもよく、第４レンズ群Ｇ４全体の屈折力が負となるのが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げる。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ない。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３内、特に第３レンズ群Ｇ３と一体に配置されるのが好ましくは可能であるが、第３レンズ群Ｇ３と別体で移動可能に構成しても良い。また、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの良好な光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。反射防止膜の種類は適宜選択可能である。また、反射防止膜の面数や位置も適宜選択可能である。上述の実施例の場合、第１レンズ群Ｇ１のＬ１１の像側面、Ｌ１２の物体側面、Ｌ１２の像側面、Ｌ１３の物体側面、Ｌ１３の像側面、Ｌ１４の物体側面のいずれかの面、または複数の面に波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施すのが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、例えば、変倍比が１．５～２．５倍程度にできる。また、変倍光学系ＺＬは、広角端状態での焦点距離（３５mm版換算）が例えば１５～２０mm程度にできる。また、変倍光学系ＺＬは、広角端状態でのＦ値が例えば２．７～３．５程度にできる。また、変倍光学系ＺＬは、望遠端状態でのＦ値が例えば２．７～３．５程度にできる。さらに、変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態まで焦点距離状態が変わる際に、Ｆ値が略一定（変化量が望遠端状態のＦ値の一割以下）にできる。
　次に、別の実施形態について、図面を参照しながら説明する。図２１は、変倍光学系ＺＬの構成の一例を示す。他の例において、レンズ群の数、各レンズ群におけるレンズ構成等は適宜変更可能である。
　一実施形態において、変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とを有し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔と、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔と、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔を変化させることにより変倍を行い、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６のうち、いずれかのレンズ群の少なくとも一部を光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成する。
　代替的に、変倍光学系ＺＬは、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行い、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６のうち、いずれかのレンズ群の少なくとも一部を、防振レンズ群ＶＲとして、像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成する。
　負の第１レンズ群Ｇ１と、正の第２レンズ群Ｇ２と、正の第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、負の第５レンズ群Ｇ５と、正の第６レンズ群Ｇ６とを有し、各群の間隔を変化させることにより、収差補正の自由度を確保でき、広画角かつ明るい変倍光学系を実現することができる。また、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６のいずれかのレンズ群の少なくとも一部を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させて像ブレ補正を行うことにより、像ブレ補正時の偏心コマ収差の発生及び片ボケの発生を抑え、良好な結像性能を実現することができる。
　なお、第４レンズ群Ｇ４は、正の屈折力を有していても、負の屈折力を有していてもよい。
　変倍光学系ＺＬは、第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部を、防振レンズ群ＶＲとして、像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成することが好ましくは可能である。
　負の第５レンズ群Ｇ５を像ブレ補正のために移動させるレンズ群（防振レンズ群ＶＲ）として選択すると、第５レンズ群Ｇ５をシフト偏心させた際に発生する偏心収差、特に偏心コマ収差と偏心像面倒れ（片ボケ）の発生を抑えることができ、像ブレ補正時の結像性能を良好とすることができる。また、第５レンズ群Ｇ５は、比較的レンズ径を小型に構成することができ、像ブレ補正機構の小型化と、ひいてはレンズ全体の小型化に有効である。
　なお、第５レンズ群Ｇ５は、防振レンズ群ＶＲの他に、像ブレ補正時に不動の１以上のレンズを有していてもよい。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（９）を満足することが好ましくは可能である。
　－０．５００　＜　ｆ５／ｆ４　＜　０．５００　…（９）
　但し、
　ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離。
　条件式（９）は、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に対する、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離の適切な値を規定するための条件式である。条件式（９）を満足することにより、像ブレ補正時に第５レンズ群Ｇ５をシフト偏心させた際の偏心収差の補正しつつ、像ブレ補正のための第５レンズ群Ｇ５の適切な移動量を設定することができる。
　条件式（９）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の負の焦点距離が短くなり、隣接する像ブレ補正用の第５レンズ群Ｇ５と組み合わせての収差補正バランスが崩れ、像ブレ補正時の結像性能の確保が難しくなる。また、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離が負に長くなるため、像ブレ補正のための第５レンズ群Ｇ５の移動量が増大し、像ブレ補正機構及びレンズ全体の大きさが増大し、好ましくない。
　効果を確実にするために、条件式（９）の上限値を０．４００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（９）の上限値を０．３５０とすることが好ましくは可能である。
　条件式（９）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の正の焦点距離が短くなり、隣接する像ブレ補正用の第５レンズ群Ｇ５とを組み合わせての収差補正バランスが崩れ、像ブレ補正時の結像性能の確保が難しくなる。また、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離が負に長くなるため、像ブレ補正のための第５レンズ群Ｇ５の移動量が増大し、像ブレ補正機構、及びレンズ全体の大きさが増大し、好ましくない。
　効果を確実にするために、条件式（９）の下限値を－０．４００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（９）の下限値を－０．３００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（１０）を満足することが好ましくは可能である。
　０．３００　＜　（－ｆ１）／ｆ６　＜　０．９００　…（１０）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
　ｆ６：第６レンズ群Ｇ６の焦点距離。
　条件式（１０）は、第６レンズ群Ｇ６に対する、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定するための条件式である。条件式（１０）を満足することにより、広角端状態において（半画角５０°程度以上の）広画角を得つつ、像面湾曲、コマ収差を良好に補正することができる。
　条件式（１０）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の負の焦点距離が長くなり、広角端状態において（半画角５０°程度以上の）広画角を得ることが難しくなる。あるいは、第１レンズ群Ｇ１の有効径が増大し、レンズ全体の大型化を招き、好ましくない。
　効果を確実にするために、条件式（１０）の上限値を０．８００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（１０）の上限値を０．７００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（１０）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の負の焦点距離が短くなり、広角端状態における非点収差、コマ収差が悪化し、補正が困難となる。
　効果を確実にするために、条件式（１０）の下限値を０．４００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（１０）の下限値を０．５００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（１１）を満足することが好ましくは可能である。
　－０．４００　＜　ｆ１／ｆ４　＜　０．４００　…（１１）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離。
　条件式（１１）は、第４レンズ群Ｇ４に対する、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定するための条件式である。より詳しくは、条件式（１１）は、隣接する第５レンズ群Ｇ５を像ブレ補正のためにシフト偏心させた際の偏心収差の補正に適した第４レンズ群Ｇ４の焦点距離と、広角端状態において（半画角５０°程度以上の）広画角を得つつ、レンズ全体を小型化するための第１レンズ群Ｇ１の焦点距離とを規定するための条件式である。
　条件式（１１）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の負の焦点距離が短くなり、隣接する像ブレ補正用の第５レンズ群Ｇ５と組み合わせての収差補正バランスが崩れ、像ブレ補正時の結像性能の確保が難しくなる。あるいは、第１レンズ群Ｇ１の負の焦点距離が長くなり、広角端状態において（半画角５０°程度以上の）広画角を得ることが難しくなる。あるいは、第１レンズ群Ｇ１の有効径が増大し、レンズ全体の大型化を招き、好ましくない。
　効果を確実にするために、条件式（１１）の上限値を０．３００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（１１）の上限値を０．２００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（１１）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の正の焦点距離が短くなり、隣接する像ブレ補正用の第５レンズ群Ｇ５と組み合わせての収差補正バランスが崩れ、像ブレ補正時の結像性能の確保が難しくなる。あるいは、第１レンズ群Ｇ１の負の焦点距離が長くなり、広角端状態において（半画角５０°程度以上の）広画角を得ることが難しくなる。あるいは、第１レンズ群Ｇ１の有効径が増大し、レンズ全体の大型化を招き、好ましくない。
　効果を確実にするために、条件式（１１）の下限値を－０．３００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（１１）の下限値を－０．２００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、負レンズと、正レンズとを有することが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第５レンズ群Ｇ５を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。また、変倍時の球面収差、非点収差、色収差の変動の良好な補正に効果的である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第５レンズ群Ｇ５は、正レンズと負レンズとの接合レンズからなることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第５レンズ群Ｇ５を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。また、像ブレ補正のために移動するレンズを小型軽量にすることができ、像ブレ補正機構の小型化、低コスト化に効果的である。
　なお、第５レンズ群Ｇ５は、上記のように正レンズと負レンズとを接合させた構成ではなく、（接合面で剥がして）２枚のレンズからなる構成としてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第５レンズ群Ｇ５の最も像側のレンズ面は、非球面であることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、像ブレ補正のために第５レンズ群Ｇ５を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケの補正に有効である。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（１２）を満足することが好ましくは可能である。
　１．１００　＜　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＜　５．０００　…（１２）
　但し、
　Ａ（Ｔ３．５）：望遠端状態においてＦ／３．５のＦ値に対応する軸上光線が、第５レンズ群Ｇ５の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量、
　Ａ（Ｔ４．０）：望遠端状態においてＦ／４．０のＦ値に対応する軸上光線が、第５レンズ群Ｇ５の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量。
　なお、前記非球面量とは、非球面の光軸上での、近似球面に対する非球面のサグ量を光軸に沿って測った量をいう。
　条件式（１２）は、第５レンズ群Ｇ５の最も像側の非球面における、非球面量の適切な値を規定するための条件式である。条件式（１２）を満足することにより、像ブレ補正のために第５レンズ群Ｇ５を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケを良好に補正することができる。
　条件式（１２）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の非球面量が過大となり、像ブレ補正のために第５レンズ群Ｇ５を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケを補正することが困難となる。
　効果を確実にするために、条件式（１２）の上限値を４．０００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（１２）の上限値を３．０００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（１２）の下限値を下回ると、第５レンズ群Ｇ５の非球面量が不足し、像ブレ補正のために第５レンズ群Ｇ５を移動させた時の偏心コマ収差及び片ボケを補正することが困難となる。
　効果を確実にするために、条件式（１２）の下限値を１．２５０とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（１２）の下限値を１．４００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、変倍の際に像面に対して固定されていることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、変倍機構の簡素化と、レンズ鏡筒の堅牢化に有効である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、変倍の際に像面に対して固定されていることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、変倍機構を簡素化でき、小型化、低コスト化、偏心誤差低減による結像性能の確保に効果的である。また、絞りを第４レンズ群Ｇ４と一体とする構造を取る場合には、この効果は顕著となる。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第５レンズ群Ｇ５は、変倍の際に像面に対して固定されていることが好ましくは可能である。
　この構成によれば、変倍機構を簡素化でき、小型化、低コスト化に効果的である。特に、第５レンズ群Ｇ５を防振レンズ群ＶＲとする場合には、像ブレ補正機構を光軸方向に移動させる必要がなくなり、レンズ全体の小型化に特に効果的である。
　変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２～第６レンズ群Ｇ６のうち、いずれかのレンズ群の少なくとも一部を合焦レンズ群として光軸方向に移動させることにより合焦を行うことが好ましくは可能である。
　この構成によれば、大きくて重い第１レンズ群Ｇ１以外のレンズ群を合焦レンズ群とすることで、合焦レンズ群の小型・軽量化と、合焦速度の高速化を図ることができる。
　変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２を合焦レンズ群として光軸方向に移動させることにより合焦を行うことが好ましくは可能である。
　この構成によれば、合焦レンズ群の小型軽量化、合焦速度の高速化を確実に行うことができる。また、広角端状態と望遠端状態でのフォーカシング移動量をほぼ同等な値とすることができ、近距離合焦時に変倍した際のピントずれを少なくすることができる。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（１３）を満足することが好ましくは可能である。
　０．５００　＜　ｆ２／ｆ３　＜　２．０００　…（１３）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離。
　条件式（１３）は、第２レンズ群Ｇ２で合焦を行う場合の、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の焦点距離の適切な比を規定するための条件式である。条件式（１３）を満足することにより、広角端状態と望遠端状態とにおけるフォーカシング移動量の差を小さくすることができる。
　条件式（１３）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなり、フォーカシング移動量が増大する。このため、合焦機構の複雑化や、合焦速度の低下をもたらす。特に、望遠端状態におけるフォーカシング移動量が増大し、近距離合焦時に変倍した際ののピントずれが増大し、好ましくない。
　効果を確実にするために、条件式（１３）の上限値を１．９００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（１３）の上限値を１．８００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（１３）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなり、広角端状態におけるフォーカシング移動量が増大する。このため、広角端状態と望遠端状態とにおけるフォーカシング移動量の差が増大し、近距離合焦時に変倍した際のピントずれが増大し、好ましくない。
　効果を確実にするために、条件式（１３）の下限値を０．７００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実にするために、条件式（１３）の下限値を０．９００とすることが好ましくは可能である。
　以上のように、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系ＺＬを実現することができる。
　上述の変倍光学系ＺＬは、上述した図３３に示すカメラ（光学機器）に備えることができる。
　カメラ１に撮影レンズ２として搭載した変倍光学系ＺＬは、後述の各実施例からも分かるようにその特徴的なレンズ構成によって、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有している。したがって、カメラ１によれば、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有する光学機器を実現することができる。
　なお、カメラとして、ミラーレスカメラの例を説明したが、これに限定されるものではない。例えば、カメラ本体にクイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに、上述の変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　続いて、上述の変倍光学系ＺＬの製造方法の一例について概説する。図３８、図３９は、変倍光学系ＺＬの製造方法の一例を示す。
　図３８に示す例において、まず、鏡筒内に、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とを有し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔と、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔と、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔を変化させることにより変倍を行うように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１）。第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６のうち、いずれかのレンズ群の少なくとも一部が光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能な構成となるように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２）。
　図３９に示す例において、まず、鏡筒内に、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とを有し、各レンズ群の間隔を変化させることにより変倍を行うように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６のうち、いずれかのレンズ群の少なくとも一部が像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能な構成となるように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２０）。
　レンズ配置の一例を挙げると、図２１に示すように、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とを配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとを配置して第２レンズ群Ｇ２とし、両凸レンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２との接合レンズを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凹レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２とを配置して第４レンズ群Ｇ４とし、両凹レンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２との接合レンズを配置して第５レンズ群Ｇ５とし、両凸レンズＬ６１と、両凸レンズＬ６２と両凹レンズＬ６３との接合レンズと、両凸レンズＬ６４と両凹レンズＬ６５との接合レンズとを配置して第６レンズ群Ｇ６とする。このように準備した各レンズ群を、上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　上記の製造方法によれば、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系ＺＬを製造することができる。
　以下、各実施例について、図面に基づいて説明する。
　図２１、図２５、図２９は、各実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ３）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ３の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から中間焦点距離状態（Ｍ）を経て望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示す。変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ３の断面図の上部には、無限遠から近距離物体に合焦する際の合焦レンズ群の移動方向を矢印で示すとともに、像ブレを補正する際の防振レンズ群ＶＲの様子も示している。
　なお、第６実施例に係る図２１に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
　以下に表６～表８を示すが、これらは第６実施例～第８実施例における各諸元の表である。
　各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長587.562nm）、ｇ線（波長435.835nm）を選んでいる。
　表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数を示す。また、（Ｄｉ）は第ｉ面と第（ｉ＋１）面との面間隔、（開口絞り）は開口絞りＳをそれぞれ示す。光学面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。
　表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数をそれぞれ示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ2は０であり、記載を省略する。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　…（ａ）
　表中の［各種データ］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、ωは半画角（単位：°）、Ｙは最大像高、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離を空気換算長により表記したもの、ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えたものをそれぞれ示す。
　表中の［可変間隔データ］において、Ｄｉは第ｉ面と第（ｉ＋１）面との面間隔、Ｄ０は物体面と第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面との軸上空気間隔、ｆはレンズ全系の焦点距離、βは撮影倍率を示す。
　表中の［レンズ群データ］において、各レンズ群の始面と焦点距離を示す。
　表中の［条件式対応値］には、上記の条件式（９）～（１３）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われる。しかし、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第６実施例）
　第６実施例について、図２１～図２４及び表６を用いて説明する。第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１）は、図２１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、両側面が非球面である。両凹レンズＬ１２は、物体側面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２との接合レンズからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２との接合レンズからなる。正メニスカスレンズＬ５２は、像側面が非球面形状である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ６１と、両凸レンズＬ６２と両凹レンズＬ６３との接合レンズと、両凸レンズＬ６４と両凹レンズＬ６５との接合レンズとからなる。両凹レンズＬ６５は、像側面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔と、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔と、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ５を物体側へ移動させ、第６レンズ群Ｇ６を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第５レンズ群Ｇ５を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。
　第６実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．６４であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３６mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．７６であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３６mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．９３であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３６mmである。
　下記の表６に、第６実施例における各諸元の値を示す。表６における面番号１～３２が、図２１に示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表６）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 151.57543　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.71640　　11.694　　　1.00000
　＊3　　-185.40568　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　　99.91509　　　2.170　　　1.00000
　　5　　-274.19230　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　49.10090　　　1.360　　　1.00000
　　7　　　48.81906　　　5.099　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-219.36815　　　(D8)　　　 1.00000
　　9　　　46.26831　　　4.082　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -187.68256　　　0.100　　　1.00000
　　11　　 56.37531　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　12　　 19.88291　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　　 62.23978　　　(D13)　　　1.00000
　　14　　 50.91403　　　6.157　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-37.11951　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-49.12403　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-37.34848　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　19　　339.67895　　　1.232　　　1.00000
　　20　　109.52156　　　3.549　　　1.84666　　　23.8
　　21　　-57.24803　　　(D21)　　　1.00000
　　22　　-96.39093　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　23　　 33.70480　　　3.529　　　1.80518　　　25.4
　＊24　　130.78415　　　(D24)　　　1.00000
　　25　　 30.94169　　　7.448　　　1.49700　　　81.7
　　26　　-51.16421　　　0.100　　　1.00000
　　27　　 51.26380　　　7.685　　　1.49700　　　81.7 
　　28　　-28.22102　　　1.500　　　1.74950　　　35.2 
　　29　　 70.36935　　　1.879　　　1.00000
　　30　　 44.36240　　　6.229　　　1.49700　　　81.7 
　　31　　-60.00000　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊32　 8552.25410　　　(D32)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　κ　　　　　　A4　　　　　A6　　　 　　A8　　　　　A10
  1 1.00000e+00  1.52765e-06 -2.32063e-09 -3.31568e-12  6.28041e-15
  2 0.00000e+00  8.58810e-06 -3.90468e-10  8.78796e-11 -3.06104e-13
  3 1.00000e+00 -2.38304e-06  2.33737e-10  4.37038e-11 -1.95636e-13
 24 1.00000e+00 -1.34495e-06 -1.30741e-09  1.88294e-11 -4.98252e-14
 32 1.00000e+00  1.59358e-05  1.01734e-08  8.62033e-12  3.21603e-14
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.88　　　　2.88　　　　2.93
　ω　　54.0　　　　40.5　　　　29.6
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 163.818　　 161.015　　162.021
　BF　　26.430　　　35.126　　　45.401
 
［可変間隔データ］
　　　　　 無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　 W　　　　 M　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　　 ∞　　　　∞　　　　∞　　　336.18　　　338.99　　　337.98
 β　　 -　　　　 -　　　　 -　　　　-0.0457　 　-0.0652　 -0.0949
 f　　16.40　　 23.50　　 34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8 　25.987　　 9.457　　 2.038　　27.527　　　11.210　　　 3.979
 D13　 7.006　　12.655　　 5.930　　　5.466　　　10.902　　　 3.989
 D16　 3.000　　 9.141　　20.142　　　3.000　　　 9.141　　　20.142
 D21　 2.000　　 3.664　　 2.000　　　2.000　　　 3.664　　　 2.000
 D24　14.086　　 5.661　　 1.200　　14.086　　　 5.661　　　 1.200
 D32　26.430　　35.126　　45.401　　26.430　　　35.126　　　45.401
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-22.97
　第2レンズ群　　　　9　　　 85.91
　第3レンズ群　　　 14　　　 57.96
　第4レンズ群　　　 17　　-366.64
　第5レンズ群　　　 22　　　-68.50
　第6レンズ群　　　 25　　　 41.25
 
［条件式対応値］
　条件式（９）　ｆ５／ｆ４　＝　0.187
　条件式（１０）　（－ｆ１）／ｆ６　＝　0.557
　条件式（１１）　ｆ１／ｆ４　＝　0.063
　条件式（１２）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.735
　　　　　　　（Ａ（Ｔ３．５）＝-0.0111，Ａ（Ｔ４．０）＝-0.0064）
　条件式（１３）　ｆ２／ｆ３　＝　1.482
　表６から、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、条件式（９）～（１３）を満足することが分かる。
　図２２は、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図２３は、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図２４は、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ａは各像高に対する半画角（単位:°）、Ｈ０は物体高を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線における収差を示す。また、これらの記載のないものは、ｄ線における収差を示す。但し、無限遠合焦時の球面収差図では、最大口径に対応するＦナンバーの値を示す。至近距離合焦時の球面収差図では、最大口径に対応する開口数の値を示す。非点収差図では、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。
　後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　図２２～図２４から、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図２５～図２８及び表７を用いて説明する。第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ２）は、図２５に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、両側面が非球面である。両凹レンズＬ１２は、物体側面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２との接合レンズからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２との接合レンズからなる。正メニスカスレンズＬ５２は、像側面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ６１と、両凸レンズＬ６２と両凹レンズＬ６３との接合レンズと、両凸レンズＬ６４と両凹レンズＬ６５との接合レンズとからなる。両凹レンズＬ６５は、像側面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔（第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔と、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔と、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔と、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔）が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を像面に対して固定し、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を像面に対して固定し、第５レンズ群Ｇ５を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第６レンズ群Ｇ６を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４と一体的に、像面に対して固定する。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第５レンズ群Ｇ５を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。
　第７実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．６８であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３４mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．８３であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３４mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．９５であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３５mmである。
　下記の表７に、第７実施例における各諸元の値を示す。表７における面番号１～３２が、図２５に示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表７）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 200.42947　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　17.07497　　11.709　　　1.00000
　＊3　　-200.00000　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　 109.91543　　　1.900　　　1.00000
　　5　　-693.49354　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　49.25847　　　1.200　　　1.00000
　　7　　　50.08128　　　4.923　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-295.12270　　　(D8)　　　 1.00000 
　　9　　　56.93713　　　4.745　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -156.65949　　　0.100　　　1.00000
　　11　　 47.36415　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　12　　 21.40251　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　　 47.99942　　　(D13)　　　1.00000
　　14　　 45.23118　　　6.615　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-36.27556　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-49.02120　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-34.76577　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　19　 -208.11349　　　0.100　　　1.00000
　　20　 1901.47190　　　3.098　　　1.84666　　　23.8
　　21　　-49.48608　　　(D21)　　　1.00000
　　22　 -126.18353　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　23　　 29.00114　　　3.536　　　1.80518　　　25.4
　＊24　　 83.38799　　　(D24)　　　1.00000
　　25　　 32.33148　　　7.547　　　1.49700　　　81.7
　　26　　-47.61976　　　0.100　　　1.00000
　　27　　 54.51882　　　7.863　　　1.49700　　　81.7
　　28　　-28.00000　　　1.500　　　1.74950　　　35.2
　　29　　206.04990　　　0.500　　　1.00000
　　30　　 66.17138　　　6.083　　　1.49700　　　81.7
　　31　　-60.00000　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊32　　861.15398　　　(D32)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　κ　　　　　　A4　　　　　A6　　　 　　A8　　　　　A10
  1 1.00000e+00  7.17332e-07  5.06827e-10 -3.44033e-12  4.39234e-15
  2 0.00000e+00  2.76313e-06  5.96322e-09  1.96762e-11 -9.83208e-14
  3 1.00000e+00 -3.91032e-06  1.30563e-09  7.32124e-12 -8.19441e-14
 24 1.00000e+00 -1.84007e-06 -1.52537e-09  3.88829e-11 -1.13936e-13
 32 1.00000e+00  1.32449e-05  9.98520e-09 -1.19528e-11  7.08648e-14
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.89　　　　2.89　　　　2.88
　ω　　54.1　　　　40.7　　　　29.4
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 163.818　　 163.818　　163.818
　BF　　27.200　　　36.104　　　42.239
 
［可変間隔データ］
　　　　　 無限遠合焦時　　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　 W　　　　 M　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　　 ∞　　　　∞　　　　∞　　　336.18　　　336.18　　　336.18
 β　　 -　　　　 -　　　　 -　　　　-0.0457　 　-0.0658　 -0.0954
 f　　16.40　　 23.50　　 34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8　 26.014　　 8.000　　 3.463　　27.625　　　 9.934　　　 5.532
 D13　 6.348　　17.201　　 6.207　　　4.737　　　15.267　　　 4.137
 D16　 3.000　　10.164　　25.693　　　3.000　　　10.164　　　25.693
 D21　 3.470　　 4.520　　 2.000　　　3.470　　　 4.520　　　 2.000
 D24　14.768　　 4.813　　 1.200　　14.768　　　 4.813　　　 1.200
 D32　27.200　　36.102　　42.239　　27.200　　　36.102　　　42.239
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-23.00
　第2レンズ群　　　　9　　　 92.82
　第3レンズ群　　　 14　　　 54.87
　第4レンズ群　　　 17　　-326.41
　第5レンズ群　　　 22　　　-61.92
　第6レンズ群　　　 25　　　 38.74
 
［条件式対応値］
　条件式（９）　ｆ５／ｆ４　＝　0.190
　条件式（１０）　（－ｆ１）／ｆ６　＝　0.594
　条件式（１１）　ｆ１／ｆ４　＝　0.070
　条件式（１２）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.707
　　　　　　　（Ａ（Ｔ３．５）＝-0.0102，Ａ（Ｔ４．０）＝-0.0060）
　条件式（１３）　ｆ２／ｆ３　＝　1.692
　表７から、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、条件式（９）～（１３）を満足することが分かる。
　図２６は、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図２７は、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図２８は、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図２６～図２８から、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図２９～図３２及び表８を用いて説明する。第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ３）は、図２９に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、両凹レンズＬ１３と、両凸レンズＬ１４とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、両側面が非球面である。両凹レンズＬ１２は、物体側面が非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２との接合レンズからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２とからなる。両凸レンズＬ４２は、像側面が非球面である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２との接合レンズからなる。正メニスカスレンズＬ５２は、像側面が非球面である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ６１と、両凸レンズＬ６２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３との接合レンズと、両凸レンズＬ６４と両凹レンズＬ６５との接合レンズとからなる。両凸レンズＬ６２は、物体側面が非球面である。両凹レンズＬ６５は、像側面が非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間には開口絞りＳが備えられ、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４を構成する。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ５を像面に対して固定し、第６レンズ群Ｇ６を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４と一体的に、物体側へ移動させる。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第５レンズ群Ｇ５を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と垂直な方向に移動させればよい。
　第８実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．９３であり、焦点距離は１６．４０mmであるので、０．８１度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２５mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－１．０２であり、焦点距離は２３．５０mmであるので、０．６８度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２７mmである。望遠端状態において、防振係数は－１．２８であり、焦点距離は３４．００mmであるので、０．５７度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２６mmである。
　下記の表８に、第８実施例における各諸元の値を示す。表８における面番号１～３２が、図２９に示すｍ１～ｍ３２の各光学面に対応している。
（表８）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　 　　　ｎｄ　 　　νｄ
　＊1　　 208.62300　　　3.000　　　1.76690　　　46.9
　＊2　　　16.71640　　11.616　　　1.00000
　＊3　　-175.02069　　　1.700　　　1.76690　　　46.9
　　4　　 110.47412　　　1.976　　　1.00000
　　5　　-309.93761　　　1.700　　　1.49700　　　81.7
　　6　　　50.80447　　　1.826　　　1.00000
　　7　　　48.81082　　　5.374　　　1.75520　　　27.6
　　8　　-305.35584　　　(D8)　　　 1.00000
　　9　　　44.00730　　　5.080　　　1.64769　　　33.7
　　10　 -220.95399　　　0.100　　　1.00000
　　11　　 45.68721　　　1.000　　　1.84666　　　23.8
　　12　　 18.95011　　　4.835　　　1.60342　　　38.0
　　13　　 51.37666　　　(D13)　　　1.00000
　　14　　 52.59784　　　6.421　　　1.49700　　　81.7
　　15　　-32.17632　　　1.400　　　1.84666　　　23.8
　　16　　-47.86287　　　(D16)　　　1.00000
　　17　　(開口絞り)　 　3.263　　　1.00000
　　18　　-46.57030　　　1.300　　　1.90366　　　31.3
　　19　 -281.42063　　　0.100　　　1.00000
　　20　　109.62358　　　3.171　　　1.84666　　　23.8
　＊21　　-72.38183　　　(D21)　　　1.00000
　　22　　-78.11006　　　1.300　　　1.80400　　　46.6
　　23　　 29.63097　　　3.221　　　1.80518　　　25.4
　＊24　　 65.36297　　　(D24)　　　1.00000
　　25　　 33.81626　　　7.605　　　1.49700　　　81.7
　　26　　-44.63696　　　0.100　　　1.00000
　＊27　　 86.44474　　　7.374　　　1.49700　　　81.7
　　28　　-28.00000　　　1.500　　　1.74950　　　35.2
　　29　 -250.50625　　　0.500　　　1.00000
　　30　　 46.84110　　　6.390　　　1.49700　　　81.7
　　31　　-60.00000　　　2.000　　　1.80610　　　41.0
　＊32　　122.72298　　　(D32)　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　κ　　　　　　A4　　　　　A6　　　 　　A8　　　　　A10
  1 1.00000e+00  1.39337e-06 -1.56403e-09 -2.43613e-12  5.76634e-15
  2 0.00000e+00  6.81735e-06 -4.70283e-09  9.66754e-11 -2.75609e-13
  3 1.00000e+00 -2.75105e-06 -4.68963e-09  6.12032e-11 -2.39910e-13
 21 1.00000e+00  2.96251e-06 -3.94707e-09  1.51980e-11 -4.38181e-14
 24 1.00000e+00 -3.46562e-06  2.48929e-09  1.12700e-11 -3.06893e-14
 27 1.00000e+00  1.85219e-06 -2.91274e-09 -1.43450e-11  1.77124e-14
 32 1.00000e+00  1.48107e-05  7.00561e-09 -1.17225e-11  8.02298e-14
 
［各種データ］
　　　　　W　　　 　　M　　　 　　T
　f 　　16.40　　　 23.50　　　 34.00
　FNo　　2.84　　　　2.84　　　　2.89
　ω　　54.1　　　　39.9　　　　29.4
　Y　　 20.00　　　 20.00　　　20.00
　TL　 163.819　　 156.784　　160.573
　BF　　26.203　　　30.775　　　40.005
 
［可変間隔データ］
　　　　　 無限遠合焦時　　　　　　　　　　至近距離合焦時
　　　 W　　　　 M　　　　 T　　　　　W　　　 　　M　 　　　　T
 D0　　 ∞　　　　∞　　　　∞　　　336.18　　　343.22　　　339.43
 β　　 -　　　　 -　　　　 -　　　　-0.0457　　 -0.0645　 -0.0945
 f　　16.40　　 23.50　　 34.00　　　　-　　　　　 -　　　　　 -
 D8　 22.206　　10.203　　 2.000　　23.643　　　11.741　　　 3.714
 D13　11.561　　 4.934　　 5.407　　10.123　　　 3.396　　　 3.693
 D16　 3.000　　11.883　　19.173　　　3.000　　　11.883　　　19.173
 D21　 2.000　　 4.717　　 8.936　　　2.000　　　 4.717　　　 8.936
 D24　14.997　　10.421　　 1.200　　14.997　　　10.421　　　 1.200
 D32　26.203　　30.775　　40.005　　26.203　　　30.775　　　40.005
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　1　　　-22.37
　第2レンズ群　　　　9　　　 76.68
　第3レンズ群　　　 14　　　 62.47
　第4レンズ群　　　 17　　　268.42
　第5レンズ群　　　 22　　　-43.69
　第6レンズ群　　　 25　　　 37.51
 
［条件式対応値］
　条件式（９）　ｆ５／ｆ４　＝　-0.163
　条件式（１０）　（－ｆ１）／ｆ６　＝　0.596
　条件式（１１）　ｆ１／ｆ４　＝　-0.083
　条件式（１２）　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＝　1.719
　　　　　　　（Ａ（Ｔ３．５）＝-0.0152，Ａ（Ｔ４．０）＝-0.0089）
　条件式（１３）　ｆ２／ｆ３　＝　1.227
　表８から、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、条件式（９）～（１３）を満足することが分かる。
　図３０は、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図３１は、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の至近距離合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図３２は、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。
　図３０～図３２から、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態に亘って、また無限遠合焦状態から至近距離合焦状態に亘って諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時において、高い結像性能を有することが分かる。
　以上の各実施例によれば、Ｆ２．８程度の明るいＦ値と、半画角で５０°程度以上の広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系を実現することができる。
　ここまで本発明の態様を分かりやすくするために、実施形態の要素の符号を付して説明したが、本発明の態様がこれに限定されるものではない。以下の内容は、変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　変倍光学系ＺＬの数値実施例として、６群構成のものを示したが、これに限定されず、他の群構成（例えば、７群等）にも適用可能である。具体的には、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。他には、第１レンズ群Ｇ１を複数のレンズ群に分割して、変倍時に別軌跡で移動または一方を固定させることなどが考えられる。また、上述のように、第４レンズ群Ｇ４は負の屈折力を有してもよく、正の屈折力を有しても良い。なお、レンズ群とは、変倍時または合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　変倍光学系ＺＬにおいて、無限遠から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として、光軸方向へ移動させる構成としてもよい。また、斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ（例えば、超音波モータ、ステッピングモータ、ボイスコイルモータ等）による駆動にも適している。特に、第２レンズ群Ｇ２の全体を合焦レンズ群とすることが最も好ましくは可能であるが、第２レンズ群Ｇ２の一部を合焦レンズ群としてもよい。第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部を合焦レンズ群としても用いることも可能である。また、合焦レンズ群は、上記のように１枚の単レンズと１つの接合レンズとから構成しても良いが、レンズ枚数に特に限定は無く、１枚以上のレンズ成分で構成することとしてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、いずれかのレンズ群全体または部分レンズ群を、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレ等によって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第５レンズ群Ｇ５の全体を防振レンズ群とすることが最も好ましくは可能であるが、第５レンズ群Ｇ５の一部を防振レンズ群としてもよい。また、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部や、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を防振レンズ群として用いることも可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げる。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ない。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４内、特に第４レンズ群Ｇ４と一体に配置されるのが好ましくは可能であるが、第４レンズ群Ｇ４と別体で移動可能に構成しても良い。また、開口絞りＳは、第５レンズＧ５内に配置してもよい。また、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの良好な光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。反射防止膜の種類は適宜選択可能である。また、反射防止膜の面数や位置も適宜選択可能である。上述の第６実施例、第７実施例、第８実施例とも、第１レンズ群Ｇ１のＬ１１の像側面、Ｌ１２の物体側面、Ｌ１２の像側面、Ｌ１３の物体側面、Ｌ１３の像側面、Ｌ１４の物体側面のいずれかの面、または複数の面に波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施すのが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、例えば、変倍比が１．５～２．５倍程度にできる。また、変倍光学系ＺＬは、広角端状態での焦点距離（３５mm版換算）が例えば１５～２０mm程度にできる。また、変倍光学系ＺＬは、広角端状態でのＦ値が例えば２．７～３．５程度にできる。また、変倍光学系ＺＬは、望遠端状態でのＦ値が例えば２．７～３．５程度にできる。さらに、変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態まで焦点距離状態が変わる際に、Ｆ値が略一定（変化量が望遠端状態のＦ値の一割以下）にできる。
　ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ３）　変倍光学系
　Ｇ１　第１レンズ群
　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群
　Ｇ４　第４レンズ群
　　Ｇ２１　第２１レンズ群
　　Ｇ２２　第２２レンズ群
　　Ｇ４１　第４１レンズ群
　　Ｇ４２　第４２レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群
　Ｇ６　第６レンズ群
　ＶＲ　防振レンズ群
　Ｓ　開口絞り
　Ｉ　像面
　１　カメラ（光学機器）

Claims (30)

  1. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、
    　前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行い、
    　前記第４レンズ群は、光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第４２レンズ群と、前記第４２レンズ群の物体側に配置された第４１レンズ群とを有することを特徴とする変倍光学系。
  2. 　前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との少なくとも一方は正の屈折力を有することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  3. 　前記第４２レンズ群は、負の屈折力を有することを特徴とする請求項１又は２に記載の変倍光学系。
  4. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１～３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．７００　＜　ｆ４２／ｆ４　＜　１．７００
    　但し、
    　ｆ４２：前記第４２レンズ群の焦点距離、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離。
  5. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１～４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－０．４００　＜　ｆ４／ｆ４１　＜　０．５００
    　但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
    　ｆ４１：前記第４１レンズ群の焦点距離。
  6. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１～５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．２００　＜　ｆ１／ｆ４　＜　０．９００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離。
  7. 　前記第４１レンズ群は、負レンズと、正レンズとを有することを特徴とする請求項１～６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  8. 　前記第４２レンズ群は、正レンズと負レンズとの接合レンズからなることを特徴とする請求項１～７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  9. 　前記第４２レンズ群の最も像側のレンズ面は、非球面であり、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１～８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．１００　＜　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＜　５．０００
    　但し、
    　Ａ（Ｔ３．５）：望遠端状態においてＦ／３．５のＦ値に対応する軸上光線が、前記第４２レンズ群の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量、
    　Ａ（Ｔ４．０）：望遠端状態においてＦ／４．０のＦ値に対応する軸上光線が、前記第４２レンズ群の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量。
    　なお、前記非球面量とは、非球面の光軸上での、近似球面に対する非球面のサグ量を光軸に沿って測った量をいう。
  10. 　請求項１～９のいずれか一項に記載の変倍光学系を搭載することを特徴とする光学機器。
  11. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、
    　前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系の製造方法であって、
    　前記第４レンズ群が、光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成した第４２レンズ群と、前記第４２レンズ群の物体側に配置された第４１レンズ群とを有するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
  12. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、
    　前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行い、
    　前記第４レンズ群の少なくとも一部を光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系。
    －０．４００　＜　（Ｄ３４Ｔ－Ｄ３４Ｗ）／（Ｄ２３Ｔ－Ｄ２３Ｗ）　＜　１．０００
    －０．４００　＜　ｆ４／ｆ３　＜　０．４５０
    　但し、
    　Ｄ３４Ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
    　Ｄ３４Ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
    　Ｄ２３Ｔ：望遠端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
    　Ｄ２３Ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
  13. 　前記第４レンズ群は、負の屈折力を有することを特徴とする請求項１２に記載の変倍光学系。
  14. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１２又は１３に記載の変倍光学系。
    　０．２００　＜　ｆ１／ｆ４　＜　０．９００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離。
  15. 　前記第３レンズ群は、負レンズと、正レンズとを有することを特徴とする請求項１２～１４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  16. 　前記第４レンズ群は、正レンズと負レンズとの接合レンズからなることを特徴とする請求項１２～１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  17. 　前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面は、非球面であり、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１２～１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．１００　＜　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＜　５．０００
    　但し、
    　Ａ（Ｔ３．５）：望遠端状態においてＦ／３．５のＦ値に対応する軸上光線が、前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量、
    　Ａ（Ｔ４．０）：望遠端状態においてＦ／４．０のＦ値に対応する軸上光線が、前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量。
    　なお、前記非球面量とは、非球面の光軸上での、近似球面に対する非球面のサグ量を光軸に沿って測った量をいう。
  18. 　請求項１２～１７のいずれか一項に記載の変倍光学系を搭載することを特徴とする光学機器。
  19. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、
    　前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系の製造方法であって、
    　前記第４レンズ群の少なくとも一部を光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成し、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    －０．４００　＜　（Ｄ３４Ｔ－Ｄ３４Ｗ）／（Ｄ２３Ｔ－Ｄ２３Ｗ）　＜　１．０００
    －０．４００　＜　ｆ４／ｆ３　＜　０．４５０
    　但し、
    　Ｄ３４Ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
    　Ｄ３４Ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
    　Ｄ２３Ｔ：望遠端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
    　Ｄ２３Ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との空気間隔、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
  20. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とを有し、
    　前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔と、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行い、
    　前記第１レンズ群～前記第６レンズ群のうち、いずれかのレンズ群の少なくとも一部を光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成することを特徴とする変倍光学系。
  21. 　前記第５レンズ群の少なくとも一部を像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に構成することを特徴とする請求項２０に記載の変倍光学系。
  22. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２０又は２１に記載の変倍光学系。
    　－０．５００　＜　ｆ５／ｆ４　＜　０．５００
    　但し、
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離。
  23. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２０～２２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．３００　＜　（－ｆ１）／ｆ６　＜　０．９００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆ６：前記第６レンズ群の焦点距離。
  24. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２０～２３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－０．４００　＜　ｆ１／ｆ４　＜　０．４００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離。
  25. 　前記第４レンズ群は、負レンズと、正レンズとを有することを特徴とする請求項２０～２４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  26. 　前記第５レンズ群は、正レンズと負レンズとの接合レンズからなることを特徴とする請求項２０～２５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  27. 　前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面は、非球面であり、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２０～２６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．１００　＜　Ａ（Ｔ３．５）／Ａ（Ｔ４．０）　＜　５．０００
    　但し、
    　Ａ（Ｔ３．５）：望遠端状態においてＦ／３．５のＦ値に対応する軸上光線が、前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量、
    　Ａ（Ｔ４．０）：望遠端状態においてＦ／４．０のＦ値に対応する軸上光線が、前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面に形成された非球面を通る点での非球面量。
    　なお、前記非球面量とは、非球面の光軸上での、近似球面に対する非球面のサグ量を光軸に沿って測った量をいう。
  28. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項２０～２７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．５００　＜　ｆ２／ｆ３　＜　２．０００
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
  29. 　請求項２０～２８のいずれか一項に記載の変倍光学系を搭載することを特徴とする光学機器。
  30. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とを有し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔と、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔を変化させることにより変倍を行う変倍光学系の製造方法であって、
    　前記第１レンズ群～前記第６レンズ群のうち、いずれかのレンズ群の少なくとも一部が光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能な構成となるように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
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