WO2015158494A1 - Rotary vibration damping arrangement - Google Patents

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WO2015158494A1
WO2015158494A1 PCT/EP2015/055890 EP2015055890W WO2015158494A1 WO 2015158494 A1 WO2015158494 A1 WO 2015158494A1 EP 2015055890 W EP2015055890 W EP 2015055890W WO 2015158494 A1 WO2015158494 A1 WO 2015158494A1
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WO
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vibration damping
torque transmission
torsional vibration
transmission path
damping arrangement
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Application number
PCT/EP2015/055890
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German (de)
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Inventor
Uwe Grossgebauer
Thomas Dögel
Original Assignee
Zf Friedrichshafen Ag
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/1204—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon with a kinematic mechanism or gear system
    • F16F15/1206—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon with a kinematic mechanism or gear system with a planetary gear system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13157—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses with a kinematic mechanism or gear system, e.g. planetary

Definitions

  • the invention relates to a torsional vibration damping arrangement, in particular for the drive train of a motor vehicle, comprising an input area and an output area, wherein between the input area and output area a first torque transmission path and at least a second torque transmission path is arranged parallel thereto, and a coupling arrangement for superimposing the transmitted over the two torque transmission paths torques wherein, in the first torque transmission path, a phase shifter arrangement is arranged for producing a phase shift of rotational irregularities conducted over the first torque transmission path with respect to those transmitted via the second torque transmission path.
  • Such a torsional vibration damping arrangement is known for example from DE 10 2011 007 118 A1.
  • a torque supplied by a drive is first divided in order to bring this together again with phase offset in order to reduce torsional vibrations.
  • a primary side 1 is the input side of such a system S and a secondary side 2 its output side.
  • the primary side 1 is divided into two torque transmission paths 3, 6, namely a phase-shifted torque transmission path 3 and a direct torque transmission path 6.
  • the phase-shifted torque transmission path 3 the phase relationship of an output signal with rotational irregularities on the primary side 1 should be shifted by as much as 180 °. To achieve this, this torque transmission path 3 is operated supercritically.
  • a particularly soft as possible spring set 4 and a particular high as possible inertia in the form of an intermediate mass 5 is used to obtain an excitation frequency by the output signal, which is far above the natural frequency of this spring-mass system 4, 5.
  • the phase relationship of the output signal should be maintained as possible.
  • this direct torque transmission path 6 is carried out in particular as rigidly as possible and with low mass inertia.
  • a superposition or coupling gear 7 the phase-shifted torque transmission path 3 and the direct torque transmission path 6 are brought together again.
  • the translation is to be chosen in particular such that the amplitudes of both torque transmission paths 3, 6 are the same and thus the momentum components cancel each other out.
  • a translation can also be determined how much torque is passed through the phase-shifted torque transmission path 3 and thus via the spring set 4, and how much torque flows through the direct torque transmission path 6.
  • a superposition gear for example, a planetary gear can be used.
  • FIG. 2 an already known scheme of an interconnection of the power split is shown, being used as coupling or superposition gear 7, a planetary gear.
  • the primary side 1 is rigidly connected to the planet carrier / web 8.
  • the drive gear 4 meshes with a planetary gear 10.
  • the drive ring gear 9 is a part of the intermediate mass 5.
  • another planetary gear 11 is rotatably connected.
  • This output-side planetary gear 11 in turn meshes with the output ring gear 12, which forms part of the secondary side 2.
  • the planet carrier / web 8 is in this case in the direct torque transmission path. 6
  • An object of the present invention is therefore to increase the life of a torsional vibration damping arrangement and at the same time to provide a cost-effective and easy to manufacture torsional vibration damping arrangement, which is also easy to integrate into a drive train, in particular easily and reliably connectable to a torque converter.
  • Another object of the present invention is to provide an alternative torsional vibration damping arrangement.
  • the present invention solves the problems in a torsional vibration damping arrangement, in particular for the drive train of a vehicle, comprising an input area and an output area, a first torque transmission path being arranged between input area and output area and at least a second torque transmission path being parallel thereto, and a coupling arrangement for superimposing the Torques transmitted via the two torque transmission paths, wherein in the first torque transmission path, a phase shifter arrangement for phase shifting of rotational irregularities conducted via the first torque transmission path with respect to those transmitted via the second torque transmission path is arranged by arranging at least one partition member which is formed to temporarily separate a mechanical coupling between the first and second torque transmission paths.
  • the present invention also achieves the objects in a torque transmission assembly comprising a torque converter, a lockup clutch, and a torsional vibration damping assembly according to any one of claims 1 to 18, characterized in that the separator of the torsional vibration damping assembly is formed as a lockup clutch.
  • the present invention also achieves the objects in a torque transmitting assembly comprising a torque converter and a torsional vibration damping assembly according to any one of claims 1-18, characterized in that the torque converter is connected to the primary side of the torsional vibration damping assembly.
  • a shaft is not to be understood below exclusively as an example cylindrical, rotatably mounted machine element for transmitting torques, but this is also general connecting elements to understand that connect individual components or elements together, in particular connecting elements that connect a plurality of elements rotationally together.
  • Two elements are in particular referred to as interconnected when between the elements a solid, in particular rotationally fixed connection consists. In particular, such connected elements rotate at the same speed.
  • Two elements are hereinafter referred to as coupled or connectable if there is a releasable connection between these elements. In particular, such elements rotate at the same speed when the connection is made.
  • the various components and elements of said invention can be connected to one another via a shaft or a connecting element, but also directly, for example by means of a welding, pressing or other connection.
  • a switching element to understand which, depending on the operating state, a relative movement between two components permits or represents a connection for transmitting torque.
  • a relative movement for example, to understand a rotation of two components, wherein the rotational speed of the first component and the rotational speed of the second component differ from each other.
  • the rotation of only one of the two components is conceivable, while the other component is stationary or rotating in the opposite direction.
  • a non-actuated clutch is understood to mean an opened clutch. This means that a relative movement between the two components is possible.
  • the clutch is actuated or closed, the two components accordingly rotate at the same speed in the same direction.
  • a planetary or planetary gear includes a sun gear, a planet carrier respectively web and a ring gear. Rotatably mounted on the planet carrier or web. Gert are planetary gears or planets, which mesh with the teeth of the sun gear and / or the toothing of the ring gear.
  • bondability is preferably to be understood in the description, in particular in the claims, that in the case of a different geometric position, the same connection or binding of interfaces is ensured without individual connecting elements or waves crossing each other.
  • At least one of the separating elements is arranged in the second torque transmission path.
  • An arrangement of at least one of the separating elements in the second torque transmission path is advantageous because the separating element in the power branching operation must transmit a lower torque than in the first Wheelmomentübertragungsweg, ie in the phase shift path, since the ratio of the power split is preferably designed so that the larger torque component of an engine torque over the first torque transmission path, ie the phase shift path, is passed and the remaining smaller portion of the engine torque via the second torque transmission path, ie via the direct torque transmission path, flows.
  • the separating element if the separating element is arranged in the direct torque transmission path or in the second torque transmission path, the separating element can be dimensioned correspondingly smaller, which reduces the production costs and facilitates the installation.
  • At least one of the separating elements is arranged in the first torque transmission path, in particular after the phase shifter arrangement. If the separating element is arranged in the first torque transmission path, ie in the phase shifter path, in particular after the phase shifter arrangement, this has the advantage that in the event of a failure of the separating element or in the event of an uncontrolled opening of the phase shifter Separation element transmission components, which are connected to the separating element, a lower acceleration compared to the arrangement in the second torque transmission path learn as a self-adjusting differential speed between drive side of the separating element and side of the linkage of the separating element after opening of the separating element is lower.
  • At least one second phase shifter arrangement is arranged in the first torque transmission path. This allows a more flexible shifting of the phase relationship between the input area and the output area.
  • the individual phase shifter arrangements can be structurally simpler, in particular smaller, dimensioned.
  • the separating element is expediently arranged between the at least two phase shifter arrangements. This is structurally advantageous in terms of the connection when using an inner and outer damper as a phase shifter assembly.
  • the separating element in the first torque transmitting element is arranged in front of the first phase shifter arrangement. This is advantageous in constructive terms with regard to the connection, centering and control, in particular an active and / or passive actuation of the separating element.
  • the separating element is arranged in the coupling arrangement. This provides a particularly direct possibility to temporarily interrupt the mechanical coupling between the first and the second torque transmission path. At the same time can be dispensed with a space-consuming and complex arrangement of the separating element in one of the two torque transmission paths.
  • the coupling arrangement has a drive-side part, comprising one or more drive-side elements, and a driven-side part, comprising at least one element which cooperates with an output of the torsional vibration damping arrangement, and the separating element is between the drive-side part on the one hand and the output-side part of Coupling arrangement on the other hand arranged.
  • a temporary mechanical separation of the two torque transmission paths by means of the separating element can be achieved in a simple and direct manner.
  • one of the two parts of the coupling arrangement is coupled to the first and second torque transmission paths and the other of the two parts of the coupling arrangement is coupled to the first torque transmission path.
  • the two parts of the coupling arrangement are coupled with different torque transmission paths, in particular wherein the drive-side part of the coupling device is connected directly to an output of the output-side part of the coupling device.
  • the phase shifter assembly initiates a relative shift in the phase of the two torque paths so that both transmission elements in both the first and second torque paths are related to a state of the phase shifter assembly be moved. This is done over the life of a uniform distribution of the maximum load of the two parts of the linkage.
  • the coupling device in the form of a planetary gear, in particular in the form of a Ménplanetengetnebes formed.
  • This allows a simple and reliable coupling gear, which is also easy to produce.
  • the web of the planetary gear is assigned to the drive-side part of the coupling device. In this way, the web can interact directly with one of the torque transmission paths. After opening the separating element is thus an adjustment of transmission elements on the drive side, ie in the range of torque ment upwards of the drive-side part, possible.
  • sun gear and / or ring gear of the planetary gear are assigned to the drive-side part of the coupling device. This can alternatively accomplish a downforce on the web of the planetary gear.
  • ring gear or web of the planetary gear are assigned to the output side part of the coupling device.
  • an output can take place directly via the ring gear or the web of the planetary gear, which is particularly advantageous when using such a torsional vibration arrangement in an automatic transmission.
  • At least two planetary gears of the planetary gear are axially staggered and a separating element is arranged either in front of the two planetary gears or between them.
  • a separating element is arranged either in front of the two planetary gears or between them.
  • one or more of the separating elements are designed as a dog clutch and / or torque-actuated slip clutch. In this way, a simple and reliable at the same time, in particular flexible production and usability of the separating element is given.
  • overload protection means are arranged which are designed to monitor a failure of at least one of the separating elements and / or a rotational speed of shafts connected to the separating element and to prevent overloading of the torsional vibration damping arrangement in the event of a failure and / or exceeding a limiting rotational speed. This reliably prevents overloading of the torsional vibration damping arrangement.
  • Fig. 1 the already known principle of a power split
  • FIG. 2 shows an already known embodiment of the principle of the power split according to FIG. 1;
  • FIG. 3 shows a torsional vibration damping arrangement according to a first embodiment of the present invention
  • FIG. 5 shows a torsional vibration damping arrangement according to a third embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fourth embodiment of the present invention
  • FIG. 7 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fifth embodiment of the present invention
  • FIG. 8 shows a torsional vibration damping arrangement according to a sixth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3;
  • FIG. 9 shows a torsional vibration damping arrangement according to a seventh embodiment of the present invention analogous to FIG. 3;
  • FIG. 10 shows a torsional vibration damping arrangement according to an eighth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3;
  • FIG. 1 1 shows a torsional vibration damping arrangement according to a ninth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3;
  • FIG. 12 shows a torsional vibration damping arrangement according to a tenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3;
  • FIG. 13 shows a torsional vibration damping arrangement according to an eleventh embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7;
  • FIGS. 5, 6 and 7 shows a torsional vibration damping arrangement according to a twelfth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7;
  • FIGS. 5, 6 and 7 shows a torsional vibration damping arrangement according to a three-tenth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7;
  • FIGS. 5, 6 and 7 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fourteenth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7;
  • FIG. 17 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fifteenth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7;
  • FIG. 18 shows a torsional vibration damping arrangement according to a sixteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5;
  • FIG. 18 shows a torsional vibration damping arrangement according to a sixteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5;
  • FIG. 19 shows a torsional vibration damping arrangement according to a seventeenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5;
  • FIG. 19 shows a torsional vibration damping arrangement according to a seventeenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5;
  • FIG. 20 shows a torsional vibration damping arrangement according to an eighteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5;
  • FIG. 21 shows a torsional vibration damping arrangement according to a nineteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5;
  • FIG. 21 shows a torsional vibration damping arrangement according to a nineteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5;
  • FIG. 22 shows a torsional vibration damping arrangement according to a twentieth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5;
  • FIG. 22 shows a torsional vibration damping arrangement according to a twentieth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5;
  • FIG. 23a-d an already known torsional vibration damping arrangement with power split with ring gears analogous to FIG. 18-22;
  • Fig. 26a-c components of the separating element in the coupling gear according to Figure 25 executed as a dog clutch.
  • FIGS. 29a-c show a further embodiment of a torsional vibration damping arrangement with a separating element in the second torque transmission path designed as a torque-actuated slip clutch;
  • FIG. 30 shows individual parts of the moment-actuated slip clutch in the embodiment of FIG. 29; FIG. and
  • a further embodiment of a separating element as a torque-operated friction clutch.
  • Fig. 1 shows the already known principle of a power split.
  • FIG. 1 the basic principle of the power split is shown on a system S.
  • a primary side 1 is the input side of such a system S and a secondary side 2 its output side.
  • the primary side 1 is split into two torque transmission paths 3, 6, namely a phase-shifted torque transmission path 3 and a direct torque transmission path 6.
  • the phase-shifted torque transmission path 3 the phase relationship of an output signal with rotational irregularities on the primary side 1 should be shifted by as much as 180 °.
  • this torque transmission path 3 is operated supercritically.
  • a particularly soft as possible spring set 4 and a particularly high as possible inertia in the form of an intermediate mass 5 is used to obtain an excitation frequency by the output signal, which is well above the natural frequency of this spring-mass system 4, 5.
  • the oscillation amplitude in the phase-shifted torque transmission path 3 decreases after the spring set 4.
  • the phase relationship of the output signal should be maintained as possible. To achieve this, this direct torque transmission path 6 is executed in particular as stiff as possible and / or with low inertia.
  • the phase-shifted torque transmission path 3 and the direct torque transmission path 6 are brought together again.
  • the translation should be chosen such that the amplitude the two torque transmission paths 3, 6 are the same and thus the
  • Swap out flywheel parts By a translation can also be determined how much torque is passed through the phase-shifted torque transmission path 3 and thus the spring set 4, and how much torque flows through the direct torque transmission path 6.
  • a superposition gear e.g. a planetary gear can be used.
  • FIG. 2 shows an already known embodiment of the principle of the power split according to FIG. 1.
  • a planetary gear is used as coupling or superposition gear 7, wherein as coupling or superposition gear 7, a planetary gear is used.
  • the primary side 1 is rigidly connected to the planet carrier / web 8.
  • the drive gear 4 meshes with a planetary gear 10.
  • the drive ring gear 9 is a part of the intermediate mass 5.
  • another planetary gear 11 is rotatably connected.
  • This output-side planetary gear 11 in turn meshes with the output ring gear 12, which forms part of the secondary side 2.
  • the planet carrier / web 8 is in this case in the direct torque transmission path. 6
  • FIG 3 shows a torsional vibration damping arrangement according to a first embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 shows a system S according to FIG. 1.
  • a drive torque M an is divided on the primary side 1 of the system S into a phase-shifted torque transmission path 3 and a direct torque transmission path 6.
  • the phase-shifted torque transmission path 3 is a spring-mass system 4, 5 arranged with springs 4 and thus coupled intermediate masses 5 for phase shift.
  • the two torque transmission paths 3, 6 are brought together again by means of a linkage 7 and output a torque M ab on the secondary side 2 again.
  • a temporary separating element 41 is now arranged in the direct torque transmission path 6, which temporarily provides an interruption of the transmission of torques via the direct torque transmission path 6.
  • FIG. 4 shows a torsional vibration damping arrangement according to a second embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 essentially shows a system S according to FIG. 3.
  • the separating element 41 is now arranged not in the direct torque transmission path 6, but in the phase shifter torque transmission path 3. You can see four possible positions of the separating element 41st
  • the spring-mass arrangement 4, 5 may be arranged between two springs 4 of the spring-mass system, between a spring 4 of the spring-mass system 4, 5 and one of Intermediate masses 5 and / or between the two intermediate masses 5.
  • the number of separating elements 41 corresponds to a division of a linkage in the form of a planetary gear 7.
  • a threefold division eg 3 ⁇ 120 °
  • three separating elements are to be provided correspondingly or in the case of a six-part division, eg 6 ⁇ 60 °, corresponding to six separating elements.
  • Fig. 5 shows a torsional vibration damping arrangement according to a third embodiment of the present invention.
  • separating element 41 is arranged in the coupling mechanism 7, more precisely between a drive-side first part 44 and a driven-side second part 45 of the linkage 7.
  • the direct torque transmission path 6 with both Parts 44, 45 of the linkage 7 are connected, whereas the phase-shifted torque transmission path 3 is connected only to the first part of the linkage 7.
  • the circuit in Fig. 5 shows schematically an arrangement of the temporary separating element 41 in the coupling gear 7 in the form of a planetary gear, wherein the
  • Web / planet carrier 8 is arranged in the direct torque transmission path 6.
  • this arrangement variant takes place when opening the partition member 41 on a phase shifter toothing a reverse rotation in the direction of zero position of the spring set 4 and thus a Relatiwerdusung against a driven side toothing. Since no Relatiwer- shift takes place between the spring set 4 and drive-side toothing, a drive-side toothing always experiences the same load depending on the angle of rotation of the phase shifter / spring set 4.
  • the driven side toothing is charged after the Relatiwerdusung of coupling gear part 1 44 to coupling gear part 2 45 based on the angle of rotation of the phase shifter / spring set 4 at other gear position. This thus contributes to the more highly loaded output-side toothing to a more uniform distribution of the maximum loads on all teeth of the output-side toothing.
  • FIG. 6 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fourth embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 essentially shows a system S according to FIG. 5.
  • the direct torque transmission path 6 is connected only to the first part 44 of the linkage 7 and the phase-shifted torque transmission path 3 is with both the first part and the second part 44 , 45 of the linkage 7 connected.
  • the circuit in Fig. 6 shows in more detail schematically an arrangement of the temporary separating element 41 in the coupling mechanism 7 in the form of a planetary gear with the
  • Fig. 7 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fifth embodiment of the present invention.
  • FIG. 7 essentially shows a system S according to FIG. 5.
  • the direct torque transmission path 6 is connected to the output-side second part 45 of the linkage 7 and the first part of the linkage 44 is connected to the phase-shifted torque transmission path 3.
  • the first part 44 of the linkage 7 is connected to the output of the second part 45 of the linkage 7.
  • a construction of the coupling gear 7 is shown in more detail in the form of the planetary gear in which both drive paths 3, 6, ie direct torque transmission path 6 and phase-shifted torque transmission path 3 via hollow 9 and Sun gear 42 and the output 2 via the web / planet carrier 8 is formed.
  • the separating element 41 is arranged between the planetary gear stage of the phase shift path 3 and the planetary gear of the direct torque transmission path 6 and thus separates when opening the separating element 41 directly the two torque transmission paths 3, 6 from each other. Due to the lack of torque support on the output side 2 when the separating element 41 is opened by relieving the spring set 4 a Relatiwerschiebung the two torque transmission paths 3, 6 to each other.
  • both the phase shifter side toothing and the toothing in the direct torque transmission path 6 is shifted with respect to the angle of rotation of the phase shifter 4, so that over the life of a more uniform distribution of the maximum load both on the teeth in the coupling gear part 1 44 and on the teeth in the coupling gear part 2 45 takes place.
  • FIGS. 3 to 7 The arrangement possibilities for a separating element 41 shown in FIGS. 3 to 7 are shown for use in a manual switch.
  • the system S in particular the power split, housed in a wet room of a transmission and therefore the use of a clutch 48 as a temporary separator 41 in both the direct torque transmission path 6 and in the phase-shifted torque transmission path 3 is more difficult.
  • the separating element is used in addition to a clutch in a transmission or installed.
  • FIGS. 8 to 11 Shown schematically in the following FIGS. 8 to 11 are various arrangements of the separating element 41 for a wiring variant of the torsional vibration damping arrangement S with a coupling gear 7 in the form of a planetary gear, wherein the web is arranged in the phase-shifted torque transmission path 6.
  • FIG. 8 shows a torsional vibration damping arrangement according to a sixth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3.
  • an arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6 according to FIG. 3 is shown.
  • This has the advantage, inter alia, that the separating element 41 must transmit a lower torque in the power branching area than in the phase shifter path 3, since the ratio of the power branching is preferably to be designed so that the larger torque component, eg an engine torque, is conducted via the phase shifter path 3 and the remaining smaller part of the engine torque via the direct torque transmission path 6 flows.
  • the separating element 41 can thus be dimensioned smaller.
  • FIGS. 9 to 11 Various arrangements of a separating element 41 for an embodiment analogous to FIG. 4 are shown in FIGS. 9 to 11.
  • FIG. 9 shows a torsional vibration damping arrangement according to a seventh embodiment of the present invention analogous to FIG. 3.
  • FIG. 9 an arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 after the phase shifter 4, 5 in otherwise analogous structure according to FIG. 8 is shown.
  • This has the particular advantage that in case of failure of the separating element 41, or in uncontrolled opening of the separating element 41 some transmission components experience a lower acceleration compared to the arrangement in the direct path 6, as a self-adjusting differential speed between a motor side and a linkage side of the separating element 41 is lower after opening the separating element 41.
  • an arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 with respect to an arrangement in the direct torque transmission path 6 is to be preferred.
  • An arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6 is possible, especially if structurally rule out a failure or the design is designed for appropriate abuse speeds or additional security measures, such as automatic opening of a clutch 48, which is arranged on the output side of the planetary gear, when exceeding a certain Limit speed of the linkage 7, in which the separating element 41 is arranged to be implemented.
  • the separating element is designed as a converter lockup clutch. Among other things, this is advantageous because it is in the wet room of a transmission and is operated at each startup, and thus a regular operation is guaranteed.
  • a converter is further connected.
  • the connection of a turbine 49 of the converter on the primary side 1 takes place before the power split, so that the turbine torque in converter operation are divided according to direct path 6 and phase shift path 3.
  • the lockup clutch as a separator 41 in the phase shifter path 3 or in the direct path 6 may not be sufficient in this case.
  • An additional coupling 62 can then be arranged between the engine and the turbine 49 in order to secure the converter operation. Otherwise, the same connection or arrangement variants apply here the separating element 41 as described above in particular for the manual switch.
  • a connection of the turbine 49 in the direct path 6 of the power split is expensive, since the only way for the connection of the output of the power split to the transmission input shaft is the path between the pump and turbine 49. It must therefore be seized by the hydrodynamic cycle.
  • an additional coupling 62 on the primary side 1 may also be required
  • the lockup clutch can also be integrated in the phase shifter path 3 between the motor and turbine 49 and it can be dispensed with an additional coupling 62.
  • the converter operation with an open converter clutch ie separation of direct path 6 of phase-shifted path 3
  • the complete turbine torque is introduced into the phase shift path 3, which is why it is particularly advantageous to connect the turbine 49 after the spring set 4.
  • After closing the converter clutch WK adjusts the power split operation, with the intermeshing interventions always readjust from the perspective of statistical distribution.
  • the connection of the turbine 49 is easy to implement and due to the connection in the phase Ssenschieberpfad 3 their use as an intermediate mass 5.
  • connection of a transducer to the torsional vibration damping arrangement is exemplary only and the present invention is not limited thereto; A connection of a transducer can also be made in a different way and / or at a different position to the torsional vibration damping arrangement.
  • FIG. 10 shows a torsional vibration damping arrangement according to an eighth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3.
  • FIG. 10 shows an alternative arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 in front of the phase shifter 4, 5 with an otherwise analogous structure according to FIGS. 8 and 9.
  • This arrangement offers from a constructive point of view, among other advantages in the connection, centering and possibly control of the separating element 41 by a passive or active actuation thereof.
  • FIG. 11 shows a torsional vibration damping arrangement according to a ninth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3.
  • FIG. 11 shows an alternative arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 between two series-connected phase shifters 4, 4b.
  • This arrangement offers u.a. further design advantages in terms of the connection when using an inner and outer damper as a phase shifter assembly 4, 5.
  • FIG. 12 shows a torsional vibration damping arrangement according to a tenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3.
  • a structure of the linkage 7 in the form of a planetary gear according to the interconnection of Fig. 6 is shown, in which the web / planet 8 are connected to the phase shift path 3 and a sun gear 42 on the direct torque transmission path 6.
  • the separating element 41 divides the planetary gear 11 into a first part 46 and a second part 47, wherein the first part 46 meshes with the upstream planetary gear 10, 43 and the second part 47 with the output ring gear 12.
  • Another possibility not shown here is in the Division of the planetary gear 10, 43 in a first part 46, which meshes with the drive sun gear 42, and a second part 46, which meshes with the output-side planetary gear 11. This has the advantage, inter alia, that the maximum loads are distributed more uniformly to all teeth of the toothing of the output-side part 47 from the drive-side planetary gear 10, 43 of the output-side planetary gear 11 and the output ring gear 12.
  • FIG. 13 shows a torsional vibration damping arrangement according to an eleventh embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7.
  • FIGS. 13 to 16 schematically show various arrangements of the separating element 41 for a connection variant of the torsional vibration damping arrangement 5 with web 8 at the output of the coupling gear 7 in the form of a planetary gear.
  • Fig. 13 an arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6 according to FIG. 3 is shown.
  • This has u.a. the advantage that the divider 41 in the power split region has to transmit a lower torque than in the phase shifter path 3, since the ratio of the power split is preferably to be designed so that the larger torque component, e.g. of an engine torque is conducted via the phase shifter path 3 and the remaining smaller part of the engine torque flows via the direct torque transmission path 6.
  • the separating element 41 can thus be dimensioned smaller.
  • FIGS. 14 to 16 Various arrangement possibilities of a separating element 41 in an embodiment corresponding to FIG. 4 are illustrated in the following FIGS. 14 to 16.
  • FIG. 14 shows a torsional vibration damping arrangement according to a twelfth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7.
  • FIG. 14 shows an arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 after the phase shifter 4.
  • This has the advantage that in case of failure of the separating element 41 or 41 uncontrolled opening of the separating element some transmission components lower acceleration, compared to the arrangement in the direct torque transmission path 6, learn because the adjusting differential speed between a motor side and a linkage side of the separating element 41st is lower after opening the separator 41.
  • an arrangement of the separator 41 in the phase shifter path 3 is preferable to an arrangement in the direct torque transmission path 6.
  • An arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6 is still possible, in particular if constructive failure is excluded or the design is designed for appropriate abuse speeds or additional security measures such as automatic opening of the clutch 48 are implemented at a certain limit speed is exceeded.
  • FIG. 15 shows a torsional vibration damping arrangement according to a three-tenth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7.
  • FIG. 15 shows an alternative arrangement of the separating element 41 in the phase shifting path 3 before the phase shifter / spring set 4. From a constructive point of view, this arrangement offers, inter alia, advantages in connection, centering and possibly activation or actuation, passively or actively, of the separating element 41.
  • FIG. 16 shows an alternative arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 between two series-connected phase shifters 4, 4b. This arrangement has u.a. further design advantages in terms of the connection when using an inner and outer damper as a phase shifter 4, 4b.
  • FIG. 17 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fifteenth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7.
  • a structure of the linkage 7 in the form of a stepped planetary gear according to the interconnection of Fig. 7 is shown, in which a sun gear 42 is connected to the direct torque transmission path 6 and a ring gear 9 on the phase shift path 3. Is driven off via the web 8 of the planetary gear.
  • the separating element 41 divides a stepped planetary gear into a first part 46 and a second part 47, wherein the first part 46 meshes with the drive ring gear 9 and the second part 47 with the drive sun gear 42. All arrangement variants, in which the separating element 41 is seated in the coupling mechanism 7, require an axial staggering of the planetary gear stages 46 and 47.
  • FIGS. 18-21 Various arrangements of the separating element 41 for an embodiment of the torsional vibration damping arrangement S with one in the form of a stepped planetary gear with a web in the direct torque transmission path 6 are shown schematically in the following FIGS. 18-21.
  • FIG. 18 shows a torsional vibration damping arrangement according to a sixteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5.
  • FIG. 18 shows a torsional vibration damping arrangement according to a sixteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5.
  • FIG. 18 shows an arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6 according to FIG. 3.
  • This has u.a. the advantage that the divider 41 transmits lower torque in the power split range than in the phase shifter path 3, since the power split ratio is preferably designed so that the larger torque fraction, e.g. of an engine torque is conducted via the phase shifter path 3 and the remaining smaller part of the engine torque flows via the direct torque transmission path 6.
  • the separating element 41 can thus be dimensioned smaller.
  • FIGS. 19-21 shows a torsional vibration damping arrangement according to a seventeenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5.
  • FIG. 19 shows an arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 after the phase shifter 4.
  • This has u.a. the advantage that in case of failure of the separating element 41 or 41 uncontrolled opening of the separating element some transmission components experience a lower acceleration compared to the arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6, since the adjusting differential speed between a motor side and a linkage side of the separating element 41st is lower after opening the separator 41.
  • an arrangement in the direct torque transmission path 6 is preferable.
  • An arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6 is still possible, in particular constructive to exclude a failure or the design is designed for appropriate abuse speeds and / or additional security measures, such as. automatic opening of the clutch 48 can be implemented when a certain limit speed is exceeded.
  • FIG. 20 shows a torsional vibration damping arrangement according to an eighteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5.
  • FIG. 20 shows a torsional vibration damping arrangement according to an eighteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5.
  • FIG. 20 shows an alternative arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 before the phase shifter 4. From a constructive point of view, this arrangement offers, inter alia, advantages in connection, centering and if necessary activation of the separating element 41, e.g. passive / active when actuated.
  • FIG. 21 shows a torsional vibration damping arrangement according to a nineteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5.
  • FIG. 21 shows an alternative arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 between two series-connected phase shifters 4, 4b. This arrangement has, inter alia, further design advantages in terms of the connection when using an inner and outer damper as a phase shifter 4, 4b.
  • FIG. 22 shows a torsional vibration damping arrangement according to a twentieth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5.
  • a structure of the linkage 7 in the form of a stepped planetary gear according to the interconnection of Fig. 5 is shown, in which the
  • Web / planet 8 on the direct torque transmission path 6 and a ring gear 9 is connected to the phase shift path 3.
  • the separating element 41 divides the stepped planetary gear into a first part 46 and a second part 47, the first part 46 meshing with the drive ring gear 9 and the second part with the output ring gear 12.
  • FIGS. 23-31 show constructional embodiments for a power split with a separating element 41.
  • FIG. 23a-d show the sectional view of views of a torsional vibration damping arrangement with power split with ring gears for the following figures. In the following, reference is therefore made to FIG. 24 with reference to the description of the figures for FIG.
  • Figures 24a-c show an embodiment which represents the preferred design in the area of front-to-side applications.
  • the base forms a primary sheet 14, which can be produced by stamping and forming processes.
  • the planet carrier / web 8 is not executed as a separate unit, but only formed by the assembly with the primary sheet 14.
  • the connection in the inner area must be carried out oil-tight. This can be done for example by a circumferential weld or by riveting with additional seal or other types of solid and oil-tight connections.
  • the connection in the outer area is not subject to a leak requirement.
  • the machining of the holes for the Planetenradbolzen 19 of the planetary gear 7 takes place only after the mounting of the web 8 with the primary sheet 14th
  • the planet gears 10, 11 can be positioned as a package together with thrust washers 30, 31 and pre-assembled needle bearing 20 in the web 8. Subsequently, the Planetenradbolzen 19 is pressed and secured to the end faces, in the lenticular recesses 33 on the web 8 and the primary plate 14 by caulking in the axial direction.
  • a centering and radial bearing of the intermediate mass can be done via the teeth of Antriebshohlrad 9 with at least three planetary gears 10.
  • the axial guidance of the intermediate mass 5 or the entire assembly ring gear 1 via the thrust washer 32 which applies in the direction of the engine to the planetary gears 10, which in turn bear against the thrust washers 31, which are supported on the primary plate 14.
  • the support Towards the gearbox, the support also takes place via the thrust washer 32, which rests on the output ring gear 12 and the carrier of the output ring gear 13, which in turn is supported on the secondary side 3, which is designed here as a flange 16.
  • a first seal 24 is placed, which seals the oil-filled space 35 of the power split from the environment on the engine side of the driven Hohlradismes 13.
  • the secondary side 3 which is designed here as a flange 16, fastened by riveting, welding, screwing or similar compounds. This connection must also be carried out oil-tight and is optionally sealed by a sealant such as O-ring, sealing paste, or the like.
  • a cover plate 22 is welded oil-tight with the primary plate 14 and a further seal 25 between the cover plate 22 and flange 16 is positioned.
  • the two seals 24, 25 are, as shown in the present embodiment of Figure 24, preferably designed as a common part.
  • the forces acting on the cover plate 22 during operation of oil pressure and rotational speed cause shielding of the cover plate 22 in the direction of the transmission.
  • it can be provided by one or more stiffening elements, e.g. a circumferential bead with the greatest possible axial extent can be used here in the area of the starter ring gear 23.
  • the starter ring gear 23 itself can be used to stiffen the corner resulting from the bead when it is e.g. is connected by two welded joints with the respective side of the corner.
  • the primary plate 14 is attached via crankshaft bolts 17 to the crankshaft.
  • a hardened disc 29 underlaid.
  • Fig. 25a-b shows the embodiment of Fig. 24 when the separating element is closed in the coupling mechanism.
  • Fig. 25a-b shows a constructive embodiment analogous to Figs. 24a-c with an interconnection of the power split with a temporary separator 41 in Coupling gear 7 as shown for example in Fig. 22.
  • Axially requires the structural design of Fig. 25 compared to the embodiment in Fig. 24 slightly more space.
  • the separating element 41 is arranged between the planetary gear 10 and 11 in the form of a dog clutch.
  • the planet gears 10, 11 are no longer mounted directly on the needle bearing 20, but sit axially displaceable on a guide sleeve 50, which in turn at least one location radially on the Planetenradbolzen 19 mounted (reference numeral 20).
  • at least one spring element 51 is arranged, so that a bias is exerted on the jaws and their position is secured.
  • two spring elements 51 of the same characteristic on both outer sides of the planet gears 10, 11 to be used to evenly divide the displacement of the planet gears 10, 11 for opening the claws on both planet gears 10, 11.
  • the spring elements 51 are supported on the guide sleeve 50 and thus generate a closed power flow between the planet gears 10, 11 and guide sleeve 50th
  • the guide sleeve 50 has for this purpose in particular a collar on both sides, in which case the sleeve 50 is first made with a one-sided collar for the assembly of the planet gears 10, 11 and spring elements 51. A second collar is produced following assembly by a forming process. In the illustrated case, the sleeve 50 has a slotted collar. This has the advantage that the forming process can be carried out in the assembled state with less effort and is associated with less deformation of the corresponding body. Alternatively, however, a guide sleeve 50 with securing rings or pressed-on or welded collar is also conceivable.
  • thrust washers 30, 31 between guide sleeve 50 and planet 8 and primary plate 14 are further arranged.
  • the assembly of the planetary gears 10, 11 takes place as a package together with the thrust washers 30 and 31 and the bearings 20 by positioning in the planet carrier 8 and subsequent joining of the planetary wheel pin 19th
  • the thrust washer 32 is modified on Antriebsshohlrad 9 in such a way that a kind of wedge element 52 is formed by a certain angle outside the zero position of the phase shifter 4, which is greater than the above-mentioned upon rotation of the phase shifter 4
  • Angle between the planet gears 10, 11 moves and attacks on slopes 53 of the planetary gears 10, 1 1 and presses them axially to each other.
  • the required axial displacement of the side length of the long side of the jaws 54 corresponds to push them past each other.
  • a rotation between the two planet gears 10, 11 is initiated due to the phase shifter torque.
  • the claws now slide against each other on an end-face bevel 56 and engage in the next tooth gap.
  • the slope 56 a secure engagement of the jaws is ensured.
  • the angle by which the wedge element 52 should be arranged rotated from the zero position of the phase shifter 4 depends on the width of the wedge element 52, wherein zero contact between wedge element 52 and bevels 53 of the planetary gears 10, 11 should take place to a clean to ensure a closed connection between the planet gears 10, 11 when the car is stationary.
  • the wedge member 52 is to be arranged so that upon deflection in the thrust direction, a separation of the planet gears 10, 11 takes place.
  • a separation of the planet gears 10, 11 takes place.
  • Another advantage of the connection of the planetary gears 10, 11 via a kind of claws is the possibility to compensate for angular misalignment, since the claws can function with appropriate design as a kind of compensating coupling.
  • one-sided tooth load with high partial surface pressure which arises from a tilting of the stepped planet by interaction of bearing clearance and overturning moment, avoided or mitigated.
  • separating element 41 As an alternative to the embodiment of the separating element 41 as a dog clutch, an embodiment as a friction clutch is conceivable. Here, the contact forces must be ensured accordingly.
  • a separation is defined either by a type wedge element 52 is possible, or by intentionally via an engine control unit predetermined torque peaks, eg by increased injection amount of fuel.
  • a slip clutch as a separating element 41 a protection of the teeth against abuse can be realized.
  • Fig. 26a-c shows components of the separating element in the coupling gear according to FIG. 25 executed as a dog clutch.
  • various components of a dog clutch as a temporary separating element 41 in the coupling mechanism 7 are shown again.
  • Fig. 27a-e shows the embodiment of Fig. 24 in the embodiment of the separating element as a dog clutch in the closed state
  • Fig. 28a-c shows the embodiment of Fig. 27 with open jaw clutch.
  • Fig. 27 is a section that is represented by power split transmission with closed partition 41 and in Fig. 28 with open partition 41.
  • Y output planet
  • FIG. 27 in the detail view "Y (output planet)" shown as the wedge member 54 at zero position of the phase shifter 4, that is to say in the relaxed state when the vehicle is parked relative to the planetary gears 10, 11.
  • the drive planetary gear 10 is not shown here in order to illustrate the wedge element 54 more clearly.
  • FIGS. 29a-c show a further embodiment of a torsional vibration damping arrangement with a separating element in the second torque transmission path designed as a torque-actuated slip clutch.
  • Fig. 29 shows a constructive embodiment of a torque-operated slip clutch as a separator 41 in the phase shifter path 3 analogous to the embodiment of Fig. 19.
  • the phase shift path 3 was separated for this purpose and connected via friction linings 58 with the ring gear carrier ring gear 36.
  • the bias of the slip clutch is realized by a plate spring 60, which is supported by clamping elements 57. These clamping elements 57 can be mounted individually from radially outside and snap through their undercut to the plate spring 60 a.
  • the recess in the clamping elements 57 serves to prevent rotation between the phase slider-side driving plate 61 and the pressure plate 59 to which the plate spring 60 engages.
  • the power- Flow is closed via the pressure plate 59, friction linings 58, Hohradley for drive-side ring gear 36 and phasenschieber nies drive plate 61 via the clamping elements 57 in itself.
  • a slip clutch at this point has, inter alia, the advantage that the large diameter is advantageous for torque transmission and also represents a large inertia, which acts as an intermediate mass 5 in the phase shift path 3.
  • the actuation torque must be above the achievable in normal operation moments.
  • the slip clutch may only be triggered in case of misuse, and / or by torque peaks initiated via the motor control.
  • the construction of clamping elements 57 is selected because of the cramped space in this shape, but can also be performed differently.
  • Blechumformmaschine that without additional fasteners such as screws or rivets and without additional joining methods such as welding, soldering, etc. can be mounted and center yourself and secure against falling out, used.
  • a self-centering is ensured by the plate spring 60, which also centered on a circumferential groove on the pressure plate 59.
  • the pressure plate 59 in turn can not deviate from its central position by the heel on Hohlradong the drive ring gear 36.
  • the phasenschie- side driving plate 61 is centered on the clamping elements 57. Since in normal operation, the separating element 41 is closed, all occurring radial forces are intercepted via the teeth on the drive ring gear 9.
  • FIG. 30 shows individual parts of the moment-actuated slip clutch in the embodiment of FIG. 29.
  • FIG. 30 shows various individual parts of the slip clutch described in FIG. 29, for the description of which reference is made to FIG.
  • Fig. 31a-b shows a further embodiment of a separating element as a torque-operated friction clutch.
  • Fig. 31 an alternative embodiment without additional spring element 60 is shown to produce a biasing force.
  • the biasing force is generated by bias of the clamping member 57.
  • a slip clutch to separate one of the two torque transmission paths 3 and 6 of the power split, which is effected by stops or predetermined guideways mechanical separation of the respective torque transmission path 3 and 6 in certain angular positions of the phase shifter 4.
  • the separation takes place during overrun operation near the zero position, since in this area the moments to be transmitted are low and so as not to disturb the driving operation.
  • a separating element 41 in the phase shifter path 3 or in the direct path 6, which corresponds to a drive through, allows a relative rotation between the two paths 3, 6.
  • phase shift path 3 is better suited for the arrangement of the separating element 41, since: a speed difference after opening of the separating element 41 is lower
  • phase shifter path 3 may be less sensitive than the direct path 6 with respect to stiffness changes
  • the separating element 41 can be better integrated constructively, although higher torques are to be transmitted, with automatic transmissions an existing converter clutch can be used for this purpose.
  • a turbine In a converter, a turbine can be easily connected in phase shift path 3 and used as additional mass 5
  • the separating element 41 may alternatively be arranged in the coupling mechanism 7 in the form of a planetary gear:
  • a clutch is required in particular between the turbine and the engine, in particular because of the differential rotational speed between the pump and the turbine during converter operation. If the turbine is located in front of the power split, the complete turbine torque is routed through the power split, splits up, but additional couplings between the engine and the turbine may be required.
  • connection of the turbine in the phase shift path 3 is structurally easier to implement and it is a complete turbine torque introduced into the phase shift path 3.
  • An additional clutch is not necessary.
  • a converter clutch as a separator 41 in the phase shifter path 3 in front of the turbine can then be used.
  • the turbine inertia is used as additional mass.
  • an additional clutch in the output 2 may be required.
  • an additional clutch is not required.
  • a separating element 41 as an additional coupling is possible in both torque transmission paths 3, 6, wherein, for example, the separating element 41 in the direct path 6 is avoided for reasons of reliability, and the separating element or elements 41 in the phase shifter path 3 are favored.
  • the invention has the advantage that the service life of the torque damping arrangement or the operating time under load is substantially increased.
  • the present invention offers the advantage that a burden made of transmission elements uniform. Likewise, protection against abuse is made possible.
  • Coupling gear part 1 (meshing toothing on the drive side of separating element)
  • Coupling gear part 2 (meshing toothing on the output side of separating element)
  • Planetary gear part 1 drive-side part of the separated planetary gear planetary part 2, output side part of the separated planet gear clutch

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Abstract

The invention relates to a rotary vibration damping arrangement, in particular for the drivetrain of a vehicle, comprising an input region (1) and an output region (2), wherein, between the input region and output region, there are arranged a first torque transmission path (3), and, parallel thereto, at least one second torque transmission path (6), and comprising a coupling arrangement (7) for the superposition of the torques transmitted via the two torque transmission paths, wherein, in the first torque transmission path, there is arranged a phase shift arrangement (4, 5) for generating a phase shift of rotational non-uniformities conducted via the first torque transmission path relative to those transmitted via the second torque transmission path, wherein at least one separating element (41) is provided which is designed to separate, for a limited time, a mechanical coupling between the first and second torque transmission paths.

Description

Drehschwingungsdämpfungsanordnung  Torsional vibration damping arrangement
Die Erfindung betrifft eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung, insbesondere für den Antriebsstrang eines Kraftfahrzeugs, umfassend einen Eingangsbereich und einen Ausgangsbereich, wobei zwischen Eingangsbereich und Ausgangsbereich ein erster Drehmomentübertragungsweg und parallel hierzu zumindest ein zweiter Drehmomentübertragungsweg angeordnet ist, sowie eine Koppelanordnung zur Überlagerung der über die beiden Drehmomentübertragungswege übertragenen Drehmomente, wobei im ersten Drehmomentübertragungsweg eine Phasenschieberanordnung zur Erzeugung einer Phasenverschiebung von über den ersten Drehmomentübertragungsweg geleiteten Drehungleichförmigkeiten bezüglich derer, die über den zweiten Drehmomentübertragungsweg übertragen werden, angeordnet ist. The invention relates to a torsional vibration damping arrangement, in particular for the drive train of a motor vehicle, comprising an input area and an output area, wherein between the input area and output area a first torque transmission path and at least a second torque transmission path is arranged parallel thereto, and a coupling arrangement for superimposing the transmitted over the two torque transmission paths torques wherein, in the first torque transmission path, a phase shifter arrangement is arranged for producing a phase shift of rotational irregularities conducted over the first torque transmission path with respect to those transmitted via the second torque transmission path.
Eine derartige Drehschwingungsdämpfungsanordnung ist beispielsweise aus der DE 10 2011 007 118 A1 bekannt. Dabei wird ein von einem Antrieb geliefertes Drehmoment zunächst geteilt, um dieses mit Phasenversatz wieder zusammenzuführen, um Drehschwingungen zu reduzieren. Such a torsional vibration damping arrangement is known for example from DE 10 2011 007 118 A1. In this case, a torque supplied by a drive is first divided in order to bring this together again with phase offset in order to reduce torsional vibrations.
Das einer derartigen Drehschwingungsdämpfungsanordnung zugrundeliegende Prinzip einer solchen Leistungsverzweigung ist dabei in der Fig. 1 dieser Patentanmeldung dargelegt. Eine Primärseite 1 ist die Eingangsseite eines solchen Systems S und eine Sekundärseite 2 dessen Ausgangsseite. Die Primärseite 1 wird in zwei Drehmomentübertragungspfade 3, 6 aufgeteilt, nämlich in einen phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 3 und in einen direkten Drehmomentübertragungsweg 6. Im phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 3 soll die Phasenbeziehung eines Ausgangssignals mit Drehungleichförmigkeiten auf der Primärseite 1 um möglichst 180° verschoben werden. Um dies zu erreichen, wird dieser Drehmomentübertragungsweg 3 überkritisch betrieben. Hierzu wird ein insbesondere möglichst weicher Federsatz 4 und eine insbesondere möglichst hohe Massenträgheit in Form einer Zwischenmasse 5 verwendet, um eine Anregungsfrequenz durch das Ausgangssignal zu erhalten, die weit oberhalb der Eigenfrequenz dieses Feder-Masse-Systems 4, 5 liegt. Gleichzeitig verringert sich auch die Schwingungsamplitude im phasenverschobenen Drehmomentüber- tragungsweg 3 nach dem Federsatz 4. Im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 soll die Phasenbeziehung des Ausgangssignals möglichst beibehalten werden. Um dies zu erreichen, wird dieser direkte Drehmomentübertragungsweg 6 insbesondere möglichst steif und mit geringer Massenträgheit ausgeführt. In einem Überlagerungs- oder Koppelgetriebe 7 werden der phasenverschobene Drehmomentübertragungspfad 3 und der direkte Drehmomentübertragungspfad 6 wieder zusammengeführt. Die Übersetzung ist insbesondere so zu wählen, dass die Amplituden beider Drehmomentübertragungswege 3, 6 gleich sind und sich somit die Schwunganteile gegenseitig auslöschen. Durch eine Übersetzung kann auch bestimmt werden, wie viel Drehmoment über den phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 3 und somit über den Federsatz 4 geleitet wird, und wieviel Drehmoment über den direkten Drehmomentübertragungsweg 6 fließt. Als Überlagerungsgetriebe kann z.B. ein Planetenradgetriebe verwendet werden. The principle underlying such a torsional vibration damping arrangement of such a power split is set forth in FIG. 1 of this patent application. A primary side 1 is the input side of such a system S and a secondary side 2 its output side. The primary side 1 is divided into two torque transmission paths 3, 6, namely a phase-shifted torque transmission path 3 and a direct torque transmission path 6. In the phase-shifted torque transmission path 3, the phase relationship of an output signal with rotational irregularities on the primary side 1 should be shifted by as much as 180 °. To achieve this, this torque transmission path 3 is operated supercritically. For this purpose, a particularly soft as possible spring set 4 and a particular high as possible inertia in the form of an intermediate mass 5 is used to obtain an excitation frequency by the output signal, which is far above the natural frequency of this spring-mass system 4, 5. At the same time, the oscillation amplitude in the phase-shifted torque tragungsweg 3 after the spring set 4. In the direct torque transmission path 6, the phase relationship of the output signal should be maintained as possible. In order to achieve this, this direct torque transmission path 6 is carried out in particular as rigidly as possible and with low mass inertia. In a superposition or coupling gear 7, the phase-shifted torque transmission path 3 and the direct torque transmission path 6 are brought together again. The translation is to be chosen in particular such that the amplitudes of both torque transmission paths 3, 6 are the same and thus the momentum components cancel each other out. By a translation can also be determined how much torque is passed through the phase-shifted torque transmission path 3 and thus via the spring set 4, and how much torque flows through the direct torque transmission path 6. As a superposition gear, for example, a planetary gear can be used.
Basierend auf dem Prinzip der Leistungsverzweigung gemäß Fig. 1 ist in Fig. 2 eine bereits bekannte Leistungsverzweigung mit einem Planetenradgetriebe als Überlagerungsgetriebe dargestellt. Based on the principle of the power split according to FIG. 1, an already known power split with a planetary gear as a superposition gear is shown in FIG.
In Fig. 2 ist ein bereits bekanntes Schema einer Verschaltung der Leistungsverzweigung dargestellt, wobei als Koppel- bzw. Überlagerungsgetriebe 7 ein Planetengetriebe verwendet wird. Hierbei ist die Primärseite 1 starr mit dem Planetenradträger/Steg 8 verbunden. Der Federsatz 4 verbindet ein Antriebshohlrad 9 mit der Primärseite 1. Das Antriebshohlrad 9 kämmt mit einem Planetenrad 10. Somit stellt das Antriebshohlrad 9 einen Teil der Zwischenmasse 5 dar. Mit dem Planetenrad 10 ist ein weiteres Planetenrad 11 drehfest verbunden. Dieses abtriebsseitige Planetenrad 11 kämmt wiederum mit dem Abtriebshohlrad 12, was einen Teil der Sekundärseite 2 bildet. Der Planetenradträger/Steg 8 befindet sich hierbei im direkten Drehmomentübertragungsweg 6. In Fig. 2, an already known scheme of an interconnection of the power split is shown, being used as coupling or superposition gear 7, a planetary gear. Here, the primary side 1 is rigidly connected to the planet carrier / web 8. The drive gear 4 meshes with a planetary gear 10. Thus, the drive ring gear 9 is a part of the intermediate mass 5. With the planetary gear 10 another planetary gear 11 is rotatably connected. This output-side planetary gear 11 in turn meshes with the output ring gear 12, which forms part of the secondary side 2. The planet carrier / web 8 is in this case in the direct torque transmission path. 6
Bei diesem Aufbau der Leistungsverzweigung werden die zwei Drehmomentübertragungswege 3, 6 in Abhängigkeit von einer Federkennlinie des Federsatzes 4, dem anliegenden Drehmoment und in Abhängigkeit von der Übersetzung des Überlagerungsgetriebes 7 um einen gewissen Winkel relativ zueinander verdreht, bis sich ein statisches Momentgleichgewicht einstellt. Dieses statische Moment wird nun ähnlich wie in einem Differentialgetriebe an den Abtrieb übertragen. Die dynamischen Momentanteile, also die Drehungleichförmigkeiten, bewirken ein Schwingen des Federsatzes 4 und somit ein Abwälzen der Zahnräder 9, 10, 11 , 12 des Überlagerungsgetriebes 7 um diesen statischen Betriebspunkt herum, ähnlich einer Kurvenfahrt beim Differentialgetriebe mit abwechselnden Links-/Rechtskurven. Bei gleichbleibender Übersetzung des Überlagerungsgetriebes 7 und unveränderter Kennlinie des Federsatzes 4 stellt sich bei gleichem statischen Moment auch immer der gleiche Verdrehwinkel zwischen direktem Drehmomentübertragungsweg 6 und Phasenschieberpfad 3 ein, wodurch immer die gleichen Zahnflanken des Überlagerungsgetriebes 7 bei diesem Moment belastet werden. Dies ist vor allem bei häufiger und lang anhaltender Fahrt im Bereich des maximalen Motormomentes nachteilig für die Lebensdauer der Zahnräder 9, 10, 11 , 12. In this structure of the power split, the two torque transmission paths 3, 6 in dependence on a spring characteristic of the spring set 4, the applied torque and in dependence on the translation of the superposition gear 7 by a certain angle rotated relative to each other until a static torque equilibrium occurs. This static moment is now transmitted to the output similar to a differential gear. The dynamic moment shares, So the rotational irregularities cause a swinging of the spring set 4 and thus a rolling of the gears 9, 10, 11, 12 of the superposition gear 7 around this static operating point around, similar to cornering in the differential gear with alternating left / right turns. With constant translation of the superposition gearing 7 and unchanged characteristic of the spring set 4 is always the same angle between direct torque transmission path 6 and phase shift path 3 at the same static moment, whereby always the same tooth flanks of the superposition gearing 7 are charged at this moment. This is especially for frequent and long-lasting driving in the range of the maximum engine torque disadvantageous for the life of the gears 9, 10, 11, 12th
Eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, die Lebensdauer einer Dreh- schwingungsdämpfungsanordnung insgesamt zu erhöhen und gleichzeitig eine kostengünstige und einfach herzustellende Drehschwingungsdämpfungsanordnung bereitzustellen, die zudem einfach in einen Antriebsstrang integrierbar ist, insbesondere einfach und zuverlässig an einen Drehmomentwandler anbindbar ist. Eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine alternative Drehschwingungsdämpfungsanordnung zur Verfügung zu stellen. An object of the present invention is therefore to increase the life of a torsional vibration damping arrangement and at the same time to provide a cost-effective and easy to manufacture torsional vibration damping arrangement, which is also easy to integrate into a drive train, in particular easily and reliably connectable to a torque converter. Another object of the present invention is to provide an alternative torsional vibration damping arrangement.
Die vorliegende Erfindung löst die Aufgaben bei einer Drehschwingungsdämpfungsan- ordnung, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs, umfassend einen Eingangsbereich und einen Ausgangsbereich, wobei zwischen Eingangsbereich und Ausgangsbereich ein erster Drehmomentübertragungsweg und parallel hierzu zumindest ein zweiter Drehmomentübertragungsweg angeordnet ist, sowie eine Koppelanordnung zur Überlagerung der über die beiden Drehmomentübertragungswege übertragenen Drehmomente, wobei im ersten Drehmomentübertragungsweg eine Phasenschieberanordnung zur Erzeugung einer Phasenverschiebung von über den ersten Drehmomentübertragungsweg geleiteten Drehungleichförmigkeiten bezüglich derer, die über den zweiten Drehmomentübertragungsweg übertragen werden, angeordnet ist, dadurch, dass zumindest ein Trennelement angeordnet ist, welches ausgebildet ist, um zeitlich begrenzt eine mechanische Kopplung zwischen dem ersten und zweiten Drehmomentübertragungsweg zu trennen. Die vorliegende Erfindung löst die Aufgaben ebenfalls bei Drehmomentübertragungsbaugruppe, umfassend einen Drehmomentwandler, eine Wandlerüberbrückungs- kupplung und eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem der Ansprüche 1 -18, dadurch, dass das Trennelement der Drehschwingungsdämpfungsanordnung als Wandlerüberbrückungskupplung ausgebildet ist. The present invention solves the problems in a torsional vibration damping arrangement, in particular for the drive train of a vehicle, comprising an input area and an output area, a first torque transmission path being arranged between input area and output area and at least a second torque transmission path being parallel thereto, and a coupling arrangement for superimposing the Torques transmitted via the two torque transmission paths, wherein in the first torque transmission path, a phase shifter arrangement for phase shifting of rotational irregularities conducted via the first torque transmission path with respect to those transmitted via the second torque transmission path is arranged by arranging at least one partition member which is formed to temporarily separate a mechanical coupling between the first and second torque transmission paths. The present invention also achieves the objects in a torque transmission assembly comprising a torque converter, a lockup clutch, and a torsional vibration damping assembly according to any one of claims 1 to 18, characterized in that the separator of the torsional vibration damping assembly is formed as a lockup clutch.
Die vorliegende Erfindung löst die Aufgaben ebenfalls bei Drehmomentübertragungsbaugruppe, umfassend einen Drehmomentwandler und eine Drehschwingungsdämp- fungsanordnung gemäß einem der Ansprüche 1 -18, dadurch gekennzeichnet, dass der Drehmomentwandler an der Primärseite der Drehschwingungsdämpfungsanordnung angebunden ist. The present invention also achieves the objects in a torque transmitting assembly comprising a torque converter and a torsional vibration damping assembly according to any one of claims 1-18, characterized in that the torque converter is connected to the primary side of the torsional vibration damping assembly.
Einer der damit erzielten Vorteile ist, dass mittels des Trennelementes eine mechanische Kopplung zwischen den beiden Drehmomentpfaden kurzzeitig und kontrolliert getrennt werden kann, um beispielsweise eine Relativdrehung zweier Drehmomentübertragungselemente, wie beispielsweise Zahnrädern, zu ermöglichen und somit die Belastung gleichmäßiger auf die beteiligten Übertragungselemente über die Zeit zu verteilen. Dies erhöht wesentlich die Lebensdauer der Drehschwingungsdämpfungsanordnung. Darüber hinaus bietet ein derartiges Trennelement auch einen Schutz gegen Mißbrauch. Schließlich bietet eine solche Drehmomentübertragungsgruppe den Vorteil, dass eine einfache, zuverlässige und kostengünstige Anbindung bzw. Herstellung derselben ermöglicht wird. One of the advantages achieved thereby is that by means of the separating element, a mechanical coupling between the two torque paths can be separated briefly and controlled, for example, to allow a relative rotation of two torque transmission elements, such as gears, and thus the load uniformly on the transmission elements involved over time to distribute. This significantly increases the life of the torsional vibration damping arrangement. In addition, such a separator also provides protection against abuse. Finally, such a torque transmission group offers the advantage that a simple, reliable and cost-effective connection or production of the same is made possible.
Unter einer Welle ist nachfolgend nicht ausschließlich ein beispielsweise zylindrisches, drehbar gelagertes Maschinenelement zur Übertragung von Drehmomenten zu verstehen, sondern vielmehr sind hierunter auch allgemeine Verbindungselemente zu verstehen, die einzelne Bauteile oder Elemente miteinander verbinden, insbesondere Verbindungselemente, die mehrere Elemente verdrehfest miteinander verbinden. A shaft is not to be understood below exclusively as an example cylindrical, rotatably mounted machine element for transmitting torques, but this is also general connecting elements to understand that connect individual components or elements together, in particular connecting elements that connect a plurality of elements rotationally together.
Zwei Elemente werden insbesondere als miteinander verbunden bezeichnet, wenn zwischen den Elementen eine feste, insbesondere verdrehfeste Verbindung, besteht. Insbesondere drehen solche verbundenen Elemente mit der gleichen Drehzahl. Zwei Elemente werden im Weiteren als koppelbar oder verbindbar bezeichnet, wenn zwischen diesen Elementen eine lösbare Verbindung besteht. Insbesondere drehen solche Elemente mit der gleichen Drehzahl, wenn die Verbindung besteht. Two elements are in particular referred to as interconnected when between the elements a solid, in particular rotationally fixed connection consists. In particular, such connected elements rotate at the same speed. Two elements are hereinafter referred to as coupled or connectable if there is a releasable connection between these elements. In particular, such elements rotate at the same speed when the connection is made.
Die verschiedenen Bauteile und Elemente der genannten Erfindung können dabei über eine Welle bzw. ein Verbindungselement, aber auch direkt, beispielsweise mittels einer Schweiß-, Press- oder einer sonstigen Verbindung miteinander verbunden sein. The various components and elements of said invention can be connected to one another via a shaft or a connecting element, but also directly, for example by means of a welding, pressing or other connection.
Unter einer Kupplung ist vorzugsweise in der Beschreibung, insbesondere in den Ansprüchen, ein Schaltelement zu verstehen, welches, je nach Betätigungszustand, eine Relativbewegung zwischen zwei Bauteilen zulässt oder eine Verbindung zur Übertragung eines Drehmoments darstellt. Unter einer Relativbewegung ist beispielsweise eine Rotation zweier Bauteile zu verstehen, wobei die Drehzahl des ersten Bauteils und die Drehzahl des zweiten Bauteils voneinander abweichen. Darüber hinaus ist auch die Rotation nur eines der beiden Bauteile denkbar, während das andere Bauteil still steht oder in entgegengesetzter Richtung rotiert. Under a clutch is preferably in the description, in particular in the claims, a switching element to understand, which, depending on the operating state, a relative movement between two components permits or represents a connection for transmitting torque. Under a relative movement, for example, to understand a rotation of two components, wherein the rotational speed of the first component and the rotational speed of the second component differ from each other. In addition, the rotation of only one of the two components is conceivable, while the other component is stationary or rotating in the opposite direction.
Im Folgenden ist unter einer nicht betätigten Kupplung eine geöffnete Kupplung zu verstehen. Dies bedeutet, dass eine Relativbewegung zwischen den beiden Bauteilen möglich ist. Bei betätigter bzw. geschlossener Kupplung rotieren die beiden Bauteile dementsprechend mit gleicher Drehzahl in dieselbe Richtung. Hereinafter, a non-actuated clutch is understood to mean an opened clutch. This means that a relative movement between the two components is possible. When the clutch is actuated or closed, the two components accordingly rotate at the same speed in the same direction.
Grundsätzlich ist auch eine Verwendung von Schaltelementen möglich, die im nicht betätigten Zustand geschlossen und im betätigten Zustand geöffnet sind. Dementsprechend sind die Zuordnungen zwischen Funktion und Schaltzustand der oben beschriebenen Schaltzustände in umgekehrter Weise zu verstehen. Bei den nachfolgenden Ausführungsbeispielen anhand der Figuren, wird zunächst eine Anordnung zugrundegelegt, in der ein betätigtes Schaltelement geschlossen und ein nicht betätigtes Schaltelement geöffnet ist. In principle, a use of switching elements is possible, which are closed in the non-actuated state and open in the actuated state. Accordingly, the associations between function and switching state of the switching states described above are to be understood in the reverse manner. In the following embodiments with reference to the figures, an arrangement is initially based, in which an actuated switching element is closed and a non-actuated switching element is opened.
Ein Planetenradsatz oder Planetengetriebe umfasst ein Sonnenrad, ein Planetenträger respektive Steg und ein Hohlrad. An dem Planetenträger respektive Steg drehbar gela- gert sind Planetenräder oder Planeten, welche mit der Verzahnung des Sonnenrades und/oder der Verzahnung des Hohlrades kämmen. A planetary or planetary gear includes a sun gear, a planet carrier respectively web and a ring gear. Rotatably mounted on the planet carrier or web. Gert are planetary gears or planets, which mesh with the teeth of the sun gear and / or the toothing of the ring gear.
Unter dem Begriff„Bindbarkeit" ist vorzugsweise in der Beschreibung, insbesondere in den Ansprüchen zu verstehen, dass bei unterschiedlicher geometrischer Lage die gleiche Anbindung bzw. Bindung von Schnittstellen gewährleistet ist, ohne dass sich einzelne Verbindungselemente oder Wellen kreuzen. The term "bondability" is preferably to be understood in the description, in particular in the claims, that in the case of a different geometric position, the same connection or binding of interfaces is ensured without individual connecting elements or waves crossing each other.
Weitere vorteilhafte Ausführungsformen, Merkmale und Vorteile der Erfindung sind in den Unteransprüchen beschrieben. Further advantageous embodiments, features and advantages of the invention are described in the subclaims.
Zweckmäßigerweise ist zumindest eines der Trennelemente im zweiten Drehmomentübertragungsweg angeordnet. Eine Anordnung zumindest eines der Trennelemente im zweiten Drehmomentübertragungsweg ist vorteilhaft, weil das Trennelement im Leis- tungsverzweigungsbetrieb ein geringeres Drehmoment übertragen muss als im ersten Drehmomentübertragungsweg, also im Phasenschieberpfad, da die Übersetzung der Leistungsverzweigung vorzugsweise so ausgelegt wird, dass der größere Drehmomentanteil eines Motormoments über den ersten Drehmomentübertragungsweg, also den Phasenschieberpfad, geleitet wird und der verbleibende kleinere Anteil des Motormoments über den zweiten Drehmomentübertragungsweg, also über den direkten Drehmomentübertragungsweg, fließt. Ist somit das Trennelement im direkten Drehmomentübertragungsweg bzw. im zweiten Drehmomentübertragungsweg angeordnet, kann das Trennelement entsprechend kleiner dimensioniert werden, was die Herstellungskosten senkt und den Einbau erleichtert. Conveniently, at least one of the separating elements is arranged in the second torque transmission path. An arrangement of at least one of the separating elements in the second torque transmission path is advantageous because the separating element in the power branching operation must transmit a lower torque than in the first Drehmomentübertragungsweg, ie in the phase shift path, since the ratio of the power split is preferably designed so that the larger torque component of an engine torque over the first torque transmission path, ie the phase shift path, is passed and the remaining smaller portion of the engine torque via the second torque transmission path, ie via the direct torque transmission path, flows. Thus, if the separating element is arranged in the direct torque transmission path or in the second torque transmission path, the separating element can be dimensioned correspondingly smaller, which reduces the production costs and facilitates the installation.
Vorteilhafterweise ist zumindest eines der Trennelemente im ersten Drehmomentübertragungsweg angeordnet, insbesondere nach der Phasenschieberanordnung Ist das Trennelement im ersten Drehmomentübertragungsweg, also im Phasenschieberpfad, insbesondere nach der Phasenschieberanordnung angeordnet, hat dies den Vorteil, dass bei einem Versagen des Trennelements bzw. bei einem unkontrollierten Öffnen des Trennelements Getriebekomponenten, die mit dem Trennelement verbunden sind, eine geringere Beschleunigung im Vergleich zur Anordnung im zweiten Drehmomentübertragungsweg erfahren, da eine sich einstellende Differenzdrehzahl zwischen An- triebsseite des Trennelements und Seite des Koppelgetriebes des Trennelements nach Öffnen des Trennelements geringer ist. Advantageously, at least one of the separating elements is arranged in the first torque transmission path, in particular after the phase shifter arrangement. If the separating element is arranged in the first torque transmission path, ie in the phase shifter path, in particular after the phase shifter arrangement, this has the advantage that in the event of a failure of the separating element or in the event of an uncontrolled opening of the phase shifter Separation element transmission components, which are connected to the separating element, a lower acceleration compared to the arrangement in the second torque transmission path learn as a self-adjusting differential speed between drive side of the separating element and side of the linkage of the separating element after opening of the separating element is lower.
Vorteilhafterweise ist zumindest eine zweite Phasenschieberanordnung im ersten Drehmomentübertragungsweg angeordnet. Dies ermöglicht eine flexiblere Verschiebung der Phasenbeziehung zwischen Eingangsbereich und Ausgangsbereich. Darüber hinaus können die einzelnen Phasenschieberanordnungen konstruktiv einfacher, insbesondere kleiner, dimensioniert werden. Advantageously, at least one second phase shifter arrangement is arranged in the first torque transmission path. This allows a more flexible shifting of the phase relationship between the input area and the output area. In addition, the individual phase shifter arrangements can be structurally simpler, in particular smaller, dimensioned.
Zweckmäßigerweise ist das Trennelement zwischen den zumindest zwei Phasenschieberanordnungen angeordnet. Dies ist konstruktiv vorteilhaft hinsichtlich der Anbindung bei Verwendung von einem Innen- und Außendämpfer als Phasenschieberanordnung. The separating element is expediently arranged between the at least two phase shifter arrangements. This is structurally advantageous in terms of the connection when using an inner and outer damper as a phase shifter assembly.
Vorteilhafterweise ist das Trennelement im ersten Drehmomentübertragungselement vor der ersten Phasenschieberanordnung angeordnet. Dies ist in konstruktiver Sicht vorteilhaft hinsichtlich der Anbindung, Zentrierung und Ansteuerung, insbesondere einer aktiven und/oder passiven Betätigung des Trennelements. Advantageously, the separating element in the first torque transmitting element is arranged in front of the first phase shifter arrangement. This is advantageous in constructive terms with regard to the connection, centering and control, in particular an active and / or passive actuation of the separating element.
Zweckmäßigerweise ist das Trennelement in der Koppelanordnung angeordnet. Damit ist eine besonders direkte Möglichkeit gegeben, die mechanische Kopplung zwischen dem ersten und dem zweiten Drehmomentübertragungsweg temporär zu unterbrechen. Gleichzeitig kann auf eine platzraubende und aufwendige Anordnung des Trennelements in einem der beiden Drehmomentübertragungswege verzichtet werden. Conveniently, the separating element is arranged in the coupling arrangement. This provides a particularly direct possibility to temporarily interrupt the mechanical coupling between the first and the second torque transmission path. At the same time can be dispensed with a space-consuming and complex arrangement of the separating element in one of the two torque transmission paths.
Vorteilhafterweise weist die Koppelanordnung einen antriebsseitigen Teil, umfassend ein oder mehrere antriebsseitige Elemente, und einen abtriebsseitigen Teil, umfassend zumindest ein Element, welches mit einem Ausgang der Drehschwingungsdämpfungs- anordnung zusammenwirkt, auf und das Trennelement ist zwischen dem antriebsseitigen Teil einerseits und dem abtriebsseitigen Teil der Koppelanordnung andererseits angeordnet. Dadurch lässt sich auf einfache und direkte Weise eine temporäre mechanische Trennung der beiden Drehmomentübertragungswege mittels des Trennelements erreichen. Zweckmäßigerweise ist einer der beiden Teile der Koppelanordnung mit dem ersten und zweiten Drehmomentübertragungsweg gekoppelt und der andere der beiden Teile der Koppelanordnung ist mit dem ersten Drehmomentübertragungsweg gekoppelt. Dies hat u.a. den Vorteil, dass in Abhängigkeit des aktuellen Zustande der Phasenschieberanordnung die Belastung auf antriebsseitige Getriebeelemente, insbesondere deren Verzahnung immer die gleiche Belastung erfährt, gesenkt wird, was die Zuverlässigkeit und die Lebensdauer der Drehschwingungsdämpfungsanordnung insgesamt erhöht: Getriebeelemente des direkten Drehmomentübertragungswegs erfahren in Abhängigkeit eines Zustandes der Phasenschieberanordnung keine Relatiwerdrehung und werden somit abhängig vom Verdrehwinkel der Phasenschieberanordnung immer gleich belastet, wohingegen abtriebsseitige Getriebeelemente nach erfolgter Verdrehung von den beiden Teilen des Koppelgetriebes bezogen auf den Verdrehwinkel der Phasenschieberanordnung anders, insbesondere an einer anderen Position, belastet werden und so eine gleichmäßigere Belastung über die Zeit erfolgt, was letztlich die Lebensdauer erhöht. Advantageously, the coupling arrangement has a drive-side part, comprising one or more drive-side elements, and a driven-side part, comprising at least one element which cooperates with an output of the torsional vibration damping arrangement, and the separating element is between the drive-side part on the one hand and the output-side part of Coupling arrangement on the other hand arranged. As a result, a temporary mechanical separation of the two torque transmission paths by means of the separating element can be achieved in a simple and direct manner. Conveniently, one of the two parts of the coupling arrangement is coupled to the first and second torque transmission paths and the other of the two parts of the coupling arrangement is coupled to the first torque transmission path. This has the advantage, inter alia, that depending on the current state of the phase shifter assembly the load on drive-side gear elements, in particular their teeth always experiences the same load is lowered, which increases the reliability and the life of the torsional vibration damping arrangement as a whole: gear elements of the direct torque transmission path experienced in dependence a state of the phase shifter assembly no Relatiwerdrehung and are thus always loaded depending on the angle of rotation of the phase shifter assembly, whereas the output side gear elements after rotation of the two parts of the linkage based on the angle of rotation of the phase shifter differently, especially at a different position, are loaded and so a more uniform Stress over time takes place, which ultimately increases the life.
Vorteilhafterweise sind die beiden Teile der Koppelanordnung mit unterschiedlichen Drehmomentübertragungswegen gekoppelt, insbesondere wobei der antriebsseitige Teil der Koppeleinrichtung direkt mit einem Ausgang des abtriebsseitigen Teils der Koppeleinrichtung verbunden ist. Durch die auf diese Weise fehlende Drehmomentab- stützung an der Abtriebsseite bei einem geöffneten Trennelement wird durch die Phasenschieberanordnung eine Relatiwerschiebung in der Phase der zwei Drehmomentübertragungswege eingeleitet, so dass hier sowohl Getriebeelemente sowohl im ersten als auch im zweiten Drehmomentübertragungsweg in Bezug auf einen Zustand der Phasenschieberanordnung verschoben werden. Damit erfolgt über die Lebensdauer eine gleichmäßige Verteilung der Maximalbelastung der beiden Teile des Koppelgetriebes. Advantageously, the two parts of the coupling arrangement are coupled with different torque transmission paths, in particular wherein the drive-side part of the coupling device is connected directly to an output of the output-side part of the coupling device. Due to the thus lacking torque output on the output side with an open separator, the phase shifter assembly initiates a relative shift in the phase of the two torque paths so that both transmission elements in both the first and second torque paths are related to a state of the phase shifter assembly be moved. This is done over the life of a uniform distribution of the maximum load of the two parts of the linkage.
Vorteilhafterweise ist die Koppeleinrichtung in Form eines Planetengetriebes, insbesondere in Form eines Stufenplanetengetnebes, ausgebildet. Dies ermöglicht ein einfaches und gleichzeitig zuverlässiges Koppelgetriebe, welches zudem auch einfach herstellbar ist. Zweckmäßigerweise ist der Steg des Planetengetriebes dem antriebsseitigen Teil der Koppeleinrichtung zugeordnet. Auf diese Weise kann der Steg direkt mit einem der Drehmomentübertragungswege zusammenwirken. Nach Öffnen des Trennelementes ist damit eine Verstellung von Getriebeelementen antriebsseitig, also im Bereich drehmo- mentaufwärts des antriebsseitigen Teils, möglich. Advantageously, the coupling device in the form of a planetary gear, in particular in the form of a Stufenplanetengetnebes formed. This allows a simple and reliable coupling gear, which is also easy to produce. Conveniently, the web of the planetary gear is assigned to the drive-side part of the coupling device. In this way, the web can interact directly with one of the torque transmission paths. After opening the separating element is thus an adjustment of transmission elements on the drive side, ie in the range of torque ment upwards of the drive-side part, possible.
Vorteilhafterweise sind Sonnenrad und/oder Hohlrad des Planetengetriebes dem antriebsseitigen Teil der Koppeleinrichtung zugeordnet. Damit lässt sich alternativ ein Abtrieb über den Steg des Planetengetriebes bewerkstelligen. Advantageously, sun gear and / or ring gear of the planetary gear are assigned to the drive-side part of the coupling device. This can alternatively accomplish a downforce on the web of the planetary gear.
Zweckmäßigerweise sind Hohlrad oder Steg des Planetengetriebes dem abtriebsseiti- gen Teil der Koppeleinrichtung zugeordnet. Auf diese Weise kann direkt ein Abtrieb über das Hohlrad oder den Steg des Planetengetriebes erfolgen, was insbesondere bei Verwendung einer derartigen Drehschwingungsanordnung in einem Automatikgetriebe vorteilhaft ist. Advantageously, ring gear or web of the planetary gear are assigned to the output side part of the coupling device. In this way, an output can take place directly via the ring gear or the web of the planetary gear, which is particularly advantageous when using such a torsional vibration arrangement in an automatic transmission.
Zweckmäßigerweise sind zumindest zwei Planetenräder des Planetengetriebes axial gestaffelt und ein Trennelement ist entweder vor den beiden Planetenrädern oder zwischen diesen angeordnet. Damit können mittels eines der Trennelemente die beiden Drehmomentübertragungswege direkt und einfach voneinander getrennt werden. Conveniently, at least two planetary gears of the planetary gear are axially staggered and a separating element is arranged either in front of the two planetary gears or between them. Thus, by means of one of the separating elements, the two torque transmission paths can be separated from each other directly and simply.
Vorteilhafterweise sind eines oder mehrere der Trennelemente als Klauenkupplung und/oder momentbetätigte Rutschkupplung ausgebildet. Auf diese Weise ist eine einfache und gleichzeitig zuverlässige, insbesondere flexible Herstellung und Einsetzbarkeit des Trennelementes gegeben. Advantageously, one or more of the separating elements are designed as a dog clutch and / or torque-actuated slip clutch. In this way, a simple and reliable at the same time, in particular flexible production and usability of the separating element is given.
Zweckmäßigerweise sind Überlastungsschutzmittel angeordnet, die ausgebildet sind, ein Versagen zumindest eines der Trennelemente und/oder eine Drehzahl von mit dem Trennelement verbundenen Wellen zu überwachen und im Falle eines Versagens und/oder Überschreiten einer Grenzdrehzahl eine Überlastung der Drehschwingungs- dämpfungsanordnung zu verhindern. Damit wird eine Überlastung der Drehschwin- gungsdämpfungsanordnung zuverlässig vermieden. Weitere wichtige Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen, aus den Zeichnungen, und aus dazugehöriger Figurenbeschreibung anhand der Zeichnungen. Conveniently, overload protection means are arranged which are designed to monitor a failure of at least one of the separating elements and / or a rotational speed of shafts connected to the separating element and to prevent overloading of the torsional vibration damping arrangement in the event of a failure and / or exceeding a limiting rotational speed. This reliably prevents overloading of the torsional vibration damping arrangement. Further important features and advantages of the invention will become apparent from the subclaims, from the drawings, and from associated figure description with reference to the drawings.
Es versteht sich, dass die vorstehend genannten und die nachstehend noch zu erläuternden Merkmale nicht nur in der jeweils angegebenen Kombination, sondern auch in anderen Kombinationen oder in Alleinstellung verwendbar sind, ohne den Rahmen der vorliegenden Erfindung zu verlassen. It is understood that the features mentioned above and those yet to be explained below can be used not only in the particular combination given, but also in other combinations or in isolation, without departing from the scope of the present invention.
Bevorzugte Ausführungen und Ausführungsformen der Erfindung sind in den Zeichnungen dargestellt und werden in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert, wobei sich gleiche Bezugszeichen auf gleiche oder ähnliche oder funktional gleiche Bauteile oder Elemente beziehen. Preferred embodiments and embodiments of the invention are illustrated in the drawings and will be described in more detail in the following description, wherein like reference numerals refer to the same or similar or functionally identical components or elements.
Dabei zeigen jeweils in schematischer Form In each case show in a schematic form
Fig. 1 das bereits bekannte Prinzip einer Leistungsverzweigung; Fig. 1, the already known principle of a power split;
Fig. 2 eine bereits bekannte Ausführungsform des Prinzips der Leistungsverzweigung gemäß Fig. 1 ; 2 shows an already known embodiment of the principle of the power split according to FIG. 1;
Fig. 3 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer ersten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung; 3 shows a torsional vibration damping arrangement according to a first embodiment of the present invention;
Fig. 4 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer zweiten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung; 4 shows a torsional vibration damping arrangement according to a second embodiment of the present invention;
Fig. 5 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer dritten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung; 5 shows a torsional vibration damping arrangement according to a third embodiment of the present invention;
Fig. 6 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer vierten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung; Fig. 7 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer fünften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung; 6 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fourth embodiment of the present invention; FIG. 7 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fifth embodiment of the present invention; FIG.
Fig. 8 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer sechsten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zur Fig. 3; 8 shows a torsional vibration damping arrangement according to a sixth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3;
Fig. 9 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer siebten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zur Fig. 3; 9 shows a torsional vibration damping arrangement according to a seventh embodiment of the present invention analogous to FIG. 3;
Fig. 10 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer achten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zur Fig. 3; 10 shows a torsional vibration damping arrangement according to an eighth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3;
Fig. 1 1 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer neunten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zur Fig. 3; 1 1 shows a torsional vibration damping arrangement according to a ninth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3;
Fig. 12 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer zehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zur Fig. 3; 12 shows a torsional vibration damping arrangement according to a tenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3;
Fig. 13 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer elften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu den Fig. 5, 6 und 7; 13 shows a torsional vibration damping arrangement according to an eleventh embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7;
Fig. 14 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer zwölften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu den Fig. 5, 6 und 7; 14 shows a torsional vibration damping arrangement according to a twelfth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7;
Fig. 15 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer drei-zehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu den Fig. 5, 6 und 7; 15 shows a torsional vibration damping arrangement according to a three-tenth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7;
Fig. 16 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer vierzehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu den Fig. 5, 6 und 7; 16 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fourteenth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7;
Fig. 17 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer fünfzehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu den Fig. 5, 6 und 7; Fig. 18 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer sechszehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu Fig. 5; 17 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fifteenth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7; FIG. 18 shows a torsional vibration damping arrangement according to a sixteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5; FIG.
Fig. 19 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer siebzehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu Fig. 5; FIG. 19 shows a torsional vibration damping arrangement according to a seventeenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5; FIG.
Fig. 20 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer achtzehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu Fig. 5; FIG. 20 shows a torsional vibration damping arrangement according to an eighteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5; FIG.
Fig. 21 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer neunzehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu Fig. 5; FIG. 21 shows a torsional vibration damping arrangement according to a nineteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5; FIG.
Fig. 22 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer zwanzigsten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu Fig. 5; FIG. 22 shows a torsional vibration damping arrangement according to a twentieth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5; FIG.
Fig. 23a-d eine bereits bekannte Drehschwingungsdämpfungsanordnung mit Leistungsverzweigung mit Hohlrädern analog der Fig. 18-22; Fig. 23a-d an already known torsional vibration damping arrangement with power split with ring gears analogous to FIG. 18-22;
Fig. 24a-c die Ausführungsform der Fig. 23 im Detail; Fig. 24a-c, the embodiment of Figure 23 in detail.
Fig. 25a-b die Ausführungsform der Fig. 24 bei geschlossenem Trennelement im Koppelgetriebe; Fig. 25a-b, the embodiment of Figure 24 with the separating element in the coupling gear;
Fig. 26a-c Komponenten des Trennelementes im Koppelgetriebe gemäß Fig. 25 ausgeführt als Klauenkupplung; Fig. 26a-c components of the separating element in the coupling gear according to Figure 25 executed as a dog clutch.
Fig. 27a-e die Ausführungsform der Fig. 24 bei Ausführung des Trennelementes als Klauenkupplung in geschlossenem Zustand; die Ausführungsform der Fig. 27 bei geöffneter Klauenkupplung; Fig. 29a-c eine weitere Ausführungsform einer Drehschwingungsdämpfungsanord- nung mit Trennelement im zweiten Drehmomentübertragungsweg ausgeführt als momentbetätigte Rutschkupplung; Fig. 27a-e, the embodiment of Figure 24 during execution of the separating element as a dog clutch in the closed state. the embodiment of Figure 27 with open jaw clutch. FIGS. 29a-c show a further embodiment of a torsional vibration damping arrangement with a separating element in the second torque transmission path designed as a torque-actuated slip clutch;
Fig. 30 Einzelteile der momentbetätigten Rutschkupplung in der Ausführungsform der Fig. 29; und FIG. 30 shows individual parts of the moment-actuated slip clutch in the embodiment of FIG. 29; FIG. and
Fig. 31 a-b eine weitere Ausführungsform eines Trennelementes als momentbetätigte Rutschkupplung. Fig. 31 a-b, a further embodiment of a separating element as a torque-operated friction clutch.
Fig. 1 zeigt das bereits bekannte Prinzip einer Leistungsverzweigung. Fig. 1 shows the already known principle of a power split.
In Fig. 1 ist das Grundprinzip der Leistungsverzweigung an einem System S dargestellt. Eine Primärseite 1 ist die Eingangsseite eines solchen Systems S und eine Sekundärseite 2 dessen Ausgangsseite. Die Primärseite 1 wird in zwei Drehmomentübertragungspfade 3, 6 aufgeteilt, nämlich in einen phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 3 und in einen direkten Drehmomentübertragungsweg 6. Im phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 3 soll die Phasenbeziehung eines Ausgangssignals mit Drehungleichformigkeiten auf der Primärseite 1 um möglichst 180° verschoben werden. Um dies zu erreichen, wird dieser Drehmomentübertragungsweg 3 überkritisch betrieben. Hierzu wird ein insbesondere möglichst weicher Federsatz 4 und eine insbesondere möglichst hohe Massenträgheit in Form einer Zwischenmasse 5 verwendet, um eine Anregungsfrequenz durch das Ausgangssignal zu erhalten, die weit über der Eigenfrequenz dieses Feder-Masse-Systems 4, 5 liegt. Gleichzeitig verringert sich auch die Schwingungsamplitude im phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 3 nach dem Federsatz 4. Im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 soll die Phasenbeziehung des Ausgangssignals möglichst beibehalten werden. Um dies zu erreichen, wird dieser direkte Drehmomentübertragungsweg 6 insbesondere möglichst steif und/oder mit geringer Massenträgheit ausgeführt. In Fig. 1, the basic principle of the power split is shown on a system S. A primary side 1 is the input side of such a system S and a secondary side 2 its output side. The primary side 1 is split into two torque transmission paths 3, 6, namely a phase-shifted torque transmission path 3 and a direct torque transmission path 6. In the phase-shifted torque transmission path 3, the phase relationship of an output signal with rotational irregularities on the primary side 1 should be shifted by as much as 180 °. To achieve this, this torque transmission path 3 is operated supercritically. For this purpose, a particularly soft as possible spring set 4 and a particularly high as possible inertia in the form of an intermediate mass 5 is used to obtain an excitation frequency by the output signal, which is well above the natural frequency of this spring-mass system 4, 5. At the same time, the oscillation amplitude in the phase-shifted torque transmission path 3 decreases after the spring set 4. In the direct torque transmission path 6, the phase relationship of the output signal should be maintained as possible. To achieve this, this direct torque transmission path 6 is executed in particular as stiff as possible and / or with low inertia.
In einem Überlagerungs- oder Koppelgetriebe 7 werden der phasenverschobene Drehmomentübertragungspfad 3 und der direkte Drehmomentübertragungspfad 6 wieder zusammengeführt. Die Übersetzung ist insbesondere so zu wählen, dass die Amplitu- den beider Drehmomentübertragungswege 3, 6 gleich sind und sich somit die In a superposition or coupling gear 7, the phase-shifted torque transmission path 3 and the direct torque transmission path 6 are brought together again. In particular, the translation should be chosen such that the amplitude the two torque transmission paths 3, 6 are the same and thus the
Schwunganteile gegenseitig auslöschen. Durch eine Übersetzung kann auch bestimmt werden, wieviel Drehmoment über den phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 3 und somit den Federsatz 4 geleitet wird, und wieviel Drehmoment über den direkten Drehmomentübertragungsweg 6 fließt. Als Überlagerungsgetriebe kann z.B. ein Planetenradgetriebe verwendet werden. Swap out flywheel parts. By a translation can also be determined how much torque is passed through the phase-shifted torque transmission path 3 and thus the spring set 4, and how much torque flows through the direct torque transmission path 6. As a superposition gear, e.g. a planetary gear can be used.
Fig. 2 zeigt eine bereits bekannte Ausführungsform des Prinzips der Leistungsverzweigung gemäß Fig. 1.  FIG. 2 shows an already known embodiment of the principle of the power split according to FIG. 1.
In Fig. 2 ist ein bereits bekanntes Schema der Verschaltung der Leistungsverzweigung dargestellt, wobei als Koppel- bzw. Überlagerungsgetriebe 7 ein Planetengetriebe verwendet wird. Hierbei ist die Primärseite 1 starr mit dem Planetenradträger/Steg 8 verbunden. Der Federsatz 4 verbindet ein Antriebshohlrad 9 mit der Primärseite 1. Das Antriebshohlrad 9 kämmt mit einem Planetenrad 10. Somit stellt das Antriebshohlrad 9 einen Teil der Zwischenmasse 5 dar. Mit dem Planetenrad 10 ist ein weiteres Planetenrad 11 drehfest verbunden. Dieses abtriebsseitige Planetenrad 11 kämmt wiederum mit dem Abtriebshohlrad 12, was einen Teil der Sekundärseite 2 bildet. Der Planetenradträger/Steg 8 befindet sich hierbei im direkten Drehmomentübertragungsweg 6. In Fig. 2, an already known scheme of the interconnection of the power split is shown, wherein as coupling or superposition gear 7, a planetary gear is used. Here, the primary side 1 is rigidly connected to the planet carrier / web 8. The drive gear 4 meshes with a planetary gear 10. Thus, the drive ring gear 9 is a part of the intermediate mass 5. With the planetary gear 10 another planetary gear 11 is rotatably connected. This output-side planetary gear 11 in turn meshes with the output ring gear 12, which forms part of the secondary side 2. The planet carrier / web 8 is in this case in the direct torque transmission path. 6
Bei diesem Aufbau der Leistungsverzweigung werden die zwei Drehmomentübertragungswege 3, 6 in Abhängigkeit von einer Federkennlinie des Federsatzes 4, dem anliegenden Drehmoment und in Abhängigkeit von der Übersetzung des Überlagerungsgetriebes 7 um einen gewissen Winkel relativ zueinander verdreht, bis sich ein statisches Momentgleichgewicht einstellt. Dieses statische Moment wird nun ähnlich wie in einem Differentialgetriebe an den Abtrieb übertragen. Die dynamischen Momentanteile, also die Drehungleichförmigkeiten, bewirken ein Schwingen des Federsatzes 4 und somit ein Abwälzen der Zahnräder 9, 10, 11 , 12 des Überlagerungsgetriebes 7 um diesen statischen Betriebspunkt herum, ähnlich einer Kurvenfahrt beim Differentialgetriebe mit abwechselnden LinksVRechtskurven. Bei gleichbleibender Übersetzung des Überlagerungsgetriebes 7 und unveränderter Kennlinie des Federsatzes 4 stellt sich bei gleichem statischen Moment auch immer der gleiche Verdrehwinkel zwischen direktem Drehmomentübertragungsweg 6 und Phasenschieberpfad 3 ein, wodurch immer die gleichen Zahnflanken des Überlagerungsgetriebes 7 bei diesem Moment belastet wer- den. Dies ist vor allem bei häufiger und lang anhaltender Fahrt im Bereich des maximalen otormomentes nachteilig für die Lebensdauer der Zahnräder 9, 10, 1 1 , 12. In this structure of the power split, the two torque transmission paths 3, 6 in dependence on a spring characteristic of the spring set 4, the applied torque and in dependence on the translation of the superposition gear 7 by a certain angle rotated relative to each other until a static torque equilibrium occurs. This static moment is now transmitted to the output similar to a differential gear. The dynamic torque components, so the rotational irregularities, cause a swinging of the spring set 4 and thus a rolling of the gears 9, 10, 11, 12 of the superposition gear 7 around this static operating point around, similar to cornering in the differential gear with alternating linksVRechtskurven. With constant translation of the superposition gearing 7 and unchanged characteristic of the spring set 4, the same angle of rotation always arises between the direct torque transmission path 6 and the phase shift path 3 at the same static torque, whereby the same tooth flanks of the superposition gearing 7 are always loaded at this moment. the. This is detrimental to the life of the gears 9, 10, 1 1, 12, especially in the case of frequent and long-lasting driving in the region of the maximum otormomentes.
Fig. 3 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer ersten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. 3 shows a torsional vibration damping arrangement according to a first embodiment of the present invention.
In Fig. 3 ist ein System S gemäß Fig. 1 gezeigt. Ein Antriebsdrehmoment Man wird auf der Primärseite 1 des Systems S auf einen phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 3 und einen direkten Drehmomentübertragungsweg 6 aufgeteilt. Im phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 3 ist ein Feder-Masse-System 4, 5 mit Federn 4 und damit gekoppelten Zwischenmassen 5 zur Phasenverschiebung angeordnet. Die beiden Drehmomentübertragungswege 3, 6 werden mittels eines Koppelgetriebes 7 wieder zusammengeführt und geben ein Drehmoment Mab auf der Sekundärseite 2 wieder aus. In Fig. 3 ist nun im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 ein temporäres Trennelement 41 angeordnet, welches zeitweise eine Unterbrechung der Übertragung von Drehmomenten über den direkten Drehmomentübertragungsweg 6 bereitstellt. FIG. 3 shows a system S according to FIG. 1. A drive torque M an is divided on the primary side 1 of the system S into a phase-shifted torque transmission path 3 and a direct torque transmission path 6. In the phase-shifted torque transmission path 3 is a spring-mass system 4, 5 arranged with springs 4 and thus coupled intermediate masses 5 for phase shift. The two torque transmission paths 3, 6 are brought together again by means of a linkage 7 and output a torque M ab on the secondary side 2 again. In FIG. 3, a temporary separating element 41 is now arranged in the direct torque transmission path 6, which temporarily provides an interruption of the transmission of torques via the direct torque transmission path 6.
Fig. 4 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer zweiten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. 4 shows a torsional vibration damping arrangement according to a second embodiment of the present invention.
In Fig. 4 ist im Wesentlichen ein System S gemäß Fig. 3 gezeigt. Im Unterschied zum System S gemäß Fig. 3 ist beim System S gemäß Fig. 4 das Trennelement 41 nun nicht im direkten Drehmomentübertragungsweg 6, sondern im Phasenschieberdrehmomen- tübertragungsweg 3 angeordnet. Zu sehen sind vier mögliche Positionen des Trennelements 41 . Zum einen kann das Trennelement 41 vor, also drehmomentaufwärts, der Feder-Masse-Anordnung 4, 5 angeordnet sein, zwischen zwei Federn 4 des Feder- Masse-Systems, zwischen einer Feder 4 des Feder-Masse-Systems 4, 5 und einer der Zwischenmassen 5 und/oder zwischen den beiden Zwischenmassen 5. FIG. 4 essentially shows a system S according to FIG. 3. In contrast to the system S according to FIG. 3, in the system S according to FIG. 4 the separating element 41 is now arranged not in the direct torque transmission path 6, but in the phase shifter torque transmission path 3. You can see four possible positions of the separating element 41st On the one hand, the separating element 41 before, so torque upward, the spring-mass arrangement 4, 5 may be arranged between two springs 4 of the spring-mass system, between a spring 4 of the spring-mass system 4, 5 and one of Intermediate masses 5 and / or between the two intermediate masses 5.
In den nun folgenden Fig. 5-7 sind Anordnungsmöglichkeiten für das Trennelement 41 im Koppelgetriebe 7 gezeigt. Hierbei entspricht insbesondere die Anzahl der Trennelemente 41 einer Teilung eines Koppelgetriebes in Form eines Umlaufrädergetriebes 7. Beispielsweise bei einer Dreierteilung, z.B. 3 x 120° sind entsprechend drei Trennelemente vorzusehen oder bei einer Sechserteilung, z.B. 6 x 60° entsprechend sechs Trennelemente. Arrangement possibilities for the separating element 41 in the coupling mechanism 7 are shown in the following FIGS. In this case, in particular, the number of separating elements 41 corresponds to a division of a linkage in the form of a planetary gear 7. For example, in a threefold division, eg 3 × 120 °, three separating elements are to be provided correspondingly or in the case of a six-part division, eg 6 × 60 °, corresponding to six separating elements.
Fig. 5 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer dritten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. Fig. 5 shows a torsional vibration damping arrangement according to a third embodiment of the present invention.
In Fig. 5 ist im Unterschied zum System S gemäß Fig. 4 das Trennelement 41 im Koppelgetriebe 7 angeordnet, genauer zwischen einem antriebsseitigen ersten Teil 44 und einem abtriebsseitigen zweiten Teil 45 des Koppelgetriebes 7. In Fig. 5 ist der direkte Drehmomentübertragungsweg 6 mit beiden Teilen 44, 45 des Koppelgetriebes 7 verbunden, wohingegen der phasenverschobene Drehmomentübertragungsweg 3 lediglich mit dem ersten Teil des Koppelgetriebes 7 verbunden ist. In Fig. 5, in contrast to the system S shown in FIG. 4, the separating element 41 is arranged in the coupling mechanism 7, more precisely between a drive-side first part 44 and a driven-side second part 45 of the linkage 7. In Fig. 5, the direct torque transmission path 6 with both Parts 44, 45 of the linkage 7 are connected, whereas the phase-shifted torque transmission path 3 is connected only to the first part of the linkage 7.
Die Schaltung in Fig. 5 zeigt schematisch eine Anordnung des temporären Trennelements 41 im Koppelgetriebe 7 in Form eines Planetengetriebes, wobei der The circuit in Fig. 5 shows schematically an arrangement of the temporary separating element 41 in the coupling gear 7 in the form of a planetary gear, wherein the
Steg/Planetenradträger 8 im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 angeordnet ist. Bei dieser Anordnungsvariante erfolgt beim Öffnen des Trennelementes 41 an einer phasenschieberseiteigen Verzahnung eine Rückdrehung in Richtung Nullstellung des Federsatzes 4 und somit eine Relatiwerdrehung gegenüber einer abtriebsseitigen Verzahnung. Da zwischen Federsatz 4 und antriebsseitiger Verzahnung keine Relatiwer- schiebung stattfindet, erfährt eine antriebsseitige Verzahnung abhängig vom Verdrehwinkel des Phasenschiebers/Federsatzes 4 immer die gleiche Belastung. Die abtriebs- seitige Verzahnung hingegen wird nach erfolgter Relatiwerdrehung von Koppelgetriebe Teil 1 44 zu Koppelgetriebe Teil 2 45 bezogen auf den Verdrehwinkel des Phasenschiebers/Federsatzes 4 an anderer Verzahnungsposition belastet. Dies trägt somit an der höher belasteten abtriebsseitigen Verzahnung zu einer gleichmäßigeren Verteilung der Maximalbelastungen auf alle Zähne der abtriebsseitigen Verzahnung bei. Web / planet carrier 8 is arranged in the direct torque transmission path 6. In this arrangement variant takes place when opening the partition member 41 on a phase shifter toothing a reverse rotation in the direction of zero position of the spring set 4 and thus a Relatiwerdrehung against a driven side toothing. Since no Relatiwer- shift takes place between the spring set 4 and drive-side toothing, a drive-side toothing always experiences the same load depending on the angle of rotation of the phase shifter / spring set 4. The driven side toothing, however, is charged after the Relatiwerdrehung of coupling gear part 1 44 to coupling gear part 2 45 based on the angle of rotation of the phase shifter / spring set 4 at other gear position. This thus contributes to the more highly loaded output-side toothing to a more uniform distribution of the maximum loads on all teeth of the output-side toothing.
Fig. 6 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer vierten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. In Fig. 6 ist im Wesentlichen ein System S gemäß Fig. 5 gezeigt. Im Unterschied zum System S gemäß Fig. 5 ist beim System S gemäß Fig. 6 nun der direkte Drehmomentübertragungsweg 6 lediglich mit dem ersten Teil 44 des Koppelgetriebes 7 verbunden und der phasenverschobene Drehmomentübertragungsweg 3 ist sowohl mit dem ersten Teil als auch mit dem zweiten Teil 44, 45 des Koppelgetriebes 7 verbunden. Das 6 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fourth embodiment of the present invention. FIG. 6 essentially shows a system S according to FIG. 5. In contrast to the system S according to FIG. 5, in system S according to FIG. 6 now the direct torque transmission path 6 is connected only to the first part 44 of the linkage 7 and the phase-shifted torque transmission path 3 is with both the first part and the second part 44 , 45 of the linkage 7 connected. The
Trennelement 41 sitzt nun im Gegensatz zum Trennelement 41 gemäß Fig. 5 nicht im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 sondern im phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 3. Separator 41 is now sitting in contrast to the separator 41 of FIG. 5 is not in the direct torque transmission path 6 but in the phase-shifted torque transmission path. 3
Die Schaltung in Fig. 6 zeigt genauer schematisch eine Anordnung des temporären Trennelements 41 im Koppelgetriebe 7 in Form eines Planetengetriebes mit dem The circuit in Fig. 6 shows in more detail schematically an arrangement of the temporary separating element 41 in the coupling mechanism 7 in the form of a planetary gear with the
Steg/Planetenradträger 8 im phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 6. Bei dieser Anordnungsvariante erfolgt beim Öffnen des Trennelements 41 eine Rückdre- hung des Steges/Planetenradträger 8 in Richtung Nullstellung des Phasenschiebers/Federssatzes 4, wobei die Verzahnung des direkten Drehmomentübertragungswegs 6 abhängig vom Verdrehwinkel des Phasenschiebers/Federssatzes 4 immer gleich belastet wird. Die abtriebsseitige Verzahnung hingegen wird nach erfolgter Rela- tiwerdrehung von Koppelgetriebe Teil 1 44 zu Koppelgetriebe Teil 2 45 bezogen auf den Verdrehwinkel des Phasenschiebers 4 an anderer Verzahnungsposition belastet. Web / planet carrier 8 in the phase-shifted torque transmission path 6. In this arrangement variant takes place when opening the separating element 41 a return rotation of the web / planet 8 in the direction of zero position of the phase shifter / spring set 4, wherein the teeth of the direct torque transmission path 6 depending on the angle of rotation of the phase shifter / spring set 4 is always charged equally. The driven side toothing, however, is loaded after the Reli tiwerdrehung of coupling gear part 1 44 to coupling gear Part 2 45 based on the angle of rotation of the phase shifter 4 at other gear position.
Fig. 7 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer fünften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. Fig. 7 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fifth embodiment of the present invention.
In Fig. 7 ist im Wesentlichen ein System S gemäß Fig. 5 gezeigt. Im Unterschied zum System S gemäß Fig. 5 ist beim System S gemäß Fig. 7 der direkte Drehmomentübertragungsweg 6 mit dem abtriebsseitigen zweiten Teil 45 des Koppelgetriebes 7 verbunden und der erste Teil des Koppelgetriebes 44 ist mit dem phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 3 verbunden. Zusätzlich ist der erste Teil 44 des Koppelgetriebes 7 mit dem Abtrieb des zweiten Teils 45 des Koppelgetriebes 7 verbunden. FIG. 7 essentially shows a system S according to FIG. 5. In contrast to the system S according to FIG. 5, in the system S according to FIG. 7 the direct torque transmission path 6 is connected to the output-side second part 45 of the linkage 7 and the first part of the linkage 44 is connected to the phase-shifted torque transmission path 3. In addition, the first part 44 of the linkage 7 is connected to the output of the second part 45 of the linkage 7.
In Fig. 7 ist genauer ein Aufbau des Koppelgetriebes 7 in Form des Planetengetriebes dargestellt, bei dem beide Antriebspfade 3, 6, also direkter Drehmomentübertragungsweg 6 und phasenverschobener Drehmomentübertragungsweg 3 über Hohl- 9 bzw. Sonnenrad 42 und der Abtrieb 2 über den Steg/Planetenradträger 8 gebildet wird. Hier ist das Trennelement 41 zwischen der Planetenradstufe des Phasenschieberpfades 3 und der Planetenradstufe des direkten Drehmomentübertragungswegs 6 angeordnet und trennt somit beim Öffnen des Trennelements 41 direkt die beiden Drehmomentübertragungswege 3, 6 voneinander. Durch die fehlende Drehmomentabstützung an der Abtriebsseite 2 bei geöffnetem Trennelement 41 wird durch Entspannung des Federsatzes 4 eine Relatiwerschiebung der zwei Drehmomentübertragungswege 3, 6 zueinander eingeleitet. Bei dieser Verschaltung wird sowohl die phasenschieberseitige Verzahnung als auch die Verzahnung im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 in Bezug auf den Verdrehwinkel des Phasenschieber 4 verschoben, so dass über die Lebensdauer eine gleichmäßigere Verteilung der Maximalbelastung sowohl auf der Verzahnung im Koppelgetriebe Teil 1 44 als auch an der Verzahnung im Koppelgetriebe Teil 2 45 erfolgt. In Fig. 7, a construction of the coupling gear 7 is shown in more detail in the form of the planetary gear in which both drive paths 3, 6, ie direct torque transmission path 6 and phase-shifted torque transmission path 3 via hollow 9 and Sun gear 42 and the output 2 via the web / planet carrier 8 is formed. Here, the separating element 41 is arranged between the planetary gear stage of the phase shift path 3 and the planetary gear of the direct torque transmission path 6 and thus separates when opening the separating element 41 directly the two torque transmission paths 3, 6 from each other. Due to the lack of torque support on the output side 2 when the separating element 41 is opened by relieving the spring set 4 a Relatiwerschiebung the two torque transmission paths 3, 6 to each other. In this interconnection, both the phase shifter side toothing and the toothing in the direct torque transmission path 6 is shifted with respect to the angle of rotation of the phase shifter 4, so that over the life of a more uniform distribution of the maximum load both on the teeth in the coupling gear part 1 44 and on the teeth in the coupling gear part 2 45 takes place.
Die in den Fig. 3 bis 7 gezeigten Anordnungsmöglichkeiten für ein Trennelement 41 sind für eine Anwendung in einem Handschalter dargestellt. Üblicherweise ist das System S, insbesondere die Leistungsverzweigung, in einem Nassraum eines Getriebes untergebracht und von daher ist insbesondere die Verwendung einer Schaltkupplung 48 als temporäres Trennelement 41 sowohl im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 als auch im phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 3 schwieriger. Darüber hinaus würde dies aufgrund der Trägheit des Systems S einen negativen Einfluss auf eine Synchronisierung bei einem Schaltvorgang des Getriebes haben. Insoweit wird insbesondere das Trennelement zusätzlich zu einer Schaltkupplung in einem Getriebe eingesetzt bzw. verbaut. The arrangement possibilities for a separating element 41 shown in FIGS. 3 to 7 are shown for use in a manual switch. Usually, the system S, in particular the power split, housed in a wet room of a transmission and therefore the use of a clutch 48 as a temporary separator 41 in both the direct torque transmission path 6 and in the phase-shifted torque transmission path 3 is more difficult. Moreover, due to the inertia of the system S, this would have a negative influence on a synchronization in a gear shift operation. In that regard, in particular, the separating element is used in addition to a clutch in a transmission or installed.
In den folgenden Figuren 8 bis 11 sind schematisch verschiedene Anordnungen des Trennelements 41 für eine Verschaltungsvariante der Drehschwingungsdämpfungsan- ordnung S mit Koppelgetriebe 7 in Form eines Planetengetriebes dargestellt, wobei der Steg im phasenverschobenen Drehmomentübertragungsweg 6 angeordnet ist. Shown schematically in the following FIGS. 8 to 11 are various arrangements of the separating element 41 for a wiring variant of the torsional vibration damping arrangement S with a coupling gear 7 in the form of a planetary gear, wherein the web is arranged in the phase-shifted torque transmission path 6.
Fig. 8 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer sechsten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zur Fig. 3. In Fig. 8 ist eine Anordnung des Trennelements 41 im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 entsprechend Fig. 3 dargestellt. Diese hat u.a. den Vorteil, dass das Trennelement 41 im Leistungsverzweigungs-Bereich ein geringeres Drehmoment übertragen muss als im Phasenschieberpfad 3, da die Übersetzung der Leistungsverzweigung vorzugsweise so auszulegen ist, dass der größere Drehmomentanteil, z.B. eines otormoments über den Phasenschieberpfad 3 geleitet wird und der verbleibende kleinere Teil des Motormoments über den direkten Drehmomentübertragungsweg 6 fließt. Bei einer Anordnung des Trennelementes 41 im direkten Drehmomentübertragungsweg kann somit das Trennelement 41 kleiner dimensioniert werden. 8 shows a torsional vibration damping arrangement according to a sixth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3. 8, an arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6 according to FIG. 3 is shown. This has the advantage, inter alia, that the separating element 41 must transmit a lower torque in the power branching area than in the phase shifter path 3, since the ratio of the power branching is preferably to be designed so that the larger torque component, eg an engine torque, is conducted via the phase shifter path 3 and the remaining smaller part of the engine torque via the direct torque transmission path 6 flows. With an arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path, the separating element 41 can thus be dimensioned smaller.
In den folgenden Figuren 9 bis 11 sind verschiedene Anordnungsmöglichkeiten eines Trennelements 41 für eine Ausführungsform analog zur Fig. 4 dargestellt. Various arrangements of a separating element 41 for an embodiment analogous to FIG. 4 are shown in FIGS. 9 to 11.
Fig. 9 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer siebten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zur Fig. 3. 9 shows a torsional vibration damping arrangement according to a seventh embodiment of the present invention analogous to FIG. 3.
In Fig. 9 ist eine Anordnung des Trennelements 41 im Phasenschieberpfad 3 nach dem Phasenschieber 4, 5 bei ansonsten analogem Aufbau gemäß der Fig. 8 dargestellt. Diese hat insbesondere den Vorteil, dass bei einem Versagen des Trennelements 41 , bzw. bei unkontrolliertem Öffnen des Trennelements 41 einige Getriebekomponenten eine geringere Beschleunigung im Vergleich zur Anordnung im direkten Pfad 6 erfahren, da eine sich einstellende Differenzdrehzahl zwischen einer Motorseite und einer Koppelgetriebeseite des Trennelements 41 nach Öffnen des Trennelements 41 geringer ist. Im Hinblick auf Zuverlässigkeit der Drehschwingungsdämpfungsanordnung 5 ist deshalb eine Anordnung des Trennelements 41 im Phasenschieberpfad 3 gegenüber einer Anordnung im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 zu bevorzugen. Eine Anordnung des Trennelements 41 im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 ist möglich, insbesondere wenn konstruktiv ein Versagen auszuschließen bzw. die Konstruktion auf entsprechende Missbrauchsdrehzahlen ausgelegt ist oder zusätzliche Sicherheitsmaßnahmen, wie z.B. automatisches Öffnen einer Schaltkupplung 48, die abtriebsseitig des Planetengetriebes angeordnet ist, bei Überschreiten einer gewissen Grenzdrehzahl des Koppelgetriebes 7, in dem das Trennelement 41 angeordnet ist, umgesetzt werden. Bei einer Verwendung einer Drehschwingungsdämpfungsanordnung in einem Wandler 49 ist insbesondere das Trennelement als Wandlerüberbrückungskupplung ausgebildet. Die ist u.a. vorteilhaft, da sich diese im Nassraum des eines Getriebes befindet und bei jedem Anfahrvorgang betätigt wird, und somit eine regelmäßige Betätigung gewährleistet ist. In Fig. 9, an arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 after the phase shifter 4, 5 in otherwise analogous structure according to FIG. 8 is shown. This has the particular advantage that in case of failure of the separating element 41, or in uncontrolled opening of the separating element 41 some transmission components experience a lower acceleration compared to the arrangement in the direct path 6, as a self-adjusting differential speed between a motor side and a linkage side of the separating element 41 is lower after opening the separating element 41. In view of reliability of the torsional vibration damping arrangement 5, therefore, an arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 with respect to an arrangement in the direct torque transmission path 6 is to be preferred. An arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6 is possible, especially if structurally rule out a failure or the design is designed for appropriate abuse speeds or additional security measures, such as automatic opening of a clutch 48, which is arranged on the output side of the planetary gear, when exceeding a certain Limit speed of the linkage 7, in which the separating element 41 is arranged to be implemented. When using a torsional vibration damping arrangement in a transducer 49, in particular, the separating element is designed as a converter lockup clutch. Among other things, this is advantageous because it is in the wet room of a transmission and is operated at each startup, and thus a regular operation is guaranteed.
In der Ausführungsform der Fig. 9 ist weiter ein Wandler angebunden. Dabei erfolgt die Anbindung einer Turbine 49 des Wandlers primärseitig 1 vor der Leistungsverzweigung, sodass das Turbinenmoment bei Wandlerbetrieb entsprechend auf direkten Pfad 6 und Phasenschieberpfad 3 aufgeteilt werden. Die Wandlerüberbrückungskupplung als Trennelement 41 im Phasenschieberpfad 3 oder im direkten Pfad 6 kann in diesem Fall nicht ausreichend sein. Es kann dann eine zusätzliche Kupplung 62 zwischen Motor und Turbine 49 angeordnet werden, um den Wandlerbetrieb zu sichern. Ansonsten gelten die gleichen Anbindungs- bzw. Anordnungsvarianten hier das Trennelement 41 wie oben insbesondere für den Handschalter beschrieben. In the embodiment of FIG. 9, a converter is further connected. Here, the connection of a turbine 49 of the converter on the primary side 1 takes place before the power split, so that the turbine torque in converter operation are divided according to direct path 6 and phase shift path 3. The lockup clutch as a separator 41 in the phase shifter path 3 or in the direct path 6 may not be sufficient in this case. An additional coupling 62 can then be arranged between the engine and the turbine 49 in order to secure the converter operation. Otherwise, the same connection or arrangement variants apply here the separating element 41 as described above in particular for the manual switch.
Eine Anbindung der Turbine 49 im direkten Pfad 6 der Leistungsverzweigung ist aufwendig, da hier die einzige Möglichkeit für die Anbindung des Abtriebs der Leistungsverzweigung an die Getriebeeingangswelle der Weg zwischen Pumpe und Turbine 49 ist. Es muss also durch den hydrodynamischen Kreislauf gegriffen werden. Zudem kann bei dieser Anbindung ebenfalls eine zusätzliche Kupplung 62 an der Primärseite 1 erforderlich sein A connection of the turbine 49 in the direct path 6 of the power split is expensive, since the only way for the connection of the output of the power split to the transmission input shaft is the path between the pump and turbine 49. It must therefore be seized by the hydrodynamic cycle. In addition, with this connection, an additional coupling 62 on the primary side 1 may also be required
Bei Anbindung der Turbine 49 im Phasenschieberpfad 3 kann die Wandlerüberbrückungskupplung ebenfalls im Phasenschieberpfad 3 zwischen Motor und Turbine 49 eingebunden werden und es kann auf eine zusätzliche Kupplung 62 verzichtet werden. Hierbei wird beim Wandlerbetrieb bei geöffneter Wandlerkupplung, d.h. Auftrennung von direktem Pfad 6 von phasenverschobenen Pfad 3, das komplette Turbinenmoment in den Phasenschieberpfad 3 eingeleitet, weshalb es insbesondere vorteilhaft ist, die Turbine 49 nach dem Federsatz 4 anzubinden. Nach Schließen der Wandlerkupplung WK stellt sich der Leistungsverzweigungsbetrieb ein, wobei sich die Verzahnungseingriffe immer neu einstellen aus Sicht der statistischen Verteilung. Konstruktiv ist die Anbindung der Turbine 49 einfach umsetzbar und findet aufgrund der Anbindung im Pha- senschieberpfad 3 ihre Verwendung als Zwischenmasse 5. Bei Anbindung der Turbine 49 auf der Sekundärseite 2 und Anordnung des temporären Trennelementes 41 im direkten Pfad 6 ist eine zusätzliche Kupplung am Abtrieb der Leistungsverzweigung vor der Turbine 49 erforderlich. Selbstverständlich ist eine Anbindung eines Wandlers an die Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß Figur 9 nur beispielhaft und die vorliegende Erfindung nicht darauf beschränkt; eine Anbindung eines Wandlers kann auch auf andere Art und/oder an anderer Position an die Drehschwingungsdämpfungsanord- nung erfolgen. When connecting the turbine 49 in the phase shifter path 3, the lockup clutch can also be integrated in the phase shifter path 3 between the motor and turbine 49 and it can be dispensed with an additional coupling 62. In this case, the converter operation with an open converter clutch, ie separation of direct path 6 of phase-shifted path 3, the complete turbine torque is introduced into the phase shift path 3, which is why it is particularly advantageous to connect the turbine 49 after the spring set 4. After closing the converter clutch WK adjusts the power split operation, with the intermeshing interventions always readjust from the perspective of statistical distribution. Constructively, the connection of the turbine 49 is easy to implement and due to the connection in the phase Ssenschieberpfad 3 their use as an intermediate mass 5. When connecting the turbine 49 on the secondary side 2 and arrangement of the temporary separating element 41 in the direct path 6, an additional coupling at the output of the power split in front of the turbine 49 is required. Of course, a connection of a transducer to the torsional vibration damping arrangement according to Figure 9 is exemplary only and the present invention is not limited thereto; A connection of a transducer can also be made in a different way and / or at a different position to the torsional vibration damping arrangement.
Fig. 10 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer achten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zur Fig. 3. 10 shows a torsional vibration damping arrangement according to an eighth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3.
In Fig. 10 ist eine alternative Anordnung des Trennelements 41 im Phasenschieberpfad 3 vor dem Phasenschieber 4, 5 bei ansonsten analogem Aufbau gemäß der Figuren 8 und 9 dargestellt. Diese Anordnung bietet aus konstruktiver Sicht unter anderem Vorteile bei der Anbindung, Zentrierung und ggf. Ansteuerung des Trennelements 41 durch eine passive oder aktive Betätigung desselben. FIG. 10 shows an alternative arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 in front of the phase shifter 4, 5 with an otherwise analogous structure according to FIGS. 8 and 9. This arrangement offers from a constructive point of view, among other advantages in the connection, centering and possibly control of the separating element 41 by a passive or active actuation thereof.
Fig. 11 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer neunten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zur Fig. 3. 11 shows a torsional vibration damping arrangement according to a ninth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3.
In Fig. 11 ist eine alternative Anordnung des Trennelements 41 im Phasenschieberpfad 3 zwischen zwei in Reihe geschalteten Phasenschiebern 4, 4b dargestellt. Diese Anordnung bietet u.a. weitere konstruktive Vorteile hinsichtlich der Anbindung bei Verwendung eines Innen- und Außendämpfers als Phasenschieberanordnung 4, 5. FIG. 11 shows an alternative arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 between two series-connected phase shifters 4, 4b. This arrangement offers u.a. further design advantages in terms of the connection when using an inner and outer damper as a phase shifter assembly 4, 5.
Fig. 12 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer zehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zur Fig. 3. 12 shows a torsional vibration damping arrangement according to a tenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 3.
In Fig. 12 ist ein Aufbau des Koppelgetriebes 7 in Form eines Planetengetriebes entsprechend der Verschaltung aus Fig. 6 dargestellt, bei dem der Steg/Planetenradträger 8 am Phasenschieberpfad 3 und ein Sonnenrad 42 am direkten Drehmomentübertragungsweg 6 angebunden sind. Abtriebsseitig am Koppelgetriebe 7 sitzt ein Hohlrad 12. Das Trennelement 41 teilt das Planetenrad 11 in einen ersten Teil 46 und einen zweiten Teil 47, wobei der erste Teil 46 mit dem vorgelagerten Planetenrad 10, 43 kämmt und der zweite Teil 47 mit dem Abtriebshohlrad 12. Eine weitere hier nicht dargestellte Möglichkeit besteht in der Aufteilung des Planetenrades 10, 43 in einen ersten Teil 46, der mit dem Antriebssonnenrad 42 kämmt, und einen zweiten Teil 46, der mit dem abtriebs- seitigen Planetenrad 11 kämmt. Dies hat u.a. den Vorteil, dass die Maximalbelastungen gleichmäßiger auf alle Zähne der Verzahnung des abtriebsseitigen Teils 47 vom an- triebsseitigen Planetenrad 10, 43 des abtriebsseitigen Planetenrades 11 und des Abtriebshohlrades 12 verteilt werden. In Fig. 12, a structure of the linkage 7 in the form of a planetary gear according to the interconnection of Fig. 6 is shown, in which the web / planet 8 are connected to the phase shift path 3 and a sun gear 42 on the direct torque transmission path 6. On the output side of the coupling gear 7 sits a ring gear 12th The separating element 41 divides the planetary gear 11 into a first part 46 and a second part 47, wherein the first part 46 meshes with the upstream planetary gear 10, 43 and the second part 47 with the output ring gear 12. Another possibility not shown here is in the Division of the planetary gear 10, 43 in a first part 46, which meshes with the drive sun gear 42, and a second part 46, which meshes with the output-side planetary gear 11. This has the advantage, inter alia, that the maximum loads are distributed more uniformly to all teeth of the toothing of the output-side part 47 from the drive-side planetary gear 10, 43 of the output-side planetary gear 11 and the output ring gear 12.
Fig. 13 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer elften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu den Fig. 5, 6 und 7. FIG. 13 shows a torsional vibration damping arrangement according to an eleventh embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7.
In den Fig. 13 bis 16 sind schematisch verschiedene Anordnungen des Trennelements 41 für eine Verschaltungsvariante der Drehschwingungsdämpfungsanordnung 5 mit Steg 8 am Abtrieb des Koppelgetriebes 7 in Form eines Planetengetriebes dargestellt. FIGS. 13 to 16 schematically show various arrangements of the separating element 41 for a connection variant of the torsional vibration damping arrangement 5 with web 8 at the output of the coupling gear 7 in the form of a planetary gear.
In Fig. 13 ist eine Anordnung des Trennelements 41 im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 entsprechend Fig. 3 dargestellt. Diese hat u.a. den Vorteil, dass das Trennelement 41 im Leistungsverzweigungs-Bereich ein geringeres Drehmoment übertragen muss als im Phasenschieberpfad 3, da die Übersetzung der Leistungsverzweigung vorzugsweise so auszulegen ist, dass der größere Drehmomentanteil, z.B. eines Motormoments über den Phasenschieberpfad 3 geleitet wird und der verbleibende kleinere Teil des Motormoments über den direkten Drehmomentübertragungsweg 6 fließt. Bei einer Anordnung des Trennelements 41 im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 kann somit das Trennelement 41 kleiner dimensioniert werden. In Fig. 13, an arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6 according to FIG. 3 is shown. This has u.a. the advantage that the divider 41 in the power split region has to transmit a lower torque than in the phase shifter path 3, since the ratio of the power split is preferably to be designed so that the larger torque component, e.g. of an engine torque is conducted via the phase shifter path 3 and the remaining smaller part of the engine torque flows via the direct torque transmission path 6. With an arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6, the separating element 41 can thus be dimensioned smaller.
In den folgenden Fig. 14 bis 16 sind verschiedene Anordnungsmöglichkeiten eines Trennelements 41 in einer Ausführungsform entsprechend der Fig. 4 dargestellt. Various arrangement possibilities of a separating element 41 in an embodiment corresponding to FIG. 4 are illustrated in the following FIGS. 14 to 16.
Fig. 14 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer zwölften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu den Fig. 5, 6 und 7. In Fig. 14 ist eine Anordnung des Trennelements 41 im Phasenschieberpfad 3 nach dem Phasenschieber 4 dargestellt. Diese hat den Vorteil, dass bei Versagen des Trennelements 41 bzw. bei unkontrolliertem Öffnen des Trennelements 41 einige Getriebekomponenten eine geringere Beschleunigung, im Vergleich zur Anordnung im direkten Drehmomentübertragungsweg 6, erfahren, da die sich einstellende Differenzdrehzahl zwischen einer Motorseite und einer Koppelgetriebeseite des Trennelements 41 nach dem Öffnen des Trennelementes 41 geringer ist. Im Hinblick auf Zuverlässigkeit ist deshalb eine Anordnung des Trennelements 41 im Phasenschieberpfad 3 gegenüber einer Anordnung im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 zu bevorzugen. Eine Anordnung des Trennelements 41 im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 ist dennoch ebenso möglich, insbesondere wenn konstruktiv ein Versagen auszuschließen ist bzw. die Konstruktion auf entsprechende Missbrauchsdrehzahlen ausgelegt ist oder zusätzliche Sicherheitsmaßnahmen wie z.B. automatisches Öffnen der Schaltkupplung 48 bei Überschreiten einer gewissen Grenzdrehzahl umgesetzt werden. FIG. 14 shows a torsional vibration damping arrangement according to a twelfth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7. FIG. 14 shows an arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 after the phase shifter 4. This has the advantage that in case of failure of the separating element 41 or 41 uncontrolled opening of the separating element some transmission components lower acceleration, compared to the arrangement in the direct torque transmission path 6, learn because the adjusting differential speed between a motor side and a linkage side of the separating element 41st is lower after opening the separator 41. In view of reliability, therefore, an arrangement of the separator 41 in the phase shifter path 3 is preferable to an arrangement in the direct torque transmission path 6. An arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6 is still possible, in particular if constructive failure is excluded or the design is designed for appropriate abuse speeds or additional security measures such as automatic opening of the clutch 48 are implemented at a certain limit speed is exceeded.
Fig. 15 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer drei-zehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu den Fig. 5, 6 und 7. FIG. 15 shows a torsional vibration damping arrangement according to a three-tenth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7.
In Fig. 15 ist eine alternative Anordnung des Trennelements 41 im Phasenschieberpfad 3 vor dem Phasenschieber/Federsatz 4 dargestellt. Diese Anordnung bietet aus konstruktiver Sicht unter anderem Vorteile bei der Anbindung, Zentrierung und ggf. Ansteu- erung bzw. Betätigung passiv oder aktiv des Trennelements 41. FIG. 15 shows an alternative arrangement of the separating element 41 in the phase shifting path 3 before the phase shifter / spring set 4. From a constructive point of view, this arrangement offers, inter alia, advantages in connection, centering and possibly activation or actuation, passively or actively, of the separating element 41.
Fig. 16 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer vierzehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu den Fig. 5, 6 und 7. 16 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fourteenth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7.
In Fig. 16 ist eine alternative Anordnung des Trennelements 41 im Phasenschieberpfad 3 zwischen zwei in Reihe geschalteten Phasenschiebern 4, 4b dargestellt. Diese Anordnung hat u.a. weitere konstruktive Vorteile hinsichtlich der Anbindung bei Verwendung eines Innen- und Außendämpfers als Phasenschieber 4, 4b. FIG. 16 shows an alternative arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 between two series-connected phase shifters 4, 4b. This arrangement has u.a. further design advantages in terms of the connection when using an inner and outer damper as a phase shifter 4, 4b.
Fig. 17 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer fünfzehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu den Fig. 5, 6 und 7. In Fig. 17 ist ein Aufbau des Koppelgetriebes 7 in Form eines Stufenplanetengetriebes entsprechend der Verschaltung aus Fig. 7 dargestellt, bei dem ein Sonnenrad 42 am direkten Drehmomentübertragungsweg 6 und ein Hohlrad 9 am Phasenschieberpfad 3 angebunden ist. Abgetrieben wird über den Steg 8 des Planetengetriebes. Das Trennelement 41 teilt ein Stufenplanetenrad in einen ersten Teil 46 und zweiten Teil 47, wobei der erste Teil 46 mit dem Antriebshohlrad 9 und der zweite Teil 47 mit dem Antriebssonnenrad 42 kämmt. Alle Anordnungsvarianten, bei denen das Trennelement 41 im Koppelgetriebe 7 sitzt, erfordern eine axiale Staffelung der Planetenradstufen 46 und 47. FIG. 17 shows a torsional vibration damping arrangement according to a fifteenth embodiment of the present invention analogous to FIGS. 5, 6 and 7. In Fig. 17, a structure of the linkage 7 in the form of a stepped planetary gear according to the interconnection of Fig. 7 is shown, in which a sun gear 42 is connected to the direct torque transmission path 6 and a ring gear 9 on the phase shift path 3. Is driven off via the web 8 of the planetary gear. The separating element 41 divides a stepped planetary gear into a first part 46 and a second part 47, wherein the first part 46 meshes with the drive ring gear 9 and the second part 47 with the drive sun gear 42. All arrangement variants, in which the separating element 41 is seated in the coupling mechanism 7, require an axial staggering of the planetary gear stages 46 and 47.
In den nun folgenden Fig. 18-21 sind schematisch verschiedene Anordnungen des Trennelements 41 für eine Ausführungsform der Drehschwingungsdämpfungsanord- nung S mit einem in Form eines Stufenplanetengetriebes mit Steg im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 gezeigt. Various arrangements of the separating element 41 for an embodiment of the torsional vibration damping arrangement S with one in the form of a stepped planetary gear with a web in the direct torque transmission path 6 are shown schematically in the following FIGS. 18-21.
Fig. 18 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer sechszehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu Fig. 5. FIG. 18 shows a torsional vibration damping arrangement according to a sixteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5. FIG.
In Fig. 18 ist eine Anordnung des Trennelements 41 im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 entsprechend Fig. 3 dargestellt. Diese hat u.a. den Vorteil, dass das Trennelement 41 im Leistungsverzweigungs-Bereich ein geringeres Drehmoment überträgt als im Phasenschieberpfad 3, da die Übersetzung der Leistungsverzweigung vorzugsweise so ausgelegt wird, dass der größere Drehmomentanteil, z.B. eines Motormoments über den Phasenschieberpfad 3 geleitet wird und der verbleibende kleinere Teil des Motormoments über den direkten Drehmomentübertragungsweg 6 fließt. Bei einer Anordnung des Trennelements 41 im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 kann somit das Trennelement 41 kleiner dimensioniert werden. FIG. 18 shows an arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6 according to FIG. 3. This has u.a. the advantage that the divider 41 transmits lower torque in the power split range than in the phase shifter path 3, since the power split ratio is preferably designed so that the larger torque fraction, e.g. of an engine torque is conducted via the phase shifter path 3 and the remaining smaller part of the engine torque flows via the direct torque transmission path 6. With an arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6, the separating element 41 can thus be dimensioned smaller.
In den folgenden Fig. 19-21 sind verschiedene Anordnungsmöglichkeiten eines Trennelements 41 für die Ausführungsform einer Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß Fig. 4 dargestellt. Fig. 19 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer siebzehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu Fig. 5. Various arrangement possibilities of a separating element 41 for the embodiment of a torsional vibration damping arrangement according to FIG. 4 are shown in the following FIGS. 19-21. 19 shows a torsional vibration damping arrangement according to a seventeenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5.
In Fig. 19 ist eine Anordnung des Trennelements 41 im Phasenschieberpfad 3 nach dem Phasenschieber 4 dargestellt. Diese hat u.a. den Vorteil, dass bei einem Versagen des Trennelements 41 bzw. bei unkontrolliertem Öffnen des Trennelements 41 einige Getriebekomponenten eine geringere Beschleunigung im Vergleich zur Anordnung des Trennelements 41 im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 erfahren, da die sich einstellende Differenzdrehzahl zwischen einer Motorseite und einer Koppelgetriebeseite des Trennelements 41 nach Öffnen des Trennelements 41 geringer ist. Im Hinblick auf Zuverlässigkeit ist deshalb eine Anordnung im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 zu bevorzugen. Eine Anordnung des Trennelements 41 im direkten Drehmomentübertragungsweg 6 ist dennoch auch möglich, wenn insbesondere konstruktiv ein Versagen auszuschließen bzw. die Konstruktion auf entsprechende Missbrauchsdrehzahlen ausgelegt ist und/oder zusätzliche Sicherheitsmaßnamen, wie z.B. automatisches Öffnen der Schaltkupplung 48 bei Überschreiten einer gewissen Grenzdrehzahl umgesetzt werden. FIG. 19 shows an arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 after the phase shifter 4. This has u.a. the advantage that in case of failure of the separating element 41 or 41 uncontrolled opening of the separating element some transmission components experience a lower acceleration compared to the arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6, since the adjusting differential speed between a motor side and a linkage side of the separating element 41st is lower after opening the separator 41. In view of reliability, therefore, an arrangement in the direct torque transmission path 6 is preferable. An arrangement of the separating element 41 in the direct torque transmission path 6 is still possible, in particular constructive to exclude a failure or the design is designed for appropriate abuse speeds and / or additional security measures, such as. automatic opening of the clutch 48 can be implemented when a certain limit speed is exceeded.
Fig. 20 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer achtzehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu Fig. 5. FIG. 20 shows a torsional vibration damping arrangement according to an eighteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5. FIG.
In Fig. 20 ist eine alternative Anordnung des Trennelements 41 im Phasenschieberpfad 3 vor dem Phasenschieber 4 dargestellt. Diese Anordnung bietet aus konstruktiver Sicht unter anderem Vorteile bei der Anbindung, Zentrierung und ggf. Ansteuerung des Trennelements 41 , z.B. bei einer Betätigung passiv/aktiv. FIG. 20 shows an alternative arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 before the phase shifter 4. From a constructive point of view, this arrangement offers, inter alia, advantages in connection, centering and if necessary activation of the separating element 41, e.g. passive / active when actuated.
Fig. 21 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer neunzehnten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu Fig. 5. 21 shows a torsional vibration damping arrangement according to a nineteenth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5.
In Fig. 21 ist eine alternative Anordnung des Trennelements 41 im Phasenschieberpfad 3 zwischen zwei in Reihe geschalteten Phasenschiebern 4, 4b dargestellt. Diese Anordnung hat u.a. weitere konstruktive Vorteile hinsichtlich der Anbindung bei Verwendung eines Innen- und Außendämpfers als Phasenschieber 4, 4b. Fig. 22 zeigt eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einer zwanzigsten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung analog zu Fig. 5. FIG. 21 shows an alternative arrangement of the separating element 41 in the phase shifter path 3 between two series-connected phase shifters 4, 4b. This arrangement has, inter alia, further design advantages in terms of the connection when using an inner and outer damper as a phase shifter 4, 4b. FIG. 22 shows a torsional vibration damping arrangement according to a twentieth embodiment of the present invention analogous to FIG. 5. FIG.
In Fig. 22 ist ein Aufbau des Koppelgetriebes 7 in Form eines Stufenplanetengetriebes entsprechend der Verschaltung aus Fig. 5 dargestellt, bei dem der In Fig. 22, a structure of the linkage 7 in the form of a stepped planetary gear according to the interconnection of Fig. 5 is shown, in which the
Steg/Planetenradträger 8 am direkten Drehmomentübertragungsweg 6 und ein Hohlrad 9 am Phasenschieberpfad 3 angebunden ist. Abtriebsseitig sitzt ebenfalls ein Hohlrad 12. Das Trennelement 41 teilt das Stufenplanetenrad in einen ersten Teil 46 und zweiten Teil 47, wobei der erste Teil 46 mit dem Antriebshohlrad 9 und der zweite Teil mit dem Abtriebshohlrad 12 kämmt. Web / planet 8 on the direct torque transmission path 6 and a ring gear 9 is connected to the phase shift path 3. The separating element 41 divides the stepped planetary gear into a first part 46 and a second part 47, the first part 46 meshing with the drive ring gear 9 and the second part with the output ring gear 12.
Die folgenden Fig. 23-31 zeigen konstruktive Ausführungsformen für eine Leistungsverzweigung mit einem Trennelement 41. The following FIGS. 23-31 show constructional embodiments for a power split with a separating element 41.
Fig. 23a-d zeigen den Schnittverlauf von Ansichten einer Drehschwingungsdämpfungs- anordnung mit Leistungsverzweigung mit Hohlrädern für die folgenden Figuren. Im Folgenden wird daher in Bezug auf die Figurenbeschreibung zur Fig. 23 auf die Fig. 24 verwiesen. Figs. 23a-d show the sectional view of views of a torsional vibration damping arrangement with power split with ring gears for the following figures. In the following, reference is therefore made to FIG. 24 with reference to the description of the figures for FIG.
Fig. 24a-c zeigen ein Ausführungsbeispiel, welches das bevorzugte Design im Bereich der Front-Quer Anwendungen darstellt. Die Basis bildet ein Primärblech 14, welches durch Stanz- und Umformprozesse hergestellt werden kann. Aus Bauraumgründen wird der Planetenradträger/Steg 8 nicht als separate Einheit ausgeführt, sondern erst durch die Montage mit dem Primärblech 14 gebildet. Die Verbindung im inneren Bereich muss dabei öldicht ausgeführt werden. Dies kann z.B. durch eine umlaufende Schweißnaht oder durch Nieten mit zusätzlicher Dichtung oder andersartige feste und öldichte Verbindungen erfolgen. Die Verbindung im äußeren Bereich unterliegt keiner Dichtheitsanforderung. Um die Toleranzkette möglichst klein zu halten, erfolgt insbesondere die Bearbeitung der Bohrungen für die Planetenradbolzen 19 des Planetengetriebes 7 erst nach der Montage des Stegs 8 mit dem Primärblech 14. Die Planetenräder 10, 11 können als Paket zusammen mit Anlaufscheiben 30, 31 und bereits vormontiertem Nadellager 20 im Steg 8 positioniert werden. Anschließend wird der Planetenradbolzen 19 eingepresst und an den Stirnseiten, in den linsenförmigen Ausnehmungen 33 am Steg 8 und Primärblech 14 durch Verstemmen in axialer Richtung gesichert. Figures 24a-c show an embodiment which represents the preferred design in the area of front-to-side applications. The base forms a primary sheet 14, which can be produced by stamping and forming processes. For reasons of space, the planet carrier / web 8 is not executed as a separate unit, but only formed by the assembly with the primary sheet 14. The connection in the inner area must be carried out oil-tight. This can be done for example by a circumferential weld or by riveting with additional seal or other types of solid and oil-tight connections. The connection in the outer area is not subject to a leak requirement. In order to keep the tolerance chain as small as possible, in particular, the machining of the holes for the Planetenradbolzen 19 of the planetary gear 7 takes place only after the mounting of the web 8 with the primary sheet 14th The planet gears 10, 11 can be positioned as a package together with thrust washers 30, 31 and pre-assembled needle bearing 20 in the web 8. Subsequently, the Planetenradbolzen 19 is pressed and secured to the end faces, in the lenticular recesses 33 on the web 8 and the primary plate 14 by caulking in the axial direction.
Am Primärblech 14 werden bereits im Umformprozess Nietbolzen 34 ausgeformt. An diese werden im weiteren Montageprozess Bahnbleche 18 von Bogenfedern 26, 27, 28 und die Federansteuerung 15 eingelegt und durch Vernietung der Federansteuerung 15 mit dem Primärblech 14 über Umformung der Nietbolzen 34 befestigt. Diese Verbindung ist öldicht und reduziert die Teileanzahl sowie den Montageaufwand. Anschließend werden Bogenfederpakete 26, 27, 28 eingelegt und der vormontierte Zusammenbau Hohlrad 1 , bestehend aus Hohlradträger des Antriebshohlrads 36, Zwischenmasse 5, Antriebshohlrad 9 und Anlaufscheibe 32 eingeschoben. At the primary plate 14 rivet bolts 34 are formed already in the forming process. At this sheet metal sheets 18 of bow springs 26, 27, 28 and the spring drive 15 are inserted and secured by riveting of the spring drive 15 to the primary plate 14 via deformation of the rivet bolt 34 in the further assembly process. This connection is oil-tight and reduces the number of parts and the assembly costs. Subsequently, bow spring assemblies 26, 27, 28 are inserted and the preassembled assembly ring gear 1, consisting of Hohlradträger the Antriebshohlrads 36, intermediate mass 5, drive 9 and thrust washer 32 is inserted.
Es empfiehlt sich insbesondere die Verwendung von Federtellern, um eine bessere Federführung und Reibungsreduktion zu erzielen. Alternativ zur Bauform mit Bogenfeder- paketen 26, 27, 28 ist auch eine Lösung mit Gleitschuh-Federpaketen möglich. Hierbei sind die angrenzenden Bauteile also u.a. Federansteuerung, Hohlradträger Antriebshohlrad und oder andere entsprechend anzupassen. In particular, the use of spring plates is recommended in order to achieve better spring guidance and friction reduction. As an alternative to the design with bow spring packages 26, 27, 28, a solution with sliding shoe spring assemblies is also possible. Hereby, the adjacent components are u.a. Spring control, ring gear carrier drive gear and or others to adjust accordingly.
Eine Zentrierung und radiale Lagerung der Zwischenmasse kann über die Verzahnung von Antriebshohlrad 9 mit mindestens drei Planetenrädern 10 erfolgen. Die axiale Führung der Zwischenmasse 5 bzw. des gesamten Zusammenbaus Hohlrad 1 erfolgt über die Anlaufscheibe 32, die sich in Richtung Motor an den Planetenrädern 10 anlegt, die sich wiederum an den Anlaufscheiben 31 anlegen, die sich am Primärblech 14 abstützen. In Richtung Getriebe erfolgt die Abstützung ebenfalls über die Anlaufscheibe 32, die sich am Abtriebshohlrad 12 und dem Träger des Abtriebshohlrads 13 anlegt, der sich wiederrum über die Sekundärseite 3, welche hier als Flansch 16 ausgeführt ist abstützt. Um eine Kontaktfläche möglichst gering zu halten und ein„Ansaugen" der Anlaufscheibe 32 am Abtriebshohlrad 12 bzw. Hohlradträger 13 zu vermeiden, kann entweder die Anlaufscheibe 32 mit Prägungen, oder die Gegenseite am Abtriebshohlrad 12, bzw. Hohlradträger 13 mit Noppen und/oder Ausnehmungen ausgeführt werden, um zu gewährleisten, dass Öl zwischen Anlaufscheibe 32 und Abtriebshohlrad 12 bzw. Hohlradträger 13 gelangen kann. Die radiale Lagerung des Abtriebshohlradträgers 13 erfolgt über die Sekundärseite z.B. eine Getriebeeingangswelle die beispielsweise über ein Pilotlager radial gelagert ist. A centering and radial bearing of the intermediate mass can be done via the teeth of Antriebshohlrad 9 with at least three planetary gears 10. The axial guidance of the intermediate mass 5 or the entire assembly ring gear 1 via the thrust washer 32 which applies in the direction of the engine to the planetary gears 10, which in turn bear against the thrust washers 31, which are supported on the primary plate 14. Towards the gearbox, the support also takes place via the thrust washer 32, which rests on the output ring gear 12 and the carrier of the output ring gear 13, which in turn is supported on the secondary side 3, which is designed here as a flange 16. To keep a contact surface as low as possible and to avoid "sucking" of the thrust washer 32 on the output ring gear 12 and ring gear 13, either the thrust washer 32 with imprints, or the opposite side of the output ring gear 12, or ring gear 13 with knobs and / or recesses be executed to ensure that oil between thrust washer 32 and output ring gear 12 and Hohlradträger 13 can get. The radial bearing of the output hollow gear carrier 13 via the secondary side, for example, a transmission input shaft which is radially mounted, for example via a pilot bearing.
Zwischen Hohlradträger 13 des Abtriebshohlrades 12 und dem Steg 8 ist eine erste Dichtung 24 platziert, die den ölgefüllten Raum 35 der Leistungsverzweigung gegenüber der Umgebung auf der Motorseite des Abtriebhohlradträgers 13 abdichtet. An den Abtriebshohlradträger 13 ist die Sekundärseite 3, die hier als Flansch 16 ausgeführt ist, durch Nieten, Schweißen, Verschrauben oder vergleichbare Verbindungen befestigt. Diese Verbindung muss ebenfalls öldicht ausgeführt werden und ist gegebenenfalls durch ein Dichtmittel wie beispielsweise O-Ring, Dichtpaste, oder ähnliches abzudichten. Um den Ölraum getriebeseitig zu schließen, wird ein Abdeckblech 22 mit dem Primärblech 14 öldicht verschweißt und eine weitere Dichtung 25 zwischen Abdeckblech 22 und Flansch 16 positioniert. Die beiden Dichtungen 24, 25 sind, wie im vorliegenden Ausführungsbeispiel der Fig.24 dargestellt, vorzugsweise als Gleichteile ausgeführt. Die im Betrieb auf das Abdeckblech 22 wirkenden Kräfte aus Öldruck und Rotationsgeschwindigkeit bewirken eine Schirmung des Abdeckbleches 22 in Richtung Getriebe. Um das Abdeckblech 22 bei gegebener maximal zulässiger Schirmung möglichst dünnwandig auszuführen, kann dieses durch ein oder mehrere aussteifende Elemente z.B. eine umlaufende Sicke mit möglichst großer axialer Ausprägung hier im Bereich des Anlasserzahnkranzes 23 dargestellt verwendet werden. Auch der Anlasserzahnkranz 23 selbst kann zur Aussteifung der sich durch die Sicke ergebenden Ecke genutzt werden, wenn er z.B. durch zwei Schweißverbindungen mit der jeweiligen Seite der Ecke verbunden wird. Between the ring gear 13 of the output ring gear 12 and the web 8, a first seal 24 is placed, which seals the oil-filled space 35 of the power split from the environment on the engine side of the driven Hohlradträgers 13. To the output hollow gear carrier 13, the secondary side 3, which is designed here as a flange 16, fastened by riveting, welding, screwing or similar compounds. This connection must also be carried out oil-tight and is optionally sealed by a sealant such as O-ring, sealing paste, or the like. In order to close the oil chamber on the transmission side, a cover plate 22 is welded oil-tight with the primary plate 14 and a further seal 25 between the cover plate 22 and flange 16 is positioned. The two seals 24, 25 are, as shown in the present embodiment of Figure 24, preferably designed as a common part. The forces acting on the cover plate 22 during operation of oil pressure and rotational speed cause shielding of the cover plate 22 in the direction of the transmission. In order to make the cover plate 22 as thin-walled as possible given the maximum permissible shielding, it can be provided by one or more stiffening elements, e.g. a circumferential bead with the greatest possible axial extent can be used here in the area of the starter ring gear 23. Also, the starter ring gear 23 itself can be used to stiffen the corner resulting from the bead when it is e.g. is connected by two welded joints with the respective side of the corner.
Das Primärblech 14 wird über Kurbelwellenschrauben 17 an der Kurbelwelle befestigt. Um die Flächenpressung der Schraubenköpfe auf das Primärblech 14 zu reduzieren wird z.B. eine gehärtete Scheibe 29 untergelegt. The primary plate 14 is attached via crankshaft bolts 17 to the crankshaft. In order to reduce the surface pressure of the screw heads on the primary sheet 14, e.g. a hardened disc 29 underlaid.
Fig. 25a-b zeigt die Ausführungsform der Fig. 24 bei geschlossenem Trennelement im Koppelgetriebe. Fig. 25a-b shows the embodiment of Fig. 24 when the separating element is closed in the coupling mechanism.
Fig. 25a-b zeigt eine konstruktive Ausführungsform analog zu den Fig. 24a-c mit einer Verschaltung der Leistungsverzweigung mit einem temporären Trennelement 41 im Koppelgetriebe 7 wie beispielsweise in Fig. 22 abgebildet. Axial benötigt die konstruktive Ausführung der Fig. 25 gegenüber der Ausführung in Fig. 24 etwas mehr Bauraum. Fig. 25a-b shows a constructive embodiment analogous to Figs. 24a-c with an interconnection of the power split with a temporary separator 41 in Coupling gear 7 as shown for example in Fig. 22. Axially requires the structural design of Fig. 25 compared to the embodiment in Fig. 24 slightly more space.
Das Trennelement 41 ist zwischen Planetenrad 10 und 11 in Form einer Klauenkupplung angeordnet. Die Planetenräder 10, 11 sind nicht mehr direkt auf dem Nadellager 20 gelagert, sondern sitzen axial verschiebbar auf einer Führungshülse 50, die ihrerseits an mindestens einer Stelle radial auf dem Planetenradbolzen 19 gelagert (Bezugszeichen 20) ist. Um einen Formschluss der Klauen der Planetenräder 10, 1 1 im Leistungsverzweigungsbetrieb zu gewährleisten, ist mindestens ein Federelement 51 angeordnet, so dass eine Vorspannung auf die Klauen ausgeübt wird und deren Lage gesichert ist. Vorteilhafterweise sind zwei Federelemente 51 gleicher Kennlinie auf beiden äußeren Seiten der Planetenräder 10, 11 zu verwenden, um den Verschiebeweg der Planetenräder 10, 11 zum Öffnen der Klauen gleichmäßig auf beide Planetenräder 10, 11 aufzuteilen. Um keine zusätzlichen Reibkräfte zwischen Planetenradträger 8 und Planetenrädern 10, 11 zu erzeugen, stützen sich die Federelemente 51 an der Führungshülse 50 ab und erzeugen somit einen geschlossenen Kraftfluss zwischen Planetenrädern 10, 11 und Führungshülse 50. The separating element 41 is arranged between the planetary gear 10 and 11 in the form of a dog clutch. The planet gears 10, 11 are no longer mounted directly on the needle bearing 20, but sit axially displaceable on a guide sleeve 50, which in turn at least one location radially on the Planetenradbolzen 19 mounted (reference numeral 20). In order to ensure a positive connection of the jaws of the planetary gears 10, 1 1 in the power branching operation, at least one spring element 51 is arranged, so that a bias is exerted on the jaws and their position is secured. Advantageously, two spring elements 51 of the same characteristic on both outer sides of the planet gears 10, 11 to be used to evenly divide the displacement of the planet gears 10, 11 for opening the claws on both planet gears 10, 11. In order to generate any additional frictional forces between the planet carrier 8 and planetary gears 10, 11, the spring elements 51 are supported on the guide sleeve 50 and thus generate a closed power flow between the planet gears 10, 11 and guide sleeve 50th
Die Führungshülse 50 weist hierzu insbesondere einen Bund auf beiden Seiten auf, wobei hier die Hülse 50 zunächst mit einem einseitigen Bund für die Montage der Planetenräder 10, 11 und Federelemente 51 hergestellt wird. Ein zweiter Bund wird im An- schluss an die Montage durch einen Umformprozess erzeugt. Im dargestellten Fall weist die Hülse 50 einen geschlitzten Bund auf. Dies hat den Vorteil, dass der Umformprozess im zusammengebauten Zustand mit weniger Kraftaufwand durchgeführt werden kann und mit weniger Verformung des entsprechenden Grundkörpers einhergeht. Alternativ ist aber auch eine Führungshülse 50 mit Sicherungsringen oder aufgepress- tem oder geschweißtem Bund denkbar. Um die axiale Lage der Führungshülse 50 zu sichern, sind weiterhin Anlaufscheiben 30, 31 zwischen Führungshülse 50 und Planetenradträger 8 bzw. Primärblech 14 angeordnet. Die Montage der Planetenräder 10, 11 erfolgt als Paket zusammen mit den Anlaufscheiben 30 und 31 und den Lagern 20 durch Positionierung im Planetenradträger 8 und anschließendem Fügen des Planeten- radbolzens 19. Um ein regelmäßiges Öffnen des Trennelements 41 zu gewährleisten, ist die Anlaufscheibe 32 am Antriebshohlrad 9 in der Art modifiziert, dass um einen gewissen Winkel außerhalb der Nulllage des Phasenschiebers 4 eine Art Keilelement 52 ausgebildet ist, das bei Verdrehung des Phasenschiebers 4 größer als den genannten Winkel zwischen die Planetenräder 10, 11 fährt und an Schrägen 53 der Planetenräder 10, 1 1 angreift und diese axial aufeinander drückt. Hierbei entspricht der benötigte axiale Verschiebeweg der Seitenlänge der langen Seite der Klauen 54, um diese aneinander vorbei zu schieben. Bei Erreichen der erforderlichen axialen Verschiebung wird aufgrund des Phasenschiebermomentes eine Verdrehung zwischen den zwei Planetenrädern 10, 11 eingeleitet. Die Klauen gleiten nun an einer stirnseitigen Schräge 56 aneinander ab und rasten in die nächste Zahnlücke ein. Durch die Schräge 56 ist ein sicheres Einrasten der Klauen gewährleistet. Der Winkel, um den das Keilelement 52 von der Nulllage des Phasenschiebers 4 verdreht angeordnet sein sollte, richtet sich nach der Breite des Keilelements 52, wobei in Nulllage keine Berührung zwischen Keilelement 52 und Schrägen 53 der Planetenräder 10, 11 stattfinden sollte, um eine sauber geschlossene Verbindung zwischen den Planetenrädern 10, 11 bei stehendem Auto zu gewährleisten. The guide sleeve 50 has for this purpose in particular a collar on both sides, in which case the sleeve 50 is first made with a one-sided collar for the assembly of the planet gears 10, 11 and spring elements 51. A second collar is produced following assembly by a forming process. In the illustrated case, the sleeve 50 has a slotted collar. This has the advantage that the forming process can be carried out in the assembled state with less effort and is associated with less deformation of the corresponding body. Alternatively, however, a guide sleeve 50 with securing rings or pressed-on or welded collar is also conceivable. In order to secure the axial position of the guide sleeve 50, thrust washers 30, 31 between guide sleeve 50 and planet 8 and primary plate 14 are further arranged. The assembly of the planetary gears 10, 11 takes place as a package together with the thrust washers 30 and 31 and the bearings 20 by positioning in the planet carrier 8 and subsequent joining of the planetary wheel pin 19th In order to ensure a regular opening of the separating element 41, the thrust washer 32 is modified on Antriebsshohlrad 9 in such a way that a kind of wedge element 52 is formed by a certain angle outside the zero position of the phase shifter 4, which is greater than the above-mentioned upon rotation of the phase shifter 4 Angle between the planet gears 10, 11 moves and attacks on slopes 53 of the planetary gears 10, 1 1 and presses them axially to each other. Here, the required axial displacement of the side length of the long side of the jaws 54 corresponds to push them past each other. Upon reaching the required axial displacement, a rotation between the two planet gears 10, 11 is initiated due to the phase shifter torque. The claws now slide against each other on an end-face bevel 56 and engage in the next tooth gap. By the slope 56 a secure engagement of the jaws is ensured. The angle by which the wedge element 52 should be arranged rotated from the zero position of the phase shifter 4 depends on the width of the wedge element 52, wherein zero contact between wedge element 52 and bevels 53 of the planetary gears 10, 11 should take place to a clean to ensure a closed connection between the planet gears 10, 11 when the car is stationary.
Vorzugsweise ist das Keilelement 52 so anzuordnen, dass bei Auslenkung in Schubrichtung eine Trennung der Planetenräder 10, 11 erfolgt. Wie schon anhand Fig. 5 und Fig. 22 beschrieben, findet bei dieser Verschaltung nur eine Verstellung der abtriebssei- tigen Verzahnung 45 statt. Ein weiterer Vorteil der Verbindung der Planetenräder 10, 11 über eine Art Klauen ist die Möglichkeit zum Ausgleich von Winkelversatz, da die Klauen bei entsprechender Ausführung wie eine Art Ausgleichskupplung fungieren können. Dadurch wird einseitige Zahnbelastung mit hoher partieller Flächenpressung, die aus einer Verkippung des Stufenplaneten durch Zusammenwirken von Lagerspiel und Kippmoment entsteht, vermieden bzw. abgeschwächt. Preferably, the wedge member 52 is to be arranged so that upon deflection in the thrust direction, a separation of the planet gears 10, 11 takes place. As already described with reference to FIGS. 5 and 22, only one adjustment of the driven-side toothing 45 takes place with this interconnection. Another advantage of the connection of the planetary gears 10, 11 via a kind of claws is the possibility to compensate for angular misalignment, since the claws can function with appropriate design as a kind of compensating coupling. As a result, one-sided tooth load with high partial surface pressure, which arises from a tilting of the stepped planet by interaction of bearing clearance and overturning moment, avoided or mitigated.
Alternativ zu der Ausführung des Trennelements 41 als Klauenkupplung ist eine Ausführung als Reibkupplung denkbar. Hierbei müssen die Anpresskräfte entsprechend sichergestellt werden. Eine Trennung ist entweder durch eine Art Keilelement 52 definiert möglich, oder durch bewusst über ein Motorsteuergerät vorgegebene Momentspitzen, z.B. durch erhöhte Einspritzmenge an Kraftstoff. Zudem kann durch den Einsatz einer Rutschkupplung als Trennelement 41 ein Schutz der Verzahnung gegen Missbrauch realisiert werden. As an alternative to the embodiment of the separating element 41 as a dog clutch, an embodiment as a friction clutch is conceivable. Here, the contact forces must be ensured accordingly. A separation is defined either by a type wedge element 52 is possible, or by intentionally via an engine control unit predetermined torque peaks, eg by increased injection amount of fuel. In addition, through the use a slip clutch as a separating element 41 a protection of the teeth against abuse can be realized.
Fig. 26a-c zeigt Komponenten des Trennelementes im Koppelgetriebe gemäß Fig. 25 ausgeführt als Klauenkupplung. In Fig. 26 sind verschiedene Komponenten einer Klauenkupplung als temporäres Trennelement 41 im Koppelgetriebe 7 nochmals dargestellt. Hinsichtlich der Beschreibung zur Fig. 26 wird auf die Ausführungen zur Fig. 25 verwiesen. Fig. 26a-c shows components of the separating element in the coupling gear according to FIG. 25 executed as a dog clutch. In Fig. 26, various components of a dog clutch as a temporary separating element 41 in the coupling mechanism 7 are shown again. With regard to the description of FIG. 26, reference is made to the comments on FIG. 25.
Fig. 27a-e zeigt die Ausführungsform der Fig. 24 bei Ausführung des Trennelementes als Klauenkupplung in geschlossenem Zustand und Fig. 28a-c zeigt die Ausführungsform der Fig. 27 bei geöffneter Klauenkupplung. Fig. 27a-e shows the embodiment of Fig. 24 in the embodiment of the separating element as a dog clutch in the closed state and Fig. 28a-c shows the embodiment of Fig. 27 with open jaw clutch.
In Fig. 27 ist ein Schnitt das durch Leistungsverzweigungsgetriebe mit geschlossenem Trennelement 41 dargestellt und in Fig. 28 mit offenem Trennelement 41. Zudem ist in Fig. 27 in der Detailansicht„Y (Abtriebsplanet)" dargestellt, wie das Keilelement 54 bei Nullstellung des Phasenschiebers 4, also im entspannten Zustand bei abgestelltem Fahrzeug zu den Planetenrädern 10, 11 steht. Hier nicht gezeigt ist das Antriebsplanetenrad 10, um das Keilelement 54 deutlicher darzustellen. In Fig. 27 is a section that is represented by power split transmission with closed partition 41 and in Fig. 28 with open partition 41. In addition, in Fig. 27 in the detail view "Y (output planet)" shown as the wedge member 54 at zero position of the phase shifter 4, that is to say in the relaxed state when the vehicle is parked relative to the planetary gears 10, 11. The drive planetary gear 10 is not shown here in order to illustrate the wedge element 54 more clearly.
Fig. 29a-c zeigt eine weitere Ausführungsform einer Drehschwingungsdämpfungsan- ordnung mit Trennelement im zweiten Drehmomentübertragungsweg ausgeführt als momentbetätigte Rutschkupplung. FIGS. 29a-c show a further embodiment of a torsional vibration damping arrangement with a separating element in the second torque transmission path designed as a torque-actuated slip clutch.
Fig. 29 zeigt ein konstruktives Ausführungsbeispiel für eine momentbetätigte Rutschkupplung als Trennelement 41 im Phasenschieberpfad 3 analog zur Ausführungsform der Fig. 19. Der Phasenschieberpfad 3 wurde hierzu aufgetrennt und über Reibbeläge 58 mit dem Hohlradträger Antriebshohlrad 36 verbunden. Die Vorspannung der Rutschkupplung wird durch eine Tellerfeder 60 realisiert, die sich über Klemmelemente 57 abstützt. Diese Klemmelemente 57 können einzeln von radial außen montiert werden und rasten durch ihren Hinterschnitt an der Tellerfeder 60 ein. Die Aussparung in den Klemmelementen 57 dient zur Verdrehsicherung zwischen dem phasenschieberseitigen Mitnehmerblech 61 und der Druckplatte 59, an der die Tellerfeder 60 angreift. Der Kraft- fluss ist über die Druckplatte 59, Reibbeläge 58, Hohradträger für antriebsseitiges Hohlrad 36 und phasenschieberseitiges Mitnehmerblech 61 über die Klemmelemente 57 in sich geschlossen. Eine derartige Rutschkupplung an dieser Stelle hat u.a. den Vorteil, dass der große Durchmesser vorteilhaft für die Momentübertragung ist und zudem eine große Trägheit darstellt, die im Phasenschieberpfad 3 als Zwischenmasse 5 fungiert. Das Betätigungsmoment muss oberhalb der im Normalbetrieb erreichbaren Momente liegen. Die Rutschkupplung darf erst im Missbrauchsfall, und/oder durch definiert über die Motorsteuerung eingeleitete Momentspitzen ausgelöst werden. Der Aufbau Klemmelemente 57 ist aufgrund des beengten Bauraums in dieser Gestalt gewählt, kann aber auch andersartig ausgeführt werden. Vorteilhafterweise werden Blechumformteile, die ohne zusätzliche Befestigungselemente wie Schrauben oder Nieten und ohne zusätzliche Fügeverfahren wie Schweißen, Löten, etc. montiert werden können und sich selbst zentrieren und gegen Herausfallen sichern, verwendet. Fig. 29 shows a constructive embodiment of a torque-operated slip clutch as a separator 41 in the phase shifter path 3 analogous to the embodiment of Fig. 19. The phase shift path 3 was separated for this purpose and connected via friction linings 58 with the ring gear carrier ring gear 36. The bias of the slip clutch is realized by a plate spring 60, which is supported by clamping elements 57. These clamping elements 57 can be mounted individually from radially outside and snap through their undercut to the plate spring 60 a. The recess in the clamping elements 57 serves to prevent rotation between the phase slider-side driving plate 61 and the pressure plate 59 to which the plate spring 60 engages. The power- Flow is closed via the pressure plate 59, friction linings 58, Hohradträger for drive-side ring gear 36 and phasenschieberseitiges drive plate 61 via the clamping elements 57 in itself. Such a slip clutch at this point has, inter alia, the advantage that the large diameter is advantageous for torque transmission and also represents a large inertia, which acts as an intermediate mass 5 in the phase shift path 3. The actuation torque must be above the achievable in normal operation moments. The slip clutch may only be triggered in case of misuse, and / or by torque peaks initiated via the motor control. The construction of clamping elements 57 is selected because of the cramped space in this shape, but can also be performed differently. Advantageously, Blechumformteile that without additional fasteners such as screws or rivets and without additional joining methods such as welding, soldering, etc. can be mounted and center yourself and secure against falling out, used.
Im vorliegenden Beispiel der Fig. 29 wird eine Selbstzentrierung durch die Tellerfeder 60 gewährleistet, die sich zudem an einer umlaufenden Nut an der Druckplatte 59 zentriert. Die Druckplatte 59 wiederum kann durch den Absatz am Hohlradträger des Antriebshohlrades 36 nicht von ihrer zentrischen Lage abweichen. Das phasenschie- berseiteige Mitnehmerblech 61 zentriert sich über die Klemmelemente 57. Da im Normalbetrieb das Trennelement 41 geschlossen ist, werden alle auftretenden radialen Kräfte über die Verzahnung am Antriebshohlrad 9 abgefangen. In the present example of Fig. 29, a self-centering is ensured by the plate spring 60, which also centered on a circumferential groove on the pressure plate 59. The pressure plate 59 in turn can not deviate from its central position by the heel on Hohlradträger the drive ring gear 36. The phasenschie- side driving plate 61 is centered on the clamping elements 57. Since in normal operation, the separating element 41 is closed, all occurring radial forces are intercepted via the teeth on the drive ring gear 9.
Fig. 30 zeigt Einzelteile der momentbetätigten Rutschkupplung in der Ausführungsform der Fig. 29. In Fig. 30 sind verschiedene Einzelteile der in der Fig. 29 beschriebenen Rutschkupplung dargestellt, zu deren Beschreibung auf Fig. 29 verwiesen wird. FIG. 30 shows individual parts of the moment-actuated slip clutch in the embodiment of FIG. 29. FIG. 30 shows various individual parts of the slip clutch described in FIG. 29, for the description of which reference is made to FIG.
Fig. 31a-b zeigt eine weitere Ausführungsform eines Trennelementes als momentbetätigte Rutschkupplung. Fig. 31a-b shows a further embodiment of a separating element as a torque-operated friction clutch.
In Fig. 31 ist eine alternative Ausführungsform ohne zusätzliches Federelement 60 gezeigt, um eine Vorspannkraft zu erzeugen. Hier wird die Vorspannkraft durch Vorspannung des Klemmelements 57 erzeugt. Eine weitere Möglichkeit ist der Einsatz einer Rutschkupplung zur Trennung einer der beiden Drehmomentübertragungswege 3 bzw. 6 der Leistungsverzweigung, wobei durch Anschläge oder vorgegebene Führungsbahnen eine mechanische Trennung des jeweiligen Drehmomentübertragungswegs 3 bzw. 6 in bestimmten Winkelpositionen des Phasenschiebers 4 erfolgt. Vorzugsweise erfolgt die Trennung bei Schubbetrieb nahe der Nullstellung, da in diesem Bereich die zu übertragenden Momente gering sind und um den Fahrbetrieb nicht zu stören. In Fig. 31, an alternative embodiment without additional spring element 60 is shown to produce a biasing force. Here, the biasing force is generated by bias of the clamping member 57. Another possibility is the use of a slip clutch to separate one of the two torque transmission paths 3 and 6 of the power split, which is effected by stops or predetermined guideways mechanical separation of the respective torque transmission path 3 and 6 in certain angular positions of the phase shifter 4. Preferably, the separation takes place during overrun operation near the zero position, since in this area the moments to be transmitted are low and so as not to disturb the driving operation.
Zusammenfassend ermöglicht ein Trennelement 41 im Phasenschieberpfad 3 oder im direkten Pfad 6, der einem Durchtrieb entspricht, eine Relatiwerdrehung zwischen den beiden Pfaden 3, 6. In summary, a separating element 41 in the phase shifter path 3 or in the direct path 6, which corresponds to a drive through, allows a relative rotation between the two paths 3, 6.
Dabei ist der Phasenschieberpfad 3 für die Anordnung des Trennelementes 41 besser geeignet, da: ein Drehzahlunterschied nach Öffnen des Trennelements 41 geringer ist In this case, the phase shift path 3 is better suited for the arrangement of the separating element 41, since: a speed difference after opening of the separating element 41 is lower
der Phasenschieberpfad 3 unempfindlicher als der direkte Pfad 6 im Hinblick auf Steifigkeitsänderungen sein kann  the phase shifter path 3 may be less sensitive than the direct path 6 with respect to stiffness changes
das Trennelement 41 konstruktiv besser eingebunden werden kann, wobei allerdings höhere Momente zu übertragen sind, wobei bei Automatikgetrieben eine vorhandene Wandlerkupplung hierfür genutzt werden kann.  the separating element 41 can be better integrated constructively, although higher torques are to be transmitted, with automatic transmissions an existing converter clutch can be used for this purpose.
In einem Wandler kann eine Turbine einfacher in Phasenschieberpfad 3 angebunden und als Zusatzmasse 5 genutzt werden  In a converter, a turbine can be easily connected in phase shift path 3 and used as additional mass 5
Das Trennelement 41 kann alternativ im Koppelgetriebe 7 in Form eines Planentengetriebes angeordnet werden: The separating element 41 may alternatively be arranged in the coupling mechanism 7 in the form of a planetary gear:
Insbesondere bei Getriebearten, wo Steg 8 in einem der beiden Drehmomentübertragungspfade 3 oder 6 sitzt, ist eine Verstellung/Relatiwerdrehung der Verzahnung nach Öffnen des Trennelementes 41 nur abtriebsseitig 45 möglich, bei Getriebearten mit Steg 8 als Abtrieb wird sowohl die antriebsei- tige 44 als auch die abtriebseitige 45 Verzahnung verstellt. Particularly in the case of gear types where land 8 is seated in one of the two torque transmission paths 3 or 6, an adjustment / relative rotation of the toothing is only possible on the output side 45 after opening of the separating element 41; in gear types with web 8 as the output, both the drive side 44 and adjusted the output side 45 toothing.
Bei einem Automatikgetriebe mit einem Wandler ist insbesondere zwischen Turbine und Motor eine Kupplung erforderlich, insbesondere wegen Differenzdrehzahl zwischen Pumpe und Turbine bei Wandlerbetrieb. Ist die Turbine vor der Leistungsverzweigung angeordnet, wird das komplette Turbinenmoment über die Leistungsverzweigung geführt, teilt sich auf und es sind jedoch ggf. zusätzliche Kupplungen zwischen Motor und Turbine erforderlich. In an automatic transmission with a converter, a clutch is required in particular between the turbine and the engine, in particular because of the differential rotational speed between the pump and the turbine during converter operation. If the turbine is located in front of the power split, the complete turbine torque is routed through the power split, splits up, but additional couplings between the engine and the turbine may be required.
Wird die Turbine im Durchtriebspfad/direkten Pfad 6 angeordnet, ist dies aufwendig und es wird ein komplettes Turbinenmoment in Durchtrieb 6 eingeleitet. Dann ist insbesondere eine zusätzliche Kupplung auf Primärseite 1 erforderlich. If the turbine is arranged in the drive-through path / direct path 6, this is complicated and a complete turbine torque in the drive 6 is initiated. Then, in particular, an additional coupling on the primary side 1 is required.
Die Anbindung der Turbine im Phasenschieberpfad 3 ist die konstruktiv einfacher umsetzbar und es wird ein komplettes Turbinenmoment in den Phasenschieberpfad 3 eingeleitet. Eine zusätzliche Kupplung ist nicht nötig. Eine Wandlerkupplung als Trennelement 41 im Phasenschieberpfad 3 vor der Turbine kann dann verwendet werden. Dabei wird die Turbinenträgheit als Zusatzmasse genutzt. The connection of the turbine in the phase shift path 3 is structurally easier to implement and it is a complete turbine torque introduced into the phase shift path 3. An additional clutch is not necessary. A converter clutch as a separator 41 in the phase shifter path 3 in front of the turbine can then be used. The turbine inertia is used as additional mass.
Wird die Turbine nach der Leistungsverzweigung im direkten Pfad 6 angeordnet, kann eine zusätzliche Kupplung im Abtrieb 2 erforderlich sein. Bei Anordnung derselben nach der Leistungsverzweigung im Phasenschieberpfad 6 ist eine zusätzliche Kupplung nicht erforderlich. If the turbine is arranged after the power branch in the direct path 6, an additional clutch in the output 2 may be required. When arranged in the same after the power split in the phase shifter path 6, an additional clutch is not required.
Da Fehlfunktionen z.B. ein Versagen des Trennelements 41 nicht auszuschließen sind, ist es bei einem Trennelement 41 im direkten Pfad 6 vorteilhaft, dass die Teile des direkten Pfads 6 auf entsprechende Drehzahlen ausgelegt werden. Since malfunctioning e.g. a failure of the separating element 41 can not be excluded, it is advantageous in a separating element 41 in the direct path 6, that the parts of the direct path 6 are designed for corresponding speeds.
Schließlich kann eine Anordnung eines Trennelementes 41 in einem Handschaltgetriebe nur zusätzlich zur Schaltkupplung möglich sein, da Wärmeabfuhr der Schaltkupplung, Öl in der Leistungsverzweigung (Schaltkupplung=Trockenkupplung) oder eine Trägheit bei Synchronisierung des Getriebes zu hoch ist. Ein Trennelement 41 als zusätzliche Kupplung ist in beiden Drehmomentübertragungspfaden 3, 6 möglich, wobei beispielsweise das Trennelement 41 im direkten Pfad 6 aus Zuverlässigkeitsgründen vermieden wird und eher das oder die Trennelemente 41 im Phasenschieberpfad 3 favorisiert werden. Finally, an arrangement of a separating element 41 in a manual transmission only in addition to the clutch be possible because heat dissipation of the clutch, oil in the power split (clutch = dry clutch) or inertia in synchronization of the transmission is too high. A separating element 41 as an additional coupling is possible in both torque transmission paths 3, 6, wherein, for example, the separating element 41 in the direct path 6 is avoided for reasons of reliability, and the separating element or elements 41 in the phase shifter path 3 are favored.
Die Erfindung weist unter anderem den Vorteil auf, dass die Lebensdauer der Drehmomentdämpfungsanordnung bzw. der Betriebsdauer bei Belastung wesentlich erhöht wird. Darüber hinaus bietet die vorliegende Erfindung den Vorteil, dass eine Belastung von Getriebeelementen gleichmäßiger erfolgt. Ebenso wird ein Schutz gegen Mißbrauch ermöglicht. Among other things, the invention has the advantage that the service life of the torque damping arrangement or the operating time under load is substantially increased. In addition, the present invention offers the advantage that a burden made of transmission elements uniform. Likewise, protection against abuse is made possible.
Obwohl die vorliegende Erfindung vorstehend anhand bevorzugter Ausführungsbeispiele beschrieben wurde, ist sie nicht darauf beschränkt, sondern auf vielfältige Weise modifizierbar. Although the present invention has been described above with reference to preferred embodiments, it is not limited thereto, but modifiable in many ways.
Bezugszeichen Primärseite Reference Primary page
Sekundärseite secondary side
Phasenverschobener Pfad Phase-shifted path
Federsatz / Phasenschieber Spring set / phase shifter
Zwischenmasse intermediate mass
Direkter Pfad Direct path
Überlagerungsgetriebe / Koppelgetriebe Superposition gear / coupling gear
Planetenradträger planet
Antriebshohlrad drive internal gear
Planetenrad antriebseitig Planetary gear drive side
Planetenrad abtriebseitig Planet wheel on the output side
Abtriebshohlrad output ring
Hohlradträger - Abtriebshohlrad Hohlradträger - output ring gear
Primärblech / Primärschwungrad Primary plate / primary flywheel
Federansteuerung spring activation
Flansch - Sekundärseite Flange - secondary side
Schraube - Kurbelwellenverschraubung Screw - crankshaft screw connection
Bahnblech Bogenfeder Railway sheet bow spring
Planetenrad-Bolzen Planetary bolt
Planetenrad-Lagerung Planetary Storage
Dichtblech / Abdeckblech Sealing plate / cover plate
Starterkranz starter wreath
Dichtung 1 Seal 1
Dichtung 2 Seal 2
Bogenfeder 1 - außen Bow spring 1 - outside
Bogenfeder 2 - mittig Bow spring 2 - in the middle
Bogenfeder 3 - innen Bow spring 3 - inside
Unterlegscheibe Schraubenkopf Kurbelwellenschrauben Anlaufscheibe - getriebeseitig Washer Screw head Crankshaft bolts Thrust washer - Gearbox side
Anlaufscheibe - motorseitig Anlaufscheibe - Hohlräder Thrust washer - motor side Thrust washer - ring gears
Linsenförmige Ausnehmung für Bolzenverstemmung Lens-shaped recess for Bolzenverstemmung
Stanznietverbindung - öldicht Punch rivet connection - oil-tight
ölgefüllter Raum oil filled room
Hohlradträger Antriebshohlrad Ring wheel carrier Drive ring gear
temporäres Trennelement temporary separator
Antriebssonnenrad input sun gear
Umkehrplanet/Planet zur Drehrichtungsumkehr Reversing planet / reversing planet
Koppelgetriebe Teil 1 (kämmende Verzahnung antriebsseitig von Trennelement) Coupling gear part 1 (meshing toothing on the drive side of separating element)
Koppelgetriebe Teil 2 (kämmende Verzahnung abtriebsseitig von Trennelement) Coupling gear part 2 (meshing toothing on the output side of separating element)
Planetenrad Teil 1 , antriebsseitiger Teil des aufgetrennten Planetenrades Planetenrad Teil 2, abtriebsseitiger Teil des aufgetrennten Planetenrades Schaltkupplung Planetary gear part 1, drive-side part of the separated planetary gear planetary part 2, output side part of the separated planet gear clutch
Turbine turbine
Führungshülse guide sleeve
Federelement spring element
Keilelement key member
Schräge / Konus am Planetenrad Slope / cone on planetary gear
Lange Klauenseite Long claw side
Kurze Klauenseite Short claw side
Stirnseitige Schräge an Klauen Front slope on claws
Klemmelement clamping element
Reibbelag friction lining
Druckplatte printing plate
TellerfederBelleville spring
itnehmerblech phasenschieberseitig  driver plate phase shifter side
zusätzliche Kupplung additional clutch
System system

Claims

Patentansprüche claims
1. Drehschwingungsdämpfungsanordnung, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs, umfassend 1. torsional vibration damping arrangement, in particular for the drive train of a vehicle comprising
einen Eingangsbereich (1) und an entrance area (1) and
einen Ausgangsbereich (2), wobei an exit area (2), wherein
zwischen Eingangsbereich (1 ) und Ausgangsbereich (2) ein erster Drehmomentübertragungsweg (3) und parallel hierzu zumindest ein zweiter Drehmomentübertragungsweg (6) angeordnet ist, sowie between the input area (1) and output area (2) a first torque transmission path (3) and at least a second torque transmission path (6) is arranged parallel thereto, and
eine Koppelanordnung (7) zur Überlagerung der über die beiden Drehmomentübertragungswege (3, 6) übertragenen Drehmomente, wobei a coupling arrangement (7) for superimposing on the two torque transmission paths (3, 6) transmitted torques, wherein
im ersten Drehmomentübertragungsweg (3) eine Phasenschieberanordnung (4, 5) zur Erzeugung einer Phasenverschiebung von über den ersten Drehmomentübertragungsweg (3) geleiteten Drehungleichförmigkeiten bezüglich derer, die über den zweiten Drehmomentübertragungsweg (6) übertragen werden, angeordnet ist, in the first torque transmission path (3), a phase shifter assembly (4, 5) for phase-shifting rotational irregularities conducted over the first torque transmission path (3) with respect to those transmitted via the second torque transmission path (6);
dadurch gekennzeichnet, dass characterized in that
zumindest ein Trennelement (41) angeordnet ist, welches ausgebildet ist, um zeitlich begrenzt eine mechanische Kopplung zwischen dem ersten und zweiten Drehmomentübertragungsweg (3, 6) zu trennen. at least one separating element (41) is arranged, which is designed to temporarily separate a mechanical coupling between the first and second torque transmission path (3, 6).
2. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eines der Trennelemente (41 ) im zweiten Drehmomentübertragungsweg (6) angeordnet ist. 2. torsional vibration damping arrangement according to claim 1, characterized in that at least one of the separating elements (41) in the second torque transmission path (6) is arranged.
3. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem der Ansprüche 1 -2, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eines der Trennelemente (41) im ersten Drehmomentübertragungsweg (3) angeordnet ist. 3. torsional vibration damping arrangement according to one of claims 1 -2, characterized in that at least one of the separating elements (41) in the first torque transmission path (3) is arranged.
4. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Trennelement (41 ) im ersten Drehmomentübertragungsweg (3) nach der Phasenschieberanordnung (4, 5) angeordnet ist 4. torsional vibration damping arrangement according to claim 3, characterized in that the separating element (41) in the first torque transmission path (3) after the phase shifter assembly (4, 5) is arranged
5. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem der Ansprüche 1 -4, dadurch gekennzeichnet, dass eine zweite Phasenschieberanordnung (4b) im ersten Drehmomentübertragungsweg (3) angeordnet ist. 5. torsional vibration damping arrangement according to one of claims 1 -4, characterized in that a second phase shifter assembly (4b) in the first torque transmission path (3) is arranged.
6. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Trennelement (41 ) zwischen den beiden Phasenschieberanordnungen (4, 4b) angeordnet ist. 6. torsional vibration damping arrangement according to claim 5, characterized in that the separating element (41) between the two phase shifter assemblies (4, 4b) is arranged.
7. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem der Ansprüche 3-6, dadurch gekennzeichnet, dass das Trennelement (41 ) im ersten Drehmomentübertragungsweg (3) vor der ersten Phasenschieberanordnung (4) angeordnet ist. 7. torsional vibration damping arrangement according to one of claims 3-6, characterized in that the separating element (41) in the first torque transmission path (3) in front of the first phase shifter assembly (4) is arranged.
8. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem der Ansprüche 1 -7, dadurch gekennzeichnet, dass das Trennelement (41 ) in der Koppelanordnung (7) angeordnet ist. 8. torsional vibration damping arrangement according to one of claims 1 -7, characterized in that the separating element (41) in the coupling arrangement (7) is arranged.
9. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Koppelanordnung (7) einen antriebsseitigen Teil (44), umfassend ein oder mehrere antriebsseitige Elemente, und einen abtriebsseitigen Teil (45), umfassend zumindest ein Element, welches mit einem Ausgang (12) der Drehschwingungsdämp- fungsanordnung zusammenwirkt, aufweist, und das Trennelement (41 ) zwischen dem antriebsseitigen Teil (44) einerseits und dem abtriebsseitigen (45) Teil der Koppelanordnung (7) andererseits angeordnet ist. 9. torsional vibration damping arrangement according to claim 8, characterized in that the coupling arrangement (7) has a drive-side part (44) comprising one or more drive-side elements, and a driven-side part (45), comprising at least one element which with an output (12) the torsional vibration damping arrangement cooperates, and the separating element (41) is arranged between the drive-side part (44) on the one hand and the driven-side (45) part of the coupling arrangement (7) on the other hand.
10. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass einer der beiden Teile (44, 45) der Koppelanordnung (7) mit dem ersten und zweiten Drehmomentübertragungsweg (3, 6) gekoppelt ist und der andere der beiden Teile (44, 45) der Koppelanordnung (7) mit dem ersten Drehmomentübertragungsweg (3) gekoppelt ist. 10. torsional vibration damping arrangement according to claim 9, characterized in that one of the two parts (44, 45) of the coupling arrangement (7) with the first and second torque transmission path (3, 6) is coupled and the other of the two parts (44, 45) of Coupling arrangement (7) with the first torque transmission path (3) is coupled.
11. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Teile (44, 45) der Koppelanordnung (7) mit unterschiedlichen Drehmomentübertragungswegen (6) gekoppelt sind, insbesondere wobei der antriebs- seitige Teil (44) der Koppeleinrichtung (7) direkt mit einem Ausgang des abtriebsseitgen Teils (45) der Koppeleinrichtung (7) verbunden ist. 11. torsional vibration damping arrangement according to claim 9, characterized in that the two parts (44, 45) of the coupling arrangement (7) with different torque transmission paths (6) are coupled, in particular wherein the driving side part (44) of the coupling device (7) is directly connected to an output of the output side part (45) of the coupling device (7).
12. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem der Ansprüche 1 -11 , dadurch gekennzeichnet, dass die Koppeleinrichtung (7) in Form eines Planentengetriebes (8, 9, 10, 11 , 12, 13) ausgebildet ist. 12. torsional vibration damping arrangement according to one of claims 1 -11, characterized in that the coupling device (7) in the form of a planetary gear (8, 9, 10, 11, 12, 13) is formed.
13. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass der Steg des Planentengetriebes (8, 9, 10, 1 1 , 12, 13) dem antriebsseiti- gen Teil (44) der Koppeleinrichtung (7) zugeordnet ist. 13. torsional vibration damping arrangement according to claim 12, characterized in that the web of the planetary gear (8, 9, 10, 1 1, 12, 13) is assigned to the drive-side part (44) of the coupling device (7).
14. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass Sonnenrad (42) und/oder Hohlrad (9) des Planetengetriebes (8, 9, 10, 11 , 12, 13) dem antriebsseitigen Teil (44) der Koppeleinrichtung (7) zugeordnet sind. 14 torsional vibration damping arrangement according to claim 12, characterized in that the sun gear (42) and / or ring gear (9) of the planetary gear (8, 9, 10, 11, 12, 13) are associated with the drive-side part (44) of the coupling device (7) ,
15. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass Hohlrad (9) oder Steg (8) des Planetengetriebes (8, 9, 10, 11 , 12, 13) dem abtriebsseitigen Teil (45) der Koppeleinrichtung zugeordnet sind. 15. torsional vibration damping arrangement according to claim 12, characterized in that the ring gear (9) or web (8) of the planetary gear (8, 9, 10, 11, 12, 13) are associated with the output-side part (45) of the coupling device.
16. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem der Ansprüche 12-15, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest zwei Planetenräder (46, 47) des Planetengetriebes (8, 9, 10, 11 , 12, 13) axial gestaffelt sind und ein Trennelement (41 ) entweder vor den beiden Planetenrädern (46, 47) oder zwischen diesen angeordnet ist. 16. torsional vibration damping arrangement according to one of claims 12-15, characterized in that at least two planetary gears (46, 47) of the planetary gear (8, 9, 10, 11, 12, 13) are axially staggered and a separating element (41) either before the two planetary gears (46, 47) or between them is arranged.
17. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem der Ansprüche 1 -16, dadurch gekennzeichnet, dass eines oder mehrere der Trennelemente (41) als Klauenkupplung und/oder momentbetätigte Rutschkupplung ausgebildet sind. 17. torsional vibration damping arrangement according to one of claims 1 -16, characterized in that one or more of the separating elements (41) are designed as a dog clutch and / or torque-actuated slip clutch.
18. Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem der Ansprüche 1 -17, dadurch gekennzeichnet, dass Überlastungsschutzmittel angeordnet sind, die ausgebildet sind, ein Versagen zumindest eines der Trennelemente und/oder eine Drehzahl von mit dem Trennelement verbundenen Wellen zu überwachen und im Falle eines Versa- gens und/oder Überschreiten einer Grenzdrehzahl eine Überlastung der Drehschwin- gungsdämpfungsanordnung zu verhindern. 18 torsional vibration damping arrangement according to one of claims 1 -17, characterized in that overload protection means are arranged, which are adapted to monitor a failure of at least one of the separating elements and / or a rotational speed of connected to the separating element waves and in case of Versa gens and / or exceeding a limit speed to prevent overloading of the torsional vibration damping arrangement.
19. Drehmomentübertragungsbaugruppe, umfassend einen Drehmomentwandler, eine Wandlerüberbrückungskupplung und eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem der Ansprüche 1 -18, dadurch gekennzeichnet, dass das Trennelement (41) der Drehschwingungsdämpfungsanordnung als Wandlerüberbrückungskupplung ausgebildet ist. 19. A torque transmission assembly comprising a torque converter, a lockup clutch and a torsional vibration damping arrangement according to one of claims 1-18, characterized in that the separating element (41) of the torsional vibration damping arrangement is designed as a lockup clutch.
20. Drehmomentübertragungsbaugruppe, umfassend einen Drehmomentwandler und eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem der Ansprüche 1 -18, dadurch gekennzeichnet, dass der Drehmomentwandler an der Primärseite (1 ) der Drehschwingungsdämpfungsanordnung angebunden ist. 20. A torque transmitting assembly comprising a torque converter and a torsional vibration damping assembly according to any one of claims 1-18, characterized in that the torque converter is connected to the primary side (1) of the torsional vibration damping assembly.
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