WO2014156487A1 - 金型用鋼素材およびその製造方法、金型用プリハードン鋼材の製造方法、冷間加工用金型の製造方法 - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a die for cold working used for molding of related parts such as home appliances, mobile phones, automobiles, etc., and a method for producing the pre-hardened steel material for the die, and a method for producing the die steel material. Is. And it is related with the manufacturing method of the metal mold
- a steel material corresponding to the overall dimensions is prepared in advance, and then machining such as drilling and cutting is performed on this steel material. Then, it is arranged in the shape of the mold.
- the cold working mold is adjusted to a desired hardness by quenching and tempering treatment at the time of mold production in order to provide wear resistance during use. With the recent increase in strength of the material to be molded, the quenching and tempering hardness of the mold is required to have a high hardness of 58 HRC or more, and further 60 HRC or more.
- the manufacturing process of a high-hardness cold-working mold is performed by roughly machining the annealed steel material with low hardness to a shape close to the final mold shape, and then performing quenching and tempering treatment. ing. Then, after the quenching and tempering treatment, finishing machining such as correction of deformation caused by the treatment is performed to prepare a final mold shape (Patent Documents 1 to 3).
- the above steel materials used in the manufacture of molds are adjusted to just the right size corresponding to the mold dimensions in order to facilitate handling and reduce the machining allowance in the next cutting process. Provided. And the adjustment to the just right size is performed exclusively by cutting.
- large steel pieces such as slabs, blooms, billets, etc. obtained by performing hot rolling such as split rolling and forging on steel ingots are used as steel materials, and each steel material is individually cut by a saw blade such as a band saw or a circular saw. It is the process of cutting into steel materials. And since the steel raw material (namely, steel slab) after hot processing is in the annealing state with the low hardness before quenching and tempering normally, said cutting
- disconnection is easy.
- the pre-hardened steel material is a steel material that has been previously tempered and tempered to a desired hardness, and is a steel material that has improved machinability such as drilling and cutting. If pre-hardened steel is used, it is not necessary to quench and temper after it is machined all the way to the final mold shape, so finishing machining can be omitted.
- Pre-hardened steel is also obtained by cutting a steel material in the same manner as the steel supplied in the annealed state. Quenching and tempering for pre-hardening is performed on the entire steel material at the time of the steel material before cutting, in addition to cutting the steel material (steel piece) in an annealed state into individual steel materials. It has been proposed to keep (Patent Documents 11 and 12). In this case, the steel material that has been pre-hardened as a whole is cut into individual steel materials. This pre-hardened steel material is all hardened and tempered all at once, so by cutting it into individual steel materials, for example, a plurality of steel materials with little variation in mechanical properties can be obtained once. Can get to. In addition, it is not necessary to perform quenching and tempering on the mold maker side, which receives the supply of steel material from a steel material manufacturer, cuts this steel material into steel material, and machines it to produce a mold. This eliminates the need for equipment and labor.
- An object of the present invention is to provide a steel material excellent in cutability at a high hardness of 58 HRC or higher and a method for producing the same. Then, by establishing such a steel material, a method for producing pre-hardened steel directly from this pre-hardened steel material, and a cold working gold for obtaining this pre-hardened steel material and machining it. It is to provide a mold manufacturing method.
- the inventor investigated factors affecting the cutting performance of various steel materials that can achieve high hardness of 58 HRC or higher by quenching and tempering. As a result, it has been found that, in various alloy design techniques that have been used for imparting a high hardness of 58 HRC or higher, especially the technique of imparting carbide in the structure deteriorates the cutting ability. And after achieving high hardness of 58HRC or higher, cutting can be performed without special improvement on conventional cutting conditions such as various types of saw blades as long as it is a steel material with a specific amount of carbide regulated. As a result, the present invention has been reached.
- the present invention is a steel material used for manufacturing a cold working mold having a hardness of 58 HRC or higher, and is cut into a pre-hardened steel material having a size corresponding to the dimensions of the cold working mold.
- Steel material used The steel material has a hardened and tempered structure, has a hardness of 58 HRC or more, and a primary carbide having an equivalent circle diameter of 5 ⁇ m or more in a cross-sectional structure is 2 area% or less.
- the steel material preferably has a hardness of 60 HRC or more.
- this invention is a manufacturing method of the steel raw material used for manufacture of the metal mold
- a method of manufacturing a steel material that is used after being cut into A first step of hot working a steel ingot to obtain a steel piece; The steel piece obtained in the first step is quenched and tempered to obtain a steel material having a hardness of 58 HRC or more and a primary carbide of 5 ⁇ m or more in a cross-sectional structure with an equivalent circle diameter of 2 ⁇ m or less.
- the present invention is a method for producing a pre-hardened steel material used for producing a cold working mold having a hardness of 58 HRC or more,
- the steel piece obtained in the first step is quenched and tempered to obtain a steel material having a hardness of 58 HRC or more and a primary carbide of 5 ⁇ m or more in a cross-sectional structure with an equivalent circle diameter of 2 ⁇ m or less.
- this invention is a manufacturing method of the metal mold
- a second step A third step of cutting the steel material obtained in the second step to obtain a pre-hardened steel material having a size corresponding to the dimensions of the cold working mold; A fourth step of machining the pre-hardened steel material obtained in the third step into a mold shape to obtain a cold working die; and It is a manufacturing method of the metal mold
- the hardness of the steel material in the second step is preferably 60 HRC or more.
- quenching to the steel slab performed in the second step can be performed after annealing the steel slab obtained by hot working the steel ingot in the first step.
- the quenching to the steel slab performed in the second step may be a direct quenching performed after the steel slab obtained by hot working the steel ingot in the first step.
- the present invention further includes a fifth step of performing a surface treatment on the surface of the cold working mold obtained in the fourth step, Can be provided.
- a steel material from a steel material pre-hardened to a high hardness of 58 HRC or higher in advance for example, a plurality of pre-hardened steel materials with little variation in mechanical properties can be obtained at one time.
- quenching and tempering can be omitted for a mold obtained by machining the pre-hardened steel materials. Therefore, it is possible to stabilize the mechanical characteristics of the cold working mold having a high hardness of 58 HRC or higher and improve the overall manufacturing efficiency.
- test piece No. which is a steel material before cutting according to the present invention example and the comparative example. 4 is a microstructure photograph showing an example of primary carbides distributed in a cross-sectional structure of 1-4.
- the test piece No. FIG. 5 is a drawing-substituting photograph showing an example of the flank face of the saw blade after cutting 1-4.
- test piece No. which is a steel material before cutting according to the present invention example. 4 is a microstructural photograph showing an example of primary carbides distributed in a cross-sectional structure of 5-A and 5-B.
- the test piece No. 5 is a drawing-substituting photograph showing an example of a flank face of a saw blade after cutting 5-A and 5-B.
- the test piece No. FIG. 6 is a graph showing the area of wear generated on the flank face of the saw blade after cutting 1 to 5 (A, B).
- the feature of the present invention is that it has been found that a direct factor that deteriorates the cutting property of the steel material is a specific carbide in the structure. And by optimally adjusting the distribution state related to the specific carbide, even a high hardness steel material of 58HRC or higher can be easily cut, and a cold working die using pre-hardened steel The overall production efficiency can be improved.
- the manufacturing method from the steel material of the present invention to the die for cold working through the pre-hardened steel material for the die will be described.
- a steel ingot is hot-worked and a steel piece is obtained.
- the first step is a step of hot working the ingot for the purpose of improving the cast structure of the ingot.
- a 1st process can follow the conventional method etc.
- methods for obtaining steel ingots include continuous casting methods, vacuum arc remelting methods and electroslag remelting methods that are performed once on steel ingots. Regardless of the method.
- the steel ingot is adjusted to the shape of a steel slab such as a slab, a bloom, or a billet by partial rolling or forging.
- the steel ingot or steel slab may be subjected to a soaking treatment (soaking treatment) held at a constant temperature and time as described below, for example, as described later.
- Second step The steel slab obtained in the first step is quenched and tempered, the hardness is 58 HRC or more, and the amount of primary carbide in the cross-sectional structure is 5 ⁇ m or more with a circle equivalent diameter of 2 areas. % Steel or less is obtained.
- the second step was pre-adjusted to the desired mold hardness by pre-hardening the steel piece before cutting the steel piece obtained in the first step in the third step described later. This is a process for obtaining a steel material. And it is an important process for the present invention to impart excellent cutting properties to this steel material.
- the present inventor investigated the degradation factor of the cutting property of the steel material adjusted to 58 HRC or more.
- the direct factor that deteriorates the cutting performance is not the hardness value itself of 58 HRC or higher, but coarse primary carbides distributed in the structure after quenching and tempering. It was. That is, the primary carbide in the steel material has a hardness comparable to the cemented carbide or hard coating that forms the blade part of the cutting tool that cuts the steel material, and thus directly affects the wear of the blade part during cutting. .
- coarse primary carbides with a size as large as several tens of microns that can be confirmed by observation with an optical microscope have a particularly large degree of wear on the blade.
- cutting ability can be improved even if the steel material has a hardness of 58 HRC or more by reducing the area amount of coarse primary carbides in the structure.
- the primary carbide of the equivalent circle diameter of 5 ⁇ m or more is 2 area% or less, the increase in bending and cutting resistance can be suppressed, Cutting property can be improved.
- it is 1.5 area% or less, More preferably, it is 1 area% or less.
- the primary carbide having an equivalent circle diameter of 5 ⁇ m or more has a particularly large degree of wear on the blade. And when the area ratio of the primary carbide of this equivalent circle diameter exceeds 2 area%, the wear which progresses to the blade part of a cutting tool will become remarkable.
- the steel material of the present invention is excellent in cutting performance, the size is not restricted at the time of the steel material before cutting. Therefore, the steel material according to the present invention has a size that can cut out a steel material having a thickness of 300 mm and a width of 700 mm so that it can be applied to a large steel material for press dies for forming automobile-related parts and the like. Can be made large.
- the area ratio of the primary carbide of the steel material of the present invention can be obtained by, for example, quenching performed on the steel piece obtained in the first step, solution heat treatment performed as necessary, or the like.
- solution heat treatment coarse primary carbides can be dissolved in the matrix.
- the component composition of the steel material of the present invention that is, the pre-hardened steel material obtained by cutting this
- the proposed cold die steel can be applied. And in this invention, it is preferable to adjust to the following.
- C is an important element that provides a hardness of 58 HRC or higher to the cold working mold by forming a solid solution with steel and forming carbides and carbides in the steel.
- the C content is preferably 0.6% by mass or more, and preferably 1.2% by mass or less.
- C and M 7 C 3 carbide which is a primary carbide.
- addition of 3.0% by mass or more is preferable.
- the amount of coarse primary carbide increases and the cutting performance of the steel material decreases, so 9.0 mass% or less is preferable. More preferably, it is 7.0 mass% or less, More preferably, it is 5.0 mass% or less.
- V and Nb are effective elements for forming MC carbide, which is a primary carbide, in the structure after quenching and tempering, and achieving a hardness of a cold working die of 58 HRC or higher.
- MC carbide is very hard among primary carbides. Therefore, when V and Nb are contained excessively, a lot of MC carbides are formed, and the cutability of the steel material is significantly lowered.
- V and Nb have the same effect in the above points, but the degree of the effect is approximately half that of Nb in the same content. Therefore, these contents can be comprehensively handled in the relationship of (Nb + 1 / 2V).
- the component composition of the steel material (pre-hardened steel material) of the present invention is, by mass%, C: 0.6 to 1.2%, Cr: 3.0 to 9.0%, and selectively It is preferable that the component composition of the cold die steel is based on containing one or two of V and Nb in a relational expression of (Nb + 1 / 2V) of 1.0% by mass or less.
- Si, Mn, Mo, W, etc. may be added to the steel material (pre-hardened steel material) of the present invention.
- Mn is an element effective for providing a hardenability by dissolving in steel.
- Si is an element effective for solidifying and imparting hardness in steel.
- Mo and W are effective elements for forming fine carbides and imparting tempering hardness.
- Al, S, Ni, Cu etc. can also be added to the steel raw material (prehardened steel material) of this invention. Al and S contribute to improvement of machinability when machining a pre-hardened steel material adjusted to 58 HRC or higher in the fourth step described later. Further, Al, Ni, and Cu contribute to improvement of the hardness and toughness of the cold working mold.
- an appropriate amount of Ca, Ti, Zr, rare earth metal, etc. can be added for fine dispersion of the primary carbide.
- the component composition of cold tool steel according to Patent Documents 5 and 6 can be applied to the component composition of the steel material (pre-hardened steel material) of the present invention.
- the steel material of the present invention does not need to go through an annealing state that is easy to cut because of its low hardness. Therefore, in the quenching to the steel slab carried out in the second step, in addition to performing after annealing the steel slab obtained by hot working the steel ingot in the first step, “Direct quenching” can be applied to a steel piece obtained by hot working a steel ingot. And after quenching, by performing tempering, a steel material having a high hardness of 58 HRC or higher can be produced, so that the annealing step performed on the steel pieces after hot working is usually omitted. it can.
- the steel material obtained in the second step is cut to obtain a pre-hardened steel material having a size corresponding to the dimensions of the cold working mold.
- No special device is required for cutting the steel material in the third step.
- the steel material may be cut into a pre-hardened steel material having a size suitable for each request by using a saw blade such as a band saw or a circular saw.
- a hard oxide film is formed on the surface of the steel piece after hot working.
- the influence of this oxide film on the cutting property of the steel material is small. Therefore, in the present invention, when cutting the steel material, it is not necessary to remove the entire oxide film except for the purpose of accurately positioning the steel material with respect to the cutting machine. And since it is not necessary to remove before hardening at the said 2nd process, the said direct hardening can be applied to hardening.
- the pre-hardened steel material obtained in the third step is machined into the shape of a die to obtain a cold working die.
- pre-hardened steel material after being cut into the dimensions of individual cold-working molds, it is not necessary to handle the pre-hardened steel material according to the present invention separately from the conventional pre-hardened steel material. Therefore, after the fourth step, the pre-hardened steel may be finished in the shape of a cold working mold by conventional machining or the like.
- test piece namely, steel material before a cutting
- the dimensions of the test piece were 500 mm in length (in the extending direction by forging), 300 mm in width, and 75 to 150 mm in thickness.
- the surface of the test piece four surfaces except two surfaces of 500 mm ⁇ 300 mm were ground to remove the oxide film on the four surfaces. After the grinding, quenching by air cooling from 1030 ° C. and tempering twice at 500 to 540 ° C. were carried out to adjust the target hardness to 60 HRC.
- test piece No. Primary carbides distributed in 1-4 structures were evaluated. First, a 15 mm ⁇ 15 mm cross section parallel to the length direction (stretching direction) of the test piece was specified, and this cross section was polished into a mirror surface using diamond slurry. Next, the cross section was corroded using 10% nital so that the boundary between the primary carbide and the base when the cross sectional structure was observed became clear. Then, the cross section after the corrosion was observed with an optical microscope having a magnification of 200 times, and 20 fields of view of a field of 877 ⁇ m ⁇ 661 ⁇ m were photographed.
- FIG. FIG. 3 is an example of a structure photograph obtained by photographing each cross section of 1 to 4 (primary carbides are indicated by a white distribution).
- the cutting test by a saw blade was implemented with respect to the test piece after measuring the distribution condition of a primary carbide, and the cutting property was evaluated.
- a cutting machine a saw cutting machine PCSAW530AX manufactured by Amada Co., Ltd. was used.
- the saw blade a band saw blade AXCELA G-NBN3N made of the same coated cemented carbide was used.
- Cutting conditions were a cutting rate of 16 cm 2 / min, a sawing speed of 50 m / min, and a feed of 5 mm / min.
- the evaluation of cutting property was performed according to the following procedure. First, with an unused saw blade set in a saw cutter, the appearance of the saw blade was observed with a microscope, and it was confirmed that the saw blade was free of chipping. Next, as a leveling operation, an annealed material (hardness 20 HRC) of JIS-SKD11 equivalent steel was cut until the cumulative cutting area reached 2000 cm 2 . The cutting conditions were the same as above. Then, the appearance of the saw blade after the leveling operation was observed again, and it was confirmed that the saw blade had almost no wear or chipping, and then the above test piece was subjected to a cutting test. In addition, this was implemented for every test piece.
- the bending is the amount of gap between the straight line being cut and the saw blade (that is, the actual cutting line) with respect to the straight line that connects both ends of the entire length of the saw (that is, the desired cutting line) (the deflection of the saw blade). Amount). Therefore, in the present Example, the measurement of the said bending was replaced with the measurement of the said gap
- the maximum gap amount is a gap amount having the largest value among a plurality of maximum gap amounts obtained by measurement every time the cumulative cutting area reaches 300 cm 2 .
- the average gap amount is a gap amount obtained by averaging the plurality of maximum gap amounts.
- the measurement results of the bending are shown in Table 2 together with the hardness of the test piece and the area ratio of the primary carbide.
- Test piece No. which is an example of the present invention.
- primary carbides having an equivalent circle diameter of 5 ⁇ m or more were 2 area% or less in the structure after quenching and tempering. And in the state of high hardness of 58HRC or more, the bending at the time of cutting was suppressed to less than 1 mm even at the maximum value, and a cumulative cutting area of 4500 cm 2 was achieved, showing good cutting properties.
- test piece No. which is a comparative example. In No. 3, the area ratio of the primary carbide exceeded 2 area%.
- test piece No. which is a comparative example.
- the area ratio of the primary carbide reached 7 area% or more.
- FIG. 2 is a photograph of one of the flank faces after the cutting test of the saw blade used for cutting each test piece observed with a digital microscope (however, for test piece No. 4, the above cutting is performed). This is the flank of the saw blade when the machine stops).
- FIG. 2 also shows the flank face of the saw blade after the leveling operation.
- Specimen No. The flank face of the saw blade after cutting 1 and 2 is the test piece no. Compared with that of No. 3, there was less wear.
- test piece No. The flank of the saw blade after cutting 4 had already suffered significant wear when the cutting test was interrupted. Also, part of the saw blade was missing and lost.
- test piece No. 5 was subjected to hot forging with a forging ratio of about 10 to obtain a steel slab. And the steel slab was cooled and then annealed at 860 ° C. And the test piece (namely, steel material before a cutting
- 5-A and 5-B were produced. The dimensions of the test piece were 250 mm in length (in the extending direction by forging), 300 mm in width, and 150 mm in thickness.
- test piece No. 5-A was subjected to a solution heat treatment that was maintained at 1170 ° C. for 10 hours.
- 5-B was subjected to a solution heat treatment held at 1170 ° C. for 5 hours.
- FIG. FIG. 5 is an example of a tissue photograph obtained by photographing a cross section of each of 5-A and 5-B (primary carbides are indicated by a white distribution). Then, by processing this tissue photograph, primary carbides having an equivalent circle diameter of 5 ⁇ m or more observed in the cross-sectional structure are extracted, and the area ratio of the primary carbides in the cross-sectional structure is an average value for 20 fields of view. As sought.
- Test piece No. which is an example of the present invention.
- the primary carbides having an equivalent circle diameter of 5 ⁇ m or more were 2 area% or less in the structure after quenching and tempering.
- the bending at the time of cutting is suppressed to an average value of less than 1 mm, the maximum value is suppressed to about 1 mm, and the cumulative cutting area is also 3600 cm 2 or more.
- the test piece No. since the area ratio of the primary carbide of 5 ⁇ m or more was high, the cutting test was finished when the cumulative cutting area reached 3600 cm 2 in consideration of the increase in cutting resistance.
- test piece No. which is a comparative example performed in Example 1.
- the cumulative cutting area reached 3600 cm 2
- the average bending was 1.06 mm and the maximum was 1.57 mm.
- test piece No. It was confirmed that even 5-B had good cutting properties.
- FIG. 4 It is the photograph which observed one of the flank after the cutting test about the saw blade used for the cutting of 5-A and 5-B with the digital microscope.
- FIG. 4 also shows the flank face of the saw blade after the leveling operation. Specimen No. The flank face of the saw blade after cutting 5-A and 5-B was less worn. And when it compares between the said flank when it cut
- the flank face of the saw blade after cutting 5-A is the test piece No. 1 in Example 1. There was much wear from the said flank of 1 and 2 (invention example). However, specimen no. There was little abrasion compared with the said flank of 3 (comparative example).
- FIG. 5 is a graph showing the average wear area generated per flank for the saw blade after cutting each test piece in Examples 1 and 2.
- FIG. 1 2, 3, 4, 5-A and 5-B are cut as flank faces 1, 2, 3, 4, 5-A and 5-B. Yes.
- the wear area of the flank face of the saw blade tended to decrease as the amount of primary carbide in the cut specimen structure decreased. From the above results, it was recognized that the degree of bending and saw blade wear generated in the steel material after cutting correlated with the area ratio of coarse primary carbides in the cut steel material.
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Abstract
58HRC以上の硬さを有する冷間加工用金型の製造に適した鋼素材と、鋼素材、プリハードン鋼材、冷間加工用金型それぞれの製造方法を提供する。 58HRC以上の硬さを有する冷間加工用金型の製造に供される鋼素材であり、前記冷間加工用金型の寸法に対応した大きさのプリハードン鋼材に切断されて使用される鋼素材であって、該鋼素材は、焼入れおよび焼戻しされた組織を有し、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物が2面積%以下である金型用鋼素材である。 そして、前記金型用鋼素材を得るのに好ましい金型用鋼素材の製造方法と、これに続く金型用プリハードン鋼材の製造方法、そして、冷間加工用金型の製造方法である。
Description
本発明は、例えば、家電、携帯電話や自動車等の関連部品の成形に用いられる冷間加工用金型において、該金型用鋼素材およびその製造方法、該金型用プリハードン鋼材の製造方法に関するものである。そして、冷間加工用金型の製造方法に関するものである。
板材の曲げ、絞り、抜きといったプレス成形等に用いられる冷間加工用金型は、その全体の寸法に対応した鋼材を予め準備してから、この鋼材に穴あけや切削等の機械加工を行うことで、金型の形状に整えられる。また、冷間加工用金型は、その使用時の耐摩耗性を付与するために、金型作製時の焼入れ焼戻し処理によって所望の硬さに調整される。そして、最近の被成形材の高強度化によって、上記金型の焼入れ焼戻し硬さには58HRC以上、更には60HRC以上の高硬度が求められている。
58HRC以上にも及ぶ高硬度の金型を製造する場合、前記高硬度に調整された後の鋼材を金型形状に機械加工することは容易でない。よって、通常、高硬度の冷間加工用金型の製造工程は、硬さの低い焼鈍状態の鋼材を最終の金型形状に近い形状にまで粗機械加工してから、焼入れ焼戻し処理を実施している。そして、焼入れ焼戻し処理後には、該処理で生じた変形を修正するため等の仕上げ機械加工を施して、最終の金型形状に整えられている(特許文献1~3)。
金型の製作に用いられる上記鋼材は、ハンドリングを容易にして、かつ、次工程である切削加工での削り代を少なくするために、鋼素材を金型寸法に対応した丁度よい大きさに調整して提供される。そして、その丁度よい大きさへの調整は、専ら切断によって行われる。つまり、鋼塊に分塊圧延や鍛造等の熱間加工を行って得たスラブ、ブルーム、ビレット等の大型の鋼片を鋼素材として、この鋼素材を帯鋸や丸鋸等の鋸刃によって個々の鋼材に切断する工程である。そして、熱間加工後の鋼素材(つまり、鋼片)は、通常、焼入れ焼戻し前の硬度の低い焼鈍状態にあるので、上記の切断は容易である。
ところで、上記の冷間加工用金型の製作工程において、最近、その工数を短縮するために、プリハードン鋼材の使用が増えている(特許文献4~10)。プリハードン鋼材とは、予め所望の硬さに焼入れ焼戻しされた鋼材であり、その硬さにおいて穴あけや切削等の機械加工性を向上した鋼材である。プリハードン鋼材を使用すれば、これを最終の金型形状にまで一括して機械加工した後には、焼入れ焼戻しの必要がないので、仕上げ機械加工を省略することができる。
プリハードン鋼材も、焼鈍状態で供給される上記鋼材と同様、鋼素材を切断して得られる。そして、プリハードン化のための焼入れ焼戻しは、焼鈍状態にある鋼素材(鋼片)を個々の鋼材に切断してから実施すること以外に、切断前の鋼素材の時点で、その全体に実施しておくことが提案されている(特許文献11、12)。この場合、全体がプリハードン化された鋼素材を、個々の鋼材に切断することとなる。この事前にプリハードン化された鋼素材は、全体が一括して焼入れ焼戻しされたものであるから、これを個々の鋼材に切断することで、例えば機械的特性のばらつきが少ない複数個の鋼材を一度に得ることができる。また、鋼素材メーカーから鋼素材の供給を受けて、この鋼素材を鋼材に切断し、機械加工して金型を作製する金型メーカー側においては、焼入れ焼戻しを実施する必要がないので、熱処理の設備や手間を省略することができる。
事前にプリハードン化された鋼素材を切断する場合、鋼素材の硬度が高いと、切断は容易でない。この切断に関係しては、切断工具の鋸刃を改良して耐久性を持たせたことで、プリハードン化された金型用鋼素材の切断を容易にする手法が提案されている(特許文献11、12)。しかし、この手法であっても、切断できるプリハードン鋼材の硬さは高々35HRC程度である。
一方、冷間加工用金型の用途においては、焼入れ焼戻しによって58HRC以上、更には60HRC以上の高硬度を達成できるプリハードン鋼材が多く提案されている。しかし、これらの高硬度プリハードン鋼材を用いる場合、高硬度(58HRC以上)に調整してから鋼素材を切断し、その後機械加工して金型を得るという冷間加工用金型の製造方法は用いられていなかった。
一方、冷間加工用金型の用途においては、焼入れ焼戻しによって58HRC以上、更には60HRC以上の高硬度を達成できるプリハードン鋼材が多く提案されている。しかし、これらの高硬度プリハードン鋼材を用いる場合、高硬度(58HRC以上)に調整してから鋼素材を切断し、その後機械加工して金型を得るという冷間加工用金型の製造方法は用いられていなかった。
本発明の目的は、58HRC以上の高硬度において切断性に優れた鋼素材およびその製造方法を提供することである。そして、このような鋼素材を確立することで、この事前にプリハードン化された鋼素材から直接にプリハードン鋼材を製造する方法と、このプリハードン鋼材を得て、これを機械加工する冷間加工用金型の製造方法を提供することである。
本発明者は、焼入れ焼戻しによって58HRC以上の高硬度を達成できる様々な鋼素材について、その切断性に影響を及ぼす要因を調査した。その結果、58HRC以上の高硬度を付与するために利用されてきた様々な合金設計の手法において、特に組織中に炭化物を付与する手法は切断性を劣化させることを知見した。そして、58HRC以上の高硬度を達成できた上では、特定の炭化物量を規制した鋼素材であれば、各種鋸刃等による従来の切断条件に特段の改良を施さなくても切断が可能であることを突きとめ、本発明に到達した。
すなわち、本発明は、58HRC以上の硬さを有する冷間加工用金型の製造に供される鋼素材であり、前記冷間加工用金型の寸法に対応した大きさのプリハードン鋼材に切断されて使用される鋼素材であって、
該鋼素材は、焼入れおよび焼戻しされた組織を有し、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物が2面積%以下であることを特徴とする金型用鋼素材である。前記鋼素材の硬さは、60HRC以上であることが好ましい。
該鋼素材は、焼入れおよび焼戻しされた組織を有し、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物が2面積%以下であることを特徴とする金型用鋼素材である。前記鋼素材の硬さは、60HRC以上であることが好ましい。
そして、本発明は、58HRC以上の硬さを有する冷間加工用金型の製造に供される鋼素材の製造方法であり、前記冷間加工用金型の寸法に対応した大きさのプリハードン鋼材に切断されて使用される鋼素材の製造方法であって、
鋼塊を熱間加工して、鋼片を得る第1工程と、
前記第1工程で得た鋼片に焼入れおよび焼戻しを実施して、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物が2面積%以下である鋼素材を得る第2工程と、
を備えることを特徴とする金型用鋼素材の製造方法である。
鋼塊を熱間加工して、鋼片を得る第1工程と、
前記第1工程で得た鋼片に焼入れおよび焼戻しを実施して、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物が2面積%以下である鋼素材を得る第2工程と、
を備えることを特徴とする金型用鋼素材の製造方法である。
また、本発明は、58HRC以上の硬さを有する冷間加工用金型の製造に供されるプリハードン鋼材の製造方法であって、
鋼塊を熱間加工して、鋼片を得る第1工程と、
前記第1工程で得た鋼片に焼入れおよび焼戻しを実施して、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物が2面積%以下である鋼素材を得る第2工程と、
前記第2工程で得た鋼素材を切断して、冷間加工用金型の寸法に対応した大きさのプリハードン鋼材を得る第3工程と、
を備えることを特徴とする金型用プリハードン鋼材の製造方法である。
鋼塊を熱間加工して、鋼片を得る第1工程と、
前記第1工程で得た鋼片に焼入れおよび焼戻しを実施して、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物が2面積%以下である鋼素材を得る第2工程と、
前記第2工程で得た鋼素材を切断して、冷間加工用金型の寸法に対応した大きさのプリハードン鋼材を得る第3工程と、
を備えることを特徴とする金型用プリハードン鋼材の製造方法である。
さらに、本発明は、58HRC以上の硬さを有する冷間加工用金型の製造方法であって、
鋼塊を熱間加工して、鋼片を得る第1工程と、
前記第1工程で得た鋼片に焼入れおよび焼戻しを実施して、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物が2面積%以下である鋼素材を得る第2工程と、
前記第2工程で得た鋼素材を切断して、冷間加工用金型の寸法に対応した大きさのプリハードン鋼材を得る第3工程と、
前記第3工程で得たプリハードン鋼材を金型の形状に機械加工して、冷間加工用金型を得る第4工程と、
を備えることを特徴とする冷間加工用金型の製造方法である。
鋼塊を熱間加工して、鋼片を得る第1工程と、
前記第1工程で得た鋼片に焼入れおよび焼戻しを実施して、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物が2面積%以下である鋼素材を得る第2工程と、
前記第2工程で得た鋼素材を切断して、冷間加工用金型の寸法に対応した大きさのプリハードン鋼材を得る第3工程と、
前記第3工程で得たプリハードン鋼材を金型の形状に機械加工して、冷間加工用金型を得る第4工程と、
を備えることを特徴とする冷間加工用金型の製造方法である。
上記本発明において、前記第2工程での鋼素材の硬さは60HRC以上であることが好ましい。また、前記第2工程で実施する鋼片への焼入れは、前記第1工程で鋼塊を熱間加工して得た鋼片に焼鈍を行ってから実施することが可能である。または、前記第2工程で実施する鋼片への焼入れは、前記第1工程で鋼塊を熱間加工して得た鋼片に続けて実施する直接焼入れとすることも可能である。
上記本発明は、前記第1工程から第4工程までを備えることに加えて、さらに、前記第4工程で得た冷間加工用金型の表面に、表面処理を実施する第5工程と、を備えることができる。
本発明によれば、事前に58HRC以上の高硬度にプリハードン化した鋼素材から鋼材を切り出せることによって、例えば機械的特性のばらつきが少ない複数個のプリハードン鋼材を一度に得ることができる。また、これらのプリハードン鋼材を用いることで、これを機械加工して得た金型には焼入れ焼戻しを省略することができる。したがって、58HRC以上の高硬度を有した冷間加工用金型の機械的特性を安定化して、かつ、その総合的な製造効率を向上することができる。
本発明の特徴は、鋼素材の切断性を劣化させている直接的な要因が、組織中の特定の炭化物にあることを突きとめた点にある。そして、その特定の炭化物に係る分布状態を最適に調整したことで、58HRC以上の高硬度の鋼素材であっても切断を容易に行うことができ、プリハードン鋼材を用いた冷間加工用金型の総合的な製造効率を向上できる点にある。以下、本発明の鋼素材から、金型用プリハードン鋼材を経て、冷間加工用金型に至るまでの製造方法について説明する。
(1)第1工程:鋼塊を熱間加工して、鋼片を得る。
第1工程は、鋼塊の鋳造組織を改善すること等を目的として、鋼塊を熱間加工する工程である。そして、第1工程は、従来の方法等に従うことができる。例えば、鋼塊を得る手法は、インゴットケースを使用した普通造塊法の他に、連続鋳造法や、一旦鋳造後の鋼塊に実施する真空アーク再溶解法やエレクトロスラグ再溶解法等、その手法を問わない。そして、熱間加工は、分塊圧延や鍛造等によって、鋼塊をスラブ、ブルーム、ビレット等の鋼片の形状に整えるものである。なお、前記鋼塊や鋼片には、例えば後述するような、一定の温度および時間で保持する均熱処理(ソーキング処理)を、必要に応じて行ってもよい。
第1工程は、鋼塊の鋳造組織を改善すること等を目的として、鋼塊を熱間加工する工程である。そして、第1工程は、従来の方法等に従うことができる。例えば、鋼塊を得る手法は、インゴットケースを使用した普通造塊法の他に、連続鋳造法や、一旦鋳造後の鋼塊に実施する真空アーク再溶解法やエレクトロスラグ再溶解法等、その手法を問わない。そして、熱間加工は、分塊圧延や鍛造等によって、鋼塊をスラブ、ブルーム、ビレット等の鋼片の形状に整えるものである。なお、前記鋼塊や鋼片には、例えば後述するような、一定の温度および時間で保持する均熱処理(ソーキング処理)を、必要に応じて行ってもよい。
(2)第2工程:前記第1工程で得た鋼片に焼入れおよび焼戻しを実施して、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物量が2面積%以下である鋼素材を得る。
第2工程は、第1工程で得た鋼片を後述する第3工程で切断する前に、その鋼片を予めプリハードン化しておくことで、所望される金型の硬度に事前に調整された鋼素材を得る工程である。そして、この鋼素材に優れた切断性を付与するための、本発明にとっての重要な工程である。
第2工程は、第1工程で得た鋼片を後述する第3工程で切断する前に、その鋼片を予めプリハードン化しておくことで、所望される金型の硬度に事前に調整された鋼素材を得る工程である。そして、この鋼素材に優れた切断性を付与するための、本発明にとっての重要な工程である。
冷間加工用金型の用途において、焼入れ焼戻しによって58HRC以上、更には60HRC以上の高硬度を達成できるプリハードン鋼材が求められていることは、上述の通りである。そして、このプリハードン鋼材を得るために、58HRC以上に調整した従来の鋼素材を切断すると、切断工具の刃部には摩耗や欠け等の損耗が進んで、かつ、切断抵抗も大きかった。切断工具の刃部の損耗が進むと、切断工具本来の切断能が失われて、切断後の切断ラインが曲がってしまう「切り曲がり」が発生する。そして、この切り曲がりが過度に大きくなると(一般的には、所望の切断ラインに対して1mmを超えると)、切断面の平坦度が損なわれて、後工程で余計かつ大幅な形状修正が必要となり得て、金型の生産性が低下する。さらに、切断抵抗が著しく大きくなると、切断機のモーターに過大な負荷が掛かる。その結果、切断が中断に至ると、切断機のメンテナンスに余計な工数が掛かって、やはり金型の生産性を著しく阻害する。
そこで、本発明者は、58HRC以上に調整された鋼素材について、その切断性の劣化要因を調査した。その結果、切断性を劣化させている直接的要因は、その58HRC以上という硬度の値自体ではなくて、その焼入れ焼戻し後の組織中に多く分布している粗大な一次炭化物であることを突きとめた。つまり、鋼素材中の一次炭化物は、鋼素材を切断する切断工具の刃部を構成する超硬合金や硬質皮膜に匹敵する硬度を有するため、切断中の刃部の損耗に直接的に影響する。そして、一次炭化物の中でも、光学顕微鏡による観察で大きさを確認できる程の、大きさが数十ミクロンにも及ぶ粗大な一次炭化物は、刃部に及ぼす損耗の程度が特に大きい。したがって、本発明の鋼素材では、上記組織中に占める粗大な一次炭化物の面積量を低減すれば、58HRC以上の硬度を有した鋼素材であっても、その切断性を向上させることができる。そして、具体的には、58HRC以上の硬度を有する鋼素材の断面組織中において、円相当径が5μm以上の一次炭化物を2面積%以下にすれば、切り曲がりや切断抵抗の増加を抑制でき、切断性を向上することができる。好ましくは1.5面積%以下、より好ましくは1面積%以下である。円相当径が5μm以上の一次炭化物は、刃部に及ぼす損耗の程度が特に大きい。そして、この円相当径の一次炭化物の面積率が2面積%を超えると、切断工具の刃部に進む損耗が顕著になる。
本発明の鋼素材は、切断性に優れることから、その切断前の鋼素材の時点で大きさに制約を受けない。したがって、本発明の鋼素材の寸法は、自動車関連部品等を成形するための大型のプレス金型用鋼材等にも対応できるような、厚み300mm、幅700mmの寸法にも及ぶ鋼材を切り出せるほどの大型にすることができる。
本発明の鋼素材の上記一次炭化物の面積率は、例えば、前記第1工程で得た鋼片に実施する焼入れや、必要に応じて実施する固溶化熱処理等で得ることができる。固溶化熱処理によって、粗大な一次炭化物を基地中に固溶させることができる。また、前記第1工程において、熱間加工前の鋼塊や熱間加工の途中の鋼塊に前記均熱処理等を実施することで、得ることができる。そして、粗大な一次炭化物を低減した本発明の鋼素材(すなわち、これを切断して得たプリハードン鋼材)の成分組成は、その焼入れ焼戻し後の硬度を58HRC以上に維持できる等の点において、従来提案されている冷間ダイス鋼のものを適用できる。そして、本発明においては、以下に調整することが好ましい。
Cは、鋼中に固溶し、かつ、鋼中の炭化物形成元素と炭化物を形成して、冷間加工用金型に58HRC以上の硬度を付与する重要な元素である。しかし、過多に含有すると、組織中に粗大な一次炭化物が増加して、鋼素材の切断性が低下する。また、冷間加工用金型の表面にPVD(物理蒸着法)による表面被覆処理を実施する場合は、その表面被覆処理性が低下する。したがって、Cの含有量は0.6質量%以上が好ましく、また、1.2質量%以下が好ましい。
Crは、上記Cと一次炭化物であるM7C3炭化物を形成することで、冷間加工用金型に硬度を付与する。そして、58HRC以上の高硬度の達成のためには、3.0質量%以上の添加が好ましい。しかし、過多に添加すると、粗大な一次炭化物量が増加して、鋼素材の切断性が低下するので、9.0質量%以下が好ましい。より好ましくは7.0質量%以下であり、さらに好ましくは5.0質量%以下である。
V、Nbは、焼入れ焼戻し後の組織中に一次炭化物であるMC炭化物を形成して、58HRC以上の冷間加工用金型の硬度を達成するのに効果的な元素である。しかし、一次炭化物の中でもMC炭化物は非常に硬い。よって、V、Nbを過多に含有すると、MC炭化物が多く形成されて、鋼素材の切断性が著しく低下する。また、VとNbは、上記の点において同様の効果を有するが、その効果の程度は、同一の含有量において、VのそれがNbの概ね半分である。したがって、これらの含有量は(Nb+1/2V)の関係で総合的に扱うことができる。そして、その(Nb+1/2V)の関係式で、VおよびNbの1種または2種を1.0質量%以下含有することが好ましい。より好ましくは0.8質量%以下である。
以上をもって、本発明の鋼素材(プリハードン鋼材)の成分組成は、質量%で、C:0.6~1.2%、Cr:3.0~9.0%を含有し、選択的にはVおよびNbの1種または2種を(Nb+1/2V)の関係式で1.0質量%以下含有することを基本とする冷間ダイス鋼の成分組成であることが好ましい。
以上をもって、本発明の鋼素材(プリハードン鋼材)の成分組成は、質量%で、C:0.6~1.2%、Cr:3.0~9.0%を含有し、選択的にはVおよびNbの1種または2種を(Nb+1/2V)の関係式で1.0質量%以下含有することを基本とする冷間ダイス鋼の成分組成であることが好ましい。
その他、本発明の鋼素材(プリハードン鋼材)は、Si、Mn、Mo、W等を添加してもよい。Mnは、鋼中に固溶して、焼入れ性を付与するのに効果的な元素である。Siは、鋼中に固溶して、硬さを付与するのに効果的な元素である。Mo、Wは、微細な炭化物を形成して、焼戻し硬さを付与するのに効果的な元素である。さらに、本発明の鋼素材(プリハードン鋼材)は、Al、S、Ni、Cu等を添加することもできる。AlおよびSは、後述する第4工程において、58HRC以上に調整されたプリハードン鋼材を機械加工するときの機械加工性の向上に寄与する。また、Al、Ni、Cuは、冷間加工用金型の硬度や靱性の向上に寄与する。さらに、一次炭化物の微細分散化のために、適当量のCa、Ti、Zr、希土類金属等を添加することもできる。本発明の鋼素材(プリハードン鋼材)の成分組成には、例えば、特許文献5、6に係る冷間工具鋼の成分組成を適用することができる。
また、本発明の鋼素材は、硬度が低いゆえに切断が容易である焼鈍状態を経る必要がない。よって、第2工程で実施する鋼片への焼入れには、前記第1工程で鋼塊を熱間加工して得た鋼片に焼鈍を行ってから実施すること以外に、前記第1工程で鋼塊を熱間加工して得た鋼片に続けて実施する「直接焼入れ」を適用することができる。そして、焼入れ後には、焼戻しを行うことによって、58HRC以上の高硬度を有した鋼素材を製造することができるので、通常、熱間加工後の鋼片に実施される焼鈍工程を省略することができる。
(3)第3工程:前記第2工程で得た鋼素材を切断して、冷間加工用金型の寸法に対応した大きさのプリハードン鋼材を得る。
第3工程で実施する鋼素材の切断には、特別の工夫を要しない。従来の切断方法等に従って、例えば帯鋸や丸鋸等の鋸刃によって、鋼素材を個々の要望に適した寸法のプリハードン鋼材に切断すればよい。通常、熱間加工後の鋼片表面には硬質の酸化皮膜が形成されている。しかし、この酸化被膜が鋼素材の切断性に与える影響は小さいものである。したがって、本発明においては、鋼素材の切断時に、切断機への鋼素材の位置決めを正確に行う等の目的を除いて、上記酸化被膜の全部を除去しなくてもよい。そして、前記第2工程で焼入れ前に除去しておく必要もないから、焼入れには上記直接焼入れを適用することができる。
第3工程で実施する鋼素材の切断には、特別の工夫を要しない。従来の切断方法等に従って、例えば帯鋸や丸鋸等の鋸刃によって、鋼素材を個々の要望に適した寸法のプリハードン鋼材に切断すればよい。通常、熱間加工後の鋼片表面には硬質の酸化皮膜が形成されている。しかし、この酸化被膜が鋼素材の切断性に与える影響は小さいものである。したがって、本発明においては、鋼素材の切断時に、切断機への鋼素材の位置決めを正確に行う等の目的を除いて、上記酸化被膜の全部を除去しなくてもよい。そして、前記第2工程で焼入れ前に除去しておく必要もないから、焼入れには上記直接焼入れを適用することができる。
(4)第4工程:前記第3工程で得たプリハードン鋼材を金型の形状に機械加工して、冷間加工用金型を得る。
既に個々の冷間加工用金型の寸法に切断された後の「プリハードン鋼材」の時点において、本発明に係るプリハードン鋼材を、従来のプリハードン鋼材と区別して取り扱う必要はない。したがって、第4工程以降では、従来の機械加工等によって、プリハードン鋼を冷間加工用金型の形状に仕上げればよい。金型用鋼材にプリハードン鋼材を用いることによって、これを最終の金型形状にまで一括して機械加工した後には、焼入れ焼戻しに起因する熱処理変形の心配がないから、仕上げ機械加工を省略することができる。
既に個々の冷間加工用金型の寸法に切断された後の「プリハードン鋼材」の時点において、本発明に係るプリハードン鋼材を、従来のプリハードン鋼材と区別して取り扱う必要はない。したがって、第4工程以降では、従来の機械加工等によって、プリハードン鋼を冷間加工用金型の形状に仕上げればよい。金型用鋼材にプリハードン鋼材を用いることによって、これを最終の金型形状にまで一括して機械加工した後には、焼入れ焼戻しに起因する熱処理変形の心配がないから、仕上げ機械加工を省略することができる。
(5)第5工程:必要であれば、前記第4工程で得た冷間加工用金型の表面に、表面処理を実施する。
これについても、所望の形状に仕上げた後の「冷間加工用金型」の時点において、本発明に係る冷間加工用金型を、従来の冷間加工用金型と区別して取り扱う必要はない。したがって、必要であれば、従来の表面処理方法等によって、冷間加工用金型の表面に、窒化層や酸化層などを形成する表面硬化処理や、PVD、CVD(化学蒸着法)等による各種の硬質皮膜、潤滑皮膜等を形成する表面被覆処理等を、実施すればよい。
これについても、所望の形状に仕上げた後の「冷間加工用金型」の時点において、本発明に係る冷間加工用金型を、従来の冷間加工用金型と区別して取り扱う必要はない。したがって、必要であれば、従来の表面処理方法等によって、冷間加工用金型の表面に、窒化層や酸化層などを形成する表面硬化処理や、PVD、CVD(化学蒸着法)等による各種の硬質皮膜、潤滑皮膜等を形成する表面被覆処理等を、実施すればよい。
表1の成分組成を有した鋼塊No.1~4を作製した。
次に、これらの鋼塊に鍛造比が10程度の熱間鍛造を行って、鋼片を得た。そして、鋼片を冷却後、860℃で焼鈍した。そして、焼鈍後の鋼片から、切断性を評価するための試験片(つまり、切断前の鋼素材)No.1~4を作製した。試験片の寸法は、長さ500mm(上記鍛造による展伸方向である)、幅300mm、厚さ75~150mmとした。試験片の表面は、500mm×300mmの2面を除いた4面を研削して、前記4面の酸化膜を除去した。そして、前記研削後に、1030℃からの空冷による焼入れ処理と、500~540℃で2回の焼戻し処理を実施して、60HRCの狙い硬度に調整した。
そして、試験片No.1~4の組織中に分布する一次炭化物を評価した。まず、試験片の長さ方向(展伸方向)に対して平行である15mm×15mmの断面を指定して、この断面を、ダイヤモンドスラリーを用いて鏡面に研磨した。次に、この断面組織を観察したときの一次炭化物と基地との境界が明瞭になるように、10%ナイタールを用いて前記断面を腐食した。そして、この腐食後の断面を倍率200倍の光学顕微鏡で観察して、877μm×661μmの領域でなる1視野を20視野撮影した。図1は、試験片No.1~4のそれぞれの断面を撮影した組織写真の一例である(一次炭化物は、白色の分布で示されている)。そして、この組織写真を画像処理することで、断面組織中に観察される円相当径が5μm以上の一次炭化物を抽出し、該断面組織中に占める一次炭化物の面積率を20視野分の平均値として求めた。
そして、一次炭化物の分布状況を測定した後の試験片に対して、鋸刃による切断試験を実施して、その切断性を評価した。切断機には、株式会社アマダ製の鋸切断機PCSAW530AXを用いた。そして、鋸刃には、同社コーティング超硬合金製バンドソーブレードAXCELA G-NBN3Nを用いた。切断条件は、切削率16cm2/min、鋸速50m/min、送り5mm/minとした。
切断性の評価は、以下の手順により行った。まず、未使用の鋸刃を鋸切断機にセットした状態で、鋸刃の外観をマイクロスコープによって観察して、鋸刃に欠け等のないことを確認した。次に、ならし運転として、JIS-SKD11相当鋼の焼鈍材(硬さ20HRC)を累積切断面積が2000cm2に達するまで切断した。切断条件は、上記と同じとした。そして、ならし運転後の鋸刃の外観を再度観察して、鋸刃に摩耗や欠けが殆どないことを確認した後に、上記試験片の切断試験を実施した。尚、これを試験片毎に実施した。切断試験は、累積切断面積が4500cm2に達するまでを目標にして、連続して切断を行うものとし、累積切断面積が300cm2に達した毎に、切り曲がりを測定した。ここで、切り曲がりは、鋸全長の両端を結んだ直線(すなわち、所望の切断ライン)に対する、切断中の該直線と鋸刃(すなわち、実際の切断ライン)との隙間量(鋸刃のたわみ量)に反映されている。よって、本実施例では、前記切り曲がりの測定は、切断中の前記隙間量の測定に替えて、その最大および平均の隙間量(切り曲がり)を測定した。最大の隙間量とは、累積切断面積が300cm2に達した毎に測定して得た複数の最大隙間量のうちで、最も値の大きい隙間量である。平均の隙間量とは、前記複数の最大隙間量を平均した隙間量である。切り曲がりの測定結果を、上記試験片の硬度および一次炭化物の面積率と共に、表2に示す。
本発明例である試験片No.1、2は、その焼入れ焼戻し後の組織中において円相当径が5μm以上の一次炭化物が2面積%以下であった。そして、58HRC以上の高硬度の状態において、切断時の切り曲がりが最大値でも1mm未満に抑えられて、かつ、4500cm2の累積切断面積も達成され、良好な切断性を示した。これに対して、比較例である試験片No.3は、上記一次炭化物の面積率が2面積%を超えていた。そして、58HRC以上の高硬度の状態において、累積切断面積が4500cm2に達するまでの連続切断は可能であったが、切断時の切り曲がりが最大、平均の両値で1mm以上であった。さらに、比較例である試験片No.4は、上記一次炭化物の面積率が7面積%以上にも及んだ。そして、切断時には、その初期において、切断抵抗の上昇によって切断機のモーターに過大な負荷が掛かり、累計切断面積が480cm2に達した時点で切断機が停止し、事実上、切断が不可能であった。
図2は、各試験片の切断に用いた鋸刃について、その切断試験終了後の逃げ面の1つをデジタルマイクロスコープで観察した写真である(但し、試験片No.4については、上記切断機が停止した時点での鋸刃の逃げ面である)。図2には、ならし運転後の鋸刃の逃げ面も示しておく。試験片No.1、2を切断した後の鋸刃の逃げ面は、試験片No.3のそれと比較して、摩耗が少なかった。そして、試験片No.4を切断した後の鋸刃の逃げ面は、切断試験が中断した時点で、既に著しい摩耗が生じていた。また、鋸刃の一部は欠けて、滅失していた。
表3の成分組成(つまり、表1の鋼塊No.3の成分組成)を有した鋼塊No.5を作製した。
次に、鋼塊No.5に鍛造比が10程度の熱間鍛造を行って、鋼片を得た。そして、鋼片を冷却後、860℃で焼鈍した。そして、焼鈍後の鋼片から、切断性を評価するための試験片(つまり、切断前の鋼素材)No.5-A、5-Bを作製した。試験片の寸法は、長さ250mm(上記鍛造による展伸方向である)、幅300mm、厚さ150mmとした。次に、試験片No.5-Aには1170℃で10時間保持する固溶化熱処理を、試験片No.5-Bには1170℃で5時間保持する固溶化熱処理を、それぞれ実施した。そして、固溶化熱処理後の試験片において、その表面のうちの250mm×300mmの2面を除いた4面を研削して、前記4面の酸化膜を除去した。そして、前記研削後に、1030℃からの空冷による焼入れ処理と、500~540℃で2回の焼戻し処理を実施して、60HRCの狙い硬度に調整した。
前記硬度に調整した試験片No.5-A、5-Bの組織中に分布する一次炭化物を評価した。組織観察の要領は、前記実施例1と同じである。図3は、試験片No.5-A、5-Bのそれぞれの断面を撮影した組織写真の一例である(一次炭化物は、白色の分布で示されている)。そして、この組織写真を画像処理することで、断面組織中に観察される円相当径が5μm以上の一次炭化物を抽出し、該断面組織中に占める一次炭化物の面積率を20視野分の平均値として求めた。
そして、一次炭化物の分布状況を測定した後の試験片に対して、鋸刃による切断試験を実施して、その切断性を評価した。切断試験の条件および切断性の評価要領は、前記実施例1のものに準じた。所定の累積切断面積に達したときの切り曲がりの測定結果を、上記試験片の硬度および一次炭化物の面積率と共に、表4に示す。
本発明例である試験片No.5-A、5-Bは、共に、その焼入れ焼戻し後の組織中において円相当径が5μm以上の一次炭化物が2面積%以下であった。そして、58HRC以上の高硬度の状態において、切断時の切り曲がりが平均値で1mm未満に抑えられており、最大値でも1mm程度に抑えられており、かつ、累積切断面積も3600cm2以上を達成して、良好な切断性を示した。なお、試験片No.5-Bは、前記5μm以上の一次炭化物の面積率が高めであったことから、切断抵抗の上昇を考慮して、累計切断面積が3600cm2に達した時点で切断試験を終了した。そして、それまでの切断時における切り曲がりは、最大値でも0.25mmに留まっていた。ここで、実施例1で行った比較例である試験片No.3の切断結果は、その累積切断面積が3600cm2に達したときの切り曲がりが平均値で1.06mm、最大値で1.57mmであった。このことと比較して、試験片No.5-Bであっても、良好な切断性を有していることを確認できた。
図4は、試験片No.5-A、5-Bの切断に用いた鋸刃について、その切断試験終了後の逃げ面の1つをデジタルマイクロスコープで観察した写真である。図4には、ならし運転後の鋸刃の逃げ面も示しておく。試験片No.5-A、5-Bを切断した後の鋸刃の逃げ面は、摩耗が少なかった。そして、4500cm2の同じ累積切断面積に達するまで切断したときの前記逃げ面の間で比較すると、試験片No.5-Aを切断した後の鋸刃の逃げ面は、実施例1における試験片No.1、2(本発明例)の前記逃げ面より、摩耗が多めであった。しかし、試験片No.3(比較例)の前記逃げ面と比較すると、摩耗は少なかった。
図5は、実施例1、2で各試験片を切断した後の上記鋸刃について、その逃げ面1つあたりに生じた平均の摩耗面積を示したグラフ図である。なお、図5では、試験片No.1、2、3、4、5-A、5-Bのそれぞれを切断した鋸刃の逃げ面に対して、逃げ面1、2、3、4、5-A、5-Bと表記している。鋸刃の逃げ面の摩耗面積は、切断した試験片組織中の上記一次炭化物量の減少に従って、少なくなる傾向であった。以上の結果より、切断後の鋼素材に生じた切り曲がりや、鋸刃の損耗の程度は、切断した鋼素材中の粗大な一次炭化物の面積率と相関があることが認められた。
Claims (15)
- 58HRC以上の硬さを有する冷間加工用金型の製造に供される鋼素材であり、前記冷間加工用金型の寸法に対応した大きさのプリハードン鋼材に切断されて使用される鋼素材であって、
該鋼素材は、焼入れおよび焼戻しされた組織を有し、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物が2面積%以下であることを特徴とする金型用鋼素材。 - 前記鋼素材の硬さは、60HRC以上であることを特徴とする請求項1に記載の金型用鋼素材。
- 58HRC以上の硬さを有する冷間加工用金型の製造に供される鋼素材の製造方法であり、前記冷間加工用金型の寸法に対応した大きさのプリハードン鋼材に切断されて使用される鋼素材の製造方法であって、
鋼塊を熱間加工して、鋼片を得る第1工程と、
前記第1工程で得た鋼片に焼入れおよび焼戻しを実施して、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物が2面積%以下である鋼素材を得る第2工程と、
を備えることを特徴とする金型用鋼素材の製造方法。 - 前記第2工程での鋼素材の硬さは、60HRC以上であることを特徴とする請求項3に記載の金型用鋼素材の製造方法。
- 前記第2工程で実施する鋼片への焼入れは、前記第1工程で鋼塊を熱間加工して得た鋼片に焼鈍を行ってから実施することを特徴とする請求項3または4に記載の金型用鋼素材の製造方法。
- 前記第2工程で実施する鋼片への焼入れは、前記第1工程で鋼塊を熱間加工して得た鋼片に続けて実施する直接焼入れであることを特徴とする請求項3または4に記載の金型用鋼素材の製造方法。
- 58HRC以上の硬さを有する冷間加工用金型の製造に供されるプリハードン鋼材の製造方法であって、
鋼塊を熱間加工して、鋼片を得る第1工程と、
前記第1工程で得た鋼片に焼入れおよび焼戻しを実施して、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物が2面積%以下である鋼素材を得る第2工程と、
前記第2工程で得た鋼素材を切断して、冷間加工用金型の寸法に対応した大きさのプリハードン鋼材を得る第3工程と、
を備えることを特徴とする金型用プリハードン鋼材の製造方法。 - 前記第2工程での鋼素材の硬さは、60HRC以上であることを特徴とする請求項7に記載の金型用プリハードン鋼材の製造方法。
- 前記第2工程で実施する鋼片への焼入れは、前記第1工程で鋼塊を熱間加工して得た鋼片に焼鈍を行ってから実施することを特徴とする請求項7または8に記載の金型用プリハードン鋼材の製造方法。
- 前記第2工程で実施する鋼片への焼入れは、前記第1工程で鋼塊を熱間加工して得た鋼片に続けて実施する直接焼入れであることを特徴とする請求項7または8に記載の金型用プリハードン鋼材の製造方法。
- 58HRC以上の硬さを有する冷間加工用金型の製造方法であって、
鋼塊を熱間加工して、鋼片を得る第1工程と、
前記第1工程で得た鋼片に焼入れおよび焼戻しを実施して、硬さが58HRC以上であり、断面組織中における円相当径で5μm以上の一次炭化物が2面積%以下である鋼素材を得る第2工程と、
前記第2工程で得た鋼素材を切断して、冷間加工用金型の寸法に対応した大きさのプリハードン鋼材を得る第3工程と、
前記第3工程で得たプリハードン鋼材を金型の形状に機械加工して、冷間加工用金型を得る第4工程と、
を備えることを特徴とする冷間加工用金型の製造方法。 - 前記第2工程での鋼素材の硬さは、60HRC以上であることを特徴とする請求項11に記載の冷間加工用金型の製造方法。
- 前記第2工程で実施する鋼片への焼入れは、前記第1工程で鋼塊を熱間加工して得た鋼片に焼鈍を行ってから実施することを特徴とする請求項11または12に記載の冷間加工用金型の製造方法。
- 前記第2工程で実施する鋼片への焼入れは、前記第1工程で鋼塊を熱間加工して得た鋼片に続けて実施する直接焼入れであることを特徴とする請求項11または12に記載の冷間加工用金型の製造方法。
- さらに、
前記第4工程で得た冷間加工用金型の表面に、表面処理を実施する第5工程と、
を備えることを特徴とする請求項11ないし14のいずれかに記載の冷間加工用金型の製造方法。
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