WO2014054091A1 - 空気調和装置 - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to an air conditioner.
- a conventional air conditioner includes a plurality of heat source unit side heat exchangers and a plurality of use side heat exchangers, and individually controls the outlet temperature of the use side heat exchanger that performs cooling operation during simultaneous cooling and heating operation. (For example, refer to Patent Document 1).
- the present invention has been made to solve the above-described problems, and performs cooling operation even when there are a plurality of use side heat exchangers performing cooling operation during simultaneous cooling and heating operation.
- An object of the present invention is to provide an air conditioner that can simplify control.
- a flow rate regulator that adjusts the flow rate of the refrigerant that is distributed to the use side heat exchanger during cooling operation, and a control unit that adjusts the flow rate regulator, wherein the control unit includes the flow rate regulator.
- the temperature during the cooling operation of the plurality of use side heat exchangers Air for obtaining a target control temperature of the downstream side temperature based on the liquid pipe temperature of the use side heat exchanger, adjusting the flow rate regulator according to the target control temperature, and controlling the liquid pipe temperature It is a harmony device.
- the present invention controls the temperature detected by the temperature detection means provided in the repeater, so that the cooling operation can be performed even when there are a plurality of use side heat exchangers performing the cooling operation during the simultaneous cooling and heating operation.
- the control to be performed can be simplified. Therefore, the cooling operation can be continued at low cost.
- FIG. 1 It is a figure which shows the structural example of the air conditioning apparatus 1 in Embodiment 1 of this invention. It is the figure which modeled and showed the connection relation of the 2nd flow control device 122 in Embodiment 1 of the present invention, the 3rd flow control device 123, and the 3rd flow regulator 115 of relay machine B. It is a cooling-heating simultaneous operation in Embodiment 1 of this invention, Comprising: It is a figure which shows the structural example of the air conditioning apparatus 1 explaining the driving
- the outside air temperature and the flow rate ratio according to the opening of the second flow control device 122, the opening of the third flow control device 123, and the opening of the third flow regulator 115 in Embodiment 1 of the present invention It is a figure explaining an example of correlation of these. It is a figure explaining an example of the correlation of the outside temperature and the heating capability ratio according to the case where there is the case where there is appropriate control of the 2nd flow control device 122 in Embodiment 1 of the present invention. It is a figure explaining an example of the correlation of the outside temperature and the heating capacity ratio according to the case where there is no proper control of the 4th flow regulating valve 124 in Embodiment 1 of the present invention. It is a flowchart explaining the operation example of the control part 141 with which the heat-source equipment A in Embodiment 1 of this invention is provided, and the operation example of the control part 151 with which the relay machine B is provided.
- FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration example of an air-conditioning apparatus 1 according to Embodiment 1 of the present invention.
- the air conditioner 1 uses an indoor unit C, an indoor unit D, a relay unit B, a check valve 118 to a check valve 121, a four-way valve 102, and the like.
- a cooling refrigeration cycle and a heating refrigeration cycle are formed, and simultaneous cooling and heating operations are performed.
- the repeater B side controls the repeater temperature detected by the temperature detecting means 125 provided in the repeater B.
- the temperature difference between the liquid pipe temperature of the individual use side heat exchanger 105 provided in each indoor unit and the temperature of the relay unit is kept constant. With this operation, it is not necessary to control the liquid pipe temperature of each user-side heat exchanger 105 to maintain the temperature difference from the repeater. As a result, the cooling operation is continued at low cost even when the outside air temperature decreases during the simultaneous cooling and heating operation.
- the air conditioner 1 includes a heat source unit A, a relay unit B, an indoor unit C, an indoor unit D, and the like.
- the relay unit B is provided between the heat source unit A, the indoor unit C, and the indoor unit D.
- the heat source machine A and the relay machine B are connected by a first connection pipe 106 and a second connection pipe 107 having a smaller pipe diameter than the first connection pipe 106.
- the relay machine B and the indoor unit C are connected by the 1st connection piping 106c and the 2nd connection piping 107c.
- the relay machine B and the indoor unit D are connected by the 1st connection piping 106d and the 2nd connection piping 107d.
- the relay unit B relays the refrigerant flowing between the heat source unit A, the indoor unit C, and the indoor unit D.
- the present invention is not particularly limited thereto.
- the case where two or more indoor units are provided may be used.
- a plurality of heat source machines may be used.
- a plurality of relay machines B may be provided.
- the heat source machine A includes a compressor 101, a four-way valve 102, a heat source machine side heat exchanger 103, and an accumulator 104.
- the heat source machine A includes a check valve 118, a check valve 119, a check valve 120, and a check valve 121.
- the heat source machine A includes a second flow rate control device 122, a third flow rate control device 123, a fourth flow rate adjustment valve 124, and a control unit 141.
- the heat source device A includes an outside air temperature detecting unit 131 that measures the outside air temperature and supplies the measurement result to the control unit 141.
- the compressor 101 is provided between the four-way valve 102, the accumulator 104 and the second flow control device 122.
- the compressor 101 compresses and discharges the refrigerant.
- the discharge side is connected to the four-way valve 102 and the suction side is connected to the accumulator 104 and the second flow control device 122.
- the four-way valve 102 includes four ports. Each port includes a discharge side of the compressor 101, a heat source unit side heat exchanger 103, an accumulator 104, an outlet side of the check valve 119, and an inlet of the check valve 120. And the refrigerant flow path is switched.
- the heat source machine side heat exchanger 103 is provided between the four-way valve 102, the third flow rate control device 123, and the fourth flow rate adjustment valve 124.
- One of the heat source device side heat exchangers 103 is connected to the four-way valve 102 and the other is connected to a pipe connected to the third flow rate control device 123 and the fourth flow rate adjustment valve 124.
- the heat source device side heat exchanger 103 exchanges heat between the refrigerant flowing in the heat source device side heat exchanger 103 and the ambient air of the heat source device side heat exchanger 103.
- the accumulator 104 is connected between the four-way valve 102 and the suction side of the compressor 101, separates the liquid refrigerant, and supplies the gas refrigerant to the compressor 101.
- the compressor 101, the four-way valve 102, and the heat source device side heat exchanger 103 described above constitute a part of the refrigerant circuit.
- the check valve 118 includes an outlet side of the fourth flow rate adjustment valve 124 and the check valve 121 connected to the heat source apparatus side heat exchanger 103, and an outlet side of the second connection pipe 107 and the check valve 120. Between.
- the inlet side of the check valve 118 is connected to piping connected to the fourth flow rate adjustment valve 124 and the outlet side of the check valve 121.
- the outlet side of the check valve 118 is connected to the second connection pipe 107 and a pipe connected to the outlet side of the check valve 120.
- the check valve 118 allows the refrigerant to flow only from one direction to the second connection pipe 107 through the fourth flow rate adjustment valve 124 from the heat source apparatus side heat exchanger 103.
- the check valve 119 is provided between the inlet side of the four-way valve 102 and the check valve 120 and the inlet side of the first connection pipe 106 and the check valve 121.
- the inlet side of the check valve 119 is connected to a pipe connected to the first connection pipe 106 and the inlet side of the check valve 121.
- the outlet side of the check valve 119 is connected to a pipe connected to the four-way valve 102 and the inlet side of the check valve 120.
- the check valve 119 allows the refrigerant to flow only from one direction from the first connection pipe 106 to the four-way valve 102.
- the check valve 121 includes an inlet side of the check valve 119 and the first connection pipe 106, and a fourth flow rate adjustment valve 124 connected to the inlet side of the check valve 118 and the heat source unit side heat exchanger 103. Between.
- the inlet side of the check valve 121 is connected to a pipe connected to the inlet side of the check valve 119 and the first connection pipe 106.
- the outlet side of the check valve 121 is connected to a pipe connected to the inlet side of the check valve 118 and the fourth flow rate adjustment valve 124.
- the check valve 121 allows the refrigerant to flow only from one direction from the first connection pipe 106 to the heat source apparatus side heat exchanger 103 via the fourth flow rate adjustment valve 124.
- the second flow control device 122 has one end connected to the inlet side of the check valve 121 and the other end connected to the suction side of the compressor 101.
- the inlet side of the check valve 121 is connected to one end of the first connection pipe 106.
- the other end of the first connection pipe 106 is connected to the repeater B. Due to this connection configuration, the second flow control device 122 is connected in series with the relay machine B, and the refrigerant is supplied from the relay machine B.
- the second flow control device 122 is a flow control device having a variable opening.
- the second flow control device 122 controls the amount of refrigerant flowing from the relay B by adjusting the opening, and supplies the refrigerant to the suction side of the compressor 101 in a state where the amount of refrigerant is controlled.
- the second flow rate control device 122 corresponds to the compressor flow rate control device in the present invention.
- the fourth flow rate adjusting valve 124 is provided between the outlet side of the check valve 121 and the inlet side of the check valve 118 and the heat source unit side heat exchanger 103, and in parallel with the third flow rate control device 123. Connected. Specifically, one end of the fourth flow rate adjustment valve 124 is connected to a pipe connected to the outlet side of the check valve 121 and the inlet side of the check valve 118. The other end of the fourth flow rate adjustment valve 124 is connected to piping on the side connected to the heat source device side heat exchanger 103 in both ends of the third flow rate control device 123. Due to this connection configuration, the fourth flow rate adjustment valve 124 is connected in series via the relay B and the check valve 121, and the refrigerant is supplied from the relay B.
- the first branching unit 110 includes an electromagnetic valve 108a and an electromagnetic valve 108b.
- the solenoid valve 108a and the solenoid valve 108b are connected to the indoor unit C through the first connection pipe 106c.
- the solenoid valve 108a and the solenoid valve 108b are connected to the indoor unit D through the first connection pipe 106d.
- the solenoid valve 108a is a valve that can be opened and closed, and has one end connected to the first connection pipe 106 and the other end connected to one terminal of the first connection pipe 106c, the first connection pipe 106d, and the solenoid valve 108b. It is connected.
- the second branch portion 111 is connected to the indoor unit C via the second connection pipe 107c.
- the second branch portion 111 is connected to the indoor unit D via the second connection pipe 107d.
- the second branch part 111 is connected to the second flow rate regulator 113 and the first heat exchanger 116 via the meeting part 137a_all.
- the second branch part 111 is connected to the third flow rate regulator 115 and the first heat exchanger 116 via the meeting part 137b_all.
- the gas-liquid separator 112 is provided in the middle of the second connection pipe 107, the gas phase portion is connected to the electromagnetic valve 108b of the first branching portion 110, and the liquid phase portion is the first heat exchange.
- the second branching unit 111 is connected to the second branching unit 111 through the second unit 116, the second flow rate regulator 113, the second heat exchanger 117, and the third flow rate regulator 115.
- the second flow rate regulator 113 has one end connected to the first heat exchanger 116 and the other end connected to one end of the second heat exchanger 117 and the meeting part 137a_all of the second branching part 111. .
- the piping connected between the first heat exchanger 116 and the second flow rate regulator 113 is provided with a pressure detection means 127a described later in detail.
- a pipe connected between the second flow rate regulator 113, the second heat exchanger 117, and the meeting portion 137a_all is provided with a pressure detection means 127b described later in detail.
- the second flow rate regulator 113 is a flow rate regulator whose opening degree can be adjusted so that the difference between the pressure value detected by the pressure detection means 127a and the pressure value detected by the pressure detection means 127b is constant. Adjust the opening.
- the third flow rate regulator 115 is a flow rate regulator whose opening degree can be adjusted, and is any one or a plurality of the outside air temperature detection means 131, the temperature detection means 125, the pressure detection means 127a, and the pressure detection means 127b. Adjust the opening by the combination.
- the bypass pipe 114 has one end connected to the first connection pipe 106 and the other end connected to the third flow rate regulator 115. Therefore, the amount of refrigerant supplied to the heat source unit A varies depending on the opening of the third flow rate regulator 115.
- the first heat exchanger 116 is provided between the gas-liquid separator 112, the second heat exchanger 117, and the second flow rate regulator 113, and includes a bypass pipe 114, the gas-liquid separator 112, and the first heat exchanger 116. Heat exchange is performed with a pipe provided between the two flow rate regulators 113.
- the temperature detection means 125 is formed by a thermistor, for example.
- the temperature detection means 125 detects the temperature of the refrigerant flowing between the third flow regulator 115 and the second heat exchanger 117, that is, in the pipe provided on the downstream side of the third flow regulator 115. Measure and supply the measurement result to the controller 151.
- the temperature detection unit 125 may supply the measurement result to the control unit 151 as it is, or may supply the measurement result accumulated after a certain period of accumulation to the control unit 151 at a predetermined cycle interval.
- the temperature detection unit 125 is described as an example of a thermistor, but is not particularly limited thereto.
- the pressure detection unit 127 a measures the pressure of the refrigerant flowing in the pipe provided between the first heat exchanger 116 and the second flow rate regulator 113 and supplies the measurement result to the control unit 151.
- the pressure detection means 127b measures the pressure of the refrigerant flowing in the pipe provided between the second flow rate regulator 113, the second heat exchanger 117, and the second branch part 111, and the measurement result is obtained. It supplies to the control part 151.
- the pressure detection means 127a and the pressure detection means 127b are collectively referred to as a pressure detection means 127.
- the pressure detection unit 127 may supply the measurement result as it is to the control unit 151, or may supply the measurement result accumulated after a certain period of accumulation to the control unit 151 at a predetermined cycle interval.
- the indoor unit C includes a use side heat exchanger 105c, a liquid pipe temperature detecting means 126c, a first flow rate regulator 109c, and the like.
- a plurality of use side heat exchangers 105c are provided. Between the use side heat exchanger 105c and the first flow rate regulator 109c, a liquid pipe temperature detecting means 126c for detecting the temperature of the pipe is provided.
- the utilization side heat exchanger 105c and the first flow rate regulator 109c described above constitute a part of the refrigerant circuit.
- the indoor unit D includes a use side heat exchanger 105d, a liquid pipe temperature detection means 126d, a first flow rate regulator 109d, and the like.
- a plurality of use side heat exchangers 105d are provided. Between the use side heat exchanger 105d and the first flow rate regulator 109d, a liquid pipe temperature detecting means 126d for detecting the temperature of the pipe is provided.
- the utilization side heat exchanger 105d and the first flow rate regulator 109d described above constitute a part of the refrigerant circuit.
- FIG. 2 is a diagram showing a modeled connection relationship between the second flow rate control device 122, the third flow rate control device 123, and the third flow rate regulator 115 of the repeater B in the first embodiment of the present invention. It is. As shown in FIG. 2, a second flow rate control device 122 is provided between the relay machine B and the compressor 101. In addition, a third flow rate control device 123 and a fourth flow rate adjustment valve 124 are provided between the relay unit B and the heat source unit side heat exchanger 103. The third flow control device 123 and the fourth flow control valve 124 are connected in parallel, and the third flow control device 123 and the second flow control device 122 are connected in parallel.
- the 2nd flow control device 122, the 3rd flow control device 123, and the 4th flow control valve 124 have a parallel relation mutually, and have a serial relation to relay machine B.
- the relay unit B includes the third flow rate regulator 115 and adjusts the amount of refrigerant to the heat source unit A side.
- the third flow rate regulator 115 determines the amount of refrigerant flowing through the second flow rate control device 122, the third flow rate control device 123, and the fourth flow rate adjustment valve 124.
- the control unit 141 adjusts the opening degrees of the second flow rate control device 122, the third flow rate control device 123, and the fourth flow rate adjustment valve 124.
- the control unit 151 adjusts the opening degree of the third flow rate regulator 115. And the control part 141 and the control part 151 supply mutual control content by transmitting / receiving various signals.
- the first connection pipe 106 has a low pressure
- the second connection pipe 107 has a high pressure. Therefore, due to the pressure difference between them, the refrigerant flows to the check valve 118 and the check valve 119, while the refrigerant does not flow to the check valve 120 and the check valve 121.
- the liquid refrigerant separated by the gas-liquid separator 112 passes through the second flow rate regulator 113 that controls the pressure difference between the high pressure and the intermediate pressure to be constant, and flows into the second branch portion 111.
- the supplied liquid refrigerant passes through the check valve 108d connected to the indoor unit C and flows into the indoor unit C.
- the inflowing liquid refrigerant is decompressed to a low pressure by using the first flow rate regulator 109c controlled according to the degree of superheat at the outlet of the utilization side heat exchanger 105c of the indoor unit C. It is supplied to the heat exchanger 105c.
- the gas refrigerant flows into the check valve 119 having a lower pressure than the check valve 121, and is sucked into the compressor 101 through the four-way valve 102 and the accumulator 104. With such an operation, a refrigeration cycle is formed and a cooling main operation is performed.
- FIG. 4 is a diagram showing a configuration example of the air-conditioning apparatus 1 for explaining an operation state in the case of heating and cooling simultaneous operation in Embodiment 1 of the present invention and mainly heating.
- a heating operation is set for the indoor unit C and a cooling operation is set for the indoor unit D, and the operation of the air conditioner 1 is performed mainly by heating.
- the high-temperature and high-pressure gas refrigerant compressed and discharged by the compressor 101 passes through the four-way valve 102, the check valve 120, the second connection pipe 107, and the relay machine.
- B gas-liquid separator 112 is supplied.
- the gas-liquid separator 112 supplies a high-temperature and high-pressure gas refrigerant to the first branch part 110.
- the gas refrigerant supplied to the first branch part 110 is supplied to the indoor unit C in which the heating operation is set, through the open solenoid valve 108b and the first connection pipe 106c.
- the use side heat exchanger 105c exchanges heat with a use medium such as air, and the supplied gas refrigerant is condensed and liquefied.
- the use side heat exchanger 105c is controlled by the first flow rate regulator 109c based on the degree of supercooling at the outlet of the use side heat exchanger 105c.
- the first flow controller 109c depressurizes the liquid refrigerant condensed and liquefied by the use side heat exchanger 105c, and converts it to an intermediate pressure liquid refrigerant that is an intermediate pressure between the high pressure and the low pressure.
- the liquid refrigerant that has reached the intermediate pressure flows into the second branch portion 111.
- the liquid refrigerant that has flowed into the second branch portion 111 joins at the meeting portion 137a_all.
- the liquid refrigerant merged at the meeting part 137a_all passes through the second heat exchanger 117.
- the liquid refrigerant that has previously passed through the second heat exchanger 117 partially passes through the third flow rate regulator 115 and is subjected to the second heat exchange via the bypass pipe 114 in a decompressed state.
- the vessel 117 Into the vessel 117.
- the refrigerant that has been gasified to become a gas refrigerant passes through the first connection pipe 106d and flows into the first branch 110.
- the solenoid valve 108a by the side connected with the indoor unit D is opening. Therefore, the gas refrigerant that has flowed in passes through the electromagnetic valve 108 a on the side connected to the indoor unit D, and flows into the first connection pipe 106.
- the gas refrigerant flows into the check valve 121 side having a pressure lower than that of the check valve 119, and flows into the fourth flow rate adjustment valve 124 and the heat source unit side heat exchanger 103 to evaporate into a gas state.
- the air is sucked into the compressor 101 through the four-way valve 102 and the accumulator 104. With such an operation, a refrigeration cycle is formed, and a heating main operation is performed.
- the first connection pipe 106 has a low pressure
- the second connection pipe 107 has a high pressure. Therefore, due to the pressure difference between them, the refrigerant flows to the check valve 120 and the check valve 121, while the refrigerant does not flow to the check valve 118 and the check valve 119.
- the control can be performed with one control parameter having a correlation with each liquid pipe temperature.
- a control parameter for example, there is a relay machine temperature described in FIG.
- FIG. 5 is a diagram illustrating an example of a temperature difference between the indoor unit temperature and the relay unit temperature during cooling according to Embodiment 1 of the present invention.
- the relay unit temperature detected by the temperature detection unit 125 of the relay unit B and the indoor unit temperature detected by the liquid pipe temperature detection unit 126d of the indoor unit D in the cooling operation have a certain correlation.
- the vertical axis indicates that the temperature difference between the indoor unit temperature detected by the liquid pipe temperature detection unit 126d of the indoor unit D in the cooling operation and the relay unit temperature detected by the temperature detection unit 125 of the relay unit B is ⁇ T.
- a reference temperature difference is assumed to be ⁇ . Further, it is assumed that ⁇ Qjc is the total heat amount during cooling, and ⁇ Qjh is the total heat amount during heating. Also, when the total amount of heat during cooling is divided by the total amount of heat during heating, if the division result is small, it is represented by a circle symbol, if the division result is large, it is represented by a triangle symbol, and the division result is not small or large. It is assumed that it is represented by a square symbol and plotted as shown in FIG.
- the liquid tube temperature is 3 (° C.).
- the relay unit temperature detected by the temperature detector 125 of the relay unit B was 2 (° C.) during the heating and cooling simultaneous operation and before the refrigerant flow rate increased during the heating main operation.
- the reference temperature difference is 1 (° C.).
- the relay unit temperature detected by the temperature detection means 125 of the relay unit B has reached 5 (° C.) after the refrigerant flow rate is increased during the heating and cooling simultaneous operation and the heating main operation.
- the current temperature difference is ⁇ 2 (° C.).
- a value obtained by subtracting 3 (WB ° C.) from the temperature detected by the temperature detecting means 125 of the relay B may be controlled as the target control temperature of the third flow rate regulator 115. Because of this operation, it is not necessary to individually set the target control temperature for each indoor unit temperature, and control may be performed based on the detection result of the temperature detection means 125 of the relay unit B. Therefore, control becomes easy and stable cooling operation can be maintained.
- the case where the refrigerant flow rate is increased has been described, but the same process can be performed when the refrigerant flow rate is decreased.
- the heat source apparatus side heat exchanger 103, the second flow control device 122, the third flow control device 123 are mutually influential. Specifically, as the outside air temperature decreases, the air conditioner 1 cannot maintain a high pressure at a high level, and the heating capacity decreases. Moreover, since the low-pressure pressure decreases, the indoor unit D that is performing the cooling operation cannot maintain the continuous operation, and a problem occurs in both the cooling operation and the heating operation.
- FIG. 6 is a diagram for explaining an example of the correlation between the outside air temperature and the heating capacity ratio according to the opening degree of the second flow control device 122 according to Embodiment 1 of the present invention.
- the reference temperature on the horizontal axis is ⁇ and the reference heating capacity ratio on the vertical axis is ⁇ .
- the heating capacity ratio is improved. In other words, in order to increase the heating capacity, the high pressure can be maintained high by increasing the opening of the second flow control device 122.
- the high-pressure pressure increases and the heating capacity can be increased.
- the heating capacity increases by about 8%.
- the opening degree of the third flow control device 123 is also examined.
- the third flow control device 123 is opened to a certain degree of opening or more, the second flow control device 122 and the third flow control device 123 are connected in parallel.
- the flow rate decreases.
- the liquid pipe temperature detecting means 126 of the indoor unit D becomes a certain value or less.
- the cooling operation cannot be maintained.
- priority is given to the injection amount to the compressor 101 at the same time as the liquid pipe temperature of the indoor unit D is raised by suppressing the opening of the third flow control device 123. With this operation, a comfortable operation can be performed regardless of whether it is a cooling operation or a heating operation.
- the opening degree of the second flow control device 122 and the opening degree of the third flow control device 123 will be described.
- FIG. 7 illustrates an example of the correlation between the outside air temperature and the flow rate ratio according to the opening of the second flow control device 122 and the opening of the third flow control device 123 according to Embodiment 1 of the present invention.
- FIG. 7 it is assumed that the reference temperature on the horizontal axis is ⁇ and the reference flow rate ratio on the vertical axis is ⁇ .
- the outside air temperature is ⁇ -20 ° C.
- the flow rate of the third flow rate control device 123 is decreased and the flow rate of the second flow rate control device 122 is increased.
- the heating capacity can be increased.
- the low pressure is also lowered, there is no influence on the cooling capacity.
- FIG. 9 is a diagram for explaining an example of the correlation between the outside air temperature and the heating capacity ratio depending on whether or not there is proper control of the second flow control device 122 in Embodiment 1 of the present invention. .
- the influence on the cooling capacity can be reduced by adjusting the appropriate opening degree of the second flow rate control device 122, and the stable cooling capacity. Can be maintained.
- FIG. 10 is a diagram for explaining an example of the correlation between the outside air temperature and the heating capacity ratio depending on whether or not the fourth flow regulating valve 124 is appropriately controlled in Embodiment 1 of the present invention. .
- the opening degree of the fourth flow rate adjustment valve 124 by adjusting the opening degree of the fourth flow rate adjustment valve 124, the influence on the cooling capacity can be reduced, and the stable cooling capacity can be maintained.
- the opening degree of the fourth flow rate adjustment valve 124 is reduced, and when the outside air temperature is high compared to a certain value, the opening degree of the fourth flow rate adjustment valve 124.
- Increase With this operation the influence on the cooling capacity can be reduced, and a stable cooling capacity can be maintained.
- Step S54 The control unit 141 of the heat source machine A changes the opening degree of the second flow rate control device 122.
- the control unit 141 of the heat source device A changes the ratio of the degree of opening to be reduced in a stepwise manner according to the outside air temperature.
- Step S56 The control unit 141 of the heat source machine A determines whether or not there is an end command.
- the control part 141 of the heat source machine A ends the process when there is an end command.
- the control unit 141 of the heat source machine A returns to step S51 and repeats the processing of steps S51 to S55.
- Step S82 The control unit 151 of the relay machine B acquires the high pressure side pressure value.
- the control unit 151 of the relay machine B acquires the pressure value on the high pressure side among the pressure detection units 127a and 127b. Which is on the high voltage side may be determined by the control unit 151 of the relay B holding a correspondence table in which which corresponds to the high voltage side is registered in advance according to the operating state.
- Step S84 The control unit 151 of the relay machine B obtains a differential pressure between the high pressure side pressure value and the intermediate pressure side pressure value.
- Step S87 The control unit 151 of the relay machine B acquires the temperature on the third flow rate regulator 115 side of the relay machine B. For example, the control unit 151 of the relay machine B acquires the relay machine temperature detected by the temperature detection unit 125.
- Step S88 The control unit 151 of the relay machine B acquires the liquid pipe temperature of the indoor unit during the cooling operation. For example, as illustrated in FIG. 4, the control unit 151 of the relay machine B acquires the liquid pipe temperature detected by the liquid pipe temperature detection unit 126 d of the indoor unit D during the cooling operation. For example, it is assumed that the liquid tube temperature is detected by the left liquid tube temperature detecting means 126d shown in FIG.
- Step S91 The control unit 151 of the relay machine B determines whether or not the opening degree is significantly smaller than the previous time.
- the control unit 151 of the relay machine B determines that the opening degree is significantly smaller than that at the time of the previous adjustment, the control part 151 transmits the fact to the heat source machine A and the process shifts to step S55 of the heat source machine A side process. I will do it.
- the control unit 151 of the relay machine B proceeds to step S92.
- the relay unit B includes the heat source unit side heat exchanger 103, a plurality of A third flow rate regulator 115 that adjusts the flow rate of the refrigerant distributed to the usage side heat exchanger 105 in the cooling operation of the usage side heat exchanger 105, and a control unit that adjusts the third flow rate regulator 115. 151, and the control unit 151 includes a third flow rate regulator. 15, the target control temperature of the downstream side temperature is obtained based on the downstream side temperature of 15 and the liquid pipe temperature of the usage side heat exchanger 105 during the cooling operation among the plurality of usage side heat exchangers 105.
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Abstract
Description
その結果、冷房運転を行う制御が複雑になるという問題点があった。
図1は、本発明の実施の形態1における空気調和装置1の構成例を示す図である。図1に示すように、空気調和装置1は、室内機C、室内機D、中継機B、逆止弁118~逆止弁121、及び四方弁102等を用い、空気調和装置1内に、冷房用冷凍サイクルと、暖房用冷凍サイクルとを形成し、冷暖房同時運転を行う。
冷暖房同時運転時に外気温度が低下した場合には、詳細については後述するように、中継機B側では、中継機Bに設けられた温度検出手段125で検出される中継機温度を制御することで、各室内機に設けられた個々の利用側熱交換器105の液管温度と、中継機温度との温度差を一定に保つ。
この動作で、個々の利用側熱交換器105の液管温度を制御して中継機との温度差を保つ必要がなくなる。
この結果、冷暖房同時運転中に外気温度が低下した場合であっても、低コストで、冷房運転を継続させる。
以下、上述した内容の詳細について順に説明する。
この接続構成で、中継機Bは、熱源機Aと、室内機C及び室内機Dとの間を流れる冷媒を中継する。
なお、熱源機が1台、室内機が2台の場合の一例について説明するが、特にこれに限定しない。例えば、室内機が2台以上の複数台の場合であってもよい。また、例えば、熱源機が複数台の場合であってもよい。また、例えば、中継機Bが複数台であってもよい。
この接続構成のため、第2の流量制御装置122は、中継機Bと直列接続され、中継機Bから冷媒が供給される。また、第2の流量制御装置122は、開度が可変な流量制御装置である。
したがって、第2の流量制御装置122は、開度を調整することで中継機Bから流入する冷媒量を制御し、冷媒量を制御した状態で冷媒を圧縮機101の吸入側に供給する。
なお、第2の流量制御装置122は、本発明における圧縮機用流量制御装置に相当する。
この接続構成のため、第3の流量制御装置123は、中継機Bと直列接続され、中継機Bから冷媒が供給される。また、第3の流量制御装置123は、開度が可変な流量制御装置である。
したがって、第3の流量制御装置123は、開度を調整することで中継機Bから流入する冷媒量を制御し、冷媒量を制御した状態で冷媒を熱源機側熱交換器103に供給する。
なお、第3の流量制御装置123は、本発明における熱源機側熱交換器用流量制御装置に相当する。
よって、中継機Bから流れる冷媒は、第2の流量制御装置122の開度と、第3の流量制御装置123の開度とに応じて、第2の流量制御装置122と、第3の流量制御装置123とに分配されて供給される。
この接続構成のため、第4の流量調整弁124は、中継機Bと逆止弁121を介して直列接続され、中継機Bから冷媒が供給される。また、第4の流量調整弁124は、開度が可変な流量調整弁である。
したがって、第4の流量調整弁124は、開度を調整することで中継機Bから流入する冷媒量を制御し、冷媒量を制御した状態で冷媒を熱源機側熱交換器103に供給する。
したがって、中継機Bから流れる冷媒は、第2の流量制御装置122の開度と、第3の流量制御装置123の開度と、第4の流量調整弁124の開度とに応じて、第2の流量制御装置122と、第3の流量制御装置123と、第4の流量調整弁124とに分配されて供給される。
なお、上記の説明では、外気温度検出手段131は、サーミスタで形成される一例について説明したが、特にこれに限定しない。
中継機Bは、第1の接続配管106及び第2の接続配管107を介して、熱源機Aと接続されている。中継機Bは、第1の接続配管106c及び第2の接続配管107cを介して、室内機Cと接続されている。中継機Bは、第1の接続配管106d及び第2の接続配管107dを介して、室内機Dと接続されている。
電磁弁108aは、開閉可能な弁であり、一端が第1の接続配管106に接続され、他端が第1の接続配管106c、第1の接続配管106d、及び電磁弁108bの一方の端子と接続されている。電磁弁108bは、開閉可能な弁であり、一端が第2の接続配管107に接続され、他端が第1の接続配管106c、第1の接続配管106d、及び電磁弁108aの一方の端子と接続されている。
第2の流量調整器113は、開度が調整可能な流量調整器であり、圧力検出手段127aで検出した圧力値と、圧力検出手段127bで検出した圧力値との差が一定となるように開度を調整する。
また、バイパス配管114は、一端が第1の接続配管106に接続され、他端が第3の流量調整器115に接続されている。
したがって、第3の流量調整器115の開度に応じて、熱源機Aへ供給する冷媒量は変動する。
なお、上記の説明では、温度検出手段125は、サーミスタで形成される一例について説明したが、特にこれに限定しない。
圧力検出手段127bは、第2の流量調整器113と、第2の熱交換器117及び第2の分岐部111との間に設けられた配管内を流れる冷媒の圧力を測定し、測定結果を制御部151に供給する。
なお、圧力検出手段127a及び圧力検出手段127bを総称して、圧力検出手段127と称する。圧力検出手段127は、測定結果をそのまま制御部151に供給してもよく、一定期間測定結果を蓄積後に蓄積した測定結果を所定の周期間隔で制御部151に供給してもよい。
上記で説明した利用側熱交換器105c及び第1の流量調整器109cで、冷媒回路の一部は構成される。
上記で説明した利用側熱交換器105d及び第1の流量調整器109dで、冷媒回路の一部は構成される。
中継機Bは、上述したように、第3の流量調整器115を備え、熱源機A側への冷媒量の調整をする。
なお、制御部141は、第2の流量制御装置122、第3の流量制御装置123、及び第4の流量調整弁124の開度を調整する。制御部151は、第3の流量調整器115の開度を調整する。そして、制御部141と、制御部151とは、各種信号を送受信することで、互いの制御内容を供給する。
前提条件として、室内機Cには冷房運転、室内機Dには暖房運転がそれぞれ設定され、冷房主体で空気調和装置1の運転が行われると想定する。
第2の流量調整器113の開度は、圧力検出手段127aと圧力検出手段127bとの差圧が適度な値になるように制御される。
熱源機側熱交換器103は、空気や水等の熱源媒体と熱交換する。熱交換した高温高圧のガス冷媒は、気液二相の高温高圧の冷媒となる。次に、気液二相の高温高圧の冷媒は、第4の流量調整弁124、逆止弁118を経て、第2の接続配管107を通過し、中継機Bの気液分離器112へ供給される。
気液分離器112は、気液二相の高温高圧の冷媒を、ガス状冷媒と、液状冷媒とに分離する。
分離されたガス状冷媒は、第1の分岐部110へ流入する。第1の分岐部110へ流入したガス状冷媒は、開口している側の電磁弁108b、第1の接続配管106dを経て、暖房運転が設定されている室内機Dへ供給される。
また、利用側熱交換器105dは、利用側熱交換器105dの出口の過冷却度に基づいて、第1の流量調整器109dで制御される。
第1の流量調整器109dは、利用側熱交換器105dで凝縮液化された液冷媒を減圧し、高圧と、低圧との中間の圧力である中間圧の冷媒にする。
中間圧となった冷媒は、第2の分岐部111に流入される。
次に、第2の分岐部111では、供給された液状冷媒は、室内機C側に接続されている逆止弁108dを通過し、室内機Cへ流入する。
次に、流入した液状冷媒は、室内機Cの利用側熱交換器105cの出口の過熱度に応じて制御される第1の流量調整器109cを用いて低圧まで減圧された状態で、利用側熱交換器105cに供給される。
利用側熱交換器105cでは、供給された液状冷媒は、空気等の利用媒体と熱交換することで、蒸発してガス化する。
ガス化して、ガス冷媒となった冷媒は、第1の接続配管106cを通過し、第1の分岐部110へ流入する。第1の分岐部110では、室内機Cと接続された側の電磁弁108aが開口している。そこで、流入したガス冷媒は、室内機Cと接続された側の電磁弁108aを通過し、第1の接続配管106へ流入する。
次に、ガス冷媒は、逆止弁121よりも低圧の逆止弁119側へ流入し、四方弁102、アキュムレータ104を経て、圧縮機101へ吸入される。
このような動作で、冷凍サイクルが形成され、冷房主体運転が行われる。
前提条件として、室内機Cには暖房運転、室内機Dには冷房運転がそれぞれ設定され、暖房主体で空気調和装置1の運転が行われると想定する。
第2の流量調整器113の開度は、圧力検出手段127aと圧力検出手段127bとの差圧が適度な値になるように制御される。
気液分離器112は、高温高圧のガス冷媒を、第1の分岐部110へ供給する。第1の分岐部110へ供給されたガス冷媒は、開口している側の電磁弁108b、第1の接続配管106cを経て、暖房運転が設定されている室内機Cへ供給される。
また、利用側熱交換器105cは、利用側熱交換器105cの出口の過冷却度に基づいて、第1の流量調整器109cで制御される。
第1の流量調整器109cは、利用側熱交換器105cで凝縮液化された液冷媒を減圧し、高圧と、低圧との中間の圧力である中間圧の液冷媒にする。
中間圧となった液冷媒は、第2の分岐部111に流入される。
次に、室内機Dに流入した液状冷媒は、室内機Dの利用側熱交換器105dの出口の過熱度に応じて制御される第1の流量調整器109dを用いて低圧まで減圧されて蒸発温度が低い状態で、利用側熱交換器105dに供給される。
利用側熱交換器105dでは、供給された蒸発温度の低い液状冷媒は、空気等の利用媒体と熱交換することで、蒸発してガス化する。
次に、ガス冷媒は、逆止弁119よりも低圧の逆止弁121側へ流入し、第4の流量調整弁124、熱源機側熱交換器103に流入して蒸発してガス状態となる。次に、四方弁102、アキュムレータ104を経て、圧縮機101へ吸入される。
このような動作で、冷凍サイクルが形成され、暖房主体運転が行われる。
外気温度が低くなるにつれ、熱源機Aの吸込温度は低下する。この結果、熱源機Aが備える熱源機側熱交換器103の蒸発温度、すなわち、低圧圧力も低下していく。この現象のため、冷房運転している室内機Dの液管温度検出手段126が検出する液管温度は低下する。この結果、室内機Dは発停を繰り返すことになるため、空気調和装置1は、継続した冷房運転を維持することができなくなり、空気調和装置1を利用するユーザーは不快な状態になる。
したがって、制御を簡易にするには、個々の液管温度と相関関係のある1つの制御パラメータで制御できるとよい。
そのような制御パラメータとして、例えば、図5で説明する中継機温度がある。
横軸が冷媒流量(kg/h)であると想定する。また、縦軸が冷房運転している室内機Dの液管温度検出手段126dで検出した室内機温度と中継機Bの温度検出手段125で検出した中継機温度との温度差がΔTであると想定する。そして、基準温度差をαと想定する。また、ΣQjcは冷房時総熱量、ΣQjhは暖房時総熱量であるとそれぞれ想定する。また、冷房時総熱量を暖房時総熱量で除したとき、その除算結果が小さければ、丸記号で表し、その除算結果が大きければ、三角記号で表し、その除算結果が小さくなく大きくもなければ、四角記号で表し、図5に示すようにプロットされたと想定する。
ここで、冷暖比率が小さい、すなわち、相対的に暖房時総熱量の方が大きい丸記号のときの変化に着目する。冷暖比率が小さい場合、すなわち、冷暖房同時運転中であって、暖房主体運転の場合、冷媒流量が増加すると、中継機B内部の圧力損失は増加する。よって、圧力損失が増加するため、中継機Bの温度検出手段125が検出する温度は高くなる。
よって、この場合には、冷媒流量が増加すると、両者の温度差が基準温度差1(℃)から現在の温度差-2(℃)になるため、現在の温度差は基準温度差から3(℃)小さくなる場合がある。
この結果、3(℃)分を補正した値を中継機温度の目標制御温度とすればよい。
したがって、制御が容易となり、安定した冷房運転を維持することができる。
なお、上記の説明では、冷媒流量が増加した場合について説明したが、冷媒流量が減少した場合についても同様に処理できる。例えば、冷媒流量が減少する前の中継機B内部の圧力損失は、冷媒流量が減少した後の中継機B内部の圧力損失と比較して大きい。よって、冷媒流量が減少した場合には中継機Bの温度検出手段125が検出する温度は低くなる。つまり、上述した処理と逆のことをすればよい。
要するに、中継機B内を流れる冷媒の流量の変動に着目すればよい。なお、冷媒の流量の検出方法については特に限定しない。例えば、流量計を冷媒が流通する配管に設けてもよい。また、圧縮機101の吐出圧力の変動から換算して求めてもよい。
具体的には、空気調和装置1は、外気温度が低くなるにつれ、高圧圧力を高く維持できなくなり、暖房能力は低下してしまう。また、低圧圧力が低下することで、冷房運転している室内機Dは、継続した運転を維持できなくなってしまい、冷房運転と、暖房運転との両方において問題が生じる。
図6では、横軸の基準温度がα、縦軸の基準暖房能力比がβであると想定する。
図6に示すように、外気温度がある値以下となった場合、第2の流量制御装置122の開度が小さければ、暖房能力比は低いが、第2の流量制御装置122の開度を大きくすると、暖房能力比は向上する。
換言すれば、暖房能力を上昇させるには、第2の流量制御装置122の開度を大きくとれば、高圧圧力を高く維持することができる。
具体的には、第2の流量制御装置122から圧縮機101へバイパスさせる流量、すなわち、インジェクション量を多くすることで、高圧圧力が上昇し、暖房能力を高くすることができる。例えば、外気温度がα-30℃において、インジェクション量を30~40%大きくすると、暖房能力は、約8%上昇する。
上記で説明した点を考慮すると、冷暖房同時運転中であって、暖房主体運転時、外気温度がある値と比較して低下した場合、室内機Dの液管温度検出手段126がある値以下となり、冷房運転を維持できなくなる。この理由のため、第3の流量制御装置123の開度を抑制することで、室内機Dの液管温度を上げると同時に、圧縮機101へのインジェクション量を優先させる。
この動作で、冷房運転であっても、暖房運転であっても快適な運転を行うことができる。
このような相関特性を考慮し、第2の流量制御装置122の開度と、第3の流量制御装置123の開度について説明する。
図7では、横軸の基準温度がα、縦軸の基準流量比がβである場合を想定する。
図7に示すように、外気温度がα-20℃のとき、第3の流量制御装置123の流量を低下させ、第2の流量制御装置122の流量を上昇させる。
この動作で、暖房能力を上昇させることができる。このときには、低圧圧力も低下しているため、冷房能力への影響は生じない。
図8は、本発明の実施の形態1における第2の流量制御装置122の開度、第3の流量制御装置123の開度、及び第3の流量調整器115の開度に応じた外気温度と流量比との相関関係の一例を説明する図である。
図8では、圧力検出手段127a、127bの前後の高圧と中間圧との差圧を一定に制御する中継機Bが備える第3の流量調整器115は、第3の流量制御装置123の動作と同様に、外気温度が低下するにつれ、第3の流量調整器115の開度を小さくさせる。
この動作で、高圧と、中間圧との差圧が一定に維持されると同時に、室内機Dの液管温度を上昇させることができる。
この結果、冷房運転を維持させることができる。
図9に示すように、外気温度がある値以上となった場合には、第2の流量制御装置122の適正開度を調整することで、冷房能力への影響を小さくでき、安定した冷房能力を維持できる。
図9に示すように、第4の流量調整弁124の開度を調整することで、冷房能力への影響を小さくでき、安定した冷房能力を維持できる。例えば、外気温度がある値と比較して低い場合、第4の流量調整弁124の開度を小さくし、外気温度がある値と比較して高い場合、第4の流量調整弁124の開度を大きくする。
この動作で、冷房能力への影響を小さくでき、安定した冷房能力を維持できる。
したがって、高効率な冷暖房同時運転を行うことができる。
なお、本実施の形態1では、冷房主体運転及び暖房主体運転について説明したが、特にこれに限定しない。例えば、暖房のみであってもよい。
また、熱源機Aの台数、中継機Bの台数、及び室内機の台数の何れにおいても上記実施の形態1と異なる台数であっても同様の効果を奏することができる。
また、熱源機側熱交換器103と直列又は並列に氷蓄熱槽や水蓄熱槽(湯を含む)が設置されても同様の効果を奏する。
さらに、熱源機A、中継機B、第1の接続配管106、第2の接続配管107の接続配管の合計が2本の構成について説明したが、接続配管の合計が3本の構成であっても同様の効果を奏することができる。
図11は、本発明の実施の形態1における熱源機Aが備える制御部141の動作例及び中継機Bが備える制御部151の動作例を説明するフローチャートである。
なお、熱源機AのステップS55の処理までには、中継機BのステップS89の処理の結果、YESが判定されていることを想定する。つまり、熱源機AのステップS55に移行するには、中継機Bで第3の流量調整器115の開度が大幅に小さくなったことが前提条件となる。
(ステップS51)
熱源機Aの制御部141は、冷暖房同時運転中であるか否かを判定する。熱源機Aの制御部141は、冷暖房同時運転中であると判定した場合、ステップS52へ進む。一方、熱源機Aの制御部141は、冷暖房同時運転中でないと判定した場合、ステップS56へ進む。
熱源機Aの制御部141は、外気温度を取得する。熱源機Aの制御部141は、例えば、外気温度検出手段131で検出した外気温度データを取得する。
熱源機Aの制御部141は、外気温度が予め定めた閾値に該当するか否かを判定する。
例えば、熱源機Aの制御部141は、外気温度がインジェクション開始閾値(WB℃)以下である場合、ステップS54へ進む。インジェクション開始閾値(WB℃)は、例えば、図8に示すように、第2の流量制御装置122の開度が少しづつ大きくなる開始温度であるα-5(WB℃)に相当する。α-5(WB%)は、例えば、0℃が想定される。
なお、上記の説明では、α-5(WB%)が0℃である一例について説明したが、特にこれに限定しない。α-5(WB%)の具体的な値は、周囲環境と空気調和装置1の稼働状況とに応じて、臨機応変に可変されればよい。
熱源機Aの制御部141は、第2の流量制御装置122の開度を変更する。例えば、図8に示すように、熱源機Aの制御部141は、外気温度に応じて、段階的に、絞り込む開度の割合を変更していく。
熱源機Aの制御部141は、第3の流量制御装置123の開度を抑制する。例えば、図8に示すように、外気温度がα(WB%)からα-20(WB%)までは、第3の流量制御装置123の開度は全開であったが、外気温度がα-20(WB%)以下の場合、第3の流量制御装置123の開度は絞り込まれ、その開度は小さくなっていく。
熱源機Aの制御部141は、終了指令が有るか否かを判定する。熱源機Aの制御部141は、終了指令が有る場合、処理を終了させる。一方、熱源機Aの制御部141は、終了指令が無い場合、ステップS51へ戻り、ステップS51~ステップS55の処理を繰り返す。
(ステップS81)
中継機Bの制御部151は、冷暖房同時運転中であるか否かを判定する。中継機Bの制御部151は、冷暖房同時運転中であると判定した場合、ステップS82へ進む。一方、中継機Bの制御部151は、冷暖房同時運転中でないと判定した場合、ステップS92へ進む。
中継機Bの制御部151は、高圧側圧力値を取得する。例えば、中継機Bの制御部151は、圧力検出手段127a、127bのうち、高圧側となっている圧力値を取得する。どちらが高圧側であるかは、中継機Bの制御部151が、予め運転状態に応じて、どちらが高圧側に該当するかが登録された対応テーブルを保持し、そこから判断してもよい。
中継機Bの制御部151は、中間圧側圧力値を取得する。例えば、中継機Bの制御部151は、圧力検出手段127a、127bのうち、中間圧側となっている圧力値を取得する。どちらが中間圧側であるかは、中継機Bの制御部151が、予め運転状態に応じて、どちらが中間圧側に該当するかが登録された対応テーブルを保持し、そこから判断してもよい。
中継機Bの制御部151は、高圧側圧力値と中間圧側圧力値との差圧を求める。
中継機Bの制御部151は、差圧は一定であるか否かを判定する。中継機Bの制御部151は、差圧が一定である場合、ステップS87へ進む。一方、中継機Bの制御部151は、差圧が一定でない場合、ステップS86へ進む。
中継機Bの制御部151は、中継機Bの第3の流量調整器115で差圧を一定にする。
中継機Bの制御部151は、中継機Bの第3の流量調整器115側の温度を取得する。中継機Bの制御部151は、例えば、温度検出手段125で検出した中継機温度を取得する。
中継機Bの制御部151は、冷房運転中の室内機の液管温度を取得する。中継機Bの制御部151は、例えば、図4に示すように、冷房運転中の室内機Dの液管温度検出手段126dで検出した液管温度を取得する。
例えば、図4に示すところの左側の液管温度検出手段126dで液管温度が検出されたと想定する。
中継機Bの制御部151は、第3の流量調整器115側の温度と室内機Dの液管温度との温度差ΔTを求める。例えば、中継機Bの制御部151は、温度検出手段125で検出された中継機温度と、図4に示すところの左側の液管温度検出手段126dで検出された液管温度との温度差ΔTを求める。
中継機Bの制御部151は、温度差ΔTと、基準温度差とに基づいて、所定範囲に入っているかを求める。ここで、基準温度差とは、上述したように、液管温度と、中継機温度との温度差で、予め定められた所定範囲のことである。
中継機Bの制御部151は、前回と比べて大幅に開度が小さくなったか否かを判定する。中継機Bの制御部151は、前回調整時と比べて大幅に開度が小さくなったと判定した場合、その旨を熱源機Aに伝達すると共に、熱源機A側処理のステップS55へ処理が移行していく。一方、中継機Bの制御部151は、前回調整時と比べて大幅に開度が小さくなっていないと判定した場合、ステップS92へ進む。
中継機Bの制御部151は、終了指令が有るか否かを判定する。中継機Bの制御部151は、終了指令が有る場合、処理を終了させる。一方、中継機Bの制御部151は、終了指令が無い場合、ステップS81へ戻り、ステップS81~ステップS91の処理を繰り返す。
Claims (5)
- 熱源機側熱交換器と、
複数の利用側熱交換器と、
前記熱源機側熱交換器と、前記複数の利用側熱交換器との間に設けられ、前記複数の利用側熱交換器の一部を冷房運転側に切り換え、前記複数の利用側熱交換器の一部を暖房運転側に切り換える中継機と
を備え、
制御指令に応じて、前記複数の利用側熱交換器のそれぞれを前記冷房運転側と前記暖房運転側とに切り換え、冷暖房同時運転を行う空気調和装置であって、
前記中継機は、
前記熱源機側熱交換器と、前記複数の利用側熱交換器のうちの冷房運転中の前記利用側熱交換器とに分配する冷媒の流量を調整する流量調整器と、
前記流量調整器を調整する制御部と
を備え、
前記制御部は、
前記流量調整器の下流側の温度と、前記複数の利用側熱交換器のうちの冷房運転中の前記利用側熱交換器の液管温度とに基づいて、前記下流側の温度の目標制御温度を求め、
前記目標制御温度に応じて、前記流量調整器を調整し、前記液管温度を制御する
ことを特徴とする空気調和装置。 - 前記制御部は、
前記中継機内を流れる冷媒の流量が変動する前、前記下流側の温度と、前記液管温度との基準となる基準温度差を求め、
前記中継機内を流れる冷媒の流量が変動したとき、前記下流側の温度と、前記液管温度との現在の温度差を求め、
前記基準温度差と、前記現在の温度差とに基づいて前記下流側の温度の補正量を求め、
前記下流側の温度と、前記補正量とに基づいて、前記目標制御温度を求め、
前記目標制御温度に基づいて、前記液管温度を制御する
ことを特徴とする請求項1に記載の空気調和装置。 - 前記制御部は、
前記中継機内を流れる冷媒の流量が増加した場合、前記目標制御温度を下げ、
前記中継機内を流れる冷媒の流量が減少した場合、前記目標制御温度を上げる
ことを特徴とする請求項2に記載の空気調和装置。 - 前記冷媒を圧縮して吐出する圧縮機と、
前記中継機と、前記熱源機側熱交換器との間に設けられ、該熱源機側熱交換器に流入する前記冷媒をバイパスして前記圧縮機に供給するインジェクション配管と、
前記インジェクション配管に設けられ、前記圧縮機に流入する前記冷媒の流量を調整する圧縮機用流量制御装置と、
前記圧縮機用流量制御装置と並列に接続され、前記熱源機側熱交換器に分配される前記冷媒の流量を調整する熱源機側熱交換器用流量制御装置と、
を備え、
前記流量調整器と、前記圧縮機用流量制御装置及び前記熱源機側熱交換器用流量制御装置とは直列接続された
ことを特徴とする請求項3に記載の空気調和機。 - 前記制御部は、
前記流量調整器の開度を調整し、前記圧縮機用流量制御装置及び前記熱源機側熱交換器用流量制御装置へ供給する前記冷媒の流量を制御する
ことを特徴とする請求項4に記載の空気調和機。
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