WO2012176877A1 - 歯科用修復材 - Google Patents

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WO2012176877A1
WO2012176877A1 PCT/JP2012/065990 JP2012065990W WO2012176877A1 WO 2012176877 A1 WO2012176877 A1 WO 2012176877A1 JP 2012065990 W JP2012065990 W JP 2012065990W WO 2012176877 A1 WO2012176877 A1 WO 2012176877A1
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filler
organic
inorganic
refractive index
dental restorative
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PCT/JP2012/065990
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Inventor
伸幸 石坂
達矢 山崎
潤一郎 山川
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株式会社トクヤマデンタル
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Publication date
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Definitions

  • the present invention relates to a dental restorative material having excellent color tone compatibility with teeth.
  • This dental restoration material is suitably used for applications such as a dental restoration material, a crown restoration material, and a CAD / CAM block.
  • Dental restoration materials are rapidly becoming popular as restoration materials for dental caries and the like due to the ability to impart a color tone close to that of natural teeth and the ease of operation during dental treatment. Therefore, in recent years, it has been applied to most of the treatment of anterior teeth. In particular, it has recently begun to be used for the restoration of molars and the like where high occlusal pressure is applied.
  • the dental restorative material is a highly viscous paste-like composition mainly composed of a polymerizable monomer, a filler, and a polymerization initiator.
  • the filler has a great influence on the aesthetics and mechanical properties of the cured body of the dental restorative material, depending on the type, shape, particle diameter, and filling amount of the filler used. For example, when an inorganic fine filler comprising inorganic particles having an average particle size of 1 ⁇ m or less and / or an aggregate thereof is blended, good abrasion resistance and surface smoothness can be imparted to the dental restorative material.
  • the inorganic fine filler has a very large specific surface area. Therefore, the paste-like dental restorative material before hardening containing this inorganic fine filler has high consistency.
  • the amount of the monomer must be increased.
  • the operability of the dental restorative material is lowered, the polymerization shrinkage of the cured body is increased, and further the mechanical strength is lowered.
  • the organic-inorganic composite filler is produced by polymerizing and curing a mixture obtained by previously mixing an inorganic fine filler and a polymerizable monomer, and then pulverizing the obtained polymer resin. Since this organic-inorganic composite filler contains an inorganic fine filler, the excellent surface smoothness and abrasion resistance are imparted to the cured body of the dental restoration material. Furthermore, since the inorganic fine filler is dispersed in the organic matrix composed of the already cured polymerizable monomer, it does not excessively increase the consistency of the paste-like dental restoration material before curing. .
  • the color tone of the cured product may not be compatible with the color tone of the tooth.
  • the hardened body is the tooth even though the dental restoration material was selected by selecting a pre-curing dental restoration material that is sufficiently compatible with the color and transparency of the patient's teeth. This is a case where it is not compatible with the color tone and transparency.
  • the cured body of the dental restoration material filled in the teeth does not accurately reproduce the color tone and texture of the peripheral teeth. Furthermore, this is a case where the boundary between the peripheral tooth and the hardened body can be visually recognized.
  • the light diffusibility indicates a property in which incident light is diffused in various directions in the translucent material when the light enters a translucent material such as a cured body of a dental restoration material. Diffusion of incident light occurs when incident light is refracted and reflected by a filler inside the translucent material.
  • Reflected and diffused light generated by the diffusion of incident light has a color tone that reflects the color tone of the translucent material and its background color. Therefore, the higher the light diffusibility, the higher the effect of diluting the difference between the color of the cured body and the background color and obscuring the outline between the cured body and the tooth. That is, the color tone compatibility between the tooth and the hardened body is improved.
  • D a diffusivity (D) represented by the following formula.
  • D ⁇ (I 20 / cos 20 °) + (I 70 / cos 70 °) ⁇ / (2 ⁇ I 0 )
  • I 0 , I 20 , and I 70 in the above formula irradiate light perpendicularly to the surface of the sample on a plate-shaped sample having a predetermined thickness produced by curing a dental restorative material. In this case, the intensity of light transmitted in directions of 0 °, 20 °, and 70 ° with respect to the incident direction of light, respectively.
  • a dental restorative material has been proposed in which the degree of diffusion (D) of the dental restorative material containing the organic-inorganic composite filler is increased (see Patent Document 1).
  • This dental restorative material improves the color tone compatibility between the cured material (filler) of the dental restorative material filled in the damaged part of the tooth and the peripheral tooth by increasing the diffusion degree (D). .
  • Patent Document 1 proposes blending an organic-inorganic composite filler that satisfies the conditions shown in (1) and (2) below. (Claim 3).
  • the average particle size is 1 to 20 ⁇ m.
  • the absolute value of n F ⁇ n M is 0.01 or more.
  • n F is the refractive index of the organic-inorganic filler.
  • n M is the refractive index of the matrix resin constituting the cured product of the dental restorative material.
  • Patent Document 1 describes that, in addition to the organic-inorganic composite filler, another inorganic filler (third component inorganic filler) may be blended with the dental restorative material. Specifically, it is described that the dental restorative material is blended with a fine spherical inorganic filler having an average particle diameter of 1 ⁇ m or less. The main purpose of blending this filler is to improve the filling operability of the paste-like dental restorative material before curing (paragraph [0020]). As another object, in order to satisfy the requirement (2) regarding the organic-inorganic composite filler, it is described that the spherical inorganic filler functions as a component for adjusting the refractive index of the matrix portion (paragraph [0065]). .
  • the average particle size of the fine spherical inorganic filler is close to the wavelength of visible light (0.4 to 0.7 ⁇ m). Accordingly, the spherical inorganic filler has a slight effect of changing the refractive index of the matrix portion. That is, when this fine spherical inorganic filler is blended in a dental restoration material, the influence on the diffusion degree of the cured body is small.
  • the present inventors manufactured a dental restorative material having a diffusivity increased to 0.01 or more by using a filler that satisfies the conditions shown in (1) and (2) above as an organic-inorganic composite filler to be blended.
  • the color tone compatibility of the cured product was examined. As a result, it was found that the cured body of this dental restorative material has a fairly good color tone compatibility with peripheral teeth.
  • the diffusivity of the cured body itself was not so high. That is, this dental restorative material has insufficient color tone compatibility.
  • the object of the present invention is to provide a dental restorative material excellent in polishing resistance, surface smoothness, operability, mechanical strength, etc., which is formed by blending an organic-inorganic composite filler, and its cured product and its peripheral parts.
  • the object of the present invention is to provide a dental restorative material having a further improved color tone compatibility with a tooth.
  • the present inventors have continued intensive research.
  • the inventors have conceived that the particle size of the third component inorganic filler to be blended with the organic-inorganic composite filler is set to a relatively large average particle size of 1.1 to 5.0 ⁇ m.
  • the inventors have conceived of controlling the refractive index of the third component inorganic filler, the refractive index of the organic-inorganic composite filler, and the refractive index of the organic matrix resin of the cured material of the dental restorative material within a specific range. .
  • the present inventors have found that by adopting the above configuration, a dental restorative material having good color tone compatibility with peripheral teeth can be obtained, and the present invention has been completed.
  • the present invention (A) 10 to 50% by mass of a polymerizable monomer, (B) 5 to 80% by mass of an organic-inorganic composite filler having an average particle size of 5.0 to 50 ⁇ m obtained by dispersing an inorganic fine filler having an average particle size of 1 ⁇ m or less in an organic matrix; (C) 10 to 60% by mass of an inorganic filler having an average particle size of 1.1 to 5.0 ⁇ m, A dental restorative material comprising The absolute value
  • nA ⁇ nC the absolute value
  • the organic-inorganic composite filler and the third component inorganic filler are blended in sufficient amounts. Therefore, this dental restorative material is excellent in operability when treating teeth. Furthermore, the cured body of the dental restorative material is excellent in mechanical strength, surface smoothness, and wear resistance.
  • the average particle size of the third component inorganic filler is 1.1 to 5.0 ⁇ m, which is relatively large. Furthermore, the difference between the refractive index of the third component inorganic filler and the refractive index of the organic-inorganic composite filler is controlled within a specific range. Furthermore, the difference between the refractive index of the third component inorganic filler and the refractive index of the cured resin obtained by curing the polymerizable monomer blended in the dental restorative material is controlled within a specific range. Therefore, the diffusion degree (D) of the cured body becomes extremely large for the following reason estimated. As a result, in the treatment of teeth and the like, the color tone compatibility between a cured product (filled material) obtained by filling and curing the dental restorative material in the teeth and peripheral teeth is remarkably excellent.
  • the relatively large average particle diameter of the third component inorganic filler is larger than the wavelength in the visible light region. Therefore, the optical characteristics of the cured body of the dental restorative material containing a large amount of the third component inorganic filler are strongly influenced by the refractive index [nC] of the third component inorganic filler.
  • (C) the refractive index [nC] of the third component inorganic filler and (B) the refractive index [nB] of the organic-inorganic composite filler are the absolute values of these differences
  • the periphery of the (B) organic-inorganic composite filler is surrounded by a large amount of the third component inorganic filler in the cured body of the dental restorative material. .
  • the refractive index of the third component inorganic filler surrounding the organic-inorganic composite filler is significantly different from the refractive index of the organic-inorganic composite filler. Therefore, the light incident on the cured body is refracted and reflected violently in the boundary region between the organic-inorganic composite filler and the third component inorganic filler. Due to these refraction and reflection, the diffusion degree (D) of the cured body of the dental restorative material increases.
  • the refractive index [nA] of the cured resin of the monomer is adjusted so that the absolute value
  • the cured body of the dental restorative material of the present invention has a matrix part of the third component inorganic filler and the cured body in addition to the influence of refraction and reflection in the boundary region between the organic-inorganic composite filler and the third component inorganic filler. In addition to the influence of refraction and reflection at the boundary, the diffusivity of the cured body further increases.
  • the dental restorative material of the present invention comprises (A) a polymerizable monomer, (B) an organic-inorganic composite filler, and (C) an inorganic filler.
  • the dental composite material of the present invention contains a polymerization initiator in addition to the above essential components, and may further contain optional additives such as colorants and stabilizers.
  • the dental composite material including these components is a relatively viscous paste.
  • the present dental composite material is hardened by, for example, filling a tooth defect and polymerizing it.
  • the resulting cured product comprises (A) an organic matrix portion made of a cured resin formed by polymerization of a polymerizable monomer, (B) an organic inorganic filler and (C) a third component dispersed in the organic matrix portion.
  • An inorganic filler is included at least. This hardened body repairs the missing part of the tooth.
  • the polymerizable monomer (A) a known polymerizable monomer that can be used for producing a dental composite material can be used without any limitation.
  • the refractive index at 32 ° C. of the cured resin obtained by curing the polymerizable monomer (A) is preferably 1.45 to 1.65, and 1.50 to 1. 60 is more preferable.
  • Examples of such polymerizable monomers include the monomers shown in the following A to D.
  • Methacrylate such as methyl methacrylate, ethyl methacrylate, isopropyl methacrylate, hydroxyethyl methacrylate, tetrahydrofurfuryl methacrylate, glycidyl methacrylate, and acrylates corresponding to these methacrylates.
  • Acrylic acid methacrylic acid, p-methacryloyloxybenzoic acid, N-2-hydroxy-3-methacryloyloxypropyl-N-phenylglycine, 4-methacryloyloxyethyl trimellitic acid and its anhydride, 6-methacryloyloxyhexamethylene Malonic acid, 10-methacryloyloxydecamethylenemalonic acid, 2-methacryloyloxyethyl dihydrogen phosphate, 10-methacryloyloxydecamethylene dihydrogen phosphate, 2-hydroxyethyl hydrogen phenyl phosphate, and the like.
  • B Bifunctional vinyl monomer B-1 Aromatic compound monomer 2,2-bis (methacryloyloxyphenyl) propane, 2,2-bis [4- (3-methacryloyloxy) -2-hydroxypropoxyphenyl ] Propane (hereinafter abbreviated as bis-GMA), 2,2-bis (4-methacryloyloxyphenyl) propane, 2,2-bis (4-methacryloyloxypolyethoxyphenyl) propane (hereinafter D-2.6E) 2,2-bis (4-methacryloyloxydiethoxyphenyl) propane), 2,2-bis (4-methacryloyloxytetraethoxyphenyl) propane, 2,2-bis (4-methacryloyloxypentaethoxy) Phenyl) propane, 2,2-bis (4-methacryloyloxydipropoxyphenyl) propyl Lopan, 2 (4-methacryloyloxydiethoxyphenyl) -2 (4-methacryloyloxydiethoxyphenyl
  • Methacrylates such as 2-hydroxyethyl methacrylate, 2-hydroxypropyl methacrylate, and 3-chloro-2-hydroxypropyl methacrylate, or vinyl monomers having —OH groups such as acrylates corresponding to these methacrylates; and diisocyanate methylbenzene; Diaducts obtained by addition reaction with a diisocyanate compound having an aromatic group such as 4,4′-diphenylmethane diisocyanate.
  • B-2 Aliphatic compound type ethylene glycol dimethacrylate, diethylene glycol dimethacrylate, triethylene glycol dimethacrylate (hereinafter abbreviated as 3G), butylene glycol dimethacrylate, neopentyl glycol dimethacrylate, propylene glycol dimethacrylate, 1, 3-butanediol dimethacrylate, 1,4-butanediol dimethacrylate, 1,6-hexanediol dimethacrylate, acrylates corresponding to these methacrylates, and the like.
  • 3G ethylene glycol dimethacrylate
  • 3G triethylene glycol dimethacrylate
  • Methacrylates such as 2-hydroxyethyl methacrylate, 2-hydroxypropyl methacrylate, 3-chloro-2-hydroxypropyl methacrylate, etc., or vinyl monomers having an —OH group such as acrylates corresponding to these methacrylates, hexamethylene diisocyanate, Diaducts obtained by addition reaction with a diisocyanate compound such as trimethylhexamethylene diisocyanate, diisocyanate methylcyclohexane, isophorone diisocyanate, methylenebis (4-cyclohexylisocyanate), and the like.
  • a diisocyanate compound such as trimethylhexamethylene diisocyanate, diisocyanate methylcyclohexane, isophorone diisocyanate, methylenebis (4-cyclohexylisocyanate), and the like.
  • Acrylic anhydride methacrylic anhydride, 1,2-bis (3-methacryloyloxy-2-hydroxypropoxy) ethyl, di (2-methacryloyloxypropyl) phosphate and the like.
  • Trifunctional vinyl monomers Trimethylolpropane trimethacrylate, trimethylolethane trimethacrylate, pentaerythritol trimethacrylate, methacrylates such as trimethylolmethane trimethacrylate, and acrylates corresponding to these methacrylates.
  • a diisocyanate compound such as diphenylmethane diisocyanate, tolylene-2,4-diisocyanate and glycidol dimethacrylate.
  • a polymerizable monomer having an acryloyl group or a methacryloyl group is preferable because the obtained cured resin has good mechanical strength and biosafety.
  • These polymerizable monomers have high polymerizability, and the mechanical properties of the resulting cured product are moderately high.
  • Preferred examples of blending these polymerizable monomers include 90% by mass or more, preferably 92 to 98% by mass of a bifunctional vinyl monomer as a main component, and a monofunctional vinyl monomer or trifunctional or more. And a polyfunctional vinyl monomer of 10% by mass or less, preferably 2 to 8% by mass.
  • the blending amount of the polymerizable monomer (A) includes the polymerizable monomer (A) which is an essential component of the dental restorative material, the organic-inorganic composite filler (B), and (C 10) to 50% by mass relative to the total mass of the inorganic filler.
  • the blending amount of the polymerizable monomer (A) is more preferably 15 to 43% by mass.
  • the organic-inorganic composite filler is defined as a composite filler obtained by dispersing an inorganic fine filler in an organic matrix (resin).
  • the organic-inorganic composite filler can be produced, for example, by pulverizing a polymer resin obtained by polymerizing and curing a curable composition in which an inorganic fine filler is dispersed in a polymerizable monomer.
  • the average particle size of the inorganic fine filler dispersed in the organic matrix is 1.0 ⁇ m or less, preferably 0.05 to 1.0 ⁇ m, more preferably 0.1 to 0.5 ⁇ m.
  • the average particle size of the organic-inorganic composite filler is 5.0 to 50 ⁇ m, preferably 8 to 20 ⁇ m.
  • the average particle size of the inorganic fine filler dispersed in the organic matrix is 1.0 ⁇ m or less, the gap between the fillers is small. As a result, the portion composed only of the polymer existing in the gap is reduced. The portion composed only of the polymer is easily broken. Therefore, this organic-inorganic composite filler can avoid a decrease in mechanical strength. Furthermore, the obtained organic-inorganic composite filler has good polishing resistance and surface smoothness. On the other hand, since the average particle diameter of the inorganic filler is 0.05 ⁇ m or more, the cohesiveness between the inorganic fine fillers is not so strong. Therefore, it becomes easy to uniformly penetrate the polymerizable monomer into the inorganic fine filler during the production of the organic-inorganic composite filler. As a result, the uniformity of the refractive index of the obtained organic-inorganic composite filler is improved.
  • the refractive index of the organic / inorganic composite filler is not uniform, the light diffusion effect of the organic / inorganic composite filler is reduced. In this case, the color tone compatibility between the cured body of the dental restorative material and the teeth is lowered.
  • the average particle size of the inorganic fine filler dispersed in the organic matrix is more preferably 0.1 to 0.5 ⁇ m.
  • the organic-inorganic composite filler When the average particle size of the organic-inorganic composite filler is within the above range, the organic-inorganic composite filler has an appropriate specific surface area. As a result, it becomes possible to actively generate reflection and refraction of light in the cured body of the dental restorative material, and to increase the diffusion degree of the cured body of the dental composite material containing this organic-inorganic composite filler. Can do. Furthermore, since the average particle diameter of the organic-inorganic composite filler is 50 ⁇ m or less, the paste-like dental restorative material produced using the organic-inorganic composite filler can avoid poor operability such as poor unity and stickiness. Furthermore, it is difficult to cause problems such as a decrease in mechanical strength of the cured body. From these viewpoints, the average particle size of the organic-inorganic composite filler is preferably 8 to 20 ⁇ m.
  • the average particle diameter of the inorganic fine filler dispersed in the organic matrix made of the polymer resin can be measured using a scanning electron microscope. In the measurement, first, a microphotograph of the inorganic fine filler is taken, and the diameter of the inorganic fine filler is measured using this photograph. For the measurement of the diameter, the particle diameter (equivalent circle diameter) is measured by the above method for 100 or more randomly selected inorganic fine filler particles, and the average particle diameter of the inorganic fine filler is calculated by the following formula.
  • the average particle size of the organic-inorganic composite filler is a median size obtained by obtaining a particle size distribution by a laser diffraction-scattering method and using this data.
  • a sample used for measurement is a dispersion in which 0.1 g of an organic-inorganic composite filler is uniformly dispersed in 10 ml of ethanol.
  • the amount of the inorganic fine filler dispersed in the organic matrix is preferably 50 to 90% by mass (organic matrix 50 to 10% by mass), more preferably 70 to 85% by mass.
  • the mechanical strength and refractive index of an organic inorganic composite filler can be controlled to a preferable value.
  • the important point is that the absolute value
  • of less than 0.005 is used, the degree of diffusion of the cured material of the obtained dental restorative material is low, and the color tone compatibility with peripheral teeth is deteriorated.
  • (nC-nB) is preferably positive. Furthermore, (nC-nB) is from 0.01 to 0.03 from the viewpoint of remarkably increasing the diffusivity and securing the transparency of the resulting cured product while making the color tone compatibility particularly excellent. Is more preferable.
  • the matrix portion of the organic-inorganic composite filler is formed by polymerization of the polymerizable monomer.
  • the same monomers as the polymerizable monomer described as the component (A) can be used alone or in combination of two or more.
  • the material of the inorganic fine filler dispersed in the organic-inorganic composite filler is not particularly limited as long as the above requirement of
  • a metal oxide such as amorphous silica and alumina; a composite oxide containing a metal oxide selected from the group consisting of silica and metals of Groups I, II, III, and IV of the Periodic Table (preferably Silica-zirconia, silica-titania, silica-titania-barium oxide, etc.); glass such as borosilicate glass, fluoroaluminosilicate glass; metal fluorides such as ytterbium fluoride and yttrium fluoride, and inorganic compounds such as It is done.
  • a composite oxide containing silica and zirconia as main constituents is particularly preferable because a cured product having X-ray contrast properties and more excellent wear resistance can be obtained.
  • a method for producing these inorganic fine fillers is not particularly limited, but a so-called sol-gel method is preferable.
  • the sol-gel method a monodisperse inorganic fine filler having a spherical shape or a substantially spherical shape can be advantageously produced industrially.
  • a hydrolyzable organosilicon compound or a mixed solution obtained by adding another hydrolyzable organometallic compound to this compound is prepared.
  • the mixed solution is added to an alkaline solvent in which these organometallic compounds dissolve but the reaction product does not substantially dissolve, and the hydrolysis reaction proceeds.
  • the reaction product precipitates. Thereafter, the precipitate is isolated and dried.
  • the surface of the inorganic fine filler is preferably subjected to a hydrophobic treatment.
  • the hydrophobizing treatment is not particularly limited, and a known treatment method is adopted without limitation.
  • an inorganic fine filler and a silane coupling agent hydroophobizing agent
  • an inorganic fine filler and a silane coupling agent hydroophobizing agent
  • a silane coupling agent include organic silicon compounds such as ⁇ -methacryloyloxyalkyltrimethoxysilane and hexamethyldisilazane.
  • the inorganic fine filler and the hydrophobizing agent are heated and refluxed in the presence of a solvent such as alcohol for several hours.
  • Further examples include a method using a titanate coupling agent and a method of graft polymerization of the polymerizable monomer on the surface of the inorganic fine filler.
  • the blending amount of the hydrophobizing agent is not particularly limited. What is necessary is just to determine the optimal compounding value of a hydrophobizing agent, after confirming previously the mechanical physical property etc. of the hardened
  • An example of a general blending value range is 1 to 30 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the inorganic fine filler.
  • the inorganic fine filler a plurality of types having different particle size distributions and materials can be mixed and used.
  • a curable composition containing a polymerizable monomer and an inorganic fine filler is cured.
  • the polymerizable monomer is usually polymerized using a polymerization initiator.
  • the kind and amount of the polymerization initiator used are the same as the kind and amount of the polymerization initiator usually blended for curing the dental restorative material of the present invention described later.
  • Arbitrary additives such as a polymerization inhibitor, a ultraviolet absorber, a fluorescent agent, a polymerization promoter, and a pigment, may be blended in the curable composition.
  • An organic-inorganic composite filler is obtained by pulverizing a polymer obtained by curing a curable composition containing the polymerizable monomer and the inorganic fine filler.
  • a ball mill, a vibration mill, a jet mill or the like can be suitably used.
  • the pulverized product may be classified into particles having a desired particle size by a sieve, an air classifier, a water sieve classifier, or the like.
  • an organic / inorganic composite filler obtained by the method described in Japanese Patent Application No. 2011-005207 can also be suitably used.
  • the aggregated particles of the inorganic fine filler are immersed in a diluted solution obtained by diluting an effective amount of a polymerization initiator and a polymerizable monomer with an organic solvent, and then the organic solvent is removed from the aggregated particles. Thereafter, the polymerizable monomer is polymerized and cured to obtain a polymer, and the polymer is pulverized as necessary to produce an organic-inorganic composite filler.
  • a coagulation gap having a specific pore volume is formed between the inorganic fine filler particles.
  • a dental restorative material containing an organic-inorganic composite filler produced by this method a large amount of a polymerizable monomer has entered the agglomeration gap of inorganic fine filler particles. Therefore, when this dental restorative material is cured, the polymer of the polymerizable monomer is fitted into the aggregation gaps of the inorganic fine filler particles. As a result, a mechanical fitting force is generated at the interface of the inorganic fine filler particles, and breakage at the interface of the organic-inorganic composite filler hardly occurs. That is, the mechanical strength of the cured body of the dental restorative material can be improved.
  • the organic / inorganic composite filler may be previously washed, decolored, surface-treated, etc. before blending with the dental restorative material.
  • a decoloring method generally, a method in which an organic-inorganic composite filler is dispersed in an appropriate solvent, a peroxide is dissolved in this dispersion, stirred, and heated as necessary is exemplified.
  • the peroxide a known peroxide can be used without limitation.
  • the surface treatment method is the same as the surface treatment method for inorganic fine filler described above.
  • the blending amount of the (B) organic-inorganic composite filler is such that the polymerizable monomer of (A), which is an essential component of the dental restorative material, and the organic-inorganic composite filler of (B) 5 to 80% by mass, and more preferably 7 to 50% by mass with respect to the total mass of the inorganic filler (C).
  • the compounding amount of the organic-inorganic composite filler is less than 5% by mass or more than 80% by mass, the cured product of the obtained dental restorative material has poor color tone compatibility with peripheral teeth, and is mechanical Insufficient strength.
  • a filler component in addition to the (B) organic-inorganic composite filler, (C) an average particle size of 1.1 to 5.0 ⁇ m, preferably 1.5 to 3.0 ⁇ m. Inorganic filler is blended.
  • the average particle size of the third component inorganic filler is 1.1 ⁇ m or more. Since this particle size is longer than the wavelength in the visible light region, the degree of diffusion (D) of the cured body of the dental restorative material is surely increased. As a result, the cured body has excellent color tone compatibility with the peripheral teeth.
  • the third component inorganic filler has an average particle size of 5.0 ⁇ m or less. Therefore, the polishability of the cured body is good. Moreover, since an average particle diameter is 5.0 micrometers or less, the 3rd component inorganic filler can surround and surround the circumference
  • of the difference between the refractive index at 32 ° C. of the third component inorganic filler and the refractive index at 32 ° C. of the (B) organic-inorganic composite filler is 0. 005 to 0.07. Furthermore, the absolute value
  • nA-nC When this
  • the refractive index [nC] of the third component inorganic filler is subtracted from the refractive index [nA] of the cured resin cured with the polymerizable monomer. More preferably, the value obtained (nA-nC) is positive.
  • the reason is based on the same reason as the relationship between the refractive index of the (C) third component inorganic filler and the refractive index of the (B) organic-inorganic composite filler.
  • the material of the third component inorganic filler is selected from the same materials as the inorganic fine filler dispersed in the organic-inorganic composite filler.
  • the third component inorganic filler is preferably hydrophobized on the surface for the purpose of improving its dispersibility.
  • the hydrophobizing treatment the same technique as the hydrophobizing treatment of the inorganic fine filler dispersed in the organic-inorganic composite filler is employed.
  • the amount of (C) the third component inorganic filler is such that the polymerizable monomer of (A), which is an essential component of the dental restorative material, and the organic-inorganic composite filler of (B) And 10 to 60% by mass, and more preferably 20 to 50% by mass with respect to the total mass of the inorganic filler (C).
  • C) When the compounding quantity of a 3rd component inorganic filler is less than 10 mass%, the effect which raises the spreading
  • the compounding amount of the (C) third component inorganic filler exceeds 60% by mass, the operability of the paste-like dental restorative material, the surface smoothness and the abrasiveness of the cured product are deteriorated during the treatment of the teeth. .
  • the refractive index (nC) of the (C) third component inorganic filler can be varied by selecting the material.
  • the refractive index of the inorganic filler made of the materials exemplified above is in the range of 1.40 to 1.70, preferably in the range of 1.50 to 1.60. Therefore, the refractive index of the filler can be adjusted by selecting the filler material.
  • the refractive index (nA) of the cured resin obtained by curing the polymerizable monomer can be varied by selecting the type of the polymerizable monomer and the combination of the polymerizable monomers. As described above, from the viewpoint of compatibility with teeth, the polymerizable monomer usually has a refractive index of the cured resin in the range of 1.45 to 1.65, preferably 1.50 to 1.60. Adopted from a polymerizable monomer to be in the range.
  • the refractive index (nB) of the organic-inorganic composite filler is determined by selecting the type of polymerizable monomer that is the raw material for forming the organic matrix portion, selecting the material of the inorganic fine filler dispersed in the organic matrix portion, It can be varied depending on the content of the inorganic fine filler dispersed in the organic matrix portion.
  • the refractive index (nB) of the organic-inorganic composite filler can be selected from the range of 1.45 to 1.65, preferably 1.50 to 1.60.
  • the dental restorative material of the present invention can be cured without particularly adding a polymerization initiator when polymerization is carried out by heating or the like.
  • a polymerization initiator is blended in order to cure the polymerizable monomer (A).
  • a well-known thing is used for a polymerization initiator without a restriction
  • the polymerization method includes a method using light energy such as ultraviolet rays and visible light, a method using a reaction between a peroxide and a promoter, and the like.
  • polymerization initiators utilizing a reaction caused by light energy include benzoin alkyl ethers such as benzoin methyl ether, benzoin ethyl ether, and benzoin isopropyl ether; benzyl dimethyl ketal, benzyl diethyl ketal, and the like.
  • Benzylketals such as benzophenone, 4,4′-dimethylbenzophenone, 4-methacryloxybenzophenone; diacetyl, 2,3-pentadionebenzyl, camphorquinone, 9,10-phenanthraquinone, 9,10- ⁇ -diketones such as anthraquinone; thioxanthone compounds such as 2,4-diethoxythioxanthone, 2-chlorothioxanthone, methylthioxanthone; bis- (2,6-dichlorobenzoyl) Phenylphosphine oxide, bis- (2,6-dichlorobenzoyl) -2,5-dimethylphenylphosphine oxide, bis- (2,6-dichlorobenzoyl) -4-propylphenylphosphine oxide, bis- (2,6-dichloro) Bisacylphosphine oxides such as benzoyl)
  • a reducing agent is often added to the photopolymerization initiator.
  • reducing agents include tertiary amines such as 2- (dimethylamino) ethyl methacrylate, ethyl 4-dimethylaminobenzoate, N-methyldiethanolamine; aldehydes such as lauryl aldehyde, dimethylaminobenzaldehyde, terephthalaldehyde; And sulfur-containing compounds such as 2-mercaptobenzoxazole, 1-decanethiol, thiosalicylic acid, and thiobenzoic acid.
  • polymerization initiator examples include benzoyl peroxide, p-chlorobenzoyl peroxide, tert-butylperoxy-2-ethylhexanoate, tert-butylperoxydicarbonate, and diisopropylperoxydicarbonate.
  • Peroxides such as azobisisobutyronitrile; tributylborane, tributylborane partial oxide, sodium tetraphenylborate, sodium tetrakis (p-fluorophenyl) borate, triethanol tetraphenylborate Boron compounds such as amine salts; barbituric acids such as 5-butyl barbituric acid and 1-benzyl-5-phenylbarbituric acid; sulfinates such as sodium benzenesulfinate and sodium p-toluenesulfinate And the like.
  • the blending amount of the polymerization initiator is an effective amount known to those skilled in the art.
  • the content is 0.01 to 1% by mass with respect to the total composition including optional additives for dental restorative materials.
  • the dental restorative material of the present invention may contain an inorganic fine filler having an average particle size smaller than that of the (C) third component inorganic filler, preferably 0.05 to 0.5 ⁇ m. good.
  • the purpose of blending this inorganic fine filler is to improve the filling operability of the paste-like dental restorative material, to improve the strength of the cured product, and to adjust the refractive index.
  • the shape of the inorganic fine filler which is this optional additive is not particularly limited. In order to obtain high surface smoothness and wear resistance, spherical or substantially spherical inorganic fine fillers and / or aggregates thereof are preferred.
  • This inorganic fine filler is blended in an amount of 40% by mass or less, preferably 10 to 30% by mass, more preferably 10 to 20% by mass with respect to the total composition of the dental restorative material including optional additives. It is preferable.
  • the dental restorative material of the present invention can be blended with known additives as long as the effect is not significantly impaired.
  • a white pigment such as titanium oxide and other organic / inorganic pigments are usually blended in a small amount to color the teeth.
  • a polymerization inhibitor, an ultraviolet absorber and the like are appropriately blended.
  • the cured body of the dental restorative material of the present invention has a large diffusion degree (D) represented by the following formula and is excellent in color tone compatibility with peripheral teeth.
  • the thickness of the plate-like sample used for the measurement of the diffusivity (D) including the case of the above-mentioned Patent Document 1, 0.3 mm is usually employed.
  • the light diffusibility can be measured with higher sensitivity as the thickness of the plate-shaped sample is larger, and the change in the diffusivity (D) becomes larger. Therefore, in the present invention, the thickness of the plate sample is 0.5 mm.
  • the value of the diffusivity (D) is specifically usually 5 or more, more preferably 10 or more, and particularly preferably 20 to 40. It is.
  • A-4 4.5 g of 2,2-bis (4-methacryloyloxypolyethoxyphenyl) propane (refractive index of the cured product at 32 ° C. of 1.567), 3 g of triethylene glycol dimethacrylate (refractive index of cured product at 32 ° C. of 1 509), 2.5 g of 1,6-bis (methacrylethyloxycarbonylamino) trimethylhexane (refractive index of cured product at 32 ° C. of 1.510), 0.02 g of camphorquinone, 0.02 g of p-dimethyl.
  • Organic inorganic composite filler ⁇ B-1 80 g of spherical silica-zirconia [average particle size: 0.2 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.521, coefficient of variation 9%], an inorganic fine filler surface-treated with ⁇ -methacryloyloxypropyltrimethoxysilane; As the polymerizable monomer, 6 g of triethylene glycol dimethacrylate (refractive index of cured product at 32 ° C.
  • B-2 0.9 g of 2,2-bis (4-methacryloyloxypolyethoxyphenyl) propane (refractive index of the polymer at 32 ° C.) of 0.5 g was mixed with the polymerizable monomer mixed in the inorganic fine filler.
  • Triethylene glycol dimethacrylate (refractive index of the polymer at 32 ° C. of 1.509)
  • 0.6 g of 1,6-bis (methacrylethyloxycarbonylamino) trimethylhexane (refractive index of the polymer at 32 ° C. of 1.510)
  • An organic-inorganic composite filler B-2 [average particle size of 12.2 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) of 1.528, coefficient of variation of 56%] was prepared in the same manner as B-1, except for changing to.
  • the organic-inorganic composite filler B-5 [average particle size 18.7 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.516, coefficient of variation, in the same manner as B-1, except that the time for vibration ball milling was changed from 30 minutes to 20 minutes] 48%].
  • the organic-inorganic composite filler B-6 [average particle size 32.1 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.516, coefficient of variation 45] was the same as B-1, except that the time for pulverizing the ball mill was changed from 30 minutes to 15 minutes. %].
  • B-7 1.2 g of 2,2-bis (4-methacryloyloxypolyethoxyphenyl) propane (refractive index of polymer at 32 ° C. of 1.567), 0.4 g of polymerizable monomer mixed with the inorganic fine filler Triethylene glycol dimethacrylate (refractive index of the polymer at 32 ° C. of 1.509), 0.4 g of 1,6-bis (methacrylethyloxycarbonylamino) trimethylhexane (refractive index of the polymer at 32 ° C. of 1.510)
  • An organic-inorganic composite filler B-7 (average particle size of 12.2 ⁇ m, refractive index of 1.533, coefficient of variation of 52%) was prepared in the same manner as B-1, except for changing to.
  • the organic-inorganic composite filler B-8 [average particle size 3.4 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.516, coefficient of variation 75] is the same as B-1, except that the time for pulverizing the ball mill is changed from 30 minutes to 100 minutes. %].
  • the organic-inorganic composite filler B-9 [average particle size 68.7 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.516, coefficient of variation 39] was the same as B-1, except that the vibration ball milling time was changed from 30 minutes to 5 minutes. %].
  • ⁇ B-10 100 g of spherical silica-zirconia (average particle size: 0.2 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.521, coefficient of variation 9%) was placed in 200 g of water, and an inorganic fine filler was removed using a circulating mill SC mill. A dispersion liquid dispersed in water was obtained. Next, 4 g of ⁇ -methacryloyloxypropyltrimethoxysilane and 0.003 g of acetic acid were added to 80 g of water, and the mixture was stirred for 1 hour 30 minutes to obtain a uniform solution having a pH of 4. This solution was added to the inorganic fine filler dispersion and mixed uniformly to obtain a mixed solution.
  • This spray dryer is a device that supplies a mixed liquid onto a disk that rotates at high speed, atomizes it by centrifugal force, and dries it.
  • the disk rotation speed was 20000 rpm, and the air temperature was 200 ° C.
  • the spray-dried inorganic fine filler was vacuum-dried at 60 ° C. for 18 hours to obtain 71 g of inorganic fine filler aggregated particles.
  • the pore volume of the pores formed by the aggregation gaps of the obtained aggregated particles was 0.18 cm 3 / g, and the average pore diameter was 38 nm.
  • the average particle size of the aggregated particles was 40.0 ⁇ m.
  • the pore volume formed by the agglomerated gaps of the agglomerated particles was measured using a mercury porosimeter (“Pore Master”, manufactured by Quantachrom).
  • a mercury porosimeter (“Pore Master”, manufactured by Quantachrom).
  • 0.2 g of aggregated particles or organic-inorganic composite filler was placed in a measurement cell, and the pore volume distribution of aggregated particles and the like was measured using a mercury porosimeter.
  • the obtained pore volume distribution pore diameters in the range of 1 to 500 nm were integrated to obtain the pore volume.
  • the median pore diameter determined from the pore volume distribution was used as the average pore diameter of the aggregation gap.
  • the powder was heated for 1 hour under the conditions of a degree of vacuum of 10 hectopascals and a heating condition of 100 ° C. (using an oil bath). By this heating, the polymerizable monomer contained in the powder was polymerized and cured to obtain 8.5 g of an organic-inorganic composite filler.
  • the pore volume consisting of the aggregation gaps of the organic-inorganic composite filler was 0.07 cm 3 / g, and the average pore diameter was 21 nm.
  • the average particle size of the organic-inorganic composite filler was 13.6 ⁇ m, the refractive index (32 ° C.) was 1.516, and the variation coefficient was 57%.
  • C-1 Amorphous silica-zirconia surface-treated with ⁇ -methacryloyloxypropyltrimethoxysilane [average particle size: 1.5 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.535, coefficient of variation 34% ]
  • C-2 Amorphous silica-zirconia surface-treated with ⁇ -methacryloyloxypropyltrimethoxysilane [average particle size: 1.6 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.526, coefficient of variation 33% ]
  • C-3 Amorphous silica-zirconia surface-treated with ⁇ -methacryloyloxypropyltrimethoxysilane [average particle size: 1.5 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.545, coefficient of variation 36% ].
  • C-4 Spherical silica-barium oxide surface-treated with ⁇ -methacryloyloxypropyltrimethoxysilane [average particle size: 1.4 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.570, coefficient of variation 35%]
  • C-5 Amorphous silica-zirconia surface-treated with ⁇ -methacryloyloxypropyltrimethoxysilane [average particle size: 1.1 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.535, coefficient of variation 34% ]
  • C-6 Amorphous silica-zirconia surface-treated with ⁇ -methacryloyloxypropyltrimethoxysilane [average particle size: 4.2 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.535, coefficient of variation 29% ].
  • C-7 Amorphous silica-zirconia surface-treated with ⁇ -methacryloyloxypropyltrimethoxysilane [average particle size: 0.7 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.537, coefficient of variation 38% ]
  • C-8 Amorphous silica-zirconia surface-treated with ⁇ -methacryloyloxypropyltrimethoxysilane [average particle size: 0.2 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.537, coefficient of variation 46% ]
  • C-9 Amorphous silica-zirconia surface-treated with ⁇ -methacryloyloxypropyltrimethoxysilane [average particle size: 7.3 ⁇ m, refractive index (32 ° C.) 1.536, coefficient of variation 33% ].
  • ⁇ In two types of artificial teeth, the boundary surface between the artificial tooth and the hardened body cannot be identified, but in the other one type, the boundary surface can be identified.
  • ⁇ In one type of artificial tooth, the boundary surface between the artificial tooth and the hardened body cannot be identified, but in the other two types, the boundary surface can be identified.
  • X In any artificial tooth, the boundary surface between the artificial tooth and the hardened body can be identified.
  • Diffusion degree A dental restorative material was filled in a mold having a 30 mm diameter through hole formed in the center of a 0.5 mm thick plate. A cured product was obtained by sufficiently photopolymerizing to cure the dental restorative material. The cured body was taken out from the mold and immersed in water at 37 ° C. for 24 hours to obtain a test piece. About this sample piece, the luminous intensity distribution of the transmitted light was measured using a goniophotometer (Murakami Color Research Laboratory, GP-2000). The diffusivity D was calculated according to the following formula.
  • I 0 , I 20 , and I 70 in the above formula are respectively relative to the incident direction of light when light is irradiated perpendicularly to the surface of the plate-like test piece having a thickness of 0.5 mm. , 0 °, 20 ° and 70 °. These light intensities (luminosity) can be easily measured using a goniophotometer.
  • Operability of dental restoration material The operability (paste property) of the paste-like dental restoration material was evaluated based on the following criteria. This evaluation is to evaluate the ease of filling operation into a tooth defect site. ⁇ : Especially excellent in filling operability. ⁇ : Adhesiveness and non-adhesiveness are moderate and easy to fill. X: Adhesiveness and non-adhesiveness are strong, and filling operation is difficult.
  • a dental restoration material was filled in a mold having a prismatic recess having a length of 10 ⁇ width of 10 ⁇ height of 2 mm, and was sufficiently cured by photopolymerization.
  • the cured product was taken out from the mold and immersed in water at 37 ° C. for 24 hours to obtain a sample piece.
  • the surface of the sample piece was polished with water-resistant polishing paper No. 1500 and then subjected to final polishing with Sof-lex Superfine (manufactured by 3M) for 1 minute. Thereafter, the glossiness of the surface was visually determined.
  • ⁇ Slightly inferior in lubricity
  • X Inferior in lubricity.
  • Example 1 A curable paste was obtained by mixing 10 g of A-1 as a polymerizable monomer, 15 g of B-1 as an organic-inorganic composite filler, and 25 g of C-1 as an inorganic filler. This curable paste was applied to the following pigment / white pigment: titanium oxide (average particle size 0.25 ⁇ m). ⁇ Yellow pigment: Pigment Yellow 95 ⁇ Red pigment: Pigment Red 166 ⁇ Blue pigment: Pigment Blue 60 was used to obtain a dental restorative material by coloring in a color tone equivalent to an artificial tooth “Servus front tooth A2 color” (manufactured by GC Corporation).
  • This dental restorative material had a contrast ratio of 0.60 determined by the following measurement method. Further, the L * of the cured body having a thickness of 0.5 mm used for the measurement of the contrast ratio in the white background was 71.0, a * was ⁇ 0.5, and b * was 19.0. .
  • the contrast ratio is a physical property value indicating the opacity of the cured body.
  • the dental restorative material was filled in a Teflon (registered trademark) mold having a thickness of 1.0 mm and a disk-shaped hole having a diameter of 8 mm and a depth of 0.5 mm.
  • the dental restorative material was cured by light irradiation for 30 seconds with a dental visible light irradiator.
  • the cured body was removed from the mold to obtain a cured body having a thickness of 0.5 mm.
  • a color difference meter product name 1800MKII, manufactured by Tokyo Denshoku Co., Ltd.
  • the Y value is a value related to the brightness among the tristimulus values of the XYZ color system in the black background and the white background.

Landscapes

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Abstract

　本発明により、　（Ａ）重合性単量体を１０～５０質量％と、（Ｂ）平均粒径が１μｍ以下の無機微細フィラーを有機マトリックス中に分散させてなる平均粒径が５．０～５０μｍの有機無機複合フィラーを５～８０質量％と、（Ｃ）平均粒径１．１～５．０μｍの第三成分無機フィラーを１０～６０質量％と、を含む歯科用修復材であって、　３２℃における、（Ｃ）無機フィラーの屈折率〔ｎＣ〕と（Ｂ）有機無機複合フィラーの屈折率〔ｎＢ〕との差の絶対値｜ｎＣ－ｎＢ｜が０．００５～０．０７であり、且つ３２℃における、（Ａ）重合性単量体の硬化後の屈折率〔ｎＡ〕と（Ｃ）無機フィラーの屈折率〔ｎＣ〕との差の絶対値｜ｎＡ－ｎＣ｜が０．００５～０．０５である歯科用修復材が開示される。

Description

歯科用修復材
　本発明は、歯牙に対する色調適合性が優れた歯科用修復材に関する。本歯科用修復材は、歯科用修復材、歯冠修復材、CAD/CAMブロック等の用途に好適に使用される。
　歯科用修復材は、天然歯牙色に近い色調を付与できることや、歯牙の治療時の操作が容易であることから、齲蝕等を生じた歯牙の修復材料として急速に普及している。従って、近年は、前歯の治療の大部分に適用されている。特に、最近は高い咬合圧のかかる臼歯部等の修復にも使用され始めている。
　歯科用修復材は、重合性単量体と、フィラーと、及び重合開始剤とから主に構成される高粘稠のペースト状組成物である。フィラーは、用いるフィラーの種類、形状、粒子径、及び充填量等に応じて、歯科用修復材の硬化体の審美性及び機械的物性等に大きな影響を与える。例えば、平均粒径が１μｍ以下の無機粒子及び／又はその凝集体からなる無機微細フィラーを配合する場合は、歯科用修復材に良好な耐研磨性、表面滑沢性を付与できる。
　しかし、無機微細フィラーは、比表面積が非常に大きい。従って、この無機微細フィラーを含む、硬化前のペースト状の歯科用修復材は粘稠度が高い。この歯科用修復材を操作性に適した粘稠度にするためには、単量体の配合量を多くせざるを得ない。しかし、この場合は、歯科用修復材の操作性が低下すると共に、硬化体の重合収縮量が増加し、さらには機械的強度の低下等が生じる問題がある。
　一方、上記無機微細フィラーを用いる場合の特徴である優れた表面滑沢性や耐磨耗性を実現しながら、上記の問題を生じさせない手法として、有機無機複合フィラーを用いる方法が見出された。有機無機複合フィラーは、無機微細フィラーと重合性単量体とを予め混合して得られる混合物を重合硬化させた後、得られる重合樹脂を粉砕して製造される。この有機無機複合フィラーには無機微細フィラーが含有されているので、前記優れた表面滑沢性や耐磨耗性を歯科用修復材の硬化体に付与する。更に、無機微細フィラーは既に硬化した重合性単量体で構成される有機マトリックス中に分散されているので、硬化前のペースト状の歯科用修復材の粘稠度を過度に高くすることがない。
　ところが、この有機無機複合フィラーを配合する歯科用修復材の場合においても、その硬化体の色調が歯牙の色調と融和し難くなる場合がある。この場合は、高審美性が求められる歯牙治療の場合、患者に十分の満足感を与えられないことになる。具体的に記述すると、患者の歯牙の色調や透明性と十分融和している硬化前のペースト状の歯科用修復材を選択して歯牙の修復を行ったにも拘らず、硬化体が、歯牙の色調や透明性と融和しない場合である。この場合は、実際の歯牙の修復後において、歯牙に充填した歯科用修復材の硬化体が、周辺歯牙の色調や質感を正確に再現していない場合である。更に、該周辺歯牙と硬化体との境界が視覚的に認識できる場合である。
　一方、歯科用修復材の有する光学的特性の中で、審美性に大きな影響を与える物性の一つに光拡散性がある。ここで、光拡散性とは、歯科用修復材の硬化体のような半透明材料内に光が入射する場合に、半透明材料中で入射光が様々な方向に拡散される性質を示す。入射光の拡散は、半透明材料内部の充填物によって、入射光が屈折及び反射されることにより起きる。
　入射光の拡散により生じる反射、拡散光は、半透明材料の色調やその背景色を反映する色調を帯びる。従って、光拡散性が高い歯科用修復材ほど、その硬化体の色と背景色との違いを希薄化し、硬化体と歯牙との間の輪郭を不明瞭にする効果が高くなる。即ち、歯牙と硬化体との色調適合性が高くなる。
　上記光拡散性の指標の一つとして、下式で表される拡散度（Ｄ）が提案されており、この値が大きいほど半透明材料中を透過する光の拡散性が高い。
Ｄ＝｛（Ｉ２０／ｃｏｓ２０゜）＋（Ｉ７０／ｃｏｓ７０゜）｝／（２×Ｉ０）
（但し、上記式中のＩ０、Ｉ２０、及びＩ７０は、歯科用修復材を硬化させて作製した所定の厚さの板状試料に、該試料の表面に対して垂直に光を照射した場合において、光の入射方向に対してそれぞれ、０゜、２０゜、及び７０゜の方向に透過した光の強度である。）
  こうした背景にあって、上記有機無機複合フィラーを配合した歯科用修復材の拡散度（Ｄ）を高めた歯科用修復材が提案されている（特許文献１参照）。この歯科用修復材は、該拡散度（Ｄ）を高めることにより、歯牙の損傷箇所に充填した歯科用修復材の硬化体（充填物）と、周辺歯牙との色調適合性を向上させている。
　この歯科用修復材の硬化体の拡散度を高める具体的手法として、特許文献１は、下記（１）及び（２）に示す条件を満足する有機無機複合フィラーを配合することを提案している（請求項３）。
（１）　平均粒径が１～２０μｍであること。
（２）　ｎＦ－ｎＭの絶対値が０．０１以上であること。但し、ｎＦは有機無機フィラーの屈折率である。ｎＭは、当該歯科用修復材の硬化体を構成するマトリックス樹脂の屈折率である。
　特許文献１には、この歯科用修復材に、有機無機複合フィラーの他に、他の無機フィラー（第三成分無機フィラー）を配合しても良いと記載されている。具体的には、この歯科用修復材には、平均粒径１μｍ以下の微細な球状無機フィラーを配合することが記載されている。このフィラーを配合する主目的は、硬化前のペースト状の歯科用修復材の充填操作性を向上させることにある（段落〔００２０〕）。その他の目的としては、有機無機複合フィラーに関する上記（２）の要件を満足させるために、球状無機フィラーをマトリックス部分の屈折率の調整成分として機能させることも記載されている（段落〔００６５〕）。しかし、この微細な球状無機フィラーの平均粒径は、可視光の波長（０．４～０．７μｍ）に近い。従って、球状無機フィラーがマトリックス部分の屈折率を変化させる作用は僅かなものである。即ち、この微細な球状無機フィラーを歯科用修復材に配合する場合、硬化体の拡散度に与える影響は小さい。
特開２００２－１３８００８号公報
　本発明者等は、配合する有機無機複合フィラーとして、上記（１）及び（２）に示す条件を満足するフィラーを用いて、拡散度を０．０１以上に高めた歯科用修復材を製造し、その硬化体の色調適合性を検討した。その結果、この歯科用修復材の硬化体は、かなり良好な周辺歯牙に対する色調適合性を有することが分った。しかし、実施例で示されるように、硬化体の拡散度自体は、あまり高くなることはなかった。即ち、この歯科用修復材は、色調適合性が不十分であった。
　従って、本発明の目的とするところは、有機無機複合フィラーを配合してなる、耐研磨性、表面滑沢性、操作性、機械的強度等に優れる歯科用修復材において、その硬化体と周辺歯牙との色調適合性が、一層改善された歯科用修復材を提供することにある。
　上記課題に鑑み、本発明者らは、鋭意研究を続けた。その結果、有機無機複合フィラーと共に配合する第三成分無機フィラーの粒径を、比較的大きい平均粒径１．１～５．０μｍにすることに想到した。更に、この第三成分無機フィラーの屈折率と、有機無機複合フィラーの屈折率と、該歯科用修復材の硬化体の有機マトリックス樹脂の屈折率とを、特定の範囲に制御することに想到した。本発明者らは、上記構成を採用することにより、周辺歯牙に対する色調適合性が良好な歯科用修復材が得られることを見出して、本発明を完成するに至った。
　本発明は、
（Ａ）重合性単量体を１０～５０質量％、
（Ｂ）平均粒径が１μｍ以下の無機微細フィラーを有機マトリックス中に分散させてなる平均粒径が５．０～５０μｍの有機無機複合フィラーを５～８０質量％、
（Ｃ）平均粒径１．１～５．０μｍの無機フィラーを１０～６０質量％、
を含む歯科用修復材であって、
３２℃における、（Ｃ）無機フィラーの屈折率〔ｎＣ〕と（Ｂ）有機無機複合フィラーの屈折率〔ｎＢ〕との差の絶対値｜ｎＣ－ｎＢ｜が０．００５～０．０７であり、且つ
３２℃における、（Ａ）重合性単量体の硬化後の屈折率〔ｎＡ〕と（Ｃ）無機フィラーの屈折率〔ｎＣ〕との差の絶対値｜ｎＡ－ｎＣ｜が０．００５～０．０５、
である歯科用修復材である。
　本発明の歯科用修復材は、有機無機複合フィラーと第三成分無機フィラーとがそれぞれ充分の量で配合されている。従って、本歯科用修復材は、歯牙の治療に際して操作性に優れる。更に、本歯科用修復材の硬化体は、機械的強度、表面滑沢性、耐摩耗性に優れる。
　第三成分無機フィラーの平均粒径は１．１～５．０μｍであり、比較的大きい。更に、第三成分無機フィラーの屈折率と有機無機複合フィラーの屈折率との差は、特定の範囲内に制御されている。また更に、第三成分無機フィラーの屈折率と、歯科用修復材に配合されている重合性単量体が硬化した硬化樹脂の屈折率との差は、特定の範囲内に制御されている。従って、推定される下記理由により、硬化体の拡散度（Ｄ）は極めて大きくなる。その結果、歯牙の治療等において、この歯科用修復材を歯牙に充填し、硬化させて得られる硬化体（充填物）と、周辺歯牙との色調適合性は顕著に優れる。
　すなわち、第三成分無機フィラーの上記比較的大きい平均粒径は、可視光領域の波長よりも大きい。従って、該第三成分無機フィラーが多量に配合されている歯科用修復材の硬化体の光学的特性は、当該第三成分無機フィラーの屈折率〔ｎＣ〕の影響を強く受ける。本発明の歯科用修復材においては、（Ｃ）第三成分無機フィラーの屈折率〔ｎＣ〕と、（Ｂ）有機無機複合フィラーの屈折率〔ｎＢ〕とは、これらの差の絶対値｜ｎＣ－ｎＢ｜が０．００５～０．０７になるように調整されている。
　一方、前記のように第三成分無機フィラーの配合量は多いので、歯科用修復材の硬化体内において、（Ｂ）有機無機複合フィラーの周囲は多量の該第三成分無機フィラーにより取り巻かれている。
　ここで、この有機無機複合フィラーを取り巻く第三成分無機フィラーの屈折率は、前記の如く、有機無機複合フィラーの屈折率と比較して、有意な差異を有している。従って、硬化体に入射する光は、有機無機複合フィラーと第三成分無機フィラーとの境界領域において、激しく屈折し、反射する。これらの屈折、反射により、歯科用修復材の硬化体の拡散度（Ｄ）は増加する。
　加えて、本発明の歯科用修復材においては、（Ｃ）第三成分無機フィラーの屈折率〔ｎＣ〕と、このフィラーが分散されている硬化体のマトリックス部分である、（Ａ）重合性単量体の硬化樹脂の屈折率〔ｎＡ〕とは、これらの差の絶対値｜ｎＡ－ｎＣ｜が０．００５～０．０５になるように調整されている。
　従って、硬化体に入射する光は、この第三成分無機フィラーとマトリックス部分との境界において、強く屈折し、反射する。ゆえに、本発明の歯科用修復材の硬化体は、前記有機無機複合フィラーと第三成分無機フィラーとの境界領域における屈折、反射の影響に加えて、第三成分無機フィラーと硬化体のマトリックス部分との境界における屈折、反射の影響も加わり、硬化体の拡散度はさらに増加する。
　更に、前記有機無機複合フィラーと、これを取り巻く第三成分無機フィラーとの界面においては、上記第三成分無機フィラーと硬化体のマトリックス部分との境界で生じる屈折、反射の繰返しと、前記有機無機複合フィラーと第三成分無機フィラーとの境界で生じる屈折、反射とが、極めて近接した領域内で繰返し起きる。これらの屈折、反射により、硬化体に入射する光は、様々の方向に複雑に拡散する。以上、述べた理由により、硬化体の拡散度の増加効果は、十分高まる。
　本発明の歯科用修復材は、（Ａ）重合性単量体、（Ｂ）有機無機複合フィラー、および（Ｃ）無機フィラーを少なくとも含んでなる。
　本発明の歯科用複合材料は、上記必須成分以外に、重合開始剤を含み、更に着色料や安定剤等の任意添加剤を含んでいても良い。これらの各成分を含む本歯科用複合材料は、比較的粘稠なペースト状である。本歯科用複合材料は、例えば、歯牙の欠損部に充填され、これを重合させることにより、硬化される。得られる硬化体は（Ａ）重合性単量体が重合して形成される硬化樹脂からなる有機マトリックス部分と、前記有機マトリックス部分に分散される（Ｂ）有機無機フィラー及び（Ｃ）第三成分無機フィラーとを少なくとも含んで構成される。この硬化体により歯牙の欠損部分等は修復される。
　以下、これらの各成分について説明する。
　＜（Ａ）重合性単量体＞
　本発明において、（Ａ）重合性単量体としては、歯科用複合材料の製造用として使用可能な、公知の重合性単量体が、何ら制限なく使用できる。歯牙と硬化体との色調適合性を勘案すると、（Ａ）重合性単量体が硬化した硬化樹脂の３２℃における屈折率は、１．４５～１．６５が好ましく、１．５０～１．６０がより好ましい。
　このような重合性単量体としては、下記Ａ～Ｄに示される各単量体が例示される。
　Ａ　単官能性ビニル単量体
　メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、イソプロピルメタクリレート、ヒドロキシエチルメタクリレート、テトラヒドロフルフリルメタクリレート、グリシジルメタクリレート等のメタクリレート、およびこれらのメタクリレートに対応するアクリレート等。
　アクリル酸、メタクリル酸、ｐ－メタクリロイルオキシ安息香酸、Ｎ－２－ヒドロキシ－３－メタクリロイルオキシプロピル－Ｎ－フェニルグリシン、４－メタクリロイルオキシエチルトリメリット酸、及びその無水物、６－メタクリロイルオキシヘキサメチレンマロン酸、１０－メタクリロイルオキシデカメチレンマロン酸、２－メタクリロイルオキシエチルジハイドロジェンフォスフェート、１０－メタクリロイルオキシデカメチレンジハイドロジェンフォスフェート、２－ヒドロキシエチルハイドロジェンフェニルフォスフォネート等。
　Ｂ　二官能性ビニル単量体
　Ｂ－１　芳香族化合物系単量体
　２，２－ビス（メタクリロイルオキシフェニル）プロパン、２，２－ビス〔４－（３－メタクリロイルオキシ）－２－ヒドロキシプロポキシフェニル〕プロパン（以下、ｂｉｓ－ＧＭＡと略記する）、２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシポリエトキシフェニル）プロパン（以下、Ｄ－２．６Ｅと略記する）、２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシジエトキシフェニル）プロパン）、２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシテトラエトキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシペンタエトキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシジプロポキシフェニル）プロパン、２（４－メタクリロイルオキシジエトキシフェニル）－２（４－メタクリロイルオキシジエトキシフェニル）プロパン、２（４－メタクリロイルオキシジエトキシフェニル）－２（４－メタクリロイルオキシジトリエトキシフェニル）プロパン、２（４－メタクリロイルオキシジプロポキシフェニル）－２－（４－メタクリロイルオキシトリエトキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシプロポキシフェニル）プロパン、２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシイソプロポキシフェニル）プロパンおよびこれらのメタクリレートに対応するアクリレート等。
　２－ヒドロキシエチルメタクリレート、２－ヒドロキシプロピルメタクリレート、３－クロロ－２－ヒドロキシプロピルメタクリレート等のメタクリレートあるいはこれらのメタクリレートに対応するアクリレートのような－ＯＨ基を有するビニル単量体と、ジイソシアネートメチルベンゼン、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネートのような芳香族基を有するジイソシアネート化合物との付加反応により得られるジアダクト等。
　Ｂ－２　脂肪族化合物系のもの
　エチレングリコールジメタクリレート、ジエチレングリコールジメタクリレート、トリエチレングリコールジメタクリレート（以下、３Ｇと略記する）、ブチレングリコールジメタクリレート、ネオペンチルグリコールジメタクリレート、プロピレングリコールジメタクリレート、１，３－ブタンジオールジメタクリレート、１，４－ブタンジオールジメタクリレート、１，６－ヘキサンジオールジメタクリレートおよびこれらのメタクリレートに対応するアクリレート等。
　２－ヒドロキシエチルメタクリレート、２－ヒドロキシプロピルメタクリレート、３－クロロ－２－ヒドロキシプロピルメタクリレート等のメタクリレートあるいはこれらのメタクリレートに対応するアクリレートのような－ＯＨ基を有するビニル単量体と、ヘキサメチレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ジイソシアネートメチルシクロヘキサン、イソフォロンジイソシアネート、メチレンビス（４－シクロヘキシルイソシアネート）のようなジイソシアネート化合物との付加反応により得られるジアダクト等。
　無水アクリル酸、無水メタクリル酸、１，２－ビス（３－メタクリロイルオキシ－２－ヒドロキシプロポキシ）エチル、ジ（２－メタクリロイルオキシプロピル）フォスフェート等。
　Ｃ　三官能性ビニル単量体
　トリメチロールプロパントリメタクリレート、トリメチロールエタントリメタクリレート、ペンタエリスリトールトリメタクリレート、トリメチロールメタントリメタクリレート等のメタクリレートおよびこれらのメタクリレートに対応するアクリレート等。
　Ｄ　四官能性ビニル単量体
　ペンタエリスリトールテトラメタクリレート、ペンタエリスリトールテトラアクリレート及びジイソシアネートメチルベンゼン、ジイソシアネートメチルシクロヘキサン、イソフォロンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、メチレンビス（４－シクロヘキシルイソシアネート）、４，４－ジフェニルメタンジイソシアネート、トリレン－２，４－ジイソシアネートのようなジイソシアネート化合物とグリシドールジメタクリレートとの付加から得られるジアダクト等。
　上記重合性単量体の中でも、得られる硬化樹脂の機械的強度や生体安全性等が良好であることから、アクリロイル基又はメタクリロイル基を有する重合性単量体が好ましい。これら重合性単量体は、重合性が高く、更に得られる硬化体の機械的物性が適度に高くなる。これら重合性単量体の好ましい配合例としては、二官能性ビニル単量体を主成分として９０質量％以上、好ましくは９２～９８質量％と、単官能性ビニル単量体や三官能性以上の多官能性ビニル単量体を１０質量％以下、好ましくは２～８質量％との配合が挙げられる。上記範囲内に於いて配合割合を調節することにより、得られる硬化樹脂の物性を調節できる。
　本発明において、（Ａ）重合性単量体の配合量は、本歯科用修復材の必須成分である（Ａ）の重合性単量体と、（Ｂ）の有機無機複合フィラーと、（Ｃ）の無機フィラーとの合計質量に対して１０～５０質量％である。
　（Ａ）重合性単量体の配合量が１０質量％より小さい場合は、有機無機複合フィラーや無機フィラーの分散性が不十分になる。その結果ペースト状の歯科用修復材の操作性や、その硬化体の機械的強度が低下する。一方、（Ａ）重合性単量体の配合量が５０質量％より大きい場合は、有機無機複合フィラーや無機フィラーの配合量が不十分になり、ペースト状の歯科用修復材の操作性や、その硬化体の機械的強度が低下する。更に、硬化体の表面滑沢性や耐摩耗性が低下する。これ等の性状に与える影響を勘案すると、（Ａ）重合性単量体の配合量は、１５～４３質量％がより好ましい。
　＜（Ｂ）有機無機複合フィラー＞
　本発明において、有機無機複合フィラーは、無機微細フィラーを有機マトリックス（樹脂）中に分散させてなる複合フィラーと定義される。有機無機複合フィラーは、例えば、重合性単量体に無機微細フィラーを分散させた硬化性組成物を重合硬化させて得られる重合樹脂を粉砕することにより製造できる。有機マトリックス中に分散させる無機微細フィラーの平均粒径は、１．０μｍ以下であり、０．０５～１．０μｍが好ましく、０．１～０．５μｍがより好ましい。また、有機無機複合フィラーの平均粒径は、５．０～５０μｍで、８～２０μｍが好ましい。
　有機マトリックス中に分散される無機微細フィラーの平均粒径は１．０μｍ以下であるので、フィラー同士の隙間は小さい。その結果、この隙間に存在する重合体のみで構成される部分は小さくなる。重合体のみで構成される部分は破壊が起りやすい。従って、本有機無機複合フィラーは、機械的強度の低下が避けられる。さらに、得られる有機無機複合フィラーは、良好な耐研磨性、表面滑沢性を有する。一方、該無機フィラーの平均粒径は０．０５μｍ以上であるので、無機微細フィラー同士の凝集性はあまり強くない。従って、有機無機複合フィラーの製造時に、無機微細フィラーに重合性単量体を均一に浸透させ易くなる。その結果、得られる有機無機複合フィラーの屈折率の均一性が向上する。
　有機無機複合フィラーの屈折率が不均一な場合は、有機無機複合フィラーの光拡散効果が低下する。この場合は、歯科用修復材の硬化体と歯牙との色調適合性が低下する。
　重合性単量体が不均一に無機フィラーに浸透した状態で製造された有機無機複合フィラーの場合は、得られる歯科用修復材の硬化体の機械的強度が低下する。更に、前記耐研磨性や表面滑沢性も十分に発現され難い。これらの観点から、有機マトリックス中に分散させる無機微細フィラーの平均粒径は０．１～０．５μｍであることがより好ましい。
　有機無機複合フィラーの平均粒径が前記範囲内である場合、有機無機複合フィラーは適度な比表面積を有する。その結果、歯科用修復材の硬化体内に於いて、光の反射屈折を活発に生じさせることが可能になり、この有機無機複合フィラーを配合した歯科用複合材料の硬化体の拡散度を高めることができる。さらに、有機無機複合フィラーの平均粒径は５０μｍ以下であるので、これを用いて製造されるペースト状の歯科用修復材は、まとまりの悪さや粘り着くといった操作性の悪さを避けられる。更に、硬化体の機械的強度の低下等の問題を生じ難い。これらの観点から、有機無機複合フィラーの平均粒径は、８～２０μｍであるのが好ましい。
　有機無機複合フィラーにおいて、重合樹脂からなる有機マトリックス中に分散される無機微細フィラーの平均粒径は、走査型電子顕微鏡を用いて測定できる。測定に際しては、先ず無機微細フィラーの顕微鏡写真を撮影し、この写真を用いて無機微細フィラーの直径を測定することにより求める。直径の測定は、無作為に選択した１００個以上の無機微細フィラー粒子について、上記の方法で粒子径（円相当径）を計測し、下記式によって無機微細フィラーの平均粒径を算出する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 　　　　
　また、有機無機複合フィラーの平均粒径は、レーザー回折－散乱法によって粒度分布を求め、このデータを用いて求めたメディアン径である。測定に供するサンプルは、０．１ｇの有機無機複合フィラーをエタノール１０ｍｌに均一に分散させた分散液である。
　有機無機複合フィラーにおいて、有機マトリックス中に分散させる無機微細フィラーの配合量は、５０～９０質量％（有機マトリックス５０～１０質量％）が好ましく、７０～８５質量％がより好ましい。上記配合量を採用することにより、有機無機複合フィラーの機械的強度や屈折率を好ましい値に制御できる。
　ここで、重要な点は、後述する（Ｃ）第三成分無機フィラーの３２℃における屈折率と、上記有機無機複合フィラーの３２℃における屈折率との差の絶対値｜ｎＣ－ｎＢ｜が０．００５～０．０７であることである。この差｜ｎＣ－ｎＢ｜が０．００５未満の有機無機複合フィラーを用いる場合は、得られる歯科用修復材の硬化体の拡散度は低く、周辺歯牙との色調適合性は悪くなる。他方、差｜ｎＣ－ｎＢ｜が０．０７を超える有機無機複合フィラーを用いる場合は、歯科用修復材の硬化体の不透明性は大きくなり、周辺歯牙との色調適合性は悪くなる。
　硬化体の拡散度をより高める観点からは、（ｎＣ－ｎＢ）は正になることが好ましい。さらに、拡散度を顕著に高め、得られる硬化体の透明性を確保しつつ、色調適合性を特に優れたものにする観点から、（ｎＣ－ｎＢ）は０．０１～０．０３であることが、より好ましい。
　その原因は、必ずしも明らかではないが、以下のような原理によるものと推察される。｜ｎＣ－ｎＢ｜が０．００５より大きい場合、有機無機複合フィラーの表面近傍においては光の反射や屈折が起こり、この効果で光の拡散が起きる。屈折率差（ｎＣ－ｎＢ）が負である場合には、有機無機複合フィラーの表面近傍で光の反射が起こると共に、屈折率差により有機無機複合フィラー内に入射する光は収束するように屈折する。
　これに対して、（ｎＣ－ｎＢ）が正である場合には、有機無機複合フィラーの表面近傍で光の反射が起こると共に屈折率差により有機無機複合フィラー内に入射する光は発散する方向に屈折する。この場合は、光は発散する方向に屈折するのであるから、硬化体が光を拡散させる効果は特に高くなる。
　有機無機複合フィラーおいて、有機無機複合フィラーのマトリックス部分は、重合性単量体が重合することにより形成される。このマトリックス部分の原料となる重合性単量体としては、前記（Ａ）成分として説明した重合性単量体と同じ単量体が、単独で又は複数種組合せて使用できる。
　有機無機複合フィラーに分散させる無機微細フィラーの材質は、前記｜ｎＣ－ｎＢ｜の要件を満足できる限り特に限定されない。例えば、非晶質シリカ、アルミナ等の金属酸化物；シリカと周期律表第Ｉ、ＩＩ、ＩＩＩ、及び第ＩＶ族の金属よりなる群から選ばれる金属の酸化物を含む複合酸化物（好適には、シリカ－ジルコニア、シリカ－チタニア、シリカ－チタニア－酸化バリウム等）；ホウ珪酸ガラス、フルオロアルミノシリケートガラス等のガラス；フッ化イッテルビウム、フッ化イットリウム等の金属フッ化物、等の無機化合物が挙げられる。
　これらの材質のうち、Ｘ線造影性を有し、より耐摩耗性に優れた硬化体が得られることから、シリカとジルコニアとを主な構成成分とする複合酸化物が特に好ましい。これらの無機微細フィラーの製造方法としては、特に限定されないが、いわゆるゾルゲル法が好ましい。ゾルゲル法による場合は、形状が球状または略球状であって、単分散の無機微細フィラーを工業的に、有利に製造できる。さらに、ゾルゲル法による場合は、無機微細フィラーの屈折率の調整や、Ｘ線造影性の付与が容易である。
　ゾルゲル法においては、先ず、加水分解可能な有機ケイ素化合物、あるいはこの化合物に、加水分解可能な他の有機金属化合物を加えた混合溶液を用意する。次いで、前記混合溶液を、これらの有機金属化合物は溶解するが反応生成物は実質的に溶解しないアルカリ性溶媒中に添加し、加水分解反応を進行させる。加水分解反応の進行に従って、反応生成物が析出する。その後、析出物を単離し、析出物を乾燥させる。
　有機無機複合フィラーのマトリックス部分になる重合性単量体に対する分散性を改良することを目的として、無機微細フィラーの表面は疎水化処理されていることが好ましい。疎水化処理は特に限定されず、公知の処理方法が制限なく採用される。代表的な疎水化処理方法を例示すれば、無機微細フィラーとシランカップリング剤(疎水化剤)とを、ボールミル等を用いて、適当な溶媒中で分散混合し、次いでエバポレーター又はスプレードライで乾燥し、その後５０～１５０℃に加熱する方法が挙げられる。シランカップリング剤としては、例えば、γ－メタクリロイルオキシアルキルトリメトキシシラン、ヘキサメチルジシラザン等の有機珪素化合物が挙げられる。
　更に、無機微細フィラーと上記疎水化剤とを数時間程度、アルコール等の溶剤の存在下で加熱還留する方法が挙げられる。さらに、チタネート系カップリング剤を用いる方法や、無機微細フィラー表面に前記重合性単量体をグラフト重合させる方法等が挙げられる。
　疎水化剤の配合量は、特に制限がない。得られる歯科用修復材の硬化体の機械的物性等を予め実験で確認した上で、疎水化剤の最適配合値を決定すればよい。一般的な、配合値の範囲を例示すれば、無機微細フィラー１００質量部に対して１～３０質量部である。
　無機微細フィラーとしては、粒度分布や材質が異なる複数種類を混合して用いることもできる。
　有機無機複合フィラーを製造する際には、重合性単量体及び無機微細フィラーを含む硬化性組成物を硬化させる。硬化性組成物を硬化させるためには、通常、重合開始剤を用いて重合性単量体を重合させる。用いる重合開始剤の種類および使用量は、後述する本発明の歯科用修復材の硬化用に通常配合される重合開始剤の種類および使用量と同様である。硬化性組成物には、重合禁止剤、紫外線吸収剤、蛍光剤、重合助触媒、顔料等の任意添加剤が配合されていてもよい。
　上記重合性単量体及び無機微細フィラーを含む硬化性組成物を硬化させて得られる重合体を粉砕することで、有機無機複合フィラーが得られる。重合体の粉砕は、ボールミルや振動ミル、ジェットミル等が好適に使用できる。粉砕物は、フルイ、エアー分級機、あるいは水篩分級等により、所望の粒径のものに分級すれば良い。
　有機無機複合フィラーとしては、特願２０１１－００５２０７号に示される方法により得られる有機無機複合フィラーも好適に使用できる。この方法は、有効量の重合開始剤と重合性単量体とを有機溶媒で希釈してなる希釈溶液に、無機微細フィラーの凝集粒子を浸漬し、次いで凝集粒子から該有機溶媒を除去し、その後重合性単量体を重合硬化させることにより重合体を得、必要に応じて重合体を粉砕することにより、有機無機複合フィラーを製造する方法である。
　この方法で得られる有機無機複合フィラーは、無機微細フィラー粒子相互間に特定の細孔容積の凝集間隙が形成されている。この方法で製造される有機無機複合フィラーを配合する歯科用修復材においては、無機微細フィラー粒子の凝集間隙に多量の重合性単量体が入り込んでいる。従って、この歯科用修復材を硬化させると、重合性単量体の重合体が無機微細フィラー粒子の凝集間隙に嵌め込まれることになる。その結果、無機微細フィラー粒子の界面で機械的な嵌合力が生じ、有機無機複合フィラーの界面における破壊が起こり難くなる。即ち、歯科用修復材の硬化体の機械的強度をより優れたものにできる。
　有機無機複合フィラーは、歯科用修復材に配合する前に、予め、洗浄、脱色、表面処理等が行なわれていてもよい。脱色方法としては、一般的には、適切な溶媒に有機無機複合フィラーを分散させ、この分散液に過酸化物を溶解し、撹拌し、必要により加熱する方法が例示される。過酸化物としては公知の過酸化物が制限なく使用できる。
　表面処理方法としては、前述の無機微細フィラーの表面処理方法に準じる。
　本発明の歯科用修復材において、（Ｂ）有機無機複合フィラーの配合量は、歯科用修復材の必須成分である（Ａ）の重合性単量体と、（Ｂ）の有機無機複合フィラーと、（Ｃ）の無機フィラーとの合計質量に対して５～８０質量％で、７～５０質量％がより好ましい。（Ｂ）有機無機複合フィラーの配合量が５質量％未満の場合、または８０質量％を超える場合、得られる歯科用修復材の硬化体は、周辺歯牙との色調適合性が低下し、機械的強度も不足する。
　＜（Ｃ）第三成分無機フィラー＞
　本発明の歯科用修復材においては、フィラー成分として、上記（Ｂ）有機無機複合フィラーに加えて、（Ｃ）平均粒径が１．１～５．０μｍ、好ましくは１．５～３．０μｍの無機フィラーを配合する。第三成分無機フィラーの平均粒径は１．１μｍ以上である。この粒径は可視光領域の波長よりも長いので、歯科用修復材の硬化体の拡散度（Ｄ）は確実に増加する。その結果、硬化体は周辺歯牙との色調適合性に優れたものになる。
　一方、第三成分無機フィラーは、平均粒径が５．０μｍ以下である。従って、硬化体の研磨性は良好である。また、平均粒径が５．０μｍ以下であるので、有機無機複合フィラーの周囲を第三成分無機フィラーが良好に取り巻いて位置することができる。その結果、有機無機複合フィラーと第三成分無機フィラーとの境界における光の屈折反射を、激しく生じさせることが可能になる。
　本発明において、前記したように、第三成分無機フィラーの３２℃における屈折率と、（Ｂ）有機無機複合フィラーの３２℃における屈折率との差の絶対値｜ｎＣ－ｎＢ｜は、０．００５～０．０７である。更に、３２℃における該第三成分無機フィラーの屈折率と、（Ａ）重合性単量体の硬化した硬化樹脂の３２℃における屈折率〔ｎＡ〕との差の絶対値｜ｎＡ－ｎＣ｜は、０．００５～０．０５である。
　この｜ｎＡ－ｎＣ｜が０．００５未満の場合、歯科用修復材の硬化体は、高い拡散度を示さない。その結果、硬化体は、周辺歯牙との色調適合性が悪い。一方、｜ｎＡ－ｎＣ｜が０．０５より大きい場合、歯科用修復材の硬化体は不透明性が増す。その結果、硬化体と周辺歯牙との色調適合性は悪くなる。拡散度をより向上させ、色調適合性をより優れたものにする観点からは、｜ｎＡ－ｎＣ｜は０．０１～０．０３が好ましい。
　拡散度を更に高めるために、（Ａ）重合性単量体の硬化した硬化樹脂の屈折率〔ｎＡ〕から、（C）第三成分無機フィラーの屈折率〔ｎC〕を、引算して得られる値（ｎＡ－ｎＣ）は、正であることがより好ましい。その理由は、前述の（C）第三成分無機フィラーの屈折率と、（Ｂ）有機無機複合フィラーの屈折率との関係と同じ理由に基づく。
　第三成分無機フィラーの材質は、前記有機無機複合フィラーに分散させる無機微細フィラーと同様の材質から選択される。また、第三成分無機フィラーは、その分散性を改良する目的で表面を疎水化処理することが好ましい。疎水化処理としては、上記有機無機複合フィラーに分散させる無機微細フィラーの疎水化処理と同様の手法が採用される。
　本発明の歯科用修復材において、（Ｃ）第三成分無機フィラーの配合量は、歯科用修復材の必須成分である（Ａ）の重合性単量体と、（Ｂ）の有機無機複合フィラーと、（Ｃ）の無機フィラーとの合計質量に対して１０～６０質量％であり、２０～５０質量％がより好ましい。（Ｃ）第三成分無機フィラーの配合量が１０質量％未満の場合、得られる歯科用修復材の硬化体の拡散度（Ｄ）を高める効果は低下する。その結果、周辺歯牙との色調適合性が不十分になる。一方、（Ｃ）第三成分無機フィラーの配合量が６０質量％を超える場合、歯牙の治療に際し、ペースト状の歯科用修復材の操作性、硬化体の表面滑沢性や研磨性が悪くなる。
　＜｜ｎＣ－ｎＢ｜および｜ｎＡ－ｎＣ｜の調整＞
　前記のように、本発明の歯科用修復材の硬化体は、｜ｎＣ－ｎＢ｜が０．００５～０．０７に調整され、｜ｎＡ－ｎＣ｜が０．００５～０．０５に調整されている。ここで、（Ｃ）第三成分無機フィラーの屈折率（ｎＣ）は、その材質を選定することにより変動させることができる。一般に、前記例示したような材質の無機フィラーの屈折率は、１．４０～１．７０の範囲、好適には１．５０～１．６０の範囲にある。従って、フィラーの材質を選定することにより、フィラーの屈折率を調整できる。
　（Ａ）重合性単量体が硬化した硬化樹脂の屈折率（ｎＡ）は、重合性単量体の種類と、重合性単量体同士の組合せを選定することにより変動させることができる。前記のように、歯牙との適合性の観点から、重合性単量体は、通常その硬化樹脂の屈折率が１．４５～１．６５の範囲、好適には１．５０～１．６０の範囲になる重合性単量体から採択される。
　（Ｂ）有機無機複合フィラーの屈折率（ｎＢ）は、有機マトリックス部分の形成原料である重合性単量体の種類の選定と、有機マトリックス部分内に分散させる無機微細フィラーの材質の選定と、該有機マトリックス部分内に分散させる無機微細フィラーの含有量と、によって変動させることができる。一般に、有機無機複合フィラーの屈折率（ｎＢ）は１．４５～１．６５の範囲、好適には１．５０～１．６０の範囲から採択できる。
　＜重合開始剤＞
　本発明の歯科用修復材は、重合を加熱等により行う場合は、特に重合開始剤を配合しなくても硬化させることができる。しかし、通常は（Ａ）重合性単量体を硬化させるために、重合開始剤が配合される。重合開始剤は、公知のものが特に制限なく用いられ、重合性単量体の重合方法に応じて重合開始剤を適宜に選定すれば良い。重合方法には、上記加熱による方法の他に、紫外線や可視光線等の光エネルギーを利用する方法、過酸化物と促進剤との反応を利用する方法等がある。
　例えば、光エネルギーにより生じる反応（以下、光重合という）を利用する重合開始剤としては、ベンゾインメチルエーテル、ベンゾインエチルエーテル、ベンゾインイソプロピルエーテルなどのベンゾインアルキルエーテル類；ベンジルジメチルケタール、ベンジルジエチルケタールなどのベンジルケタール類；ベンゾフェノン、４，４’－ジメチルベンゾフェノン、４－メタクリロキシベンゾフェノンなどのベンゾフェノン類；ジアセチル、２，３－ペンタジオンベンジル、カンファーキノン、９，１０－フェナントラキノン、９，１０－アントラキノンなどのα‐ジケトン類；２，４－ジエトキシチオキサンソン、２－クロロチオキサンソン、メチルチオキサンソン等のチオキサンソン化合物；ビス－（２，６－ジクロロベンゾイル）フェニルホスフィンオキサイド、ビス－（２，６－ジクロロベンゾイル）－２，５－ジメチルフェニルホスフィンオキサイド、ビス－（２，６－ジクロロベンゾイル）－４－プロピルフェニルホスフィンオキサイド、ビス－（２，６－ジクロロベンゾイル）－１－ナフチルホスフィンオキサイド、ビス（２，４，６－トリメチルベンゾイル）―フェニルホスフィンオキサイドなどのビスアシルホスフィンオキサイド類等が使用できる。
　なお、光重合開始剤には、しばしば還元剤が添加される。還元剤の例としては、２－（ジメチルアミノ）エチルメタクリレート、４－ジメチルアミノ安息香酸エチル、Ｎ－メチルジエタノールアミンなどの第３級アミン類；ラウリルアルデヒド、ジメチルアミノベンズアルデヒド、テレフタルアルデヒドなどのアルデヒド類；２－メルカプトベンゾオキサゾール、１－デカンチオール、チオサルチル酸、チオ安息香酸などの含イオウ化合物などを挙げることができる。
　熱重合に使用できる重合開始剤としては、例えば、ベンゾイルパーオキサイド、ｐ－クロロベンゾイルパーオキサイド、ｔｅｒｔ－ブチルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート、ｔｅｒｔ－ブチルパーオキシジカーボネート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート等の過酸化物；アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物；トリブチルボラン、トリブチルボラン部分酸化物、テトラフェニルホウ酸ナトリウム、テトラキス（ｐ－フロルオロフェニル）ホウ酸ナトリウム、テトラフェニルホウ酸トリエタノールアミン塩等のホウ素化合物；５－ブチルバルビツール酸、１－ベンジル－５－フェニルバルビツール酸等のバルビツール酸類；ベンゼンスルフィン酸ナトリウム、ｐ－トルエンスルフィン酸ナトリウム等のスルフィン酸塩類等が挙げられる。
　本発明において、重合開始剤の配合量は、当業者に公知の有効量である。一般的には歯科用修復材の任意添加剤も含めた全組成に対して０．０１～１質量％である。
　＜任意添加剤＞
　本発明の歯科用修復材には、前記（Ｃ）第三成分無機フィラーよりも平均粒径が小さい、好適には平均粒径が０．０５～０．５μｍの無機微細フィラーを配合しても良い。この無機微細フィラーを配合する目的は、ペースト状の歯科用修復材の充填操作性やその硬化体の強度の向上、並びに屈折率の調整等にある。この任意添加剤である無機微細フィラーの形状は特に制限がない。高い表面滑沢性や耐磨耗性を得るためには、球状または略球状の無機微細フィラー及び／又はその凝集体が好ましい。この無機微細フィラーは、任意添加剤も含めた歯科用修復材の全組成に対して４０質量％以下、好適には１０～３０質量％、より好適には１０～２０質量％の範囲で配合することが好ましい。
　また、本発明の歯科用修復材には、その効果を著しく阻害しない範囲で、公知の添加剤を配合することができる。特に、歯牙色に着色するために、酸化チタン等の白顔料や、その他の有機・無機顔料が少量配合されるのが普通である。この他、添加剤としては、重合禁止剤、紫外線吸収剤等が適宜に配合される。
　＜歯科用修復材の硬化体の拡散度（Ｄ）＞
　前述のとおり、本発明の歯科用修復材の硬化体は、下式で示される拡散度（Ｄ）が大きく、周辺歯牙との色調適合性に優れる。
　Ｄ＝｛（Ｉ２０／ｃｏｓ２０゜）＋（Ｉ７０／ｃｏｓ７０゜）｝／（２×Ｉ０）
（但し、上記式中のＩ０、Ｉ２０、及びＩ７０は、板状試料に、該試料の表面に対して垂直に光を照射した場合において、光の入射方向に対してそれぞれ、０゜、２０゜、及び７０゜の方向に板状試料を透過した光強度を意味する。板状試料は、歯科用修復材を厚さ０．５ｍｍの板状に硬化させたものである。）
　なお、上記拡散度（Ｄ）の測定において、光強度（光度）は、変角光度計を用いて簡単に測定することができる。また、三角関数（ｃｏｓ）は光度を測定した方向(角度)の余弦を意味し、角度の単位は度（゜）である。
　なお、拡散度（Ｄ）の測定に供する板状試料の厚さは、前記特許文献１の場合も含めて、従来は０．３ｍｍが通常採用されている。しかし、光の拡散性は該板状試料の厚さが大きいほど感度良く測定でき、拡散度（Ｄ）の変化も大きくなる。従って、本発明においては、この板状試料の厚さは０．５ｍｍを採用する。本発明の歯科用修復材の硬化体の場合、拡散度（Ｄ）の値は、具体的には通常５以上、より好適には１０以上、特に好適には２０～４０を達成することも可能である。
　以下、実施例、比較例を挙げて、本発明を更に具体的に説明する。しかし、本発明はこれらにより何等制限されるものではない。
　以下の実施例及び比較例において用いた重合性マトリックス、有機無機複合フィラー、無機粒子等の略称を以下に示す。
　[重合性マトリックス]
　・Ａ－１
　８ｇの２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシポリエトキシフェニル）プロパン（３２℃における硬化体の屈折率１．５６７）、１ｇのトリエチレングリコールジメタクリレート（３２℃における硬化体の屈折率１．５０９）、１ｇの１，６－ビス（メタクリルエチルオキシカルボニルアミノ）トリメチルヘキサン（３２℃における硬化体の屈折率１．５１０）、０．０２ｇのカンファーキノン、０．０２ｇのｐ－ジメチルアミノ安息香酸エチルエステル、０．０１ｇのヒドロキノンモノメチルエーテル、０．００２ｇのジブチルヒドロキシトルエンを暗所下にて溶解し均一溶液としたもの〔硬化体の屈折率（３２℃）１．５５５〕。
　・Ａ－２
　６ｇの２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシポリエトキシフェニル）プロパン（３２℃における硬化体の屈折率１．５６７）、２ｇのトリエチレングリコールジメタクリレート（３２℃における硬化体の屈折率１．５０９）、２ｇの１，６－ビス（メタクリルエチルオキシカルボニルアミノ）トリメチルヘキサン（３２℃における硬化体の屈折率１．５１０）、０．０２ｇのカンファーキノン、０．０２ｇのｐ－ジメチルアミノ安息香酸エチルエステル、０．０１ｇのヒドロキノンモノメチルエーテル、０．００２ｇのジブチルヒドロキシトルエンを暗所下にて溶解し均一溶液としたもの〔硬化体の屈折率（３２℃）１．５４３〕。
　・Ａ－３
　３ｇの２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシポリエトキシフェニル）プロパン（３２℃における硬化体の屈折率１．５６７）、３ｇのトリエチレングリコールジメタクリレート（３２℃における硬化体の屈折率１．５０９）、４ｇの１，６－ビス（メタクリルエチルオキシカルボニルアミノ）トリメチルヘキサン（３２℃における硬化体の屈折率１．５１０）、０．０２ｇのカンファーキノン、０．０２ｇのｐ－ジメチルアミノ安息香酸エチルエステル、０．０１ｇのヒドロキノンモノメチルエーテル、０．００２ｇのジブチルヒドロキシトルエンを暗所下にて溶解し均一溶液としたもの〔硬化体の屈折率（３２℃）１．５４３〕。
　・Ａ－４
　４．５ｇの２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシポリエトキシフェニル）プロパン（３２℃における硬化体の屈折率１．５６７）、３ｇのトリエチレングリコールジメタクリレート（３２℃における硬化体の屈折率１．５０９）、２．５ｇの１，６－ビス（メタクリルエチルオキシカルボニルアミノ）トリメチルヘキサン（３２℃における硬化体の屈折率１．５１０）、０．０２ｇのカンファーキノン、０．０２ｇのｐ－ジメチルアミノ安息香酸エチルエステル、０．０１ｇのヒドロキノンモノメチルエーテル、０．００２ｇのジブチルヒドロキシトルエンを暗所下にて溶解し、均一溶液としたもの〔硬化体の屈折率（３２℃）１．５４３〕。
　[有機無機複合フィラー]
　・Ｂ－１
　８０ｇの球状シリカ－ジルコニア〔平均粒径；０．２μｍ、屈折率（３２℃）１．５２１、変動係数９％〕をγ－メタクリロイロキシプロピルトリメトキシシランで表面処理した無機微細フィラーと、
　重合性単量体として６ｇのトリエチレングリコールジメタクリレート（３２℃における硬化体の屈折率１．５０９）、１４ｇの１，６－ビス（メタクリルエチルオキシカルボニルアミノ）トリメチルヘキサン（３２℃における硬化体の屈折率１．５１０）、及び重合開始剤として０．０６ｇのアゾビスイソブチロニトリルを混合したマトリックス単量体と、
　を混練することによりペーストを得た。このペーストを、１００℃、窒素加圧下で１時間加熱することによって、重合硬化させた。得られた重合体を、振動ボールミルで３０分粉砕することによって、有機無機複合フィラーＢ－１を得た〔平均粒径１１．５μｍ、屈折率（３２℃）１．５１６、変動係数５３％〕。
　・Ｂ－２
　無機微細フィラーに混合する重合性単量体を、０．９ｇの２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシポリエトキシフェニル）プロパン（３２℃における重合体の屈折率１．５６７）、０．５ｇのトリエチレングリコールジメタクリレート（３２℃における重合体の屈折率１．５０９）、０．６ｇの１，６－ビス（メタクリルエチルオキシカルボニルアミノ）トリメチルヘキサン（３２℃における重合体の屈折率１．５１０）に変更した以外はＢ－１と同様にして、有機無機複合フィラーＢ－２〔平均粒径１２．２μｍ、屈折率（３２℃）１．５２８、変動係数５６％〕を作製した。
　・Ｂ－３
　振動ボールミル粉砕の時間を３０分から６０分に変更した以外はＢ－１と同様にして、有機無機複合フィラーＢ－３〔平均粒径６．３μｍ、屈折率（３２℃）１．５１６、変動係数６１％〕を作製した。
　・Ｂ－４
　振動ボールミル粉砕の時間を３０分から４５分に変更した以外はＢ－１と同様にして、有機無機複合フィラーＢ－４〔平均粒径９，１μｍ、屈折率（３２℃）１．５１６、変動係数５９％〕を作製した。
　・Ｂ－５
　振動ボールミル粉砕の時間を３０分から２０分に変更した以外はＢ－１と同様にして、有機無機複合フィラーＢ－５〔平均粒径１８．７μｍ、屈折率（３２℃）１．５１６、変動係数４８％〕を作製した。
　・Ｂ－６
　振動ボールミル粉砕の時間を３０分から１５分に変更した以外はＢ－１と同様にして有機無機複合フィラーＢ－６〔平均粒径３２．１μｍ、屈折率（３２℃）１．５１６、変動係数４５％〕を作製した。
　・Ｂ－７
　無機微細フィラーに混合する重合性単量体を、１．２ｇの２，２－ビス（４－メタクリロイルオキシポリエトキシフェニル）プロパン（３２℃における重合体の屈折率１．５６７）、０．４ｇのトリエチレングリコールジメタクリレート（３２℃における重合体の屈折率１．５０９）、０．４ｇの１，６－ビス（メタクリルエチルオキシカルボニルアミノ）トリメチルヘキサン（３２℃における重合体の屈折率１．５１０）に変更した以外はＢ－１と同様にして有機無機複合フィラーＢ－７〔平均粒径１２．２μｍ、屈折率１．５３３、変動係数５２％〕を作製した。
　・Ｂ－８
　振動ボールミル粉砕の時間を３０分から１００分に変更した以外はＢ－１と同様にして有機無機複合フィラーＢ－８〔平均粒径３．４μｍ、屈折率（３２℃）１．５１６、変動係数７５％〕を作製した。
　・Ｂ－９
　振動ボールミル粉砕の時間を３０分から５分に変更した以外はＢ－１と同様にして有機無機複合フィラーＢ－９〔平均粒径６８．７μｍ、屈折率（３２℃）１．５１６、変動係数３９％〕を作製した。
　・Ｂ－１０
　１００ｇの球状シリカ－ジルコニア〔平均粒径；０．２μｍ、屈折率（３２℃）１．５２１、変動係数９％〕を２００ｇの水に入れ、循環型粉砕機ＳＣミルを用いて無機微細フィラーを水に分散させた分散液を得た。ついで、４ｇのγ－メタクリロイルオキシプロピルトリメトキシシランと０．００３ｇの酢酸を８０ｇの水に加え、１時間３０分撹拌し、ｐＨ４の均一溶液を得た。この溶液を上記無機微細フィラーの分散液に添加し、均一に混合して混合液を得た。その後、前記混合液を軽く混合しながら噴霧乾燥機（スプレードライヤー「ＴＳＲ－２Ｗ」、坂本技研（株）製）に供給して噴霧乾燥法により乾燥した。この噴霧乾燥機は、高速で回転するディスク上に混合液を供給して遠心力で噴霧化し、乾燥する装置である。ディスクの回転速度は２００００ｒｐｍ、空気の温度は２００℃であった。
　その後、噴霧乾燥した無機微細フィラーを６０℃、１８時間真空乾燥して無機微細フィラーの凝集粒子を７１ｇ得た。得られた凝集粒子の凝集間隙で形成される細孔の細孔容積は０．１８ｃｍ３／g、平均孔径３８ｎｍであった。また、凝集粒子の平均粒径は、４０．０μｍであった。
　なお、凝集粒子の凝集間隙で形成する細孔容積は、水銀ポロシメータ〔「ポアマスター」（ＰｏｒｅＭａｓｔｅｒ）、クワンタクローマ（Ｑｕａｎｔａｃｈｒｏｍｅ）社製〕を用いて測定した。先ず、０．２ｇの凝集粒子または有機無機複合フィラーを測定セルに入れ、水銀ポロシメータを用いて、凝集粒子等の細孔容積分布を測定した。得られた細孔容積分布孔径１～５００ｎｍの範囲の細孔の容積を積算し、細孔容積として求めた。また、この範囲の細孔を対象に、細孔容積分布から求めたメディアン細孔直径を凝集間隙の平均孔径とした。
　次いで、重合性単量体として０．３ｇのトリエチレングリコールジメタクリレート（３２℃における重合体の屈折率１．５０９）、０．７ｇの１，６－ビス（メタクリルエチルオキシカルボニルアミノ）トリメチルヘキサン（３２℃における重合体の屈折率１．５１０）、０．００３ｇのアゾビスイソブチロニトリル、さらに有機溶媒としてエタノールを５．０ｇ混合した重合性単量体溶液を用意した。この重合性単量体溶液に、上記無機凝集粒子１０．０ｇを浸漬させ、十分攪拌した。この撹拌した混合物がスラリー状になったことを確認した後、１時間静置した。
　上記の混合物をロータリーエバポレーターで攪拌しながら、減圧度１０ヘクトパスカル、加熱条件４０℃（温水バスを使用）の条件で、有機溶媒の除去を１時間行った。有機溶媒を除去することにより、粘着性の無い粉体が得られた。
　上記の粉体をロータリーエバポレーターで攪拌しながら、減圧度１０ヘクトパスカル、加熱条件１００℃（オイルバスを使用）の条件で、粉体を１時間加熱した。この加熱により、上記粉体に含まれる重合性単量体を重合硬化させ、有機無機複合フィラーを８．５ｇ得た。上記有機無機複合フィラーの凝集間隙からなる細孔容積は０．０７ｃｍ３／g、平均孔径は２１ｎｍであった。また、有機無機複合フィラーの平均粒径は１３．６μｍ、屈折率（３２℃）は１．５１６、変動係数は５７％であった。
　[第三成分無機フィラー]
　・Ｃ－１：不定形シリカ－ジルコニアをγ－メタクリロイロキシプロピルトリメトキシシランで表面処理を行ったもの〔平均粒径；１．５μｍ、屈折率（３２℃）１．５３５、変動係数３４％〕
　・Ｃ－２：不定形シリカ－ジルコニアをγ－メタクリロイロキシプロピルトリメトキシシランで表面処理を行ったもの〔平均粒径；１．６μｍ、屈折率（３２℃）１．５２６、変動係数３３％〕
　・Ｃ－３：不定形シリカ－ジルコニアをγ－メタクリロイロキシプロピルトリメトキシシランで表面処理を行ったもの〔平均粒径；１．５μｍ、屈折率（３２℃）１．５４５、変動係数３６％〕。
　・Ｃ－４：球状シリカ－酸化バリウムをγメタクリロイルオキシプロピルトリメトキシシランで表面処理を行ったもの〔平均粒径；１．４μｍ、屈折率（３２℃）１．５７０、変動係数３５％〕
　・Ｃ－５：不定形シリカ－ジルコニアをγ－メタクリロイロキシプロピルトリメトキシシランで表面処理を行ったもの〔平均粒径；１．１μｍ、屈折率（３２℃）１．５３５、変動係数３４％〕
　・Ｃ－６：不定形シリカ－ジルコニアをγ－メタクリロイロキシプロピルトリメトキシシランで表面処理を行ったもの〔平均粒径；４．２μｍ、屈折率（３２℃）１．５３５、変動係数２９％〕。
　・Ｃ－７：不定形シリカ－ジルコニアをγ－メタクリロイロキシプロピルトリメトキシシランで表面処理を行ったもの〔平均粒径；０．７μｍ、屈折率（３２℃）１．５３７、変動係数３８％〕
　・Ｃ－８：不定形シリカ－ジルコニアをγ－メタクリロイロキシプロピルトリメトキシシランで表面処理を行ったもの〔平均粒径；０．２μｍ、屈折率（３２℃）１．５３７、変動係数４６％〕
　・Ｃ－９：不定形シリカ－ジルコニアをγ－メタクリロイロキシプロピルトリメトキシシランで表面処理を行ったもの〔平均粒径；７．３μｍ、屈折率（３２℃）１．５３６、変動係数３３％〕。
　[その他の無機フィラー]
　・Ｄ－１
　球状シリカ－ジルコニア〔平均粒径；０．２μｍ、屈折率（３２℃）１．５２１、変動係数９％〕をγ－メタクリロイロキシプロピルトリメトキシシランにて表面処理を行ったもの。
　上記フィラー等の評価、以下の実施例および比較例における、歯科用修復材の各種物性評価は、以下の測定方法により実施した。
　（１）有機無機複合フィラー中に分散させる無機微細フィラー、および第三成分無機フィラーの平均粒径、および変動係数
走査型電子顕微鏡（ＸＬ－３０Ｓ　ＦＥＧ，フィリップス（ＰＨＩＬＩＰＳ）社製）を用い、第三成分無機フィラーまたは有機無機複合フィラーの写真を倍率５０００～１０００００で撮影した。画像解析ソフト（ＩＰ－１０００ＰＣ、旭化成エンジニアリング社製）を用いて写真の画像処理を行い、単位視野内における一次粒子の円相当径（粒径）、最大長、最小幅、粒子数を求めた。粒子数は１００個以上であって、顕微鏡の測定条件により自動的に定まる数とした。下記式により一次粒子の平均粒径と変動係数とを算出した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
　（２）有機無機複合フィラーの平均粒径の測定
　レーザー光散乱法に基づく粒度分布計（ベックマンコールター社製ＬＳ２３０）を用いた。０．１ｇの有機無機複合フィラーをエタノール１０ｍｌに分散させ、超音波で５分間分散処理した後、粒度分布計を用いて、すみやかに平均粒径を測定した。なお、平均粒径は、体積基準で表示したメジアン径の値を採用した。
　（３）有機無機複合フィラーおよび第三成分無機フィラーの屈折率の測定
　３２℃における屈折率を、アッベ屈折計（アタゴ社製）を用いて測定した。各フィラーの屈折率は液浸法によって測定した。すなわち、フィラーをエタノール中に分散させ、このスラリーに１－ブロモナフタリンを徐々に滴下した。フィラーと液体との境界が目視で確認できなくなった時の分散液の屈折率を、各フィラーの屈折率とした。
　（４）色調適合性
　異なる色調を有する３種類の人工歯　「サーバス前歯Ａ２色、Ａ３色、Ｃ３色」（ジーシー社製）のそれぞれに、ドリルを用いて直径５ｍｍの半球状の孔を形成した。次に、実施例および比較例で製造した各歯科用修復材（サーバス前歯Ａ２色相当に着色）を、各々の人工歯の孔に充填した。十分に光重合を行って各歯科用修復材を硬化させて、硬化体を得た。各硬化体の色調適合性の評価を目視で行った。判定基準を以下に記載した。
◎：　いずれの人工歯においても、人工歯と硬化体との境界面が識別できない。
○：　２種類の人工歯において、人工歯と硬化体との境界面が識別できないが、他の１種類においては境界面が識別できる。
△：　１種類の人工歯において、人工歯と硬化体との境界面が識別できないが、他の２種類においては境界面が識別できる。
×：　いずれの人工歯においても、人工歯と硬化体との境界面が識別できる。
　（５）拡散度
　厚さ０．５ｍｍ板の中央部に直径３０ｍｍの貫通孔を形成した型枠に、歯科用修復材を充填した。十分に光重合を行って歯科用修復材を硬化させることにより、硬化体を得た。硬化体を型枠から取り出し、３７℃の水中に２４時間浸漬して、試験片を得た。この試料片について、ゴニオフォトメーター（村上色彩技術研究所、ＧＰ－２０００）を用いて、透過光の光度分布を測定した。拡散度Ｄは以下の式に従って計算した。
Ｄ＝｛（Ｉ２０／ｃｏｓ２０゜）＋（Ｉ７０／ｃｏｓ７０゜）｝／（２×Ｉ０）
　但し、上記式中のＩ０、Ｉ２０、及びＩ７０は、上記厚さ０．５ｍｍの板状試験片の表面に対して垂直に光を照射した場合において、光の入射方向に対してそれぞれ、０゜、２０゜、及び７０゜の方向に透過した光強度を意味する。これら光強度（光度）の測定は、変角光度計を用いて簡単に行なうことができる。
　（６）曲げ強度
　２×２×２５ｍｍの角柱状の凹部を形成した型枠に歯科用修復材を充填し、十分に光重合を行って硬化させた。型枠から取り出した硬化体を３７℃の水中に２４時間浸漬して、試験片を得た。この試料片を試験機（島津製作所製、オートグラフ５０００Ｄ）に装着し、支点間距離２０ｍｍ、クロスヘッドスピード１ｍｍ／分で３点曲げ破壊強度を測定した。
　（７）歯科用修復材の操作性
　ペースト状の歯科用修復材の操作性（ペースト性状）について、以下の基準に基づいて評価を行った。この評価は、歯牙の欠損部位への充填操作の容易性を評価するものである。
◎：特に充填操作性に優れる、
○：粘着性や、非粘着性が適度で、充填操作がしやすい、
×：粘着性や、非粘着性が強く、充填操作が困難である。
　（８）表面滑沢性
　縦１０×横１０×高さ２ｍｍの角柱状の凹部を形成した型枠に歯科用修復材を充填し、十分に光重合を行って硬化させた。硬化体を型枠から取り出し、３７℃水中に２４時間浸漬することにより、試料片を得た。この試料片表面を耐水研磨紙１５００番で研磨後、Ｓｏｆ－ｌｅｘＳｕｐｅｒｆｉｎｅ（３Ｍ社製）で１分間仕上げ研磨した。その後、表面の光沢度を目視により判定した。
◎：滑沢性に優れる、
○：やや滑沢性が劣る、
×：滑沢性に劣る。
　実施例１
　重合性単量体としてＡ－１を１０ｇと、有機無機複合フィラーとしてＢ－１を１５ｇと、無機フィラーとしてＣ－１を２５ｇとを混合して硬化性ペーストを得た。この硬化性ペーストを、下記顔料
・白顔料：酸化チタン（平均粒径０．２５μｍ）
・黄顔料：ピグメントイエロー９５
・赤顔料：ピグメントレッド１６６
・青顔料：ピグメントブルー６０
を用いて、人工歯　「サーバス前歯Ａ２色」（ジーシー社製）相当の色調に着色して歯科用修復材を得た。
　この歯科用修復材は、下記の測定方法で求められる、コントラスト比が０．６０であった。また、このコントラスト比の測定に使用した厚さ０．５ｍｍの硬化体の白背景におけるＬ＊は７１．０であり、ａ＊は－０．５であり、ｂ＊は１９．０であった。コントラスト比は、硬化体の不透明度を示す物性値である。
　（コントラスト比の測定）
　歯科用修復材を直径８ｍｍ、深さ０．５ｍｍの円盤状孔を有する厚さ１．０ｍｍのテフロン（登録商標）製モールドに充填した。歯科用可視光線照射器で歯科用修復材を３０秒間光照射して硬化させた。モールドから硬化体を取外して、厚さ０．５ｍｍの硬化体を得た。色差計（東京電色社製　製品名１８００ＭＫＩＩ）を用いて、この硬化体の、Ｙ値を測定した。Ｙ値は、黒背景、白背景における、ＸＹＺ表色系の三刺激値の内の明るさに関する値である。
　得られた測定値を下式
　　Ｙｂ（黒背景のＹ値）／Ｙｗ（白背景のＹ値）＝コントラスト比
に代入して、コントラスト比を得た。
　この歯科用修復材について、各種物性を評価した。結果を表３に示した。
　実施例２～２０，比較例１～７
　実施例１と同じ方法で、表１および表２に示す組成の歯科用修復材を調製した。この歯科用修復材は人工歯　「サーバス前歯Ａ２色」相当の色調に着色したものであった。
　これらの歯科用修復材について、各種物性を夫々評価した。結果を表３および表４にそれぞれ示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007

Claims (5)

  1. （Ａ）重合性単量体を１０～５０質量％と、
    （Ｂ）平均粒径が１μｍ以下の無機微細フィラーを有機マトリックス中に分散させてなる平均粒径が５．０～５０μｍの有機無機複合フィラーを５～８０質量％と、
    　（Ｃ）平均粒径１．１～５．０μｍの第三成分無機フィラーを１０～６０質量％と、
    を含む歯科用修復材であって、
    　３２℃における、（Ｃ）無機フィラーの屈折率〔ｎＣ〕と（Ｂ）有機無機複合フィラーの屈折率〔ｎＢ〕との差の絶対値｜ｎＣ－ｎＢ｜が０．００５～０．０７であり、且つ
    　３２℃における、（Ａ）重合性単量体の硬化後の屈折率〔ｎＡ〕と（Ｃ）無機フィラーの屈折率〔ｎＣ〕との差の絶対値｜ｎＡ－ｎＣ｜が０．００５～０．０５、
    である歯科用修復材。
  2. 無機微細フィラーの材質が、シリカージルコニア、シリカーチタニア、シリカーチタニアー酸化バリウム、又は石英からなる請求項１に記載の歯科用修復材。
  3. 第三成分無機フィラーの材質が、シリカージルコニア、シリカーチタニア、シリカーチタニアー酸化バリウム、又は石英からなる請求項１に記載の歯科用修復材。
  4. 重合開始剤が含有されてなる、請求項１に記載の歯科用修復材。
  5. 下式、
    　Ｄ＝｛（Ｉ２０／ｃｏｓ２０゜）＋（Ｉ７０／ｃｏｓ７０゜）｝／（２×Ｉ０）
    （但し、上記式中のＩ０、Ｉ２０、及びＩ７０は、歯科用修復材を硬化させて作製した厚さ０．５ｍｍの板状試料に、該試料の表面に対して垂直に光を照射した場合において、光の入射方向に対してそれぞれ、０゜、２０゜、及び７０゜の方向に透過した光強度を意味する。）
    で示される、歯科用修復材の硬化体の拡散度（Ｄ）が１０以上である請求項１に記載の歯科用修復材。
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