WO2011132686A1

WO2011132686A1 - ガンドリル

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Publication number: WO2011132686A1
Application number: PCT/JP2011/059662
Authority: WO
Inventors: 公志西川; 賢傑崔
Original assignee: 株式会社タンガロイ
Priority date: 2010-04-19
Filing date: 2011-04-19
Publication date: 2011-10-27
Also published as: JP2013139059A

Abstract

　本発明は、ガンドリルに関する。このガンドリル（１）は、内部にクーラントが流通するシャンク部流通路（４ａ）と、チップ部流通路４ｂと、が形成された略棒状のガンドリル（１）の先端部に、すくい面（５）と、第１逃げ面（６ａ）と、第２逃げ面（６ｂ）と、切れ刃（７）と、クーラント誘導面（８）と、が形成され、クーラントの噴射口である略円形状の第１開口部（９ａ）が第１逃げ面（６ａ）内に形成され、クーラントの別の開口部である第２開口部（６ｂ）が第１逃げ面（６ａ）およびクーラント誘導面（８）にまたがって形成され且つ、第２開口部の開口面積は前記第１開口部の開口面積よりも大きい。

Description

ガンドリル

　本発明は、内部にクーラントの流通路が形成された１枚刃のガンドリルに関する。

　小径の深穴加工を行う場合、一般的にガンドリルが使用され、ガンドリルの中でも特に１枚刃のガンドリルが多用される。１枚刃ガンドリルには、その後端部から供給されたクーラント（切削油）が先端部から噴射されるようにするために、内部に流通路が形成されているものも存在する（特許文献１参照）。クーラントがガンドリルの先端から噴射されると、切れ刃と穴底との間で生じる摩擦力が低減し、切れ刃も冷却される。また、クーラントには生成された切りくずを加工穴の外へと排出する機能もある。

特開２００３－１６５０１０号公報

　上述したようなクーラントの効果のうち、切りくずの排出効果はガンドリルの側部に形成された切りくず排出溝を通過するクーラントの流量によって左右され、この流量が多いほど排出効果は高くなる。

　しかしながら、加工穴の内壁と切りくず排出溝との間に形成される空間は非常に狭く且つ長さが長いため、そこに生じる圧損は大きい。従って、現行のガンドリルは深穴加工に求められる切りくず排出能力を十分に備えているとはいえない。
　この問題の一解決策として、クーラントの噴射口の面積を大きくするという方法が試みられているが、噴射口の面積を増大させることはガンドリルの先端部の強度低下につながるため、クーラントの噴射口の面積を十分に確保することは困難である。

　本発明は、上述した問題を鑑みて開発されたものである。本発明の目的は、先端部の強度を低下させることなく、切りくず排出溝内を流れるクーラントの流量を増大させて切りくずの排出能力を向上させたガンドリルを提供することにある。

　本発明のガンドリルは、上述した課題を解決するために、長手方向に延在する回転軸線を有する略棒状のガンドリルの内部にはクーラントが流通するための流通路が長手方向に沿って形成され、前記ガンドリルの外周面には切りくずを排出するための切りくず排出溝が長手方向に沿って形成され、前記切りくず排出溝にはすくい面が長手方向に沿って形成され、前記ガンドリルの先端部には逃げ面が形成され、前記逃げ面とすくい面との交差部に切れ刃が形成された１枚刃のガンドリルにおいて、
　前記ガンドリルの先端部にクーラント誘導面が形成され、該クーラント誘導面は前記逃げ面と交差し、且つ、前記切りくず排出溝を画定する一壁面と交差しており、
　前記流通路の前記先端部側の開口部は、第１および第２開口部を有し、
　前記第１開口部は、前記逃げ面に形成され、
　前記第２開口部は、前記逃げ面から前記クーラント誘導面にまたがって形成され、且つ、第２開口部の開口面積は前記第１開口部の開口面積よりも大きいことを特徴とする。

　本発明のガンドリルによれば、従来のガンドリルと比べて切りくず排出溝を通過するクーラントの流量が大きいので、切りくず排出能力が高い。切りくずが加工穴外へスムーズに排出されることで、ドリルが切りくずを噛み込んだり、切りくずが加工穴の内壁を傷つけたりすることが少なくなる。

　また、本発明のガンドリルによれば、従来のガンドリルよりも切れ刃に対してクーラントが効率よく噴射されるので、切れ刃の冷却能力が高くなっている。

　本発明のガンドリルは切りくずの排出能力および切れ刃の冷却能力が、従来よりも向上しているにもかかわらず、先端部の強度の低下が最小限に抑えられており、一般的な穴加工に十分対応できるものとなっている。

図１は、本実施形態の１枚刃ガンドリルの正面図である。図２Ａは、図１のＩＩＡ－ＩＩＡ線方向の断面図である。図２Ｂは、図１のＩＩＢ－ＩＩＢ線方向の断面図である。図２Ｃは、図１のＩＩＣ－ＩＩＣ線方向の断面図である。図３は、図１のガンドリルの先端側から見た側面図である。図４は、クーラント誘導面の傾斜角度を説明するための説明図である。図５Ａは、別の実施形態における第１開口部の形状を示す説明図である。図５Ｂは、別の実施形態における第１開口部の形状を示す説明図である。図５Ｃは、別の実施形態における第１開口部の形状を示す説明図である。図５Ｄは、別の実施形態における第１開口部の形状を示す説明図である。図６は、別の実施形態におけるシャンク部流通路とチップ部流通路との接続の状態を示す図である。図７Ａは、実施例１の正面図である。図７Ｂは、実施例１の先端の形状を示す左側面図である。図８Ａは、実施例２の正面図である。図８Ｂは、実施例２の先端の形状を示す左側面図である。図９Ａは、比較例１の正面図である。図９Ｂは、比較例１の先端の形状を示す左側面図である。図１０Ａは、比較例２の正面図である。図１０Ｂは、比較例２の先端の形状を示す左側面図である。図１１Ａは、比較例３の正面図である。図１１Ｂは、比較例３の先端の形状を示す左側面図である。

　図１は本実施形態の１枚刃ガンドリルの正面図である。図２Ａ～２Ｃはガンドリルの断面図、図３はガンドリルを先端側から見た側面図である。

　図１～図３に示すように、本実施形態のガンドリル１はドライバ２を備え、ドライバ２はガンドリル１の後端部に形成される。ドライバ２はガンドリル１を工作機械に取り付ける際の把持部として機能する。ガンドリル１は略棒状であり、シャンク部１Ａと、シャンク部１Ａの先端に取り付けられたチップ部１Ｂからなり、その外周面にはＶ字状の切りくず排出溝３が１条形成されている。切りくず排出溝３はガンドリル１の先端からシャンク部１Ａにかけて回転軸線ＣＬに沿って直線的に形成される。生成された切りくずは切りくず排出溝３内を流れるクーラントによって押し流され、加工穴の外へと排出される。

　図１の断面図が示すように、ガンドリル１の内部にはクーラントが流通するための流通路が形成されており、その流通路はシャンク部流通路４ａとチップ部流通路４ｂとの二つの部分で構成されている。
　シャンク部流通路４ａはガンドリル１のドライバ２の内部まで延長され、ドライバ２が設けられた側の端部に形成されたクーラントの供給口（供給側開口部）とつながる流通路であって、流通路全体の半分以上を占める。本実施形態においては、図１の中のＳ１で示された範囲が、シャンク部流通路４ａが形成される部分である。シャンク部流通路４ａは図２Ｂに示すように、ガンドリル１のシャンク部１Ａの断面形状に沿ってほぼ全体に亘って形成されている。別の表現を使えば、ガンドリル１のうち、図１の中のＳ１で示された範囲の部分の内、シャンク部１Ａは肉厚がほぼ一定である管状の断面形状を有する。クーラントの流量を増加させるためには、ガンドリル１のねじり剛性が過度に損なわれない範囲で、シャンク部流通路４ａを限界まで大きく形成することが好ましい。

　チップ部流通路４ｂはシャンク部流通路４ａに連続して形成され、ガンドリル１の先端部に形成されたクーラントの噴射口（噴射側開口部）につながっている。本実施形態においては、ガンドリル１のうち、Ｓ２で示された範囲にチップ部流通路４ｂが形成されている。チップ部流通路４ｂは図２Ａに示すように、略円形状の第１開口部（第１噴射口）につながる第１チップ部流通路４ｂ１と、略Ｃ字状に湾曲した第２開口部（第２噴射口）につながる第２チップ部流通路４ｂ２と、からなる。第１チップ部流通路４ｂ１と第２チップ部流通路４ｂ２とは互いに交差することなく、ガンドリル１の回転軸線に沿ってほぼ平行に延びて形成されている。

　図２に示すように、ガンドリル１の先端には、すくい面５と、逃げ面６と、切れ刃７と、クーラント誘導面８と、が形成されている。本実施形態のガンドリル１においては、切りくず排出溝３の一方の溝壁の端部付近がすくい面５として機能し、生成された切りくずはすくい面５によって丸められ、適当な長さで切断される。

　逃げ面６は第１逃げ面６ａと第２逃げ面６ｂとからなり、両逃げ面とすくい面５との交差稜線部には切れ刃７が形成される。特に、第１逃げ面６ａとすくい面５との交差稜線部に形成される切れ刃は、加工穴の中心部を切削する中心刃７ａとして機能し、第２逃げ面６ｂとすくい面５との交差稜線部に形成される切れ刃は、加工穴の外周側を切削する外周刃７ｂとして機能する。

　図１に示すように、第１逃げ面６ａは、第２逃げ面６ｂと鈍角に交差し、その交差部ＩＳ＿１がガンドリル１の最も先端になり、当該交差部ＩＳ＿１から離れるに従ってガンドリル１の後端側に向かうように傾斜している。さらに、交差部ＩＳ＿１も、中心刃７ａと外周刃７ｂとの交点ＩＳ＿２を頂点として、ガンドリル１の後端側に向かうように傾斜している。すなわち、このことを図３を用いて説明すると、交差部ＩＳ＿１は、交点ＩＳ＿２から離れるに従って紙面奥側に向かうように傾斜している。さらに、第１逃げ面６ａは、第２逃げ面６ｂとの交差部ＩＳ＿１から離れるに従って紙面奥側に向かうように傾斜している。第１逃げ面６ａがこのように形成されることで、加工の際に、加工穴底と第１逃げ面６ａとの間に空間が確保される。第１逃げ面６ａと同様に、第２逃げ面６ｂも第１逃げ面６ａとの交差部ＩＳ＿１から離れるに従って紙面奥側に向かうように傾斜している。また、第１逃げ面６ａと第２逃げ面６ｂとの交差部ＩＳ＿１は、ガンドリル１の回転軸線ＣＬからずれた位置に形成される。したがって、中心刃７ａと外周刃７ｂとは鈍角に交差し、これらの交点ＩＳ＿２も必然的にガンドリル１の回転軸線ＣＬからずれた場所に位置する。

　クーラント誘導面８は逃げ面６ａと鈍角に交差する面であって、切りくず排出溝３の壁面のうちすくい面５として機能しない方の壁面５ｂとも交差している。また別の言い方をすると、クーラント誘導面８は、逃げ面６ａとの交差部ＩＳ＿３から離れるに従って、紙面奥側に向かうように傾斜している。なお、本実施形態では、クーラント誘導面８は平面となっている。

　ガンドリル１の先端の縁の部分には面取り加工が施されている。縁に面取り加工が施されることで、その部分が欠け難くなる。

　図３に示すように、第１開口部９ａは、略円形状に形成され、且つ逃げ面６内に形成され、回転軸線ＣＬを中心としたガンドリルの回転方向において、第１開口部９ａは、第２の開口部９ｂよりも前方側に形成されている。第１開口部９ａは、後述する第２開口部９ｂとできるだけ距離を確保できる位置に配置される。好適には、第１開口部９ａは、逃げ面６内において、外周刃７ｂの外側端部に接する平面（回転軸線CLと外周刃７ｂの外側端部とを通る直線に垂直な平面）Gと、この平面Gに平行で、回転軸線ＣＬを含む平面Fとの間の領域にのみ形成される。第１開口部９ａは、後述する第２開口部９ｂとできるだけ距離を確保できる位置に配置される。なお、第１開口部９ａと第２の開口部９ｂとの間の距離が確保できるのであれば、逃げ面６内のいずれの位置に形成してもよい。

　第２開口部９ｂの形状は、第２開口部９ｂは、回転軸線ＣＬを中心として、周方向に沿って延在し、その内径側が外周側に向かって凹状の湾曲した曲線で構成され、その他の部分は凸状に湾曲した曲線で構成されている。すなわち、回転軸線ＣＬを中心とする所定半径の円に沿って、所定直径の円を周方向に移動したときに、所定直径の円が描く軌跡に略一致している。そして、第２開口部９ｂは、第１逃げ面６ａおよびクーラント誘導面８にまたがって形成され、且つ、仮想平面Ｆの切れ刃７側には延在していない。また、第２開口部９ｂの開口面積は第１開口部９ｂの開口面積よりも大きい。これにより、クーラント誘導面から流出するクーラントの流量が増加し、温度が上昇し易い切れ刃の表側の冷却効果が高くなる。

　図２Ｃは図１のＩＩＣ－ＩＩＣ断面図である。図２Ｃに示すように、本実施形態のガンドリル１においては、シャンク部流通路４ａとチップ部流通路４ｂとは、回転軸線ＣＬの方向から見て、チップ部流通路４ｂ１，４ｂ２の供給口側の開口部が、シャンク部流通路４ａの噴射口側の開口部の輪郭の内側にそれぞれ包含される位置関係にある。このような位置関係にシャンク部流通路４ａとチップ部流通路４ｂとが設計されると、クーラントがシャンク部流通路４ａからチップ部流通路４ｂへと移動するときに生じる圧力損失を最小限に抑えることができる。

　本実施形態のガンドリル１では、第２開口部９ｂの一部が第１逃げ面６ａからクーラント誘導面８まで延在しているため、切りくず排出溝３を流れるクーラントのエネルギーの損失が最小限になる。すなわち、従来のガンドリルでは噴射口から噴射されたクーラントは一度、加工穴の穴底へ衝突してから切りくず排出溝へと流入していた。そのため、クーラントが加工穴の底に衝突した際に、クーラントが持っていたエネルギーの一部が失われ、結果として切りくず排出溝内を通過するクーラントの流量が低下していた。

　これに対し、本実施形態のガンドリル１においては、クーラント誘導面８にも開口部（噴射口）が形成されているため、そこから噴射されたクーラントは、一度、加工穴の穴底へ衝突することまでは変わらないが、クーラント誘導面８付近の空間が広く確保されているため、エネルギーの損失を最小限にして、大量のクーラントが切りくず排出溝３へ誘導される。そのため、従来よりも大きい流量でクーラントは切りくず排出溝３を流れる。

　さらに、第２開口部９ｂの一部をクーラント誘導面８に伸ばして形成することにより、クーラントの冷却効果が高まる。すなわち、従来の噴射方法の場合、狭い空間を通過するときに、クーラントが高温になった加工穴底から熱を受け取り、切れ刃を冷却する以前にすでにクーラントの温度が上昇してしまう。しかしながら、本実施形態のガンドリル１においては、クーラント誘導面８に形成された第２開口部９ｂから広い空間へ噴射されたクーラントが、切れ刃７に対して切りくず排出溝３側から大量に付与されるので、クーラントの温度上昇が抑制され、クーラントの冷却効果が高くなる。また、ガンドリル１の加工穴に対する相対的な回転方向を考えると、クーラント誘導面８に形成された第２開口部９ｂは、切れ刃７の回転方向前方で切れ刃７に最も近い位置にある。従って、すくい面５に直接的に付与されるクーラントの量が増大し、切れ刃７の冷却効果が増大する。さらに、クーラント誘導面８に形成された第２開口部９ｂが従来のガンドリルよりも加工穴底から離れた場所に位置し、なおかつクーラント誘導面８が切りくず排出溝３に向かって開放されているため、噴射されたクーラントが加工穴底に到達する前に回転移動するすくい面がクーラントの到達地点に移動可能となり、クーラントがすくい面５に直接衝突する頻度が大幅に増大する。そのため、本実施形態のガンドリル１は従来のガンドリルよりも冷却効果が高くなる。

　また、第１開口部９ａが第１逃げ面６ａに形成されることで、ここから噴射されたクーラントは、切れ刃７を挟んで第２開口部９ｂとは反対側から、すなわち逃げ面６側から切れ刃７に対して直接付与される。

　このように、クーラントが切れ刃７に対して異なる二つの方向から大量に付与されることで、本実施形態のガンドリル１の切れ刃７は従来のガンドリルよりも温度が上昇しにくくなる。

　第２開口部９ｂをクーラント誘導面８側に寄せて形成し、且つ、第１開口部９ａを逃げ面６内のみに形成することで、第２開口部９ｂと第１開口部９ａとの間に形成される壁の肉厚を十分に確保できる。このことにより、ガンドリル１は通常の切削条件での切削に適用可能な程度の剛性を持つことができる。

　図４はクーラント誘導面の傾斜角度を説明するための説明図である。図４に示すように、中心刃７ａに平行に、すなわち中心刃７ａなりにクーラント誘導面８を見たときに、回転軸線ＣＬに直交する直線Ｆ１に対して３０°以上、かつ４５°以下の範囲で交差するように形成されることが好ましい。すなわち、図４のθの角度が３０°以上、かつ４５°以下であると、クーラントがより効果的に切りくず排出溝３へと誘導される。

　本発明のガンドリルは上述した実施形態だけでなく、他にも様々なものがある。例えば、図５Ａ～Ｄに示すように、第１開口部の形状が三角形（図５Ａ参照）、角が丸まった略三角形（図５Ｂ参照）、半円（図５Ｃ参照）、弓形（図５Ｄ参照）等の形状が可能である。すなわち、逃げ面６内にのみ形成される限り、第１開口部９ａはどのような形状であっても構わない。また当然、第１開口部９ａの面積が大きいほどクーラントの流量は増加する。第１開口部９ａの形状は、噴射されて加工穴の穴底で折り返したクーラントが、より大量に切れ刃７へ届くように調整される。

　また別の実施形態として、回転軸線ＣＬの方向から見たときに、チップ部流通路４ｂの一部をシャンク部流通路４ａの外側へはみ出させて形成することも可能である。すなわち、図６に示すように、チップ部流通路４ｂ１、４ｂ２の開口部の一部が、シャンク部流通路４ａの開口部の外側へはみ出るように、互いを接続させることも可能である。この場合、当然、開口部９ａ、９ｂの一部もシャンク部流通路４ａの延長線からはみ出して形成されることになる。ただし、この場合、従来の１枚刃ガンドリルよりはクーラントの流量は増加するが、上述した実施形態よりはクーラントの流量が低下する。しかしながら、シャンク部流通路４ａに対して、チップ部流通路４ｂを外周側にずらすことによって、クーラントがより切削速度が高いガンドリルの外周側に向けて効果的に噴射される。その結果、高温になりやすい外周刃の冷却効果が高まる。

　また、本実施形態では第１逃げ面６ａを平面としたが、交差するような２つの平面や、曲面に形成されてもよい。すなわち、例えば、仮想平面Ｆの切れ刃７と反対側は、第１逃げ面６ａと加工穴底との間の空間をより大きく確保するようにしてもよい。また、上記実施形態では中心刃７ａと外周刃７ｂとは鈍角に交差していたが、鋭角に交差させてもよい。

　次に、本発明の実施例のガンドリルと、比較例のガンドリルとを比較実験した結果を以下に示す。なお、実施例および比較例の形状を図７Ａ～図１１Ｂに示す。なお、比較例は、従来技術を基本にしているが、本発明の構成の効果を確認するため、一部従来技術には属さない比較品と比較した。具体的には、図９Ａ，Ｂの比較例１などは、従来技術ではなく、本発明に近い考案品であるが、本発明の権利範囲外の比較例である。なお、実施例２では、回転軸線ＣＬの方向から見たときに、チップ部流通路の縁の部分がシャンク部流通路の外側にはみ出して形成されている。また、比較例１では第１逃げ面６ａとクーラント誘導面８とにまたがって形成された開口部１０９ａが、実施例１のような湾曲した形状ではなく、円形状に形成されている。さらに、開口部１０９ｂの大きさが開口部１０９ａの大きさよりも小さくなっている。また、比較例２では、実施例１の第２開口部９ｂよりも面積の大きく、かつ、周方向に延在する単一の開口部１１０が、第１逃げ面６ａ内にのみ形成されている。また、比較例３では実施例１と同じ形状の第２開口部９ｂが実施例１と同じ領域に形成されているが、実施例１の第１開口部９ａと同じ形状の円形状の開口部１１１が仮想平面Ｆで二つに分けられた第１逃げ面６ａの領域のうち、両方の領域にまたがって形成されている。

　以下に実施例１～比較例３までの緒元を示す。
（緒元）
実施例１（図７Ａ，Ｂ参照）：直径　　６ｍｍ
　クーラントの供給圧力　　５ＭＰａ
　第１開口部の面積　　０．６６５ｍｍ²
　第２開口部の面積　　２．０１５ｍｍ²
　先端から後端までの長さ　２００ｍｍ
　材質　超硬合金

実施例２（図８Ａ，Ｂ参照）：直径　　６ｍｍ
　クーラントの供給圧力　　５ＭＰａ
　第１開口部の面積　　０．６６５ｍｍ²
　第２開口部の面積　　２．０１５ｍｍ²
　先端から後端までの長さ　２００ｍｍ
　材質　超硬合金

比較例１（図９Ａ，Ｂ参照）：直径　　６ｍｍ
　クーラントの供給圧力　　５ＭＰａ
　開口部の総面積（二つの合計）２．２７ｍｍ²
　先端から後端までの長さ　２００ｍｍ
　材質　超硬合金

比較例２（図１０Ａ，Ｂ参照）：直径　　６ｍｍ
　クーラントの供給圧　　５ＭＰａ
　開口部の面積　２．９３４ｍｍ²
　先端から後端までの長さ　２００ｍｍ
　材質　超硬合金

比較例３（図１１Ａ，Ｂ参照）：直径　　６ｍｍ
　クーラントの供給圧　　５ＭＰａ
　第１開口部の面積　０．６６５ｍｍ²　
　第２開口部の面積　２．０１５ｍｍ²
　先端から後端までの長さ　２００ｍｍ
　材質　超硬合金

（流量に関する実験）
　穴径６．０５ｍｍ、深さ１００ｍｍの鉛直上向きに開口した穴に各ガンドリルを挿入し、その後それぞれの１枚刃ガンドリルにクーラントを供給する。５分間クーラントを供給し、その間に穴から溢れ出たクーラントの量を測定する。測定したクーラントの量をクーラントの供給時間で除して流量を算出する。この実験を５回繰り返し、その平均の値を表１に載せた。

（ねじり剛性に関する実験）
　各ガンドリルの先端から３０ｍｍの位置を固定して１Ｎ／ｍのトルクを加えたときに発生する最大主応力の値をコンピュータ解析で算出した。
　算出された最大主応力から、実施例１のねじり剛性に対する他の１枚刃ガンドリルのねじり剛性の比を算出するために、実施例１の最大主応力を実施例２および比較例の最大主応力で除し、その結果を表１に載せた。

（切れ刃部の温度に関する実験）
　各１枚刃ガンドリルを用いて、Ｓ４５Ｃの立方体ブロックに深さ１００ｍｍの穴を切削速度１２０ｍ／分で加工し、加工終了後の切れ刃の温度を測定する。この実験を５回行い、その平均値を表１に載せた。

　表１に示すように、実施例１と比較例１とを比べた場合、比較例１の開口部の面積は実施例１の８５％であるのに対して、流量は実施例１の７９％となっている。このことは、実施例１のクーラントの噴射性能が単純な開口面積の増加による流量増加の程度を超えて向上していることを示している。

　また、実施例１と比較例２とを比べた場合、比較例１は実施例１よりも開口部の面積が約９％程大きいにもかかわらず、その流量は実施例１の８４％に留まっている。このことは、実施例１においては、第２開口部の一部がクーラント誘導面に形成されること、および第１逃げ面に第１開口部が形成されることが相乗効果を生み出して噴射性能を向上させることを示している。

　各１枚刃ガンドリル切れ刃温度に関しても、表１に示すように実施例１の切れ刃の温度が最も低くなっており、実施例１の冷却性能の高さが示された。

　実施例１のねじれ剛性は比較例１よりも僅かに大きく、比較例２よりも小さいが、実用上問題ない大きさのねじれ剛性を有する比較例１よりも大きいことから、実施例１のねじれ剛性は十分な大きさを有しているということが示された。

１…ガンドリル
２…ドライバ
３…切りくず排出溝
４ａ…シャンク部流通路
４ｂ…チップ部流通路
４ｂ１…第１チップ部流通路
４ｂ２…第２チップ部流通路
５…すくい面
６…逃げ面
６ａ…第１逃げ面
６ｂ…第２逃げ面
７…切れ刃
７ａ…中心刃
７ｂ…外周刃
８…クーラント誘導面
９ａ…第１開口部
９ｂ…第２開口部

Claims

　長手方向に延在する回転軸線を有する略棒状のガンドリルの内部にはクーラントが流通するための流通路が長手方向に沿って形成され、前記ガンドリルの外周面には切りくずを排出するための切りくず排出溝が長手方向に沿って形成され、前記切りくず排出溝にはすくい面が長手方向に沿って形成され、前記ガンドリルの先端部には逃げ面が形成され、前記逃げ面とすくい面との交差部に切れ刃が形成された１枚刃のガンドリルにおいて、
　前記ガンドリルの先端部にクーラント誘導面が形成され、該クーラント誘導面は前記逃げ面と交差し、且つ、前記切りくず排出溝を画定する一壁面と交差しており、
　前記流通路の前記先端部側の開口部は、第１および第２開口部を有し、
　前記第１開口部は、前記逃げ面内に形成され、
　前記第２開口部は、前記逃げ面および前記クーラント誘導面にまたがって形成され、且つ、第２開口部の開口面積は前記第１開口部の開口面積よりも大きいことを特徴とするガンドリル。
　前記第２開口部は、前記回転軸線を中心として円周方向に延在していることを特徴とする請求項１に記載のガンドリル。
　前記切れ刃は中心刃と外周刃とを有し、
　前記中心刃と前記外周刃とは、１８０°よりも小さい角度で交差し、且つ、その交点は前記回転軸線から外れた場所に位置し、
　前記クーラント誘導面は、前記中心刃に平行な方向からクーラント誘導面を見たときに、前記回転軸線に直交する直線に対して３０°以上４５°以下の範囲で交差するように形成されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のガンドリル。
　前記流通路は、供給側の開口部と連通するシャンク部流通路と、該シャンク部流通路に連続して形成され且つ噴射側の開口部と連通するチップ部流通路とを有し、
　前記チップ部流通路は、前記第１開口部に連通する第１チップ部流通路と、前記第２開口部に連通する第２チップ部流通路とを有し、
　前記第１チップ部流通路と前記第２チップ部流通路とは互いに離間して形成されていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載のガンドリル。
　前記第１チップ部流通路の開口部のうち、前記シャンク部流通路に連通する開口部は、前記回転軸線方向から見て、前記シャンク部流通路の開口部の輪郭内に包含されるように形成され、
　前記第２チップ部流通路の開口部のうち、前記シャンク部流通路に連通する開口部は、前記回転軸線方向から見て、前記シャンク部流通路の開口部の輪郭内に包含されるように形成されていることを特徴とする請求項４に記載のガンドリル。
　前記回転軸線方向から見て、前記第１チップ部流通路の開口部の一部が前記シャンク部流通路の開口部の外周側に突出するように配置され、且つ、前記第２チップ部流通路の開口部の一部が前記シャンク部流通路の開口部の外周側に突出するように配置されていることを特徴とする請求項４または５に記載のガンドリル。