WO2009123152A1 - ガスハイドレートの製造方法及び製造装置 - Google Patents
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- F17C11/00—Use of gas-solvents or gas-sorbents in vessels
- F17C11/007—Use of gas-solvents or gas-sorbents in vessels for hydrocarbon gases, such as methane or natural gas, propane, butane or mixtures thereof [LPG]
Definitions
- natural gas such as methane gas or propane gas or a mixed gas thereof is brought into gas-liquid contact with raw material water to generate gas hydrate, and this gas hydrate is compression molded into a pellet body.
- the present invention relates to a method and an apparatus for cooling and depressurizing a pipe.
- natural gas mixed gas mainly composed of methane gas, propane gas, etc.
- LNG liquefied natural gas
- An LNG ship equipped with a tank whose periphery is covered with a heat insulating material is used for transportation.
- the LNG has an extremely low boiling point of ⁇ 162 ° C. and has a property of rapidly vaporizing as the temperature rises. Therefore, it is necessary to keep the LNG in the extremely low temperature state during transportation. The operating power of the refrigerator for that purpose was applied.
- This gas hydrate is produced by subjecting a raw material gas such as natural gas and raw water to a hydration reaction by bringing them into gas-liquid contact under a temperature of about 0-5 ° C. and a high pressure of about 3-5 MPa.
- This gas hydrate is in a state where molecules such as natural gas are confined in a lattice formed by aggregating a plurality of water molecules.
- This gas hydrate is a so-called “self-preserving effect” in which the water constituting the lattice freezes due to the latent heat of thawing at the time of decomposition, and this wraps the surface of the gas hydrate with an ice film, thereby suppressing decomposition.
- This self-preserving effect makes it possible to store and transport over a long period of time in an atmosphere that is considerably milder than LNG at minus 20 ° C to minus 10 ° C under atmospheric pressure. is there.
- NGH natural gas hydrate
- LNG has a volume of NGH that is about 1/170 of the volume of gas, and the volume decrease is smaller than that of LNG. It is not necessary to supply refrigeration energy to keep LNG at an extremely low temperature of ⁇ 162 ° C., and because it can be stored and transported stably for a long time at atmospheric pressure, natural gas is stored and transported as NGH. It has been studied.
- the form of the NGH is powdery snow-like particles, and since the NGH mass (bulk density) per unit volume is small, there is a problem that the filling amount when NGH is filled in a storage container / transport container or the like is reduced. was there. Further, since the particles are powdery snow-like particles, the specific surface area of the particles per unit weight is increased, and there is a problem that the decomposition stability is slightly lowered.
- powdered snow-like NGH has a problem that handling properties such as transportation, storage, and removal are not so good because the particles are fine.
- Patent Document 1 a gas hydrate is compressed with a granulator in a production atmosphere (about 5 MPa, about 4 ° C.) to form a pellet body, and the pellet body is cooled to about ⁇ 20 ° C. with a cooler.
- the cooled pellet body is accommodated in a lock hopper type depressurization device, and the pressure is reduced from the pressure to the atmospheric pressure, and the decompressed pellet body is put into a storage tank.
- Patent Document 1 by using gas hydrate as a pellet, the specific surface area is reduced and the bulk density is increased, so that the decomposition resistance is improved and the handling property is improved.
- the depressurization device (lock hopper) is a natural gas introduced into the lock hopper together with the pellet body when the pellet body is decompressed from the high pressure on the cooler side to the atmospheric pressure on the downstream side of the storage tank or the like.
- the source gas was exhausted.
- the discharged source gas must be compressed by a compressor until it reaches the generation pressure in order to return to the gas hydrate generator for reuse.
- the compressor required a considerable amount of power to operate. For example, if the processing amount of the source gas discharged and reduced to almost atmospheric pressure is 10 kg / sec, the gas compression power Ls of the compressor is about 211 kW.
- the amount of heat required for cooling is 87.5 kJ per kg, and the processing amount is 10 kg / sec. If COP is assumed to be 3 as refrigeration mobility, refrigeration power L SA becomes 292KW.
- the lock hopper type depressurizing device as described above, the power L R2 necessary for the cooling and depressurizing becomes enormous as 503kW (211kW + 292kW). Further, the pressure must be increased from the atmospheric pressure (0.105 MPa) to the generation pressure (about 5.5 MPa), and the compression ratio is as large as 55.
- the pellet body is cooled by directly blowing a cooling gas (gas refrigerant, such as natural gas) cooled to about minus 50 to minus 20 ° C. into the decompression device (lock hopper).
- a cooling gas gas refrigerant, such as natural gas
- the cooling gas must be recovered as described above, and the pressure must be increased to the generated pressure by the compressor. Since the cooling gas such as gas has a small specific heat and a small heat capacity, the pellet body cannot be efficiently cooled. There is also a problem that a large amount of cooling energy is required to cool a gas having a small specific heat.
- the method for producing a gas hydrate according to the present invention is configured as follows.
- a cooling and depressurization step of cooling the molded pressurized gas hydrate nodules to a pressure on the downstream side wherein the cooling depressurization step comprises A receiving chamber is provided, and is configured to depressurize the nodular body to a pressure on the downstream side through the receiving chamber, and the nodular shape is contained in the liquid refrigerant filled in the receiving chamber. The body is immersed, and the nodule is cooled by solid / liquid contact with the liquid refrigerant.
- a solid-liquid separation step for separating the refrigerant accompanying the nodule and the gas hydrate nodule, and the cooling and depressurization step accommodates the gas hydrate nodule obtained in the molding step.
- a receiving chamber is provided, and configured to depressurize the nodular body to a pressure on the downstream side through the receiving chamber, and the nodular body is immersed in a liquid refrigerant filled in the receiving chamber.
- the nodule is cooled by solid-liquid contact with the liquid refrigerant, and the solid-liquid separation step separates the cooled and depressurized gas hydrate nodule from the liquid refrigerant, and the gas hydrate.
- Liquid refrigerant adhering to the rate nodules vaporizes It is characterized by cooling the gas hydrate nodular body by heat of vaporization.
- the gas hydrate manufacturing apparatus according to the present invention is configured as follows.
- a cooling and depressurizing device that cools the molded gas hydrate nodule in a pressurized state to a pressure on the downstream side, wherein the cooling depressurization device is a gas hydrate nodule.
- a liquid refrigerant having a pressure on the molding apparatus side from the refrigerant supply port or a pressure close thereto is supplied and filled in the receiving chamber, and a gas hydrate nodule is immersed in the liquid refrigerant in the receiving chamber from the inlet.
- the liquid refrigerant is discharged together with the gas hydrate nodule from the discharge port communicating with the pressure on the downstream side.
- a cooling depressurization device that cools the formed pressurized gas hydrate nodule to a pressure on the downstream side, and a gas hydrate that is cooled and depressurized by this cooling depressurization device
- a solid-liquid separator that separates the refrigerant associated with the nodule and the gas hydrate nodule, and the cooling and depressurization device includes an inlet for the gas hydrate nodule and a supply of liquid refrigerant An outlet, a discharge port for discharging the refrigerant together with the gas hydrate nodules, and a receiving chamber formed so as to be able to communicate with either the input port, the refrigerant supply port, or the discharge port.
- Liquid refrigerant at or near the pressure on the molding apparatus is supplied and filled into the receiving chamber, and the gas hydrate nodules are immersed in the liquid refrigerant from the inlet into the receiving chamber, and communicate with the pressure on the downstream side. From the outlet The liquid refrigerant is discharged together with the hydrate nodules, and the solid-liquid separator separates the gas hydrate nodules and liquid refrigerant discharged from the cooling and depressurization device and adheres to the gas hydrate nodules. A liquid draining chamber for vaporizing the liquid refrigerant thus formed is formed.
- the cooling and depressurization step of cooling the gas hydrate nodule (pellet body) to the pressure on the downstream side is provided with a receiving chamber for accommodating the pellet body, and the pellet is passed through the receiving chamber.
- the body is depressurized to the pressure on the wake side, and the pellet body is poured and immersed in the liquid refrigerant filled in the receiving chamber, and the solid body is brought into contact with the liquid refrigerant by solid / liquid contact. Since the pellet body is cooled, the cooling gas is not exhausted at the time of decompression as in the prior art, and the compression power of the cooling gas becomes unnecessary.
- the liquid refrigerant is incompressible unlike the conventional cooling gas, it is not necessary to compress from the atmospheric pressure state to the high pressure state, and compression power is not required. Further, since the liquid refrigerant has a larger specific heat and a larger heat capacity than the cooling gas, the pellet body can be cooled without supplying a large amount of refrigerant. Therefore, the receiving chamber can be made compact and the apparatus can be miniaturized.
- FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a gas hydrate manufacturing apparatus according to the present invention.
- FIG. 2 is a diagram for explaining the operation of the cooling and depressurizing apparatus in the gas hydrate manufacturing apparatus according to the present invention.
- a gas hydrate production apparatus includes a generator 1 that generates a gas hydrate h by hydrating a raw material gas g1 and a raw material water w1.
- a dehydrator 2 that discharges the moisture of the gas hydrate slurry h1 containing the generated gas hydrate h, and a molding apparatus 3 that compresses the gas hydrate h2 dehydrated by the dehydrator 2 into a pellet body h3. It has.
- the generator 1 includes a pressure vessel 1A in which a supply pipe L1 for a raw material gas g1 and a supply pipe L2 for a raw material water w1 are connected, and a stirring blade 1B that stirs the aqueous solution in the vessel 1A.
- a sparger 1C for ejecting the raw material gas g1 into the aqueous solution is provided at the bottom of the pressure vessel 1A.
- a blower B for supplying the raw material gas g1 to the sparger 1C is provided, and the raw material gas g1 is blown into the raw material water w1.
- the dehydrator 2 includes a bowl-shaped cylindrical main body 2A into which a gas hydrate slurry h1 containing the gas hydrate h generated by the generator 1 is introduced, a dehydration chamber 2B in the middle of the main body 2A, A screw conveyor 2C is provided at the top.
- the dewatering chamber 2B is provided along the outer wall of the cylindrical main body 2A and is formed in a cylindrical shape, and a plurality of drain holes communicating with the inner side surface and the outer side surface of the cylindrical main body 2A are formed. Further, a pipe line L5 for returning the water w2 separated and discharged from the gas hydrate to the generator 1 is provided at the lower part of the dehydration chamber 2B.
- the molding device 3 includes a funnel-shaped receiving chamber 3A for receiving the gas hydrate h2 dehydrated by the dehydrating device 2, and a pair of rolls 3B disposed in the lower portion of the receiving chamber 3A.
- the receiving chamber 3A is provided with a pushing device 3C provided with a screw for pushing the gas hydrate h2 supplied to the receiving chamber 3A into the roll 3B.
- the roll 3B has a plurality of molding recesses formed on its surface along the circumference of the roll surface, and presses the gas hydrate h2 filled in the molding recesses to form a pellet body h3. It is supposed to be.
- the pellet body h3 consolidated by the molding device 3 is supplied to the hopper-shaped receiving tank portion 4A of the cooling and depressurizing device 4 via a pipe L8.
- a liquid refrigerant r is supplied from the nozzle N into the receiving tank portion 4A, and is adjusted by the liquid level sensor F1 so that the liquid refrigerant r is stored below the receiving tank portion 4A.
- liquefied propane gas is preferably used as the liquid refrigerant r supplied to the receiving tank section 4A.
- This liquefied propane gas (hereinafter referred to as LPG) is stored in the refrigerant tank 23 and cooled to about minus 40 under atmospheric pressure.
- LPG liquid refrigerant r pumped by the pump P6 from the refrigerant tank 23 through the pipe L10 is supplied to the receiving tank section 4A.
- a cooling depressurization section 4B having a pellet inlet 11 communicating with the receiving tank section 4A is provided at the lower part of the receiving tank section 4A, and the pellet body h3 is contained in the cooling depressurization section 4B.
- a barrel-shaped rotating body 15a having an upper portion and a lower portion constituting the receiving chamber 15 to be introduced is provided.
- a discharge portion 4C for discharging the pellet body h3 communicating with the cooling depressurization portion 4B is provided on the side of the cooling depressurization portion 4B, and the cooling depressurization portion 4B and the discharge portion 4C are disengaged. It is connected via the outlet 12.
- cooling depressurization section 4B is connected to a circulation pipe L12 of the liquid refrigerant r at a position facing the discharge outlet 12, and is further arranged at a position between the pellet supply port 11 and the ejection pipe L12.
- a pipe L11 for filling and boosting r is connected.
- the pellet body h3 cooled and decompressed by the cooling / decompression apparatus 4 is fed to the solid-liquid separation apparatus 5 having a cylindrical solid-liquid separation body 5B, and is liquid from the opening of the separation body 5B.
- the refrigerant r is discharged and flows down to the liquid refrigerant recovery unit 5 ⁇ / b> C provided at the lower part of the solid-liquid separator 5.
- the pellet body h3 advances along with the rotation of the solid-liquid separator 5B, and is discharged from a pellet discharge section 5E provided in front.
- a gas recovery pipe L16 that recovers propane gas is connected to the recovery unit 5D.
- the gas recovery pipe L16 is provided with a valve v3 so that the opening and closing is controlled by a signal from a pressure sensor T that measures the pressure in the solid-liquid separation device 5.
- the gas recovery pipe L16 is provided with a compressor 21.
- the pressure of propane gas is increased to about 1 MPa to 1.5 MPa, condensed by the condenser 25, and then recovered as the reliquefied refrigerant r1 in the spare tank 22. Yes. Further, the recovered gas g2 that has been condensed and has not become the reliquefied refrigerant r1 may be mixed with the raw material gas g1 in the generator 1 and reused.
- the reliquefied refrigerant r1 in the spare tank 22 is returned to the refrigerant tank 23 via the valve v2.
- the refrigerant r recovered by the liquid refrigerant recovery unit 5D is also returned to the tank 23.
- the pellet h3 from which the liquid refrigerant r has been separated and discharged by the solid-liquid separator 5 is further cooled by the heat of vaporization caused by the volatilization of the liquid refrigerant r. It is transferred to the storage tank 6 and stored, or is transported by a gas hydrate transport ship or the like.
- the raw material gas g1 and the raw water w1 are supplied into the reaction vessel 1A of the production apparatus 1, and the temperature is maintained at 2 ° C. to 7 ° C. and the pressure is about 5 MPa.
- the raw material gas g1 natural gas mainly composed of methane gas is used in this embodiment.
- the natural gas g1 (raw gas) supplied to the reaction vessel 1A is supplied into the raw water w1 as fine bubbles by a sparger 1C (aeration device), and the raw water w1 is stirred by the stirring device 1B.
- the gas-liquid contact between the natural gas g1 and the raw water w1 is promoted. This gas-liquid contact causes a hydration reaction to generate gas hydrate, and this gas hydrate h is diffused and dispersed in the raw water w1 by stirring and bubbling to form a gas hydrate slurry h1.
- this gas hydrate slurry h1 the hydration reaction is continued until the gas hydrate rate becomes, for example, about 10 to 20%.
- the gas hydrate slurry h1 having a predetermined concentration is pumped by the pump P1 through the transport pipe L4 and supplied below the cylindrical main body 2A of the dehydrator 2.
- the slurry h1 introduced into the cylindrical main body 2A is drained into the dehydration chamber 2B through a drain hole provided in the middle when rising upward in the cylindrical main body 2A.
- the water w2 drained into the dehydration chamber 2B is returned to the generator 1 through the drain pipe L5.
- the gas hydrate concentrated by draining water through the dehydration chamber 2B rises above the cylindrical main body 2A, where the content is increased to, for example, about 40 to 60%.
- the dehydrated gas hydrate h2 is transferred to the molding apparatus 3 via a screw conveyor 2C provided on the upper portion of the cylindrical main body 2A.
- the gas hydrate h2 transferred into the receiving chamber 3A of the molding device 3 is pushed downward by the screw-type pushing device 3C toward the lower side of the receiving chamber 3A, and is applied to a roll 3B disposed below the receiving chamber 3A.
- the gas hydrate h2 is supplied so as to be pressed.
- the gas hydrate h2 pressed against the roll 3B is filled in a molding recess (dimple) formed on the surface of the roll 3B, and the gas hydrate h2 is formed in the molding recess with the rotation of the pair of rolls 3B.
- the pellet body h3 is formed by being confined and pressed.
- the gas hydrate h2 When the gas hydrate h2 is pressed and consolidated, the gas hydrate h2 is squeezed and the water w3 is discharged, and the gas hydrate rate of the gas hydrate pellet h3 is, for example, 90% or more. Yes.
- the pellet body h3 molded by the molding apparatus 3 and having an increased gas hydrate rate is returned to the generator 1 side through the separator S for separating the waste water w3 and the pellet body h3, and the pellet body h3 is transferred to the decompression cooling device 4.
- the pellet body h3 supplied to the receiving tank section 4A of the depressurization cooling device 4 is sent to the receiving tank section 4A so that the pellet body h3 can be loaded into the lower cooling depressurization section 4B.
- the opening of the rotating body 15a constituting the receiving chamber 15 communicates with the charging port 11, and the pellet body h3 settles into the receiving chamber 15 due to its own weight.
- the receiving chamber 15 is pre-filled with LPG that has been boosted to the same pressure as that of the molding device 3 side, the pellet body h3 enters the receiving chamber 15 and the LPG when communicating with the inlet 11. Sedimentation is caused by the difference in specific gravity.
- the LPG is filled below the receiving tank 4A so that it has a predetermined liquid level.
- the rotating body 15a further rotates in the clockwise direction, and as shown in FIG. 2c, the discharge port 12 communicating with the atmospheric pressure on the solid-liquid separation device 5 side and the receiving chamber 15 communicate with each other.
- the receiving chamber 15 and the discharge outlet communicate with each other, and the inside of the receiving chamber 15 is depressurized to atmospheric pressure.
- a liquid refrigerant circulation pipe L12 provided behind the receiving chamber 15 is provided. LPG is introduced more and the pellet body h3 is pushed away to the dispensing part 4C. The pushed pellet body h3 is sent to the solid-liquid separation device 5 through the payout part 4C.
- the rotating body 15a constituting the receiving chamber 15 further rotates in the clockwise direction, and the opening of the receiving chamber 15 is closed again to be in a sealed state.
- LNG is supplied into the receiving chamber 15 from the liquid refrigerant filling / pressurizing pipe L11, and the pressure is increased to the pressure on the molding apparatus 3 side.
- the rotating body 15a further rotates clockwise, and the opening of the rotating body 15a communicates with the charging port 11 as shown in FIG. 2f. While communicating, the pellet body h3 is filled into the receiving chamber 15 as shown in FIG. 2a. By repeating such an operation, the pellet body h3 is continuously cooled and depressurized.
- the pellets h3 and LPG supplied to the solid-liquid separation device 5 are discharged from the discharge portion 4C into the cylindrical separator 5B, and the LPG is discharged to the lower side through a large number of openings formed in the separator 5B.
- the pellet body h3 is left on the separator 5B. Further, the LPG adhered to the pellet body h3 left on the separator 5B is volatilized and the pellet body h3 is cooled by the heat of vaporization.
- the cylindrical separator 5B is rotated by a motor, and the pellet body h3 is fed forward along with this rotation.
- the pellet body h3 sent forward in the separator 5B falls from the end of the separator 5B and is discharged from the pellet discharge section 5E provided at the bottom of the solid-liquid separator 5, and is stored in the storage tank via the pipe L7. 6 is supplied.
- the propane gas g2 volatilized in the solid-liquid separator 5 is increased from atmospheric pressure to about 1.12 MPa by the compressor 21 for the cooler via the gas recovery pipe L16, condensed by the condenser 25, and the reliquefied refrigerant r1 is obtained. Generated.
- the reliquefied refrigerant r ⁇ b> 1 is collected in the reserve tank 22 and further returned to the refrigerant tank 23.
- the amount of heat required for cooling is 875 kW. If COP is assumed to be 3 as refrigeration mobility, L SA becomes 292KW. And in this invention, since the heat source machine for coolers can be utilized, without installing the compressor for exclusive use for compressing gas, compression power is not applied. Therefore, the power required for cooling / decompression is only the driving force of the valve (about 3 kW) and the cooling power, and is about 295 kW (292 kW + 3 kW).
- the compression ratio of the recovered gas can be reduced to about 1/10 of the conventional value, and the power required for cooling and depressurization can be suppressed to about half of the conventional value.
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Abstract
メタンガスやプロパンガスなどの天然ガスやそれらの混合ガスなどを原料水と気液接触させてガスハイドレートを生成し、このガスハイドレートを圧縮成型してペレット体とし、このペレット体を冷却・脱圧する方法とその装置を提供する。 成型された加圧状態のガスハイドレート団塊状体h3を冷却して後流側の圧力にまで減圧する冷却脱圧工程4であって、前記冷却脱圧工程4は、前記成形工程3で得られたガスハイドレート団塊状体h3を収容する受入室15が設けられ、この受入室15を介して前記団塊状体h3を後流側の圧力にまで減圧するように構成されており、前記受入室15に充填された液状冷媒rの中に前記団塊状体h3を投入して浸漬し、液状冷媒rとの固・液接触によりその団塊状体h3を冷却する。
Description
本発明は、メタンガスやプロパンガスなどの天然ガスやそれらの混合ガスなどを原料水と気液接触させてガスハイドレートを生成し、このガスハイドレートを圧縮成型してペレット体とし、このペレット体を冷却・脱圧する方法とその装置に関する。
燃料ガスのなかでも特に、天然ガス(メタンガス、プロパンガスなどを主成分とする混合ガス)は、液化天然ガスのときの体積が気体状態のときの1/600にまで体積が減少することから、液化天然ガス(以下、LNG)の形態として産地から消費地などへ輸送されている。輸送には、周囲が断熱材で覆われたタンクを搭載するLNG船が使用されている。
ところが、前記LNGは、その沸点が-162℃という極低温であり、温度の上昇に伴って急激に気化するという性質があるので、輸送時にはLNGを前記極低温状態に保持し続ける必要があり、そのための冷凍機の運転動力がかかっていた。
近年、燃料ガスの形態として、前述のLNGよりもマイルドな冷却温度で安定的に輸送することのできるガスハイドレートというものが注目されている。このガスハイドレートは、天然ガスなどの原料ガスと原料水とを0~5℃程度の温度と3~5MPa程度の高圧の雰囲気下で気液接触させて水和反応させることで生成されており、このガスハイドレートは、複数の水分子が集合して形成された格子の中に天然ガス等の分子が閉じこめられた状態となっている。
このガスハイドレートは、分解する際の解凍潜熱によって格子を構成していた水分が凍り、これがガスハイドレートの表面を氷の被膜で包み込むことにより、分解が抑制されるという所謂「自己保存効果」を有しており、この自己保存効果によって大気圧下でマイナス20℃~マイナス10℃程度というLNGよりもかなりマイルドな雰囲気下で長期間に亘って貯蔵・輸送することができるという優れた特徴がある。
更に、例えば天然ガスハイドレート(以下、NGH)は、NGHのときの体積は気体のときの体積の1/170程度となっており、LNGよりは体積の減少量が少ないものの、前述のようにLNGを-162℃という極低温に保持し続けるための冷凍エネルギーを投入する必要がなく、また、大気圧下で安定的に長期間の貯蔵・輸送ができるので、天然ガスをNGHとして貯蔵・輸送することが研究されている。
ところで、前記NGHの形態は、粉雪状の粒子となっており、単位体積あたりNGH質量(嵩密度)が小さいので、貯蔵容器・輸送容器等にNGHを充填した際の充填量が低下するという問題があった。また、粉雪状の粒子であることから、単位重量あたりの粒子の比表面積が大きくなり、分解安定性が僅かに低下するという問題があった。
また、粉雪状のNGHは、その粒子が細かいので運搬したり、貯蔵したり、取り出したりといったハンドリング性があまりよくないという問題があった。
このような問題を解決するため、粉雪状のNGH粒子を、ロール型ペレタイザにより圧縮成型してペレット体とすることが提案されている(例えば、特許文献1参照。)。
特開2006-104256号公報
前記特許文献1では、生成雰囲気下(5MPa、4℃程度)において造粒機でガスハイドレートを圧縮してペレット体に成形し、このペレット体を冷却器でマイナス20℃程度にまで冷却し、冷却されたペレット体をロックホッパ式の脱圧装置に収容して前記圧力から大気圧にまで減圧し、減圧されたペレット体を貯留タンクへ投入している。
このように、特許文献1によれば、ガスハイドレートをペレット体とすることにより、比表面積が小さくなり、嵩密度が大きくなるので耐分解性が向上すると共に、ハンドリング性が向上する。
ところが、前記脱圧装置(ロックホッパ)は、ペレット体を冷却器側の高圧から貯留タンク等の下流側の大気圧にまで減圧する際に、ペレット体と共にロックホッパ内に導入された天然ガスなどの原料ガスが排出されてしまっていた。また、この排出された原料ガスは、ガスハイドレートの生成器へ戻して再利用するために、生成圧力となるまでコンプレッサで圧縮しなければならず、このコンプレッサは高圧にまで昇圧させるガス圧縮用のコンプレッサであり、その運転動力としてかなりの動力を必要としていた。例えば、排出されてほぼ大気圧にまで減圧された原料ガスの処理量を10kg/secとすると、そのコンプレッサのガス圧縮動力Lsは211kW程度の大きさとなる。また、冷却に要する熱量は、1kgあたり87.5kJであり、処理量が10kg/secであるから875kWとなる。冷凍機動力としてCOPが3であると仮定すると、冷凍動力LSAは292kWとなる。
従って、上述のようなロックホッパ式脱圧装置は、冷却と脱圧とに要する動力LR2が503kW(211kW+292kW)という膨大なものとなっている。また、大気圧(0.105MPa)から生成圧力(5.5MPa程度)にまで昇圧しなければならず、その圧縮比が55という大きなものとなっている。
また、脱圧装置(ロックホッパ)内に、マイナス50~マイナス20℃程度に冷却された冷却ガス(気体冷媒。例えば、天然ガスなど。)を直接吹き込んでペレット体を冷却し、ペレット体が冷却されると冷却ガスを排出して減圧するという冷却・脱圧方法にいおいては、前述のように冷却ガスを回収した上でコンプレッサによって生成圧力にまで昇圧しなければならないという問題と、天然ガスなどの冷却ガスは比熱が小さい上に熱容量も小さいので、効率よくペレット体を冷却することができない。また、比熱の小さいガスを冷却するのには、大量の冷却エネルギが必要であるという問題もあった。
本発明に係るガスハイドレートの製造方法は、次のように構成されている。
1)成型された加圧状態のガスハイドレート団塊状体を冷却して後流側の圧力にまで減圧する冷却脱圧工程であって、前記冷却脱圧工程は、ガスハイドレート団塊状体を収容する受入室が設けられ、この受入室を介して前記団塊状体を後流側の圧力にまで減圧するように構成されており、前記受入室に充填された液状冷媒の中に前記団塊状体を浸漬し、液状冷媒との固・液接触によりその団塊状体を冷却することを特徴としている。
2)成型された加圧状態のガスハイドレート団塊状体を冷却して後流側の圧力にまで減圧する冷却脱圧工程と、この冷却脱圧工程で冷却されて脱圧されたガスハイドレート団塊状体に付随する冷媒とそのガスハイドレート団塊状体とを分離する固液分離工程とを備え、前記冷却脱圧工程は、前記成形工程で得られたガスハイドレート団塊状体を収容する受入室が設けられ、この受入室を介して前記団塊状体を後流側の圧力にまで減圧するように構成され、前記受入室に充填された液状冷媒の中に前記団塊状体を浸漬し、液状冷媒との固・液接触によりその団塊状体を冷却しており、前記固液分離工程は、冷却脱圧されたガスハイドレート団塊状体と液状冷媒とを分離すると共に、そのガスハイドレート団塊状体に付着した液状冷媒が気化する気化熱によりガスハイドレート団塊状体を冷却することを特徴としている。
また、本発明に係るガスハイドレートの製造装置は、次のように構成されている。
3)成形された加圧状態のガスハイドレート団塊状体を冷却して後流側の圧力にまで減圧する冷却脱圧装置であって、前記冷却脱圧装置は、ガスハイドレート団塊状体の投入口と、液状冷媒の供給口と、ガスハイドレート団塊状体と共に冷媒を排出する排出口と、前記投入口または冷媒供給口または排出口の何れかと連通可能に形成した受入室とを有しており、前記冷媒供給口より成形装置側の圧力ないしこれに近い圧力の液状冷媒が受入室内に供給されて充填され、前記投入口より受入室内にガスハイドレート団塊状体が液状冷媒に浸漬され、後流側の圧力に連通している排出口よりガスハイドレート団塊状体と共に液状冷媒を排出するように構成されていることを特徴としている。
4)成形された加圧状態のガスハイドレート団塊状体を冷却して後流側の圧力にまで減圧する冷却脱圧装置と、この冷却脱圧装置で冷却されて脱圧されたガスハイドレート団塊状体に付随する冷媒とそのガスハイドレート団塊状体とを分離する固液分離装置とを備え、前記冷却脱圧装置は、ガスハイドレート団塊状体の投入口と、液状の冷媒の供給口と、ガスハイドレート団塊状体と共に冷媒を排出する排出口と、前記投入口または冷媒供給口または排出口の何れかと連通可能に形成した受入室とを有しており、前記冷媒供給口より成形装置側の圧力ないしこれに近い圧力の液状冷媒が受入室内に供給されて充填され、前記投入口より受入室内にガスハイドレート団塊状体が液状冷媒に浸漬され、後流側の圧力に連通している排出口よりガスハイドレート団塊状体と共に液状冷媒を排出し、前記固液分離装置は、前記冷却脱圧装置より排出されたガスハイドレート団塊状体と液状冷媒とを分離すると共にガスハイドレート団塊状体に付着した液状冷媒を気化させる液切り室が形成されていることを特徴としている。
1)ガスハイドレート団塊状体(ペレット体)を冷却して後流側の圧力にまで減圧する冷却脱圧工程は、ペレット体を収容する受入室が設けられ、この受入室を介して前記ペレット体を後流側の圧力にまで減圧するように構成されており、前記受入室に充填された液状冷媒の中に前記ペレット体を投入して浸漬し、液状冷媒との固・液接触によりそのペレット体を冷却するようにしたので、減圧時に従来のように冷却ガスが排気されることがなくなり、その冷却ガスの圧縮動力が不要となる。
また、液状冷媒は、従来の冷却ガスと異なり非圧縮性であるので、大気圧状態から高圧状態へ圧縮する必要がなくなり、圧縮動力が不要となる。また、液状冷媒は冷却ガスよりも比熱が大きく、熱容量も大きいので、大量の冷媒を供給することなくペレット体を冷却することができる。よって、受入室をコンパクトとすることができ、装置を小型化することができる。
また、液状冷媒は、従来の冷却ガスと異なり非圧縮性であるので、大気圧状態から高圧状態へ圧縮する必要がなくなり、圧縮動力が不要となる。また、液状冷媒は冷却ガスよりも比熱が大きく、熱容量も大きいので、大量の冷媒を供給することなくペレット体を冷却することができる。よって、受入室をコンパクトとすることができ、装置を小型化することができる。
2)ペレット体と液状冷媒との固・液接触によりそのペレット体を冷却し、冷却されたペレット体と液状冷媒とを排出して脱圧し、そのペレット体と液状冷媒とを分離すると共に、そのペレット体に付着した液状冷媒を揮発させてその気化熱でペレット体を冷却するようにしたので、冷却ガスの圧縮動力が不要となる上に、ペレット体が液状冷媒の気化熱によって冷却されるようになり、受入室に充填される液状冷媒の温度を極低温にする必要がなくなるので、液状冷媒の冷却動力が軽減される。
B ブロワ
P2 スラリポンプ
P3 ポンプ
P5,P6 液体冷媒ポンプ
h1 ガスハイドレートスラリ
h2 脱水後のガスハイドレート
h3 ガスハイドレートペレット体
g1 原料ガス
g2 回収ガス
w1 原料水
w2 排水
w3 圧搾水
L1 原料ガス供給管
L2 原料水供給管
L3 ガス循環管
L4 スラリ輸送管
L5 排水還流管
L6 ハイドレート輸送管
L7 ペレット体送給管
L8 ペレット体輸送管
L9 圧搾水還流管
L10 液体冷媒供給管
L11 液体冷媒充填・昇圧管
L12 液体冷媒循環配管
L15 冷媒還流管
L16 ガス回収管
L18 再液化冷媒配管
L20 回収ガス管
1 生成装置
1A 耐圧容器
1B 撹拌翼
1C スパージャ
2 脱水装置
2A 本体
2B 脱水室
2C スクリューコンベア
3 成形装置
3A 受入室
3B ロール
3C 押込装置
4 冷却脱圧装置
4A 受入タンク部
4B 冷却脱圧部
4C 払出部
5 固液分離装置
5A 容器
5B 固液分離体
5C 液体冷媒回収部
5D ガス回収部
5E ペレット払出部
6 貯槽
11 供給口
12 払出口
15 受入室
15a 回転体
21 コンプレッサ
22 予備タンク
23 冷媒タンク
25 コンデンサ
N ノズル
F1,F2 液面センサ
T 圧力計
v1,v2,v3 バルブ
r 液体冷媒
r1 再液化冷媒
P2 スラリポンプ
P3 ポンプ
P5,P6 液体冷媒ポンプ
h1 ガスハイドレートスラリ
h2 脱水後のガスハイドレート
h3 ガスハイドレートペレット体
g1 原料ガス
g2 回収ガス
w1 原料水
w2 排水
w3 圧搾水
L1 原料ガス供給管
L2 原料水供給管
L3 ガス循環管
L4 スラリ輸送管
L5 排水還流管
L6 ハイドレート輸送管
L7 ペレット体送給管
L8 ペレット体輸送管
L9 圧搾水還流管
L10 液体冷媒供給管
L11 液体冷媒充填・昇圧管
L12 液体冷媒循環配管
L15 冷媒還流管
L16 ガス回収管
L18 再液化冷媒配管
L20 回収ガス管
1 生成装置
1A 耐圧容器
1B 撹拌翼
1C スパージャ
2 脱水装置
2A 本体
2B 脱水室
2C スクリューコンベア
3 成形装置
3A 受入室
3B ロール
3C 押込装置
4 冷却脱圧装置
4A 受入タンク部
4B 冷却脱圧部
4C 払出部
5 固液分離装置
5A 容器
5B 固液分離体
5C 液体冷媒回収部
5D ガス回収部
5E ペレット払出部
6 貯槽
11 供給口
12 払出口
15 受入室
15a 回転体
21 コンプレッサ
22 予備タンク
23 冷媒タンク
25 コンデンサ
N ノズル
F1,F2 液面センサ
T 圧力計
v1,v2,v3 バルブ
r 液体冷媒
r1 再液化冷媒
以下、本発明に係るガスハイドレートの製造装置について図示し説明する。
図1に示すように、本発明に係るガスハイドレートの製造装置は、原料ガスg1と原料水w1とを水和反応させてガスハイドレートhを生成する生成装置1と、この生成装置1で生成されたガスハイドレートhを含有するガスハイドレートスラリh1の水分を排出する脱水装置2と、この脱水装置2で脱水されたガスハイドレートh2を圧縮してペレット体h3とする成形装置3とを備えている。
前記生成装置1は、原料ガスg1の供給管L1と原料水w1の供給管L2とが連結された耐圧容器1Aと、この容器1A内の水溶液を攪拌する撹拌翼1Bとから構成されており、耐圧容器1A内の底部には原料ガスg1を水溶液中に噴出させるスパージャ1Cが設けられている。また、このスパージャ1Cへ原料ガスg1を供給するブロワBが設けられ、原料水w1中に原料ガスg1が吹き込まれている。
前記脱水装置2は、前記生成装置1で生成したガスハイドレートhを含有するガスハイドレートスラリh1が導入される竪型の円筒状本体2Aと、この本体2Aの中間部に脱水室2Bと、上部にスクリューコンベア2Cとが設けられている。脱水室2Bは、円筒状本体2Aの外壁に沿って設けられ円筒形状に形成されており、筒状本体2Aの内側面と外側面とに連通する排水孔が多数形成されている。また、脱水室2Bの下部には、ガスハイドレートより分離されて排出された水分w2を生成装置1へ戻す管路L5が設けられている。
前記成形装置3は、前記脱水装置2で脱水されたガスハイドレートh2を受け入れる漏斗形状の受入室3Aと、この受入室3Aの下部に配設した一対のロール3Bとを備えている。前記受入室3Aは、この受入室3Aに供給されたガスハイドレートh2をロール3B側へ押し込んで供給するスクリューを備えた押込装置3Cが設けられている。
前記ロール3Bは、その表面に複数個の成型凹部がロール表面の円周に沿って形成されており、その成型凹部に充填されたガスハイドレートh2を押圧して圧密化してペレット体h3を形成するようになっている。
この成形装置3により圧密化されたペレット体h3は、冷却脱圧装置4のホッパー状の受入タンク部4Aに配管L8を介して供給されている。前記受入タンク部4A内には、液状冷媒rがノズルNより供給されており、その受入タンク部4Aの下部に液状冷媒rが貯留されるように液面センサF1により調整されている。
前記受入タンク部4Aに供給される液状冷媒rは、本実施例においては液化プロパンガスが好ましく用いられている。この液化プロパンガス(以下、LPG)は、冷媒タンク23に貯留されており、大気圧下でマイナス40程度に冷却されている。この冷媒タンク23より配管L10を介してポンプP6により圧送されたLPGの液状冷媒rが受入タンク部4Aへ供給されている。
受入タンク部4Aの下部には、この受入タンク部4Aと連通するペレット投入口11を備えた冷却脱圧部4Bが設けられており、この冷却脱圧部4B内には、前記ペレット体h3が投入される受入室15を構成する上部と下部とが開口された樽形状の回転体15aが設けられている。また、前記冷却脱圧部4Bの側方には、この冷却脱圧部4Bと連通するペレット体h3を排出する払出部4Cが設けられており、冷却脱圧部4Bと払出部4Cとは払出口12を介して連結されている。
また、前記冷却脱圧部4Bは、前記払出口12に対向する位置に液状冷媒rの循環配管L12が接続され、更に、ペレット供給口11とその噴出配管L12との間の位置に、液状冷媒rの充填・昇圧用の配管L11が連結されている。
この冷却脱圧装置4によって冷却され、脱圧されたペレット体h3は、円筒状の固液分離体5Bを備えた固液分離装置5へ送給され、その分離体5Bの開孔部より液状冷媒rが排出され、固液分離装置5の下部に設けた液状冷媒回収部5Cに流れ落ちるようになっている。また、ペレット体h3は、固液分離体5Bの回転に伴って前進し、前方に設けられたペレット払出部5Eより払い出されるようになっている。
また、固液分離装置5は、ほぼ大気圧となっているので、ペレット体h3に付着したLPGの一部が蒸発する。そのため、プロパンガスを回収するガス回収管L16が回収部5Dに連結されている。このガス回収管L16にはバルブv3が設けられ、固液分離装置5内の圧力を計測する圧力センサTからの信号により開閉が制御されるようになっている。
ガス回収管L16にはコンプレッサ21が設けられており、プロパンガスを1MPa~1.5MPa程度に昇圧し、コンデンサ25で凝縮後、再液化冷媒r1となって予備タンク22へ回収するようになっている。また、凝縮されて再液化冷媒r1とならなかった回収ガスg2は、生成装置1での原料ガスg1に混合されて再利用してもよい。
前記予備タンク22内の再液化冷媒r1は、バルブv2を介して冷媒タンク23へ戻される。また、前記液状冷媒回収部5Dに回収された冷媒rも前記タンク23へ戻されている。
前記固液分離装置5により液状冷媒rが分離されて払い出されたペレット体h3は、前記液状冷媒rの揮発による気化熱で更に冷却された状態となっており、配管L7やベルトコンベアなどを介して貯槽6に移送されて保存されたり、ガスハイドレート輸送船等で運搬される。
(ガスハイドレートの製造)
次に、このように構成された本発明に係るガスハイドレートの製造装置によるガスハイドレートの製造について説明する。
次に、このように構成された本発明に係るガスハイドレートの製造装置によるガスハイドレートの製造について説明する。
図1に示すように、生成装置1の反応容器1A内には、原料ガスg1と原料水w1とが供給され、温度が2℃~7℃、圧力が約5MPaに保持されている。原料ガスg1として、本実施例においてはメタンガスを主成分とする天然ガスが使用される。
反応容器1Aに供給された天然ガスg1(原料ガス)は、スパージャ1C(散気装置)によって微細な泡沫となって原料水w1中へ供給され、その原料水w1は攪拌装置1Bによって攪拌されており、天然ガスg1と原料水w1との気液接触が促進されている。この気液接触によって水和反応してガスハイドレートが生成し、このガスハイドレートhが攪拌とバブリングとにより原料水w1中に拡散・分散してガスハイドレートスラリh1が形成される。このガスハイドレートスラリh1は、ガスハイドレート率が例えば10~20%程度となるまで水和反応が続けられている。
所定の濃度となったガスハイドレートスラリh1は、輸送管L4を介してポンプP1によって圧送され、脱水装置2の筒状本体2Aの下方へ供給される。筒状本体2Aに導入されたスラリh1は、筒状本体2A内を上方へ向かって上昇する際に途中に設けられた排水孔を通して脱水室2Bへ排水される。その脱水室2Bに排水された水分w2は排水管L5を介して生成装置1に戻されるようになっている。
脱水室2Bを経て水分が排水されて濃縮されたガスハイドレートは、筒状本体2Aの上へ上昇し、そこでは含有率が例えば40~60%程度に高められている。この脱水されたガスハイドレートh2は、筒状本体2Aの上部に設けたスクリューコンベア2Cを介して成形装置3へ移送される。
成形装置3の受入室3A内に移送されたガスハイドレートh2は、スクリュー型押込装置3Cによって、受入室3Aの下側に向かって押込まれ、その受入室3Aの下部に配設したロール3Bにガスハイドレートh2が押し付けられるようにして供給される。ロール3Bに押し付けられたガスハイドレートh2は、そのロール3Bの表面に形成された成形凹部(ディンプル)内に充填され、一対のロール3Bの回転に伴って前記成形凹部内にガスハイドレートh2が閉じこめられると共に押圧されてペレット体h3が形成される。
ガスハイドレートh2が押圧されて圧密化する際に、そのガスハイドレートh2が圧搾されて水分w3が排出されており、ガスハイドレートペレット体h3のガスハイドレート率は例えば90%以上となっている。
成形装置3により成型されると共にガスハイドレート率が高められたペレット体h3は、排水w3とペレット体h3とを分離する分離装置Sを介し、排水w3は生成装置1側へ戻され、ペレット体h3は脱圧冷却装置4へ移送される。脱圧冷却装置4の受入タンク部4Aへ供給されたペレット体h3は、下部の冷却脱圧部4Bへ、ペレット体h3を積み込めるようにその受入タンク部4Aに送られる。
次いで、冷却脱圧部4Bの動作を図2を用いて説明する。まず、図2aに示すように、受入室15を構成する回転体15aの開口部が投入口11と連通して前記ペレット体h3が自重により受入室15内へ沈降して充填される。この際、前記受入室15内には、成形装置3側と同じ圧力に昇圧されたLPGが予め充填してあるため、投入口11と連通した時にペレット体h3は受入室15内へLPGとの比重差により沈降するようになっている。また、受入タンク部4Aの下方にはLPGが所定の液面となるように満たされており、受入室15と投入口11とが連通した際に成形装置3側の気体(原料ガス)がその受入室15にペレット体h3と共に進入しないようになっている。
受入室15の回転体15aが図2bに示すように、時計方向に回転すると、受入室15の開口部が閉止されて、成形装置3側の高圧に保持された状態でペレット体h3とLNGとが密閉される。
この高圧の密閉状態で更に回転体15aが時計方向に回転し、図2cに示すように、固液分離装置5側の大気圧に連通している払出口12と受入室15とが連通する。この受入室15と払出口とが連通すると共に、その受入室15内が大気圧にまで減圧され、更に、図2c及びdに示すように、受入室15の後方に設けた液体冷媒循環配管L12よりLPGが導入してペレット体h3を払出部4Cへ押し流している。押し流されたペレット体h3は、払出部4Cを介して固液分離装置5へ送り込まれる。
受入室15を構成する回転体15aが更に時計方向に回転し、再び受入室15の開口部が閉止されて密閉状態となる。この密閉状態で、図2eに示すように、液体冷媒充填・昇圧管L11よりLNGが受入室15内に供給されて、前記成形装置3側の圧力に昇圧される。
回転体15aが更に時計方向に回転し、図2fに示すように、回転体15aの開口部が投入口11と連通する。連通すると共に、図2aに示すようにペレット体h3が受入室15内へ充填される。このような動作を繰り返してペレット体h3が連続的に冷却され、脱圧されている。
固液分離装置5に供給されたペレット体h3とLPGとは、払出部4Cから筒状の分離器5B内に払い出され、LPGはその分離器5Bに形成した多数開孔より下部へ排出され、分離器5B上にペレット体h3が残される。更に、分離器5B上に残されたペレット体h3に付着していたLPGが揮発してその気化熱によってペレット体h3が冷却される。
前記筒状の分離器5Bは、モータにより回転するようになっており、また、この回転に伴ってペレット体h3を前方へ送り出すようになっている。分離器5B内を前方に送られたペレット体h3は、分離器5Bの端部より落下すると共に固液分離装置5の下部に設けたペレット払出部5Eより払い出され、配管L7を介して貯槽6へ供給される。
前記固液分離装置5内で揮発したプロパンガスg2は、ガス回収管L16を介して冷却器用のコンプレッサ21で大気圧から1.12MPa程度に昇圧され、コンデンサ25で凝縮されて再液化冷媒r1が生成される。その再液化冷媒r1は予備タンク22へ回収され、更に冷媒タンク23へ戻される。
本発明においては、10kg/secの処理量と仮定すると、冷却に要する熱量は、875kWとなる。冷凍機動力としてCOPが3であると仮定すると、LSAは292kWとなる。そして、本発明においては、ガスを圧縮するための専用のコンプレッサを設置することなく、冷却器用の熱源機が利用できるので、圧縮動力がかからない。よって、冷却・脱圧にかかる動力は、バルブの駆動力(3kW程度)と冷却動力のみとなり、295kW程度(292kW+3kW)となる。
本発明により、回収ガスの圧縮比を従来の1/10程度にまで小さくすることができ、また、冷却・脱圧にかかる動力を従来の半分程度にまで抑えることができる。
Claims (4)
- 成型された加圧状態のガスハイドレート団塊状体を冷却して後流側の圧力にまで減圧する冷却脱圧工程であって、
前記冷却脱圧工程は、ガスハイドレート団塊状体を収容する受入室が設けられ、この受入室を介して前記団塊状体を後流側の圧力にまで減圧するように構成されており、
前記受入室に充填された液状冷媒の中に前記団塊状体を浸漬し、液状冷媒との固・液接触によりその団塊状体を冷却することを特徴とするガスハイドレートの製造方法。 - 成型された加圧状態のガスハイドレート団塊状体を冷却して後流側の圧力にまで減圧する冷却脱圧工程と、この冷却脱圧工程で冷却されて脱圧されたガスハイドレート団塊状体に付随する冷媒とそのガスハイドレート団塊状体とを分離する固液分離工程とを備え、
前記冷却脱圧工程は、前記成形工程で得られたガスハイドレート団塊状体を収容する受入室が設けられ、この受入室を介して前記団塊状体を後流側の圧力にまで減圧するように構成され、前記受入室に充填された液状冷媒の中に前記団塊状体を浸漬し、液状冷媒との固・液接触によりその団塊状体を冷却しており、
前記固液分離工程は、冷却脱圧されたガスハイドレート団塊状体と液状冷媒とを分離すると共に、そのガスハイドレート団塊状体に付着した液状冷媒が気化する気化熱によりガスハイドレート団塊状体を冷却することを特徴とするガスハイドレートの製造方法。 - 成形された加圧状態のガスハイドレート団塊状体を冷却して後流側の圧力にまで減圧する冷却脱圧装置であって、
前記冷却脱圧装置は、ガスハイドレート団塊状体の投入口と、液状冷媒の供給口と、ガスハイドレート団塊状体と共に冷媒を排出する排出口と、前記投入口または冷媒供給口または排出口の何れかと連通可能に形成した受入室とを有しており、
前記冷媒供給口より成形装置側の圧力ないしこれに近い圧力の液状冷媒が受入室内に供給されて充填され、前記投入口より受入室内にガスハイドレート団塊状体が液状冷媒に浸漬され、後流側の圧力に連通している排出口よりガスハイドレート団塊状体と共に液状冷媒を排出するように構成されていることを特徴とするガスハイドレートの製造装置。 - 成形された加圧状態のガスハイドレート団塊状体を冷却して後流側の圧力にまで減圧する冷却脱圧装置と、この冷却脱圧装置で冷却されて脱圧されたガスハイドレート団塊状体に付随する冷媒とそのガスハイドレート団塊状体とを分離する固液分離装置とを備え、
前記冷却脱圧装置は、ガスハイドレート団塊状体の投入口と、液状の冷媒の供給口と、ガスハイドレート団塊状体と共に冷媒を排出する排出口と、前記投入口または冷媒供給口または排出口の何れかと連通可能に形成した受入室とを有しており、前記冷媒供給口より成形装置側の圧力ないしこれに近い圧力の液状冷媒が受入室内に供給されて充填され、前記投入口より受入室内にガスハイドレート団塊状体が液状冷媒に浸漬され、後流側の圧力に連通している排出口よりガスハイドレート団塊状体と共に液状冷媒を排出し、
前記固液分離装置は、前記冷却脱圧装置より排出されたガスハイドレート団塊状体と液状冷媒とを分離すると共にガスハイドレート団塊状体に付着した液状冷媒を気化させる液切り室が形成されていることを特徴とするガスハイドレートの製造装置。
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