WO2009118186A1 - Bimetallband zur herstellung von sägeblättern, sägebändern oder streichrakeln - Google Patents
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Definitions
- Bimetallic strip for the production of saw blades, saw bands or doctor blades
- the present invention relates to a bimetallic strip for the production of saw blades, saw bands or doctor blades and the use of the bimetallic strip for producing the saw blades, saw bands or doctor blades.
- a composite steel sheet or composite steel strip is used in special applications.
- composite steel strips with a hard and wear-resistant edge are also used as a squeegee area for the production of doctor blades.
- a strip of a cutting or doctor blade material is welded or soldered for this purpose. Since this composite steel sheet or composite steel strip consists of at least two different materials, it is referred to below as a bimetallic strip.
- a tooth profile or a tooth contour corresponding to the later saw blade or band is milled or ground out of the abovementioned bimetallic strip.
- the resulting teeth include tip portions made of cutting material, such as HSS steel, with the remainder of the saw blade made of the tough elastic steel of the carrier tape. Due to the use of HSS steel or other cutting materials, for example, the later tooth tip areas of the saw blades or saw bands produced therefrom or the edges from scratching a high wear resistance on what leads to a long life of these products.
- the present invention therefore has the technical task of providing a bimetallic strip for the production of saw blades, saw bands or doctor blades, which can be manufactured more simply and less expensively.
- the bimetallic strip should have a consistently high quality.
- the bimetallic strip is compared to the prior art require less labor and logistics costs with shorter set-up and flexible with different cutting / squeegee material and -Materialbreiten be produced.
- bimetallic strip having a portion of a carrier tape material and a portion of a cutting material.
- the bimetallic strip according to the invention is produced by a method comprising the following steps:
- a bimetallic strip is provided, from which a very large amount of bimetallic strips can be produced simultaneously with only one pass through a casting and rolling plant.
- One of the main advantages of the method is that the elaborate process step of welding the cutting material to the carrier tape material is eliminated.
- the inserted intermediate plates of the cutting material almost automatically weld to the carrier tape material when it is poured. This leads to significantly shorter set-up and transport times and significantly less input material is consumed.
- the rolling process is only passed through by a component which already contains the at least two different types of steel. After rolling, the resulting composite tape only needs to be separated into the desired bimetallic bands.
- Another advantage of the method is that the cutting material is no longer used in the form of flat wire. Instead, simple sheet metal can be used from the cutting material, which means only one-third of the initial cost. - A -
- the production can be fully automatic without requiring manual activities, and is therefore very cost-effective.
- the combination of cutting material and carrier tape material is particularly high load capacity, since it arises at the beginning of the manufacturing process in the casting of the carrier tape material. The further rolling processes from the cast block to the composite strip and finally to the bimetal strip no longer impair this existing connection.
- the pouring of the molten metal into the casting mold takes place rising, that is from below, and thus less turbulent than when pouring from above.
- the partial melting of the intermediate plates takes place in a controlled manner, whereby the later thickness of the cutting material in the ingot can be defined more accurately.
- the temperature of the cast-in molten metal is preferably below or in the range of the melting temperature of the cutting material, wherein a complete melting of the cutting material is excluded by the dimensioning of the intermediate plate depending on the materials used and the casting temperature.
- 0.1-50%, preferably 0.2-30%, more preferably 0.3-15% and particularly preferably 0.5-5% of the respective thickness of the intermediate sheets melts during casting.
- the molten metal thus solidifies in the mold before the intermediate plates melt completely.
- Desired is a large-scale, but local melting, which leads to a metallurgical connection, that is, to a welding of the two types of steel. While generally the reflow should be sufficiently large to ensure good bonding of the intermediate sheets to the carrier tape material, it should be as low as possible so that the carrier tape material is not significantly alloyed by the melted cutting material. An excessively high alloy of the carrier tape material would impair the bending / fatigue strength of the carrier tape, which could lead to breakage of teeth of a saw.
- the flow conditions in the molten pool can be controlled by electromagnetic fields in order to further calm the turbulence in the rising molten metal in the casting mold and to control the melting of the intermediate laminations.
- the intermediate plates preferably have a biconvex cross section and / or a decreasing thickness in the casting direction.
- the intermediate plates can be adapted to the different speeds in the casting solidification.
- a cast block finally solidifies in the middle.
- the intermediate plates may, depending on the desired dimension of the bimetallic strip, be uniformly or non-uniformly spaced from each other and / or have the same or a different thickness.
- the spacing of the intermediate sheets and their thickness determine the later widths of the cutting and carrier tape material portions of the bimetal tapes.
- the inserted intermediate plates are preferably held by spacers, clamps and / or centerings from all sides, which during the
- the spacers, clamps and / or Centering prevents shifting or tilting of the intermediate plates in the subsequent pouring of the molten metal.
- the material used for the spacers is preferably low-melting metallic materials. Since these ideally melt completely during the casting process, they do not give rise to any problems during subsequent processing.
- rolling the ingot comprises hot and / or cold rolling.
- the ingot is formed into a bimetallic strip.
- the method for producing the bimetallic strip may preferably further comprise heat treatment steps.
- the heat treatment serves to improve the material properties or to facilitate the processability.
- the method for producing the bimetallic strip preferably comprises straightening and / or winding the bimetal strips.
- the straightening leads to straight and precise bimetallic bands, which can be wound up for transport and storage to a so-called coil.
- the technical object of the invention is achieved by the use of a bimetallic strip described above for the production of saw blades, saw bands or doctor blades.
- the use of bimetal bands in the production of saw blades, saw bands or doctor blades leads to significantly less expensive saw blades, saw bands or doctor blades, since the production of the bimetallic bands is significantly less expensive than the conventional production of such bimetallic bands
- Fig. 2 is a cross-sectional view of one embodiment of a cast block of two alternate steel grades
- Fig. 3 is a cross-sectional view of a preferred embodiment of a composite tape
- Fig. 4 is a cross-sectional view of a preferred bimetallic strip after separation
- FIG. 5 shows a preferred cross-sectional shape of an intermediate sheet in section A-A from FIG. 1.
- Fig. 1 shows a mold 3, in the intermediate plates 5 are inserted from cutting material.
- the intermediate plates 5 is preferably polished bare metal, scale-free sheets to prevent non-metallic voids between the different metal types.
- the casting steps or the entire production can be carried out under protective gas or in vacuo.
- the intermediate plates 5 are preferably between 8-15 mm thick and are arranged at the desired distances from one another. Preference is given to the intermediate plates 5 are arranged at a distance which corresponds approximately to twice the width of the bimetallic strip to be produced later.
- the intermediate plates 5 may have a biconvex cross-section, as shown by way of example in FIG. 5.
- the thickness D decreases in cross-section from the inside to the outside in order to counteract the slower solidification of the melt prevailing during casting in the middle of the casting mold 3.
- Cross-section allows the intermediate plates 5 to melt more strongly in the middle than at the edge, but in the solidified ingot 12 the remaining cutting material 8 is the same everywhere.
- the intermediate plates 5 in the casting direction G may have a decreasing thickness D in order to be adapted to the different speeds of solidification in the casting mold 3. They may be uniformly or non-uniformly spaced and / or have the same or a different thickness.
- the intermediate plates 5 of cutting material may also have kinks, steps or bulges.
- the stents 16 are designed so that they melt completely in the course of casting, as soon as the melt has calmed after casting.
- the pouring of the molten metal 6 into the casting mold 3 is preferably carried out in an upward direction, that is to say by means of a feed system from below, as indicated by the arrows 6 in FIG. 1.
- the level of the molten metal 6 in the casting mold 3 increases less turbulently than when pouring from above.
- the pouring of the molten metal 6 takes place at a defined temperature and rate of rise and takes about 1 minute.
- the flow conditions in the molten pool can be influenced by electromagnetic fields in order, for example, to further calm the turbulence in the rising molten metal 6 in the casting mold 3.
- the temperature of the cast-in molten metal 6 from the carrier strip material 10 is below or in the range of the melting temperature of the cutting material 8 of the intermediate plates 5. Therefore, the molten metal 6 solidifies in the mold 3 before the intermediate plates 5 would completely melt. It is crucial that the thickness D of the intermediate sheets 5, depending on the materials used for cutting and carrier tape material and depending on the casting temperature and other casting influences such that after solidification of the carrier tape material 10 a defined thickness of the intermediate sheets of cutting material 8 remains in the ingot 12 ,
- the intermediate sheets 5 melt at 0.1-50%, preferably 0.2-30%, more preferably 0.3-15% and most preferably at 0.5-5% of their thickness D during casting. A complete melting, which would lead to a mixture of the two metals by diffusion to be prevented.
- the intermediate plates 5 are therefore not only used to calm the melt pool but form a crucial component of the later bimetallic strip, namely the desired section of cutting material.
- the ingot 12 is then removed from the casting mold 3. This removal can be facilitated by a corresponding pyramidal or conical shape of the mold 3 and by appropriate coatings.
- This cast or composite block 12 can weigh between 2.5 to 5 tons.
- the casting block 12 as shown by way of example in cross-section in FIG. 2, is formed into a so-called slab in the course of the rolling steps. This forming may include forging and / or hot working.
- the slab is between 9 and 15 m long, 300 to 340 mm wide and 80 to 100 mm thick.
- the cutting material 8 may lose its desired shape. It may possibly be e.g. a biconvex, that is to assume a lens-like form. Such effects can be counteracted by forming the intermediate sheets 5 in the corresponding negative mold.
- the slab passes through a hot rolling line to produce a composite strip 14, which is shown schematically in Fig. 3 in cross section.
- the temperatures in the hot rolling mill are between 1100 and 1150 ° C.
- the workpiece is rolled down to a thickness of 2.5 to 4.5 mm. The width remains approximately constant, but the composite tape 14 is getting longer.
- By rolling (hot and / or cold) additionally isotropic or anisotropic material properties can be introduced into the bimetallic strip to be produced.
- the composite tape 15 after cold rolling reaches the final dimensions of e.g. 0.65 mm, 0.95 mm, 1.13 mm or 1.65 mm.
- the composite strip 14 is then divided in the region of the cutting material 8, as indicated in FIG. 3 by the dividing lines 20. For this, the composite tape 14 is split or slotted.
- the area of the cutting material 8 should usually be divided in the middle. However, slight changes in the position of the cutting material 8 in the composite strip 14 can result from the rolling process. If the transitions between the two metal types are invisible to the eye, the two metal types can be automatically detected by electrical conductivity measurements.
- the desired cutting line 20 eg the center of the cutting material 8) can then eg by laser be marked, and thus allows a precise dividing the composite strip 3 to individual bimetallic bands 1, as shown in Fig. 4.
- steps of straightening and winding the bimetallic bands may follow.
- mechanical treatments of the bimetal belts may be followed by further heat treatments (e.g., homogenization annealing).
- the bimetallic bands can then be used to make saw blades, saw bands or doctor blades.
- a sawtooth contour is introduced into the bimetallic strip 1 at the edge with the cutting material 8, so that the tooth tip areas are formed by cutting material 8.
- the bimetallic strip 1 only needs to be suitably ground.
- the cutting material 8 may consist of rolled HSS sheets. Suitable materials for the cutting material 8 are the high-speed steels with the numbers 1.3207, 1.3247, 1.3299, 1.3243 and 1.3243, with the speed steel grades numbers 1.3207 and 1.3247 are preferred cutting materials 8 for saw bands, saw blades and depending on the application also for doctor edges.
- carrier strip material 10 The following steels are preferably used as carrier strip material 10:
- 1.2390 (32CrMoV16, 32CrMoV12) 1.2394 (3 OCrMoV 16)
- Particularly preferred combinations of cutting material 8 and carrier tape material 10 are the combinations of the steels 1.3247 / 1.2390, 1.3247 / 1.2394, 1.3207 / 1.2390 and 1.3207 / 1.2394.
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Abstract
Ein Bimetallband 1 aufweisend einen Abschnitt aus einem Trägerbandmaterial 10 und einen Abschnitt aus einem Schneidmaterial 8 wird hergestellt durch ein Verfahren mit den folgenden Schritten: Einlegen von Zwischenblechen 5 aus dem Schneidmaterial 8 in eine Gießform 3, Eingießen einer Metallschmelze 6 aus dem Trägerbandmaterial 10 in die Gießform 3, wobei die Zwischenbleche 5 lediglich teilweise aufschmelzen, und bei der Erstarrung eine metallurgische Verbindung mit dem eingegossenen Trägerbandmaterial 10 eingehen und einen Gussblock bilden, Entnehmen des Gussblockes 12 aus der Gießform 3, Walzen des Gussblockes 12 zu einem Verbundband 14, wobei das Verbundband 14 abwechselnd Abschnitte aus Trägerbandmaterial 10 und Abschnitte aus Schneidmaterial 8 aufweist und Teilen des Verbundbandes 14 durch die Abschnitte aus Schneidmaterial 8, wobei mehrere Bimetallbänder 1 entstehen. Weiterhin umfasst die Erfindung die Verwendung eines derartigen Bimetallbands zur Herstellung von Sägeblättern, Sägebändern oder Streichrakeln.
Description
Bimetallband zur Herstellung von Sägeblättern, Sägebändern oder Streichrakeln
1. Gebiet der Erfindung
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Bimetallband zur Herstellung von Sägeblättern, Sägebändern oder Streichrakeln und die Verwendung des Bimetallbandes zur Herstellung der Sägeblätter, Sägebänder oder Streichrakeln.
2. Hintergrund der Erfindung
Zur Fertigung von Sägeblättern oder Sägebändern mit harten und verschleißfesten Zahnspitzenbereichen wird in speziellen Anwendungen ein Verbundstahlblatt oder Verbundstahlband eingesetzt. In ganz speziellen Anwendungen werden zur Fertigung von Streichrakeln ebenfalls Verbundstahlbänder mit einer harten und verschleißfesten Kante als Rakelbereich verwendet. An der Kante eines Trägerbandes aus zähfestem, elastischen Stahl ist zu diesem Zweck ein Streifen aus einem Schneid- oder Rakelwerkstoff angeschweißt oder angelötet. Da dieses Verbundstahlblatt oder Verbundstahlband aus mindestens zwei unterschiedlichen Werkstoffen besteht, wird es im Folgenden als Bimetallband bezeichnet.
Zur Herstellung eines Sägeblattes oder -bandes wird aus dem oben genannten Bimetallband ein Zahnprofil bzw. eine Zahnkontur entsprechend dem späteren Sägeblattes oder -bandes herausgefräst oder herausgeschliffen. Die auf diese Weise entstehenden Zähne umfassen Spitzenbereiche bestehend aus Schneidmaterial, beispielsweise HSS-Stahl, wobei der Rest des Sägeblattes aus dem zähfesten elastischen Stahl des Trägerbandes besteht. Aufgrund der Verwendung von beispielsweise HSS-Stahl bzw. anderen Schneidwerkstoffen weisen die späteren Zahnspitzenbereiche der daraus gefertigten Sägeblätter oder Sägebänder oder die Kanten
vom Streichrakeln eine hohe Verschleißfestigkeit auf was zu einer hohen Lebensdauer dieser Produkte führt.
Das oben beschriebene Herstellungsverfahren von Sägeblättern, Sägebändern oder Streichrakeln ist aufgrund der separaten Herstellung des Schneidbereichs und des Anlöten oder Anschweißen desselben technisch aufwendig und kostenintensiv.
Die vorliegende Erfindung stellt sich daher die technische Aufgabe, ein Bimetallband zur Herstellung von Sägeblättern, Sägebändern oder Streichrakeln bereitzu- stellen, das einfacher und kostengünstiger gefertigt werden kann. Daneben soll das Bimetallband eine gleich bleibend hohe Qualität aufweisen. Schließlich soll das Bimetallband verglichen mit dem Stand der Technik geringeren Arbeits- und Logistikaufwand bei geringeren Rüstzeiten erfordern und flexibel mit unterschiedlichen Schneid/Rakelmaterial und -Materialbreiten herstellbar sein.
3. Zusammenfassung der Erfindung
Diese technischen Aufgaben der vorliegenden Erfindung werden vom Gegenstand der unabhängigen Patentansprüche 1 und 12 gelöst. Weitere Ausgestaltungen der Erfindung sind den abhängigen Ansprüchen zu finden.
Insbesondere werden die oben genannten Aufgaben durch ein Bimetallband mit einem Abschnitt aus einem Trägerbandmaterial und einem Abschnitt aus einem Schneidmaterial gelöst. Das erfmdungsgemäße Bimetallband wird durch ein Ver- fahren hergestellt, welches die folgenden Schritte aufweist:
a. Einlegen von Zwischenblechen aus dem Schneidmaterial in eine Gießform;
b. Eingießen einer Metallschmelze aus dem Trägerbandmaterial in die Gieß- form, wobei die Zwischenbleche lediglich teilweise aufschmelzen, bei der
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Erstarrung eine metallurgische Verbindung mit dem eingegossenen Trägerbandmaterial eingehen und einen Gussblock bilden;
c. Entnehmen des Gussblockes aus der Gießform;
d. Walzen des Gussblockes zu einem Verbundband, wobei das Verbundband abwechselnd Abschnitte aus Trägerbandmaterial und Abschnitte aus Schneidmaterial aufweist; und
e. Teilen des Verbundbandes durch die Abschnitte aus Schneidmaterial, wobei mehrere Bimetallbänder entstehen.
Damit wird ein Bimetallband bereitgestellt, von dem bei nur einem Durchlauf durch eine Gieß- und Walzanlage gleichzeitig eine sehr große Menge von Bime- tallbändern hergestellt werden können. Einer der Hauptvorteile des Verfahrens liegt darin, dass der aufwändige Proßessschritt des Anschweißens des Schneidmaterials an das Trägerbandmaterials entfällt. Die eingelegten Zwischenbleche aus dem Schneidmaterial verschweißen quasi automatisch mit dem Trägerbandmaterial, wenn dieses eingegossen wird. Dies führt zu deutlich geringeren Rüst- und Transportzeiten und es wird deutlich weniger Vormaterial verbraucht. Der Walzvorgang wird nur noch von einer Komponente durchlaufen, der die mindestens zwei unterschiedlichen Stahlsorten bereits enthält. Nach dem Walzen braucht das entstandene Verbundband lediglich noch in die gewünschten Bimetallbänder getrennt zu werden.
Ein weiterer Vorteil des Verfahrens liegt darin, dass das Schneidmaterial nicht mehr in der Form von Flachdraht verwendet wird. Stattdessen kann simples Blech aus dem Schneidmaterial verwendet werden, was nur ein Drittel der Anschaffungskosten bedeutet.
- A -
Die Herstellung kann vollautomatisch ablaufen, ohne manuelle Tätigkeiten zu benötigen, und ist daher sehr kostengünstig. Es werden Bimetallbänder mit einer gleichbleibend hohen Qualität bereitgestellt, da manuelle Betätigungen entfallen. Weiterhin wird für die Herstellung der Bimetallbänder fast kein Abfallmaterial erzeugt.
Zusätzlich ist die Verbindung von Schneidmaterial und Trägerbandmaterial besonders hoch belastbar, da sie schon am Anfang des Herstellungsprozesses beim Gießen des Trägerbandmaterials entsteht. Die weiteren Walzvorgänge vom Guss- block zum Verbundband und schließlich zum Bimetallband beeinträchtigen diese bestehende Verbindung nicht mehr.
In einer bevorzugten Ausführungsform geschieht das Eingießen der Metallschmelze in die Gießform steigend, das heißt von unten, und damit weniger turbu- lent als bei Eingießen von oben. Dadurch erfolgt das teilweise Aufschmelzen der Zwischenbleche auf eine kontrollierte Weise, wodurch die spätere Dicke des Schneidmaterials im Gussblock genauer definiert werden kann.
Die Temperatur der eingegossenen Metallschmelze liegt bevorzugt unter oder im Bereich der Schmelztemperatur des Schneidmaterials, wobei durch die Dimensionierung der Zwischenblech in Abhängigkeit von den verwendeten Materialien und der Gießtemperatur ein völliges Aufschmelzen des Schneidmaterials ausgeschlossen wird.
In einer weiter bevorzugten Ausführungsform schmilzt 0,1 - 50 %, bevorzugt 0,2 - 30 %, bevorzugter 0,3 - 15 % und besonders bevorzugt 0,5 - 5 % der jeweiligen Dicke der Zwischenbleche beim Gießen auf. Die Metallschmelze erstarrt also in der Gießform bevor die Zwischenbleche vollständig aufschmelzen. Gewünscht ist ein großflächiges, aber lokales Aufschmelzen, welches zu einer metallurgische Verbindung, das heißt zu einem Verschweißen der beiden Stahlsorten führt.
Im Allgemeinen sollte das Aufschmelzen zwar ausreichend groß sein, um eine gute Verbindung der Zwischenbleche mit dem Trägerbandmaterial zu gewährleisten, jedoch sollte es so gering wie möglich sein, damit das Trägerbandmaterial nicht signifikant durch das aufgeschmolzene Schneidmaterial auflegiert wird. Ei- ne zu hohe Legierung des Trägerbandmaterials würde die Biegewechsel- /Dauerfestigkeit des Trägerbandes beeinträchtigen, was zu einem Ausbrechen von Zähnen einer Säge fuhren könnte.
Bevorzugt können die Strömungsverhältnisse im Schmelzpool durch elektromag- netische Felder gesteuert werden, um die Turbulenzen in der ansteigenden Metallschmelze in der Gießform noch weiter zu beruhigen und das Anschmelzen der Zwischenbleche zu steuern.
Die Zwischenbleche weisen bevorzugt einen bikonvexen Querschnitt und/oder in Gießrichtung eine abnehmende Dicke auf. Durch diese Maßnahmen können die Zwischenbleche an die in der Gießform unterschiedlich verlaufenden Erstarrungsgeschwindigkeiten angepasst werden. Üblicherweise erstarrt ein Gussblock zuletzt in der Mitte. Durch die Geometrie der eingelegten Zwischenbleche werden mögliche Form- und Dimensionsveränderungen während der nachfolgenden Erstarrung, Schrumpfung, Umformung und möglichen weiteren Wärmebehandlungen ausgeglichen.
Die Zwischenbleche können, je nach gewünschter Abmessung des Bimetallbandes, gleichmäßig oder ungleichmäßig voneinander beabstandet sein und/oder die gleiche oder eine unterschiedliche Dicke aufweisen. Der Abstand der Zwischenbleche und ihre Dicke bestimmen die späteren Breiten der Schneid- und Trägerbandmaterialabschnitte der Bimetallbänder aus.
Weiterhin werden die eingelegten Zwischenbleche bevorzugt durch Abstandshal- ter, Klemmen und/oder Zentrierungen von allen Seiten gehalten, die während des
Eingießens vollständig aufschmelzen. Die Abstandshalter, Klemmen und/oder
Zentrierungen verhindern ein Verschieben oder Verkippen der Zwischenbleche beim späteren Eingießen der Metallschmelze. Als Material für die Abstandshalter werden bevorzugt tiefschmelzende metallische Werkstoffe verwendet. Da diese während des Gießvorgangs idealerweise vollständig aufschmelzen, ergeben sich durch sie keine Probleme bei der späteren Verarbeitung.
In einer bevorzugten Ausführungsform umfasst das Walzen des Gussblockes ein Warm- und/oder ein Kaltwalzen. Durch das Walzen wird der Gussblock zu einem Bimetallband umgeformt.
Das Verfahren zur Herstellung des Bimetallbandes kann bevorzugt weiterhin Wärmebehandlungsschritte umfassen. Die Wärmebehandlung dient dazu die Werkstoffeigenschaften zu verbessern oder die Verarbeitbarkeit zu erleichtern.
Bevorzugt umfasst das Verfahren zur Herstellung des Bimetallbandes ein Richten und/ oder ein Wickeln der Bimetallbänder. Das Richten führt zu geraden und präzisen Bimetallbändern, die für den Transport und die Lagerung zu einem sog. Coil aufgewickelt werden können.
Weiterhin wird die technische Aufgabe der Erfindung durch die Verwendung eines oben beschriebenen Bimetallbands zur Herstellung von Sägeblättern, Sägebändern oder Streichrakeln gelöst. Die Verwendung von Bimetallbändern in der Produktion von Sägeblättern, Sägebändern oder Streichrakeln fuhrt zu deutlich kostengünstigeren Sägeblättern, Sägebändern oder Streichrakel, da die Herstel- lung der Bimetallbänder deutlich kostengünstiger ist, als die übliche Herstellung solcher Bimetallbänder
4. Kurze Beschreibung der begleitenden Zeichnungen Die vorliegende Erfindung wird unter Bezugnahme auf die in den begleitenden Zeichnungen dargestellten Ausführungsformen beschrieben. Es zeigt:
Fig. 1 eine Querschnittsansicht einer bevorzugten Ausführungsform einer Gießform zum steigenden Gießen, in die Zwischenbleche eingelegt sind;
Fig. 2 eine Querschnittsansicht einer Ausführungsform eines Gußblocks aus zwei, sich abwechselnden Stahlsorten;
Fig. 3 eine Querschnittsansicht einer bevorzugte Ausführungsform eines Verbundbandes;
Fig. 4 eine Querschnittsansicht eines bevorzugten Bimetallbandes nach dem Trennen; und
Fig. 5 eine bevorzugte Querschnittsform eines Zwischenblechs im Schnitt A-A aus Fig. 1.
5. Detaillierte Beschreibung der bevorzugten Ausführungsformen
Im Folgenden werden bevorzugte Ausfuhrungsformen der vorliegenden Erfin- düng unter Bezugnahme auf die Figuren im Detail erläutert.
Fig. 1 zeigt eine Gießform 3, in die Zwischenbleche 5 aus Schneidmaterial eingelegt sind. Bei den Zwischenblechen 5 handelt es bevorzugt sich um metallisch blank geschliffene, zunderfreie Bleche zur Vermeidung nichtmetallischer Lunker zwischen den verschiedenen Metallsorten. Zur Vermeidung von Oxideinschlüssen können die Gießschritte oder die gesamte Herstellung unter Schutzgas oder im Vakuum durchgeführt werden.
Die Zwischenbleche 5 sind bevorzugt zwischen 8-15 mm dick und werden in den gewünschten Abständen zueinander angeordnet. Bevorzugt werden die Zwischen-
bleche 5 in einem Abstand angeordnet, der in etwa der doppelten Breite des später herzustellenden Bimetallstreifens entspricht.
Die Zwischenbleche 5 können einen bikonvexen Querschnitt, wie er in Fig. 5 bei- spielhaft dargestellt ist, aufweisen. Hierbei nimmt die Dicke D im Querschnitt von innen nach außen ab, um die beim Gießen vorherrschende langsamere Erstarrung der Schmelze in der Mitte der Gussform 3 entgegen zu wirken. Der bikonvexe
Querschnitt erlaubt, dass die Zwischenbleche 5 in der Mitte stärker anschmelzen als am Rand, jedoch im erstarrten Gußblock 12 das verbleibende Schneidmaterial 8 überall gleich dick ist.
Aus dem gleichen Grund können die Zwischenbleche 5 in Gießrichtung G eine abnehmende Dicke D aufweisen, um an die in der Gießform 3 unterschiedlich verlaufende Erstarrungsgeschwindigkeiten angepasst zu sein. Sie können gleich- mäßig oder ungleichmäßig voneinander beabstandet sein, und/oder die gleiche oder eine unterschiedliche Dicke aufweisen. Die Zwischenbleche 5 aus Schneidmaterial können auch Knicke, Stufen oder Wölbungen aufweisen.
Um die eingelegten Zwischenbleche 5 beim Gießen in der Gießform 3 zu fixieren, werden sie durch Abstandshalter, Klemmen und/oder Zentrierungen 16 in Position gehalten und mittels eines Gehänges 18 in die Gießform 3 gehängt. Die An- standshalter 16 werden derart ausgelegt, dass sie im Laufe des Gießens vollständig aufschmelzen, sobald sich die Schmelze nach dem Gießen beruhigt hat.
Der Einguss der Metallschmelze 6 in die Gießform 3 erfolgt bevorzugt steigend, das heißt durch ein Einspeisesystem von unten, wie durch die Pfeile 6 in Fig. 1 angedeutet. Dadurch steigt der Pegel der Metallschmelze 6 in der Gießform 3 weniger turbulent als beim Gießen von oben. Das Eingießen der Metallschmelze 6 erfolgt mit definierter Temperatur und Steiggeschwindigkeit und dauert etwa 1 Minute.
Die Strömungsverhältnisse im Schmelzpool können durch elektromagnetische Felder beeinflusst werden, um z.B. die Turbulenzen in der ansteigenden Metallschmelze 6 in der Gießform 3 noch weiter zu beruhigen.
Die Temperatur der eingegossenen Metallschmelze 6 aus dem Trägerbandmaterial 10 liegt unter oder im Bereich der Schmelztemperatur des Schneidmaterials 8 der Zwischenbleche 5. Daher erstarrt die Metallschmelze 6 in der Gießform 3 bevor die Zwischenbleche 5 vollständig aufschmelzen würden. Entscheidend ist, dass die Dicke D der Zwischenbleche 5 je nach verwendeten Materialien für Schneid- und Trägerbandmaterial und je nach Gießtemperatur und anderen gießtechnischen Einflüssen so gewählt wird, dass nach dem Erstarren des Trägerbandmaterials 10 eine definierte Dicke der Zwischenbleche aus Schneidmaterial 8 im Gußblock 12 verbleibt.
Gewünscht ist lediglich ein großflächiges, aber lokales Aufschmelzen, welches zu einer metallurgische Verbindung, das heißt zu einem Verschweißen der beiden Metallsorten führt. Die Zwischenbleche 5 schmelzen zu 0,1 — 50 %, bevorzugt 0,2 - 30 %, bevorzugter 0,3 - 15 % und besonders bevorzugt zu 0,5 - 5 % ihrer Dicke D beim Gießen auf. Ein völliges Aufschmelzen, was durch Diffusion zu einer Mischung der beiden Metallsorten führen würde soll verhindert werden. Die Zwischenbleche 5 dienen daher nicht nur zur Beruhigung des Schmelzpools sondern bilden eine entscheidende Komponente des späteren Bimetallbandes, nämlich den gewünschten Abschnitt aus Schneidmaterial.
Der Gussblock 12 wird dann aus der Gießform 3 entnommen. Diese Entnahme kann durch eine entsprechende pyramidenförmig oder konisch Form der Gießform 3 und durch entsprechende Beschichtungen erleichtert werden. Dieser Gussoder auch Verbundblock 12 kann zwischen 2,5 bis 5 t wiegen.
Der Gussblock 12, wie er in Fig. 2 beispielhaft im Querschnitt dargestellt ist, wird im Laufe der Walzschritte zu einer sog. Bramme umgeformt. Dieses Umformen
kann Schmieden und/oder Warmumformung bzw. Warmwalzen umfassen. Die Bramme ist zwischen 9 und 15 m lang, 300 bis 340 mm breit und 80 bis 100 mm dick.
Durch das Walzen der Bramme kann das Schneidmaterial 8 seine gewünschte Form verlieren. Es kann möglicherweise z.B. eine bikonvexe, das heißt eine linsenartige Form annehmen. Solchen Effekten kann man entgegenwirken, indem die Zwischenbleche 5 in der entsprechenden Negativform geformt werden.
Die Bramme durchläuft eine Warmwalzstraße um ein Verbundband 14 herzustellen, das in Fig. 3 schematisch im Querschnitt dargestellt ist. Die Temperaturen in der Warmwalzstraße liegen zwischen 1100 und 1150°C. Das Werkstück wird auf eine Dicke von 2,5 bis 4,5 mm heruntergewalzt. Die Breite bleibt in etwa konstant, dafür wird das Verbundband 14 immer länger. Durch das Walzen (warm und/oder kalt) können zusätzlich isotrope oder anisotrope Werkstoffeigenschaften in das zu fertigende Bimetallband eingebracht werden.
Das Verbundband 15 erreicht nach dem Kaltwalzen die Endabmessungen von z.B. 0,65 mm, 0,95 mm, 1,13 mm oder 1,65 mm.
Zum Herstellen der gewünschten Bimetallbänder 1 wird das Verbundband 14 dann im Bereich des Schneidmaterials 8 geteilt, wie in Fig. 3 durch die Teilungslinien 20 angedeutet. Dazu wird das Verbundband 14 gespalten oder geschlitzt.
Der Bereich des Schneidmaterials 8 soll meist mittig geteilt werden. Durch den Walzvorgang können sich aber geringfügige Lageänderungen des Schneidmaterials 8 im Verbundband 14 ergeben. Sind die Übergänge zwischen den beiden Metallsorten für das Auge unsichtbar, können die beiden Metallsorten automatisch durch elektrische Leitfähigkeitsmessungen detektiert werden. Die gewünschte Schnittlinie 20 (z.B. die Mitte des Schneidmaterials 8) kann dann z.B. per Laser
markiert werden, und erlaubt so ein präzises Teilen des Verbundbandes 3 zu einzelnen Bimetallbändern 1, wie sie in Fig. 4 dargestellt sind.
Danach können Schritte des Richtens und Aufwickeins der Bimetallbänder folgen. Weiterhin können mechanische Bearbeitungen der Bimetallbänder, eine weitere Wärmebehandlungen (z.B. Homogenisierungsglühen) nachgeschaltet sein.
Die Bimetallbänder können dann verwendet werden, um daraus Sägeblätter, Sägebänder oder Streichrakeln herzustellen. Für Sägebänder oder Sägeblätter wird an der Kante mit dem Schneidmaterial 8 eine Sägezahnkontur in das Bimetallband 1 eingebracht, so dass die Zahnspitzenbereiche durch Schneidmaterial 8 gebildet werden. Um Streichrakeln herzustellen braucht das Bimetallband 1 lediglich geeignet geschliffen zu werden.
Das Schneidmaterial 8 kann aus gewalzten HSS-Blechen bestehen. Geeignete Materialien für das Schneidmaterial 8 sind die Schnellarbeitsstähle mit den Nummern 1.3207, 1.3247, 1.3299, 1.3243 und 1.3243, wobei die Schnellarbeitsstähle mit den Nummern 1.3207 und 1.3247 bevorzugte Schneidmaterialien 8 für Sägebänder, Sägeblätter und je nach Anwendungsfall auch für Rakelkanten sind.
Bei den Trägerbandmaterialen 10 kommen die folgenden Stähle in Frage:
1.2791 (40CrMo V4- 10) 1.2323 (48CrMoV6-7) 1.8159 (51CrV4)
Bevorzugt werden als Trägerbandmaterial 10 die folgenden Stähle verwendet:
1.2390 (32CrMoV16, 32CrMoV12) 1.2394 (3 OCrMoV 16)
Besonders bevorzugte Kombinationen aus Schneidmaterial 8 und Trägerbandmaterial 10 sind die Kombinationen aus den Stählen 1.3247/1.2390, 1.3247/1.2394, 1.3207/1.2390 und 1.3207/1.2394.
Bezusszeichenliste:
1 Bimetallband
3 Gießform
5 Zwischenblech
6 Metallschmelze
8 Schneidmaterial
10 Trägerbandmaterial
12 Gußblock
14 Verbundband
16 Abstandshalter, Klemmen, Zentrierungen
18 Gehänge
20 Teilungslinie
G Gießrichtung
D Dicke der Zwischenbleche
Claims
Patentansprüche 1. Bimetallband (1) aufweisend einen Abschnitt aus einem Trägerbandmaterial (10) und einen Abschnitt aus einem Schneidmaterial (8), hergestellt durch ein Verfahren die folgenden Schritte aufweisend:
a. Einlegen von Zvvischenblechen (5) aus dem Schneidmaterial (8) in eine Gießform (3);
b. Eingießen einer Metallschmelze (6) aus dem Trägerbandmaterial (10) in die Gießform (3), wobei die Zwischenbleche (5) lediglich teilweise aufschmelzen, bei der Erstarrung eine metallurgische Ver- bindung mit dem eingegossenen Trägerbandmaterial (10) eingehen und einen Gussblock (12) bilden;
c. Entnehmen des Gussblockes (12) aus der Gießform (3);
d. Walzen des Gussblockes ( 12) zu einem Verbundband (14), wobei das Verbundband (14) abwechselnd Abschnitte aus Trägerbandmaterial (10) und Abschnitte aus Schneidmaterial (8) aufweist; und
e. Teilen des Verbundbandes (14) durch die Abschnitte aus Schneid- material (8), wobei mehrere Bimetallbänder ( 1 ) entstehen.
2. Bimetallband gemäß Anspruch 1 , wobei das Eingießen der Metallschmelze (6) in die Gießform (3) steigend geschieht.
3. Bimetallband gemäß einem der Ansprüche 1 oder 2, wobei die Temperatur der eingegossenen Metallschmelze (6) unter oder im Bereich der Schmelztemperatur des Schneidmaterials (8) liegt.
4. Bimetallband gemäß einem der Ansprüche 1 - 3, wobei beim Gießen 0,1 - 50 %, bevorzugt 0,2 - 30 %, bevorzugter 0,3 - 15 % und besonders bevorzugt 0,5 - 5 % der jeweiligen Dicke der Zwischenbleche (5) aufschmilzt.
5. Bimetallband gemäß einem der Ansprüche 1 - 4, wobei die Zwischenble- che (5) einen bikonvexen Querschnitt aufweisen und/oder in Gießrichtung
(G) eine abnehmende Dicke (D) aufweisen.
6. Bimetallband gemäß einem der Ansprüche 1 - 5, wobei die Strömungsverhältnisse im Schmelzpool durch elektromagnetische Felder gesteuert wer- den.
7. Bimetallband gemäß einem der Ansprüche 1 - 6, wobei die eingelegten Zwischenbleche (5) gleichmäßig oder ungleichmäßig voneinander beabstandet sind und/oder die gleiche oder eine unterschiedliche Dicke (D) aufweisen.
8. Bimetallband gemäß einem der Ansprüche 1 - 7, wobei die eingelegten Zwischenbleche (5) durch Abstandshalter, Klemmen und/oder Zentrierungen ( 16) gehalten werden, die während des Eingießens vollständig auf- schmelzen.
9. Bimetallband gemäß einem der Ansprüche 1 - 8, wobei das Walzen des Gussblockes ( 12) ein Warm- und/oder ein Kaltwalzen umfasst.
10. Bimetallband gemäß einem der Ansprüche 1 - 9, wobei das Verfahren weiterhin Wärmebehandlungsschritte umfasst.
11. Bimetallband gemäß einem der Ansprüche 1 - 10, wobei das Verfahren weiterhin ein Richten und/oder ein Wickeln der Bimetallbänder (1) um- fasst.
12. Verwendung eines Bimetallbands (1) gemäß einem der Ansprüche 1 - 11, zur Herstellung von Sägeblättern, Sägebändern oder Streichrakeln.
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012142194A2 (en) * | 2011-04-11 | 2012-10-18 | Rel, Inc. | Composite cutting blade |
CN107225226A (zh) * | 2017-07-11 | 2017-10-03 | 嘉峪关天源新材料有限责任公司 | 一种立环强磁选机聚磁介质盒的制作方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102014116949A1 (de) | 2014-11-19 | 2016-05-19 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren zur Herstellung eines Verbundwerkstoffes |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB437372A (en) * | 1933-04-22 | 1935-10-23 | Max Rudolph Trembour | Improvements in or relating to the manufacture of composite steel articles |
GB610244A (en) * | 1945-04-16 | 1948-10-13 | Jessop Steel Company | Improvements in or relating to insert bar for composite strips |
DE1483671A1 (de) * | 1964-11-27 | 1969-09-25 | Edelstahlwerk Veb | Verfahren zur Herstellung von Messerverbundstahl mit einer Schneidkante hoher Schnittleistung |
US4232096A (en) * | 1976-12-17 | 1980-11-04 | Uddeholms Aktiebolag | Composite steel material and composite steel tool made from this material |
WO1988007900A1 (en) * | 1987-04-10 | 1988-10-20 | Ekerot Sven Torbjoern | A method for producing strip for tools which are intended primarily for material removing or cutting work and for the manufacture of such tools; apparatus for carrying out the method; strip; and tools |
RU2096128C1 (ru) * | 1994-09-13 | 1997-11-20 | Новосибирский научно-исследовательский институт авиационной технологии и организации производства | Способ изготовления биметаллического режущего инструмента |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2318471A1 (de) * | 1972-04-20 | 1973-10-25 | Stora Kopparbergs Bergslags Ab | Saegeblattwerkstoff und verfahren zu seiner herstellung |
JPS6397353A (ja) * | 1986-10-15 | 1988-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 異種鋼積層板の製造方法 |
DD265089A1 (de) * | 1987-09-11 | 1989-02-22 | Thaelmann Schwermaschbau Veb | Verfahren und einrichtung zur herstellung von verbundgusskoerpern |
DE3807347A1 (de) * | 1988-03-05 | 1989-09-14 | Werner Schatz | Formkoerper aus mehreren metallschichten sowie verfahren zu ihrer herstellung |
JPH11347709A (ja) * | 1998-06-09 | 1999-12-21 | Aoki Kogyo Kk | 鋳込法による2層ステンレスクラッド鋼板の製造方法 |
-
2008
- 2008-03-27 DE DE200810015845 patent/DE102008015845B3/de not_active Expired - Fee Related
-
2009
- 2009-03-26 WO PCT/EP2009/002240 patent/WO2009118186A1/de active Application Filing
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB437372A (en) * | 1933-04-22 | 1935-10-23 | Max Rudolph Trembour | Improvements in or relating to the manufacture of composite steel articles |
GB610244A (en) * | 1945-04-16 | 1948-10-13 | Jessop Steel Company | Improvements in or relating to insert bar for composite strips |
DE1483671A1 (de) * | 1964-11-27 | 1969-09-25 | Edelstahlwerk Veb | Verfahren zur Herstellung von Messerverbundstahl mit einer Schneidkante hoher Schnittleistung |
US4232096A (en) * | 1976-12-17 | 1980-11-04 | Uddeholms Aktiebolag | Composite steel material and composite steel tool made from this material |
WO1988007900A1 (en) * | 1987-04-10 | 1988-10-20 | Ekerot Sven Torbjoern | A method for producing strip for tools which are intended primarily for material removing or cutting work and for the manufacture of such tools; apparatus for carrying out the method; strip; and tools |
RU2096128C1 (ru) * | 1994-09-13 | 1997-11-20 | Новосибирский научно-исследовательский институт авиационной технологии и организации производства | Способ изготовления биметаллического режущего инструмента |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
OKAI R ET AL: "Application of a novel technique for band sawing using a tip-inserted saw regarding surface profiles", HOLZ ALS ROHUND WERKSTOFF ; EUROPEAN JOURNAL OF WOOD AND WOOD PRODUCTS, SPRINGER, BERLIN, DE, vol. 63, no. 4, 1 August 2005 (2005-08-01), pages 256 - 265, XP019319925, ISSN: 1436-736X * |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012142194A2 (en) * | 2011-04-11 | 2012-10-18 | Rel, Inc. | Composite cutting blade |
WO2012142194A3 (en) * | 2011-04-11 | 2013-03-14 | Rel, Inc. | Composite cutting blade |
CN107225226A (zh) * | 2017-07-11 | 2017-10-03 | 嘉峪关天源新材料有限责任公司 | 一种立环强磁选机聚磁介质盒的制作方法 |
CN107225226B (zh) * | 2017-07-11 | 2019-01-22 | 嘉峪关天源新材料有限责任公司 | 一种立环强磁选机聚磁介质盒的制作方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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DE102008015845B3 (de) | 2009-11-19 |
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