WO2008095980A1 - Method and device for converting crude gas from coal gasification - Google Patents

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WO2008095980A1
WO2008095980A1 PCT/EP2008/051502 EP2008051502W WO2008095980A1 WO 2008095980 A1 WO2008095980 A1 WO 2008095980A1 EP 2008051502 W EP2008051502 W EP 2008051502W WO 2008095980 A1 WO2008095980 A1 WO 2008095980A1
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quench
gas
temperature
stages
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PCT/EP2008/051502
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Bernd Meyer
Peter Seifert
Philipp Brüggemann
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Technische Universität Bergakademie Freiberg
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    • F28C3/00—Other direct-contact heat-exchange apparatus
    • F28C3/06—Other direct-contact heat-exchange apparatus the heat-exchange media being a liquid and a gas or vapour
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    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
    • C10J2300/093—Coal

Definitions

  • the invention relates to a method and apparatus for converting raw gas from coal gasification.
  • the hot raw gases produced in the gasification of hydrocarbons must be cooled prior to their further use.
  • the secondary components entrained with the hot raw gases make the cooling process more difficult.
  • the molten and condensable constituents and optionally unreacted residual carbon are understood.
  • the secondary components in the indirect cooling lead to the laying of heat exchangers and to corrosion. The cooling is therefore carried out in the simplest case by quenching with water. Due to the abrupt cooling, the gas phase reactions are kinetically inhibited.
  • the homogeneous water gas reaction in a subsequent conversion reactor catalytically at about 200-500 0 C with steam to the desired conversion in the direction of CO 2 + H 2 are shifted, optionally with the connection of a CO 2 separation.
  • a current split is provided.
  • the steam required for the post-conversion can be partially or completely replaced by the injection of water in the quench space by utilizing the enthalpy of the hot raw gases for the evaporation, as proposed for example in DE 32 01 526 A1. Are heated depending on the needs Quenchaustrittstemperatur that quenched raw gas before the shift reactor back to 200- 500 0 C.
  • the object of the invention is to improve the process of quenching for coal gasification so that in the coal gasifier quenching device, the conversion and cooling of the raw gases according to the desired H2 / CO ratio or corresponding to a maximum possible CO conversion while suppressing unwanted Side reactions in technically usual residence time can be carried out with minimal equipment.
  • the object of the invention is for the coal gasification, the raw gases are introduced at a temperature of about 1200 0 C and higher in a downward flow in a quenching at least one Quenchkonvert istsraum comprehensive, wherein Quench water and / or water vapor are injected into the downward flow, the raw gases are converted and cooled and withdrawn from the quench, thereby solved,
  • quench water and / or steam in at least 2 and at most 10 stages are injected into the downward flow of withdrawn from the burner chamber hot raw gases, so that a controlled and stepwise cooling of the raw gases up on a temperature of 800 to 900 0 C or more with simultaneous increase of the water vapor partial pressure is achieved
  • a conversion of the CO shift reaction CO + H 2 O ⁇ -> CO 2 + H 2 is made possible in the lowest stage after corresponding reduction in temperature and increase of the water vapor partial pressure, which corresponds to at least the equilibrium conversion of 1000 0 C.
  • the quench conversion space is divided by the controlled quench water and / or steam injection into an upper conversion zone and a lower quench zone.
  • 2 or more temperature gradations are realized, which allow limited by the kinetics of the CO shift reaction tracking the CO shift reaction in approach to the equilibrium.
  • the driving force for the equilibrium shift of the CO shift reaction is gradually increased by the injection of quench water and / or water vapor, since on the one hand the temperature reduction is a shift in the Equilibrium constants of the CO shift reaction in favor of H 2 and CO 2 causes and on the other hand, the increased H 2 O partial pressure for a shift of the reaction in favor of H 2 and CO 2 and CO consumption.
  • the rate of the conversion reaction necessarily decreases as the cooling progresses, but can still reach adequate reaction rates up to about 800 ° C. Due to the kinetic reaction end temperature of about 800 0 C, the achievable conversion of the CO shift reaction is limited upwards. After reaching the desired conversion or the maximum achievable conversion for the CO shift reaction then takes place the rapid cooling (up to dew point temperature and below with deposition of the condensed water or the quench water).
  • the slowing of the reaction rate in the lower temperature stages due to the cooling is partially compensated by the reduction of the cooling rate.
  • the reduction of the cooling rate can be realized by various measures:
  • the injection of a high quench water and / or water vapor quantity per injection level initially causes a rapid cooling (to about 1000 - 1200 0 C, preferably to about 1100 0 C), while in the lower stages lower Quenchement- or water vapor amounts allow a slower further cooling per nozzle level.
  • An advantageous embodiment of the inventive method is therefore that in the upper stages, the amount of injected quench water or water vapor is greater than the amount of injected in the lower stages quench water and / or water vapor.
  • the residence time in each zone is additionally increased with decreasing temperatures. According to an advantageous embodiment of the inventive method therefore take the distances of the injections of the quench water or water vapor in the downward flow of the withdrawn from the coal gasification raw gases.
  • the inventive method is caused by a slight expansion of the flow-through cross-section in the form of a diffuser, a decrease in the flow rate and thus an additional increase in the residence time.
  • the opening angle of the diffuser is preferably at most at the critical diffuser angle of about 8 °, so that no separation of the airfoil occurs.
  • the remixing resulting from the separation leads to an undesirable broadening of the residence time distribution and to a decrease in the driving force of the conversion reaction as a result of mixing converted and unconverted raw gases.
  • simplification is also dispensed with the extension of the flow-through cross section and uses more or less cylindrical reaction spaces with respect to the cross section of the entry of hot raw gases significantly widened cross section (20-100 times the area of the cross section). Due to the cross-sectional widening the residence time is increased in all injection stages for adjusting the temperature and water vapor partial pressure dependent, shifted equilibrium.
  • a further slowing of the cooling rate may be achieved by preheating the injected water to near or below the boiling point, or by using steam instead of quench water.
  • water can be injected with increasing temperature and replaced in the lower stages in the kinetically strongly influenced temperature range ( ⁇ 1100 ° C.) by water vapor.
  • a further cooling can be avoided or greatly slowed down, while the increased water vapor partial pressure allows a further improvement of the F / CO ratio.
  • local subcooling is avoided by injection of such preheated water or steam, which would lead to the reduction of the reaction rate of the conversion reaction.
  • the surrounding walls of the quench device but at least the Um chargedsdorf the Quenchkonvert istösraumes, indirectly cooled, the cooling is advantageously such that the temperatures on the inner surface of the surrounding walls are preferably set to values that 1 K to 50 K below the Dew point temperature in Quenchkonvert réellesraum lie, which keeps the walls permanently moist and permanent deposits of minor components are avoided. For energetic reasons, it makes sense to generate saturated steam at a pressure of 5 to 10 bar (abs.) Behind the enclosure walls.
  • the object is achieved by a device for the conversion of raw gases in coal gasification, which consists of a coal gasifier downstream quench device with a raw gas inlet, wherein surrounding walls surround a quench conversion space into which the hot raw gases flow downwardly,
  • nozzles are arranged in two or more levels of the quench conversion space and are oriented and configured perpendicularly to opposite to the flow of the raw gases such that they permit a locally and quantity-controlled distribution of quench water and / or water vapor to the quench conversion space,
  • the temperature profile impressed on the raw gases is adjusted in accordance with the gas flow rate by arranging the quench water and / or steam injections and controlling the quench water and / or water vapor amount so that the
  • Cooling rate A in the stages above 1100 0 C 200 - 5000 K / s, preferably
  • the cross section of the Quenchkonvert istsraumes over the cross section of the raw gas inlet in the form of a diffuser can be extended.
  • the residence time in the injection stages for adjusting the temperature and water vapor partial pressure-dependent shifted equilibrium is adapted to the temperature-dependent reaction rate.
  • the opening angle of the diffuser is preferably at most at the critical diffuser angle of about 8 °.
  • the distance between the planes of the nozzles for the injection of quench water and / or water vapor downwards can also be increased stepwise become.
  • the enclosure walls of the quench device are indirectly coolable so that the temperatures on the inner surface of the enclosure walls can preferably be set to values that are 1K to 50K below the dew point temperature in the quench conversion space, thereby rendering the walls permanent kept moist and permanent deposits of secondary components are avoided. For energetic reasons, it makes sense to generate saturated steam at a pressure of 5 to 10 bar (abs.) Behind the enclosure walls.
  • Fig. 1 shows a simplified schematic representation of a coal gasifier downstream quench device with a raw gas inlet (3), directed by the hot raw gases (1) of the coal gasification directed downwards.
  • the quench device consists of a surrounding the Um chargedsleton (5), downwardly widening with an opening angle of 8 ° Quenchkonverttechniksraum (2), which is bounded below by the water bath (4).
  • the converted raw gases (6) are withdrawn via the gas outlet (7).
  • the gas outlet (7) is provided with the Umlenkhaube (8) to prevent entrainment of splashing water and to avoid a central short-circuit flow
  • the nozzles (9-12) are aligned up to horizontally.
  • the quench device shown in Fig. 1 is used as follows:
  • the raw gases (1) of the coal gasification are introduced from above by means of the raw gas inlet (3) in the Quenchkonvertéessraum (2).
  • the raw gases (1) enter with a temperature of 1450 0 C and a pressure of 30 bar in the Quenchkonvert réellesraum (2).
  • the CO content of the raw gases (1) is 52.8% by volume (wet). As minor constituents are liquid slag, some residual coke particulate matter and as volatile alkali compounds chlorides and Hydroxides of sodium and potassium mit textbookt.
  • the raw gases (1) are in the
  • Quench conversion chamber (3) directed down.
  • the conversion reaction takes place and converted raw gases form (6).
  • Part of the minor constituents entrained with the converted raw gases (6) is deposited in the water bath (4).
  • quench water 150 0 C is introduced with the help of nozzles.
  • the uppermost Quenchdüsenebene (9) about 0.1 kg of quench water per kg of raw gas is injected, so that there is a mixing temperature of about 1200 0 C.
  • the second Quenchdüsenebene (10) about 0.05 (kg QW) / (kg RG) is injected, so that a mixing temperature of about 1100 0 C is established.
  • the third Quenchdüsenebene (11) about 0.1 (kg QW) / (kg RG) is injected, so that sets a mixture temperature of about 950 0 C.
  • the fourth and lowermost Quenchdüsenebene (12) (quench zone) is then the abrupt cooling to 200 0 C by quench water injection of 2 (kg QW) / (kg RG).
  • thermochemical equilibrium Even by adjusting the cooling rate and thus the residence time to the slowed reaction rate below 1100 0 C only approximately a thermochemical equilibrium can be adjusted. Until the cooling of the raw gases at 900 0 C, a temperature of 50-100K Approach sets, so that about 20% of the introduced CO is converted to CO 2 and H 2 by steam.
  • the converted raw gases (6) leaving the quench conversion space (2) have a CO content of 20% (moist).
  • the high reaction conversion is achieved by the staggering of the nozzle spacing and the broadening of the reaction space in the flow direction to the slowing reaction rate adapted cooling rate.
  • the converted raw gases (6) are above the water surface (13) of the water bath (4) withdrawn through the gas outlet (7).
  • Example 2 Analogously to Example 1, the residence times and temperatures of the individual stages are adjusted so that in each case a maximum CO conversion can be achieved. Residence times of 1, 2 and 5 s and temperatures of 1080 ° C., 990 ° C., 940 ° C. are realized in 3 stages. To set these temperatures preheated water is injected in the 3 stages to 150 0 C:
  • This temperature control enables a CO conversion of 25%.
  • steam 380 0 C

Abstract

The invention relates to a method and a device for converting crude gas from coal gasification. The crude gas from coal gasification is introduced in a downward flow (1) into a quenching device (3) comprising at least one quenching conversion chamber. Quenching water and/or water vapour is then injected (9-11) into the downward flow, the crude gas is converted and cooled and withdrawn (6) from the quenching device (3). According to the invention, in a first zone of the quenching conversion chamber (known as the conversion zone) quenching water and/or water vapour is injected in at least 2 and no more than 10 stages into the downward flow of hot gas withdrawn from the burner chamber to achieve a controlled cooling in stages of the crude gas to a temperature of between 800 and 900°C or above with a simultaneous increase in the water vapour partial pressure. The temperature profile imposed on the crude gas is adjusted according to the gas flow rate by arranging the water injection and controlling the quantity of water and/or water vapour in such a way that the cooling rate (I) in the stages above 1100°C is 200 - 5000 K/s, preferably 1000 - 5000 K/s and if the gas is cooled further, the cooling rate in the stages below 1100°C and above 800°C is gradually reduced to 10 - 100K/s.

Description

Verfahren und Vorrichtung zur Konvertierung von Rohgasen der Kohlevergasung Process and apparatus for converting raw gas from coal gasification
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Konvertierung von Rohgasen der Kohlevergasung.The invention relates to a method and apparatus for converting raw gas from coal gasification.
Die bei der Vergasung von Kohlenwasserstoffen erzeugten, heißen Rohgase müssen vor deren weiterer Verwendung gekühlt werden. Im Falle der Vergasung von aschehaltigen Brennstoffen erschweren die mit den heißen Rohgasen mitgeführten Nebenbestandteile den Kühlprozess. Als Nebenbestandteile werden die schmelzflüssigen und kondensierbaren Bestandteile und gegebenenfalls nicht umgesetzter Restkohlenstoff verstanden. Die Nebenbestandteile führen bei der indirekten Kühlung zu Verlegungen von Wärmetauschern und zur Korrosion. Die Kühlung erfolgt daher im einfachsten Fall durch Quenchung mit Wasser. Durch die abrupte Abkühlung werden die Gasphasenreaktionen kinetisch gehemmt. Bei entsprechend schneller Abkühlung im Quenchraum bleibt die Lage der exothermen homogenen Wassergasreaktion CO+H2O<- >CO2+H2 in einem Zustand nahe dem Hochtemperaturgleichgewicht (ca. 1200-14000C) stehen, was mit dem Ziel einer möglichst großen Wasserstoffausbeute unvorteilhaft ist. Auch falls für nachfolgende Syntheseschritte noch Kohlenmonoxid CO im Synthesegas benötigt wird, liegt das so erreichbare F^/CO-Verhältnis bei der Kohlevergasung in der Regel deutlich unterhalb des für nachfolgende Syntheseschritte erforderlichen.The hot raw gases produced in the gasification of hydrocarbons must be cooled prior to their further use. In the case of the gasification of ash-containing fuels, the secondary components entrained with the hot raw gases make the cooling process more difficult. As minor constituents, the molten and condensable constituents and optionally unreacted residual carbon are understood. The secondary components in the indirect cooling lead to the laying of heat exchangers and to corrosion. The cooling is therefore carried out in the simplest case by quenching with water. Due to the abrupt cooling, the gas phase reactions are kinetically inhibited. With correspondingly rapid cooling in the quench, the position of the exothermic homogeneous water gas reaction CO + H 2 O <-> CO 2 + H 2 in a state near the high temperature equilibrium (about 1200-1400 0 C) remain, with the aim of the largest possible Hydrogen yield is unfavorable. Even if carbon monoxide CO is still required in the synthesis gas for subsequent synthesis steps, the achievable F ^ / CO ratio in the coal gasification is generally well below that required for subsequent synthesis steps.
Zur Einstellung des gewünschten Wasserstoffgehaltes kann die homogene Wassergasreaktion in einem anschließenden Konvertierungsreaktor katalytisch bei etwa 200-5000C unter Dampfzufuhr bis zum gewünschten Umsatz in Richtung CO2+H2 verschoben werden, gegebenenfalls mit Anschluss einer Cθ2-Abtrennung. Zur Regelung des erwünschten F^/CO-Verhältnisses ist dabei eine Stromteilung vorgesehen.To set the desired hydrogen content, the homogeneous water gas reaction in a subsequent conversion reactor catalytically at about 200-500 0 C with steam to the desired conversion in the direction of CO 2 + H 2 are shifted, optionally with the connection of a CO 2 separation. To regulate the desired F ^ / CO ratio, a current split is provided.
Der für die Nachkonvertierung notwendige Dampf kann, wie etwa in DE 32 01 526 Al vorgeschlagen, durch die Wassereindüsung im Quenchraum unter Ausnutzung der Enthalpie der heißen Rohgase für die Verdampfung teilweise oder ganz ersetzt werden. Je nach Quenchaustrittstemperatur muss dass gequenchte Rohgas vor dem Shift-Reaktor wieder auf 200- 5000C aufgeheizt werden.The steam required for the post-conversion can be partially or completely replaced by the injection of water in the quench space by utilizing the enthalpy of the hot raw gases for the evaporation, as proposed for example in DE 32 01 526 A1. Are heated depending on the needs Quenchaustrittstemperatur that quenched raw gas before the shift reactor back to 200- 500 0 C.
Es gibt Lösungsvorschläge zur Verbindung der Prozessstufen der Quenchung und der Konvertierung zur sogenannten Quenchkonvertierung, bei der die Konvertierungsreaktion ohne Katalysatorzusatz während der Kühlung der Rohgase in einem Schritt durchgeführt wird. Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry (2003), Vol.15, S.387 beschreibt an einem Beispiel die Abkühlung eines Rohgases der Asphaltvergasung von 1.570 0C unter Zuführung von Wasser, bei dem sich das Konvertierungsgleichgewicht bei 1.250 0C einstellt. Der resultierende Gleichgewichtswasserstoffgehalt genügt allerdings in vielen Fällen noch nicht den Anforderungen der weiteren Synthesegasverwendung.There are proposed solutions for connecting the process steps of the quenching and the conversion to the so-called quench conversion, in which the conversion reaction is carried out without catalyst addition during the cooling of the raw gases in one step. Ullmann's Encyclopaedia of Industrial Chemistry (2003), Vol.15, p.387 describes an example of the cooling of a raw gas of the asphalt gasification of 1,570 0 C with feed of water at which the conversion equilibrium at 1,250 0 C is established. However, in many cases the resulting equilibrium hydrogen content does not yet meet the requirements of the further synthesis gas use.
Gemäß Patentschrift DE 43 18 444 C2 soll durch Einsatz von Quenchwasser nach optionaler Abkühlung mit Hilfe indirekter Wärmeübertrager die Konvertierung im Temperaturbereich von 700 bis 9000C stattfinden.According to patent DE 43 18 444 C2, the conversion in the temperature range of 700 to 900 0 C to take place by use of the quench water after optional cooling using indirect heat exchangers.
Bekannt ist jedoch, dass mit abnehmender Temperatur die Reaktionsgeschwindigkeit der CO-However, it is known that as the temperature decreases, the reaction rate of the CO-
Shift-Reaktion stark absinkt und zur Gleichgewichtseinstellung deutlich höhere Verweilzeiten benötigt werden.Shift reaction drops sharply and to adjust the equilibrium significantly higher residence times are needed.
Unter technisch üblichen Verweilzeitbedingungen kann man davon ausgehen, dass die Reaktion im Bereich von 700-8000C einfriert. Daher ist im in Patentschrift DE 43 18 444 C2 beschriebenen Temperaturbereich von 700-9000C eine Gleichgewichtseinstellung der CO-Shift-Under technically usual residence time conditions, it can be assumed that the reaction freezes in the range of 700-800 0 C. Therefore, the temperature range described 43 18 444 C2 of 700-900 0 C in the patent DE is an equilibrium setting of the CO-shift
Reaktion entsprechend der thermodynamischen Triebkraft bei erhöhtem F^O-Partialdruck und gesenkter Temperatur nicht oder nur unter der Voraussetzung inakzeptabel langer Verweilzeiten möglich.Reaction according to the thermodynamic driving force at elevated F ^ O partial pressure and lowered temperature is not possible or only under the condition of unacceptably long residence times.
Die Ausgestaltung der Abkühlung des Heißgases durch indirekten Wärmetausch nach DE 43 18The embodiment of the cooling of the hot gas by indirect heat exchange according to DE 43 18
444 C2 lässt außerdem erwarten, dass im Temperaturbereich oberhalb 11000C444 C2 also suggests that in the temperature range above 1100 0 C
Abkühlgeschwindigkeiten unterhalb lOOOK/s auftreten. Es ist bekannt, dass in diesemCooling rates below 100OOK / s occur. It is known that in this
Temperaturbereich die Bildung von Methan und anderen unerwünschten Nebenprodukten auftreten kann, die vor der weiteren Verwendung des Synthesegases aufwändige Maßnahmen zur Entfernung erfordert.Temperature range, the formation of methane and other undesirable by-products may occur, which requires elaborate removal measures before the further use of the synthesis gas.
Unterhalb 11000C läuft die Methanbildung im Gegensatz zur CO-Shift-Reaktion ohneBelow 1100 0 C, the methane formation runs in contrast to the CO shift reaction without
Katalysator praktisch nicht mehr ab.Catalyst practically no longer off.
Aufgabe der Erfindung ist es, das Verfahren der Quenchkonvertierung für die Kohlevergasung so zu verbessern, dass in der dem Kohlevergaser nachgeschalteten Quencheinrichtung die Konvertierung und Kühlung der Rohgase entsprechend des gewünschten H2/CO-Verhältnisses oder entsprechend einer maximal möglichen CO-Konvertierung bei gleichzeitiger Unterdrückung unerwünschter Nebenreaktionen in technisch üblicher Verweilzeit mit geringstem apparativen Aufwand durchgeführt werden kann.The object of the invention is to improve the process of quenching for coal gasification so that in the coal gasifier quenching device, the conversion and cooling of the raw gases according to the desired H2 / CO ratio or corresponding to a maximum possible CO conversion while suppressing unwanted Side reactions in technically usual residence time can be carried out with minimal equipment.
Die Aufgabe der Erfindung wird für die Kohlevergasung, deren Rohgase mit einer Temperatur von ca. 12000C und höher in einer nach unten gerichteten Strömung in eine mindestens einen Quenchkonvertierungsraum umfassende Quencheinrichtung eingebracht werden, wobei Quenchwasser und/oder Wasserdampf in die nach unten gerichtete Strömung eingedüst werden, die Rohgase konvertiert und abgekühlt und aus der Quencheinrichtung abgezogen werden, dadurch gelöst,The object of the invention is for the coal gasification, the raw gases are introduced at a temperature of about 1200 0 C and higher in a downward flow in a quenching at least one Quenchkonvertierungsraum comprehensive, wherein Quench water and / or water vapor are injected into the downward flow, the raw gases are converted and cooled and withdrawn from the quench, thereby solved,
dass in einer ersten Zone des Quenchkonvertierungsraumes, genannt Konvertierungszone, Quenchwasser und/oder Wasserdampf in mindestens 2 und höchstens 10 Stufen in die nach unten gerichtete Strömung der aus dem Brennerraum abgezogenen heißen Rohgase eingedüst werden, so dass eine kontrollierte und stufenweise Abkühlung der Rohgase bis auf eine Temperatur von 800 bis 900 0C oder darüber unter gleichzeitiger Erhöhung des Wasserdampfpartialdruckes erzielt wirdthat in a first zone of Quenchkonvertierungsraumes, called conversion zone, quench water and / or steam in at least 2 and at most 10 stages are injected into the downward flow of withdrawn from the burner chamber hot raw gases, so that a controlled and stepwise cooling of the raw gases up on a temperature of 800 to 900 0 C or more with simultaneous increase of the water vapor partial pressure is achieved
und dass das den Rohgasen aufgeprägte Temperaturprofil entsprechend der Gasströmungsgeschwindigkeit durch Anordnung der Wasser- und/oder Wasserdampfeindüsungen und Regelung der Wasser- und/oder Wasserdampfmenge soand that the temperature profile impressed on the raw gases in accordance with the gas flow rate by arranging the water and / or Wasserdampfeindüsungen and regulating the amount of water and / or water vapor so
AT eingestellt wird, dass die Abkühlgeschwindigkeit A = in den Stufen oberhalb 11000CAT is set that the cooling rate A = in the stages above 1100 0 C.
200 - 5000 K/s, vorzugsweise 1000 - 5000 K/s beträgt und, falls weiter abgekühlt wird, die Abkühlgeschwindigkeit in den Stufen unterhalb 11000C und oberhalb 8000C schrittweise auf 10-lOOK/s abgesenkt wird.200-5000 K / s, preferably 1000-5000 K / s and, if further cooled, the cooling rate in stages below 1100 0 C and above 800 0 C is gradually lowered to 10-lOOK / s.
Ein vorteilhafter Effekt der schnellen Abkühlung bis auf 11000C liegt neben der Einsparung von Reaktionsraum in der Unterdrückung der Bildung von Methan und weiteren unerwünschten Nebenprodukten.An advantageous effect of the rapid cooling to 1100 0 C is in addition to the saving of reaction space in the suppression of the formation of methane and other undesirable by-products.
Vorteilhaft wird in der untersten Stufe nach entsprechender Temperaturabsenkung und Erhöhung des Wasserdampfpartialdruckes ein Umsatz der CO-Shift-Reaktion CO+H2O<->CO2+H2 ermöglicht, der mindestens dem Gleichgewichtsumsatz von 10000C entspricht.Advantageously, a conversion of the CO shift reaction CO + H 2 O <-> CO 2 + H 2 is made possible in the lowest stage after corresponding reduction in temperature and increase of the water vapor partial pressure, which corresponds to at least the equilibrium conversion of 1000 0 C.
Erfmdungsgemäß wird der Quenchkonvertierungsraum durch die kontrollierte Quenchwasser- und/oder Wasserdampfeindüsung in eine obere Konvertierungszone und eine untere Quenchzone aufgeteilt. In der Konvertierungszone werden 2 oder mehr Temperaturstufungen realisiert, die eine durch die Kinetik der CO-Shift-Reaktion limitierte Nachführung der CO-Shift-Reaktion in Annäherung an das Gleichgewicht ermöglichen. Die Triebkraft für die Gleichgewichtsverschiebung der CO-Shift-Reaktion wird durch die Eindüsung von Quenchwasser und/oder Wasserdampf schrittweise erhöht, da einerseits die Temperaturabsenkung eine Verschiebung der Gleichgewichtskonstanten der CO-Shift-Reaktion zugunsten von H2 und CO2 bewirkt und andererseits der erhöhte H2O-Partialdruck für eine Verschiebung der Reaktion zugunsten von H2 und CO2 und unter Verbrauch von CO sorgt.According to the invention, the quench conversion space is divided by the controlled quench water and / or steam injection into an upper conversion zone and a lower quench zone. In the conversion zone, 2 or more temperature gradations are realized, which allow limited by the kinetics of the CO shift reaction tracking the CO shift reaction in approach to the equilibrium. The driving force for the equilibrium shift of the CO shift reaction is gradually increased by the injection of quench water and / or water vapor, since on the one hand the temperature reduction is a shift in the Equilibrium constants of the CO shift reaction in favor of H 2 and CO 2 causes and on the other hand, the increased H 2 O partial pressure for a shift of the reaction in favor of H 2 and CO 2 and CO consumption.
Die Geschwindigkeit der Konvertierungsreaktion nimmt dabei notwendigerweise mit fortschreitender Abkühlung ab, kann aber bis etwa 8000C noch angemessene Reaktionsgeschwindigkeiten erreichen. Durch die kinetische Reaktionsendtemperatur von etwa 8000C wird der erreichbare Umsatz der CO-Shift-Reaktion nach oben eingeschränkt. Nach dem Erreichen des gewünschten Umsatzes bzw. des maximal erreichbaren Umsatzes für die CO- Shift-Reaktion erfolgt dann die schnelle Abkühlung (bis auf Taupunkttemperatur und darunter unter Abscheidung des kondensierten Wassers bzw. des Quenchwassers).The rate of the conversion reaction necessarily decreases as the cooling progresses, but can still reach adequate reaction rates up to about 800 ° C. Due to the kinetic reaction end temperature of about 800 0 C, the achievable conversion of the CO shift reaction is limited upwards. After reaching the desired conversion or the maximum achievable conversion for the CO shift reaction then takes place the rapid cooling (up to dew point temperature and below with deposition of the condensed water or the quench water).
Die Verlangsamung der Reaktionsgeschwindigkeit in den unteren Temperaturstufen infolge der Abkühlung wird durch die Verringerung der Abkühlgeschwindigkeit teilweise kompensiert. Die Verringerung der Abkühlgeschwindigkeit kann durch verschiedene Maßnahmen realisiert werden:The slowing of the reaction rate in the lower temperature stages due to the cooling is partially compensated by the reduction of the cooling rate. The reduction of the cooling rate can be realized by various measures:
1. In den oberen Stufen bewirkt die Eindüsung einer hohen Quenchwasser- und/oder Wasserdampfmenge pro Eindüsungsebene zunächst eine schnelle Abkühlung (auf etwa 1000 - 1200 0C, vorzugsweise auf etwa 1100 0C), während in den unteren Stufen geringere Quenchwasser- oder Wasserdampfmengen pro Düsenebene eine verlangsamte weitere Abkühlung erlauben. Eine vorteilhafte Ausgestaltung des erfmdungsgemäßen Verfahrens besteht deshalb darin, dass in den oberen Stufen die Menge des eingedüsten Quenchwassers oder des Wasserdampfes größer als die Menge des in den unteren Stufen eingedüsten Quenchwassers und/oder Wasserdampfes ist.1. In the upper stages, the injection of a high quench water and / or water vapor quantity per injection level initially causes a rapid cooling (to about 1000 - 1200 0 C, preferably to about 1100 0 C), while in the lower stages lower Quenchwasser- or water vapor amounts allow a slower further cooling per nozzle level. An advantageous embodiment of the inventive method is therefore that in the upper stages, the amount of injected quench water or water vapor is greater than the amount of injected in the lower stages quench water and / or water vapor.
2. Durch die Vergrößerung der Abstände zwischen den Düsenebenen in Strömungsrichtung der Rohgase wird zusätzlich die Verweilzeit in jeder Zone mit abnehmenden Temperaturen vergrößert. Nach einer vorteilhaften Ausgestaltung des erfmdungsgemäßen Verfahrens nehmen deshalb die Abstände der Eindüsungen des Quenchwassers oder des Wasserdampfes in die nach unten gerichtete Strömung der aus der Kohlevergasung abgezogenen Rohgase zu.2. By increasing the distances between the nozzle planes in the flow direction of the raw gases, the residence time in each zone is additionally increased with decreasing temperatures. According to an advantageous embodiment of the inventive method therefore take the distances of the injections of the quench water or water vapor in the downward flow of the withdrawn from the coal gasification raw gases.
3. Nach einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung des erfmdungsgemäßen Verfahrens wird durch eine leichte Erweiterung des durchströmten Querschnittes in Form eines Diffusors eine Abnahme der Strömungsgeschwindigkeit und damit eine zusätzliche Erhöhung der Verweilzeit bewirkt. Der Öffnungswinkel des Diffusors liegt dabei vorzugsweise höchstens bei dem kritischen Diffusorwinkel von ca. 8°, so dass keine Ablösung des Strömungsprofils auftritt. Die aus der Ablösung resultierende Rückvermischung führt zu einer unerwünschten Verbreiterung der Verweilzeitverteilung und zu einer Abnahme der Triebkraft der Konvertierungsreaktion in Folge von Vermischung konvertierter und unkonvertierter Rohgase.3. According to a further advantageous embodiment of the inventive method is caused by a slight expansion of the flow-through cross-section in the form of a diffuser, a decrease in the flow rate and thus an additional increase in the residence time. The opening angle of the diffuser is preferably at most at the critical diffuser angle of about 8 °, so that no separation of the airfoil occurs. The remixing resulting from the separation leads to an undesirable broadening of the residence time distribution and to a decrease in the driving force of the conversion reaction as a result of mixing converted and unconverted raw gases.
Aus Gründen der apparatetechnischen Vereinfachung verzichtet man auch auf die Erweiterung des durchströmten Querschnittes und verwendet mehr oder weniger zylindrische Reaktionsräume mit einem gegenüber dem Querschnitt des Eintritts der heißen Rohgase deutlich erweiterten Querschnittes (20-100 fache der Fläche des Querschnittes). Durch die Querschnittserweiterung wird die Verweilzeit in allen Eindüsungsstufen zur Einstellung des temperatur- und wasserdampfpartialdruckabhängigen, verschobenen Gleichgewichtes erhöht.For reasons of technical apparatus simplification is also dispensed with the extension of the flow-through cross section and uses more or less cylindrical reaction spaces with respect to the cross section of the entry of hot raw gases significantly widened cross section (20-100 times the area of the cross section). Due to the cross-sectional widening the residence time is increased in all injection stages for adjusting the temperature and water vapor partial pressure dependent, shifted equilibrium.
4. Eine weitere Verlangsamung der Abkühlgeschwindigkeit kann durch eine Vorwärmung des eingespritzten Wassers bis nahe der Siedetemperatur oder darunter oder durch den Einsatz von Wasserdampf anstelle von Quenchwasser erfolgen.4. A further slowing of the cooling rate may be achieved by preheating the injected water to near or below the boiling point, or by using steam instead of quench water.
In den Stufen der Abkühlung von oben nach unten kann vorzugsweise Wasser mit zunehmender Temperatur eingedüst werden und in den unteren Stufen im kinetisch stark beeinflussten Temperaturbereich (< 1100 0C) durch Wasserdampf ersetzt werden. Dadurch kann eine weitere Abkühlung vermieden bzw. stark verlangsamt werden, während der erhöhte Wasserdampfpartialdruck eine weitere Verbesserung des F^/CO-Verhältnisses erlaubt. Außerdem werden durch Eindüsung derart vorgewärmten Wassers bzw. Dampfes lokale Unterkühlungen vermieden, die zur Verringerung der Reaktionsgeschwindigkeit der Konvertierungsreaktion führen würden.In the stages of cooling from top to bottom, preferably water can be injected with increasing temperature and replaced in the lower stages in the kinetically strongly influenced temperature range (<1100 ° C.) by water vapor. As a result, a further cooling can be avoided or greatly slowed down, while the increased water vapor partial pressure allows a further improvement of the F / CO ratio. In addition, local subcooling is avoided by injection of such preheated water or steam, which would lead to the reduction of the reaction rate of the conversion reaction.
Nach einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung werden die Umfassungswände der Quencheinrichtung, mindestens jedoch die Umfassungswände des Quenchkonvertierungsraumes, indirekt gekühlt Die Kühlung erfolgt vorteilhaft derart, dass die Temperaturen an der inneren Oberfläche der Umfassungswände vorzugsweise auf werte eingestellt werden, die 1 K bis 50 K unterhalb der Taupunkttemperatur im Quenchkonvertierungsraum liegen, wodurch die Wände permanent feucht gehalten und dauerhafte Ablagerungen von Nebenbestandteilen vermieden werden. Aus energetischen Gründen bietet es sich an, hinter den Umfassungswänden Sattdampf mit einem Druck von 5 bis 10 bar (abs.) zu erzeugen.According to an advantageous embodiment of the invention, the surrounding walls of the quench device, but at least the Umfassungswände the Quenchkonvertierungsraumes, indirectly cooled, the cooling is advantageously such that the temperatures on the inner surface of the surrounding walls are preferably set to values that 1 K to 50 K below the Dew point temperature in Quenchkonvertierungsraum lie, which keeps the walls permanently moist and permanent deposits of minor components are avoided. For energetic reasons, it makes sense to generate saturated steam at a pressure of 5 to 10 bar (abs.) Behind the enclosure walls.
Erfindungsgemäß wird die Aufgabe durch eine Vorrichtung zur Konvertierung von Rohgasen bei der Kohlevergasung gelöst, die aus einer dem Kohlevergaser nachgeschalteten Quencheinrichtung mit einem Rohgaseintritt besteht, wobei Umfassungswände einen Quenchkonvertierungsraum umgeben, in den die heißen Rohgase abwärtsgerichtet einströmen,According to the invention the object is achieved by a device for the conversion of raw gases in coal gasification, which consists of a coal gasifier downstream quench device with a raw gas inlet, wherein surrounding walls surround a quench conversion space into which the hot raw gases flow downwardly,
wobei im unteren Bereich des Quenchkonvertierungsraumes ein Gasabgang für konvertierte Rohgase angeordnet istwherein in the lower part of the Quenchkonvertierungsraumes a gas outlet for converted raw gases is arranged
und bei dem Düsen in 2 oder mehreren Ebenen des Quenchkonvertierungsraumes angeordnet sowie senkrecht bis entgegengesetzt zum Strom der Rohgase so ausgerichtet und ausgelegt sind, dass sie eine nach Ort und Menge geregelte Verteilung von Quenchwassers und/oder Wasserdampf auf den Quenchkonvertierungsraum so ermöglichen,and in which nozzles are arranged in two or more levels of the quench conversion space and are oriented and configured perpendicularly to opposite to the flow of the raw gases such that they permit a locally and quantity-controlled distribution of quench water and / or water vapor to the quench conversion space,
dass eine kontrollierte und stufenweise Abkühlung der Rohgase bis auf eine Temperatur von 800 bis 900 0C oder darüber unter gleichzeitiger Erhöhung des Wasserdampfpartialdruckes erzielt wirdthat a controlled and gradual cooling of the raw gases is achieved up to a temperature of 800 to 900 0 C or more with simultaneous increase of the water vapor partial pressure
und dass das den Rohgasen aufgeprägte Temperaturprofil entsprechend der Gasströmungsgeschwindigkeit durch Anordnung der Quenchwasser- und/oder Wasserdampfeindüsungen und Regelung der Quenchwasser- und/oder Wasserdampfmenge so eingestellt wird, dass dieand that the temperature profile impressed on the raw gases is adjusted in accordance with the gas flow rate by arranging the quench water and / or steam injections and controlling the quench water and / or water vapor amount so that the
Abkühlgeschwindigkeit A = in den Stufen oberhalb 11000C 200 - 5000 K/s, vorzugsweiseCooling rate A = in the stages above 1100 0 C 200 - 5000 K / s, preferably
1000 - 5000 K/s beträgt und, falls weiter abgekühlt wird, die Abkühlgeschwindigkeit in den Stufen unterhalb 11000C und oberhalb 8000C schrittweise auf 10-lOOK/s abgesenkt wird.1000-5000 K / s and, if cooling is continued, the cooling rate in stages below 1100 0 C and above 800 0 C is gradually lowered to 10-lOOK / s.
Zur Verringerung der Abkühlgeschwindigkeit kann der Querschnitt des Quenchkonvertierungsraumes gegenüber dem Querschnitt des Rohgaseintritts in Form eines Diffusors erweitert werden. Dadurch wird die Verweilzeit in den Eindüsungsstufen zur Einstellung des temperatur- und wasserdampfpartialdruckabhängig verschobenen Gleichgewichtes an die temperaturabhängige Reaktionsgeschwindigkeit angepasst. Der Öffnungswinkel des Diffusors liegt dabei vorzugsweise höchstens bei dem kritischen Diffusorwinkel von ca. 8°.To reduce the cooling rate, the cross section of the Quenchkonvertierungsraumes over the cross section of the raw gas inlet in the form of a diffuser can be extended. As a result, the residence time in the injection stages for adjusting the temperature and water vapor partial pressure-dependent shifted equilibrium is adapted to the temperature-dependent reaction rate. The opening angle of the diffuser is preferably at most at the critical diffuser angle of about 8 °.
Zur Verringerung der Abkühlgeschwindigkeit kann zudem der Abstand der Ebenen der Düsen für die Eindüsung von Quenchwasser und/oder Wasserdampf nach unten stufenweise vergrößert werden.To reduce the cooling rate, the distance between the planes of the nozzles for the injection of quench water and / or water vapor downwards can also be increased stepwise become.
Die Umfassungswände der Quencheinrichtung, mindestens jedoch die Umfassungswände des Quenchkonvertierungsraumes, sind indirekt kühlbar, so dass die Temperaturen an der inneren Oberfläche der Umfassungswände vorzugsweise auf Werte eingestellt werden können, die 1 K bis 50 K unterhalb der Taupunkttemperatur im Quenchkonvertierungsraum liegen, wodurch die Wände permanent feucht gehalten und dauerhafte Ablagerungen von Nebenbestandteilen vermieden werden. Aus energetischen Gründen bietet es sich an, hinter den Umfassungswänden Sattdampf mit einem Druck von 5 bis 10 bar (abs.) zu erzeugen.The enclosure walls of the quench device, but at least the enclosure walls of the quench conversion space, are indirectly coolable so that the temperatures on the inner surface of the enclosure walls can preferably be set to values that are 1K to 50K below the dew point temperature in the quench conversion space, thereby rendering the walls permanent kept moist and permanent deposits of secondary components are avoided. For energetic reasons, it makes sense to generate saturated steam at a pressure of 5 to 10 bar (abs.) Behind the enclosure walls.
Anhand Fig. 1 werden Ausführungsbeispiele der Erfindung näher erläutert.With reference to FIG. 1 embodiments of the invention will be explained in more detail.
Ausführungsbeispiel 1Embodiment 1
Fig. 1 zeigt in vereinfachter schematischer Darstellung eine einem Kohlevergaser nachgeschaltete Quencheinrichtung mit einem Rohgaseintritt (3), durch den heiße Rohgase (1) der Kohlevergasung abwärts gerichtet einströmen. Die Quencheinrichtung besteht aus einem die Umfassungswände (5) umschließenden, sich nach unten mit einem Öffnungswinkel von 8° verbreiternden Quenchkonvertierungsraum (2), der nach unten vom Wasserbad (4) begrenzt wird. Die konvertierten Rohgase (6) werden über den Gasabgang (7) abgezogen. Der Gasabgang (7) ist mit der Umlenkhaube (8) zum Schutz vor Mitriss von Spritzwasser und zur Vermeidung einer zentralen Kurzschlussströmung versehen Der Quenchkonvertierungsraum (2) ist in 4 Ebenen mit Düsen (9-12) mit nach unten hin wachsenden Abständen s(9-10) = 400mm, s(10-l 1) = 800mm, s(l 1-12) = 1600 mm zur Eindüsung von Quenchwasser ausgestattet. Die Düsen (9-12) sind dabei aufwärts bis waagrecht ausgerichtet.Fig. 1 shows a simplified schematic representation of a coal gasifier downstream quench device with a raw gas inlet (3), directed by the hot raw gases (1) of the coal gasification directed downwards. The quench device consists of a surrounding the Umfassungswände (5), downwardly widening with an opening angle of 8 ° Quenchkonvertierungsraum (2), which is bounded below by the water bath (4). The converted raw gases (6) are withdrawn via the gas outlet (7). The gas outlet (7) is provided with the Umlenkhaube (8) to prevent entrainment of splashing water and to avoid a central short-circuit flow Quenchkonvertierungsraum (2) is in 4 levels with nozzles (9-12) with downward growing distances s (9 -10) = 400mm, s (10-l 1) = 800mm, s (l 1-12) = 1600mm equipped for injection of quench water. The nozzles (9-12) are aligned up to horizontally.
Die in Fig. 1 dargestellte Quencheinrichtung wird wie folgt befahren:The quench device shown in Fig. 1 is used as follows:
Die Rohgase (1) der Kohlevergasung werden von oben mittels des Rohgaseintrittes (3) in den Quenchkonvertierungsraum (2) eingeführt. Die Rohgase (1) treten mit einer Temperatur von 1.450 0C und einem Druck von 30 bar in den Quenchkonvertierungsraum (2) ein.The raw gases (1) of the coal gasification are introduced from above by means of the raw gas inlet (3) in the Quenchkonvertierungsraum (2). The raw gases (1) enter with a temperature of 1450 0 C and a pressure of 30 bar in the Quenchkonvertierungsraum (2).
Der CO-Gehalt der Rohgase (1) beträgt 52,8 Vol.-% (feucht). Als Nebenbestandteile werden flüssige Schlacke, etwas Restkoks-Feinstaub und als flüchtige Alkaliverbindungen Chloride und Hydroxide von Natrium und Kalium mitgefühlt. Die Rohgase (1) werden imThe CO content of the raw gases (1) is 52.8% by volume (wet). As minor constituents are liquid slag, some residual coke particulate matter and as volatile alkali compounds chlorides and Hydroxides of sodium and potassium mitgefühlt. The raw gases (1) are in the
Quenchkonvertierungsraum (3) nach unten geleitet. Dabei findet die Konvertierungsreaktion statt und es bilden sich konvertierte Rohgase (6). Ein Teil der mit den konvertierten Rohgasen (6) mitgeführten Nebenbestandteile wird im Wasserbad (4) abgeschieden.Quench conversion chamber (3) directed down. The conversion reaction takes place and converted raw gases form (6). Part of the minor constituents entrained with the converted raw gases (6) is deposited in the water bath (4).
In den abwärts gerichteten Rohgasstrom wird mit Hilfe der Düsen (9-12) Quenchwasser (1500C) eingebracht. In der obersten Quenchdüsenebene (9) wird etwa 0,1 kg Quenchwasser pro kg Rohgas eingedüst, so dass sich eine Mischungstemperatur von etwa 12000C ergibt. In der zweiten Quenchdüsenebene (10) wird etwa 0,05 (kg QW)/(kg RG) eingedüst, so dass sich eine Mischungstemperatur von etwa 11000C einstellt. In der dritten Quenchdüsenebene (11) wird etwa 0,1 (kg QW)/(kg RG) eingedüst, so dass sich eine Mischungstemperatur von etwa 9500C einstellt. In der vierten und untersten Quenchdüsenebene (12) (Quenchzone) erfolgt dann die abrupte Abkühlung auf 2000C durch Quenchwassereindüsung von 2 (kg QW)/(kg RG).In the downward stream of crude gas (9-12) quench water (150 0 C) is introduced with the help of nozzles. In the uppermost Quenchdüsenebene (9) about 0.1 kg of quench water per kg of raw gas is injected, so that there is a mixing temperature of about 1200 0 C. In the second Quenchdüsenebene (10) about 0.05 (kg QW) / (kg RG) is injected, so that a mixing temperature of about 1100 0 C is established. In the third Quenchdüsenebene (11) about 0.1 (kg QW) / (kg RG) is injected, so that sets a mixture temperature of about 950 0 C. In the fourth and lowermost Quenchdüsenebene (12) (quench zone) is then the abrupt cooling to 200 0 C by quench water injection of 2 (kg QW) / (kg RG).
Durch die Verbreiterung des Quenchraumes entlang der abwärts gerichteten Strömung, die Abkühlung und die Anordnung der Düsen wird die Abkühlgeschwindigkeit des Rohgases von oben nach unten verringert, um dem mit abnehmender Temperatur zunehmenden bremsenden Einfluss der Kinetik entgegenzuwirken.The broadening of the quench space along the downward flow, the cooling and the arrangement of the nozzles, the cooling rate of the raw gas is reduced from top to bottom to counteract the decreasing temperature increasing braking influence of the kinetics.
Damit stehen mit sinkender Temperatur erhöhte Verweilzeiten pro Temperaturstufe zur Verfügung: Im ersten Intervall zwischen der ersten (9) und der zweiten Düsenebene (10) (ca. 12000C) eine Verweilzeit von etwa 0,2s, im zweiten Intervall zwischen der zweiten (10) und der dritten Düsenebene (11) (ca. 11000C) von etwa 0,4s, im dritten Intervall zwischen der dritten (11) und vierten Düsenebene (12) (ca. 9500C) etwa 2s.Thus, with decreasing temperature increased residence times per temperature stage available: In the first interval between the first (9) and the second nozzle level (10) (about 1200 0 C) a residence time of about 0.2s, in the second interval between the second ( 10) and the third nozzle plane (11) (about 1100 0 C) of about 0.4s, in the third interval between the third (11) and fourth nozzle plane (12) (about 950 0 C) about 2s.
Auch durch die Anpassung der Abkühlgeschwindigkeit und damit der Verweilzeit an die verlangsamte Reaktionsgeschwindigkeit kann unterhalb 11000C nur näherungsweise ein thermochemisches Gleichgewicht eingestellt werden. Bis zur Abkühlung der Rohgase auf 9000C stellt sich eine Approachtemperatur von 50-100K ein, so dass etwa 20% des eingebrachten CO mittels Wasserdampf zu CO2 und H2 umgewandelt wird.Even by adjusting the cooling rate and thus the residence time to the slowed reaction rate below 1100 0 C only approximately a thermochemical equilibrium can be adjusted. Until the cooling of the raw gases at 900 0 C, a temperature of 50-100K Approach sets, so that about 20% of the introduced CO is converted to CO 2 and H 2 by steam.
Die den Quenchkonvertierungsraum (2) verlassenden konvertierten Rohgase (6) weisen einen CO-Gehalt von 20% (feucht) auf. Der hohe Reaktionsumsatz wird durch die Staffelung des Düsenabstandes und die Verbreiterung des Reaktionsraumes in Strömungsrichtung an die sich verlangsamende Reaktionsgeschwindigkeit angepasste Abkühlgeschwindigkeit erreicht.The converted raw gases (6) leaving the quench conversion space (2) have a CO content of 20% (moist). The high reaction conversion is achieved by the staggering of the nozzle spacing and the broadening of the reaction space in the flow direction to the slowing reaction rate adapted cooling rate.
Die konvertierten Rohgase (6) werden oberhalb der Wasseroberfläche (13) des Wasserbades (4) durch den Gasabgang (7) abgezogen.The converted raw gases (6) are above the water surface (13) of the water bath (4) withdrawn through the gas outlet (7).
Ausführungsbeispiel 2Embodiment 2
Analog zu Ausfuhrungsbeispiel 1 werden die Verweilzeiten und Temperaturen der einzelnen Stufen so abgestimmt, dass jeweils ein maximaler CO-Umsatz erreicht werden kann. In 3 Stufen werden dabei Verweilzeiten von 1, 2 und 5s und Temperaturen von 10800C, 9900C, 9400C realisiert. Zur Einstellung dieser Temperaturen wird in den 3 Stufen auf 1500C vorgewärmtes Wasser eingedüst:Analogously to Example 1, the residence times and temperatures of the individual stages are adjusted so that in each case a maximum CO conversion can be achieved. Residence times of 1, 2 and 5 s and temperatures of 1080 ° C., 990 ° C., 940 ° C. are realized in 3 stages. To set these temperatures preheated water is injected in the 3 stages to 150 0 C:
1. Stufe 0,17 kg H2O /kg RG (0,34 mol H2O/mol C)1st stage 0.17 kg H 2 O / kg RG (0.34 mol H 2 O / mol C)
2. Stufe 0,08 kg H2O /kg RG (0,16 mol H2O/mol C)2nd stage 0.08 kg H 2 O / kg RG (0.16 mol H 2 O / mol C)
3. Stufe 0,04 kg H2O /kg RG (0,08 mol H2O/mol C)3rd stage 0.04 kg H 2 O / kg RG (0.08 mol H 2 O / mol C)
Anschließend erfolgt in der Quenchzone die abrupte Abkühlung auf 2000C durch Quenchwassereindüsung von 2 (kg QW)/(kg RG).Subsequently, in the quench zone, the abrupt cooling to 200 0 C by quench water injection of 2 (kg QW) / (kg RG).
Durch diese Temperaturführung wird ein CO-Umsatz von 25% ermöglicht. Bei Verwendung von Dampf (3800C) anstelle von Quenchwasser wird für dasselbe Temperaturprofil sogar ein CO- Umsatz von 40% erreicht. This temperature control enables a CO conversion of 25%. When using steam (380 0 C) instead of quench water even a CO conversion of 40% is achieved for the same temperature profile.
Bezugszeichenreference numeral
1 Rohgase1 crude gas
2 Quenchkonvertierungsraum2 quench conversion space
3 Rohgaseintritt3 raw gas inlet
4 Wasserbad4 water bath
5 Umfassungswände5 surrounding walls
6 konvertierte Rohgase6 converted raw gases
7 Gasabgang7 gas outlet
8 Umlenkhaube8 deflector hood
9 Düsen9 nozzles
10 Düsen10 nozzles
11 Düsen11 nozzles
12 Düsen12 nozzles
13 Wasseroberfläche13 water surface
QW QuenchwasserQW quench water
RG Rohgas RG raw gas

Claims

Patentansprüche claims
1. Verfahren zur Konvertierung von Rohgasen der Kohlevergasung, deren Rohgase mit einer Temperatur von ca. 12000C und höher in einer nach unten gerichteten Strömung in eine mindestens einen Quenchkonvertierungsraum umfassenden Quencheinrichtung eingebracht werden, wobei Quenchwasser und/oder Wasserdampf in die nach unten gerichtete Strömung eingedüst werden und die Rohgase abgekühlt und die abgekühlten Rohgase aus der Quencheinrichtung abgezogen werden, dadurch gekennzeichnet, dass in einer ersten Zone des Quenchkonvertierungsraumes, genannt Konvertierungszone, Quenchwasser und/oder Wasserdampf in mindestens 2 und höchstens 10 Stufen in die nach unten gerichtete Strömung der aus der Kohlevergasung abgezogenen heißen Rohgase eingedüst wird, so dass eine kontrollierte und stufenweise Abkühlung der Rohgase bis auf eine Temperatur von 800 bis 900 0C oder darüber unter gleichzeitiger Erhöhung des Wasserdampfpartialdruckes erzielt wird und dass das den Rohgasen aufgeprägte Temperaturprofil entsprechend der Gasströmungsgeschwindigkeit durch Anordnung der Wasser- oder Wasserdampfeindüsungen und Regelung der Wasser- und/oder1. A process for the conversion of raw gas from the coal gasification, the raw gases are introduced at a temperature of about 1200 0 C and higher in a downward flow in a quenching at least one Quenchkonvertierungsraum comprehensive quench, with quench water and / or water vapor in the downward Injected flow and the raw gases are cooled and the cooled raw gases are withdrawn from the quench, characterized in that in a first zone of Quenchkonvertierungsraumes, called conversion zone, quench water and / or water vapor in at least 2 and at most 10 stages in the downward flow of from the coal gasification withdrawn hot raw gases is injected, so that a controlled and gradual cooling of the raw gases to a temperature of 800 to 900 0 C or more, while increasing the partial pressure of water vapor is achieved and that impressed on the crude gases T Emperature profile according to the gas flow rate by arranging the water or Wasserdampfeindüsungen and control of water and / or
AT Wasserdampfmenge so eingestellt wird, dass die Abkühlgeschwindigkeit A = inAT steam quantity is adjusted so that the cooling rate A = in
den Stufen oberhalb 11000C 200 - 5000 K/s, vorzugsweise 1000 - 5000 K/s beträgt und, falls weiter abgekühlt wird, in den Stufen unterhalb 11000C und oberhalb 8000C schrittweise auf 10-lOOK/s abgesenkt wird.the stages above 1100 0 C 200-5000 K / s, preferably 1000-5000 K / s and, if further cooled, in the stages below 1100 0 C and above 800 0 C gradually to 10-lOOK / s is lowered.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass durch Verringerung der Abkühlgeschwindigkeit die Verlangsamung der Reaktionsgeschwindigkeit infolge der Abkühlung in den unteren Temperaturstufen kompensiert wird.2. The method according to claim 1, characterized in that by reducing the cooling rate, the deceleration of the reaction rate due to the cooling in the lower temperature stages is compensated.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Abstände der Eindüsungen des Quenchwassers und/oder Wasserdampfes in die nach unten gerichtete Strömung der aus der Kohlevergasung abgezogenen Rohgase in Strömungsrichtung zunehmen.3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that the distances of the injections of the quench water and / or water vapor in the downward flow of the withdrawn from the coal gasification raw gases increase in the flow direction.
4. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass in den oberen Stufen die Menge des eingedüsten Quenchwassers und/oder Wasserdampfes pro Stufe größer als die Menge des in den unteren Stufen pro Stufe eingedüsten Quenchwassers und/oder Wasserdampfes ist.4. The method according to claim 1 or 2, characterized in that in the upper Steps is the amount of injected quench water and / or water vapor per stage greater than the amount of injected in the lower stages per stage quench water and / or water vapor.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das eingedüste Quenchwasser bis auf Siedetemperatur oder darunter vorgewärmt wird und/oder das Quenchwasser ganz oder teilweise durch Wasserdampf ersetzt wird.5. The method according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the injected quench water is preheated to boiling temperature or below and / or the quench water is completely or partially replaced by water vapor.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-5, dadurch gekennzeichnet, dass in den Stufen der Abkühlung von oben nach unten Quenchwasser und/oder Wasserdampf mit zunehmender Temperatur eingedüst wird.6. The method according to any one of claims 1-5, characterized in that in the cooling stages from top to bottom quench water and / or steam is injected with increasing temperature.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, das in den unteren Stufen unterhalb 11000C Wasserdampf eingedüst wird.7. The method according to claim 6, characterized in that is injected in the lower stages below 1100 0 C water vapor.
8. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Abkühlgeschwindigkeit durch eine Erweiterung des durchströmten Querschnittes des Quenchkonvertierungsraumes verlangsamt wird.8. The method according to claim 1 and 2, characterized in that the cooling rate is slowed by an extension of the flow-through cross section of Quenchkonvertierungsraumes.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Umfassungswände der Quencheinrichtung, mindestens jedoch die Umfassungswände des Quenchkonvertierungsraumes so gekühlt werden, dass die Temperatur an der inneren Oberfläche 1 bis 5OK unterhalb der Taupunkttemperatur des Quenchkonvertierungs-raumes liegt.9. The method according to any one of claims 1 to 8, characterized in that the surrounding walls of the quench device, but at least the surrounding walls of Quenchkonvertierungsraumes are cooled so that the temperature at the inner surface 1 to 5OK below the dew point temperature of Quenchkonvertierungs space.
10. Vorrichtung zur Konvertierung von Rohgasen bei der Kohlevergasung bestehend aus einer dem Kohlevergaser nachgeschalteten Quencheinrichtung mit einem Rohgaseintritt, wobei Umfassungswände einen Quenchkonvertierungsraum umgeben, der aus einem die abwärtsgerichtete Einströmung der heißen Rohgase umschließenden Gasraum besteht, wobei im unteren Bereich des Quenchkonvertierungsraumes ein Gasabgang für konvertierte Rohgase angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, dass Düsen in 2 oder mehreren Ebenen des Gasraumes angeordnet sowie senkrecht bis entgegengesetzt zum Strom der Rohgase so ausgerichtet und ausgelegt sind, dass sie eine nach Ort und Menge geregelte Verteilung von Quenchwasser und/oder Wasserdampf auf den Gasraum so ermöglichen, dass eine kontrollierte und stufenweise Abkühlung der Rohgase bis auf eine Temperatur von 800 bis 900 0C oder darüber unter gleichzeitiger Erhöhung des Wasserdampfpartialdruckes erzielt wird und dass das den Rohgasen aufgeprägte Temperaturprofil entsprechend der Gasströmungsgeschwindigkeit durch Anordnung der Wassereindüsungen und Regelung der Quenchwasser- und/oder Dampfmenge so eingestellt wird, dass die10. Device for the conversion of raw gases in the coal gasification consisting of a coal gasifier downstream quench device with a Rohgaseintritt, wherein Umfassungswände surround a Quenchkonvertierungsraum consisting of a downward inflow of hot raw gas gas space, wherein in the lower part of the Quenchkonvertierungsraumes a gas outlet for converted Raw gases is arranged, characterized in that nozzles are arranged in two or more planes of the gas space and perpendicular to opposite to the flow of raw gases are aligned and designed so that they allow a controlled according to location and quantity distribution of quench water and / or water vapor to the gas space so that a controlled and gradual cooling of the raw gases to a temperature of 800 to 900 0 C or more while increasing the partial pressure of water vapor is achieved and that the Raw gas imposed temperature profile according to the gas flow rate by arranging the Wassereindüsungen and regulating the quench water and / or steam amount is set so that the
Abkühlgeschwindigkeit A = in den Stufen oberhalb 11000C 200 - 5000 K/s,Cooling rate A = in stages above 1100 0 C 200 - 5000 K / s,
vorzugsweise 1000 - 5000 K/s beträgt und unterhalb 11000C bis 8000C schrittweise auf 10-100K/s abgesenkt wird.preferably 1000 - 5000 K / s and below 1100 0 C to 800 0 C is gradually lowered to 10-100K / s.
11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass zur Verringerung der Abkühlgeschwindigkeit der Querschnitt des Gasraumes gegenüber dem Querschnitt des Rohgaseintritts erweitert ist.11. The device according to claim 10, characterized in that is extended to reduce the cooling rate of the cross section of the gas space relative to the cross section of the raw gas inlet.
12. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Abstand der Ebenen der Düsen für die Eindüsung des Quenchwassers und/oder des Wasserdampfes nach unten stufenweise vergrößert ist.12. The device according to claim 10, characterized in that the distance between the planes of the nozzles for the injection of the quench water and / or the water vapor is increased gradually downwards.
13. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Umfassungswände der Quencheinrichtung, mindestens jedoch die Umfassungswände des Quenchkonvertierungsraumes, so kühlbar sind, dass die Temperaturen an der inneren Oberfläche der Umfassungswände vorzugsweise auf Werte einstellbar sind, die 1 K bis 50 K unterhalb der Taupunkttemperatur im Quenchkonvertierungsraum liegen. 13. Device according to one of claims 10 to 12, characterized in that the Umfassungswände of the quench device, but at least the Umfassungswand the Quenchkonvertierungsraumes, are coolable, that the temperatures on the inner surface of the Umfassungswände preferably to values are adjustable, the 1 K to 50 K below the dew point temperature in Quenchkonvertierungsraum lie.
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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102007042543A1 (en) * 2007-09-07 2009-03-12 Choren Industries Gmbh Process and apparatus for treating laden hot gas
DE102013219312B4 (en) 2013-09-25 2018-07-12 Technische Universität Bergakademie Freiberg Method for partial conversion of raw gases of the entrainment gasification
DE102014219455B4 (en) 2013-09-25 2019-08-14 Technische Universität Bergakademie Freiberg Method and device for partial conversion of raw gases of entrained flow gasification

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0341436A2 (en) * 1988-05-13 1989-11-15 Krupp Koppers GmbH Process and apparatus for cooling hot gas containing sticky or melting particles
DE4001739A1 (en) * 1989-03-31 1990-10-04 Freiberg Brennstoffinst Cooling, dust-freeing and water-vapour saturation of gases - from pressure gasification of powdered fuels, by spray quenching without caking of appts. and over wide pressure and temp. ranges
EP0870818A2 (en) * 1997-04-08 1998-10-14 MAN Gutehoffnungshütte Aktiengesellschaft Synthesis gas producer with combustion and quench chamber
US20020151604A1 (en) * 1999-12-21 2002-10-17 Detering Brent A. Hydrogen and elemental carbon production from natural gas and other hydrocarbons
US20070079554A1 (en) * 2005-10-07 2007-04-12 Future Energy Gmbh Method and device for high-capacity entrained flow gasifier

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3201526A1 (en) * 1982-01-20 1983-07-28 Ruhrkohle Ag, 4300 Essen "QUENCH FOR A COAL GASIFICATION PLANT"
DE4130416C1 (en) * 1991-09-10 1992-12-10 Thermoselect Ag, Vaduz, Li
DE4123740A1 (en) * 1991-07-17 1993-01-21 Oschatz Gmbh METHOD AND USE OF A REACTOR FOR GASIFYING WASTE
DE4318444C2 (en) * 1993-06-03 1997-01-23 Bfi Entsorgungstech Process for high-temperature conversion

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0341436A2 (en) * 1988-05-13 1989-11-15 Krupp Koppers GmbH Process and apparatus for cooling hot gas containing sticky or melting particles
DE4001739A1 (en) * 1989-03-31 1990-10-04 Freiberg Brennstoffinst Cooling, dust-freeing and water-vapour saturation of gases - from pressure gasification of powdered fuels, by spray quenching without caking of appts. and over wide pressure and temp. ranges
EP0870818A2 (en) * 1997-04-08 1998-10-14 MAN Gutehoffnungshütte Aktiengesellschaft Synthesis gas producer with combustion and quench chamber
US20020151604A1 (en) * 1999-12-21 2002-10-17 Detering Brent A. Hydrogen and elemental carbon production from natural gas and other hydrocarbons
US20070079554A1 (en) * 2005-10-07 2007-04-12 Future Energy Gmbh Method and device for high-capacity entrained flow gasifier

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