WO2005088358A1 - 光拡散板及びその製造方法 - Google Patents

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WO2005088358A1
WO2005088358A1 PCT/JP2005/004743 JP2005004743W WO2005088358A1 WO 2005088358 A1 WO2005088358 A1 WO 2005088358A1 JP 2005004743 W JP2005004743 W JP 2005004743W WO 2005088358 A1 WO2005088358 A1 WO 2005088358A1
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light
less
cavity
screw
unevenness
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PCT/JP2005/004743
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Satoshi Tazaki
Kouhei Arakawa
Kazuyuki Obuchi
Keisuke Tsukada
Naoki Murata
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Zeon Corporation
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    • B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
    • B29L2011/00—Optical elements, e.g. lenses, prisms

Definitions

  • the present invention relates to Hikari i! W and the like. More specifically, the present invention relates to a light diffuser which has high luminance, has low luminance unevenness, and provides a high quality display ⁇ in a liquid crystal display device, and relates to its manufacture. Background scythe
  • Liquid crystal display devices have been widely used in non-sound computers, televisions, portable telephones, mobile phones, and the like. In the future, with the advancement of liquid crystal display devices and higher performance, it is expected that the power of the Pife tube display device will be higher than that of liquid crystal display devices.
  • a side light which requires an external light source and has an original placed on the side edge of the liquid crystal display device, and a practically illuminated device located on the back of the liquid crystal display device.
  • the device unit can be made thinner, but the brightness power S is low, so that a high level and brightness are required.
  • a light source such as multiple cooling tubes is placed behind the device housing.
  • the light that has been Alt-diffused by the light image is diffused and converted into uniform, planar light. If necessary, provide a reaction behind the cold Pt tube, apply gradation printing on the back side of the light diffusion sheet, and stack a light-condensing sheet, diffusion sheet, etc. on the front side of the light diffusion sheet.
  • the light source is required to have a good balance of efficiency and light diffusion, to have no warp, to have a + ⁇ bow boat, and to have low brightness unevenness s.
  • an expanded thermoplastic resin containing a light diffusing agent is used as the light material.
  • Examples of the contact method of light include extrusion fiber casting, casting, and injection swelling. According to the extrusion extrusion method, it is possible to efficiently obtain the raw material sheet of the light spread basket, but it takes time and effort to make a recommendation for the light spread, and waste of material occurs. According to the casting method, the bow is higher
  • a net-shaped rib portion S is formed on the surface or ⁇ of the basket, and a concave portion is formed in a region corresponding to the mesh of the rib portion. It is formed so that light emission unevenness does not substantially occur due to the difference between the thickness of the expansion at the concave portion and the thickness of the expansion at the rib portion.
  • Patent Document 2 since the height of the ribs is preferably 3 mm or less, the force S is preferable, and it is more preferable that the height is about 2 mm. Have difficulty.
  • Patent Document 2 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-2997 1200 ⁇ Report (Page 2-3, FIG. 3)
  • An object of the present invention is to provide a light-spreading device capable of obtaining a high-quality display in a liquid crystal display device with high luminance and low luminance unevenness, and a method of manufacturing the same.
  • the inventors of the present invention have worked diligently to solve the above-mentioned tones, and as a result, the length of the diagonal line is equal to or more than 400 mm: the thickness of the light is less than 200 ⁇ . , Warpage of 2 mm or less, transmittance unevenness of 8% or less, variation of y value of reflected light of 0.04% or less, high-quality display in liquid crystal display devices with high brightness and low brightness unevenness ⁇ is obtained.
  • Such a light expansion is achieved by using a screw with mixing leakage, selecting a specific number of pinpoint gates according to the fiber and thickness of the main surface of the light, and the space of the ejector space.
  • the part can be easily manufactured by injection molding with 0.01% to 80% of the ⁇ of the main surface of the cavity. We found what we could get and made this effort based on this finding.
  • the thickness unevenness is 200 ⁇ or less
  • the warpage is 2 mm or less
  • the light is transparent.
  • thermoplastic resin is injected using an injection molding machine equipped with a screw whose L / L is 0.03-0.5.
  • the light according to (1) which is obtained by injection molding
  • thermoplastic resin is a polymerized fiber having an alicyclic ⁇ fit, (1) to (4) above,
  • FIG. 1 is an explanatory view of a substantially rectangular light 3 ⁇ 43 ⁇ 43 ⁇ 4, FIG. 2 is an example of a screen having a mixing mechanism, FIG. 3 is another example of a screen having a mixing mechanism!], F i g. 4 is mixing: another example of a screue with f if, Fig. 5 is a mixin, another example of a screue with «Fig. 6 is another example of a screue with mixi, Fig. 7 is another example of a screw having a mixing mechanism, FIG. 8 is another example of a screw having a mixing mechanism, FIG. 9 is another example of a screw having a mixing mechanism, FIG. ig. 10 is another example of a skew with a mixing tree, FIG.
  • reference numeral 1 denotes a fixed-side counterattack
  • 2 denotes a fixed-side template
  • 3 denotes a side plate
  • 4 denotes a spacer block
  • 5 denotes a regular template
  • 6 denotes a spno bush
  • 7 denotes a cavity
  • 8 denotes a cavity.
  • Ejector plate, 9 is the ezeta turret pin
  • 10 is the support pillar
  • 21 is the hopper for the master batch
  • 22 is the hopper for the Naziyura Nore pellet
  • 23 is the time ⁇ Automatic weighing machine
  • the tank, 26 is made of Nada
  • 27 is made of injection-grown fiber.
  • the light of the present invention has a thickness irregularity of 200 ⁇ m or less, in contrast to a light expansion sheet having a B-square shape formed by injection molding of a thermoplastic resin and having a diagonal length of 400 mm or more, This is a light ifetfct with a warpage of 2 mm or less, transmittance unevenness of 8% or less, and a variation of y value of the reflected light of 0.004 or less.
  • Diagonal length force S Light spreading of / J of less than 400 mm is less likely to cause uneven thickness and warping force S, and the incorporated LCD device is also / J. Even if there is a variation in the image quality, the image quality does not matter much.
  • the thickness unevenness is more preferably 150 m or less, further preferably 100 ⁇ m or less. By reducing the thickness unevenness, the luminance uniformity can be improved.
  • the warpage is more preferably 1.5 mm or less, and further preferably 1.0 mm or less. By reducing the warpage by / J, the assembling ability of the liquid crystal display device becomes easy, and the uniformity of the liquidity can be improved.
  • the i-rate unevenness is more preferably 7% or less, and even more preferably 6% or less. The brightness uniformity can be improved by reducing the non-uniformity.
  • the variation of the y value of the ⁇ f light is more preferably 0.003 or less, and further preferably 0.002 or less.
  • the power of the light of the present invention is preferably 0.4 to 5 mm, more preferably 0.8 to 4 mm.
  • the thickness is smaller than 0.4 mm, it is necessary to devise a method of suppressing the deflection due to its own weight, such as forming a support column, thereby increasing the cost S of the backlight. If the thickness exceeds 5 mm, it tends to be difficult.
  • the light feW usually has a rounded convex for attachment to a liquid crystal display device, and is often not an accurate rectangular shape.
  • ⁇ Measure the diagonal length of a rectangle formed by extending each side as a light expansion rectangle. At this time, each side is extended to form a rectangle so that the sum S of the portion caught by the extension of each side and the portion to be removed is minimized.
  • FIG. 1 is an explanatory diagram of light having a warm square shape. As shown in the three examples in this figure,
  • each side at point J Extend each side at point J to form a rectangle, as in 3 ⁇ 43 ⁇ 4i ". For example, do not extend each side as shown by the one-point corrugated line in the middle figure.
  • the thickness, the ratio, and the y value of the Sit light are obtained by drawing four virtual straight lines parallel to each side inwardly of each side of the main surface of the light beam 20 mm inward, and each of the two opposite lines. 3 imaginary fountains, and divide the fountain into four equal parts, so that a total of 10] lines can be intersected at the 25 typical intersections It is preferable to measure.
  • the thickness unevenness is measured using an ultrasonic thickness gauge, and the difference between the maximum thickness and the minimum thickness is measured. Can be uneven in thickness.
  • the unevenness of the rate can be obtained by measuring the ⁇ Si rate according to JIS K 7361-1 using an integration rule determining device and calculating the maximum value and the minimum 3 ⁇ 4 ⁇ average value by the following equation.
  • the variation in the y value of the light is measured in accordance with JISZ 8722 using a colorimeter, and the difference between the maximum value and the minimum value is calculated as the variation in the y value of the It light. You can do it.
  • the fiber is horizontally laid with the corner of the light floating, and the rising amount is measured at the four corners, and the average value can be used as the warpage.
  • the brightness and the degree of uniformity were determined by removing the liquid crystal cell, optical sheet, and light spreader of a commercially available liquid crystal television, mounting the light spreader obtained by injection molding, without attaching the optical sheet, and measuring uneven thickness.
  • the front luminance is measured using a luminance meter, the average value is calculated, and the luminance uniformity can be calculated by the following equation. '
  • the screw in the thickness unevenness, the warpage, the ⁇ ⁇ ii rate unevenness, and the power of the variation of the y value of the Sit light S small and large light, the screw has a mixing leak, the screw length is L, and the mixing is ;
  • the length of the It structure is 1 ⁇
  • the mixing leakage of the injection-grown screw used in the present invention for example, various pins provided on the screw shown in FIG. 2 and FIG. Nori type shown in 4-7, various barrier flight screws shown in Fig. 8, solid draining screw shown in Fig.
  • double-Ave screw shown in Fig. 10 Fig. Examples include the HM screw shown in FIG. Among them, the Paria type screw shown in FIG. 4 can be suitably used.
  • One of these mixing leaks can be used in warriors, or two or more can be used in combination. It is preferable that the mixing liquid be provided at JB ⁇ of the screw or in the fourth part of the description.
  • the mixing and screw having a mechanism are preferably such that when the length of the screw and the length of the mixing mechanism are L and I ⁇ ZL are 0.03 to 0.5, respectively. It is more preferable that I ⁇ / L is 0.05 to 0.4.
  • the length of the mixing it is the total length of a portion provided with a ridge for enhancing the result, in addition to the single main flight of the screw. For example, in a skew in which a single flight screw is provided with a dalmage at the word *, the depth of the mixing neck from the last rule of the dalmage to the tip side is the length of the mixing screw. In a double flight screw provided with a flight, the length of the area where the sub-flight is located is the mixing length.
  • the thickness unevenness, the warpage, the rate unevenness, and the ⁇ variation force S of the y value of f light S small, large light expansion 1 3 ⁇ 4, 3 ⁇ 4 (mm 2 ) of the main surface of the cavity, and the depth of the cavity when was the t (mm), the number of gates, and a ⁇ sZ (t + 2) ⁇ X 10 one 4 or more, Chikaratsu 2 n (n is: 1-5 integer) multipoint pin is It can be manufactured by injection molding of a thermoplastic resin using a mold having a point gate.
  • ⁇ may be generated in the molten resin, and the resin may not be filled or distortion may remain in the light.
  • N is ⁇ from 1 to 5, that is, the number of gates is 2, 4, 8, 16, or 32. S is preferable.
  • the number of gates is 64, the mold runner The structure becomes » which may make it difficult to perform stable injection molding.
  • Fig. 12 has 2 gates
  • Fig. 13 has 4 gates
  • Fig. 14 has 6 gates
  • Fig. 15 has 8 gates
  • Fig. 16 has Gut.
  • Hata indicates the position of the sprue
  • ⁇ indicates the gate position
  • the straight line indicates the runner.
  • the length of the runner from the sprue to each gate is the same, and the injected molten resin flows through the same ggfi runner in multiple gates. After that, since the cavities are satisfied, it is possible to obtain uniform and non-distorted light.
  • the flow of molten resin from each gate into the cavity in the cavity becomes shorter, so the molten resin is injected into the cavity from one side gate.
  • the runners from the sp to each gate have the same g value, but the runner branches to an acute angle.
  • the molten resin and the molten resin that bends at an obtuse angle may cause a difference in the Nada state.
  • Fig. 13 Fig. 15 and Fig. 16 if the number of gates is 2 n , all runners can branch into two at right angles. It is possible to make the flow state of the molten resin at each of the branch points and the gates all equal, and to generate light ifeW that is uniform and free from optical distortion.
  • the present invention Te per cent Rere divides a substantially rectangular Kiyabiti about the same " ⁇ like the 2 n rectangles
  • FIG. 17 is an explanatory diagram of a gate position of a mold having four gates. Divide the almost rectangular cavity into four rectangles of approximately the same shape, as indicated by the dashed dotted lines in the figure. For the division into 2 n rectangular shapes, it is preferable to divide the rectangular fibers into a shape such that the ratio of the divided rectangular fibers is closest to 1.
  • a gate be provided within a circle whose judgment is 0.1 times the length of the diagonal line with the intersection of the diagonal lines a and b of the divided rectangle as the center. If the gate is located outside the circle O, the flow of the molten resin in the cavity will be biased, which may make it difficult to obtain a light diffusion plate with good luminance uniformity.
  • the size of the pin tip of the pin point gate is not particularly limited, and can be appropriately selected depending on the size of the wisteria and the number of the pin point gates.
  • the force S is preferably 4 mm, and more preferably 1 to 3 mm in diameter. If the diameter of the gate tip is less than 0.8 mm, it takes time S to fill the resin, or
  • the molten resin may be degraded at the gate tip (Step 5). If the diameter of the tip of the gut exceeds 4 mm, the gate marks are conspicuous and the working load may take a lot of effort S.
  • a vacuum evacuation hole is provided in the ⁇ to evacuate the cavities during the injection of the molten resin, thereby releasing the air in the cavities.
  • the diameter of the evacuation hole can be appropriately selected according to the difficulty of the resin to be molded.
  • the resin having a relatively good property ⁇ has a pore diameter of 0.02 to 0.5 mm, preferably a force S, and the resin having a relatively poor property ⁇ ⁇ has a pore diameter of 0.05-0 . 2 mm force S preferred.
  • the vacuum evacuation hole is located at an intermediate position between two gates, and that the age at which four or more gates are covered is a rectangle formed by four or more gates.
  • the power is preferably S1 ".
  • FIG. 18 is an explanatory diagram of the position of a vacuum hole of a mold having eight gates. In the figure,. Indicates the gate position, and ⁇ indicates the position of the vacuum hole. The three rectangles shown in the figure are formed by imaginarily connecting the gates with one-point solid lines. A vacuum hole is provided at the center of each rectangle.
  • the pressure S in the cavity at the start of the emission is preferably 50 kPa or less, and more preferably 35 kPa or less. If the pressure in the cavity at the start of injection exceeds 5 OkPa, the trueness of the molten resin in the cavity will be insufficient, and gas burning may also occur.
  • the ejector space when the ejector space is cut by a plane that is different from the principal plane of the cavity, the unevenness in thickness, warp, unevenness in translation, and variation in the y value of M light are small. It can be manufactured by injecting a thermal resin using a mold having a cross-sectional area of 0.01 to 80% of the area of the main surface of the cavity.
  • the ejector space refers to a plane including the ejector plate at a position where the ejector plate force S is retracted in the injection inflation mold, and an ejector press space.
  • FIG. 19 is an explanatory diagram of a mold ejector space.
  • the fixed side plate 1 is attached to the fixed side plate 2, and the side plate 3 is attached to the “side side plate 5” through the space serve 4.
  • the fixed side mold plate is provided with a spoon "bushing 6 force S”, and the side mold plate is provided with a light cavity 7 force S force.
  • the light expansion is protruded by four ejector pins 9 attached to the ejector plate 8.
  • the ejector plate moves between a and b in the figure, and the space between plane a and plane b is the ejector space.
  • a support villa 10 for the movable mold plate.
  • 1 9 of the lower is the value ⁇ sectional view taken ⁇ ] cross at Kiyabiti main surface TO 1 plane passing through the Ejekuta one space A- A line.
  • the position corresponding to the main surface of the cavity is indicated by a one-point line.
  • the cross section of the space is preferably 0.01 to 80% of the area of the cavity main surface. It is more preferably from 0.2 to 75%, and still more preferably from 0.3 to 50%.
  • the principal surface of the cavity is the upper surface of the light beam or the surface corresponding to T®. If the area of the space is less than 0.01% of the area of the main surface of the cavity when the space of the ejector is cut along the plane of the main surface of the cavity and the TO, the arrangement of the ejector / plate / ejector / pin is limited. As a result, mold fabrication may become difficult.
  • the space is cut by a plane that is the principal plane of the cavity, and the space in the space exceeds 80% of the space of the cavity, the «deforms when the swelling occurs and the light spreads. The thickness unevenness may be increased.
  • the method of cutting the space portion when the ejector space is cut along the plane of the cavity main surface and the TO for example, the size of the spacer block or the support villa.
  • the size of the spacer block or the support villa By measuring the size and the length of the space, it is possible to adjust the width of the space.
  • the shape of the support villa For example, in addition to the circular support villa specified in JIS ⁇ 5116, the support villa of a triangle, a square ⁇ ⁇ , a hexagon; be able to.
  • the injection molding is supplied to the injection molding for injection molding. As a result, it is possible to obtain high-quality light rays with a small variation in the characteristic using a master batch containing various additives at a high concentration.
  • the promoting agent contained in the master patch there is no particular limitation on the promoting agent contained in the master patch.
  • filling agent u, ⁇ m wei, luminous lubricant, antioxidant, ultraviolet absorber, light scythe, stimulant, coloring agent examples include a charged ⁇ 3 ⁇ 4-stop, rnrn mkmi, a cross-linking agent, ii a coupling tie IJ, a thickener, and a ⁇ fiber mt-brunge agent.
  • the number of additives contained in the master patch For example, a master patch containing only one kind of additive can be used, or a master batch containing a combination of two or more kinds of excipients can be used. You can also.
  • the concentration of the additive to be contained in the masterbatch is not particularly limited, and may be appropriately determined in consideration of the content of the additive to be included in light, the mixing ratio of the natural wax pellet and the masterbatch, and the like. ⁇ can be scaled.
  • the production of the master batch for example, natural pellets and additives are mixed at a predetermined ratio, kneaded using a twin-screw extruder or the like, extruded in a strand shape, and using a pelletizer or the like. It can be manufactured by pelletizing by heating.
  • natural pellets are those containing no additives, thermoplastics (plastic pellets or pudding agent content of 5% by weight or less, preferably 3% by weight or less, particularly preferably Is a pellet of a thermoplastic resin having a weight of 0 / .
  • the pellet of a thermoplastic resin having a small amount of an additive is, for example, added to a prestigious agent when producing a thermoplastic resin. It can be manufactured by mouth.
  • the term "automatic wording machine” refers to a measuring machine that receives a rule set and then outputs and outputs the rule set.
  • the order in which the natural pellets and the master batch are dried by a car is not particularly limited.
  • the natural pellets and the master batch are weighed by an automatic weighing machine, and the weighed natural pellets and the master batch are mixed. After mixing with a machine, the resulting mixture can be subjected to injection growth, and then used for injection growth.
  • Natural pellets and master batches are dried in Sagami, and dried natural pellets and Batch master patch After the natural pellets and the master patch are weighed by the automatic weighing machine and mixed with the mixer, the yarn can be fed to the injection molding, or the natural pellets and the master batch can be turned. After the measurement, the weighed natural pellets and the master patch are dried by drying, and the dried natural pellets and the master batch are mixed by a mixer, followed by injection molding.
  • Natural pellets and master batches are mixed and measured with a batch type automatic weighing machine. Natural pellets and master batches are mixed with a mixer, and the resulting mixture is dried with a dryer and then injected. The yarn is supplied to Fuji Fiber; after the mixture of the natural pellets and the masterbatch is used, there is no danger of moisture absorption during the injection process until 1 ", and only one car is used. It can be particularly preferably performed because the processing can be performed by
  • FIG. 21 is a process flow diagram of a fiber for supplying a mixture of natural pellets and a master batch to an injection dripping.
  • hopper for master batch 2 In this sickle, hopper for master batch 2
  • An automatic weighing machine 23 equipped with 1 and a hopper for Vietnameseurano W retlets 2, a mixing machine 24, a material tank 25, a dry thigh 26, and a fiber 27 are connected in this order.
  • the master batch and the natural pellets are automatically weighed batchwise.
  • Nazi Yura Honoré Perret Tsu preparative Honno ⁇ 0 one 2 2 by a predetermined amount of the master patch and natural Perret bracts provided with master batch hoppers one 2 1 and Rodosenore provided mouth one load cell by saying +4, weighing machines Drop into the lower receiving tank.
  • the master patch is weighed by an automatic f + 4 machine, and then the natural pellet having a predetermined weight ratio corresponding to the master patch amount is weighed by the automatic weighing machine and added to the master batch.
  • the force S is preferable.
  • the dose ratio means a four-fold mixing ratio determined in advance by calculation according to the characteristics of the target light source.
  • the mixing ratio may be slightly less than the set value. After accurately weighing the masterbatch, the natural pellets in the required ratio are spun ⁇ ; by weighing with an automatic weighing machine and closing the masterpatch, the mixing ratio between Vietnameseura / Rettot and the masterpatch is accurately controlled can do.
  • the natural pellets and the masterbatch are mixed uniformly in a mixer so that the number of males is 20 or less.
  • a mixer there is no particular limitation on the way the natural pellets and master batches are sent to the mixer, for example, air pressure, belt conveyers. Transportation by air, etc. Among them, air pressure feeding can be preferably used.
  • ⁇ which is sent by air, for example, a feeder is installed downstream of the mixer.
  • the mixture of natural pellets and masterbatch can be fed by setting the mixer to 3 ⁇ 4E. At this time, it is preferable to provide a filter at the outside air suction port of the weighing machine to prevent dust from being generated.
  • the total amount of f and air is 40 kg / hour, and it takes about one hour. 270 kg of pellet mixture can be prepared.
  • the coefficient is defined as: 100 g of a pellet mixture is extracted, separated into naturyl pellets and a master patch, and the calculation of the master batch is repeated 1 ° times. It is a value obtained from the average value and the standard difference p (s) according to the following equation.
  • ⁇ modulus (%) (standard partial mean chain X 1 0 0
  • the coefficient of the mixture of the natural pellets and the masterbatch is preferably 20 or less, more preferably 18 or less, and further preferably 15 or less.
  • the mixer for example, a horizontal cylindrical mixer, a V-type mixer, a double circular mixer, a fiber rotary mixer, a glue rib mixer, a Nukayu paddle type Blender, 5 ⁇ mixer, free planetary mixer, conical screw mixer, high speed ⁇ mixer, rotating circle ⁇ mixer, wheeled mixer with roller, recirculating 55 mixer, high Speed elliptical rotor type mixer, air flow mixer, mixer etc.
  • the airflow ⁇ mixer can be preferably used because it can be fed and mixed and discharged in a short time with the pellet mixture, which can be combined with the vacuum equipment. Mixing of the 3 kg 3 ⁇ 4g pellet mixture with the airflow ⁇ t3 ⁇ 4 mixer can be completed 20 seconds apart.
  • the pellet mixture mixed in the mixing machine is provided in the talent tank.
  • a single set of automatic weighing machine and machine can be used in common, and pellets and mixed products with different mixing ratios can be combined! ⁇ lffii "because you can.
  • materials such as a box-shaped dry scythe and a box-shaped air flow dryer are used.
  • the nitrogen atmosphere preferably has a nitrogen content of at least 93 m%, and more preferably has a nitrogen content of at least 97 #%.
  • the resin pellets are slightly contained in the resin pellets, which act with nitrogen to prevent oxidative degradation during injection molding, and achieve a color tone and specific characteristics of ⁇ 1.
  • the optical thickener include fine particles such as cross-linked polymethyl methacrylate, cross-linked polystyrene, cross-linked methyl styrene methacrylate copolymer, cross-linked silicone, and fluororesin, silica, silica monoalumina, anoremichi, and hydroxide.
  • Inorganic fine particles such as aluminum, magnesium oxide, talc, glass flakes, glass beads, sodium silicate, canocarbonate, potassium carbonate, and titanium oxide can be fisted.
  • thermoplastic resin used in the present invention is not particularly limited. Examples thereof include polymerized resin having an alicyclic ring, methacrylic resin, polycarbonate, polystyrene, acrylonitrile-styrene copolymer, methacrylo! ⁇ Methyl-styrene copolymer, and ABS resin. And Polyatenoles / Lejon. Among these, a methacrylic resin, a methylstyrene methacrylate copolymer, and a polymer having an alicyclic structure are preferred, and a polymer having an alicyclic structure is more preferably used. Can be.
  • Polymerization having an alicyclic ring 3 ⁇ 4 As the shelf, a heavy chain having an alicyclic structure in a side chain can be mentioned. Polymerization with ⁇ ⁇ ⁇ in the main chain can be used particularly favorably because it has good visual jewelry and good quality.
  • m ⁇ m Saturated ring is a prime structure
  • the force is S
  • the number of carbon atoms is preferably 4 to 30, more preferably 5 to 20 and still more preferably 5 to 15.
  • Fatty acid Polymerization having 53 ⁇ 4 structure 3 ⁇ 4 The proportion of the repeating unit having an alicyclic structure in the fat is preferably 50% by weight or more, more preferably 70% by weight or more, and more preferably 90% by weight or more. More preferably, it is above.
  • Polymerization having a lunar ring 53 ⁇ 4t ⁇ ⁇ As a shelf for example, norbornene, ring-opening polymerization of a monomer having a nucleus ⁇ 3 ⁇ 4 or a ring-opened copolymer or a hydrogen-excited product thereof, norbornene « ⁇
  • a monomer polymer having a cyclic olefin structure or a hydrogenated polymer or an addition copolymer thereof or a hydrogenated product thereof, or a hydrogenated W product thereof or a monomer having a cyclic conjugated diene ⁇ t Polymers or copolymers of monomers having a hydrogenated ⁇ product, a butyl alicyclic compound, a hydrogenated ⁇ product or a hydrogen compound thereof, or a hydrogen compound having a hydrogen structure, and a unit having a vinylinocene compound.
  • Tg is a glass car made of thermoplastic resin used. Difficult case
  • the light diffusion plate is placed on a horizontal plate with the corners floating, and the amount of lifting at the four corners is measured, and the average value is defined as warpage.
  • Luminance uniformity (%) (min maximal X 100
  • the thickness unevenness of the obtained light ⁇ ⁇ ⁇ was 70 ⁇ m, the warpage was 0.5 mm, the power unevenness was 2.9%, and the variation of the y value of the 3 ⁇ 4f light was 0.001.
  • Average brightness is 3,820 cd / m 2 , and the luminance uniformity was 80%.
  • An optical fiber was formed in the same manner as in Example 1 except that the injection screw was replaced with a full flight screw having no mixing leak.
  • the thickness unevenness of the obtained light spread was 90 ⁇ m, the warpage was 0.6 mm, the coefficient unevenness was 6.8%, and the variation of the y value of the reflected light was 0.003. Met.
  • the average luminance was 3,790 cd / m 2 and the luminance; t ⁇ symmetry was 76%.
  • the number of pinpoint gates was 4 in the arrangement shown in FIG. 13 except that a mold was used.
  • the thickness unevenness of the obtained light spread was 1 ⁇ 0 ⁇ m, the warpage was 1.4 mm, the fii rate unevenness was 3.8%, and the variation in the y value of the Sit light was 0.0. 0 was one.
  • the average luminance was 3,790 cdZm 2 and the luminance uniformity was 78%.
  • the thickness unevenness of the obtained light captain was 160 ⁇ m, the warpage was 1.0 mm, the ⁇ 1 rate unevenness was 3.5%, and the variation of the y value of the light was 0. It was 0 2.
  • the average luminance was 3,770 cd nom 2 and the luminance uniformity was 72%.
  • a light spreading basket was formed in the same manner as in Example 1.
  • the thickness unevenness of the obtained light spread was 90 ⁇ m, the warpage was 1.5 mm, the 3 ⁇ 41 rate unevenness was 7.2%, and the variation of the y value of 3 ⁇ 4f light was 0.003. there were.
  • the average luminance was 3, 7 6 0 cd / m 2, the luminance uniformity ratio mediation 7 2%
  • the thickness unevenness of the obtained light captain was 150 m, the warpage was 0.8 mm, the rate unevenness was 6.9%, and the variation of the y value of light was 0.000.
  • the average luminance was 3,770 cd / m 2 and the ⁇ uniformity was 71%.
  • the thickness unevenness of the obtained light-expanded light is 170 ⁇ m, the warpage is 1.5 mm, the power unevenness is 3.3%, and the variation of the y value of light is 0. It was 0 2.
  • Polymerization pellets having a cycloaliphatic effect were produced by using metharyl (Nippon Kagaku Kabushiki Kaisha, Delpet 70) as a heat ⁇ -resin instead of extreme fat.
  • Light was produced by injection molding in the same manner as in Example 1 except that the temperature was set at 80 ° C. and the mold temperature was set at 85 ° C.
  • the thickness unevenness of the obtained light beam was 100 ⁇ m, the warpage was 0.9 mm, the 3 ⁇ 41 rate unevenness was 3.2%, and the variation of y value of 3 ⁇ 4T light was 0.0. 0 was 3.
  • the average luminance was 3,690 cd dZm 2 and the luminance: t ⁇ symmetry was 71%.
  • Example 1 Except for using a mold in which the area of the ejector space was 8% of the area of the cavity main surface, the light was transmitted in the same manner as in Example 1.
  • the thickness unevenness of the obtained light spread was 50 ⁇ m, the warpage was 0.5 mm, the conversion unevenness was 2.9%, and the variation of the y value of the reflected light was 0.001.
  • the average luminance was 3,810 cd / m 2 and the luminance; t-degree was 79%.
  • the thickness unevenness of the obtained light spread was 240 m, the warpage was 2.5 mm, the 3 ⁇ 4i rate unevenness was 8.6%, and the variance of the y value of the 0f light was 0.005.
  • the average luminance was 3, 5 5 0 c dZm 2 , the luminance uniformity ratio 6 5. /. Met.
  • Fig. 19 is a cross-sectional view of the ejector space of the injection mold used in the examples and comparative examples when cut along a plane that is different from the main surface of the cavity, and a space portion of the ejector space. Is the ratio of the cross-sectional area to the area of the major surface of the cavity. In the figure, the position of the major surface of the cavity is indicated by single-point fiber.
  • Table 1 shows the molding conditions of Difficult Examples 1 to 9 and Comparative Example 1, and Table 2 shows the results of consultation of the obtained light.
  • the thickness unevenness is 200 ⁇ or less
  • the warpage is 2 mm or less
  • the ⁇ rate unevenness is 8% or less
  • the variation in the y value of the ⁇ lt light is 0.0.
  • a light source can be diffused to produce a light source with a high luminance and a small luminance unevenness. Display of image quality ⁇ can be obtained.

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Abstract

熱可塑性樹脂を射出成形してなる、略長方形でその対角線の長さが４００ｍｍ以上である光拡散板において、厚みみらが２００μｍ以下であり、反りが２ｍｍ以下であり、透過率むらが８％以下であり、反射光のｙ値のばらつきが０.００４以下であることを特徴とする光拡散板及びその製造方法を提供する。前記光拡散板は輝度が高く、輝度むらが少なく、液晶表示装置において高画質の表示画面が得られる特徴を有する。

Description

明細書 光拡 ¾¾¾ぴその製造雄
技術分野
本発明は、 光 i!W及に関する。 さらに詳しくは、 本発明は、 輝度が高く、 輝度むらが少 なく、 液晶表示装置において高画質の表示 βが得られる光拡 ¾¾¾びその製^去に関 する。 背景鎌
液晶表示装置は、 ノーソナノレコンピュータ、 «テレビジョン、 用パネノレ、 携帯情 幸¾末などに広く用いられている。 今後液晶表示装置の 化、 高性能化が進むことによ り、 Pife線管表示装置を t f "ること力 s期待されている。 液晶自体は努光しなレ、ので、 液 晶表示装置は外部の光源を必要とし、 液晶表示装置の側縁に 原が配置されるサイドライ ト と、 液晶表示装置の背部に駕カ ¾己置される直下^が実用ィ匕されている。 サイド ライト ^は、 装置ュニットを薄くすることができるが、 輝度力 S低レ、ので、 高レ、輝度が要 求される «の液晶表示装置には、 直下^:が適している。 '
直下^の液晶表示装置では、 装置筐体の背部に複»の冷隨管などの光源を配置し
、 光画及により Altした光を拡散させて離の均一な面状の光に変換する。 必要に応じ て、 冷 P t亟管の背後に應反を設け、 光拡辦反の裏面にグラデーション印刷を施レ 光拡 «の前面に集光シート、 拡散シートなどを積層する。 光 ¾¾¾には、 率と光拡 散性のパランスがよく、 反りがなく、 +^な弓艘を有し、 輝度むら力 s少ないことが要求さ れる。
光 の材料としては、 光拡散剤を含有する熱可塑性樹脂の膨品カ S用いられる。 光 ¾¾¾の觸法としては、 押出成开維、 キャスト法、 射出膨法などがある。 押出藤法 によれば、 光拡籠の原材料シートを効率的に麵することができるが、 光讓反にする ための勸ロェに手間が力かり、材料の無駄が発生する。 キャスト法によれば、 弓艘が高く
、 光学的な歪みのなレ、光 ¾¾¾を得ることができるが、 生産性は高くない。射出成开維に よれば、 御ロェのェ纖が少なく、 短時間で光漏反を製針ることができるが、 キヤビ ティ側面のサイドゲートから溶融した熱可塑性樹脂を射出する従来の 去では、 の光 反の射出成形は 的に困難である。 光拡 ォ反の光 面に多数個のピンポイントゲ ートを設けると、 趙の光拡繊の射出成形法による製造が可能になるが、 ピンポイント ゲート跡による輝度むら力 s発生し^ rレ、。
成形品に発生するゲート跡高さを常に一定にし、 検通 仕上げ不要の樹脂成形品を 得るための射出成形方法として、 成形品の落込凹部にゲートランドが接続するピンゲート におレ、て、 ゲートランドの相隣るスプノト側テーパと藤品側テーパによってくびれ部が 形成され、 このくびれ部が落込凹部内に位置する金型を用いて射出 する方法が鍵さ れ、 ゲート先端の傾 角が 7度のピンボイントゲートを用レ、て射出藤を行う例力記載さ れている (特許文献 1 )。 し力し、 このピンポイントゲートによる成形で得られる光 ¾ffcf¾ を液晶表示装置に したとき、 液晶表示麵に輝度むら力 S発生して、 表示丽の画質が 低下するという
Figure imgf000003_0001
又、 軽量性や発光品位を保ちつつ拡¾¾の反りを防止した直下型バックライトとして、 拡籠の表面又は麵に網状のリブ部カ S形成され、 リブ部の網目に相当する領域に凹部が 形成され、 凹部における拡¾¾の厚みとリブ部における拡藤の厚みとの差による発光む らが実質的 生じなレ、禾 S にリブ部の網目力微少である直下型バックライト力 ¾ ^されて いる（特許文献 2)。 しかし、 リブ部の高さは 3 mm以下であること力 S好ましく、 2 mm程 度であることがより好ましいとされているので、 このような高さのリブ部による輝度むら を生じさせないことは困難である。
. [特許 « 1 ] 特開平 9一 3 0 9 1 3 1号公報 (第 2— 3頁、 図 2 )
[特許文献 2 ] 特開 2 0 0 3— 2 9 7 1 2 0 ^報 (第 2— 3頁、 図 3 )
本発明は、 輝度が高く、 輝度むらが少なく、 液晶表示装置において高画質の表示麵が 得られる光拡辦反及びその製 法を することを目的としてなされたものである。 発明の開示 '
本発明者らは、 上記の調を解決すべく鋭意 を重ねた結果、 対角線の長さが 4 0 0 mm以上である:^の光 反にぉレ、て、 厚みむら 2 0 0 μ ηι以下、 反り 2 mm以下、 透 過率むら 8 %以下、 反射光の y値のばらつき 0 . 0 0 4 %以下の光拡¾¾は、輝度が高く 、 輝度むらが少な 液晶表示装置において高画質の表示丽が得られ、 このような光拡 賺は、 ミキシング漏を有するスクリューを用い、 光 の主面の繊と厚みに応じ てピンボイントゲート数を特定範隨こ選択し、 のェジェクタースペースの空間部分を キヤビティ主面の赚の 0 . 0 1〜 8 0 %として射出成形することにより、 容易に製造し 得ることを見いだし、 この知見に基づいて本努明を るに至った。
すなわち、 本発明は、
(1) 熱 性樹脂を射出成形してなる暖方形でその対角線の長さが 40 Omm以上で ある光拡餅反において、 厚みむらが 200 μηι以下であり、 反りが 2mm以下であり、 透 過率むらが 8%以下であり、 ¾光の y値のばらつきが 0.004以下であることを樹敷 とする光
(2) スクリューがミキシング機構を有し、 スクリューの 長さを L、 ミキシング機 の長さを としたとき、 Lノ Lが 0.03〜0.5であるスクリューを備えた射出成形 機を用いて熱 性樹脂を射出成形してなる（ 1)記載の光
( 3 ) キヤビティ主面の面積を s (mm2)、 キヤビティの深さを t (mm)としたとき、 ゲ ートの個数が、 {sZ(t + 2)}X 1 CT4以上であり、 力 2n個（nは 1〜5の難)であ る多点ピンボイントゲートを有する金型を用レ、て熱可塑性樹脂を射出成形してなる（ 1 )又 は（2)記載の光拡 ¾¾、
(4) ェジェクタ一スペースをキヤビティ主面と 亍な平面で切断したとき、 その空間部 分の断面積がキヤビティ主面の面積の 0.01〜 80 %である金型を用レ、て熱可塑†生機旨 を射出成形してなる（ 1 )乃至（ 3)の ヽ mかに言識の光 及、
(5) 熱可塑性樹脂が、 脂環 ^fitを有する重合繊旨である（1)乃至（4)のレ、ずれかに 言己載の光職瓦 及び
(6) ナチュラルペレットとマスターパッチを回^自動計量機により龍し、 龍され たナチュラレペレツトとマスターバッチを混合機により ¾IM系数 20以下の状態まで混合 することによりナチュラ レツトとマスターバッチの混合物を得、 該混合物を草崖に より乾燥して乾嫩昆合物を得、 次いで該乾傲昆合物を射出成开繩に供給して射出成形して なる（ 1 )乃至（ 5 )のレヽずれかに記載の光麵反の製 去、
を提供するものである。
本発明の光 を液晶表示装置に装着することにより、輝度が高く、輝度むらの少な レ、高画質の表示 を得ることができる。 図面の簡単な説明
F i g. 1は略長方形である光 ¾¾¾の説明図、 F i g. 2はミキシング機構を有する スクリユーの一例、 F i g. 3はミキシング機構を有するスクリユーの他の伊!]、 F i g. 4はミキシング: f ifを有するスクリユーの他の例、 F i g. 5はミキシンク、«を有する スクリユーの他の例、 F i g. 6はミキシンク ¾iを有するスクリユーの他の例、 F i g . 7はミキシングネ«を有するスクリユーの他の例、 F i g. 8はミキシンク、機構を有す るスクリューの他のィ列、 F i g. 9はミキシング機構を有するスクリューの他の例、 F i g . 10はミキシング樹冓を有するスクリユーの他の例、 F i g. 11はミキシング;^ ff を有するスクリユーの他の例、 F i g. 12は多点ピンポィントゲートの配置の一例、 F i g. 13は多点ピンボイントゲートの酉己置の他の f列、 F i g. 14は多点ピンポィント ゲートの配置の他の例、 F i g. 15は多点ピンポイントゲートの配置の他の例、 F i g . 16は多点ピンポィントゲートの配置の他の例、 F i g. 17は 4個のゲートを有する 金型のゲートィ立置の説明図、 F i g. 18は真空引き孔位置の説明図、 F i g. 19は金 型のェジ工クタースペースの説明図、 F i g. 20はェジェクタースペースの模式的断面 図、 F i g. 21はナチュラルペレットとマスターバッチとの混合物を射出成开繩に供給 する： の一謹のェ禾縣統図である。 図中、 符号 1は固定側取ィ嚇反、 2は固定側型板、 3は 側敢 ¾、 4はスぺーサーブロック、 5は 則型板、 6はスプノ ブッシュ、 7はキヤビティ、 8はェジェクタ一プレート、 9はェジエタターピン、 10はサポートピ ラ、 21はマスターバッチ用ホッパー、 22はナチユラノレペレット用ホッノ一、 23は回 ^自動計量機、 24は?昆合機、 25はネオ料タンク、 26は ¾t灘、 27は射出成开纖で める。 発明を するための最良の形態
本発明の光 ¾¾¾は、 熱可塑性樹脂を射出成形してなる B緩方形でその対角線の長さが 400 mm以上である光拡辦反にぉレヽて、 厚みむらが 200 μ m以下であり、 反りが 2 m m以下であり、 透過率むらが 8%以下であり、 反射光の y値のばらつきが 0.004以下 である光 ifetfct反である。
対角線の長さ力 S 400 mm未満の/ J の光拡髓は、 厚みむらと反り力 S発生しにくく、 組み込まれる液晶表示装置も/ J であるために、扁率むらと謝光の y値のばらつきが あっても、 画質の低下はあまり気にならない。 対角線の長さが 400mm以上の大型の光 反は、射出成形により SS ると、 厚みむらと反りが発生し ¾ii率むらと反 射光の y値のばらつきを生じて、 輝度と輝度均斉度力 s低下し、 液晶表示装置に組み込んだ ときに表示画の画質の低下を招きやすレ、。 対角線の長さが 400 mm以上である光 板の厚みむらを 2 0 0 μ m以下、 反りを 2 mm以下、 ¾1率むらを 8 %以下、 ^lt光の y 値のばらつきを 0. 0 0 4以下とすることにより、 線光源を拡散して、 輝度が高く、 輝度 むらの少なレ、面光源とし、 液晶表示装置に組み込んだときに、 優れた画質の表示麵を得 ることができる。
本発明の光拡對反は、 厚みむらが 1 5 0 m以下であることがより好ましく、 1 0 0 μ m以下であることがさらに好ましい。 厚みむらを小さくすることにより、輝度均斉度を向 上することができる。 本発明の光拡 は、 反りが 1 . 5 mm以下であることがより好ま しく、 1 . O mm以下であることがさらに好ましレ、。 反りを/ J、さくすることにより、 液晶 表示装置の組み立て力容易になり、 軍度均斉度を向上することができる。 本発明の光拡散 板は、 ¾i率むらが 7 %以下であることがより好ましく、 6 %以下であることがさらに好 ましい。議率むらを小さくすることにより、 輝度均斉度を向上することができる。 本発 明の光拡 は、 ¾f光の y値のばらつきが 0. 0 0 3以下であることがより好ましく、 0. 0 0 2以下であることがさらに好ましい。 光の y値のばらつきを小さくすること により、 輝度均斉度を向上することができる。
本発明の光 ¾¾¾の ϋ¾·は、 0. 4〜 5 mmであること力 S好ましく、 0. 8〜 4 mmであ ることがより好ましい。 厚みが 0. 4 mmより小さいと、 支柱を 1 [形成する等自重によ るたわみを抑えるための工夫が必要になり、 バックライトのコスト力 S上昇する。 又厚みが 5 mmを超えると が困難になる傾向がある。
光 feWは、 通常は液晶表示装置へ取り付けるために周歸 こ回凸を有し、 正確な長方 形の形状ではなレ、 ^が多い。 この：^、 各辺を延長して形成される長方形を、 光拡 の長方形として対角線の長さを測定する。 このとき、 各辺の延長により捕われる部分と除 力れる部分の合計 ®Sが最小になるように各辺を延長して長方形を形成する。 F i g . 1 は、 暖方形である光 の説明図である。 本図の 3例に示すように、 f列においては
、 点 Jで ¾¾i "ように各辺を延長して長方形を形成し、 例えば、 中央の図の一点鵜線で示す ようには各辺を延長しなレ、。
本発明において、 厚み、 率及び Sit光の y値は、 光 ¾¾¾の主面の各辺より 2 0 m m内側に、 各辺に平行に仮想的な 4本の直線を引き、 相対する各 2本の清 の間を 4等分 するように、 想的な各 3本ずつの ΐί|泉を弓 Iき、 合計 1 0本の ]Ε線の ί«的な 2 5個の交 点にぉレヽて測定することが好ましレ、。
厚みむらは、 超音波厚み計を用いて厚みを測定し、 厚みの最大値と厚みの最小値との差 を、 厚みむらとすることができる。
率むらは、 積分 則定装置を用い、 J I S K 7361-1にしたが · つて^^Si率を測定し、 その最大値、 最小 ¾ぴ平均値から、 次式により求めること ができる。
腦率むら（％) = { (最大値一最小儘 /平均値) X 100
繊光の y値のばらつきは、 J I S Z 8722に職して 測色計を用いて赌光 の y値を測定し、 その最大値、 と最小値との差を^ It光の y値のばらつきとすることがで さる。
反りは、 射出成形 24時間後に、 光 の隅が浮く状態で水平^ に纖し、 4隅に ぉレヽて浮き上がり量を測定し、 その平均値を反りとすることができる。
輝度及ひ 度均寄度は、 市販の液晶テレビジョンの液晶セル、光学シート及び光拡¾¾ を取り外し、 射出成形により得られた光拡藤を取り付け、 光学シートは取り付けずに、 厚みむらなどと同じ 25個の交点において、輝度計を用いて正面輝度を測定し、 平均値を 算出するとともに、 次式により輝度均斉度を求めることができる。 '
輝度均斉度 (%) = (最小 ίϋ^最大鎖 X 100
本発明において、 厚みむら、 反り、 ¾ii率むら及び Sit光の y値のばらつき力 S小さレ、大 型の光 は、 スクリューがミキシング漏を有し、 スクリユーの^ ¾長さを L、 ミキ シング; It構の長さを 1^としたとき、 I^ZLが 0.03〜0.5であるスクリューを備え た射出成赚を用レ、て熱可塑性樹脂を射出成形することにより、 製針ることができる。 本発明に用いる射出成开揚のスクリユーのミキシング漏の に特に制限はなく、 例 えば、 F i g. 2に示すダルメージ、 F i g. 3に示すスクリューに設けた各種のピン、 F i g. 4〜 7に示すノ リアタイプ、 F i g. 8に示す各種のバリアフライトスクリュー 、 F i g. 9に示すソリッドドレイニングスクリユー、 F i g. 10に示すダブルゥエー ブスクリュー、 F i g. 11に示す HMスクリューなどを挙げることができる。 これらの 中で、 F i g. 4に示すパリアタイプスクリューを好適に用いることができる。 これらの ミキシング漏は、 1種を戦虫で用いることができ、 あるいは、 2種以上を組み合わせて 用いることもできる。 ミキシンク ¾ϋは、 スクリユーの JB ^又は言†4部に設けることが 好ましい。
本発明において、 ミキシンク、機構を有するスクリユーは、 スクリユーの^)長さを L、 ミキシング機構の長さを としたとき、 I^ZLが 0.03〜0.5であること力 S好まし く、 I^/Lが 0.05〜0.4であることがより好ましい。 本発明において、 ミキシング itの長さとは、 スクリューの 1条の主フライト以外に、 果を高めるための «が 設けられている部分の合計の長さである。 例えば、 シングルフライトスクリューの言†*部 にダルメージが設けられているスクリユーにおいては、.ダルメージの後 則から先端側ま での £灘がミキシングネ«の長さであり、 主フライトに加えて副フライトが設けられたダ ブルフライトスクリューにおいては、 副フライトが する領域の長さがミキシング の長さである。
本発明において、 厚みむら、 反り、 ¾ 率むら及び ¾f光の y値のばらつき力 S小さレ、大 型の光拡1¾は、 キヤビティ主面の ®¾を s (mm2)、 キヤビティの深さを t (mm)とし たとき、 ゲートの個数が、 {sZ(t + 2)}X 10一4以上であり、 力つ 2n個（nは:！〜 5 の整数)である多点ピンボイントゲートを有する金型を用 ヽて熱可塑性樹脂を射出成形す ることにより、 製造することができる。 例えば、 キヤビティ 去が 303.4mmX40 5.2mmX 1.5mmの金型では、 嫌己式により計算されるゲートの個数は {(303.4 X405.2)/(1.5 + 2)} X 10一4 =3.51以上となり、 したがってゲートの個数は 4個以上であること力 子ましい。 ゲートの個数が{3 + 2)} 10ー4未満でぁると
、 溶融樹脂の に βを生じ、 充填に至らなかったり、 光 反に歪みが残ったり するおそれがある。 ゲートの個数を 2 n個（nは 1〜 5の とすることにより、 スプル 一からゲートまでの £瞧をすベて等しくして、 溶融樹脂を均一に流動させ、 バランスよく 射出 fi¾fすることができる。 nは 1〜5の β、 すなわちゲートの個数は 2個、 4個、 8 個、 16個又は 32個であること力 S好ましい。 ゲートの個数が 64個になると、 金型のラ ンナー構成が »になり、 安定した射出成形を行うことが困難になるおそれがある。
F i g. 12はグー卜 2個、 F i g. 13はゲー卜 4個、 F i g. 14はゲー卜 6個、 F i g. 15はゲート 8個、 F i g. 16はグート 16個の のゲートの位置関係を示 す。 ただし、 図中において、 秦はスプル一位置を、 〇はゲート位置を示し、 直線はランナ 一を表す。 F i g. 12〜16の各図面において、 スプルーから各ゲートに至るランナー の長さはすべて同一であり、 射出された溶融樹脂は、 複数個のゲートにおいて、 すべて同 じ ggfi佳のランナーを流動したのちキヤビティを充±真するので、 均一で歪みのない光 ¾¾¾ を得ることができる。 又、 複数個のゲートを設けることにより、 それぞれのゲートからキ ャビティ内に送り込まれる溶融樹脂のキヤビティ内での流動 g灘が短くなるので、 1個の サイドゲートからキヤビティ内に溶融樹脂を射出する に比べて樹脂圧力を低くするこ とができ、 赚力の小さい/ j の射出戯鍋を用レ、て の光 ¾¾¾を射出成形すること が可能となる。
F i g . 1 4に示されるように、 ゲートの数が 6個であると、 スプ から各ゲートに 至るランナーの g¾佳はすべて同一であるが、 ランナーの分岐点にぉレヽて、鋭角的に曲がる 溶融樹脂と鈍角的に曲がる溶融樹脂は灘状態に差異を生ずるおそれがある。 F i g . 1 3 , F i g . 1 5及び F i g . 1 6に示されるように、 ゲートの数が 2 n個であると、 ラ ンナ一はすベて直角に 2つに分岐することができ、 各分岐点及びゲートにおける溶融樹脂 の流動状態をすベて等しくして、 均一で光学的な歪みのない光 ifeWを^^することがで きる。
本発明にぉレヽては、 ほぼ長方形のキヤビティをほぼ同"^状の 2 n個の長方形に分割し
、 それ の長方形の対角線の交点を中心とし、 判圣が該対角線の長さの 0. 1倍である 円を描レヽたときに円内に 1個のゲート力 すること力 s好ましく、 判圣が該対角線の長さ の 0. 0 5倍である円内に 1個のゲートカ することがより好ましい。 F i g . 1 7は 、 4個のゲ トを有する金型のゲート位置の説明図である。 ほぼ長方形のキヤビティを、 図にィ威的な点線で示すように、 ほぼ同一形状の 4個の長方形に分割する。 2 n個の長方 形への分割は、 分割された長方形の繊の比が 1に最も近くなるような形状に分割するこ と力 S好ましい。 分割された長方形の繊の比が 1に最も近くなるような形状に分割するこ とにより、 キヤビティ内の溶鬲 ί樹月旨の igllを短くして、 良好な状態で成形することが できる。 分割された長方形の対角線 aと bの交点を中心として、 判圣が該対角線の長さの 0. 1倍である円〇内にゲートを設けることが好ましい。 ゲートが該円 Oの外側に位置す ると、 キヤビティ内における溶融樹脂の流動に偏りを生じて、 輝度均斉度の良好な光拡散 板を得ることが困難となるおそれがある。
本発明にぉレヽて、 ピンボイントゲートのゲート先端の大きさに特に制限はなく、 藤品 の大きさとピンボイントゲートの個数に応じて適宜選択することができるが、 通常は直径 0. 8〜4 mmであること力 S好ましく、 直径 1〜3 mmであることがより好ましい。 ゲー ト先端の直径が 0. 8 mm未満であると、 樹脂の充填に時間力 Sかかったり、 あるいは、 充
±真鍵を速めると溶融樹脂がゲート先 (5で德して劣化するおそれがある。 グート先端 の直径が 4 mmを超えると、 ゲート跡が目立ち、 働ロェに手間力 Sかかるおそれがある。 本発明においては、 碰に真空引き孔を設け、 溶融樹脂の射出時に、 鍾キヤビティを ί^ΙΗこし、 キヤビティ内の空気を逃がすことが好ましい。 に真空引き孔を設け、 溶融 樹脂の射出時に、 翅キヤビティを赃にし、 キヤビティ内の空気を逃がすことにより、 溶融樹脂をキヤビティ内に完全に充填し、 去精度の 子な光 ¾¾¾を藤することがで きる。
真空引き孔の材質に特に制限はないが、 純鉄、 鉄—銅系合金、 鉄一炭素系合金、 鉄-炭 素一銅系合金、 鉄一炭素—銅—ニッケル系合金、 鉄一炭素 (銅溶浸)系合金、 鉄—ニッケル 系合金、 鉄一炭素一ニッケル系合金、 オーステナイト系ステンレス鋼、 儀同系合金などの 結 であること力好ましい。 真空引き孔の孔径は、 成形する樹脂の難性に応じて適 :131択することができる。 樹脂の 性が比較的良好である^は、 孔径が 0. 0 2〜0 , 0 5 mmであること力 S好ましく、 性が比較的不良である^ ^は、 孔径が 0. 0 5 - 0. 2 mmであること力 S好ましレ、。
本発明において、 真空引き孔は、 ゲートが 2個の齢はその中間に位 @1 "ること力 s好ま しく、 ゲートが 4個以上被する齢は、 4個以上のゲートにより形成される長方形の中 奴は各 4個のゲートにより形成される長方形の中央に位 S1 "ること力 S好ましい。 F i g • 1 8は、 8個のゲートを有する金型の真空引き孔位置の説明図である。 図中において、 。はゲートィ立置を、 ◎は真空引き孔位置を示す。 各ゲートを仮想的に一点真線で結ぶこと により、 図に示す 3個の長方形が形成されるので、 それぞれの長方形の中央に真空引き孔 を設ける。 キヤビティ内において、 長方形の 4個のゲートから溶融樹脂が長方形の内側に 向かって M)すると、 長方形の内側の空気は真空引き孔から流出するので、溶融樹脂はキ ャビティ内を に充填し、 ^？去精度の良好な膨品を得ることができる。 長方形の外側 の空気は、 金型の外周縁にガスベントを設けて逃がすことができる。 F i g . 1 8に示す 金型において、 真空引き孔を中央の 1個のみとすることもできる。 本発明においては、 射 出開始時のキヤビティ内圧力が 5 0 k P a以下であること力 S好ましく、 3 5 k P a以下で あることがより好ましい。 射出開始時のキヤビティ内圧力が 5 O k P aを超えると、溶融 樹脂のキヤビティへの 真が不十分となり、 ガス焼けも発生するおそれがある。
本発明において、 厚みむら、 反り、 翻率むら及び M 光の y値のばらつきが小さレ、大 型の光 は、 ェジェクタ一スペースをキヤビティ主面と 亍な平面で切断したとき、 その空間部分の断面積がキヤビティ主面の面積の 0. 0 1〜8 0 %である金型を用いて熱 性樹脂を射出きすることにより、製 i ることができる。
本発明において、 ェジェクタ一スペースとは、 射出 膨用金型において、 ェジェクタ一 プレート力 S後退した位置におけるェジェクタ一プレートを含む平面と、 ェジェクタープレ 一トが前進した位置におけるェジェクタ一プレートを含む平面により挟まれる空間である
。 F i g . 1 9は、 金型のェジェクタ一スペースの説明図である。 本図に示す におい ては、 固定側取 ¾ 1に固定側型板 2が取り付けられ、 側取ィ 3にスぺーサーブ口 ック 4を介して" 側型板 5が取り付けられてレ、る。 固定側型板にはスプノ "ブッシュ 6 力 S設けられ、 側型板には光 のキヤビティ 7力 S設けられている。 光拡赚は、 ェ 'ジェクタ一プレート 8に取り付けられた' 4本のェジェクターピン 9により突き出される。 ェジェクタ一プレートは、 図の aと bの間を移動し、 平面 aと平面 bの間の空間がェジェ クタ一スペースである。 ェジェクタ一スペースには、 可動側型板を:^するサポートビラ 1 0が設けられている。 F i g . 1 9の下方は、 ェジェクタ一スペースを A— A線を通る キヤビティ主面と TO1な平面で^]断したネ試的断面図である。 この断面図には、 キヤビテ ィ主面に相当する位置を一点鎮線で示す。 ェジェクタ一スペースをキヤビティ主面と 亍 な平面で切断したときの空間部分の断赚は、 ェジェクタ一スペースの断難から、 スぺ 一サーブ口ック 4、 サポートビラ 1 0及びェジエタターピン 9の断面積を差し弓 Iレ、た面積 である。
本発明において、 ェジェクタ一スペースをキヤビティ主面と TOな平面で切断したとき の空間部分の断 ®¾は、 キャビティ主面の面積の 0. 0 1〜 8 0 %であることが好ましく 、 0. 0 2〜7 5 %であることがより好ましく、 0. 0 3〜5 0 %であることがさらに好ま しい。 本発明において、 キヤビティ主面とは、 光拡 の上面又は T®に対応する面であ る。 ェジェクタ一スペースをキヤビティ主面と TOな平面で切断したときの空間部分の断 面積がキヤビティ主面の面積の 0. 0 1 %未満であると、 ェジェクタ一プレートゃェジェ クタ一ピンの配置に制限を受けて、 金型の工作が困難になるおそれがある。 ェジヱクタ一 スペースをキヤビティ主面と な平面で^]断したときの空間部分の断 ®¾がキヤビティ 主面の ®¾の 8 0 %を超えると、 射出膨時に «が変形して光拡謝反の厚みむらが大き くなるおそれがある。
本発明において、 ェジェクタ一スペースをキヤビティ主面と TOな平面で切断したとき の空間部分の断 ^を is¾する方法に特に制限はなく、 例えば、 スぺーサーブロックの大 きさ、 あるいは、 サポートビラの大きさと を 尺することにより、 空間部分の断 ®¾ を調整することができる。 サポートビラの形状に特に制限はな 例えば、 J I S Β 5 1 1 6に規定される円 のサポートビラのほかに、 三角 、 四角 ί ^、 六角；^、 ノ^ 角¾ ^のサポートビラなどを挙げることができる。 本発明において、 ナチュラルペレットとマスターバッチの回;^自動言+*機による計量
、 ナチュラルペレットとマスターパッチとの混合機による »係数 2 0以下の状態への混 合、 及び、 ナチュラルペレットとマスターバッチの享^ HIによる享喿を行ったのち、 ナチ ュラルペレツトとマスターパッチとの混合物を射出成赚に供給して射出成形することが 好ましレ、。 これにより、 各種の添 ^を高濃度で含有するマスターバッチを用いて、 特生 のバラツキの少なレ、高品質の光 ¾|¾を得ることができる。
本発明において、 マスターパッチに含有させる勵ロ剤に特に制限はなく、 例えば、 充填 斉 u、 ^m 魏、 光安 滑剤、 酸化防止剤、 紫外線吸収剤、 光鎌剤、 醒剤 、 着色剤、 帯電 ι¾止斉、 rnrn m k m i, 架橋剤、 i i カップリング斉 IJ 、 増粘剤、 离纖 mt ブ rング剤などを挙げることができる。 マスターパッチ に含有させる添 剤数に特に制限はなく、 例えば、 1種の添 剤のみを含有するマスター パッチとすることができ、 あるいは、 2種以上の励口剤を組み合わせて含有するマスター バッチとすることもできる。 本発明方法において、 マスターバッチに含有させる添 剤の 濃度に特に制限はなく、 光 が含有すべき添ロ剤の含有量、 ナチユラノレペレットとマ スターバッチとの混合比率などを勘案して適宜； ϋί尺することができる。 マスターバッチの 製造;^去に特に制限はなく、 例えば、 ナチュラルペレットと添 剤とを所定の比率で混合 し、 二軸押出機などを用いて混練してストランド状に押し出し、 ペレタイザ一などを用い てペレット化することにより、 製 ることができる。
本発明において、 ナチュラルペレットとは、 添ロ剤を含有しなレ、熱可塑 (■生樹脂のペレツ ト、 又は、 劂卩剤の含有量 5重量％以下、 好ましくは 3重量％以下、 特に好ましくは 1重 量0 /。以下の熱 性樹脂のペレツトである。 添 剤の含有量の少ない熱可塑性樹脂のペレ ットは、 例えば、 熱可塑性樹脂の製造時に、 威籍に黝ロ剤を添口することにより、製造 することができる。
本発明において、 回 自動言†*機とは、樹則定物を受け A bて言+»後、 ^^則定物を 払レ、出すバツ^の計量機である。
本発明において、 ナチュラルペレットとマスターバッチの車 による乾燥を行う順序 に特に制限はなく、 例えば、 ナチュラルペレットとマスターバッチを回^:自動計量機で 計量し、 計量したナチュラルペレットとマスターバッチとを混合機で混合し、 得られた混 合物を皐鎌で 喿したのち、 射出成赚に供糸 ることができ、 ナチュラルペレットと マスターバッチを皐¾«で草燥し、 草燥したナチュラルペレットとマスターパッチを回分 式自動計量機で計量し、 計量したナチュラルペレットとマスターパッチとを混合機で混合 したのち、射出成开 に供糸^ることもでき、 あるいは、 ナチュラルペレットとマスター バッチを回^:自動計量機で ff*し、 計量したナチュラルペレットとマスターパッチを乾 で乾燥し、 乾燥したナチュラルペレットとマスターバッチとを混合機で混合したのち 、 射出成垂に供^ ることもできる。
これらの中で、 ナチュラルペレットとマスターバッチを回分式自動計量機で言 レ 計 量したナチュラルペレットとマスターバッチとを混合機で混合し、 得られた混^を乾燥 機で皐燥したのち、射出藤纖に供糸 る；^去は、 ナチュラルペレットとマスターバッチ との混合物を,したのち射出成开幾に供^ 1"るまでの間の吸湿のおそれがなく、 車 1基のみを用レヽて処理することができるので、 特に好適に ^することができる。
F i g : 2 1は、 ナチュラルペレットとマスターバッチとの混合物を射出成垂に供給 する のー纖の工程系統図である。 本鎌においては、 マスターバッチ用ホッパー 2
1とナチユラノ Wレツト用ホッパー 2 2を備えた回 自動計量機 2 3、 混合機 2 4、 材 料タンク 2 5、 乾腿 2 6及 出成开纖 2 7がこの順に連結されている。 回 自動計 量機 2 3において、 マスターバッチとナチュラルペレットが回分式に自動計量される。 口 一ドセルを設けたマスターバッチ用ホッパ一 2 1とロードセノレを設けたナチユラノレペレツ ト用ホッノヽ0一 2 2で所定量のマスターパッチ及びナチュラルペレツトを言 +4して、 計量機 の下部の受け槽に落下させる。
本発明においては、 回^自動 f+4機によって、 マスターパッチを計量したのち、該マ スターパッチ量に する所定重量比のナチュラルペレツトを回^:自動計量機で計量して マスターバッチに添ロすること力 S好ましい。 なお、 所 量比とは、 目的とする光¾¾ の特 (·生に応じてあらかじめ計算で求めてぉレヽた重 4¾準の配合比率を意味する。
回^;自動計量機によって、 マスタ一バツチとナチュラルべレットを同時に計量して混 合すると、 混合割合が設定値より 少外れる がある。 マスターバッチを正確に計量し たのち、 所 量比のナチュラルペレットを回^;自動計量機で計量してマスターパッチ に猶口することにより、 ナチユラ/ レツトとマスターパッチとの混合比を正確に制御す ることができる。
本発明において、 ナチュラルペレットとマスターバッチとの? ^ lは、 混合機において 均一に混合して、 雄系数を 2 0以下の状態とする。 ナチュラルペレットとマスターバッ チとの船物を混合機に送る^去に特に制限はなく、 例えば、 空気による圧送、 ベルトコ ンべァによる輸送などを挙げることができる。 これらの中で、 空気による圧送を好適に用 いることができる。 空気により圧送する^^には、 例えば、 混合機の下流に送赚を設け
、 混合機を ¾Eにして、 ナチュラルペレットとマスタ バッチとの混合物を空 送する ことができる。 このとき、 計量機の外気吸入口には、 フィルターを設けて塵埃の^ Λを防 止すること力 S好ましい。
本発明において、 計量機でのナチュラルペレットとマスターバッチの 1回の計量を、 例 えば、 3 k gとした には、 f¾と空赃送を合わせて 4 0禾 j¾¾で «し、 1時間に 約 2 7 0 k gのペレツト混合物を調製することができる。 ナチュラルペレツトとマスター パッチを少量ずつ繰り返して計量することにより、 ナチュラルペレットとマスターバッチ の計量比の精度を高めることができる。
なお、 «係数とは、 ペレツト混合物 1 0 0 gを抜き出し、 それをナチユラノレペレツト とマスターパッチに分離し、 マスターバッチの を算出することを 1◦回繰り返し、 1 0個の重量％の平均値と標 p(s差から、 次式にしたがって求められる値である。
麵系数 (％) = (標準偏 平均鎖 X 1 0 0
本発明におレヽて、 ナチュラルペレットとマスターバッチとの混合物の 係数は、好ま しくは 2 0以下であり、 より好ましくは 1 8以下であり、 さらに好ましくは 1 5以下であ る。
本発明において、 使用する混合機に特に制限はなく、 例えば、 水平円筒型混合機、 V型 混合機、 二重円翻混合機、 纖回転型混合機、 糊リボ^混合機、 糠由パドル型混合 機、 回 5β混合機、 由遊星 混合機、 円錐スクリュー型混合機、 高速^ «混合 機、 回転円 β混合機、 ローラー付き回車 混合機、 付き回聿5 ^器型昆合機、 高 速楕円ローター型混合機、 気流徵權混合機、 混合機などを挙げることができる
。 これらの中で、 気流^ β混合機は、 空^ Β¾ ^備と結合し付く、 ペレット混合物の 送入、 混合及 出を短時間で行うことができるので、 好適に用いることができる。 3 k g¾gのペレツト混合物の気流^t¾混合機による混合は、 2 0秒離で終了するこ とができる。
本発明においては、 混合機において混合したペレット混^勿を、 本才料タンクに具 する こと力 子ましい。 ペレット混合物を材料タンクに具糟することにより、 1組の回^自動 計量機と 機を共通に TOして、 混合比の異なるペレツト?昆合物を複！ ^lffii "るこ とができるためである。 本発明に用いる 通に特に制限はな 例えば、 箱型 ¥ί亍流乾鎌、箱型通気流享燥 機などの材料静 «享¾«；バンド 亍流草 ¾«、 バンド通気流享 ¾»、 ドラム草 幾な どの材料移送型乾¾ ; »層 ¾»、 回転享 ϋ m^mm^ 円!^リボ m, 円 βスクリュー 乾 «、 水蒸気管付回転乾 «などの材料 享 ; などを挙げることができる。
本発明においては、 阜¾»による誦を窒素雰囲気中で行うこと力 S好ましい。 窒素雰囲 気は、 窒素の含有量が 9 3髓％以上であること力 S好ましく、 窒素の含有量が 9 7 #¾% 以上であることがより好ましい。 草纖を窒素雰囲気中で行うことにより、樹脂ペレットの 中に僅かに含まれてレ、る瞧を窒素で働し、 射出成形時の酸化劣化を防止して、 色調と «的特性の^1な光 ίβ«を得ることができる。
本発明の光爾反には、 光嫌剤を含有すること力 子ましい。 光濃剤としては、 例え ば、 架橋ポリメタクリル酸メチル、 架橋ポリスチレン、 架橋メタクリル酸メチルースチレ ン共重合体、 架橋シリコーン、 フッ素樹脂などの有 «粒子や、 シリカ、 シリカ一アルミ ナ、 ァノレミチ、 水酸化アルミニウム、 7酸化マグネシウム、 タルク、 ガラスフレーク、 ガ ラスビーズ、 ケィ酸ナトリウム、 炭酸カノレシゥム、 炭酸 ζ リウム、 酸化チタンなどの無機 微粒子などを拳げることができる。
本発明に用いる熱可塑性樹脂に特に制限はなく、 例えば、 脂環 を有する重合腦 脂、 メタクリル樹脂、 ポリカーボネート、 ポリスチレン、 アクリロニトリル一スチレン共 重合体、 メタクリノ!^メチルースチレン共重合体、 AB S樹脂、 ポリエーテノレス/レホンな どを挙げることができる。 これらの中で、 メタクリル樹脂、 メタクリル酸メチルースチレ ン共重合体、 及び脂環雄造を有する重合 ί棚旨が好適であり、 さらに脂環 冓造を有す る重合 f棚旨を特に好適に用いることができる。 脂環 造を有する重^ (棚旨は、溶融 樹脂の流動个生が良好なので、 ピンボイントゲートを用!/、、 低レ、射出圧力で金型のキヤビテ ィを充填することができ、 Ρ及湿性が極めて低いので"^按定 (·生に優れ、 光 ¾1¾に反りを 生ずることがなく、 比重が小さいので光拡飾を軽量ィ hrTることができる。 又、 脂環 ¾ϋ 造を有する重合 ί棚旨は、 他の樹脂に比べてゥエルドラインが発生しにくレ、ので、 多点ピ ンポィントゲートを有する金型を用レヽる射出^ F維に鍾に適用することができる。
脂環 ¾ ^を有する重合 ί棚旨としては、 主默は側鎖に脂環 造を有する重^ {» 脂を挙げることができる。 主鎖に^ ^ 冓造を有する重合 ί棚旨は、 觀的嫉と謹 14 が良好なので、 特に趣に用いることができる。 m ^m 飽和環職ィは素構造で あること力 S好ましく、 その炭素数は、 4〜3 0であること力 子ましく、 5〜2 0であるこ とがより好ましく、 5〜 1 5であることがさらに好ましレ、。 脂潔 5¾i造を有する重合 ¾ί 脂中の脂環 造を有する繰り返し単位の割合は、 5 0重量％以上であること力 S好ましく 、 7 0重量％以上であることがより好ましく、 9 0重量％以上であることがさらに好まし い。
月旨環 5¾t ^を有する重合 ί棚旨としては、 例えば、 ノルボルネ、 髓を有する単量体の 開環重合 ίΦ¾=しくは開環共重合体又はそれらの水素励口物、 ノルボルネ «^を有する単 量体の ί寸加重合体若しくは付加共重合体又はそれらの水素添口物、 の環状ォレフイン 構造を有する単量体の重合体又はその水素 ¾¾W物、 環状共役ジエン^ tを有する単量体の 重 本又はその水素添 ρ物、 ビュル脂環^ィ tok素 «3 を有する単量体の重合体若しくは 共重合 ί本又はそれらの水素 ¾¾¾口物、 ビニノ^香 ^ィ tok素構造を有する単量体の重合体又 は共重合体の芳香環を含む不飽和結 !5分の水素添口物などを挙げることができる。 これ らの中で、 ノルボルネ:/ «造を有する単量体の重合体の水素勸ロ物及びビニノ！^ ^化 水素構造を有する単量体の重合体の芳香環を含む不飽和結 ^¾分の水素黝ロ物は、灘的 弓艘と而撤 I"生に優れるので、 特に好適に用いることができる。
本発明においては、 T g + 1 0 0 (°C)〜T g + 2 0 0 (°C)、 好ましくは T g + 1 5 0 ( °C)〜T g + 2 0 0 (°C)の樹脂 a¾ (シリンダー )で、 力 T g— 5 0 (°C)〜T g (。C) 、 好ましくは T g— 3 0 (°C)〜T g (°C)の金型赚で射出成形する。 なお、 謝己 T gは、 用レヽる熱可塑性樹脂のガラス車 である。 難例
以下に、 実施例を挙げて本発明をさらに詳細に説明するが、 本発明はこれらの実施例に よりなんら限定さ; るものではな 、。
なお、 難例及び比較例において、 光拡籠の l¾は下記の雄により行った。
( 1 )厚みむら
光 I»反の主面の各辺より 2 0 mm内側に、 各辺に TOに仮想的な 4本の S を引く。 相 る各 2本の蘭泉の閒を 4等分するように、 的な各 3； ^つの鶴を引く。 合計 1 0本の直線の仮想的な 2 5個の交点において、 超音波厚み計 [カールドィチェ社、 ェコ 一メータ 1 0 7 3] を用いて厚みを測定し、 厚みの最大値と厚みの最小値との差を、厚み むらとする。 (2) 反り
射出成形 24時間後に、 光拡散板の隅が浮く状態で水平盤上に載置し、 4隅において浮 き上がり量を測定し、 その平均値を反りとする。
(3) ¾ϋ率むら
厚みむらと同じ 25個の交点にぉレ、て、 濁色計 [日本電色工業 (株)、 NDH30 OA] を用いて全 率を測定し、 その最大値、 最小做び平均値から、 次式により纖率 むらを求める。
翻率むら (％) = { (最大値一最小 g) /平均値) X 100
(4) ¾f光の y値のばらつき
厚みむらと同じ 25個の交点において、 J I S Z 8722に »して色差計 [日本電 色工業 (株)、 SE200] を用いて ¾Τ光の y値を測定し、 その最大値と最小値との差を 光の y値のばらつきとする。
(5) 輝度及ひ碰均斉度
30型液晶テレビジョン [シャープ (株)、 LC-3 OAD1] の？夜晶セル、 光学シート 及び光 を取り外し、 射出成形により得られた光 ifeWを取り付け、 光学シートは取 り付けずに、 厚みむらと同じ 25個の交点にお V、て、輝度計 [ (株）トプコン、 BM— 7 ] を用レヽて正面輝度を測定して平均値を算出するとともに、 次式により輝度均斉度を求める 輝度均斉度 (％) = (最小 最大衝 X 100
(6) 光 剤の含有量
光拡藤の主面の各辺より 5 mm内側に、 各辺に TOに低想的な 4本の戲泉を引く。 相 ¾"Τる各 2本の 糠の間を 3等分するように、 ί反想的な各 2材つの戲泉を弓 Κ 0 合計 8 本の戲泉の仮想的な 16個の交点において、積 求式光 則定装置 [日本電子工業 (株)、 Ha z e Me t e r NDH 2000] を用レ、、 J I S K 7361— 1にした 力 Sつて^ M¾率を測定する。 あらかじめ作成した光鎌剤の含有量に ¾ "る ^^籠 過率をあらわした検 -¾線を用いて、 ^feffig率から、 光 ί ^斉 ljの含有量を樹 β旨 100重 量部当たりの重量部単位で求める。 1
Figure imgf000017_0001
ヽて求めた 160個の値にっ 、 て、 平均値と標¾差を算出する。
(7) 変動係数の測定方法
ペレツト混^ il 00 gを抜き出し、 それをナチュラルペレツトとマスターバッチに分 離し、 マスターバッチの重量0 /。を算出することを 10回繰り返し、 10個の重量0 /0の平均 値と標¾1差から、 次式にしたがって β係数を求める。
麵系数 (％) = (標準偏 平均備 X 100
実施例 1
F i g. 21に示す回分 ^tfi機、 混合機、 ネオ料タンク、 草 ¾«¾O¾f出成 型機 {猶帝力 4， 410 kN}を備えた装置を用いて、 光 を射出成形した。
月旨環鎌造を有する重合 ί棚旨 [日本ゼオン (株)、 ZEONOR 106 OR] 100 重量部とポリシロキサン系重合体の架 » /からなる微粒子 [ジーィ一；^:シリコーン (株） 、 トスノく一ノレ 120] 10重量咅を昆合し、 二軸押出機 株)、 TEM-35B ] で混練してストランド状に押し出し、 ペレタイザ一で切断して光 用マスターバッ チを製造した。
上記光 ί厳剤マスターバッチ約 ·300 gを回 自動計量機で正確に f¾し、 得られた 計量値の 9重量倍のナチュラノレペレツト (上 ^l^i造を有する重合体樹脂)を回分式自 動計量機で針量して添 Λ口した。 マスターバッチとナチュラルべレットとの混合物を気流撹 酒混合機へ空 送し、 混合機中で 20秒間混合した後、材料タンク内へ送って貝憎し た。 ペレツト 物の «係数を求めたところ 3であった。
材料タンク中のペレツト混 ^#!5 k gを草應に移し、 窒^;流中 80°Cで 4B寺間乾燥 した。 皐喿したペレツト混合物をホッノ一に A bた。
このペレツト混^!を用いて、 縦 46 Omm、 横 612mm、 対角線の長さ 766mm 、 厚み 2. Ommの 30インチ型光拡膝を射出成形した。 なお、 上言谢出成开擢に、 直 径 D=6 Omm、 有効長さ L=l, 20 Omm、 L/D=20、 ミキシング漏として計 量部に長さ 1^=12 Ommの溝部を有し、 Ι^/Ι = 0· 1である F i g. 4に示すバリ ァタイプのスクリューを装着した。 又、 猶帝装置に、 {s/(t + 2)}X 10-4 = 7.0 38なので、 F i g. 15に示すピンボイントゲート 8個を光拡谢反の ¾A†面となる面 に有し、 ェジェクタ一スペースをキヤビティ主面と な平面で切断したとき、 その空間 部分の断 ®¾がキヤビティ主面の碰の 40%であり、 中^^に真空引き孔を備えた金型 を取り付けた。 シリンダ ¾¾275°C、 金型^ ^85°C、 射出 ¾¾10 Omm/s, 時間 45秒として、 光 を成形した。
得られた光 ίέ^Κの厚みむらは 70 μ mであり、 反りは 0.5 mmであり、 ¾ 率むら は 2.9 %であり、 ¾f光の y値のばらつきは 0.001であった。 平均輝度は 3, 820 c d /m2であり、'輝度均斉度は 8 0 %であった。
実施例 2
射出 のスクリユーを、 ミキシング漏を有しないフルフライトスクリユーに取り 替えた以外は、 実施例 1と同様にして、 光 fe i反を成形した。
得られた光拡¾¾の厚みむらは 9 0 μ mであり、 反りは 0. 6 mmであり、 ¾ 率むら は 6. 8 %であり、 反射光の y値のばらつきは 0. 0 0 3であった。 平均輝度は 3 , 7 9 0 c d/m2であり、 輝度; t匀斉度は 7 6 %であった。
麵列 3
ピンポィントゲートの数が、 F i g . 1 3に示す配置の 4個である金型を用 Vヽた以外は 、 ¾¾ 列 1と同様にして、 光 ¾¾¾¾を娜した。
得られた光拡¾¾の厚みむらは 1◦ 0 μ mであり、 反りは 1 . 4 mmであり、 fii率む らは 3. 8 %であり、 Sit光の y値のばらつきは 0. 0 0 1であった。 平均輝度は 3 , 7 9 0 c dZm2であり、輝度均斉度は 7 8 %であった。
実施例 4 '
ェジェクタ一スペースをキヤビティ主面と ¥^亍な平面で^ 0断したとき、 その空間部分の 断 がキヤビティ主面の の 9 0 %である を用レ、た以外は、 例 1と同様にし て、 光職反を成形した。
得られた光拡尉反の厚みむらは 1 6 0 μ mであり、 反りは 1 . 0 mmであり、 ¾1率む らは 3. 5 %であり、 ¾光の y値のばらつきは 0. 0 0 2であった。 平均輝度は 3 , 7 7 0 c dノ m2であり、輝度均斉度は 7 2 %であった。
実施例 5
射出成画のスクリユーを、 ミキシンク、 «を有しないフルフライトスタリユーに取り 替え、 ピンポイントゲートの数が、 F i g . 1 3に示す配置の 4個である金型を用いた以 外は、 実施例 1と同様にして、 光拡籠を成形した。
得られた光拡 の厚みむらは 9 0 μ mであり、 反りは 1 . 5 mmであり、 ¾1率むら は 7. 2 %であり、 ¾f光の y値のばらつきは 0. 0 0 3であった。 平均輝度は 3， 7 6 0 c d/m 2であり、輝度均斉度は 7 2 %であつ
難例 6 '
射出 のスクリユーを、 ミキシンク 1»を有しないフルフライトスクリユーに取り 替え、 ェジェクタ一スペースをキヤビティ主面と ffiな平面で^ 0断したとき、 その空間部
8 分の断繊がキヤビティ主面の雄の 9 0 %である金型を用いた以外は、 実施例 1と同様 にして、 光 ½ft¾を成形した。
得られた光拡尉反の厚みむらは 1 5 0 mであり、 反りは 0. '8 mmであり、 率む らは 6. 9 %であり、 光の y値のばらつきは 0. 0 0 3であった。 平均輝度は 3， 7 7 0 c d /m 2であり、 ¾¾均斉度は 7 1 %であった。
難例 7
ピンポィントゲートの数が、 F i g . 1 3に示す配置の 4個である金型を用レ、、 ェジェ クタースペースをキヤビティ主面と な平面で切断したとき、 その空間部分の断 ®¾が キヤビティ主面の の 9 0 %である金型を用いた以外は、 難例 1と同様にして、 光拡 謹を成形した。
得られ'た光拡辦反の厚みむらは 1 7 0 μ mであり、 反りは 1 . 5 mmであり、 ¾ϋ率む らは 3. 3 %であり、 光の y値のばらつきは 0. 0 0 2であった。 平：^輝度は 3 , 7 9 0 c dZm2であり、輝度均斉度は 7 3。/。であった。
«例8 "
脂環 驗を有する重合 ί極脂の代わりに、 熱" β性樹脂としてメタタリル榭脂 化 成 (株)、 デルペット 7 0 ΝΗΧ] を用いて光拡赚用ペレットを製造し、 シリンダ温度を 2 8 0°C、金型赌を 8 5°Cとした以外は、 実施例 1と同様にして、 光 を射出成形 により製造した。
得られた光拡藤の厚みむらは 1 0 0 ^ mであり、 反りは 0. 9 mmであり、 ¾1率む らは 3. 2 %であり、 ¾T光の y値のばらつきは 0. 0 0 3であった。 平均輝度は 3， 6 9 0 c dZm2であり、輝度: t匀斉度は 7 1 %であった。
実施例 9
ェジェクタ一スペースの空間部分の断 ®¾がキヤビティ主面の ®¾の 8 %である金型を 用いること以外は、 例 1と同様にして光 及を^^した。
得られた光拡赚の厚みむらは 5 0 μ mであり、 反りは 0. 5 mm、 翻率むらは 2. 9 %であり、反射光の y値のばらつきは 0. 0 0 1であった。 平均輝度は 3， 8 1 0 c d/m 2であり、 輝度; t勾整度は 7 9 %であった。
比較例 1
射出成开纖のスクリユーを、 ミキシング漏を有しないフルフライトスクリユーに取り 替え、 ピンポイントゲートの数が、 F i g . 1 3に示^¾置の 4個である金型を用い、 ェ ジェクタ一スペースをキヤビティ主面と 亍な平面で切断したとき、 その空間部分の断面 積がキヤビティ主面の議の 9 0 %である金型を用レ、た以外は、 実施例 1と同様にして、 光拡辦反を成形した。
得られた光拡 の厚みむらは 2 4 0 mであり、 反りは 2. 5 mmであり、 ¾i率む らは 8. 6 %であり、 ¾f光の y値のばらつきは 0. 0 0 5であった。 平均輝度は 3， 5 5 0 c dZm2であり、輝度均斉度は 6 5。/。であった。
F i g . 1 9は、 例及び比較例において用いた射出成形用金型のェジェクタースぺ ースをキヤビティ主面と 亍な平面で切断したときの^:的断面図及びェジェクタースぺ ースの空間部分の断面積のキヤビティ主面の面積に対する割合である。 図中において、 キ ャビティ主面の位置を一点纖で示す。
難例 1〜 9及び比較例 1の成形条件を第 1表に、 得られた光 の諮面結果を第 2 表に示す。
i表
ピンポイントゲート
リュー ェジェクタ 熱可塑性樹脂 スク
の数 （個） ス^ ~ス空間一 (/0) 雞例 1 脂環纖造 パリアタイプ 8 4 0 麵列 2 脂環纖造 フノレフライ卜 8 4 0 麵列 3 脂環 造 ノ《リアタイプ 4 4 0 実施例 4 パリアタイプ 8 9 0 戴例 5 脂環端造 フ/レフライト 4 4 0 魏例 6 脂環 ¾s造 フノレフライ卜 8 9 0 魏例 7 脂環¾» パリアタイプ 4 9 0 難例 8 メタクリノレ バリアタイプ 8 4 0 実施例 9 月驟纖造 バリアタイプ 8 8 比, 1 脂環 造 . フノレフライ卜 4 9 0
第 2表
厚みむら 反り ¾ii率むら 平均輝度
y値のばらつき 輝度均斉度 (mm) (%) (c ά/m2) (%) 調列 1 70 0. 5 2. 9 0. 001 3820 80 雞例 2 90 0. 6 6. 8 0. 003 3790 76 雞例 3 100 1. 4 3. 8 0. 001 3790 78 例 4 160 1. 0 3. 5 0. 002 3770 72 難例 5 90 1. 5 7. 2 0. 003 3760 72 実施例 6 150 0. 8 6. 9 0. 003 3770 71 実施例 7 170 1. 5 3. 3 0. 002 3790 73 麵列 8 100 0. 9 3. 2 0. 003 3690 71 実施例 9 50 0. 5 2. 9 0. 001 38 10 79 比較例 1 240 2. 5 8. 6 0. 005 3550 65
第 2表に見られるように、 厚みむらが 2 0 0 μ πι以下であり、 反りが 2mm以下であり 、 ¾ 率むらが 8 %以下であり、 ^lt光の y値のばらつきが 0. 0 0 4以下である光拡散 板を用いると、 冷 P對亟管から発せられる線 原を ί ^して、輝度が高く、輝度むらの少な レヽ面 原を得ることができる。 厚みむらが 2 0 0 μ m以下であり、 反りが 2 mm以下であ り、 ¾i率むらが 8 %以下であり、 光の y値のばらつきが 0. 0 0 4以下である光拡 飾は、 ミキシング機構を有するスクリュー、 キヤビティ主面の赚と深さに対して適当 な個数のピンポィントゲート、 あるレ、は、 ェジェクタ一スペースの空間部分が小さレ、金型 を用いて熱可塑†生棚旨を射出 J»することにより、 容易に得ることができる。 産業上の利用可能性
本発明の光 によれば、線 原を拡散して、 輝度が高く、輝度むらの少なレヽ面 原 とすることができるので、 大型の液晶表示装置の光拡! ^反として用いて、優れた画質の表 示 Ιβを得ることができる。

Claims

； 求の範囲
1 . 熱可塑性樹脂を射出成形してなる feft方形でその対角線の長さが 4 0 0 mm以上であ る光 こおいて、 厚みむらが 2 0 0 μ πι以下であり、 反りが 2mm以下であり、 聽 率むらが 8 %以下であり、 ¾f光の y値のばらつきが 0. 0 0 4以下であることを と する光拡
2. スクリューがミキシング を有し、 スクリューの ^長さを L、 ミキシング機構の 長さを 1^としたとき、 L ZLが 0. 0 3〜0. 5であるスクリューを備えた射出成画 を用レ、て熱可塑性樹脂を射出)^してなる請求の範囲 1記載の光拡
3. キヤビティ主面の ®¾を s (mm2)、 キヤビティの深さを t (mm)としたとき、 ゲー トの個数が、 { s //( t + 2)} X 1 0— 4以上であり、 力つ 2 n個（nは:!〜 5の翻である 多点ピンボイントゲ一トを有する を用いて熱可塑†¾t 脂を射出 J«してなる請求の範 囲 1又は 2記載の光
4. ェジェクタ一スペースをキヤビティ主面と Ψίΐな平面で切断したとき、 その空間部分 の断面積がキヤビティ主面の の 0 · 0 1〜 8 0 %である金型を用レヽて熱可塑性樹脂を 射出成形してなる請求の範囲 1乃至 3のレ、ずれかに記載の光拡辦瓦
5. 熱 †生樹月旨が、 脂環 5»tを有する重合 ίΦ 脂である請求の範囲 1乃至 4のレヽずれ かに記載の光
6 . ナチュラルペレットとマスターバッチを回^:自動計量機により *し、 ff*された ナチユラノレペレツトとマスターバッチを混合機により ¾¾系数 2 0以下の状態まで昆合す ることによりナチユラノレペレツトとマスターパッチの混^を得、 該混合物を享 «によ り乾燥して乾激昆合物を得、 次レヽで該乾嚴昆合物を射出成潮幾に供給して射出成形してな る請求の範囲 1乃至 5の!/ヽずれかに記載の光 反の製 3 ^?去。
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