WO2004069783A1

WO2004069783A1 - メタクリル酸エステルの製造方法

Info

Publication number: WO2004069783A1
Application number: PCT/JP2004/001036
Authority: WO
Inventors: Junichi Doi; Yoshihiko Satou; Yoshiyuki Taniguchi; Masanori Tokuda
Original assignee: Mitsubishi Rayon Co., Ltd.
Priority date: 2003-02-07
Filing date: 2004-02-03
Publication date: 2004-08-19
Also published as: CN1321102C; JPWO2004069783A1; US7241916B2; US20060084823A1; KR20050111322A; JP4758649B2; KR100756158B1; CN1747924A

Abstract

　蒸留塔を備えた反応装置を使用し、還流条件下で副生するメタノールをメタクリル酸メチルとの共沸混合物として系外に除去しながら、メタクリル酸メチルとアルコールまたはフェノール類とのエステル交換反応を行い、メタクリル酸エステルを製造する方法において、蒸留塔内の温度が、常圧における温度に換算した場合、最上段の温度が６３～６８℃、中間段の温度が６８～９０℃、最下段の温度が９０～１００℃に到達した後に、メタノールとメタクリル酸メチルとの共沸混合物の系外への除去を開始し、アルコールまたはフェノール類の転化率が０～９５％の範囲において、前記蒸留塔内の温度を維持するように還流比を制御することにより、生産性よくメタクリル酸エステルを製造する。

Description

明細書

メタクリル酸エステルの製造方法技術分野

本発明は、メタクリル酸エステル (フエノールエステルも含む) の製造方法に関する。背景技術

従来、メタクリル酸エステルは、工業的には、酸触媒の存在下でメタクリル酸とアルコールまたはフエノール類とからエステル化反応により、あるいは、エステル交換触媒の存在下でメタクリル酸エステルとアルコールまたはフエノール類とからエステル交換反応により製造されている。近年は、原料、生成物ともにェステルとアルコールまたはフエノール類であり、蒸留精製によって生成物を分離することが比較的容易で、廃水が発生しない等の点から、エステル交換反応によりメタクリル酸エステルを製造する方法が多く用いられている。

エステル交換反応としては、下記一般式（1 ) に示すようなメ夕クリル酸メチルを使用する反応が多用されている。

(A) (B ) (C) (D)

(式（1 ) 中、 Rは、アルキル基、ァリール基、アルケニル基、または、ァラルキル基を示す。）

しかしながら、上記一般式（1 ) に示すエステル交換反応は平衡反応であり、ある一定の転化率以上には反応が進行しない。転化率が低ければ、反応後に、'原料メ夕クリル酸メチル（A) 、原料アルコール（B ) 、目的生成物であるメ夕クリル酸エステル（C ) 、副生メタノール（D ) のすベての成分を分離しなければならず、操作が煩雑になる。

そのため、平衡を生成物側に移動させ、転化率をさらに上げるために、副生するメタノール（D) を共沸溶剤とともに系外に除去することが行われている。例えば、原料メタクリル酸メチル（A) が副生メタノール（D) と共沸混合物を作るため、原料メタクリル酸メチル（A) の仕込みモル数を原料アルコール（B ) の仕込みモル数よりも過剰とし、副生メタノール（D) をメタクリル酸メチル（ A) との共沸混合物として系外に除去することが行われている。

しかしながら、反応速度、すなわち、副生するメタノール（D) の生成速度が十分には速くない場合、副生メタノール（D) を除去するためには大過剰のメタクリル酸メチル（A) が必要となり、生産性が悪くなる傾向がある。

そのため、副生メタノール（D) の濃度を高めた共沸混合物を形成し、これを系外に除去するために、蒸留塔を使用し、還流比を制御しながら一部を留出させ、残りを還流させる方法が採られている。この方法において、より生産性よくメタクリル酸エステルを製造することが望まれている。

例えば、特開昭 5 5— 8 7 7 4 7号公報、特開昭 6 3— 1 1 5 8 5 0号公報、特開平 3— 1 1 8 3 5 2号公報には、蒸留塔を備えた反応器を用いてメタクリル酸メチルとアルコールまたはフエノール類とのエステル交換反応を行って目的のメタクリル酸エステルを製造する方法において、蒸留塔の塔頂温度だけを管理してメタクリル酸メチルとメタノールとの共沸混合物を抜き出しながらエステル交換反応を行うことが記載されている。発明の開示

本発明の目的は、還流条件下で副生するメタノールをメタクリル酸メチルとの共沸混合物として系外に除去しながら、メ夕クリル酸メチルとアルコールまたはフエノール類とのエステル交換反応を行い、メタクリル酸エステルを製造する方法において、還流比を制御することにより、生産性よくメタクリル酸エステルを製造する方法を提供することである。

本発明は、蒸留塔を備えた反応装置を使用し、還流条件下で副生するメタノールをメタクリル酸メチルとの共沸混合物として蒸留塔を経由させて系外に除去しながら、メタクリル酸メチルとアルコ一ルまたはフエノール類とのエステル交換反応を行い、該アルコールまたはフエノール類のメタクリル酸エステルを製造する方法であって、

アルコールまたはフエノール類の転化率が 1 0〜9 0 %の範囲における前記蒸留塔内の温度が、常圧における温度に換算した場合、最上段の温度が 6 3〜6 8 °Cであり、中間段の温度が 6 8〜 9 0 °Cであり、最下段の温度が 9 0〜 1 0 0 °C であるように還流比を制御しながら反応を行うことを特徴とするメタクリル酸ェステルの製造方法に関する。

また、本発明は、蒸留塔を備えた反応装置を使用し、還流条件下で副生するメタノ一ルをメタクリル酸メチルとの共沸混合物として蒸留塔を経由させて系外に除去しながら、メタクリル酸メチルとアルコールまたはフエノール類とのエステル交換反応を行い、該アルコールまたはフエノール類のメ夕クリル酸エステルを製造する方法であって、

前記蒸留塔内の温度が、常圧における温度に換算した場合、最上段の温度が 6 3〜 6 8 °C、中間段の温度が 6 8〜 9 0 °C、最下段の温度が 9 0〜 1 0 0 °Cに到達した後に、メタノールとメタクリル酸メチルとの共沸混合物の系外への除去を開始し、

アルコールまたはフエノール類の転化率が 1 0〜9 0 %の範囲において、前記蒸留塔内の温度を維持するように還流比を制御しながら反応を行うことを特徴とするメタクリル酸エステルの製造方法に関する。

さらに、本発明は、アルコールまたはフエノール類の転化率が 9 7 %を超えた後、前記蒸留塔内の温度を、常圧における温度に換算した場合、最上段の温度が 9 5 °C以上、中間段の温度および最下段の温度が 9 9 °C以上となるように還流比を制御し、副生するメタノールをメ夕クリル酸メチルとの共沸混合物として完全に系外に除去して反応を終了させる上記のメタクリル酸エステルの製造方法に関する。

ここで「還流比」とは、反応装置の反応器内から気化した蒸気が蒸留塔を経由してコンデンサーで凝縮した後、凝縮液の一部を留出させ、残りを還流させるが、その凝縮液の留出量に対する還流量の比のことを言う。

また、常圧（大気圧）以外の圧力で蒸留塔を運転した場合に蒸留塔内の温度を常圧における温度に換算する方法は、以下の通りである。

まず、当該圧力（蒸留塔の運転圧力）において、実際の蒸留塔内の温度が沸点となるメタノールとメタクリル酸メチルとの混合液の液組成を当該圧力における沸点—組成図から求める。次に、当該液組成のメタノールとメタクリル酸メチルとの混合液の常圧における沸点を常圧における沸点一組成図から求め、これを「常圧における温度」とする。

本発明においては、蒸留塔内の温度が上記範囲内になるように還流比を制御することによって、目的生成物であるメタクリル酸エステルを生産性よく製造することを可能にしている。

還流比を上げすぎると、副生するメタノールを系外に除去する効率が悪くなり、蒸留塔全体のメ夕ノ一ル濃度が必要以上に上昇してしまい、場合によっては反応器内のメタノール濃度の上昇をも招く。その結果、平衡反応を生成物側に進めることが困難になる。一方、還流比を下げすぎると、系外に除去する共沸混合物中のメタノール濃度が低下し、必要以上のメタクリル酸メチルが系外に除去される。その結果、メ夕クリル酸メチルの仕込み量が少なすぎる場合は、所望の転化率が得られるまでにメタクリル酸メチルがすべて留出してしまい、それ以上反応が進まなくなる。副生するメタノールの生成速度は原料のモル比、使用する触媒など、種々の要因によって異なるが、本発明によれば、副生するメタノールを効率よく、しかも、メタクリル酸メチルとの共沸混合物中のメタノール濃度を十分に高めた状態で系外に除去することができる。

発明を実施するための最良の形態

原料アルコールまたはフエノ一ル類は、目的とするメタクリル酸エステルに応じて適宜決めればよい。原料アルコールまたはフエノール類としては、具体的には、メタノール、エタノール、 n—プロパノール、 i—プロパノ一ル、 n—ブタノール、 iーブタノール、 tーブ夕ノール、 n—ペン夕ノール、 tーァミルアルコール、 n—へキサノール、 n—ヘプ夕ノール、 n—ォクタノ一ル、 2—ェチルへキシルアルコール、 n—ノナノール、 n—デカノール、 n—ゥンデ力ノール、 n—ドデカノール、ラウリルアルコール、ステアリルアルコール、エチレングリコール、 1 , 3—プロパンジオール、 1， 2—プロパンジオール、 1 , 4ーブ夕ンジオール、 1 , 5 —ペンタンジオール、 1 , 6—へキサンジオール、 1 , 8— オクタンジオール、 1， 9—ノナンジオール、 1， 1 0—デカンジオール、 1， 1 2—ドデカンジオール、グリセロールなどの脂肪族飽和アルコール；ァリルァルコール、 1， 1ージメチルァリルアルコール、プレノール、イソプレノールなどの脂肪族不飽和アルコール；シクロへキサノール、メチルシクロへキサノール、シクロへキサン一 1 , 4ージメタノール、ノルポルナン _ 2 —メタノール、 5— ノルボルネン一 2—メタノール、 1ーァダマン夕ノール、 2—メチルー 2—ァダマンタノールなどの脂肪族環状アルコール；グリシドール、イソプロピリデングリセロール、グリセリンカーボネートなどの官能基含有アルコール；フエノール、 2—フエニルフエノールなどのフエノール類；ベンジルアルコール、 1—フエ二ルエチルアルコール、 2—フエニルエチルアルコールなどのァリール基含有アルコール等が挙げられる。原料メタクリル酸メチルと原料アルコールまたはフエノール類との仕込み混合比率は、用いる原料や触媒などに応じて適宜決めればよい。メタクリル酸メチルの使用量は、通常、アルコールまたはフエノール類 1モルに対して 1 . 2モル以上が好ましく、また、アルコールまたはフエノール類 1モルに対して 2 0モル以下が好ましい。なお、原料が多価アルコールの場合、メ夕クリル酸メチルの使用量は、上記の値に多価アルコールの価数を乗じた量とすることが好ましい。

本発明においては、通常、触媒の存在下、メタクリル酸メチルとアルコールまたはフエノール類とを反応させる。

本発明において用いる触媒は特に限定されず、エステル交換反応活性を有する触媒であればいずれも用いることができる。触媒としては、例えば、テトラメチルチタネート、テトライソプロピルチタネート、テトラ— n—ブチルチタネート、テトラー 2—ェチルへキシルチタネート、テトラステアリルチタネ一卜などのチタン化合物；ジブチルスズォキシド、ジォクチルスズォキシド、ジメチルスズジメトキシド、ジブチルスズジメトキシド、ジブチルスズジメタクリレート、テトラブチル—ジァセトキシジスタノキサン、テトラブチル—ジメタクリロイルォキシジスタノキサン、テトラプチルージァクリロイルォキシジス夕ノキサン、テトラオクチルージメタクリロイルォキシジスタノキサン、テトラオクチルージァクリロイルォキシジスタノキサンなどのスズ化合物；炭酸カリウム、炭酸ナトリウム、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸リチウムなどのアルカリ金属またはアルカリ土類金属の炭酸塩；塩化カルシウム、塩化ナトリウム、塩化マグネシウム、塩化カリウム、塩化リチウムなどのアルカリ金属またはアルカリ土類金属の塩化物；水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化リチウム、水酸化マグネシゥム、水酸化カルシウムなどのアルカリ金属またはアルカリ土類金属の水酸化物；アルミニウムイソプロポキシド、ナトリウムメトキシドなどの金属アルコキシド等が挙げられる。触媒は、 1種を用いても、 2種以上を併用してもよい。

触媒の使用量は、用いる原料や触媒などに応じて適宜決めればよいが、通常、アルコールまたはフエノール類 1モルに対して 0 . 0 0 0 1モル以上が好ましく、また、アルコールまたはフエノール類 1モルに対して 0 . 2モル以下が好ましい。本発明では、メタクリル酸エステルの重合を防止する目的で、反応器内に重合防止剤を添加してエステル交換反応を行うことが好ましい。また、蒸留塔内にもメタクリル酸メチルが存在するので、反応器内と同様、重合防止の目的で、蒸留塔内全体に重合防止剤を供給することが好ましい。具体的には、重合防止剤をメタクリル酸メチルに溶解させ、その溶液を蒸留塔最上段より供給すればよい。本発明において用いる重合防止剤は特に限定されず、メタクリル酸エステルに対して重合防止効果を有するものであればいずれも用いることができる。重合防止剤としては、例えば、ハイドロキノン、パラメトキシフエノール等のフエノール系化合物；フエノチアジン、 N—フエ二ルー N' rソプロピルパラフエニレンジァミン、 N, N' —ジー 2—ナフチルパラフエ二レンジァミン、 N—フエ二ルー N' — （1， 3—ジメチルブチル）パラフエ二レンジァミン等のアミン系化合物； 4ーヒドロキシ— 2， 2, 6, 6—テトラメチルピペリジン一 N—ォキシル、 4—ベンゾィルォキシ一 2， 2, 6, 6—テトラメチルピペリジン— N—ォキシル、 4ーァセチルァミノ— 2, 2, 6， 6ーテトラメチルピペリジン— N— ォキシル、あるいは、下記一般式（2) で示される N—ォキシル系化合物などの N—ォキシル化合物等が挙げられる。重合防止剤は、 1種を用いても、 2種以上を併用してもよい。

(式（2) 中、 R¹¹ R¹²はともに水素原子を表すか、または、 R¹¹, R¹²の一方が水素原子を表し、他方がメチル基を表す。 R¹³、 R¹⁴、 R¹⁵、 R¹⁶はそれぞれ直鎖状または分岐状のアルキル基を表す。 R ¹⁷は水素原子または（メタ）ァクリロイル基を表す。 nは 1〜18の整数である。）

また、本発明では、メタクリル酸エステルの重合を防止する目的で、反応液中へのエア一バブリング等によって、反応器内および蒸留塔内に酸素含有ガスを供給してもよい。

本発明においては、蒸留塔を備えた反応装置の反応器内に、メタクリル酸メチル、アルコールまたはフエノール類、触媒および重合防止剤を仕込み、反応温度にまで加熱し、還流条件下で副生するメタノールをメ夕クリル酸メチルとの共沸混合物として系外に除去しながらエステル交換反応を行う。このとき、メタノ一ルとメタクリル酸メチルとの共沸混合物（メタノール Zメ夕ケリル酸メチル共沸混合物）の系外への除去は、反応器内から気化した蒸気が蒸留塔を経由してコンデンサ一で凝縮した後、凝縮液の一部を留出させることにより行う。

本発明において用いる蒸留塔としては特に限定されず、例えば、ヘリパック、マクマホン、カスケードミニリング等の充填物を充填した充填塔、オルダーショゥ、リフトトレイなどのトレイタイプの塔が挙げられる。

蒸留塔の理論段数は、分離能力の点から、 5段以上が好ましく、 1 0段以上がより好ましい。また、蒸留塔の理論段数は、差圧を低く抑える点から、 5 0段以下が好ましく、 3 0段以下がより好ましい。

エステル交換反応は、常圧、減圧または微加圧下で行う。具体的には、 6 6 0 0〜2 0 2 0 0 0 P aが好ましい。

反応温度（反応器内の温度）は適宜決めればよいが、常圧で反応を行う場合は通常 1 0 0〜 1 5 0 °Cが好ましい。

本発明においては、反応で副生するメタノールをメ夕クリル酸メチルとともに共沸除去するため、前述の通り、メタクリル酸メチルはアルコールまたはフエノール類に対して過剰量仕込む。反応器内に原料を仕込んだ後、反応温度にまで加熱して還流状態にするが、メタクリル酸メチルを過剰に仕込んでいるため、反応初期は、蒸留塔内は主にメタクリル酸メチルが分布している。エステル交換反応が進行し、メタクリル酸エステルとともに、メタノールが生成すると、副生メタノールはメタクリル酸メチルとともに共沸し、蒸留塔に上がっていく。常圧におけるメタノール Zメタクリル酸メチルの共沸温度は 6 4 °C、共沸組成はメタノ一ル：メタクリル酸メチル = 9 1 ： 9 (質量比）である。蒸留塔最上段の組成をメ夕ノール/メタクリル酸メチル共沸組成にし、これを系外に除去すれば、メ夕クリル酸メチルの留出量を低く抑えることができる。また、蒸留塔最上段のみの温度管理では共沸組成から外れることが懸念される。そのため、より安定に運転する点から、蒸留塔中間段および最下段の温度も調節することが好ましい。

本発明では、アルコールまたはフエノール類の転化率が 1 0〜9 0 %、好ましくは 5〜9 5 %、特に好ましくは 4〜9 7 %の範囲における蒸留塔最上段（充填塔の場合は理論段）の温度は、常圧における温度に換算した場合、 6 3〜6 8 °C の範囲にする。蒸留塔最上段の温度は、常圧における温度に換算した場合、 6 3 〜6 5 °Cが好ましい。この温度は、常圧におけるメタノールとメ夕クリル酸メチルの共沸温度に近い温度である。蒸留塔最上段の温度を上記範囲にすることにより、メタノール濃度の高い共沸混合物が系外に抜き出されることになるので、メタクリル酸メチルの留出量を低く抑えることができる。その結果、原料メタクリル酸メチルの仕込み量（原料アルコールまたはフエノール類に対する混合比率）を下げることができるため、生産性を向上させることができる。

アルコールまたはフエノール類の転化率が 1 0〜9 0 %、好ましくは 5〜 9 5 %、特に好ましくは 4〜9 7 %の範囲における蒸留塔中間段の温度は、常圧における温度に換算した場合、 6 8〜9 0 °Cの範囲にする。蒸留塔中間段の温度は、常圧における温度に換算した場合、 7 0 °C以上が好ましく、また、 8 0 °C以下が好ましい。蒸留塔中間段の温度が低すぎると、蒸留塔最下段までメタノールが到達し、反応器内にメタノールが戻ってしまい、反応器内のメタノール濃度が上昇してエステル交換反応の進行が抑制されることがある。また、蒸留塔中間段の温度が高すぎると、蒸留塔最上段が共沸組成から外れやすくなり、メタクリル酸メチルの留出量が増大する懸念がある。

なお、蒸留塔中間段とは、最上段（充填塔の場合は理論段）から数えて全段数の半数（小数点以下切上げ）の位置にある棚段（充填塔の場合は理論段）を言う。アルコールまたはフエノール類の転化率が 1 0〜9 0 %、好ましくは 5〜 9 5 %、特に好ましくは 4〜9 7 %の範囲における蒸留塔最下段（充填塔の場合は理論段）の温度は、常圧における温度に換算した場合、 9 0〜 1 0 0 °Cの範囲にする。蒸留塔最下段の温度は、常圧における温度に換算した場合、 9 9〜 1 0 0 °C が好ましい。蒸留塔最下段の温度を上記範囲にすることにより、含まれるメタノール量が少なくなり、反応器内にメタノ一ルが戻るのを防止することができる。還流比を制御して蒸留塔内の温度を上記の範囲に維持しつつ、メタノール Zメタクリル酸メチルの共沸混合物を系外に除去しながらエステル交換反応を行うことにより、特にアルコールまたはフエノール類の転化率 4〜 9 7 %の範囲においては、メタクリル酸メチルのロスを最小限に抑え、効率的に、安定に運転することが可能である。

また、本発明においては、メ夕クリル酸メチルのロスを抑える点から、上記の温度範囲に到達するまでは全還流状態とし、到達後にメタノール /メタクリル酸メチル共沸混合物の系外への除去を開始することが好ましい。

一方、原料アルコールや触媒の種類、量などによって異なるが、アルコールまたはフエノール類の転化率が 9 7 %を超えると、メタノールの生成速度が遅くなり、反応器内からメタノールが蒸留塔に上がっていかなくなる。そのため、蒸留塔最下段より温度が上昇し始める。

本発明においては、アルコールまたはフエノ一ル類の転化率が 9 7 %を超えた後、反応を終了させるにあたっては、蒸留塔内の温度を、常圧における温度に換算した場合、最上段の温度が 9 5 C以上、中間段の温度および最下段の温度が 9 9 °C以上となるように還流比を制御しながら、副生するメタノールをメタクリル酸メチルとの共沸混合物として完全に系外に除去することが好ましい。蒸留塔内に存在するメタノールを完全に系外に除去する方法としては、例えば、還流比を徐々に下げていって留出させる割合を増やしていく方法、あるいは、還流比を 0、すなわち全留出させることによって蒸留塔上段からコンデンサー、還流ラインを循環している凝縮液をすベて系外に除去する方法が挙げられる。

上記のような方法で系内、例えば蒸留塔内や還流ライン内に残存しているメタノールを完全に除去することにより、反応終了後に残存メタノールが蒸留塔から反応器内に戻り、それによつて平衡反応が原料側に戻って転化率が下がるのを防止することができる。実施例

以下、実施例によって本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

実施例および比較例において、分析はガスクロマトグラフィーにより行った。収率および転化率は次のようにして算出した。

収率（％) =A/BX 1 0 0

転化率（％) = (B - C) /BX 1 0 0

ここで、 Aは得られた目的生成物のモル数、 Bはアルコールまたはフエノール類の仕込みモル数、 Cは未反応のアルコールまたはフエノ一ル類のモル数を表す。また、メタノール Zメタクリル酸メチル共沸混合物の組成および反応液の組成は、次のようにして算出した。

対象化合物の含量（％) =D/EX 1 0 0

ここで、 Dは対象化合物の質量、 Eは全化合物の合計質量を示す。

ぐ実施例 1 >

反応装置として、 2 0段オルダ一ショウ蒸留塔を備えた 3 Lの 4つ口フラスコ (反応器）を使用した。この装置は、加熱によって蒸留塔に上がった蒸気がコンデンサ一で冷却されて還流ラインにより蒸留塔最上段に戻るように組まれている。まず、反応器にメタクリル酸メチル 1 0 5 1. 3 g (1 0. 5mo l ) 、ラウリルアルコール 6 5 2. 2 g (3. 5mo 1 ) 、 4—ァセチルアミノー 2, 2, 6, 6—テトラメチルピペリジン— N—ォキシル 0. 04 gを仕込み、加熱し、全還流下、 1時間かけて系内の脱水を行った。その後、反応器を冷却し、テトラメチルチタネート（純度 7 0 %) 0. 8 6 g (0. 0 0 3 5 mo 1 ) を仕込んで再度加熱を開始した。蒸留塔の最上段からは 4—ァセチルアミノー 2， 2, 6， 6—テトラメチルピペリジン一 N—ォキシルをメタクリル酸メチルに溶解させて 1000 p pmの濃度とした溶液を連続的に 2m 1 / rで供給し、反応液中には空気を 20ml /mi nで導入しながら、反応器内温度を 1 1 1〜129°Cに維持して常圧にてエステル交換反応を行った。反応中、経時的に反応器内の反応液をサンプリングしてガスクロマトグラフィーで分析し、転化率を測定した。反応開始当初は全還流とし、蒸留塔最上段の温度が 64 °C、中間段の温度が 7 1°C, 最下段の温度が 100°Cに到達した時点（このときの転化率は 4%) からメタノール /メタクリル酸メチルの共沸混合物の系外への抜き出しを開始した。その後は、転化率が 97 %に達するまで、蒸留塔最上段の温度を 64〜65°C、中間段の温度を 70〜80°C、最下段の温度を 99〜100°Cに維持するため還流比を 5〜 50の範囲に制御して反応を行った。

反応開始から 3時間後、転化率は 97 %となり、蒸留塔中間段の温度が 88 °C まで上昇した。その後、還流比を 0. 1まで徐々に下げていき、蒸留塔最上段および中間段の温度を 99 °Cまで上昇させた。

次いで、蒸留塔最上段からコンデンザ一を経由して還流ラインょり再び蒸留塔最上段へ還流する液に含まれるメタノールを完全に系外に除去するために還流比を 0とし、蒸留塔最上段の温度が 97 °C以上を安定に維持するまで還流ラインの液をすベて留出させ、反応を終了した。反応時間は 4時間であった。なお、この間、蒸留塔最上段の温度は 95 °C以上、中間段の温度および最下段の温度は 99 °C以上に維持した。 '

抜き出したメタノール Zメタクリル酸メチル共沸混合物の量は 215. 2 であり、メタノールの含有量は 52. 2 % (112. 3 g) 、メタクリル酸メチルの含有量は 47. 5 % (102. 2 g) であった。

得られた反応器内の反応液 1485. 8 gをガスクロマトグラフィーで分析したところ、メタクリル酸メチル 40. 1 %、ラウリルアルコール 0. 13%、ラゥリルメタクリレート 59. 0%であり、収率は 98. 4%であった。

<実施例 2>

反応装置は実施例 1と同様のものを使用した。まず、反応器に、メタクリル酸メチル 750. 9 g (7. 5mo 1 ) 、ステアリルアルコール 676. 3 g (2. 5mo 1 ) 、 4ーァセチルアミノー 2, 2, 6, 6—テトラメチルピペリジン一 N—才キシル 0. 042 gを仕込み、加熱し、全還流下、 1時間かけて系内の脱水を行った。その後、反応器を冷却し、テトラメチルチタネート（純度 70%) 1. 23 g (0. 005mo 1 ) を仕込んで再度加熱を開始した。そして、実施例 1と同様にしてエステル交換反応を行った。反応開始当初は全還流とし、蒸留塔最上段の温度が 64. 5°C, 中間段の温度が 74 °C、最下段の温度が 98. 8°Cに到達した時点（このときの転化率は 4 % ) からメタノールメタクリル酸メチルの共沸混合物の系外への抜き出しを開始した。その後は、転化率が 97%に達するまで、蒸留塔最上段の温度を 64〜 6 5 °C、中間段の温度を 70〜 80 °C、最下段の温度を 99〜 100 °Cに維持するため還流比を 5〜 50の範囲に制御して反応を行った。

反応開始から 4時間後、転化率は 98%となり、蒸留塔中間段の温度が 93 °C まで上昇した。その後、蒸留塔最上段からコンデンサーを経由して還流ラインより再び蒸留塔最上段へ還流する液に含まれるメタノールを完全に系外に除去するために還流比を 0とし、蒸留塔最上段の温度が 98°C以上を安定に維持するまで還流ラインの液をすベて留出させ、反応を終了した。反応時間は 4. 5時間であつた。なお、この間、蒸留塔最上段の温度は 95 °C以上、中間段の温度および最下段の温度は 99 °C以上に維持した。

抜き出したメタノール Zメタクリル酸メチル共沸混合物の量は 124. 5 gであり、メタノールの含有量は 62. 8 % (78. 2 g) 、メタクリル酸メチルの含有量は 37. 2 % (46. 3 g) であった。

得られた反応器内の反応液 1297. 7 gをガスクロマトグラフィーで分析したところ、メタクリル酸メチル 35. 0%、ステアリルアルコール 0 %、ステアリルメタクリレート 64. 8%であり、収率は 99. 3%であった。

<比較例 1 >

蒸留塔の最下段および中間段の温度を管理せず、蒸留塔最上段の温度のみを 6 3〜 68 °Cに維持するように還流比を 2〜 10の範囲で制御し广こ以外は実施例 1 と同様にしてエステル交換反応を行った。その結果、蒸留塔中間段の温度が 70 〜100°Cとなり、蒸留塔内のメタノール濃度が低下し、メ夕クリル酸メチルの濃度が相対的に上昇したため、塔頂のメタノ一ルノメタクリル酸メチル組成が、本来の共沸組成（91 ： 9) から外れ、塔頂温度が何度も 68°Cとなって安定した運転ができなかった。

' 反応開始から 4. 5時間後、転化率は 97%となり、蒸留塔中間段の温度で 9 4°Cであった。その後、蒸留塔最上段からコンデンサーを経由して還流ラインより再び蒸留塔最上段へ還流する液に含まれるメ夕ノ一ルを完全に系外に除去するために還流比を 0とし、蒸留塔最上段の温度が 98 °C以上を安定に維持するまで還流ラインの液をすベて留出させ、反応を終了した。反応時間は 5時間であった。抜き出したメタノール/メタクリル酸メチル共沸混合物の量は 316. 8 gであり、メタノールの含有量は 35. 1 % (1 1 1. 2 g) 、メ夕クリル酸メチルの含有量は 64. 7 % (205. 0 g) であった。比較例 1は、実施例 1と比べてメタクリル酸メチルの口スが多かつた。

得られた反応器内の反応液 1380. 8 gをガスクロマトグラフィーで分析したところ、メタクリル酸メチル 36. 2%、ラウリルアルコール 0. 2%、ラウリルメタクリレート 62. 9%であり、収率は 97. 5%であった。

ぐ比較例 2 >

還流比の制御範囲を 10〜100とした以外は比較例 1と同様にしてエステル交換反応を行った。その結果、蒸留塔最上段の温度は 63〜 65°Cを維持したが、中間段の温度が 63〜68°Cとなり、メタノールの除去速度が低下した。

反応開始から 6時間後、蒸留塔中間段の温度が 93 °Cまで上昇した。その後、蒸留塔最上段からコンデンサーを経由して還流ラインより再び蒸留塔最上段へ還流する液に含まれるメタノールを完全に系外に除去するために還流比を 0とし、蒸留塔最上段の温度が 98 °C以上を安定に維持するまで還流ラインの液をすベて留出させ、反応を終了した。反応時間は 6. 5時間であった。抜き出したメタノール Zメタクリル酸メチル共沸混合物の量は 212. 4 gであり、メタノールの含有量は 52. 5 % (1 1 1. 5 g) 、メタクリル酸メチルの含有量は 46. 5 % (98. 8 g) であった。

得られた反応器内の反応液 1483. 4 gをガスクロマトグラフィーで分析したところ、メタクリル酸メチル 40. 4%、ラウリルアルコール 0. 13%、ラゥリルメタクリレート 59. 1%であり、収率は 98. 5%であった。

比較例 2では、メタクリル酸メチルのロス、ラウリルメタクリレートの収率は実施例 1と同等であつたが、実施例 1と比べて反応時間が大幅に長くなり、生産性に劣っていた。

<実施例 3>

反応時には還流比を 5〜50で制御し、転化率が 97%に達した時点の還流比 50を維持しながら、全留出させることなく反応を終了した以外は実施例 1と同様にしてエステル交換反応を行った。その結果、蒸留塔最上段の温度は 91°C以上には上がらず、そのまま反応器への加熱を停止して反応を終了させた。反応時間は 4時間であった。

抜き出したメタノール/メタクリル酸メチル共沸混合物の量は 157. 7 gであり、メタノールの含有量は 67. 0 % (105. 7 g) 、メタクリル酸メチルの含有量は 32. 8 % (51. 7 g) であった。 - 得られた反応器内の反応液 1529. 6 gをガスクロマトグラフィーで分析したところ、メタクリル酸メチル 41. 7%、ラウリルアルコール 1. 4%、ラウリルメタクリレート 55. 9%であり、収率は 96%であった。ラウリルアルコールが仕込み量に対して 3. 2 %残存する結果となった。

実施例 3は、メタクリル酸メチルのロスは少なかったが、実施例 1と比べて収率が若千低く、ラウリルアルコールが 3. 2%残存した。これは、メタノールを完全に系外に除去できなかったためと思われる。産業上の利用可能性本発明によれば、蒸留塔の温度管理、還流比の制御によって、生産性よくメタクリル酸エステルを製造することができる。

Claims

請求の範囲

1 . 蒸留塔を備えた反応装置を使用し、還流条件下で副生するメタノールをメタクリル酸メチルとの共沸混合物として蒸留塔を経由させて系外に除去しながら、メタクリル酸メチルとアルコールまたはフエノール類とのエステル交換反応を行い、該アルコールまたはフエノール類のメタクリル酸エステルを製造する方法であって、

アルコールまたはフエノール類の転化率が 1 0〜9 0 %の範囲における前記蒸留塔内の温度が、常圧における温度に換算した場合、最上段の温度が 6 3〜6 8 °Cであり、中間段の温度が 6 8〜9 0 °Cであり、最下段の温度が 9 0〜 1 0 0 °C であるように還流比を制御しながら反応を行うことを特徴とするメタクリル酸ェステルの製造方法。

2 . 蒸留塔を備えた反応装置を使用し、還流条件下で副生するメタノールをメタクリル酸メチルとの共沸混合物として蒸留塔を経由させて系外に除去しながら、メタクリル酸メチルとアルコールまたはフエノール類とのエステル交換反応を行い、該アルコールまたはフエノール類のメタクリル酸エステルを製造する方法であって、

前記蒸留塔内の温度が、常圧における温度に換算した場合、最上段の温度が 6 3〜 6 8 ° (：、中間段の温度が 6 8〜 9 0 ° (：、最下段の温度が 9 0〜 1 0 0 °Cに到達した後に、メタノールとメタクリル酸メチルとの共沸混合物の系外への除去を開始し、

アルコールまたはフエノ一ル類の転化率が 1 0〜9 0 %の範囲において、前記蒸留塔内の温度を維持するように還流比を制御しながら反応を行うことを特徴とするメタクリル酸エステルの製造方法。

3 . アルコールまたはフエノール類の転化率が 9 7 %を超えた後、前記蒸留塔内の温度を、常圧における温度に換算した場合、最上段の温度が 9 5 °C以上、中間段の温度および最下段の温度が 9 9 °C以上となるように還流比を制御し、副生するメタノールをメタクリル酸メチルとの共沸混合物として完全に系外に除去して反応を終了させる請求項 1または 2に記載のメタクリル酸エステルの製造方法。