WO1991019032A1

WO1991019032A1 - Novel cushioning structure and production thereof

Info

Publication number: WO1991019032A1
Application number: PCT/JP1991/000703
Authority: WO
Inventors: Makoto Yoshida; Hironori Yamada; Nobuo Takahashi; Kazushi Fujimoto
Original assignee: Teijin Limited
Priority date: 1990-05-28
Filing date: 1991-05-27
Publication date: 1991-12-12
Also published as: EP0483386B1; DE69127162D1; DE69127162T2; CA2063732C; CA2063732A1; US5183708A; EP0483386A1; EP0483386A4

Description

明細書

新規クッション構造体およびその製造方法技術分野

本発明は、非弾性ポリエステル系捲縮短繊維をマトリックスとし、その中に弾性複合繊維による熱固着点を散在させた新規クッシヨン構造体並びにその製造方法に関するものである。背景技術

家具、べッドなどに用いられるクッション構造体の分野においては、発泡ウレタンフォーム、非弾性ポリエステル系捲縮短繊維詰綿、ポリエステル系捲縮短繊維を接着した樹脂綿や固綿などが使用されている。

しかしながら、発泡ウレタンフォームは、その製造中に使用される薬品等の取り扱いが難しく、かつフロンを排出するという問題がある。また、得られた発泡ウレタンフォームの圧縮特性は圧縮初期が硬く、その後急に沈み込むという独特の特性を示すために、クッション性に乏しいばかりか、底突き感が大きいという欠点がある。しかも、該フォームは通気性に乏しいので蒸れやすく、クッション構造体として好まれないことが多い。さらに、ウレタンフォームは軟らかく、かつ発泡しているために、圧縮に対する反撥力に乏しいという欠点がある。反発力を上げるためには、ウレタンフォームの密度を高くすればよいわけであるが、この場合は重量が増え、かつ通気性がさらに悪化するという致命的欠陥が生じる。次に、非弾性ポリエステル系短繊維詰綿においては、集合体構造が固定されていないため、使用中に形が崩れ易く、構成短繊維が移動したり、該短繊維の捲縮がへたったりして嵩性や反撥性が大きく低下するという欠点がある。 —方、非弾性ポリエステル系捲縮短繊維集合体を樹脂（例えばァクリル酸エステルポリマ一）や、マトリックス短繊維を構成するポリマ一の融点よりも低い融点を有するポリマーで構成されるバインダー繊維（特開昭 5 8 - 3 1 1 5 0号公報）で固着した樹脂綿や固綿などでは、固着力が弱く、ポリマ一皮膜の伸度が小さく、かつ伸張に対する回復性が低いために固着点の耐久性が低く、使用中に固着点に変形を受けると破壊されたり、変形に対して回復が悪く、その結果形態安定性や反撥性が大巾に低下する。また、固着点は伸度が小さいポリマーで固く、モーピリティがないため、クッション性に乏しいものしか得られない。クッション性を高めるための一手段として、特開昭 6 2 - 1 0 2 7 1 2号公報には、ポリエステル系捲縮短繊維の交叉部を発泡ゥレタンのバインダ一で固着したクッション構造体が提案されている。しかし、ここでは溶液型の架橋性ウレタンを含浸しているので、加工斑が発生し易く、そのため処理液の取扱いが煩雑である、ウレタンとポリエステル繊維との接着性が低い、バインダーが架橋されるため伸度が低くなり、かつ樹脂部が発泡しているため変形が部分的に集中しゃすいので、繊維交叉部の発泡ゥレタンが大変形したときに破壊されやすい、耐久性が低いなどといった問題がある。発明の開示

本発明は、特に短繊維同士の交叉点における固着状態が著しく安定化され、それによりクッション性、および圧縮反撥性、圧縮耐久性並びに圧縮回復性の改善された、新規なクッション構造体を提供しょうとするものである。

さらに、本発明は、加工斑が発生しない、より簡便な方法で、上記のクッション構造体を提供しょうとするものである。

本発明による新規なクッション構造体は、非弾性ポリエステル系捲縮短繊維集合体をマトリックスとし、密度が 0 . 0 0 5〜 0 . 1 0 g/cm³ 、厚さが 5誦以上であるクッション構造体において、該短繊維集合体中には、短繊維を構成するポリエステルポリマーの融点より 4 0 °C以上低い融点を有する熱可塑性エラストマ一と、非弾性ポリエステルからなり、前者が少なくとも繊維表面に露出した弾性複合繊維（コンジユゲート · ステ一プルファイバ一）が分散 · 混入され、その際該クッション構造体中には、

( A ) 該弾性複合繊維同士が交叉した状態で互いに熱融着により形成されたアメーバ一状全方位的可撓性熱固着点、および

( B ) 該弾性複合繊維と該非弾性ポリエステル系短繊維とが交叉した状態で熱融着により形成された準全方位的可撓性熱固着点とが散在し、かつ、隣り合う可撓性熱固着点の間（（A ) — ( A ) 間、（A ) — （B ) 間、および（B ) — （B ) 間）に存在する弾性複合繊維群にあつて、一部の複合繊維には長手方向に沿って少なくとも 1ケの紡錘状の節部が存在することを特徴とするものである。また、本発明による上記の新規クッション構造体の製造方法は、非弾性ポリエステル系捲縮短繊維と、該非弾性ポリエステル系捲縮短繊維を構成するポリエステルポリマ一の融点より 4 0 °C以上低い融点を有する熱可塑性エラストマ一と非弾性ポリエステルとからなり、前者が繊維表面の少なくとも 1ノ2を占める弾性複合繊維とを混綿して、少なくとも 3

嵩性を有するゥヱッブを形成することにより弾性複合繊維同士間、および該非弾性ポリエステル系捲縮短繊維と弾性複合繊維との間に立体的繊維交叉点を形成せしめた後、該ポリエステルポリマーの融点より低く、そして該ェラストマーの融点より 1 0〜8 0 °C高い温度で熱処理して、これら繊維交叉点のうちの少なくとも一部の繊維交叉点を熱融着させることを特徴とするものである。図面の簡単な説明

第 1図（a ) および（b ) は、本発明のクッション構造体の断面図であって、夫々第 4図（ a) および（b) の電子顕微鏡写真（夫々 7 0倍）から写したものであり、

第 2図（ a )、（b ) および（ c ) は、本発明のクッション構造体中に、特異な固着点として散在するアメーバ一状全方位的可撓性熱固着点および準全方位的可撓性熱固着点の正面図であって、夫々第 5図（ a) 、（b) および（ c) の電子顕微鏡写真（3 5 Ο ί咅）から写したものであり、

第 3図は、クッション構造体の圧縮回復性を算出するために用いるグラフであり、

第 4図（a ) および（b ) は、本発明のクッション構造体の構造を示す電子顕微鏡写真であり、

第 5図（a ) 、（b ) および（ c ) は、本発明のクッション構造体中に散在する可撓性熱固着点の電子顕微鏡写真（いずれも 3 50 倍）である。発明を実施するための最良の形態

本発明を具体的により詳細に説明する。第 1図（a) および（b ) において、 1はクッション構造体のマトリックスとなる非弾性ポリエステル系捲縮短繊維、 2は該短繊維を構成するポリエステルポリマ一の融点より 40で以上低い融点を有する熱可塑性エラストマ一と、非弾性ポリエステルとからなり、前者が少なくとも繊維表面に露出した弾性複合繊維であり、マトリックス中に分散混入されている状態を示している。これらの図を通して、特徴的なことは、クッション構造体中には、

① （A) で示されるような、弾性複合繊維 1同士が交叉した状態で熱可塑性エラストマ一同士の熱融着により形成されたァメ一バ —状全方位的可撓性熱固着点、および

② （B) で示されるような、弾性複合繊維 2と、該非弾性ポリエステル系短繊維 1とが交叉した状態で、エラストマ一成分の熱融着により形成された準全方位的可撓性熱固着点

とが散在すること（つまり、マトリックスとなる短繊維同士の固着点は存在しない）、さらには

③ 隣り合う可撓性熱固着点間（（A ) — ( A ) 間、（A ) — （B ) 間、および（B ) — （B ) 間）に存在する弾性複合繊維群にあつて、それら一部の繊維には長手方向に沿って少なくとも 1ケの紡錘状の節部 3が存在する

ことであ。

ここで、 "全方位的可撓性熱固着点" とは、クッション構造体に荷重が加えられたとき、したがって該固着点にも荷重が加えられたとき、この固着点が荷重の方向に沿って自由自在に変形可能であり、かつ回復可能であるような可撓性を有する熱固着点を意味する。そして、この熱固着点は 2つに分類され、一つは上記（A ) で示されるように、弾性複合繊維同士が交叉した状態で熱可塑性エラストマ —同士の熱融着により発生するァメーバー状のもの、他の一つは

( B ) で示されるように弾性複合繊維 2中の熱可塑性エラストマ一成分と非弾性ポリエステル系捲縮短繊維 1 とが、第 2図（ a )、

( b ) および（ c ) に示すように 4 5。〜9 0 ° の交叉角 eで交叉した状態で生じる熱固着点である。

ところで、マトリツクス中に分散 ·混入された弾性複合繊維 2は確率的にこのもの同士、又は非弾性ポリエステル系捲縮短繊維 1 と交叉した状態をつくり、この状態で熱融着処理されるとき、該弾性複合繊維 2の長手方向に沿つて、 3で示される紡錘状の節部が間歇的に発生することが判明した。この節部 3は弾性複合繊維 2の一構成成分である熱可塑性エラストマ一が、溶融粘度、表面張力の関係で繊維軸方向に移動して生じるものであって、前記（A：) 、 ( B ) の可撓性熱固着点が形成される際に、それらの繊維交叉点には流動状態の熱可塑性エラストマ一が移動 ·凝集して、ァメ一バー状ないし準アメーバ一状の固着点が形成されるのである。つまり、（A ) のように、弾性複合繊維同士の熱融着によって生じる熱固着点は、結局紡錘状の節部 3同士の熱融着となるので、ァメ一バー状形状を呈するに至り、他方、（B) の熱固着点の形成に際しては、前記紡錘状の節部 3は単独で非弾性捲縮短繊維 1を固着するので、（A) のァメ一バー形状との比較においては、準アメーバ一形状のものということができる。第 2 (a) 〜（ c) 図は、このアメーバ一状および準アメーバ一状熱固着点の電子顕微鏡写真（350倍）から写した正面図である。

前記の紡錘状の節部 3が熱可塑性エラストマ—の局所的移動 ·凝集によって生じるという現象はクッション構造体中における可撓性熱固着点（A)、 (B) の形成確率がそれだけ増加することを意味する。勿論、融着に関与しなかった紡錘状の節部 3はそのまま残り、結果的には熱固着点（A) — （A)、 (A) 一 (B) および（B) ― (B) の間は、紡錘状の節部を一部残した弾性複合繊維により連結されることがある。

上記のような可撓性熱固着点を形成するに際しては、クッション構造体自身の密度も関係してくる。この密度が 0.1

よりも高くなると、繊維密度が過度に高くなり熱可塑性エラストマ一同士が過密に相互融着しゃすくなる。したがって、このような構造のものは厚み方向の弾力性が著しく低下し、通気性も極度に小さくなり、また蒸れやすくなり、最早クッション構造体として供し得なくなる。一方、この密度が 0.005g/cm^s未満になると、このような構造体では反撥性が乏しくなり、マトリックスとなる非弾性ポリエステル系捲縮短繊維の構成本数が少なくなる。その結果、該構造体に荷重が加えられると一本一本の繊維に歪や応力がかかり過ぎて、構造体そのものが変形し易く耐久性もなくなるので、クッション構造体として供し得ない。

この点、特開昭 58 - 1 9731 2号公報や特開昭 52 - 855 75号公報では、大部分の弾性複合繊維同士を実質的に断面方向から観て平行状態で互いに相互融着させることが推奨されている。しかし、本発明においてはこのような事態は絶対に避けるべきであるここで、本発明のクッション構造体を、従来のクッション構造体と比較すると、両者の間には次のような顕著な差異がある。

従来品においては、例えばマトリックスを構成する非弾性捲縮短繊維同士の交叉点のみが非繊維である樹脂、あるいは溶液型の架橋性ウレタンで固着されるのに対して、本発明のクッション構造体においては、マトリツクスを構成する捲縮短繊維同士の交叉点には固着点が形成されることはなく、該固着点は弾性複合繊維同士の交叉点および弾性複合繊維とマトリックスを構成する捲縮短繊維との交叉点においてのみ弾性複合繊維中の熱可塑性エラストマ一の熱融着により形成される。さらに、低融点非弾性ポリマーを融着成分とする複合繊維をバインダ一として用いたクッション構造体においては、熱固着点は点接着的形状に近く、本発明のようなアメーバ一状の形をとることはない。しかもこの固着点は非可撓性であり、これら固着点間に存在するバインダー繊維自身にも紡錘状の節部を有することなく、また変形からの回復性に乏しいものである。本発明のそれは、全方位的な可撓性を呈するものであり、かつこれらの可撓性固着点間は変形回復性に富んだ弾性複合繊維によって連結されている。以上のことから、本発明のクッション構造体中には、全方位的可撓性を呈する熱固着点（A ) および（B ) 、さらにはこれらの熱固着点を連絡する弾性複合繊維が存在し三次元的弾性構造をなしているので、圧縮反撥性並びに圧縮回復性に優れたクッション構造体が実現されることになる。

ここで、本発明の全方位的可撓性熱固着点（A ) の特徴について触れておく。

該点は複合繊維中の熱可塑性エラストマ一の移動 ·凝集によって生じるものであるので、繊維の交叉点を広範囲に覆い、かつその表面は平滑である。また、繊維の交叉点外周では双曲線のような曲面を呈する、したがって、

(i) 応力集中がない。

(ϋ) 強度、伸度は著しく向上するので繰り返し圧縮に対しても破壊されることがない。

(iii) 圧縮に対して変形し難い（変形に対する反撥が強い）。

(iv) 一旦変形されたときは、どの方向にも（全方位的に）変形し勿い

(V) また、如何なる方向からの変形に対しても、円滑に回復し易い。

(iv) 隣り合う熱固着点は互いに弾性複合繊維で連絡されているので、熱固着点が変位しても元の位置に戻り易い。

一方、準全方位的可撓性熱固着点（B ) も、その程度は、（A ) の熱固着点に比べて劣るものの同様の傾向を示すことは容易に理解されるところである。

次に、本発明のクッション構造体に付随する要件について述べる。先ず、アメーバ一状全方位的可撓性熱固着点は、 WZ Dが 2 . 0〜

4 . 0の範囲にあることが好ましい。ここに Wは熱固着点の巾であつて、第 2図に示されるように、と W₂の平均値である。 Dは熱固着に関与する弾性複合繊維の平均直径であり、各直径は第 2図に示すように固着点の根元に隣接する部分の直径（d i、 d ₂、 d ₃ および d ₄) である。また、これら熱固着点の間に位置する弾性複合繊維には、少なくとも 1 0 -²cmの間隔で紡錘状の節部 3が存在する場合が多い。さらにこれら熱固着点の間に位置する弾性複合繊維は第 1 図（A ) および（B ) に見られるように、ループ状に弯曲した形 4 で、あるいは時としてコイル状弾性捲縮を発現した形で存在することがある。

本発明における全方位的ないし準全方位的可撓性熱固着点（以下、両者を総称して単に "熱固着点" と呼ぶことがある）は、クッション構造体に荷重（圧縮力）が加わった際の応力、歪に呼応して自在に変形して、これら応力、歪を分散させることによって、マトリツクスを構成する捲縮短繊維に加わる応力 ·歪を軽減する機能を有するものであるから、該熱固着点の物性も見落とすわけにはいかない。これらの物性としては、後で定義する破断強度、破断伸度および 1 0 %伸長弾性回復率が挙げられる。破断強度としては、 0 . 3 gZ de〜 5 . 0 gZdeの範囲にあることが好ましい。この破断強度が 0 . 3 g/de未満ではクッション構造体に圧縮の大変形（例えば初期の厚みの 7 5 %等）が加わった場合、熱固着点が破壊され易くなつて、耐久性、形態安定性が低下する懸念がある。

一方、熱固着点の強度が 5 gZ deを越える場合は、かなりの高温での融着加工となり、その結果マトリックスを構成する捲縮短繊維自体の物性が劣化する。

破断伸度については、 1 5〜 2 0 0 %の範囲にあることが好ましい。破断伸度が 1 5 %未満では、クッション構造体に圧縮による大変形が加わった場合、これら熱固着点にはさらに大きな変位ゃズレが生じるばかりか、交叉角 0も変形限界を越えて変化して、結局固着点は破壊され易くなってしまう。

—方、この伸度が 1 0 0 %を越えると同様の変位が加わった際に熱固着点のズレが起こり易く、このため耐久性も低下するおそれがある。

さらに、 1 0 %伸長弾性回復率については、 8 0 %以上、特に 8 0〜 9 5 %の範囲にあることが好ましい。この 1 0 %伸長弾性率が 8 0 %未満では熱固着点に応力や変位が生じた際に、変形に対する回復性が低下して、繰返し圧縮に対する耐久性や寸法安定性が悪くなるおそれがある。

本発明において、マトリックスを構成する非弾性ポリエステル系捲縮短繊維は、通常のポリエチレンテレフタレート、ポリプチレンテレフタレート、ポリへキサメチレンテレフタレート、ポリテトラメチレンテレフタレート、ポリ一 1 , 4 ージメチルシクロへキサンテレフタレ一ト、ポリピバロラクトンまたはこれらの共重合エステルからなる短繊維ないしそれら繊維の混綿体、または上記のポリマー成分のうちの 2種以上からなる複合繊維等である。単繊維の断面形状は、円形、偏平、異型または中空のいずれであってもよい。また、その単繊維の太さは 2〜5 0 0デニール、特に 6〜3 0 0デニールの範囲にあることが好ましい。この単繊維の太さが小さいと、クッション構造体の密度が高くなって構造体自身の弾力性が低下する場合が多い。また、単繊維の太さが大きすぎると、取扱い性、特にゥエップの形成性が悪化する。また構成本数も少なくなりすぎて、弾性複合繊維との間に形成される交叉点の数が少なくなり、クッション構造体の弾力性が発現しにくくなると同時に耐久性も低下するおそれがある。更には風合も粗硬になりすぎる。

一方、本発明で重要な役割を果す熱固着点を形成するために用いられる弾性複合繊維は、熱可塑性エラストマ一と非弾性ポリエステルとで形成される。その際、前者が繊維表面の少なくとも 1 Z 2を占めるものが好ましい。重量割合でいえば、前者と後者が複合比率で 3 0ノ 7 0〜 7 0ノ 3 0の範囲にあるのが適当である。弾性複合繊維の形態としては、サイド · バイ ·サイド、シース · コア型のいずれであってもよいが、好ましいのは後者である。このシース * コァ型においては、勿論非弾性ポリエステルがコアとなるが、このコァは同心円状あるいは偏心状にあってもよい。特に偏心型のものにあっては、コイル状弾性捲縮が発現するので、より好ましい。

熱可塑性エラストマ一としては、ポリウレタン系エラストマ一やポリエステル系エラストマ一が好ましい。

ポリウレタン系エラストマ一としては、分子量が 5 0 0〜 6 0 0 0程度の低融点ポリオ一ル、例えばジヒドロキシポリエーテル、ジヒドロキシポリエステノレ、ジヒドロキシポリカーボネート、ジヒドロキシポリエステルアミド等と、分子量 5 0 0以下の有機ジィソシァネート、例えば D , p ' —ジフエニルメタンジイソシァネート、トリレンジイソシァネ一ト、イソホロンジイソシァネート、水素化ジフエニルメタンジイソシァネート、キシリレンジイソシァネート、

2 , 6 —ジイソシァネ一トメチルカプロェ一ト、へキサメチレンジイソシァネート等と、分子量 5 0 0以下の鎖伸長剤、例えばグリコール、ァミノアルコールあるいはトリオ一ルとの反応により得られるポリマ一である。これらのポリマーのうち、特に好ましいものはポリオールとしてポリテトラメチレングリコール、またはポリ一 £ 一力プロラクトンあるいはポリブチレンァジぺ一トを用いたポリゥレタンである。この場合、有機ジイソシァネートとしては p , p ' - ジフヱニルメタンジイソシァネートが好適である。また、鎖伸長剤としては、 p , p ' —ビスヒドロキシエトキシベンゼンおよび 1 ， 4 一ブタンジオールが好適である。

一方、ポリエステル系エラストマ一としては、熱可塑性ポリエステルをハードセグメントとし、ポリ（アルキレンォキシド）グリコールをソフトセグメントとして共重合してなるポリエーテルエステルブロック共重合体、より具体的にはテレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、ナフタレン一 2 , 6 —ジカルボン酸、ナフタレン一 2 ， 7 ージカルボン酸、ジフエ二ルー 4 , 4 '―ジカルボン酸、ジフエノキシェタンジカルボン酸、 3—スルホイソフタル酸ナトリゥム等の芳香族ジカルボン酸、 1 , 4ーシクロへキサンジカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸、コハク酸、シユウ酸、アジピン酸、セバシン酸、ドデカンジ酸、ダイマー酸等の脂肪族ジカルボン酸またはこれらのェステル形成性誘導体などから選ばれたジカルボン酸の少なくとも 1 種と、 1 , 4一ブタンジオール、エチレングリコール、トリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、へキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、デカメチレングリコール等の脂肪族ジオール、あるいは 1 , 1—シク口へキサンジメタノール、 1 , 4ーシクロへキサンジメタノーノレ、トリシク口デカンジメタノ一ル等の脂環族ジオール、またはこれらのエステル形成性誘導体などから選ばれたジオール成分の少なくとも 1種、および平均分子量が約 4 0 0〜 5 0 0 0程度の、ポリエチレンダリコール、ポリ（ 1 , 2—および 1 , 3—プロピレンォキシド）グリコ —ル、ポリ（テトラメチレンォキシド）グリコール、エチレンォキシドとプロピレンォキシドとの共重合体、エチレンォキシドとテトラヒドロフランとの共重合体等のポリ（アルキレンォキシド）ダリコールのうち少なくとも 1種から構成される三元共重合体である。

しかしながら、非弾性ポリエステル系捲縮短繊維との接着性や温度特性、強度の面からすれば、ポリブチレン系テレフタレ一トをハ一ドセグメントとし、ポリォキシブチレングリコールをソフトセグメントとするプロック共重合ポリエーテルポリエステルが好ましい。この場合、ハードセグメントを構成するポリエステル部分は、主たる酸成分がテレフタル酸、主たるジオール成分がブチレングリコール成分であるポリブチレンテレフタレートである。勿論、この酸成分の一部（通常 3 0モル％以下）は他のジカルボン酸成分やォキシカルボン酸成分で置換されていてもよく、同様にグリコール成分の一部（通常 3 0モル％以下）はブチレングリコール成分以外のジォキシ成分で置換されていてもよい。

また、ソフトセグメントを構成するポリエーテル部分は、ブチレングリコール以外のジォキシ成分で置換されたポリエ一テルであつてもよい。なお、ポリマー中には、各種安定剤、紫外線吸収剤、増粘分岐剤、艷消剤、着色剤、その他各種の改良剤等も必要に応じて配合されていてもよい。

このポリエステル系エラストマ一の重合度は、固有粘度で 0 . 8〜

1 . 7、特に 0 . 9〜 1 · 5の範囲にあることが好ましい。この固有粘度が低すぎると、マトリックスを構成する非弾性ポリエステル系捲縮短織維とで形成される熱固着点が破壊され易くなる。一方、この粘度が高すぎると、熱融着時に紡錘状の節部が形成されにくくなる。熱可塑性エラストマ一の基本的特性としては、後で定義する破断伸度が 5 0 0 %以上が好ましく、更に好ましくは 8 0 0 %以上である。この伸度が低すぎると、クッション構造体が圧縮されその変形が熱固着点におよんだとき、この部分の結合が破壊され易くなる。一方、熱可塑性エラストマ一の 3 0 0 %の伸長応力は 0 . 8 kg m I ^以下が好ましく、更に好ましくは 0 . 6 kg,匪²以下である。この応力が大きすぎると、熱固着点が、クッション構造体に加わる力を分散しにくくなり、クッション構造体が圧縮されたとき、その力で該熱固着点が破壊されるおそれがあるか、あるいは破壊されない場合でもマトリックスを構成する非弾性ポリエステル系捲縮短繊維までを歪ませたり、捲縮をへたらしてしまうことがある。

また、熱可塑性エラストマ一の 3 0 0 %伸長回復率は 6 0 %以上が好ましく、さらに好ましくは 7 0 %以上である。この伸長回復率が低いと、クッション構造体が圧縮されて熱固着点は変形しても、もとの状態に戻りにくくなるおそれがある。

これらの熱可塑性エラストマ一は、該非弾性ポリエステル系捲縮短繊維を構成するポリマーよりも低融点であり、かつ熱固着点の形成のための融着処理時に該捲縮短繊維の捲縮を熱的にへたらせないものであることが必要である。この意味から、その融点は該短繊維を構成するポリマーの融点より 4 0 °C以上、特に 6 0 °C以上低いことが好ましい。かかる熱可塑性エラストマ一の融点は例えば 1 3 0 〜 2 2 0 °Cの範囲の温度であることができる。

この融点差が 4 0 ^eCより少ないと、以下に述べる融着加工時の熱処理温度が高くなり過ぎて、非弾性ポリエステル系捲縮短繊維の捲縮のへたりを惹起し、また該捲縮短繊維の力学的特性を低下させてしまう。なお、熱可塑性エラストマ一について、その融点が明確に観察されないときは、融点を軟化点をもって代替する。

一方、上記の熱可塑性エラストマ一の相手方成分として用いられる非弾性ポリエステルとしては、既に述べたような、マトリックスを形成する捲縮短繊維を構成するポリエステルポリマ一が採用されるが、そのなかでも、ポリブチレンテレフタレートがより好ましく採用される。

上述の複合繊維は、クッション構造体の重量を基準として、 1 0〜 7 0 %、好ましくは 2 0〜 6 0 %の範囲で分散 '混入される。この分散 ·混入率が低すぎると、熱固着点の数が少なくなり、クッション構造体が変形し易くなつたり、弾力性、反撥性および耐久性が低いものになりかねない。

一方、この分散 ·混入率が高すぎると、反撥性を与える非弾性ポリエステル系捲縮短繊維の構成本数があまりにも少なくなり、構造体としての反撥性が不足してくる。

また、クッション構造体は、厚み方向に圧縮されて反撥する材料であるから、その性能を発揮するには、少なくとも 5 mm以上、好ましくは 1 O mm以上、更に好ましくは 2 0 mm以上の厚みを有していることが好ましい。このように、厚みは通常 5〜 3 0漏程度であるが、ある場合には約 1〜2 mに達する場合もある。

本発明のクッション構造体の製造に際しては、非弾性ポリエステル系捲縮短繊維と、該非弾性ポリエステル系捲縮短繊維を構成するポリエステルポリマ一の融点より 4 0。C以上低い融点を有する熱可塑性エラストマ一と非弾性ポリエステルとからなり、前者が繊維表面の少なくとも 1 2を占める弾性複合繊維とを混綿して、少なくとも 3 0 cn^Zgの嵩性を有するゥュッブを形成することにより、複合繊锥同士間、および該非弾性ポリエステル系捲縮短繊維と複合繊維間に立体的な繊維交叉点を形成せしめた後、該エラストマ一の融点より 1 0〜 8 0 高い温度で熱処理して、繊維交絡点の少なくとも一部を熱融着させる。

更に詳しくは、捲縮が付与され、 5 0 cm³Zg、好ましくは 8 O cni ^Zgの嵩高性を有する非弾性ポリエステル系短繊維塊（ないしゥュッブ）と、好ましくは捲縮を発現した弾性複合繊維塊とをカードを通して両者が均一に混綿されたゥヱッブを得る。このような混綿により、ゥュッブには弾性複合繊維同士、および該複合繊維と非弾性ポリエステル系捲縮短繊維間には無数の繊維交叉点が形成される。次に、このようなゥエツブを所定の密度になるように金型に入れ、ポリエステルポリマーの融点よりも低くそして弾性複合繊維中の熱可塑性エラストマ一の融点（または流動開始点）より 1 0〜 8 0で高い温度で融着処理することにより、上記繊維交叉点でエラストマ —成分が融着され、既に述べた（A ) のアメーバ一状全方位的可撓性熱固着点および（B ) の準全方位的可撓性熱固着点を形成するものである。

ここで、立体的な繊維交叉点とは、文字通り、ウエッブの厚み方向と平行な面に対して 9 0 ° 未満の角度で存在する交叉点のことである。勿論、このウエッブにおいては、ゥュッブの水平面と平行な面にも多数の繊維交叉点が同時に生じる。し力、し、これらはクッション構造体に比べて密度がはるかに高い人工皮革のような集合体 (例えば不織布）にむしろ特徵的に見られる。この点、本発明の方法にあっては、上記の平面的繊維交叉点に加えて、ウエッブ密度を 3 O cn^Zg以上とすることにより、立体的繊維交叉点を形成させる点に特徴がある。そして、熱融着処理後に 0 . l gZcm³以下のクッション構造体が形成されたときにも、この立体的繊維交叉点の大半は維持されている。

非弾性ポリエステル系捲縮短繊維、弾性複合繊維は公知の紡糸法によって得ることができる。その際、用いるポリマー、単繊維太さ、両者の混合比率等については、既に説明したとおりである。唯、双方の繊維共、紡出後 1 . 5倍以上延伸されていることが好ましい。延伸された繊維により構成したクッション構造体は、延伸されていない繊維を用いたクッション構造体に比べて反撥性に優れ、へたりもすくない。この理由としては、延伸をうけ短繊維化され弛緩状態になる過程で非晶部の緩和が起り非晶部がランダム化し、より弾性の優れた繊維構造になり、それが溶融固化後も維持されやすいためと推察される。また、弾性複合繊維は熱収縮が低い方がよい。熱収縮が高いと、熱融着時に熱可塑性エラストマ一が溶融するまでに著しく収縮してしまい、繊維交叉点のうち熱固着点に転化される数が減少する。弾性複合繊維の熱収縮を低下させるには、延伸後に 4 0〜 1 2 0 °Cの温度で 2 0秒以上熱処理すればよい。

短繊維に付与する捲縮は、押込捲縮で十分である。その場合の捲縮数としては 5〜 1 5ケ /inch ( J I S L 1 0 4 5により測定）が好ましく、 8〜 1 2ケ /inch (同）がより好ましい。しかしながら、夫々の繊維の紡出時に異方冷却等の手段により繊維構造に異方性を与えて潜在捲縮能を付与してから、更に押込捲縮を施すことも有用でめる。実施例

本発明を、更に実施例により説明する。

実施例中下記の測定が行なわれた。

熱固着点の破断強度および破断伸度の測定

クッション構造体において、 2本の繊維が 4 5 ° 〜 9 0 ° の交叉角で交叉し、かつ交叉点が固着された部分を異なる 2本の繊維を含むようにしてサンプリングを行う。次に、熱固着点をほぼ中央にし互いに固着してつながった該 2本の異なる繊維を試料長 2賴の間隔で引張り試験機のつかみ部に取り付け 2 ramZ分のスピードで弓 I張り、初荷重 0 . 3 gをかけた時の伸びを緩みとして読み、さらに試料を引張り、試料の固着点が破壌するまでの最大荷重（g) およびそのときの伸びを測定し、次式により熱固着点の破断強度および破断伸度を算出した。破断強度を算出する試験回数は、ランダムにサンプリングされた固着点（A ) を 1 0個、および固着点（B ) を 1 0個とで試料数 n = 2 0とし、その平均値で表わす。（（A ) ： ( B ) の個数 1 ： 1 ) 切断時の荷重（g)

破断強度（gZde) =

試料中の 2本の短繊維の平均デニール

E E t

破断伸度（％) = X 1 0 0

L + E ！

E ！緩み (mm)

E 2 最大応力時の伸び（mm)

L つかみ間隔 (匪) 熱固着点の 1 0 %伸長弾性回復率の測定

熱固着点の破断強力、破断伸度の測定の場合と同じょうにサンプリング、サンプル取付けを行い、初荷重 0 . 3 gをかけた所を L。の試長とし引張りを 2 mniZ分でスター卜する。試長に対し 1 0 %伸度になるまで引張り後、直ちに同じスピードで除重し、除重した状態で 2分間放置後再び同じスピードで引張る。最初の 0 . 3 gの初荷重のかかった試長と、再度引張り 0 . 3 gの荷重のかかった時の試長の差 I (mm) から次式により 1 0 %伸長弾性回復率を求めた。試験回数およびサンプリングは前記の破断強度の測定の場合と同様とする。

0 %伸長弾性回復 = ( 1一 ) X 1 0 0

i

I 1 0 %伸長長さ（mm) = L。 X 0 . 1

i ；残留伸び（難）

(最初の 0 . 3 g初荷重をかけた時の試長— 2回目の

0 . 3 g荷重のかかつた時の試長）クッション材の厚みと密度の測定

平板状に調整されたクッション構造体の目付（gZm² ) を測定し、 0 . 5 gZ cm²の荷重下での厚み（cm) を測定し密度（gZcm を算出した。

ポリエステル弾性体の固有粘度の測定

ポリエステル弾性体をフェノールとテトラクロルエタンとの等重量混合溶剤を用いて、 35 で極限粘度を測定した。

ゥュッブの嵩性の測定

短繊維をゥヱッブ化し重ね合わせて目付を 1000g ^として切り出したサンブルに 1 OgZcn^の荷重を 1分間かけ、解放 1分後に 0.5gZ cm²の荷重下で厚みを測定し嵩性（cm³Zg) を算出した。

熱可塑性ポリマーの物性の測定

(1) 測定用フィルムの作成

ポリマーを 300°Cの窒素雰囲気中で溶融し、脱泡後 1 00°Cでクリアランスが 0.5 mmに設定された 1組の金属ローラ間を 20 mZ minで通して圧延し、厚み約 0.5 mmのフィルムを得た。そのフィルムから縦方向に 5 mmの幅で長さが 5 Οππηのサンプルを打抜いて熱可塑性ポリマーの物性測定用フィルムとした。

(2) 破断伸度の測定

物性測定用フィルムを試長 50匪とし、引張スピ一ドを 50 mm/ minとして破断伸度を測定した。

(3) 300 %伸長応力の測定

物性測定用フィルムの試長を 50mmとし、引張スピードを 50 mm Zminとして 300%引張り、その時の応力をサンブルの初期の断面積（厚み X幅）で割り、算出した値を 300%、伸長応力（kg/醒 -) とした。

(4) 300%伸長回復率の測定

物性測定用フィルムの試長を 50匪とし、引張スピードを 50 mm Zminとして 300 %引張り、その後、スピード 50 nunZminで元の零点に戻し 2分間放置後に再び引張スピード 50腿 Zminで引張った c 初期の応力の立上りと放置後の立上り（2g応力）から試料の緩み長さ（mm) を求め、伸長量 1 50mm に対する比率（％) を（ 1一緩み長さ Z 1 5 0) X 1 0 0 (%) により算出し、 3 00 %伸長回復率とした。

(5) 融点

Du Pont 社製、熱示差分析計 9 9 0型を使用し、昇温速度 2 0 °C ノ分で測定し、誘拐ビーク温度を求めた。

(6) 軟化点

微量融点測定装置（柳本製作所製）を用い、約 3 gのポリマーを 2 枚のカバーガラスの間に挟み、ピンセットで軽く抑えながら、昇温速度約 1 0でノ分で昇温し、ポリマーの熱変化を観察する。その際ポリマーが軟化して流動し始めた温度を、軟化点とする。

クッシ 3 ン材の圧縮反撥性と圧縮耐久性の測定

平板状に調整された密度 0.0 3 5 g/cm-\ 厚み 5 cmのクッシヨン構造体を断面積 2 0_cm ²の平坦な下面を有する円柱口ッドで 1 cm圧縮しその応力（初期応力）を測定し、これを圧縮反撥性とした。測定後に 8 0 0₂/(；111²の荷重で 1 0秒間圧縮したのち除重して 5秒間放置の操作を 3 6 0回繰り返し、 24時間後再び圧縮応力を測定した。この初期応力に対する繰り返し圧縮後の応力の比率％をクッシヨン材の圧縮耐久性とした。

クッション構造体の圧縮回復性の測定

平板状に調整された密度 0.0 3 5 g/c 厚み 5 cmのクッシヨン構造体を断面積 2 0cm²の平坦な下面を有する円柱口ッドで 5 0 Og Zcm²の荷重になるまで 1 0 0 mm/分スピードで圧縮した後、直ちに 1 0 0關 Z分のスピードで除重し、この測定によつて描き出された圧縮長一応力の曲線（第 3図）から得られる面積より圧縮回復性 (R c ) を算出した。门 _{ί τ>Ρ}, 。ノ 0DABによって囲まれる面積 γ ΐ _{Λ Λ} 圧縮回復性（RC) %= _0CABによって囲まれる面積 X 1 0 0 実施例テレフタル酸とィソフタル酸とを 80/20 (モル％) で混合した酸成分とプチレンダリコールとを重合し、得られたポリブチレン系テレフタレート 3 8% (重量％ ) を更にポリブチレンダリコール (分子量 2000 ) 6 2 % (重量％) と加熱反応させ、プロック共重合ポリエーテルポリエステルエラストマ一を得た。この熱可塑性エラストマ一の固有粘度は 1.0、融点 1 55°C、フィルムでの破断伸度は 1 500%、 300 %伸長応力は 0.3kgZ讓 ^:、 300 %伸長回復率は 75 %であった。

この熱可塑性エラストマ一をシースに、ポリブチレンテレフタレートをコアに、コア Zシースの重量比で 50/50になるように常法により紡糸した。なお、この複合繊維は、偏心シース · コア型複合繊維である。この繊維を 2.0倍に延伸し 64匪に切断した後 95 の温水で熱処理し、低収縮化と捲縮発現をさせ乾燥後、油剤を付与した。なお、ここで得られた弾性複合繊維の単繊維の太さは 6デニールであつた。

この弾性複合繊維 40% (重量）と、常法により得られた単繊維の太さが 14デニール、繊維長が 64mm、捲縮数が 9ケ /inchの中空断面ポリエチレンテレフタレート短繊維（ゥヱッブ嵩 120 cm⁵/g. ポリエチレンテレフタレートの融点 259。C) 60% (重量）とをカードにより混綿し、嵩性が 7 Ocm^s/gのウエッブを得た。このゥェッブを重ね、厚み 5 cm、密度 0.035 gZcm⁵になるように平板型の金型に入れ、 200でで 10分簡熱処理して、平板型のクッション材を得た（熱可塑性エラストマ一は、クッション構造体中で（2 0重量％) を占める。

このクッション構造体を電子顕微鏡で詳しく観察したところ、第 4図および第 5図に示される構造を呈しており、弾性複合繊維同士の交叉点が熱可塑性エラストマ一により融着一体化されてァメーバ一状の熱固着点が散在状態で形成されていること（第 1図および第 2図）、さらに非弾性ポリエステル系捲縮短繊維と弾性複合繊維との交叉点が同様に熱可塑性エラストマ一により融着一体化されて熱固着部（第 1図、および第 2図（c) ) が散在状態で形成されていることが観察された。（A) の熱固着点の WZD (n = 10) は 3. 20であった。また、（A) および（B) を含めた熱固着点の破断強度は 1 g/deで破断伸度は 62%、 10%伸張弾性率は 92%であつた。そして、クッション構造体の密度は 0.035gZcm³と低く、弾性複合繊維同士が立体的に緊密に相互融着している部分が相当数見受けられた。さらに、第 1図〜第 2図に示すような節部 3も多数見受けられた。

従って、クッション構造体の通気性は非常に優れていた。また、このクッション構造体は、ウレタンフォームに見られるような圧縮に対する初期の硬さもなく、クッション性に優れていた。さらに圧縮反撥性および圧縮耐久性は夫々 4kgおよびも 60%といずれも高く、また圧縮回復性は 72%までに改善されており、極めて理想的なクッション構造体であった。

参考例

テレフタル酸とイソフタル酸とを 60 40 (モル％) で混合した酸成分と、エチレングリコールとジエチレングリコールとを 85 /15 (モル％) で混合したジオール成分とから共重合ポリエステルを得た。このポリマーの固有粘度は 0.8であった。融点は明確でないが、 100°C付近から軟化して流動し始めたので、この 1 10 。Cをもって軟化点とした。このフィルムの強度は実施例 1と同程度であつたが破断伸度は 5 %と低く硬いポリマーであった。

このポリマーを複合繊維のシース成分として用いることと熱処理温度を 150°Cとすること以外は、実施例 1と同じ方法でクッション構造体を得た。得られたクッション構造体の結合形態を電子顕微鏡で観察したところ、本発明でいぅァメ一バ一状の熱固着点程のものは見受けられず、また紡錘状の節部も認めることはできなかった。因みに、（A) の熱固着点の WZDは 1.8であった。また（A) および（B) を含めた熱固着点の破断強度は 0.3gZde、破断伸度は 4%であった。従って熱固着点の 10%伸張弾性率は測定不可能でめつた。

このクッション構造体のクッション性は悪く、初回の圧縮反撥性は 6kgと高かったが、 2回目以降の圧縮では、圧縮反撥性が大巾に低下した。実際に、圧縮耐久性および圧縮回復性を調べてみると、夫々 20 %および 50 %であり、耐久性に極めて問題のあるクッション構造体であつた。

比較例 1〜2

密度を 0.12 gZcm⁵になるようにゥヱッブを金型にいれて、熱処理する以外は実施例 1と同様にして得た構造体は、ルーズな紙の密度に相当する程に密度が高すぎるために、弾性複合繊維同士が構造体内部で立体的結合状態をとり得ず、実質的に平行状態で相互が融着して緊密化し、また表面も緻密化を始めているため非常に重量感があった。また、圧縮に対しても非常に硬く、樹脂の固まりの様相を呈しクッション構造体としては到底供し得なかった。

また、ゥェッブ密度を 0.004 g/cm⁵になるようにゥヱッブを金型にいれて、熱処理したものは、反撥性が極めて低く、均一な構造とならず、得られた構造体は圧縮反撥力が 0.2kgと著しく低いものであった。

比較例 3〜4

実施例 1での熱処理温度を 160°Cとした場合、得られたクッション構造体は、非弾性ポリエステル系捲縮短繊維の交叉部に熱可塑性エラストマ一が集まらず、かろうじて熱融着しているだけで、ァメーバー状の形態をとつていなかった。そして、この熱固着点の強度は O . lgZdeで、この熱固着点ははずれやすく、クッション構造体の圧縮耐久性も 34%と低かった。また、熱処理温度を 238でとした場合は、熱可塑性エラストマ一が黄変して弾性がなく、構造体は圧縮に対する反撥がなく、圧縮耐久性および圧縮回復性も、夫々 38 %および 55 %と低かった。

実施例 2

脱水された水酸基化価が 102のポリメチレングリコールと 1 ,4 —ビス（ヒドロキシエトキシ）ベンゼンとをジャケット付きル一ダ一で撹拌しながら混合溶解したのち、 85°Cで ρ ,ρ' —ジフヱニルメタンジィソシァネートを加えて反応させ粉末状熱可塑性ポリウレタンエラストマ一（軟化点： 1 51 °C) を得、これを押出機によりペレツト化した。この熱可塑性ポリウレタン系エラストマ一をシースに、ポリブチレンテレフタレー卜をコアに用いて、弾性複合繊維 (重量比 50 50) を得、実施例 1とほぼ同様にしてクッション構造体を得た。

得られたクッション構造体は、形態的には、複合繊維同士、更には非弾性ポリエステル系捲縮短繊維と複合繊維との交叉点がポリゥレタンエラストマ一により融着一体化されており、密度 0.035g Zcffl⁵であり、通気性も高いものであった。（A) の熱固着点の WZ Dは 2.8であった。また、（A) および（B) を含めた熱固着点の破断強度は 0.6 gZde、破断伸度は 15%、 10 %伸張弾性回復率は 95 %と高かった。

このクッション構造体は圧縮に対してソフトで容易に圧縮され、圧縮反撥性は、 2.5 kgで、やや低目であった。一方、圧縮耐久性および圧縮回復性は、夫々 49%および 65%と高くクッション構造体として有用なものであった。

比較例 5

実施例 1で用いた単繊維の太さが 14デニール、繊維長 64 mmの中空断面ポリエチレンテレフタレ一ト短繊維を力一ドによりゥエツブ化した。一方、バインダー溶液としてウレタンプレボリマ一（三井日曹ウレタン MN 3050と T— 80により合成した N C 0 % = 5%) にシリコン整泡剤を 0.2 %加えた、 40重量％濃度のトリクレン溶液に該ウエッブを浸漬した後、遠心脱水機に投入し、乾燥後ウレタン付着率が 3 0 %になるように脱液した。

その後、穴あき平板プレート金型内に含浸処理したゥュッブを詰め込んだ状態で 1 0 0 °Cの水蒸気を吹き込んで上記ゥレタンバインダ一を硬化させ、さらに 1 2 0 で乾燥後、繊維構造体を取出した。

この構造体の密度は 0 . 0 3 S gZcm³であった。し力、し、該構造体を電子顕微鏡で観察したところ、非弾性捲縮短繊維同士の交叉点がウレタン樹脂で固着されてはいたが、固着部間にあっては樹脂付着量のムラが大きく、しかもウレタン樹脂部は発泡状/ にあり、穴が見受けられた。この固着点の強度は 0 . 2 gZdeと低く、伸度は 1 4 %であった。また、固着点の 1 0 %伸張弾性率は 7 8 %であった。

このクッション構造体の圧縮耐久性は 4 5 %とやや低く、圧縮回復率も 6 0 %とやや低く、耐久性に問題のあるクッション構造体であつこ。産業上の利用可能性

本発明のクッション構造体は、発泡ゥレタンフオームに比べて圧縮における初期の硬さがなく、反撥性が大きく、かつ圧縮量にほぼ比例して大きくなるため底突き感が極めて少ない。しかも、構造体自体が低密度であるため、通気性が高く蒸れる心配もない。

また、繰り返し圧縮に対する耐久性に関しても、熱固着点が破壊されにくく、変形した場合でも除重後原形に戻り易く、その圧縮耐久性も優れている。

一方、この構造体の製造に際しては、短繊維のウエッブを乾熱処理するだけの簡単で短い工程で均一なクッション構造体が得られ、しかも構造体において、部分的に硬さを変えたり、厚み方向の硬さを変えることも繊維の混率や繊維の構成あるいは、密度を変えることによって簡単にできる。

従って、本発明のクッション構造体は、クッション性、反撥性、耐久性および回復性に優れ、しかも通気性が高いので蒸れにくいという特徴がある。また、製造に際しても、加工のムラが出来にくく、加工での多様化も図りやすく、しかも短い工程で製造できる。したがって、この構造体の利用範囲は、各種のクッション材、例えば家具、べッド、寝具、各種座席のクッション材用として好適である。

Claims

請求の範囲

1. 非弾性ポリエステル系捲縮短繊維集合体をマトリックスとし、密度が 0.0 05〜 0.1 0 ^⁵、厚さ力 5 mm以上であるクッシヨン構造体において、該短繊維集合体中には、短繊維を構成するポリエステルポリマーの融点より 40 °C以上低い融点を有する熱可塑性エラストマ一と、非弾性ポリエステルとからなり、前者が少なくとも繊維表面に露出した弾性複合繊維が分散 ·混入され、その際、該クッション構造体中には、

(A) 該弾性複合繊維同士が交叉した状態で互いに熱融着により形成されたアメーバ一状全方位的可撓性熱固着点、および

(B) 該弾性複合繊維と該非弾性ポリエステル系短繊維とが交叉した状態で熱融着により形成された準全方位的可撓性熱固とが散在し、かつ隣り合う可撓性熱固着点の間（（A) — (A) 間、（A) — (B) 間および（B) — (B) 間）に存在する複合繊維群にあって、一部の複合繊維には長手方向に沿って少なくとも 1ケの紡錘状の節部が存在することを特徴とするクッション構造体。

2. アメーバ一状全方位的可撓性熱固着点の融着状態が、 2.0 <W ZD < 4.0を満足する、請求の範囲第 1項記載のクッション構造体。

ここで、 Wは、熱固着点の巾

Dは、熱固着点に関与する繊維の平均直径である。

3. 隣り合う可撓性熱固着点（（A) - (A)、 (A) 一（B)、および（B) — (B) ) の間の存在する複合繊維がコイル状弾性捲縮およびまたは弾性ループを発現した形で存在する、請求の範囲第 1項記載のクッション構造体。

4. 可撓性熱固着点の破断強度が 0.3〜5. OgZdeである、請求の L項記載のクッション構造体。

5. 可撓性熱固着点の破断伸度が 1 5〜 2 0 0%である、請求の範囲第 1項記載のクッション構造体。

6. 可撓性熱固着点の、 1 0%伸長弾性回復率が 8 0 %以上である、請求の範囲第 1項記載のクッション構造体。

7. 非弾性ポリエステル系捲縮短繊維がポリエチレンテレフタレート系短繊維を含む、請求の範囲第 1項記載のクッション構造体。

8. 非弾性ポリエステル系短繊維単繊維の太さが 2de〜5 0 Odeである、請求の範囲第 1項記載のクッション構造体。

9. 弾性複合繊維中の熱可塑性エラストマ一が繊維表面の少なくとも 6 0 %を占める、請求の範囲第 1項記載のクッション構造体。

1 0. 弾性複合繊維における熱可塑性エラストマ一と非弾性ポリエステルとの複合比率（重量）が 3 0 70〜7 0 30である、請求の範囲第 1項記載のクッション構造体。

1 1. 弾性複合繊維が、サイド · バイ · サイドタイプである、請求の範囲第 1項、第 9項または第 1 0項記載のクッション構造体。

1 2. 弾性複合繊維が、シース · コアタイプである、請求の範囲第 1項、第 9項または第 1 0項記載のクッション構造体。

1 3. 熱可塑性エラストマ一力ポリブチレンテレフタレ一ト系ポリエステルをハ一ドセグメントとし、ポリォキシブチレン系ポリエーテルをソフトセグメントとするブロック共重合ポリエステルである、請求の範囲第 1 0項記載のクッション構造体。

1 4. 熱可塑性エラストマ一の固有粘度が、 0.8〜 1 .7である、請求の範囲第 1 3項記載のクッション構造体。

5. 非弾性ポリエステルが、ポリブチレンテレフタレ一ト系ポリマーである、請求の範囲第 1 0項記載のクッション構造体。

6. クッション構造体における弾性複合繊維の占める割合が、 2 0〜6 0重量％の請求の範囲第 1項記載のクッション構造体。

7. 厚さが 1 Omm以上である、請求の範囲第 1項記載のクッション構造体。

1 8. 密度が 0.01〜 0.08 gZcm-である、請求の範囲第 1項記載のクッション構造体。

19. 非弾性ポリエステル系捲縮短繊維と、該非弾性ポリエステル系捲縮短繊維を構成するポリエステルポリマーの融点より 40°C 以上低い融点を有する熱可塑性エラストマ一と非弾性ポリエステルとからなり、前者が繊維表面の少なくとも 1Z2を占める弾性複合繊維とを混綿して、少なくとも 30cm³/gの嵩性を有するゥェッブを形成することにより複合繊維同士間、および該非弾性ポリエステル系捲縮短繊維と複合繊維との間に立体的な繊維交叉点を形成せしめた後、該ポリエステルポリマーの融点よりも低くそして該エラストマ一の融点より 1 0〜80で高い温度で熱処理して、これら繊維交絡点のうちの少なくとも一部の繊維交絡点を熱融着させることを特徵とするクッション構造体の製造方法。

20. 非弾性ポリエステル系捲縮短繊維がポリエチレンテレフタレ一ト系捲縮短繊維を含む、請求の範囲第 1 9項記載のクッシヨン構造体の製造方法。

21. 非弾性ポリエステル系捲縮短繊維の単繊維の太さが 2〜50 Odeである、請求の範囲第 1 9項または第 20項記載のクッション構造体の製造方法。

22. 熱可塑性エラストマ一の破断伸度が 500 %以上、 300% 伸長応力が 0.8 kg/讓 ²以下、 300 %伸長回復率が 60%以上である、請求の範囲第 19項記載のクッション構造体の製造方法 _c

23. 熱可塑性エラストマ一が、ポリブチレンテレフ夕レート系ポリエステルをハードセグメントとし、ポリオキシブチレン系ポリエーテルをソフトセグメントとするブロック共重合ポリエステルである、請求の範囲第 1 9項記載のクッション構造体の製造方法 _c

24. 熱可塑性エラストマ一の固有粘度が、 0.8〜1.7である、請求の範囲第 23項記載のクッション構造体の製造方法。

5. 熱可塑性エラストマ一が繊維表面の 1 2以上を占める複合繊維を分散 ·混入する、請求の範囲第 1 9項記載のクッション構造体の製造方法。

6. 非弾性ポリエステルがポリブチレンテレフタレート系ポリマ一である、請求の範囲第 1 9項記載のクッション構造体の製造方法。

7. 弾性複合繊維が、サイド ' バイ · サイドタイプである、請求の範囲第 1 9項記載のクッション構造体の製造方法。

8. 弾性複合繊維が、シース · コアタイプである、請求の範囲第 1 9項記載のクッション構造体の製造方法。

9. 熱可塑性エラストマ一と非弾性ポリエステルとの複合比率

(重量）が 3 0 Ζ 7 0〜 7 0 Ζ 3 0である複合繊維を用いる、請求の範囲第 1 9項記載のクッション構造体の製造方法。

0. 混綿後のウエッブ中に占める弾性複合繊維の割合が 2 0〜6 0重量％である、請求の範囲第 1 9項記載のクッション構造体の製造方法。