UA80778C2 - FOIL OR THIN STRIP FROM ALLOY OF Al-Fe-Si AND METHOD FOR MAKING THEREOF - Google Patents
FOIL OR THIN STRIP FROM ALLOY OF Al-Fe-Si AND METHOD FOR MAKING THEREOF Download PDFInfo
- Publication number
- UA80778C2 UA80778C2 UAA200601770A UAA200601770A UA80778C2 UA 80778 C2 UA80778 C2 UA 80778C2 UA A200601770 A UAA200601770 A UA A200601770A UA A200601770 A UAA200601770 A UA A200601770A UA 80778 C2 UA80778 C2 UA 80778C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- foil
- thickness
- alloy
- annealing
- thin tape
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 229910018191 Al—Fe—Si Inorganic materials 0.000 title 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 47
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 47
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims abstract description 25
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 33
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 9
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 7
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims description 6
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims 2
- 229910001152 Bi alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 15
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 abstract description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 abstract 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 10
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 7
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009172 bursting Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 210000003739 neck Anatomy 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Wrappers (AREA)
- Closures For Containers (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Containers Having Bodies Formed In One Piece (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Винахід стосується фольги або тонких стрічок товщиною менше 20О0мкм, переважно товщиною 5Омкм, 2 виготовлених зі сплаву алюмінію, заліза та кремнію, практично без домішок марганцю, а також способу виготовлення такої фольги або стрічок. Такі стрічки можуть бути одержані шляхом напівнеперервного лиття звичайних відливків, шляхом неперервного лиття у стрічковий кристалізатор ("Мм'іп-реїї савііпд") або лиття між валками ("їм/іп-гої! савііпа").The invention relates to foil or thin tapes less than 20O0μm thick, preferably 5μm thick, 2 made from an alloy of aluminum, iron and silicon, practically without manganese impurities, as well as a method of manufacturing such foils or tapes. Such ribbons can be obtained by semi-continuous casting of conventional castings, by continuous casting in a ribbon crystallizer ("Mm'ip-reyi saviipd") or by casting between rolls ("im/ip-goi! saviipd").
На ринку тонких листів фольги зі сплаву алюмінію існує постійна тенденція до зменшення їх товщини за умов 710 збереження високих механічних характеристик та високої придатності до формування.In the market of thin sheets of foil from an aluminum alloy, there is a constant tendency to reduce their thickness under conditions of 710 maintaining high mechanical characteristics and high formability.
Часто використовують фольгу зі сплавів з дуже низьким вмістом марганцю, таких, наприклад, як зареєстрований у АІштіпішт Аззосіайоп сплав 8111, склад якого є таким, мас. 9о: зі 11Often use foil from alloys with a very low manganese content, such as, for example, the alloy 8111 registered in AIshtipisht Azzosiaiop, the composition of which is as follows, wt. 9o: from 11
Бе 0,40-1,0Be 0.40-1.0
Си «ООSi "OO
Ми о/«ОМОоWe o/«OMOo
Відсутність марганцю полегшує здійснення рекристалізації при фінальному відпалі, але розривна міцність Кп для товщини менше 100мкм залишається незадовільною.The absence of manganese facilitates recrystallization during the final annealing, but the tensile strength of Kp for a thickness of less than 100 μm remains unsatisfactory.
Отже, для задоволення потреб ринка постає задача розробки нових сплавів та/або оптимізації процесів їх обробки.Therefore, in order to meet the needs of the market, the task of developing new alloys and/or optimizing their processing processes arises.
Для підвищення механічної міцності намагаються додавати марганець, як це зроблено наприклад у сплаві 8006, склад якого, зареєстрований у АІштіпішт Аззосіайоп, є таким, мас. 95: се о 8і «блоTo increase the mechanical strength, they try to add manganese, as is done, for example, in alloy 8006, the composition of which, registered in AIshtipisht Azzosiaiop, is as follows, wt. 95: se o 8i "blo
Бе 1,2-2,0Be 1.2-2.0
Си «030Si "030
Мп 0,30-1,0 (ее)MP 0.30-1.0 (ee)
Ма «ОО мMa "OO m
В результаті додавання марганцю матеріал дійсно стає твердішим. В (патенті 05 Моб517646 того ж заявника) ч- наведені відомості про механічні характеристики сплаву такого складу: 5і-0,2395, Ре-1,2695, Си-0,017905,As a result of adding manganese, the material really becomes harder. In (patent No. 05 Mob517646 of the same applicant) h- information on the mechanical characteristics of the alloy of the following composition is given: 5i-0.2395, Re-1.2695, Si-0.017905,
Мпи-0,3795, Ма-0,003295, Ті-0,00895, що, в поєднанні з оптимальними режимами обробки, забезпечує розривну -MPy-0.3795, Ma-0.003295, Ti-0.00895, which, in combination with optimal processing modes, provides a discontinuous -
Міцність Кп-103МпПа для товщини 6б,бмкм. сStrength Kp-103MPa for a thickness of 6b, bmkm. with
Завдяки додаванню невеликої кількості марганцю механічні характеристики можуть бути поліпшені також і у тих сплавів серії 8000, які містять залізо. В |(патентній заявці МУО 02/64848 (АїЇсап Іпіегпайопаї!)| описане виготовлення шляхом неперервного лиття тонких стрічок зі сплаву АІ-Ре-5і, який містить від 1,2 до 1,795 Ре та « від 0,35 до 0,895 5і. Для збільшення механічної міцності до сплаву додають від 0,07 до 0,2095 марганцю. 70 Додавання марганцю вважається необхідним для зменшення розмірів зерна після фінального відпалу. - с Таким чином, марганець відіграє роль елементу, здатного покращувати механічні властивості сплавів серії й 8000. В той же час, марганець у формі твердого розчину або у дрібнодисперсній формі здатен блокувати або "» уповільнювати рекристалізацію під час фінального відпалу. Через це необхідно здійснювати точний контроль за випадінням твердої фази марганцю протягом всього процесу, що викликає певні труднощі. Будь-яке відхилення вDue to the addition of a small amount of manganese, the mechanical characteristics can also be improved in those alloys of the 8000 series that contain iron. In |(patent application MUO 02/64848 (AiYisap Ipiegpaiopai!)| manufacturing by continuous casting of thin strips from AI-Re-5i alloy, which contains from 1.2 to 1.795 Re and " from 0.35 to 0.895 5i) is described. to increase the mechanical strength, 0.07 to 0.2095 manganese is added to the alloy. 70 The addition of manganese is considered necessary to reduce the grain size after the final annealing. Thus, manganese plays the role of an element capable of improving the mechanical properties of alloys of the y 8000 series. In that at the same time, manganese in the form of a solid solution or in a finely dispersed form is able to block or "" slow down recrystallization during the final annealing. Because of this, it is necessary to carry out precise control over the precipitation of the solid phase of manganese during the entire process, which causes certain difficulties. Any deviation in
Ході процесу може суттєво вплинути на якість фінального відпалу. Отже, було б вкрай бажаним розробити такий (ее) склад сплаву, який був би вільним від марганцю, але мав би високі механічні властивості.The process can significantly affect the quality of the final annealing. Therefore, it would be highly desirable to develop such an (ee) alloy composition that would be free of manganese, but would have high mechanical properties.
В Іпатенті ОБ Мо5503689 (Кеупоїдз Мега!5)| описаний спосіб виготовлення тонкої стрічки зі сплаву, що о містить від 0,30 до 1,195 5і та від 0,40 до 1,095 Ге, менше 0,2595 Си та менше 0,195 Мп, шляхом неперервного -І лиття та холодного вальцювання без проміжного відпалу. Оптимальний вміст заліза та кремнію лежить в межахIn Ipatent OB Mo5503689 (Keupoidz Mega!5)| described a method of manufacturing a thin strip from an alloy containing from 0.30 to 1.195 5i and from 0.40 to 1.095 Ge, less than 0.2595 Si and less than 0.195 Mp, by continuous -I casting and cold rolling without intermediate annealing. The optimal content of iron and silicon lies within the limits
Ввід 0,6 до 0,7595. 7 В Іпатенті ОБ Мо5725695 (Кеупоїдз Мега!5)| описаний аналогічний спосіб, який передбачає здійснення (Че проміжного відпалу в межах 400-4402С (750-825), а також фінального відпалу з рекристалізацією при 28820 (5502). Співвідношення Зі/БРе при цьому дорівнює або є більшим за 1. З наведених прикладів виходить, що максимальна розривна міцність матеріалу становить 9ОМПа (13,13 тисяч фунтів на квадратний дюйм), максимальна межа пружності становить 39,1МПа (5,68 тисяч фунтів на квадратний дюйм), а подовження о становить 11,3795 для товщини 4бмкм (0,00185 дюйма). Для деяких варіантів використання такі характеристики не є задовільними. їмо) Якщо сплави отримують шляхом неперервного лиття, досить часто доводиться здійснювати високотемпературну термообробку для нейтралізації шкідливого впливу ліквацій, в ході якої поглинаються 60 елементи, що випали, та досягається гомогенізація складу по товщині. Вплив гомогенізації при 600 «С на сплав 8011 (0,7195 Ре, 0,775 5і, 0003895 Си, 0,00695 Мп та 98,4595 АЇ), отриманий литтям між валками, описаний уInput 0.6 to 0.7595. 7 In Ipatent OB Mo5725695 (Keupoidz Mega!5)| a similar method is described, which provides for intermediate annealing in the range of 400-4402C (750-825), as well as final annealing with recrystallization at 28820 (5502). The ratio Zi/BRe in this case is equal to or greater than 1. From the examples given it turns out that the maximum tensile strength of the material is 9MPa (13.13kpsi), the maximum yield strength is 39.1MPa (5.68kpsi), and the elongation o is 11.3795 for a thickness of 4bμm (0 .00185 in.) For some applications, such characteristics are not satisfactory. eat) If the alloys are obtained by continuous casting, it is quite often necessary to carry out a high-temperature heat treatment to neutralize the harmful effect of liquations, during which the 60 elements that have precipitated are absorbed and homogenization of the composition is achieved in thickness. The effect of homogenization at 600 °C on alloy 8011 (0.7195 Re, 0.775 5i, 0003895 Si, 0.00695 Mp and 98.4595 AI), obtained by casting between rolls, is described in
Істатті М. ВігоЇї "Сепіепіпе Зедгедайоп іп а Тмжміп-Кої Савзі АА8О11 АПШоу", АІштіпішт, 74, 1998, с.318-3211.Istatti M. Vigoyi "Sepiepipe Zedgedayop ip a Tmzhmip-Koi Savzi AA8O11 APShow", AIshtipisht, 74, 1998, pp. 318-3211.
В результаті такої обробки здійснюється модифікація фаз, що випали, та зменшуються неоднорідності.As a result of this treatment, the precipitated phases are modified and inhomogeneities are reduced.
Зменшення центральної ліквації дозволяє в подальшому обмежити наявність пор в дуже тонких листах фольги 65 та покращити придатність сплаву до формування.Reducing the central liquation further limits the presence of pores in very thin sheets of foil 65 and improves the formability of the alloy.
Виходячи з економічних міркувань, температуру термообробки бажано знижувати. Стосовно сплаву 8111Based on economic considerations, it is desirable to lower the heat treatment temperature. Regarding alloy 8111
(0,795 Ре, 0,790 Бі, Мп«0,02, 2п«0,02, Си«0,02) можна констатувати, що фазові перетворення починаються та рекристалізація здійснюється вже при 460 оС, хоча для повних перетворень необхідною є температура 550-580925 |С. М. 5іатома еї а). "Кезропзе ої АА 8006 апа АА 8111 БйБір-Саві КоПейай АПЙПйЙоуз ю Ніднп Тетрегайїштге Аппеаїйпд", ІСАА-6б, 1998). Слід очікувати, що гомогенізація сплавів, вільних від марганцю, здійснюватиметься в умовах відносно низьких температур.(0.795 Re, 0.790 Bi, Mp«0.02, 2p«0.02, Si«0.02) it can be stated that phase transformations begin and recrystallization takes place already at 460 oC, although for complete transformations a temperature of 550-580925 is necessary |S. M. 5iatoma ei a). "Kezropze oi AA 8006 apa AA 8111 ByBir-Savi KoPeai APYPyJouz yu Nidnp Tetregayishtge Appeaipd", ISAA-6b, 1998). It should be expected that the homogenization of manganese-free alloys will be carried out under conditions of relatively low temperatures.
Крім того, в ході послідовних етапів обробки з метою досягнення необхідної малої товщини, як правило, передбачають ще один, проміжний відпал, який робить метал більш м'яким. Сплави із вмістом марганцю вимагатимуть і для цієї операції підвищеної температури (понад 4002), без якої рекристалізація не відбудеться.In addition, in the course of successive stages of processing in order to achieve the necessary small thickness, as a rule, one more intermediate annealing is provided, which makes the metal softer. Alloys containing manganese will also require an elevated temperature (over 4002) for this operation, without which recrystallization will not occur.
Сплави серії 8000 без марганцю вочевидь вимагатимуть термообробки в умовах нижчої температури, ніж сплави тину 8006. В |патентній заявці МУО 99/23269 (Мірроп Гідні еї АїЇсап Іпіегпайопаї!)| описаний спосіб, розроблений для сплавів А1І-Ре-5і, які містять від 0,2 до 195 5і та від 0,3 до 1,295 Ре із співвідношенням Зі/Ре в межах 0,4-1,2. Цей спосіб передбачає проміжний відпал, здійснюваний у 2 етапи: при температурі 350-4502С та температурі 200-3302С. Спосіб спрямований на усунення недоліків поверхні матеріалу. Механічні характеристики при цьому не досліджувались.The manganese-free 8000 series alloys will obviously require heat treatment at a lower temperature than the 8006 tin alloys. described method developed for A1I-Re-5i alloys containing from 0.2 to 195 5i and from 0.3 to 1.295 Re with a ratio of Zi/Re in the range of 0.4-1.2. This method involves intermediate annealing, carried out in 2 stages: at a temperature of 350-4502C and at a temperature of 200-3302C. The method is aimed at eliminating defects on the surface of the material. Mechanical characteristics were not investigated.
Метою винаходу є розробка способу виготовлення фольги або тонких стрічок зі сплаву АІ-ГРе-5і, практично вільного від марганцю, але з високими механічними характеристиками, хорошою здатністю до формування та економічним у виробництві.The purpose of the invention is to develop a method of manufacturing foil or thin strips from AI-GRE-5i alloy, practically free of manganese, but with high mechanical characteristics, good formability and economic production.
Об'єкт винаходуThe object of the invention
Об'єктом винаходу є тонкий лист фольги товщиною від 6 до 200мкм, переважно від 6 до 5О0мкм, виготовлений зі сплаву такого складу, мас. Фо: і: 1,0 -1,5, Ре: 1,0 - 1,5, Си«0,2, Мп«О0/1, інших елементів « 0,05 кожного та «0,15 загалом, А! - решта; при цьому співвідношення Зі/Ре о» 0,95, а розривна міцність фольгиThe object of the invention is a thin sheet of foil with a thickness of 6 to 200 microns, preferably from 6 to 5O0 microns, made of an alloy of this composition, wt. Fo: and: 1.0 -1.5, Re: 1.0 - 1.5, Si"0.2, Mn"O0/1, other elements "0.05 each and "0.15 in total, A! - the rest; at the same time, the ratio Zi/Re o» is 0.95, and the tensile strength of the foil
Кт становить Ь100МПа для товщини »9мкм та »100МПа для товщини від б до Умкм. Межа пружності К 02 тонкого листа фольги (виміряна на зрізаних зразках) перевищує 70МПа. Подовження при розриві є більшим за с наведені нижче значення і залежить від товщини фольги: о вв | 3015 со з й мKt is 100MPa for a thickness of »9μm and »100MPa for a thickness from b to µm. The limit of elasticity K 02 of a thin sheet of foil (measured on cut samples) exceeds 70 MPa. The elongation at break is greater than the following values and depends on the thickness of the foil: о вв | 3015 so with y m
Вміст кремнію у сплаві знаходиться, переважно, в межах від 1,1 до 1,395, а вміст заліза - від 1,0 до 1,296. оThe content of silicon in the alloy is mainly in the range from 1.1 to 1.395, and the content of iron - from 1.0 to 1.296. at
Об'єктом винаходу є також спосіб виготовлення тонких стрічок товщиною менше 200Омкм зі сплаву АІ-Ре-5і о такого складу, мас. бо: 5і: 1,0 - 1,5, Ре: 1,0 - 1,5, Си«0,2, Мп«О0/1, інших елементів « 0,05 кожного та « 0,15 загалом, А! - решта; при цьому співвідношення Зі/Бе » 0,95, який передбачає виготовлення першої стрічки шляхом або напівнеперервного вертикального лиття та гарячої прокатки, або шляхом неперервного лиття з « можливою гарячою прокаткою, холодну прокатку цієї першої стрічки до кінцевої товщини з можливим проміжним Ввідпалом протягом 2-20 годин при 250-350 С, переважно при 280-3402С, та фінальним відпалюванням при - с 200-37026. и Фольгу або тонкі стрічки виготовляють відповідно до винаходу зі сплавів АІ-Ре-5і, які практично не я містять марганцю, вміст якого є нижчим за 0,195. Вміст заліза та кремнію при цьому є суттєво більшим, ніж у сплавів 8011 та 8111, які є найбільш поширеними безмарганцевими сплавами на основі АІ-Ре-5і, що використовуються для виготовлення тонких листів фольги. Оптимальним є вміст кремнію 1,1-1,395, а заліза - (ее) 1,0-1,290. о Сплави відповідно до винаходу мають переважно такий склад, при якому співвідношення вмісту Зі/Ре становить 20,95. У відпаленому стані (стан ФО) вони мають не типові для сплавів такого складу механічні -і властивості, а саме: розривну міцність КуЯ»110МпПа, а точніше - 115МПа для товщини »У9мкм та Ь100МПа для -1 50 товщини від 6 до У9мкм, та умовну межу пружності для залишкової деформації 0,2 Ко2270МПа. Ця механічна міцність не позначається на їх здатності до формування, оскільки у порівнянні зі сплавами 8011 та 8111 со величини граничного подовження не гірші, а розривний тиск збільшився.The object of the invention is also a method of manufacturing thin tapes with a thickness of less than 200 Ωm from the AI-Re-5i alloy of this composition, wt. bo: 5i: 1.0 - 1.5, Re: 1.0 - 1.5, Si«0.2, Mp«O0/1, other elements « 0.05 each and « 0.15 in total, A! - the rest; at the same time, the Z/Be ratio is 0.95, which provides for the production of the first strip by either semi-continuous vertical casting and hot rolling, or by continuous casting with "possible hot rolling, cold rolling of this first strip to the final thickness with possible intermediate annealing for 2- 20 hours at 250-350 C, preferably at 280-3402 C, and final annealing at 200-37026 C. Foil or thin strips are manufactured according to the invention from AI-Re-5i alloys, which practically do not contain manganese, the content of which is lower than 0.195. At the same time, the content of iron and silicon is significantly higher than that of alloys 8011 and 8111, which are the most common manganese-free alloys based on AI-Re-5i, used for the manufacture of thin foil sheets. The optimal content of silicon is 1.1-1.395, and iron - (ee) 1.0-1.290. Alloys according to the invention mainly have a composition in which the ratio of Zi/Re content is 20.95. In the annealed state (FO state), they have mechanical properties that are not typical for alloys of this composition, namely: tensile strength KuЯ»110MPa, or more precisely - 115MPa for a thickness of »У9μm and Ь100MPa for -1 50 thickness from 6 to У9μm, and conditional elastic limit for residual deformation of 0.2 Ko2270MPa. This mechanical strength does not affect their ability to form, since in comparison with alloys 8011 and 8111 so, the values of the ultimate elongation are not worse, and the bursting pressure has increased.
Ці механічні властивості властиві як стрічкам, отриманим із пластин, виготовлених як шляхом напівнеперервного вертикального лиття та гарячої прокатки, так і стрічкам, виготовленим шляхом неперервного лиття у стрічковий кристалізатор ("реїї савіїпд") або лиття між валками ("гої савзііпд"). Безперервне лиття у о стрічковий кристалізатор вимагає наступної гарячої прокатки.These mechanical properties are inherent both to strips obtained from plates made by semi-continuous vertical casting and hot rolling, and to strips made by continuous casting in a strip crystallizer ("reii saviipd") or casting between rolls ("goi saviipd"). Continuous casting in a strip crystallizer requires subsequent hot rolling.
Стрічки після гарячої прокатки або необроблені стрічки у випадку їх виготовлення методом лиття між ко валками можуть бути підданими, у варіанті реалізації винаходу, гомогенізації в умовах низької температури (в межах 450-5002С), метою якої є зменшення центральної ліквації, яка може негативно впливати на придатність 60 готового продукту до формування. Ця низькотемпературна обробка є достатньою для поглинання центральної ліквації у сплавах без марганцю. В подальшому стрічки обробляють холодною прокаткою або до кінцевої необхідної товщини, або до проміжної товщини від 0,5 до Ббмм, коли їх піддають проміжному відпалу. На відміну від технології обробки сплавів, що містять марганець, проміжний відпал може бути здійснений в умовах зниженої температури, а саме від 250 до 3502С, переважно від 280 до 3402С, протягом часу більше двох годин. Такий бо температурний режим, хоч і зазначений у наведеній вище Ізаявці УМО 02/064848)|, є нижчим від звичайно застосовуваних, де температура перевищує 40020.Strips after hot rolling or unprocessed strips in the case of their production by casting between billets can be subjected, in the embodiment of the invention, to homogenization at low temperature (in the range of 450-5002C), the purpose of which is to reduce the central liquidation, which can negatively affect suitability 60 of the finished product for molding. This low-temperature treatment is sufficient to absorb central liquation in manganese-free alloys. Further, the strips are cold rolled either to the final required thickness or to an intermediate thickness of 0.5 to Bbmm, when they are subjected to intermediate annealing. In contrast to the technology of processing alloys containing manganese, intermediate annealing can be carried out at a reduced temperature, namely from 250 to 3502C, preferably from 280 to 3402C, for more than two hours. This is because the temperature regime, although specified in the above-mentioned UMO Application 02/064848)|, is lower than the normally used ones, where the temperature exceeds 40020.
Заявник мав змогу пересвідчитись, що обробка сплаву А1І-ГРе-5і, особливо із співвідношенням 5і/Ре 20,95, в умовах зниженої температури, а також за відсутності, якщо це можливо, проміжного відпалу, забезпечує суттєве, принаймні на 1595, покращення його механічних властивостей у порівнянні зі сплавами, які піддавали звичайному проміжному відпалу. Це підвищення механічної міцності супроводжується також покращенням здатності до формування, яку визначають через розривний тиск або висоту конуса відповідно до стандарту ІЗО 2758.The applicant was able to verify that the processing of the A1I-GRE-5i alloy, especially with a 5i/Re ratio of 20.95, under conditions of reduced temperature, as well as in the absence, if possible, of intermediate annealing, provides a significant, at least by 1595, improvement of its mechanical properties in comparison with alloys subjected to conventional intermediate annealing. This increase in mechanical strength is also accompanied by an improvement in formability, which is determined by burst pressure or cone height according to ISO 2758.
Фінальний відпал здійснюють при температурі від 200 до 3702 протягом часу від 1 до 72 годин. Тривалість 70 відпалу залежить від ступеню знежирення поверхні фольги. Після відпалу отримують дрібнозернисту структуру із середнім розміром зерен, виміряним за допомогою скануючого електронного мікроскону, меншим за Змкм.The final annealing is carried out at a temperature from 200 to 3702 for a time of 1 to 72 hours. The duration of 70 annealing depends on the degree of degreasing of the foil surface. After annealing, a fine-grained structure is obtained with an average grain size, measured by scanning electron microscopy, smaller than Zm.
Поєднання низькотемпературної гомогенізації або відсутність її взагалі з низькотемпературним відпалом або його відсутністю взагалі є сприятливим, окрім економічних переваг, для отримання дрібнозернистої структури.The combination of low-temperature homogenization or its absence at all with low-temperature annealing or its absence at all is favorable, apart from economic advantages, to obtain a fine-grained structure.
Розміри зерен зменшуються приблизно на 3095 у порівнянні з обробкою при більш високих температурах, що 75 позитивно впливає на такі механічні характеристики як Ко» та Ку, які для тонких листів фольги суттєво залежать від кількості міжзернових меж. Це не супроводжується погіршенням здатності до подовження, оскільки збільшення кількості зерен по товщині матеріалу сприяє зменшенню ризику появи локальних пошкоджень на рівні одного-двох зерен, з яких, можливо, і складається вся товщина матеріалу.Grain sizes are reduced by approximately 3095 compared to processing at higher temperatures, which positively affects such mechanical characteristics as Ko» and Ku, which for thin foil sheets significantly depend on the number of intergrain boundaries. This is not accompanied by a deterioration of the ability to lengthen, since an increase in the number of grains in the thickness of the material helps to reduce the risk of local damage at the level of one or two grains, which may consist of the entire thickness of the material.
Тонкі листи фольги, виготовлені відповідно до винаходу, особливо придатні до тих варіантів використання, 2о які вимагають хороших механічних властивостей у поєднанні з високою здатністю до формування. Це можуть бути "сендвічеві" матеріали, зокрема для пакування свіжих продуктів харчування, матеріали для виготовлення ковпачків на шийки пляшок, або алюмінієва побутова фольга.The thin foil sheets produced according to the invention are particularly suitable for those applications which require good mechanical properties combined with high formability. These can be "sandwich" materials, in particular for packing fresh food, materials for making caps on bottle necks, or aluminum household foil.
Приклади реалізаціїImplementation examples
Приклад 1 ГаExample 1 Ha
З метою демонстрації впливу складників сплаву на його властивості були виготовлені шляхом неперервного лиття між валками два зразки у вигляді стрічок товщиною 6,1 мм зі сплаву А, що заявляється, та сплаву В тину і) 8111; їх склад (мас. 95) наведений в таблиці 1. со зо сплав/ ві |ге| си | Мп / Ме сг| ті В ї- (в ол | ол бот |0008 00005 0001 (0,007 0,005. ї-In order to demonstrate the influence of the alloy components on its properties, two samples in the form of strips 6.1 mm thick from the claimed alloy A and alloy B were produced by continuous casting between rolls i) 8111; their composition (wt. 95) is given in Table 1 you | MP / Me sg| those V i- (in ol | ol bot |0008 00005 0001 (0.007 0.005. i-
Стрічки були прокатані в холодному стані до товщини 2мм, після чого піддані проміжному відпалу при 3202С («в») з5 протягом 5 годин. Потім послідовною холодною прокаткою їх товщину довели до З8мкм. Нарешті, провели со фінальний відпал протягом 40 годин при 27026.The tapes were rolled in a cold state to a thickness of 2 mm, after which they were subjected to intermediate annealing at 3202С ("in") with 5 hours. Then, by successive cold rolling, their thickness was brought to 38 μm. Finally, a final annealing was performed for 40 hours at 27026.
Для кожного із зразків здійснили вимірювання механічних характеристик: розривної міцності К т (МПа), умовної межі пружності для залишкової деформації 295 Ко» та граничного подовження А (95) відповідно до стандарту МЕ-ЕМ 546-2, а також розривного тиску повітрям Ре (кПа) відповідно до стандарту ІЗО 2758 та висоти « конусу На (мм). Результати вимірювань наведені в таблиці 2. шщ - :» «6 вліво лвв) ва вв (ее)For each of the samples, the mechanical characteristics were measured: tensile strength К t (MPa), conditional elastic limit for residual deformation 295 Ko" and ultimate elongation A (95) in accordance with the ME-EM 546-2 standard, as well as air burst pressure Re ( kPa) in accordance with the IZO 2758 standard and the height of the cone Na (mm). The results of the measurements are shown in Table 2.
Можна констатувати, що, на відміну від сплаву В тину 8111, розривна міцність стрічки зі сплаву А набагато о перевищує 100МПа, а межа пружності є більшою за 70МПа. Крім того, розривний тиск та подовження також -І виявились більшими, що свідчить як про високу міцність матеріалу, так і про його високу здатність до формування. -і Приклад 2 со Шляхом неперервного лиття між валками виготовили, як і у прикладі 1, стрічку зі сплаву А товщиною 6б,1мм.It can be stated that, in contrast to alloy B of tin 8111, the tensile strength of the tape from alloy A is much higher than 100 MPa, and the yield strength is greater than 70 MPa. In addition, the breaking pressure and elongation also turned out to be greater, which indicates both the high strength of the material and its high formability. - and Example 2 with the method of continuous casting between rolls, as in example 1, a tape made of alloy A with a thickness of 6b, 1 mm was produced.
Холодну стрічку обробили прокаткою до товщини 2мм. Частину стрічки піддали звичайному для сплавів такого тину проміжному відпалу протягом 5 годин при 500 9С. Другу частину стрічки відпалювали відповідно до ов ВИНАХОДУ: 5 годин при 3202С. Обидві частини стрічки послідовною холодною прокаткою довели до кінцевої товщини 10,5мкм. Фінальний відпал здійснювали протягом 40 годин при 27026.The cold tape was processed by rolling to a thickness of 2 mm. Part of the tape was subjected to the usual intermediate annealing for alloys of this type for 5 hours at 500 9С. The second part of the tape was annealed according to the method of the invention: 5 hours at 3202C. Both parts of the tape were successively cold rolled to a final thickness of 10.5 μm. The final annealing was carried out for 40 hours at 27026.
Ф, Вимірювали ті самі характеристики, що й у прикладі 1. Результати вимірювань наведені в таблиці 3. іме) зо я 06050 зо пт) вв влF, We measured the same characteristics as in example 1. The results of the measurements are shown in Table 3.
Можна констатувати, що зниження температури проміжного відпалу призводить одночасно до підвищення 65 розривної міцності, граничного подовження, розривного тиску та здатності до формування.It can be stated that a decrease in the intermediate annealing temperature leads simultaneously to an increase in tensile strength, ultimate elongation, burst pressure, and formability.
Середній розмір зерен, виміряний за допомогою скануючого електронного мікроскопа, становив З3,бмкм у випадку відпалу при 47092С, та 2,3мкм для відпалу при 320 9С.The average grain size, measured using a scanning electron microscope, was 3.bμm in the case of annealing at 47092С, and 2.3μm for annealing at 320 9С.
Таким чином, покращення механічних характеристик при відпалі в умовах низької температури пов'язане із зменшенням розмірів зерна після фінальної термообробки.Thus, the improvement of mechanical characteristics during low-temperature annealing is associated with a decrease in grain size after final heat treatment.
Claims (13)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0308864A FR2857981A1 (en) | 2003-07-21 | 2003-07-21 | Thin sheet or strip of aluminum alloy for bottle caps and wrapping foil has a thickness of less than 200 microns, is essentially free of manganese, and has increased mechanical strength |
PCT/FR2004/001902 WO2005010222A2 (en) | 2003-07-21 | 2004-07-19 | Thin strips or foils of alfesi alloy |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA80778C2 true UA80778C2 (en) | 2007-10-25 |
Family
ID=33560962
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAA200601770A UA80778C2 (en) | 2003-07-21 | 2004-07-19 | FOIL OR THIN STRIP FROM ALLOY OF Al-Fe-Si AND METHOD FOR MAKING THEREOF |
Country Status (21)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20060213590A1 (en) |
EP (1) | EP1644545B1 (en) |
JP (1) | JP4989221B2 (en) |
CN (1) | CN100445405C (en) |
AR (1) | AR044882A1 (en) |
AT (1) | ATE355392T1 (en) |
AU (1) | AU2004259877A1 (en) |
BR (1) | BRPI0412775A (en) |
CA (1) | CA2532585A1 (en) |
DE (1) | DE602004005045T2 (en) |
DK (1) | DK1644545T3 (en) |
EA (1) | EA009227B1 (en) |
ES (1) | ES2281831T3 (en) |
FR (1) | FR2857981A1 (en) |
NO (1) | NO338970B1 (en) |
PL (1) | PL1644545T3 (en) |
PT (1) | PT1644545E (en) |
SA (1) | SA04250245B1 (en) |
UA (1) | UA80778C2 (en) |
WO (1) | WO2005010222A2 (en) |
ZA (1) | ZA200600425B (en) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8403027B2 (en) * | 2007-04-11 | 2013-03-26 | Alcoa Inc. | Strip casting of immiscible metals |
US7846554B2 (en) * | 2007-04-11 | 2010-12-07 | Alcoa Inc. | Functionally graded metal matrix composite sheet |
US20100084053A1 (en) * | 2008-10-07 | 2010-04-08 | David Tomes | Feedstock for metal foil product and method of making thereof |
US8956472B2 (en) * | 2008-11-07 | 2015-02-17 | Alcoa Inc. | Corrosion resistant aluminum alloys having high amounts of magnesium and methods of making the same |
KR101314696B1 (en) * | 2009-03-05 | 2013-10-07 | 도요 알루미늄 가부시키가이샤 | Aluminum alloy foil for current collector and method for producing the same |
KR101308963B1 (en) | 2011-07-22 | 2013-09-25 | 한국생산기술연구원 | Diecasting aluminum alloy for radiator grille |
EP2943335B1 (en) * | 2013-01-09 | 2019-12-04 | Albea Americas, Inc. | Layered materials comprising aluminum foil and tubes made therefrom |
EP3235916B1 (en) | 2016-04-19 | 2018-08-15 | Rheinfelden Alloys GmbH & Co. KG | Cast alloy |
CN117568667B (en) * | 2024-01-15 | 2024-04-19 | 中铝材料应用研究院有限公司 | Aluminum foil material and preparation method thereof |
CN117568668B (en) * | 2024-01-15 | 2024-04-26 | 中铝材料应用研究院有限公司 | Aluminum plastic film aluminum foil blank and preparation method thereof |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0762223B2 (en) * | 1985-04-11 | 1995-07-05 | 古河電気工業株式会社 | Method of manufacturing deep drawing closure |
US5503689A (en) * | 1994-04-08 | 1996-04-02 | Reynolds Metals Company | General purpose aluminum alloy sheet composition, method of making and products therefrom |
JP3107191B2 (en) * | 1994-11-16 | 2000-11-06 | 古河電気工業株式会社 | Method for producing aluminum alloy support for lithographic printing plate |
US5714019A (en) * | 1995-06-26 | 1998-02-03 | Aluminum Company Of America | Method of making aluminum can body stock and end stock from roll cast stock |
US5725695A (en) * | 1996-03-26 | 1998-03-10 | Reynolds Metals Company | Method of making aluminum alloy foil and product therefrom |
JP4058536B2 (en) * | 1997-10-31 | 2008-03-12 | 日本軽金属株式会社 | Method for producing aluminum alloy foil |
US6533877B1 (en) * | 1998-02-18 | 2003-03-18 | Alcan International Limited | Process of manufacturing high strength aluminum foil |
US6531006B2 (en) * | 2001-02-13 | 2003-03-11 | Alcan International Limited | Production of high strength aluminum alloy foils |
FR2832497B1 (en) * | 2001-11-19 | 2004-05-07 | Pechiney Rhenalu | ALUMINUM ALLOY STRIPS FOR HEAT EXCHANGERS |
FR2836154B1 (en) * | 2002-02-15 | 2004-10-22 | Pechiney Rhenalu | THIN STRIPS IN ALUMINUM-IRON ALLOY |
-
2003
- 2003-07-21 FR FR0308864A patent/FR2857981A1/en active Pending
-
2004
- 2004-06-23 AR ARP040102197A patent/AR044882A1/en not_active Application Discontinuation
- 2004-07-19 EA EA200600276A patent/EA009227B1/en not_active IP Right Cessation
- 2004-07-19 PT PT04767726T patent/PT1644545E/en unknown
- 2004-07-19 ES ES04767726T patent/ES2281831T3/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-07-19 ZA ZA200600425A patent/ZA200600425B/en unknown
- 2004-07-19 AT AT04767726T patent/ATE355392T1/en not_active IP Right Cessation
- 2004-07-19 JP JP2006520859A patent/JP4989221B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-07-19 US US10/565,219 patent/US20060213590A1/en not_active Abandoned
- 2004-07-19 PL PL04767726T patent/PL1644545T3/en unknown
- 2004-07-19 EP EP04767726A patent/EP1644545B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-07-19 BR BRPI0412775-7A patent/BRPI0412775A/en not_active IP Right Cessation
- 2004-07-19 DE DE602004005045T patent/DE602004005045T2/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-07-19 UA UAA200601770A patent/UA80778C2/en unknown
- 2004-07-19 CN CNB2004800210038A patent/CN100445405C/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-07-19 DK DK04767726T patent/DK1644545T3/en active
- 2004-07-19 AU AU2004259877A patent/AU2004259877A1/en not_active Abandoned
- 2004-07-19 CA CA002532585A patent/CA2532585A1/en not_active Abandoned
- 2004-07-19 WO PCT/FR2004/001902 patent/WO2005010222A2/en active IP Right Grant
- 2004-08-11 SA SA04250245A patent/SA04250245B1/en unknown
-
2006
- 2006-01-31 NO NO20060508A patent/NO338970B1/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PT1644545E (en) | 2007-04-30 |
DK1644545T3 (en) | 2007-06-18 |
PL1644545T3 (en) | 2007-07-31 |
CN1997763A (en) | 2007-07-11 |
WO2005010222A2 (en) | 2005-02-03 |
JP2007502360A (en) | 2007-02-08 |
EA200600276A1 (en) | 2006-10-27 |
ZA200600425B (en) | 2007-03-28 |
NO20060508L (en) | 2006-01-31 |
JP4989221B2 (en) | 2012-08-01 |
EA009227B1 (en) | 2007-12-28 |
NO338970B1 (en) | 2016-11-07 |
BRPI0412775A (en) | 2006-09-26 |
ES2281831T3 (en) | 2007-10-01 |
CN100445405C (en) | 2008-12-24 |
ATE355392T1 (en) | 2006-03-15 |
DE602004005045T2 (en) | 2007-11-15 |
US20060213590A1 (en) | 2006-09-28 |
AU2004259877A1 (en) | 2005-02-03 |
EP1644545A2 (en) | 2006-04-12 |
DE602004005045D1 (en) | 2007-04-12 |
AR044882A1 (en) | 2005-10-05 |
FR2857981A1 (en) | 2005-01-28 |
WO2005010222A3 (en) | 2006-07-20 |
CA2532585A1 (en) | 2005-02-03 |
SA04250245B1 (en) | 2007-10-29 |
EP1644545B1 (en) | 2007-02-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2684800C1 (en) | High-strength aluminium alloys 5xxx and methods for manufacture thereof | |
WO2007052416A1 (en) | Cold-rolled aluminum alloy sheet for bottle can with excellent neck part formability and process for producing the cold-rolled aluminum alloy sheet | |
JP5870791B2 (en) | Aluminum alloy plate excellent in press formability and shape freezing property and manufacturing method thereof | |
EP2791378B1 (en) | Aluminium fin alloy and method of making the same | |
UA80778C2 (en) | FOIL OR THIN STRIP FROM ALLOY OF Al-Fe-Si AND METHOD FOR MAKING THEREOF | |
CN105603263A (en) | Method for producing cold-formed aluminum foil through continuous cast rolling of 8xxx aluminum alloy | |
JP2022520326A (en) | Method for manufacturing AlMgSc alloy products | |
JP2007191760A (en) | Aluminum alloy sheet for pp cap, and its manufacturing method | |
US5792286A (en) | High-strength thin plate of iron-nickel-cobalt alloy excellent in corrosion resisitance, repeated bending behavior and etchability, and production thereof | |
JP5639325B2 (en) | Aluminum alloy plate | |
JP2002038233A (en) | Material for aluminum alloy foil | |
WO1983001629A1 (en) | Superplastic aluminum alloy plate and process for its production | |
JP5391234B2 (en) | Aluminum alloy plate for PP cap | |
JP2007502360A5 (en) | AlFeSi alloy foil or thin sheet | |
JP3726893B2 (en) | Method for producing an aluminum alloy plate used for a lid for a positive pressure can excellent in rivet formability, score workability and blow-up resistance | |
JPS6339655B2 (en) | ||
JP2011094185A (en) | Aluminum alloy sheet for bottle cap and method for producing the same | |
JP2001262261A (en) | Aluminum alloy sheet for can barrel excellent in can bottom formability and its producing method | |
EP1141433A2 (en) | High strength aluminium alloy sheet and process | |
WO2022239694A1 (en) | Aluminum alloy sheet for ring pull caps and method for producing same | |
JPS5910987B2 (en) | Aluminum alloy with excellent formability and method for manufacturing its thin plate | |
JPH02298239A (en) | Method for rolling al-si series alloy | |
JPS61264150A (en) | Aluminum alloy sheet for can superior in bulge workability | |
JPH04107237A (en) | Al alloy sheet for can end excellent in corrosion resistance and its manufacture | |
JP2021011621A (en) | Aluminum alloy sheet for caps |