UA75613C2 - Method for plasma treatment of current-conducting materials - Google Patents
Method for plasma treatment of current-conducting materials Download PDFInfo
- Publication number
- UA75613C2 UA75613C2 UA2003054134A UA2003054134A UA75613C2 UA 75613 C2 UA75613 C2 UA 75613C2 UA 2003054134 A UA2003054134 A UA 2003054134A UA 2003054134 A UA2003054134 A UA 2003054134A UA 75613 C2 UA75613 C2 UA 75613C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- plasma
- fact
- foil
- processed
- jets
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 64
- 239000004020 conductor Substances 0.000 title claims abstract description 8
- 238000009832 plasma treatment Methods 0.000 title claims description 9
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims description 143
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 106
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 49
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 27
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 24
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 23
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 230000009471 action Effects 0.000 claims description 8
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 claims description 8
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims description 5
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 claims 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 abstract description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 17
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 14
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 7
- 238000004659 sterilization and disinfection Methods 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000001954 sterilising effect Effects 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 3
- 238000001994 activation Methods 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 238000001493 electron microscopy Methods 0.000 description 3
- 238000009501 film coating Methods 0.000 description 3
- 239000007888 film coating Substances 0.000 description 3
- 230000006870 function Effects 0.000 description 3
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 3
- 238000004157 plasmatron Methods 0.000 description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920000742 Cotton Polymers 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000004332 deodorization Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000002524 organometallic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000009928 pasteurization Methods 0.000 description 1
- 238000005381 potential energy Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000010734 process oil Substances 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000004083 survival effect Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/40—Oxides
- C23C16/401—Oxides containing silicon
- C23C16/402—Silicon dioxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/44—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating
- C23C16/50—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating using electric discharges
- C23C16/513—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating using electric discharges using plasma jets
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
- H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
- H05H1/24—Generating plasma
- H05H1/26—Plasma torches
- H05H1/32—Plasma torches using an arc
- H05H1/44—Plasma torches using an arc using more than one torch
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Plasma Technology (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Treatment Of Fiber Materials (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Treatments Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Discharge Heating (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Description
Опис винаходу
Даний винахід стосується способу обробки плазмою предметів, виконаних з електропровідних матеріалів. 2 Винахід, зокрема, стосується обробки атмосферною плазмою предметів, які мають форму фольги або дроту, наприклад, після їх прокатування або протягання.
Обробка матеріалу може включати одну або кілька з таких операцій: - Очищення однієї або двох поверхонь фольги або дроту для видалення органічних залишків і технологічних олій та мастил; 70 - Дезодорація; - Дезінфекція, стерилізація; - Активація поверхні для поліпшення адгезивних властивостей або змочуваності. - Зміна поверхневого шару шляхом заливання мікротріщин, шліфування або утворення поверхневого сплаву; - Зачищення; 12 - Відпал, усунення внутрішнього напруження; - Нанесення плівки.
Нині відомо, як застосовувати способи та пристрої для очищення поверхонь листової фольги або дроту для видалення з них решток мастил, які використовують у їх виробництві. До найчастіше застосовуваних засобів обробки належать дифузійні печі, газові пальники, хімічні ванни, парові сопла, пристрої, які створюють 20 електричні розряди бар'єрного типу або тихі розряди, та плазмоструменеві пристрої.
Недоліки дифузійних печей для очищення металевої фольги, у яких застосовують повітря або кисень, полягають у тому, що вони вимагають багато електроенергії і діють дуже повільно. Потрібно кілька днів, якщо не тижнів, для повного очищення фольги, яку зазвичай закладають у піч у формі рулонів. Процес складається з нагрівання рулону, забезпечення проникнення повітря або кисню між шарами фольги з метою окиснення с 25 органічного залишку та видалення, головним чином, шляхом дифузії, залишкового газу з простору між шарами Ге) фольги, щільно притиснутими один до одного в рулоні.
Відповідним чином, продуктивність та ефективність таких печей є низькою. Дифузійні печі застосовують лише для очищення та відпалу матеріалів.
Пальники з лінійним полум'ям застосовуються мало через їх низьку ефективність та обмежену можливість о 30 змін складу полум'я, що містить вуглецеві продукти. Пальники, як правило, застосовують лише для очищення та /- че для відпалу матеріалів.
У хімічних ваннах використовують значну кількість хімічних продуктів, і ці продукти вимагають переробки. ее,
Процес має обмеження через високу вартість обробки та необхідність дотримання дедалі більш суворих ою екологічних стандартів. 3о Парові сопла застосовують для очищення дротів. Це очищення, зважаючи на його низьку ефективність, в застосовують практично лише для попереднього грубого очищення, після якого зазвичай здійснюють хімічне очищення.
Застосування розрядів бар'єрного типу або тихого типу, яке дає перевагу рівномірної обробки матеріалу, є « непідходящим для промислових цілей через обмежену продуктивність цих процесів. З 70 Обробка атмосферними плазмовими струменями є відносно ефективною, оскільки цю обробку виконує с високоактивований газ, і результатом плазмохімічної реакції є окиснення. Крім того, високою є продуктивність "з завдяки можливості досягнення високої густини потужності. Пристрої для обробки плазмовим струменем, як правило, є простими, дешевими і легко пристосовуваними. Крім того, можна здійснювати очищення поверхні, відпал, зачищення або покриття плівкою, і склад плазмових газів може бути пристосований до потрібного виду обробки. - Недолік процесів із застосуванням плазмових струменів полягає в тому, що важко досягти рівномірної 1 обробки всієї поверхні фольги або дроту.
Для виправлення цього недоліку деякі автори намагалися сконструювати пристрої з застосуванням лінійних
Ф плазмотронів для створення плазмових екранів. - 70 Наприклад, у Іпублікації УМО 97/18 693) описано плазмовий генератор, який генерує плазму, що має форму (с екрана, шляхом накладання кількох струменів, утворених кілька плазмотронами з двома соплами. Недолік цього процесу полягає в тому, що потрібний рівномірний розподіл параметрів, таких, як температура, у більшості випадків промислового застосування не може бути досягнутий. Фактично, потік газу крізь плазмотрони та швидкісний розподіл не в усіх випадках дозволяють досягти потрібного рівномірного розподілу параметрів. 22 Навіть якщо температура є рівномірною по всій довжині екрана, це зовсім не обов'язково означає рівномірність
ГФ) швидкості та/або складу плазми, а це в результаті призводить до нерівномірності обробки. т Крім того, оскільки застосування цього типу лінійного плазмового генератора для обробки металевої фольги вимагає швидкого проходження фольги крізь плазмовий екран, фольга, що рухається, пересувається уздовж значної частини потоку газу або повітря. Цей турбулентний потік газу перешкоджає потокові плазми, в 60 результаті чого плазма охолоджується, втрачає свою енергію у формі потенційної енергії її частинок і стає турбулентною. Ефективність обробки через охолодження сильно знижується. Турбулентність може викликати деформацію фольги, яку піддають обробці, наприклад, зминання, особливо, якщо це тонка фольга.
Мета даного винаходу полягає у поліпшенні рівномірності обробки у процесі обробки плазмою, зокрема, для промислового застосування, пов'язаного з обробкою предметів, які мають значну площу поверхні, зокрема, бо фольги або дроту, що вимагає дуже високої швидкості обробки, та у забезпеченні пристрою для здійснення цих процесів.
Бажано було б забезпечити процес обробки плазмою та пристрій для здійснення цього процесу, який міг би застосовуватися, зокрема, для обробки фольги або дроту з провідних матеріалів, і був би надійним, швидким і дешевим.
Крім того, бажано було б забезпечити спосіб та пристрій для здійснення цього процесу, який міг би бути застосований для таких операцій, як очищення, відпал, покриття плівкою, активація поверхні, зачищення та стерилізація, або комбінації таких операцій.
Цілі винаходу досягаються завдяки способові за п.1 та пристроєві за п.22 для здійснення цього способу. 70 У даному винаході спосіб обробки атмосферною плазмою предмета, виконаного з електропровідного матеріалу, включає генерацію плазмових струменів плазмовими генераторами, дію плазмових струменів на оброблювану поверхню оброблюваного предмета та відносне зміщення оброблюваного предмета по відношенню до плазмових генераторів, які характеризуються тим, що принаймні один з плазмових струменів є катодним струменем, і принаймні один з плазмових струменів є анодним струменем, і анодний струмінь, /5 спрямований на зону обробки на вищезгаданій оброблюваній поверхні поблизу від катодного струменя. Спосіб згідно з винаходом може бути вигідно застосований до предметів, вироблених шляхом безперервного процесу, або таких, що мають велику поверхню, наприклад, металевої фольги, металевого дроту або деталей кузова автомобіля, виконаних з металевих листів.
Електричний струм для генерації катодних та анодних плазмових струменів розділяється на три частини: одна, Із, протікає через оброблюваний предмет, а дві інші, Ії, ії», подаються на анодний та катодний плазмові струмені.
В оптимальному варіанті катодний струмінь утворює з оброблюваною поверхнею кут а, який є гострим, а анодний струмінь утворює з оброблюваною поверхнею кут р, який є більшим за кут о, утворений між катодним струменем та оброблюваною поверхнею. В альтернативному варіанті кут р між анодним струменем та су оброблюваною поверхнею наближається або практично дорівнює 902, а кут о, утворений між катодним струменем та оброблюваною поверхнею становить від 252 до 609. о
В оптимальному варіанті потужність імпульсу катодних струменів є вищою за ту, яку отримують анодні струмені.
Спосіб згідно з винаходом дозволяє досягти належної рівномірності обробки завдяки забезпеченню со особливого переміщення анодних точок уздовж оброблюваної поверхні. Переміщення анодних точок дозволяє - знизити вплив утвореного на оброблюваній поверхні межового шару. Рівномірність обробки поліпшується, з одного боку, зміщенням анодних точок через нагрівання межового шару, а з іншого боку - зміщенням точок під (Се) впливом їх власного магнітного поля. Поперечна делокалізація електричного струму забезпечує рівномірний ю поперечний розподіл термічної та плазмохімічної обробки по всій оброблюваній поверхні.
Використання катодних та анодних точок у процесі, відповідному для обробки фольги або дроту плазмою - дозволяє збільшити термічну ефективність процесу.
Пристрій для здійснення способу згідно з винаходом включає принаймні один генератор катодного плазмового струменя та принаймні один генератор анодного плазмового струменя, розташовані таким чином, що « анодний струмінь діє на зону обробки оброблюваної поверхні поблизу від катодного струменя.
Електрична схема пристрою для забезпечення плазмових струменів включає петлю, яка замикається - с частиною оброблюваного предмета, та засіб регулювання електричного струму ! з, який протікає через и оброблюваний предмет. є» Плазмові струмені плазмових генераторів можуть бути нахилені під гострим кутом у по відношенню до напрямку переміщення оброблюваного предмета відносно плазмового генератора з метою збільшення площі поверхні дії плазми на оброблювану поверхню для досягнення належної рівномірності для поперечної обробки. - Можна також досягти належної поперечної рівномірності обробки шляхом утворення змінного магнітного поля сл таким чином, що виникаючі в результаті амперні сили викликають очищувальні коливання плазмових струменів.
Частота у коливань магнітного поля в оптимальному варіанті дорівнює або є вищою за співвідношення відносної
Ме швидкості переміщення оброблюваного предмета та діаметра плазмових струменів. -оУу 70 В оптимальному варіанті пристрій для обробки може включати один або кілька струменів реактивного газу, спрямованого на плазмові струмені таким чином, щоб розширити або стиснути плазмові струмені, спрямовані на сю оброблюваний предмет, і, відповідно, поліпшити рівномірність обробки.
Згідно з одним оптимальним аспектом винаходу на оброблюваному предметі під час дії на нього плазми виникають акустичні або ультразвукові вібрації, які утворюються зовнішнім генератором вібрацій або у процесі го генерації плазми, що створює, наприклад, ударні хвилі або акустичні хвилі, які мають частоти, наближені до
ГФ! резонансних частот оброблюваного предмета. Ударні хвилі можуть бути утворені шляхом генерації плазми з електричними імпульсами, в яких тривалість переднього фронту амплітуди струму забезпечуваних електричних о імпульсів є достатньо короткою для того, щоб процес підвищення амплітуди струму був ізохоричним. Частота забезпечуваних електричних імпульсів в оптимальному варіанті є наближеною або дорівнює частоті акустичних 60 вібрацій.
У варіанті втілення для обробки дроту катодний та анодний струмені можуть утворювати конус, уздовж осі якого рухається оброблюваний дріт.
У варіанті втілення для обробки фольги перед зоною застосування плазми можуть бути передбачені установки для обробки з пристроєм для стабілізації потоку повітря, який включає перегородки, які можуть бути бо приведені в дію механізмом, який дозволяє регулювати їх позиції і, відповідним чином, дозувати кількість повітря, відокремленого від оброблюваної фольги. За зоною застосування плазми також може бути передбачений пристрій з охолодженими перегородками, які створюють ламінарний потік.
В оптимальному варіанті ламінарний характер потоку повітря, який тягнеться оброблюваною фольгою, дозволяє уникнути будь-якого зминання фольги і значно збільшує ефективність плазмової обробки.
Катодний та анодний генератори можуть чергуватися у поперечному напрямі оброблюваної фольги або дроту таким чином, щоб вісь кожного з генераторів даної полярності перебувала на однаковій відстані від осей двох сусідніх генераторів, які мають протилежну полярність.
Установка для обробки може включати два ідентичні плазмові генератори, розташовані по одному з кожного боку фольги з провідного матеріалу таким чином, щоб одночасно або послідовно обробляти дві поверхні цієї 7/0 фольги.
Інші цілі та переваги винаходу стануть зрозумілими з формули, з нижчеподаного опису варіантів втілення винаходу та фігур, які додаються, з яких:
Фіг.1 є спрощеним видом у перспективі установки для обробки фольги, яка включає пристрої для плазмової обробки згідно з винаходом;
Фіг2 є спрощеним видом у розрізі установки для обробки фольги, яка включає пристрої для плазмової обробки згідно з винаходом;
Фіг.3 є спрощеним видом у розрізі пристрою для обробки з застосуванням плазмових струменів згідно з винаходом;
Фіг4а є видом спереду у напрямку, паралельному площині оброблюваної фольги, на якому показано 2о розташування електродів та плазмових струменів;
Фіг.465 є видом у напрямку стрілки ІМ з Фіг.д4а;
Фіг4с є видом у напрямку, перпендикулярному площині оброблюваної фольги, на якому показано розташування електродів та плазмових струменів згідно з альтернативним варіантом втілення, показаним на
Фігурі 46; с
Фіг.44 є видом уздовж напрямку стрілки Ма з Фіг.4с;
Фіг.4е є видом у напрямку, паралельному площині оброблюваної фольги, на якому показано розташування і) електродів та плазмових струменів з обох боків фольги згідно з одним варіантом втілення винаходу;
Фіг.4ї є видом у напрямку, паралельному площині оброблюваної фольги, на якому показано розташування електродів та плазмових струменів з обох боків фольги згідно з альтернативним варіантом втілення, показаним с зо чна Фіг. 4е;
Фіг.5 є видом пристрою для обробки фольги плазмовими струменями без анодів; --
Фіг.6 є діаграмою для показу руху плазмового струменя, спрямованого на поверхню оброблюваної фольги, Ге згідно з винаходом;
Фіг.7а-7а показують оброблену фольгу, піддану випробуванню на змочуваність; о
Фіг.Те показує оброблену фольгу, піддану випробуванню на чистоту після обробки; ча
Фігда є виконаною за допомогою ЗЕМ (скануючого електронного мікроскопа) фотографією алюмінієвої фольги, випаленої шляхом плазмової обробки згідно з винаходом;
Фіг.865 є БЕМ-фотографією поверхні необробленої алюмінієвої фольги;
Фіг.вс є БЕМ-фотографією розрізу багатошарової купи алюмінієвої фольги, обробленої шляхом плазмового « 70 процесу згідно з винаходом; в с Фіг.9 є спрощеним видом у перспективі варіанта втілення винаходу, який включає пристрій для генерації магнітного поля; ;» Фіг.10а є спрощеним видом у перспективі установки для плазмової обробки дроту згідно з винаходом;
Фіг.106 є спрощеним видом у розрізі установки для плазмової обробки дроту згідно з Фіг.10а;
Фіг.11а показує розташування плазмових генераторів для обробки металевої фольги згідно з варіантом, у -І якому одна частина газів для обробки спрямовується між плазмовими струменями, а інша частина спрямовується до розташованої нижче частини плазмових струменів у зоні обробки таким чином, щоб стискати о потік плазми, спрямований на оброблювану поверхню, і розширювати його задню частину;
Ге» Фіг.116 є частковим розрізом у напрямку ХІБ з Фіг.11а;
Фіг.11с показує розташування плазмових генераторів для обробки металевої фольги згідно з варіантом - втілення винаходу, включаючи зовнішні генератори акустичних вібрацій, зокрема, ультразвукових; 4) Фіг.12а є спрощеним видом у розрізі варіанта втілення установки для обробки фольги, включаючи пристрої для плазмової обробки, стабілізуючий пристрій для потоків повітря та гідродинамічні опори згідно з винаходом;
Фіг.12р є частковим розрізом опори варіанта втілення згідно з Фіг.12а;
Фіг1За є спрощеним видом у перспективі варіанта втілення установки для обробки предметів з великою площею поверхні, таких, як деталі кузова автомобіля, виконані з металевих листів, згідно з винаходом;
Ф) Фіг.136 показує розташування плазмових генераторів варіанта втілення згідно з Фіг.1За; і ка Фіг.13с є частковим розрізом плазмового генератора варіанта втілення згідно з Фіг.1З3а.
На Фіг.1 та 2 спрощено показано частину установки для обробки фольги, наприклад, алюмінієвої фольги, бо виготовленої у процесі прокатування і представленої у вигляді рулону З, закріпленого в обертальному режимі в установці. Фольга 2 утримується в туго натягнутому стані між подавальним барабаном З та приймальним барабаном 4 через певну кількість спрямовувальних валиків 5, 7 та натяжних валиків б, закріплених в обертальному режимі, деякі мають пружини для забезпечення точно визначеного натяжного зусилля, яке діє на алюмінієву фольгу. Деякі зі спрямовувальних валиків 5, 7 також виконують функцію позиціонування алюмінієвої 65 фольги по відношенню до пристроїв для обробки плазмовим струменем 8, 9. Установки, показані на Фіг.1 та 2 включають принаймні два пристрої для обробки плазмовим струменем 8, 9, які дозволяють обробляти дві поверхні 2а, 265 фольги 2. Установка може включати дві або кілька груп плазмових генераторів або пристроїв для обробки, розташованих послідовно уздовж одного боку фольги, причому кожен пристрій включає принаймні один катодний генератор та принаймні один анодний генератор.
Як показано на Фіг.2, пристрої для обробки плазмовим струменем можуть бути закріплені на рухомому пристрої 9, який дозволяє, наприклад, обертатися пристроєві для обробки навколо осі, яка є практично паралельною осі валиків, таким чином, дозволяючи пристроєві для обробки плазмовим струменем набувати різних позицій по відношенню до оброблюваної фольги. Позиція | відповідає позиції, підходящій для обробки протилежних поверхонь фольги 2" (що рухається уздовж штучної лінії), причому два пристрої для обробки ва, 80 /о розташовуються по одному з кожного боку фольги. Позиції ІЇ та Ії відповідають різним кутам для обробки фольги 2 на протилежних сторонах вищезгаданої фольги пристроями для обробки плазмовим струменем, розташованими поблизу від двох спрямовувальних валиків 5, 7. Позиція ІМ є позицією від'єднання від оброблюваної фольги для запускання установки, зокрема, для увімкнення плазмових струменів. Позиція М є позицією від'єднання, що дозволяє здійснювати регламентні та ремонтні роботи, які мають виконуватися на /5 пристрої для обробки плазмовим струменем.
Крім того, установка може включати пристрої 10 для стабілізації потоку повітря, розташовані перед робочими позиціями ІІ, І пристроїв для обробки плазмовим струменем, поблизу від поверхні оброблюваної фольги. В оптимальному варіанті два елементи 10 розташовуються по одному з кожного боку оброблюваної фольги з метою стабілізації потоку повітря, який захоплюється з переміщенням фольги, зокрема, для надання
Цьому потокові ламінарності, таким чином, щоб цей потік повітря якомога менше порушував потік плазмових струменів. Крім того, стабілізаційні елементи 10 зменшують рухи фольги, викликані турбулентністю, що запобігає будь-якому можливому зминанню фольги. Стабілізаційні елементи 10 передбачено як перегородки, позиція яких по відношенню до фольги може регулюватися таким чином, щоб збільшити або зменшити потік повітря, який захоплюється фольгою. Це також дозволяє регулювати плазмову обробку подаючи більшу або с об меншу кількість повітря. Також можна розмістити інші стабілізаційні елементи 10' за пристроями для обробки плазмовим струменем або в інших позиціях уздовж фольги, для надання потокові повітря ламінарності з метою і) запобігання будь-якому зминанню фольги.
На Фіг.3 показано пристрій для обробки плазмовим струменем 8, який включає генератори плазмового струменя 11, оснащені електродами, під'єднаними до електричної схеми 12, яка включає джерело електроенергії с зо 13 для генерації плазми. Генератори 11 електрично сполучаються через баластні резистори 24, 25 з оброблюваною фольгою, наприклад, через контакт 14 на спрямовувальному валику 5, 7. Оброблювана фольга2 (7 є провідною і є частиною петлі електричної схеми, що включає плазмові струмені 15. Електричний струм, який Ге протікає через оброблюваний предмет, може регулюватися за допомогою резистора 24 і навіть взагалі може бути перекритий. о
У цьому варіанті втілення передбачено дві групи генераторів плазмового струменя 11а, 115 протилежної ї- полярності, а саме, група генераторів анодного плазмового струменя 116 та група генераторів катодного плазмового струменя 1148. Генератори плазмового струменя кожної з груп 11а, 1165 є розташованими практично в лінію і одночасно є з'єднаними один з одним. Генератори плазмового струменя однієї групи в оптимальному варіанті є зсунутими таким чином, щоб розташовуватися ступінчасто з генераторами іншої групи, як показано на «
Фіг.4а та 45. з с Кожен генератор плазмового струменя включає електрод 16, закріплений всередині корпусу 17 та каналу 18,
Й утвореного в корпусі 17, для спрямування плазмового струменя. Канал є сполученим з впускними каналами 19, и?» 20 для технологічного газу. У цьому прикладі показано два впускні канали для технологічного газу, але передбачено й інші впускні канали для технологічного газу, які ведуть у канал для плазмового струменя 18.
Перший впускний канал 19 є розташованим приблизно на рівні електрода, а другий впускний канал 20 є -І розташованим за першим.
Корпус 17 може бути оснащений охолоджувальною системою (не показано), у якій циркулює охолоджувач о для охолодження плазмових генераторів.
Ге» Технологічний газ, який вдувається у перший впускний канал 19, в оптимальному варіанті є інертним газом, бр таким, як аргон (Аг), який, з одного боку, дозволяє оточувати і захищати електроди 16 від окиснення, а з - іншого боку - сприяє генерації плазми. Інші розташовані нижче канали 20 можуть бути використані для вдування сю потоку додаткового газу, такого, як повітря, аргон, кисень, азот, гелій, діоксид вуглецю, природний газ, металоорганічні пари або суміш кількох таких газів, залежно від виду обробки, якій піддають фольгу 2.
Додатковий газ першої групи генераторів плазмового струменя 11а може відрізнятися від додаткового газу, який ов Вдувається у другу групу генераторів плазмового струменя 116.
Група плазмових генераторів 11а розташовується таким чином, щоб утворювати плазмові струмені 15а,
Ф) орієнтовані приблизно у напрямку, що утворює гострий кут ж з площиною фольги 2 або дотичну з її зоною 21, ко яка на даний момент контактує з плазмовим струменем 1523, причому струмінь в оптимальному варіанті є зорієнтованим у напрямку, протилежному напрямкові переміщення фольги. Це розташування генераторів бо плазмового струменя згідно з винаходом, яке також показано у варіанті втілення на Фіг.5, в оптимальному варіанті дозволяє поліпшити рівномірність обробки фольги або оброблюваної поверхні інших предметів, які мають велику площу поверхні, наприклад, пластин або циліндрів.
У варіанті втілення, показаному на Фіг.З3, друга група електродів 115 розташовується таким чином, щоб кут р між плазмовим струменем 150, який виходить із цього генератора, Її площиною або дотичною до поверхні 65 Кконтактної зони 21 був більшим за гострий кут о першої групи струменів 15а8. Кут В другої групи струменів по відношенню до оброблюваної поверхні в оптимальному варіанті є наближеним до 9092. В оптимальному варіанті електроди першої групи генераторів є катодами, а електроди другої групи генераторів 115 є анодами. В оптимальному варіанті потік газу з генераторів підбирають таким чином, щоб імпульси плазмового струменя 1548 з першої групи генераторів були більшими за імпульси плазмового струменя 155 другої групи генераторів 116.
Анодні плазмові струмені 155 у контакті з оброблюваною поверхнею утворюють анодні точки 22, у яких від'єднуються органічні продукти, що вкривають оброблювану поверхню, після їх розпушення та плазмохімічного окиснення. Під час цих плазмохімічних реакцій утворюються залишкові гази, такі, як СО 5, які можуть бути видалені через усмоктувальний трубопровід 23, розташований над зоною тимчасової обробки 21. Проходження струму Із між катодним плазмовим струменем 1542 та оброблюваною поверхнею через утворення анодної точки 7/0 22 посилює процес нагрівання матеріалу та плазмохімічне руйнування продуктів, які містяться в обмеженому шарі. Рештки, що залишилися, спалюються в анодному плазмовому струмені 150, причому склад технологічного газу і, відповідним чином, плазми, вибирають згідно з характером залишків. Зокрема, технологічний газ може бути повітрям або киснем, щоб плазма могла зруйнувати органічні залишки та вуглеводні через їх окиснення.
Можна очистити окиснену поверхню шляхом введення додаткового відновного газу, такого, як Н 5, у /5 Катодний плазмовий струмінь 15а, скориставшись тим, що він більш тісно контактує з оброблюваною поверхнею, ніж анодний плазмовий струмінь 1560.
Рівномірність обробки гарантується розташуванням генераторів анодного та катодного плазмового струменя згідно з даним винаходом.
Оскільки кут о між поверхнею фольги або оброблюваного предмета та катодним плазмовим струменем є гострим, струми |і; та Із, які циркулюють, відповідно, у плазмі та фользі, мають напрямки, які є протилежними, що викликає відштовхування між ними. Отже, як показано на Фіг.б, плазмові струмені 15а та, відповідно, анодні точки 22, рухаються з позиції А (момент часу х.) у позицію В (момент часу то), а потім у С (момент часу х5). Цей процес триває доти, доки різниця потенціалу не стає вищою за напругу короткого замикання між точками А та 0.
Цей процес повторюється після короткого замикання. Таким чином, існує безперервний і швидкий Га 285 Ззворотно-поступальний рух анодної точки уздовж оброблюваної поверхні. Швидкість цього руху у напрямку переміщення оброблюваної поверхні (далі - "подовжній" напрямок) є значно вищою за швидкість переміщення і) оброблюваної поверхні. Це гарантує подовжню рівномірність обробки та відсутність пошкоджень через надмірне місцеве нагрівання.
Належної рівномірності обробки у напрямку, перпендикулярному подовжньому напрямкові, тобто, уздовж со фронту плазми, досягають шляхом чергування анодних та катодних плазмових генераторів, як показано на
Фіг.4а та 45. В результаті такого розташування кожен плазмовий генератор електрично сполучається з двома -- генераторами протилежної полярності. Електричний струм проходить практично рівномірно уздовж (Те) оброблюваної поверхні у напрямку, перпендикулярному її переміщенню, що гарантує рівномірність обробки.
Якщо очищення поверхні не є необхідним, або якщо вимагається лише термічна обробка, наприклад, відпал, юю з5 заливання мікротріщин або шліфування поверхні, в оптимальному варіанті застосовують катодні плазмові ч- генератори, як показано на Фіг.5.
Обробку двох поверхонь матеріалу у формі фольги здійснюють за допомогою принаймні двох груп плазмових генераторів, по одній на кожному боці фольги, як показано на Фіг.1 або на Фіг.2 і на Фіг.44-4ї. «
Плазмові генератори 11 з кожного боку оброблюваної фольги 2 можуть розміщуватись або навпроти один одного, як показано на Фіг.4д, або у зсунутому відносно один одного положенні, як показано на Фіг.4е та 4ї. У - с варіантах, у яких плазмові генератори 11 є зсунутими, проміжні зони 26 між двома генераторами з одного боку ц фольги в оптимальному варіанті нагріваються плазмовими струменями 15 з іншого боку фольги і навпаки, що "» поліпшує якість обробки.
У варіанті, показаному на Фіг.4с та 4й, осі катодних генераторів є нахиленими під кутом у по відношенню до напряму переміщення м оброблюваної фольги таким чином, щоб збільшити площу дії плазмових струменів на -і оброблюваній поверхні, тобто, збільшити зону обробки, що поліпшує рівномірність обробки. На практиці кут у сл може становити від 302 до 602 в оптимальному варіанті - 452,
Покриття плівкою здійснюють шляхом додавання газів або парів хімічно активних продуктів, наприклад, (о) газоподібної суміші, яка містить металоорганічні пари, до додаткового газу 01, 002 або безпосередньо у зону шу 20 контакту 21 плазми з оброблюваною поверхнею.
Крім того, винахід дозволяє здійснювати інші операції, такі, як шліфування, усунення поверхневих тріщин с» та зачищення тонкої електропровідної фольги.
Залежно від параметрів оброблюваної провідної фольги, таких, як її швидкість та її товщина, і залежно від вимог обробки (наприклад, очищення або знежирення без відпалу, знежирення з відпалом, відпал різної
Інтенсивності), обробка може застосовуватися до двох поверхонь фольги одночасно або послідовно, або ж на
Ге! кожній з поверхонь після їх контакту з охолодженою підкладкою, наприклад, металевим роликом. Ці варіанти втілення представлено на Фіг.2, на якій показано приклад пристрою, який дозволяє здійснювати різні ко вищезгадані види обробки завдяки обертальному механізмові, який дозволяє встановлювати пристрій для обробки плазмовим струменем у різні позиції (І, Ії, 1) по відношенню до оброблюваної металевої фольги. Цей 60 механізм також має дві позиції, відповідно ІМ та М, для запускання плазмового генератора і для здійснення регламентних та ремонтних робіт у разі необхідності. Залежно від різних режимів обробки, передбачаються різні системи намотування.
Як видно з Фіг.11а, кращої ефективності обробки можна досягти, коли додаткові гази 0 подаються через труби 27 у напрямку, наближеному до бісектриси кута, утвореного катодними струменями 15а та анодними б5 струменями 156.
Для досягнення належної рівномірності обробки в оптимальному варіанті додаткові гази вводять безпосередньо перед місцем дії плазмових струменів 15а, 155 на оброблювану фольгу через труби 28. Гази, спрямовані на оброблювану фольгу, збагачують її реактивними частинками, а також змушують плазму поширюватися таким чином, щоб вкривати зону обробки 21, яка є ширшою за зони, на які прямо розпилюються плазмові струмені, як показано на Фіг.11а та 116.
В іншому варіанті втілення даного винаходу, який показано на Фіг.11с і який має на меті досягнення підвищеної ефективності взаємодії між плазмою та оброблюваною поверхнею, остання зазнає вібрації під дією одного або кількох генераторів 29, 30 акустичних вібрацій, розташованих перед зоною обробки та/або за нею.
Частоти в оптимальному варіанті належать до ультразвукового інтервалу. Ефект вібрацій полягає у підвищенні /о взаємодії між оброблюваною поверхнею та плазмою, так само, як підвищується температура завдяки збільшенню кінетичної енергії атомів оброблюваної поверхні. Крім того, вібрація оброблюваної поверхні поліпшує плазмохімічні реакції між додатковим газом плазми та оброблюваною поверхнею шляхом поліпшення видалення та заміни газу, присутнього на оброблюваній поверхні.
Акустичні вібрації також можуть бути викликані самою плазмою, подачею у плазмову дугу імпульсного 7/5 бтруму, уніполярного або змінного. Тривалість переднього фронту імпульсів вибирають таким чином, щоб плазма спочатку поширювалася ізохорично, щоб утворювати при кожному імпульсі ударну хвилю, яка передає оброблюваній поверхні свою кінетичну енергію у формі вібрацій. В оптимальному варіанті частоту повторення імпульсів електричного струму, який утворює плазму, вибирають таким чином, щоб вона відповідала частоті вібрації оброблюваної поверхні. Авторами даного винаходу було виявлено, що коли ці імпульси викликають 2о акустичні вібрації, плазма "співає". Явище цього "співу" автоматично супроводжується значним підвищенням ефективності обробки. Інтенсивність та частота коливань оброблюваної поверхні у даному винаході контролюються за допомогою детектора акустичних або ультразвукових вібрацій.
В іншому варіанті втілення даного винаходу, показаному на Фіг.9, плазмові струмені піддаються дії змінного магнітного поля Н, яке утворюється генератором магнітного поля З0, силові лінії якого спрямовуються сч ов перпендикулярно по відношенню до ліній проходження катодних струменів 15а та анодних струменів 156.
Коливання плазмового струменя, які діють на оброблювану поверхню, є результатом дії амперних сил і, і) відповідним чином, очищення цієї поверхні плазмовим струменем відбувається у певних межах ширини Г, яка визначається величиною електричного струму та величиною магнітного поля. Частоту м коливань магнітного поля вибирають таким чином, щоб плазма повністю охоплювала діапазон коливань, а саме: со зо ума де а є діаметром проекції плазмового струменя на оброблювану поверхню, і М є швидкістю переміщення - оброблюваної поверхні відносно плазмових генераторів 11а, 116. Ге)
На Фіг.12а показано оптимальний варіант втілення для обробки довгої тонкої фольги, наприклад, алюмінієвої фольги, який включає плазмові генератори 1т7а, 116, гідродинамічні опори 31, 32 та пристрій 10 для юю
Зз5 стабілізації потоку повітря. Установка, показана на Фіг.12а, може бути частиною установки для обробки, ї- наприклад, установки, показаної на Фіг.2.
Стабілізуючий пристрій 10, розташований поблизу плазмових генераторів 11а, 1165 не лише дозволяє робити потік повітря на поверхні фольги ламінарним для запобігання його зминанню, але й регулювати і контролювати кількість та склад газової суміші у зоні обробки. Він включає два елементи 33, які утворюють вузький зазор 34 « 420 для проходження фольги. Суміші з додаткових хімічно активних газів С) вводять у зазор через отвори 35 у шщ с кожному елементі 33, сполученим з впуском 36 через трубопровід 37, який забезпечує належний розподіл й додаткового газу в отворах. «» Аеродинамічні опори 31, 32, розташовані перед і за стабілізаційним пристроєм та плазмовими генераторами і на кожному боці фольги з частковим накладенням, дозволяють туго натягати, стабілізувати і позиціонувати оброблювану фольгу по відношенню до стабілізуючих пристроїв 10 та плазмових генераторів. Аеродинамічні -І опори забезпечують перевагу виконання вищезгаданих функцій без будь-якого значного збільшення сили тертя.
Кожна опора включає впуск для повітря 38, в який подається стиснуте повітря, і сполучається через трубопровід іні 39 з випускними отворами 40, спрямованими протиструминно по відношенню до переміщення фольги, для б створення повітряної подушки між фольгою та корпусом опори 41. Випускні отвори 39 в оптимальному варіанті мають форму, яка є подовжньою, і розподіляються по ширині фольги. Кут 5 між подовжнім напрямком отворів та - напрямком переміщення М фольги є наближеним до 0 2 у центрі фольги і збільшується з наближенням до (45) бокових ребер 52, як показано на Фіг.12Б, до 902,
Розташовані нижче опори 32 можуть охолоджуватися циркулюючою водою таким чином, щоб охолоджувалися і опори, і фольга за зоною обробки.
На Фіг.10а та 100, показано приклад варіанта втілення для обробки (очищення, зачищення, відпалу, о поверхневого утворення сплаву, нанесення плівки) дроту. Установка для обробки включає генератори плазмового струменя 11, розташовані навколо оброблюваного дроту 2". Генератори в оптимальному варіанті ко розташовуються симетрично навколо дроту, і кількість плазмових струменів становить чотири або більше. В оптимальному варіанті катодні струмені 11 та анодні струмені 1165 розташовуються в порядку чергування. Хоча бо можливими є й інші конфігурації, і навіть кількість катодних струменів може відрізнятися від кількості анодних струменів, що не є відхиленням від обсягу винаходу.
Пристрій може включати одну або кілька груп 8' плазмових генераторів 11, розташованих уздовж дроту, причому кожна група 8' включає принаймні один катодний генератор і принаймні один анодний генератор. Кожна група може бути відокремлена від наступної трубчастим реактором 43, який має, наприклад, циліндричну форму 65 для ізоляції дроту від навколишньої атмосфери і довжину, яка приблизно дорівнює відстані, на якій плазма зберігає активність. Трубчастий реактор оснащено впускним трубопроводом 4За та випускним трубопроводом
4360 для додаткових реакційних газів, а також вхідними та вихідними напрямними 44 для спрямування дроту під час його проходження через пристрій. Дріт під час його проходження через пристрій, стабілізується і центрується напрямними 43. В оптимальному варіанті можна використовувати ці напрямні для надання дротові акустичних або ультразвукових коливань. Додаткові хімічно активні гази О вводять у пристрій через припливні труби 45 і видаляються через вихідні труби 46.
На Фіг.13а та 1365 показано установку для обробки предметів 2" зі складною поверхнею, таких, як деталі кузова автомобіля, виконаних з металевих листів, яка включає пристрій для обробки 8", закріплений на переміщувальному пристрої 47, такому, як промисловий робот. Пристрій для обробки включає групу блоків 48 7/0 плазмових генераторів 1та, 11р, які можуть переміщуватися відносно один одного таким чином, щоб ці блоки могли бути пристосовані до складної поверхні. Кожен блок може бути оснащений датчиком (не показано) для регулювання відстані між блоком та поверхнею і для керування двигуном (не показано), який пересуває блок.
Кожен блок включає принаймні один генератор катодного струменя та принаймні один генератор анодного струменя. Кожен блок також може включати корпус, який має отвір 50 з охолоджувальною системою 51, що 7/5 функціонує для стабілізації плазмового струменя і оточення стабілізуючого потоку газу навколо нього, таким чином, стискаючи плазму 15, спрямовану на оброблювану поверхню.
Приклади втілення способу згідно з даним винаходом подано нижче.
Приклад 1
Очищення алюмінієвої фольги від залишків мастил
Кожен з двох пристроїв для обробки ідентичними плазмовими струменями включає 10 пар анодних та катодних плазмових струменів, розташованих з обох боків оброблюваної фольги з метою обробки двох поверхонь фольги. Випробували дві конфігурації: у першій два пристрої розміщуються в одному місці фольги і виконують обробку двох поверхонь одночасно, як показано у позиції | на Фіг.2, а у другій два пристрої розташовуються у різних місцях фольги і виконують обробку двох поверхонь послідовно, як показано у позиціях сч ру або ПІ на Фіг.2. Дві конфігурації відрізняються між собою тим, що температура оброблюваної фольги у зоні обробки є вищою у конфігурації І, оскільки в ній не використовується охолодження завдяки роликам і та і) послідовна обробка, передбачена у конфігураціях Ії та І. Оброблювана фольга була алюмінієвою фольгою товщиною 100мкм і шириною 20см, виготовленою шляхом прокатування. со зо Параметри обробки були такими
Катодний струм (1/1) 1БА ьо
Анодний струм (12) 1ОА Ге)
Струм, що протікає через оброблюваний матеріал (Із) 5А
Кут між віссю анодного струменя та оброблюваною фольгою 909 юю
Кут між віссю катодного струменя та оброблюваною фольгою 359 -
Швидкість потоку захисного газу (Аг) О,Бл/хв. (кожен струмінь)
Швидкість потоку додаткового газу «
Анодний струмінь (кисень) О41-0,Бл/хв.
Катодний струмінь (повітря) Фо-гл/хв. - с Швидкість переміщення фольги Зм/сек . » Результати обробки контролювали шляхом типових випробувань, а саме -випробування за європейським стандартом ЕМ 546-4, як показано на Фіг.7а-7е. Результат обробки отримав оцінку Ак, а це означає, що вона є кращою за найкращі результати, досягнуті традиційними способами очищення. - Зокрема, змочуваність фольги перевіряли шляхом нанесення кількох крапель дистильованої води на сл оброблювану поверхню у горизонтальній позиції, як показано на Фіг.7а, та наступного нахилення цієї поверхні, як показано на Фіг.7р. (о) Рівномірність також перевіряли шляхом нанесення безперервної смуги води на оброблену поверхню та Її шу 70 наступного нахилення, як показано на Фіг.7а.
Ці дві перевірки дозволили продемонструвати відмінну рівномірність обробки. со Визначення залишкової кількості вуглецю, яке здійснювали способом Штрельхайн (Зіг біНеїп), дало результат, який вказував на залишкову кількість решток вуглецю, нижчу за 0,1г/м2,
Оброблювану поверхню також перевіряли на можливу наявність твердофазних залишків, таких, як порошки 22 оксидів або інші тверді залишки, за допомогою випробування, яке здійснювали шляхом витирання шматком
Ф! гігроскопічної вати, як показано на Фіг.7е. Використаний шматок вати залишався чистим, що вказує на відсутність залишків. о Визначення шляхом електронної мікроскопії (ЗЕМ) підтвердили чистоту обробленої поверхні на рівні, який не перевищував 1000А/см. бо Приклад 2
Відпал металевої (алюмінієвої) фольги
Об'єкт випалу: алюмінієва фольга, що має товщину 100мкм
Пристрій струм у фользі нульовий б5 Струм 20А
Напруга БОМ
Кут між плазмовим струменем та поверхнею обробки о-309
Кут нахилу плазмових струменів ута5о
Повний відпал спостерігається на швидкості переміщення фольги 0,бм/сек.
Поверхневу структуру металу до та після обробки, яку досліджували за допомогою 5ЕМ, показано на
ЗЕМ-фотографіях Фіг.8Б (до) та 8а (після). На Фіг.ва показано характеристики грануляції відпалу.
На Фіг.вс показано однорідну структуру, також зернисту по всій товщині розрізу обробленої фольги.
Виміряні значення "розриву" (межа міцності при розтягненні у поєднанні з розтягненням) дорівнюють 7/0 З00-20кПа. Цей показник відповідає найкращим показникам для зразків алюмінію, випалених традиційними способами. Було виявлено, що розрив був рівномірним (--10905) по всій ширині зразків обробленої фольги.
Приклад З
Стерилізація сталевої фольги
Якості стерилізації згідно зі способом винаходу перевіряли шляхом забруднення сталевої фольги перед 75 обробкою чотирма типами мікроорганізмів. Значення температури, необхідної для їх знищення через простий термічний вплив, наприклад, пастеризацію, вказано у Таблиці 1. т сч
І І І шо І Щ о
На фольгу наносили краплі води, що містили 10 мікроорганізмів на мл, і висушували до її обробки. Обробку забрудненої фольги здійснювали з постійною швидкістю очищення.
Умови експерименту були такими (Таблиця 2): со зо - 1 кетдіднод|сольж| Каюд | Аюд Швидкість очищення місек Тривалість піддання ді плазми се 0000 (0 в юю 5 | моя | я 0000002000000100000000 юю (вро яю мою зв000|0155000350 ОА овуповря ую певтря) 01000000
О2 (0,5) О2 (0,5)
Результати обробки представлено у Таблиці 3: « то що с 00000010 Виживаністьпісляоброби 1 б мюєеяанни 000 Клжстлежвєи 00001001 48 - в ій -о 70 Як показано у Таблиці 3, повна стерилізація, без будь-якого руйнування матеріалу, досягається за умов З при часі піддання дії О0,0їсек, тобто, меншому на три порядки величини за тривалість нормальної термічної с» обробки.
Приклад 4:
Нанесення плівки ЗіО»о на алюмінієву фольгу 59 Застосовували таку саму установку, як у прикладі 1. Оброблюваною поверхнею була поверхня алюмінієвої
ГФ) фольги товщиною ЗОмкм, виготовленої шляхом прокатування. Очищення (активацію) плазмою здійснювали згідно з даним винаходом. де Порівнювали три приклади обробки: а) Параметри обробки постійним струмом були такими: 60
Катодний струм (11) 20А
Анодний струм (12) 12А
Струм, що протікає через оброблювану фольгу (Із) бА
Кут між віссю анодного струменя та оброблюваною фольгою о-909 бо Кут між віссю катодного струменя та оброблюваною фольгою -зоо
Кут нахилу плазмових струменів укаБо
Швидкість потоку захисного газу (Аг) О,Бл/хв.
Швидкість потоку додаткового газу
Анодний струмінь (Аг - гексаметилдисилан ж Оз) 4-0, бл/хв.
Катодний струмінь (АгкО2) Фо-2гл/хв.
Швидкість переміщення фольги О,вм/сек
Еліпсометричний аналіз показує, що обробка дозволяла здійснювати нанесення не дуже рівномірної ( -20) 70 діелектричної плівки 5іОо середньої товщини 1ООнм. Ступінь прилипання є не дуже задовільним. Діелектрична міцність плівки становить 0,2.109В/см після плазмової обробки. Шар 5іО» злущувався, коли квадратний зразок обробленої фольги (1Осмх1Осм) занурювали у воду і піддавали ультразвуковим вібраціям з частотою 45кКГЦц і потужністю ЗО0ОВт. б) Параметри обробки постійним струмом є ідентичними параметрам прикладу а). Змінне магнітне поле з 19 частотою 800ГцЦ та величиною 1,5.104Т, яке застосовували згідно з Фіг.13, забезпечує значне збільшення рівномірності обробки (4595). Інші результати є практично ідентичними результатам прикладу а). в) Параметри обробки імпульсами уніполярного струму були такими:
Величина катодного струму (11) 20А
Величина анодного струму (12) 12А
Величина струму в оброблюваному матеріалі (Із) 8А
Відповідні кути Ф230о
В-во с ук» о
Частота імпульсів уніполярного струму 25КГц
Тривалість переднього фронту імпульсів струму 2мксек
Тривалість імпульсу 2Омксек
Швидкість потоку газу та швидкість переміщення фольги див. а) с
Еліпсометричний аналіз показує, що обробка дозволяла здійснювати рівномірне нанесення ( 5965) -- діелектричної плівки 5іО» середньої товщини 18Онм. Ступінь прилипання є задовільним. Шар 5іОо не «(о відлущується і не розтріскується після піддання квадратного зразка обробленої фольги (10см х1Осм) під водою протягом 20Охв. дії ультразвукових вібрацій з частотою 45кГцЦ та потужністю ЗО0ОВт. Досягнута діелектрична й міцність становить 0,3.10,1078В/см. -
Claims (45)
1. Спосіб обробки атмосферною плазмою предмета, виконаного з електропровідного матеріалу, що включає - с генерацію плазмових струменів плазмовими генераторами, дію плазмовими струменями на поверхню "з оброблюваного предмета та відносне зміщення оброблюваного предмета відносно плазмових генераторів, " причому принаймні один з плазмових струменів є катодним струменем, і принаймні один з плазмових струменів є анодним струменем, і вищезгаданий анодний струмінь спрямовують на зону обробки вищезгаданої оброблюваної поверхні поблизу від катодного струменя. -і 2.
Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що електричний струм для генерації катодних та анодних плазмових сл струменів розділяють на три частини, з яких одна, І з, протікає через оброблюваний предмет, а дві інші, 4, І», подають на анодні та катодні плазмові струмені. (о) З.
Спосіб за п. 1 або 2, який відрізняється тим, що катодний струмінь утворює з оброблюваною поверхнею -л 20 гострий кут г.
4. Спосіб за одним з пп. 1 - З, який відрізняється тим, що анодний струмінь утворює з оброблюваною сю поверхнею кут й, який є більшим за кут сг, утворений між катодним струменем та оброблюваною поверхнею.
5. Спосіб за п. 4, який відрізняється тим, що кут Я між анодним струменем та оброблюваною поверхнею наближається або практично дорівнює 909.
о 6. Спосіб за одним з пп. З - 5, який відрізняється тим, що кут сї між катодним струменем та оброблюваною поверхнею становить від 252 до 602,
о 7. Спосіб за одним з попередніх пп., який відрізняється тим, що включає генерацію кількох анодних струменів та катодних струменів, розташованих у порядку чергування у напрямку, перпендикулярному напрямкові 60 переміщення оброблюваного предмета відносно плазмових генераторів.
8. Спосіб за одним з попередніх пп., який відрізняється тим, що імпульс, отриманий катодними струменями, є більш потужним, ніж отриманий анодними струменями.
9. Спосіб за одним з попередніх пп., який відрізняється тим, що потік повітря або газу, який захоплюється оброблюваним предметом, відокремлюють від поверхні, яка обробляється, перед зоною обробки. б5
10. Спосіб за одним з попередніх пп., який відрізняється тим, що потік газу, який захоплюється оброблюваним предметом, формують ламінарним перед зоною обробки.
11. Спосіб за одним з попередніх пп., який відрізняється тим, що плазмові струмені є орієнтованими під гострим кутом М по відношенню до напрямку переміщення м оброблюваного предмета відносно плазмових генераторів.
12. Спосіб за одним з попередніх пп., який відрізняється тим, що оброблюваний предмет має форму фольги.
13. Спосіб за попереднім пунктом, який відрізняється тим, що плазмові струмені розміщують з двох боків фольги.
14. Спосіб за попереднім пунктом, який відрізняється тим, що плазмові струмені на одному з боків фольги розташовують таким чином, щоб вони були зсунутими по відношенню до плазмових струменів на іншому боці
70. фольги.
15. Спосіб за одним з попередніх пп., який відрізняється тим, що оброблюваний предмет має форму дроту.
16. Спосіб за одним з попередніх пп., який відрізняється тим, що один або кілька струменів додаткового газу О спрямовують на плазмові струмені з метою розширення або стискання плазмових струменів, спрямованих на оброблюваний предмет.
17. Спосіб за одним з попередніх пп., який відрізняється тим, що на оброблюваному предметі під час дії плазми створюють акустичну або ультразвукову вібрацію.
18. Спосіб за попереднім пунктом, який відрізняється тим, що акустичну або ультразвукову вібрацію створюють у процесі генерації плазми через забезпечення електричних імпульсів, причому тривалість переднього фронту величини забезпечуваних імпульсів електричного струму є достатньо короткою для того, щоб процес збільшення величини струму був ізохоричним.
19. Спосіб за попереднім пунктом, який відрізняється тим, що частота імпульсів електричного струму є наближеною або дорівнює частоті акустичних вібрацій.
20. Спосіб за одним з попередніх пп., який відрізняється тим, що змінне магнітне поле генерується таким чином, щоб виникаючі в результаті амперові сили створювали очищувальні коливання плазмових струменів. с
21. Спосіб за попереднім пунктом, який відрізняється тим, що частота м коливань магнітного поля дорівнює або перевищує співвідношення відносної швидкості переміщення оброблюваного предмета та діаметра і9) плазмових струменів.
22. Пристрій для обробки атмосферною плазмою предмета, виконаного з електропровідного матеріалу, який відрізняється тим, що включає принаймні один генератор катодного плазмового струменя та принаймні со один генератор анодного плазмового струменя, розташовані таким чином, що анодний струмінь діє на зону обробки оброблюваної поверхні поблизу від катодного струменя. --
23. Пристрій за п. 22, який відрізняється тим, що включає електричну схему для забезпечення плазмових (Те) струменів, причому коло електричної схеми замикається частиною оброблюваного предмета, та засіб регулювання електричного струму Із, який протікає через оброблюваний предмет. юю
24. Пристрій за одним з пп. 22 або 23, який відрізняється тим, що генератор плазмового струменя включає - електрод, стабілізуючий канал, сопло для утворення плазмового струменя та систему подачі, яка дозволяє вводити і регулювати потік газу, що захищає електрод та додаткові гази, які вносяться до плазмового струменя.
25. Пристрій за одним з пп. 22 - 24, який відрізняється тим, що генератор катодного струменя спрямований « на оброблювану поверхню під кутом «т, який є гострим.
26. Пристрій за одним з пп. 22 - 25, який відрізняється тим, що генератор анодного струменя спрямовується - с на оброблювану поверхню під кутом й , який є більшим за кут с між генератором катодного струменя та Із» оброблюваною поверхнею.
27. Пристрій за п. 26, який відрізняється тим, що кут й між генератором анодного струменя та оброблюваною поверхнею наближається або практично дорівнює 905. -і
28. Пристрій за п. 25 або 26, який відрізняється тим, що кут 2: між генератором катодного струменя та с оброблюваною поверхнею становить від 252 до 602.
29. Пристрій за одним з пп. 22 - 28, який відрізняється тим, що включає групу генераторів анодних та (22) катодних струменів, розташованих у порядку Чергування у напрямку, перпендикулярному напрямкові шу 50 переміщення оброблюваного предмета відносно плазмових генераторів.
30. Пристрій за одним з пп. 22 - 29, який відрізняється тим, що у напрямку, перпендикулярному напрямкові сю переміщення м оброблюваного предмета, генератори катодних та анодних струменів чергуються таким чином, щоб вісь кожного з генераторів даної полярності перебувала на однаковій відстані від осей двох сусідніх генераторів, які мають протилежну полярність.
31. Пристрій за п. 29 або 30, який відрізняється тим, що включає принаймні дві групи генераторів плазмового о струменя, розташованих з обох боків оброблюваного предмета, який має форму фольги, таким чином, щоб обробляти, одночасно або послідовно, дві поверхні цієї фольги. іме)
32. Пристрій за одним з пп. 22 -31, який відрізняється тим, що включає розташований перед зоною плазмової обробки пристрій для стабілізації потоку повітря. 60
33. Пристрій за п. 32, який відрізняється тим, що стабілізаційний пристрій включає елемент, розташований з кожного боку оброблюваної фольги, для утворення вузького зазору для проходження фольги, та засіб введення додаткових газів О у зазор для контролювання та регулювання газової суміші у зоні плазмової обробки.
34. Пристрій за одним з пп. 22 - 33 для обробки фольги, який відрізняється тим, що включає розташований за зоною плазмової обробки пристрій для стабілізації потоку повітря, що включає охолоджувальну систему. 65
35. Пристрій за одним з пп. 22 - 34, який відрізняється тим, що включає аеродинамічні опори, розташовані, відповідно, перед та за плазмовими генераторами.
36. Пристрій за попереднім пунктом, який відрізняється тим, що аеродинамічна опора включає корпус з впуском для стиснутого повітря, сполучений Через трубопровід з випускними отворами, спрямованими протиструминно по відношенню до напрямку переміщення м фольги для створення повітряної подушки між фольгою та корпусом опори.
37. Пристрій за попереднім пунктом, який відрізняється тим, що розташовані нижче опори охолоджуються водою.
38. Пристрій за п. 3б або 37, який відрізняється тим, що випускні отвори мають подовжню форму і розподіляються по ширині фольги, причому кут 4 між подовжнім напрямком отворів та напрямком переміщення 70 фольги є наближеним до 0: у центрі фольги і збільшується з наближенням до бокових ребер фольги.
39. Пристрій за п. 22, який відрізняється тим, що призначений для обробки дроту, і включає кілька груп генераторів анодних та катодних плазмових струменів, розташованих уздовж оброблюваного дроту.
40. Пристрій за попереднім пунктом, який відрізняється тим, що кожна група включає кілька пар генераторів анодних та катодних струменів, розташованих практично симетрично навколо оброблюваного дроту.
41. Пристрій за п. 39 або 40, який відрізняється тим, що кожна група є відокремленою від сусідньої групи трубчастим реактором.
42. Пристрій за попереднім пунктом, який відрізняється тим, що трубчастий реактор оснащено трубопроводом для подачі та трубопроводом для відведення додаткових хімічно активних газів, а також вхідними та вихідними напрямними для спрямування дроту під час його проходження через пристрій.
43. Пристрій за п. 22, який відрізняється тим, що призначений для обробки фольги або профільованого листа і включає групу блоків плазмових генераторів, які можуть переміщуватися відносно один одного з метою пристосування блоків до складної поверхні.
44. Пристрій за попереднім пунктом, який відрізняється тим, що блок включає датчик для регулювання відстані між блоком та поверхнею і для керування двигуном, який пересуває блок. с
45. Пристрій за п. 43 або 44, який відрізняється тим, що блок включає корпус, який має отвір з о охолоджувальною системою для стабілізації плазмового струменя і який дозволяє оточувати його потоком стабілізуючого газу для стискання плазми, спрямованої на оброблювану поверхню. (зе) «- (Се) ів) і -
-
. и? -і 1 (о) - 70 сю» іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP00811065 | 2000-11-10 | ||
PCT/IB2001/002121 WO2002039791A1 (fr) | 2000-11-10 | 2001-11-12 | Procede de traitement par plasma atmospherique de materiaux conducteurs d'electricite et dispositif pour sa mise en oeuvre |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA75613C2 true UA75613C2 (en) | 2006-05-15 |
Family
ID=8175021
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UA2003054134A UA75613C2 (en) | 2000-11-10 | 2001-12-11 | Method for plasma treatment of current-conducting materials |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6949716B2 (uk) |
EP (2) | EP1613133B1 (uk) |
JP (1) | JP2004514054A (uk) |
CN (1) | CN1265684C (uk) |
AT (1) | ATE315326T1 (uk) |
AU (1) | AU2002212616A1 (uk) |
BR (1) | BR0115035A (uk) |
CA (1) | CA2424891A1 (uk) |
DE (1) | DE60116522T2 (uk) |
EA (1) | EA004439B1 (uk) |
UA (1) | UA75613C2 (uk) |
WO (1) | WO2002039791A1 (uk) |
Families Citing this family (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10157191A1 (de) * | 2001-11-23 | 2003-06-05 | Fritzmeier Georg Gmbh & Co | Mikrobiologische Energiequelle zum Antrieb eines Verbrauchers |
KR100464856B1 (ko) * | 2002-11-07 | 2005-01-05 | 삼성전자주식회사 | 표면 식각 방법 및 실리콘 기판 이면 식각 방법. |
FR2856079B1 (fr) * | 2003-06-11 | 2006-07-14 | Pechiney Rhenalu | Procede de traitement de surface pour toles et bandes en alliage d'aluminium |
SG114754A1 (en) * | 2004-02-25 | 2005-09-28 | Kulicke & Soffa Investments | Laser cleaning system for a wire bonding machine |
JP2005285520A (ja) * | 2004-03-29 | 2005-10-13 | Hiroshi Takigawa | プラズマ発生用電極、プラズマ発生装置及びプラズマ処理装置 |
JP4658506B2 (ja) * | 2004-03-31 | 2011-03-23 | 浩史 滝川 | パルスアークプラズマ生成用電源回路及びパルスアークプラズマ処理装置 |
JP2005293945A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-10-20 | Tama Tlo Kk | プラズマ加熱装置およびノズル付き電極 |
DE102004033728B4 (de) * | 2004-07-13 | 2009-07-23 | Plasmatreat Gmbh | Verfahren zum Bearbeiten und Verkleben von Werkstücken aus einem Metall oder einer Metalllegierung mit einer hydratisierten Oxid- und/oder Hydroxidschicht |
PL1778393T3 (pl) | 2004-08-13 | 2020-11-16 | Sanovo Biosecurity A/S | Sposób ulepszenia procesu obejmującego ciało stałe i gaz |
AT9951U1 (de) * | 2004-11-19 | 2008-06-15 | Vetrotech Saint Gobain Int Ag | Verfahren und vorrichtung zum streifen- und flächenförmigen bearbeiten von oberflächen von glasscheiben |
DE102005012296A1 (de) * | 2005-03-17 | 2006-09-21 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Entzundern eines Metallbandes |
US20060219754A1 (en) * | 2005-03-31 | 2006-10-05 | Horst Clauberg | Bonding wire cleaning unit and method of wire bonding using same |
SK51082006A3 (sk) * | 2006-12-05 | 2008-07-07 | Fakulta Matematiky, Fyziky A Informatiky Univerzitfakulta Matematiky, Fyziky A Informatiky Univerzity Komensk�Hoy Komensk�Ho | Zariadenie a spôsob úpravy povrchov kovov a metaloZariadenie a spôsob úpravy povrchov kovov a metaloidov, oxidov kovov a oxidov metaloidov a nitridovidov, oxidov kovov a oxidov metaloidov a nitridovkovov a nitridov metaloidovkovov a nitridov metaloidov |
DK2153704T3 (en) * | 2007-05-11 | 2018-04-23 | Force Tech | AMPLIFICATION OF PLASMA SURFACE MODIFICATION BY USING HIGH-INTENSITY AND HIGH-EFFECT ULTRA WAVES |
MX2011010862A (es) * | 2009-04-14 | 2011-12-16 | Dawonsys Co Ltd | Aparato y metodo para el tratamiento de superficie con plasma. |
DE102012104224A1 (de) * | 2012-05-15 | 2013-11-21 | Plasmatreat Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Behandlung eines Drahts aus leitfähigem Material |
JP6482014B2 (ja) * | 2014-07-30 | 2019-03-13 | 株式会社イーツーラボ | プラズマ表面処理装置およびプラズマ表面処理システム |
NL2014022B1 (en) * | 2014-12-19 | 2016-10-12 | Ihc Holland Ie Bv | Device and method for crushing rock by means of pulsed electric energy. |
JP6224139B2 (ja) * | 2016-01-22 | 2017-11-01 | 沖野 晃俊 | プラズマ処理装置 |
DE102020114016A1 (de) | 2020-05-26 | 2021-12-02 | Einhell Germany Ag | Plasmabehandlung einer Trägerfolie für eine Elektrode eines Lithium-Ionen-Akkumulators |
KR102451424B1 (ko) * | 2020-07-14 | 2022-10-05 | 이창훈 | 롤투롤 플라즈마 생성 장치를 이용한 기재의 표면 세정 시스템 및 방법 |
DE102021118156A1 (de) | 2021-07-14 | 2023-01-19 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Verfahren zur Oberflächenbehandlung eines Drahtes, eine supraleitende Vorrichtung, eine elektrische Maschine, ein Luftfahrzeug und eine Oberflächenbehandlungsvorrichtung |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3050616A (en) * | 1957-09-09 | 1962-08-21 | Union Carbide Corp | Arc process and apparatus |
FR2039566A5 (uk) * | 1969-03-31 | 1971-01-15 | Soudure Autogene Elect | |
US3940641A (en) * | 1974-04-05 | 1976-02-24 | Reynolds Metals Company | Plasma jet electrode for magnetohydrodynamic generators |
GB1493394A (en) | 1974-06-07 | 1977-11-30 | Nat Res Dev | Plasma heater assembly |
US5548611A (en) * | 1993-05-19 | 1996-08-20 | Schuller International, Inc. | Method for the melting, combustion or incineration of materials and apparatus therefor |
JP3204801B2 (ja) * | 1993-06-18 | 2001-09-04 | 富士写真フイルム株式会社 | 真空グロー放電処理装置及び処理方法 |
US6278241B1 (en) * | 1995-11-13 | 2001-08-21 | Tepla Ag | Four-nozzle plasma generator for forming an activated jet |
JP2000500273A (ja) | 1995-11-13 | 2000-01-11 | イエステ インスタント サーフェイス テクノロジー ソシエテ アノニム | 閉じた構成のプラズマアークストリーム発生器 |
WO1997018694A1 (fr) * | 1995-11-13 | 1997-05-22 | Ist Instant Surface Technology S.A. | Reacteur a jet de plasma |
JPH11106947A (ja) * | 1997-09-29 | 1999-04-20 | Nkk Corp | 金属板の表面改質方法 |
JPH11222530A (ja) * | 1998-02-06 | 1999-08-17 | Nitto Denko Corp | フッ素樹脂被覆金属線の製造方法 |
-
2001
- 2001-11-12 EP EP05021750A patent/EP1613133B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-12 EP EP01980831A patent/EP1332650B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-12 AT AT01980831T patent/ATE315326T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-11-12 JP JP2002542180A patent/JP2004514054A/ja active Pending
- 2001-11-12 AU AU2002212616A patent/AU2002212616A1/en not_active Abandoned
- 2001-11-12 CA CA002424891A patent/CA2424891A1/fr not_active Abandoned
- 2001-11-12 WO PCT/IB2001/002121 patent/WO2002039791A1/fr active IP Right Grant
- 2001-11-12 CN CNB018182291A patent/CN1265684C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-11-12 US US10/399,414 patent/US6949716B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-11-12 DE DE60116522T patent/DE60116522T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-12 BR BR0115035-9A patent/BR0115035A/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-11-12 EA EA200300416A patent/EA004439B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2001-12-11 UA UA2003054134A patent/UA75613C2/uk unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20040026385A1 (en) | 2004-02-12 |
US6949716B2 (en) | 2005-09-27 |
EP1332650A1 (fr) | 2003-08-06 |
DE60116522T2 (de) | 2006-08-03 |
DE60116522D1 (de) | 2006-03-30 |
EP1613133B1 (fr) | 2013-01-16 |
CN1471800A (zh) | 2004-01-28 |
EP1613133A3 (fr) | 2011-04-27 |
CN1265684C (zh) | 2006-07-19 |
ATE315326T1 (de) | 2006-02-15 |
JP2004514054A (ja) | 2004-05-13 |
EA200300416A1 (ru) | 2003-10-30 |
AU2002212616A1 (en) | 2002-05-21 |
BR0115035A (pt) | 2004-02-03 |
WO2002039791A1 (fr) | 2002-05-16 |
EA004439B1 (ru) | 2004-04-29 |
EP1332650B1 (fr) | 2006-01-04 |
EP1613133A2 (fr) | 2006-01-04 |
CA2424891A1 (fr) | 2002-05-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
UA75613C2 (en) | Method for plasma treatment of current-conducting materials | |
Alexandrov et al. | Chemical vapor deposition enhanced by atmospheric pressure non‐thermal non‐equilibrium plasmas | |
EP1265268B1 (en) | Treatment method in glow-discharge plasma and apparatus therefor | |
US8591660B2 (en) | Method for the plasma cleaning of the surface of a material coated with an organic substance | |
Pochner et al. | Atmospheric pressure gas discharges for surface treatment | |
US20080193329A1 (en) | Method and System for Plasma Treatment Under High Pressure | |
JPH10507227A (ja) | 大型基体上に均一な薄い被膜を形成するための装置および方法 | |
JPH0657467A (ja) | 金属表面を有する棒状の縦長金属の連続表面処理方法および装置 | |
EP2205049A1 (en) | Apparatus and method for treating an object | |
JP4313046B2 (ja) | 表面処理用の活性ガスカーテンの発生方法および装置 | |
US20090152097A1 (en) | Plasma generating device and plasma generating method | |
JP4746844B2 (ja) | 放電プラズマ発生方法及び装置 | |
US6423924B1 (en) | Method for treating the surface of a material or an object and implementing device | |
JPH0664304A (ja) | プラスチック材料とくにポリプロピレンまたはポリエチレンからなる潤滑剤含有ホイルの電気的予備処理方法および装置 | |
JPH0713290B2 (ja) | 溶射トーチ | |
JPH03272600A (ja) | 熱プラズマジェット発生装置 | |
JPH0680807A (ja) | ウエブの連続表面処理方法 | |
JPH07132316A (ja) | 金属帯板の連続脱スケール方法 | |
JP2003022900A (ja) | 常圧パルスプラズマ処理方法 | |
JPH05106012A (ja) | 熱プラズマ発生方法及び装置 | |
JP2002161375A (ja) | 表面処理方法、インクジェットプリンタ用ヘッドの製造方法、インクジェットプリンタ用ヘッド及び表面処理装置 | |
KR20100113695A (ko) | 플라스마 표면 처리 장치 및 방법 | |
JPH07132312A (ja) | 金属帯板の冷間圧延方法 | |
Bednar et al. | Actuators for Dielectric Barrier Discharge Reactor Used in Synthesis of Metal Nanoparticles | |
JPS58214337A (ja) | シ−ト状物質の低温プラズマ処理方法 |