TWI692462B

TWI692462B - MnCoZn系肥粒鐵及其製造方法

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Publication number: TWI692462B
Application number: TW108103460A
Authority: TW
Inventors: 吉田裕史; 中村由紀子
Original assignee: 日商杰富意化學股份有限公司
Priority date: 2018-02-28
Filing date: 2019-01-30
Publication date: 2020-05-01
Also published as: WO2019167392A1; TW201936544A

Abstract

本發明提供一種不僅具有高電阻、低方形比這一良好的磁特性，而且兼具優異的機械強度的MnCoZn肥粒鐵。一種包含基本成分、副成分以及不可避免的雜質的MnCoZn系肥粒鐵，作為所述基本成分，包含鐵：以Fe₂ O₃ 換算計為47.1 mol%以上且未滿50.0 mol%、鋅：以ZnO換算計為3.0 mol%以上且未滿15.5 mol%、鈷：以CoO換算計為0.5 mol%～4.0 mol%及錳：剩餘部分，相對於所述基本成分而言，作為所述副成分，包含SiO₂ ：50 massppm～300 massppm及CaO：300 massppm～1300 massppm，將所述不可避免的雜質中的P、B、S、Cl、Bi及Zr量分別抑制為P：未滿50 massppm、B：未滿20 massppm、S：未滿30 massppm、Cl：未滿50 massppm、Bi：未滿20 massppm及Zr：未滿20 massppm，藉此，將磨耗值設為未滿0.85%，將100℃下的方形比設為0.35以下，將比電阻設為30 Ω·m以上，以及將居里溫度設為170℃以上。

Description

MnCoZn系肥粒鐵及其製造方法

本發明是有關於一種適合供於車載用雜訊濾波器(noise filter)等用途的、比電阻高、作為殘留磁通量密度相對於飽和磁通量密度之比(殘留磁通量密度/飽和磁通量密度)的方形比於100℃下小、且不易缺損的MnCoZn系肥粒鐵及其製造方法。

作為軟磁性氧化物磁性材料的代表性例子，可列舉MnZn肥粒鐵。現有的MnZn肥粒鐵包含約2質量%(mass%)以上的具有正磁各向異性的Fe²⁺，藉由使其與具有負磁各向異性的Fe³⁺、Mn²⁺抵消，而於kHz區域達成高的初透磁率或低損失。

與非晶質金屬等比較而言，該MnZn肥粒鐵廉價，因此被廣泛用作開關電源等的雜訊濾波器或變壓器(transformer)或天線的磁心。

但是，Mnzn肥粒鐵由於Fe²⁺量多，因此有容易引起Fe³⁺-Fe²⁺間的電子傳遞、且比電阻低至0.1Ω．m級別的缺點。因此，若所使用的頻率區域變高，則由在肥粒鐵內流動的渦流引起的損失劇增，初透磁率大大降低，損失亦增大。因此，MnZn肥粒鐵的耐用頻率的極限為數百kHz左右，於MHz級別主要使用NiZn肥粒鐵。該NiZn肥粒鐵的比電阻為10⁵Ω．m以上，且為MnZn肥粒鐵的約1萬倍，渦流損失少，因此即便於高頻區域，亦不易失去高初透磁率、低損失這一特性。

但是，NiZn肥粒鐵中存在大的問題點。其為：較Mn而言，Ni的負磁各向異性能量大，並且幾乎不含具有正磁各向異性的Fe²⁺，因此方形比變大。所謂方形比，是將殘留磁通量密度除以飽和磁通量密度所得者，於該值大的情況下，暫時自外部施加了磁場之後，初透磁率大大降低，同時導致損失的增大。因此，大大損害作為軟磁性材料的特性。

作為除NiZn肥粒鐵以外獲得比電阻大的肥粒鐵的方法，有如下方法：藉由減少Mnzn肥粒鐵中所含的Fe²⁺量而使比電阻上升。

例如，於專利文獻1、專利文獻2及專利文獻3等中，報告有一種藉由將Fe₂O₃成分設為未滿50mol%並減少Fe²⁺含量而提高了比電阻的MnZn肥粒鐵。但是，該些與NiZn肥粒鐵同樣，亦僅包含具有負磁各向異性的離子，因此，完全未解決方形比的降低這一課題。

因此，於專利文獻4、專利文獻5及專利文獻6中揭示有一種添加除Fe²⁺以外的具有正磁各向異性的Co²⁺的技術，但該些並未將方形比的降低作為目的。另外，針對後述異常粒子的對策並不充分，因此，於成本及製造效率的方面亦差。

相對於此，專利文獻7中報告有一種藉由對雜質組成設置規定來抑制異常粒子的出現、可實現穩定製造、且方形比低的高電阻MnCoZn肥粒鐵。

再者，所謂異常粒子生長，是因某些原因而粒子生長的平衡局部崩潰時所發生者，是於使用粉末冶金法進行製造時經常見到的現象。於該異常生長粒子內混入雜質或晶格缺陷等大大妨礙磁壁移動的物質，因此失去軟磁性特性，且殘留磁通量密度上升，結果，方形比上升。同時，晶界形成變得不充分，因此比電阻降低。

[現有技術文獻] [專利文獻]

[專利文獻1]日本專利特開平7-230909號公報

[專利文獻2]日本專利特開2000-277316號公報

[專利文獻3]日本專利特開2001-220222號公報

[專利文獻4]日本專利第3418827號公報

[專利文獻5]日本專利特開2001-220221公報

[專利文獻6]日本專利特開2001-68325號公報

[專利文獻7]日本專利4508626號公報

藉由所述專利文獻7的開發，獲得了就23℃下的磁特性的觀點而言令人滿意的MnCoZn肥粒鐵。

另一方面，近年來汽車的電裝化的趨勢顯著，MnCoZn肥粒鐵亦被搭載於汽車中的情形增多，但於該用途中受到重視的特性為機械強度。與迄今為止作為主要用途的電氣製品或產業用機器比較，於汽車中，行駛時會產生震動，因此於車載用途中，對作為陶瓷的MnCoZn肥粒鐵亦要求相對於震動的衝擊而言無缺損者。

但是，Fe₂O₃成分未滿50mol%的MnCoZn肥粒鐵由於氧孔隙少，因此，煅燒時容易進行燒結，因此，容易於晶粒內殘存孔隙，且晶界的生成容易變得不均勻。其結果，於受到來自外部的衝擊的情況下，與現有的MnCoZn肥粒鐵比較，存在容易發生缺損的問題。

另外，由於於車載用途中容易受到發熱的影響，因此要求於高溫下亦保持磁特性。但是，專利文獻7中雖然提及了23℃下的磁特性，但未提及100℃下的磁特性。

即，專利文獻7所揭示的技術中，23℃下的磁特性充分，另一方面，殘留如下問題：於假設了車載用途的情況下，針對缺損的機械強度、以及100℃的高溫下的磁特性未必充分。

本發明的目的在於一併提出如下MnCoZn肥粒鐵及其有利的製造方法，所述MnCoZn肥粒鐵藉由變更所選擇的成分組成而保持23℃下的高電阻、100℃下的低方形比這一良好的磁特性，並且藉由與生成均勻的晶界同時地抑制異常粒子生長而亦兼具由磨耗值表示的耐缺損性這一機械強度。

發明者等人首先針對為了獲得所期望的磁特性而需要的MnCoZn肥粒鐵的Fe₂O₃、ZnO、及CoO的合理量進行了研究，結果發現了可同時實現比電阻高、100℃下的方形比小、且居里溫度高這些全部特性的合理範圍。

繼而，著眼於微細組織，發現藉由減少晶粒內的孔隙、調整結晶粒度且實現適度的厚度的粒界，可抑制由磨耗值表示的燒結磁心的缺損。此處，為了實現所期望的結晶組織，基於作為於晶界偏析的成分的SiO₂及CaO的添加量產生大的影響這一認識，成功確定了該些成分的適量範圍。若為該範圍內，則可保持低磨耗值。

進而，關於為了併有較佳的磁特性及針對缺損的機械強度而不可或缺的對異常粒子出現的抑制，著眼於異常粒子出現時的製作條件而進行了研究。

結果發現，於所述SiO₂及CaO過多的情況下，或者於含有某一定量以上的、因製造步驟的清洗不足等而混入源於原料的雜質或其他MnZn肥粒鐵中所使用的微量添加成分的、P、B、S、Cl、Bi及Zr成分的情況下，出現異常粒子。

本發明是立足於所述見解而成者。

再者，上文中已進行了敘述，於專利文獻1、專利文獻2及專利文獻3等中，已提及了高比電阻，另外，於專利文獻4、專利文獻5及專利文獻6中，關於具有正磁各向異性的Co²⁺的添加，已進行了敘述，但並無與方形比有關的記載，且完全沒有關於異常粒子對策的記載，因此推測機械強度亦不充分。進而，關於提及了低方形比的專利文獻7，由於添加物的規定不充分，因此亦無法期望能夠抑制缺損的充分的機械強度。

本發明的主旨構成如下所述。

1.一種MnCoZn系肥粒鐵，其包含基本成分、副成分以及不可避免的雜質，且所述MnCoZn系肥粒鐵的特徵在於：作為所述基本成分，包含鐵：以Fe₂O₃換算計為47.1mol%以上且未滿50.0mol%、鋅：以ZnO換算計為3.0mol%以上且未滿15.5mol%、鈷：以CoO換算計為0.5mol%~4.0mol%及錳：剩餘部分，相對於所述基本成分而言，作為所述副成分，包含SiO₂：50massppm~300massppm及CaO：300massppm~1300massppm，將所述不可避免的雜質中的P、B、S、Cl、Bi及Zr量分別抑制為P：未滿50massppm、B：未滿20massppm、S：未滿30massppm、Cl：未滿50massppm、Bi：未滿20massppm及Zr：未滿20massppm，進而，於所述MnCoZn系肥粒鐵中，磨耗值未滿0.85%， 100℃下的方形比為0.35以下，比電阻為30Ω．m以上，以及居里溫度為170℃以上。

2.如所述1所述的MnCoZn系肥粒鐵，其特徵在於：所述MnCoZn系肥粒鐵的100℃、1kHz下的初透磁率為3000以上，100℃、1MHz下的初透磁率為2000以上，以及100℃、10MHz下的初透磁率為150以上。

3.如所述1或2所述的MnCoZn系肥粒鐵，其特徵在於，所述MnCoZn系肥粒鐵的燒結密度為4.85g/cm³以上。

4.如所述1至3中任一項所述的MnCoZn系肥粒鐵，其特徵在於，所述MnCoZn系肥粒鐵為包含粒度分佈d90的值超過150μm且為300μm以下的造粒粉的成形-燒結體的MnCoZn系肥粒鐵。

5.如所述1至4中任一項所述的MnCoZn系肥粒鐵，其特徵在於，所述MnCoZn系肥粒鐵為包含壓碎強度超過1.10MPa且未滿1.50MPa的造粒粉的成形-燒結體的MnCoZn系肥粒鐵。

6.一種MnCoZn系肥粒鐵的製造方法，其特徵在於包括：預煅燒步驟，對基本成分的混合物進行預煅燒；混合-粉碎步驟，向所述預煅燒步驟中所得的預煅燒粉中添加副成分，並加以混合、粉碎；造粒步驟，向所述混合-粉碎步驟中所得的粉碎粉中添加黏合劑並加以混合後進行造粒；以及煅燒步驟，將所述造粒步驟中所得的造粒粉加以成形後，於1290℃以上煅燒1小時以上，獲得如所述1至3中任一項所述的MnCoZn系肥粒鐵。

7.如所述6所述的MnCoZn系肥粒鐵的製造方法，其特徵在於，所述造粒為噴霧乾燥法。

8.如所述6或7所述的MnCoZn系肥粒鐵的製造方法，其特徵在於，所述造粒粉的粒度分佈d90的值超過150μm且為300μm以下。

9.如所述6至8中任一項所述的MnCoZn系肥粒鐵的製造方法，其特徵在於，所述造粒粉的壓碎強度超過1.10MPa且未滿1.50MPa。

根據本發明，可獲得如下MnCoZn肥粒鐵，其不僅具有高電阻、100℃下的低方形比這一良好的磁特性，而且藉由與生成均勻的晶界同時地抑制異常粒子生長而兼具優異的耐缺損性這一機械強度。

本發明的MnCoZn肥粒鐵具有優異的磁特性：100℃、1kHz下的初透磁率為3000以上，100℃、1MHz下的初透磁率為2000以上，100℃、10MHz下的初透磁率為150以上。

另外，本發明的MnCoZn肥粒鐵由於100℃下的初透磁率μi 高、且方形比低，因此尤其適合供於例如於如車載般的高溫環境下使用的雜訊濾波器或受到伴隨電力轉換而產生的發熱的影響的變壓器等用途。

以下，對本發明進行具體說明。

首先，對本發明中將MnCoZn肥粒鐵的組成限定於所述範圍內的理由進行說明。再者，關於作為基本成分而包含於本發明中的鐵或鋅、鈷、錳，全部以換算為Fe₂O₃、ZnO、CoO、MnO的值來表示。另外，關於該些Fe₂O₃、ZnO、CoO、MnO的含量，以mol%表示，另一方面，關於副成分及雜質成分的含量，以相對於肥粒鐵整體的massppm表示。

Fe₂O₃：47.1mol%~未滿50.0mol%

於過剩地包含Fe₂O₃的情況下，Fe²⁺量增加，藉此，MnCoZn肥粒鐵的比電阻降低。為了避免該情況，需要將Fe₂O₃量抑制為未滿50mol%。但是，於Fe₂O₃量過少的情況下，導致方形比的上升及居里溫度的降低，因此，設為以Fe₂O₃換算計最少含有47.1mol%的鐵。較佳的Fe₂O₃的範圍為47.1mol%~49.8mol%，更佳為47.1mol%~49.5mol%。

ZnO：3.0mol%~未滿15.5mol%

ZnO由於使肥粒鐵的飽和磁化增加，並且飽和蒸氣壓比較低，因此具有使燒結密度上升且使飽和磁通量密度上升的作用，且為對於方形比的降低而言有效的成分。因此，設為以ZnO換算計最少含有3.0mol%的鋅。另一方面，於鋅含量較合理的值多的情況下，導致居里溫度降低，於實用上有問題。因此，以ZnO換算計將鋅的上限設為未滿15.5mol%。較佳的ZnO的範圍為5.0mol%~15.3mol%，更佳為7.0mol%~15.0mol%，最佳為7.0mol%~14.0mol%。

CoO：0.5mol%~4.0mol%

CoO中的Co²⁺為具有正磁各向異性能量的離子，伴隨該CoO的合理量的添加，磁各向異性能量的總和的絕對值降低，結果實現方形比的降低。因此必須添加0.5mol%以上的CoO。另一方面，大量的添加由於比電阻的降低、異常粒子生長的引發、且磁各向異性能量的總和過度傾向於正，反而導致方形比的上升。為了防止該情況，設為使CoO止於最多添加4.0mol%。較佳的CoO的範圍為超過0.7mol%且為4.0mol%以下，更佳為超過0.9mol%且為4.0mol%以下，最佳為1.0mol%~3.5mol%。

MnO：剩餘部分

本發明為MnCoZn肥粒鐵，基本成分組成的剩餘部分需要為MnO。其原因在於：若非MnO，則無法獲得高飽和磁通量密度、低損失及高透磁率的良好磁特性。較佳的MnO的範圍為33.5mol%~43.0mol%，更佳為34.0mol%~42.5mol%，最佳為34.0mol%~42.0mol%。

以上對基本成分進行了說明，關於副成分，如下所述。

SiO₂：50massppm~300massppm

已知SiO₂有助於肥粒鐵的結晶組織的均勻化，伴隨適量的添加而減少殘留於晶粒內的孔隙，並使殘留磁通量密度降低，藉此使方形比降低。另外，SiO₂藉由於粒界偏析而提高比電阻，同時使粗大粒徑的結晶減少，因此可降低作為燒結體的缺損指標的磨耗值。因此，設為最少含有50massppm的SiO₂。另一方面，於添加量過多的情況下，反而會出現異常粒子，其成為缺損的起點，因此磨耗值上升，同時，初透磁率降低且方形比亦上升，因此需要將SiO₂的含量限制於300massppm以下。較佳的SiO₂的含量為60massppm~250massppm。

CaO：300massppm~1300massppm

CaO具有於MnCoZn肥粒鐵的晶界偏析並抑制晶粒生長的作用。因此，伴隨適量的添加而比電阻上升，且使殘留磁通量密度降低，藉此，方形比亦降低，並且使粗大的結晶減少，因此亦能夠降低磨耗值。因此，設為最少含有300massppm的CaO。另一方面，於添加量過多的情況下出現異常粒子，磨耗值上升，初透磁率降低，且方形比亦上升，因此需要將CaO的含量限制於1300massppm以下。較佳的CaO的含量為350massppm~1000massppm，最佳為350massppm~990massppm。

繼而，對應加以抑制的雜質成分進行說明。

P：未滿50massppm、B：未滿20massppm、S：未滿30 massppm、Cl：未滿50massppm、Bi：未滿20massppm、以及Zr：未滿20massppm

該些中的P、B、S及Cl為不可避免地包含於原料氧化鐵中的成分。另外，Bi及Zr為先前為了獲得MnZn肥粒鐵的所需的磁特性而有意添加的成分。若該些的混入量為極微量，則無問題，但於含有某一定以上的情況下，引發肥粒鐵的異常粒子生長，並對所獲得的肥粒鐵的各特性造成重大不良影響。如本發明般僅含有未滿50mol%的Fe₂O₃的組成的肥粒鐵與含有50mol%以上者相比，容易進行結晶的粒子生長，因此，若P、B、S、Cl、Bi及Zr量多，則容易發生異常粒子生長。該情況下，伴隨殘留磁通量密度的上升而100℃下的方形比上升，且晶界的生成變得不充分，因此比電阻降低，初透磁率亦降低，而且成為缺損的起點，因此磨耗值亦上升。

因此，本發明中，將P、B、S、Cl、Bi及Zr的含量分別抑制為未滿50massppm、未滿20massppm、未滿30massppm、未滿50massppm、未滿20massppm及未滿20massppm。較佳的P的含量為30massppm以下、較佳的B的含量為15massppm以下、較佳的S的含量為15massppm以下、較佳的Cl的含量為30massppm以下、較佳的Bi的含量為10massppm以下、較佳的Zr的含量為10massppm以下。

另外，不限於組成，藉由各種參數而MnCoZn肥粒鐵的各特性受到巨大影響。所以，本發明中為了具有所期望的磁特性、強度特性，較佳為滿足以下條件。

．燒結密度：4.85g/cm³以上

MnCoZn肥粒鐵藉由煅燒處理而進行燒結及粒子生長，從而構成晶粒及晶界。為了實現能夠實現低方形比的結晶組織、即如下形態，需要充分地進行燒結反應，所述形態為：應存在於晶界的非磁性成分適當地於晶界偏析，晶粒包含保持適度的粒徑且具有均勻磁性的成分。另外，就缺損防止的觀點而言，於燒結不充分的情況下，強度亦降低，故欠佳。

就以上觀點而言，較佳為將本發明的MnCoZn肥粒鐵的燒結密度設為4.85g/cm³以上。藉由滿足該條件，而方形比降低，且可將磨耗值抑制得低。再者，為了實現該燒結密度，需要將煅燒時的最高保持溫度設為1290℃以上，且以該溫度下的保持時間為1小時以上進行煅燒。較佳的最高保持溫度為1290℃~1400℃，保持時間為1小時~8小時。

另外，於發生了異常粒子生長的情況下燒結密度不會提高，因此，需要以不會出現異常粒子的方式，將上文所述的添加物量或雜質量控制於適當範圍內進行製作。

．使用粒度分佈d90的值為300μm以下的造粒粉進行製作。

．使用造粒粉壓碎強度未滿1.50MPa(較佳為1.30MPa以下)的造粒粉進行製作。

一般而言，MnCoZn肥粒鐵可藉由以下方式而獲得：經過將造粒粉填充於模具後以約100MPa的壓力進行壓縮的粉末成形步驟，對所獲得的成形體進行煅燒並使其燒結。由造粒粉彼此的間隙引起的微小凹凸於燒結後亦殘存於該肥粒鐵的表面，其成為相對於衝擊而言的缺損的起點，因此，伴隨微小凹凸的殘存的增加而磨耗值變高。因此，為了減少造粒粉彼此的間隙，較佳為將粒度粗的造粒粉去除且亦將造粒粉的壓碎強度抑制於一定值以下。

作為對於滿足所述條件而言有效的手段，關於粒度，有效的是藉由使所獲得的造粒粉通過篩來調整粒度。另一方面，為了使造粒粉的壓碎強度降低，有效的是當施加如噴霧造粒法般的熱來造粒時，不使溫度變得過高。關於粒度分佈，藉由日本工業標準(Japanese Industrial Standards，JIS)Z 8825中記載的利用雷射繞射．散射法進行的粒徑分析來測定。所謂「d90」，表示粒度分佈曲線中的自小粒徑側起體積累計90%的粒徑。另外，對於造粒粉的壓碎強度，藉由JIS Z 8841中規定的方法來測定。

若粒度分佈d90的值太小，則由於造粒粉間的接觸點的增加而導致流動性降低，因此產生粉體成形時的粉的模具填充的故障以及成形時的成形壓力增加的問題，故將d90的下限設為150μm。較佳的粒度分佈d90的範圍為180μm~290μm、更佳為200μm~280μm。

若造粒粉壓碎強度大大降低，則於輸送時以及粉的模具填充時造粒粉壓壞，流動性降低，藉此仍產生粉的模具填充時的故障以及成形時的成形壓力增加的問題，故將壓碎強度的下限設為超過1.10MPa。較佳的壓碎強度的範圍為1.12MPa以上且未滿1.50MPa、更佳為1.15MPa~1.40MPa、最佳為1.15MPa~1.30MPa。

繼而，對本發明的MnCoZn肥粒鐵的製造方法進行說明。

關於MnCoZn肥粒鐵的製造，首先以成為規定比率的方式秤量Fe₂O₃粉末、ZnO粉末、CoO粉末及MnO粉末，將該些充分混合後進行預煅燒。繼而將所獲得的預煅燒粉加以粉碎。此處，以規定的比率加入本發明中所規定的副成分，與預煅燒粉一併進行粉碎。該步驟中，以所添加的成分的濃度不偏頗的方式使粉末充分地均質化，同時使預煅燒粉微細化至目標平均粒徑的大小為止。

再者，關於以上步驟，使用雜質量少的高純度的原料，另外為了防止其他材質所含有的成分的混入，重要的是於混合、粉碎介質等的使用前充分進行清洗。

繼而，向設為目標組成的粉末中加入聚乙烯醇等有機物黏合劑，為了獲得如上所述的所期望的粒度及壓碎強度的試樣，於適當的條件下藉由利用噴霧乾燥法等的造粒來製成造粒粉。若為噴霧乾燥法，則理想的是使排風溫度低於270℃，更佳為將其設為260℃以下。排風溫度的下限值較佳為200℃，更佳為210℃。繼而，視需要經過用於粒度調整的過篩等步驟之後，於成形機中施加壓力並成形後，於適當的煅燒條件下進行煅燒。再者，理想的是於篩中使350μm的孔徑的造粒粉通過，並將篩上的粗粉去除。

再者，亦可對所獲得的肥粒鐵燒結體實施表面研磨等加工。

如此般，可獲得同時滿足先前不可能的、．磨耗值未滿0.85%、．100℃下的方形比為0.35以下、．比電阻為30Ω．m以上、以及．居里溫度為170℃以上、的全部優異特性的、MnCoZn肥粒鐵。

[實施例]

實施例1

於將所包含的鐵、鋅、鈷及錳全部換算為Fe₂O₃、ZnO、CoO及MnO的情況下，使用球磨機將以Fe₂O₃、ZnO、CoO及MnO量成為表1所示比率的方式秤量的各原料粉末混合16小時後，於空氣中以925℃進行3小時預煅燒。繼而，分別秤量150massppm、700massppm相當量的SiO₂、CaO後添加於該預煅燒粉中，利用球磨機粉碎12小時。繼而，向所獲得的粉碎漿料中加入聚乙烯醇，於排風溫度250℃下進行噴霧乾燥造粒，通過孔徑350μm的篩而將粗粉去除後，施加118MPa的壓力而成形為環形磁心(toroidal core)及長方體磁心。再者，由於使用高純度原料，且對球磨機等介質於使用前充分進行清洗而抑制了源於其他材質的成分混入，因此環形磁心及長方體磁心中的雜質P、B、S、Cl、Bi及Zr量均為5massppm，用於成形的造粒粉的粒度分佈d90為230μm，且壓碎強度為1.29MPa。再者，P、B、S、Cl、Bi及Zr的含量是依據JIS K 0102(離子對層析法(Ion pair chromatography，IPC)質量分析法)進行定量。

其後，將該成形體放入煅燒爐中，於最高溫度1350℃下，於將氮氣與空氣適宜混合而成的氣流中煅燒2小時，獲得外徑：25mm、內徑：15mm、高度：5mm的燒結體環形磁心、與5個直徑：10mm、高度：10mm的燒結體圓柱形狀磁心。

關於所獲得的試樣，基於JIS C 2560-2，於23℃下藉由阿基米德法對環形磁心測定燒結密度，並藉由四端子法測定比電阻。

於環形磁心上實施10圈繞線，根據使用電感電容電阻測試儀(inductance capacitance and resistance meter，LCR meter)(是德(Keysight)公司製造的4980A)於100℃下測定的電感來算出環形磁心的初透磁率。再者，亦於23℃下測定一部分試樣的初透磁率。

居里溫度是根據電感的溫度特性測定結果而算出。

關於磨耗值，依據日本粉末冶金協會(Japan Powder Metallurgy Association，JPMA)P11-1992中規定的方法進行測定。

方形比是藉由將基於JIS C 2560-2並於100℃下測定的殘留磁通量密度Br除以飽和磁通量密度Bs而算出。再者，亦於23℃下測定一部分試樣的方形比。

將所獲得的結果一併記載於表1。

[表1]

如表1所示般，於作為發明例的實施例1-1~實施例1-8中，可獲得兼具磨耗值未滿0.85%的高強度、以及23℃下的比電阻為30Ω．m以上、100℃下的方形比為0.35以下且居里溫度170℃以上的優異磁特性的MnCoZn肥粒鐵。

相對於此，於含有50.0mol%以上的Fe₂O₃的比較例1-1、比較例1-2中，伴隨Fe²⁺的生成而比電阻大幅度降低。另一方面，於Fe₂O₃量未滿45.0mol%的比較例1-3中，觀察到100℃下的方形比的上升及居里溫度的降低。

另外，於ZnO量超出合理範圍的比較例1-4中，觀察到居里溫度的降低。另一方面，於ZnO量不滿足合理範圍的比較例1-5中，方形比上升，均未能實現較佳的磁特性。

進而，於CoO量不滿足合理範圍的比較例1-6中，由於正磁各向異性的不足而方形比高，另一方面，於CoO量超出合理範圍的比較例1-7中，由於正磁各向異性的過度提高而方形比亦變高，均脫離了較佳範圍。

進而，ZnO量超出合理範圍的比較例1-8中，未獲得令人滿意的居里溫度。

實施例2

於將所包含的鐵、鋅、鈷及錳全部換算為Fe₂O₃、ZnO、CoO及MnO的情況下，以Fe₂O₃量成為49.0mol%、ZnO量成為10.0mol%、CoO量成為2.0mol%及剩餘部分成為MnO組成的方式秤量原料，並使用球磨機混合16小時後，於空氣中以925℃進行3 小時預煅燒。繼而，向該預煅燒粉中加入表2所示量的SiO₂、CaO，利用球磨機進行12小時粉碎。繼而，向所獲得的粉碎漿料中加入聚乙烯醇，於排風溫度250℃下進行噴霧乾燥造粒，通過孔徑350μm的篩而將粗粉去除後，施加118MPa的壓力而成形為環形磁心及圓柱磁心。再者，環形磁心及圓柱磁心中的P、B、S、Cl、Bi及Zr的含量均為5massppm，用於成形的造粒粉的粒度分佈d90為230μm，壓碎強度為1.29MPa。

其後，將該成形體放入煅燒爐中，於最高溫度1350℃下，於將氮氣與空氣適宜混合而成的氣流中煅燒2小時，獲得外徑：25mm、內徑：15mm、高度：5mm的燒結體環形磁心、與5個直徑：10mm、高度：10mm的圓柱形狀磁心。

對於所述各試樣，使用與實施例1相同的方法、裝置來評價各自的特性。

將所獲得的結果一併記載於表2。

如表2所示般，於SiO₂量及CaO量為合理範圍內的實施例2-1~實施例2-4中，可獲得兼具磨耗值未滿0.85%的高強度、以及23℃下的比電阻為30Ω．m以上、100℃下的方形比為0.35以下且居里溫度170℃以上的優異磁特性的MnCoZn肥粒鐵。

相對於此，於SiO₂、CaO中的任一者不滿足合理範圍的比較例2-1、比較例2-3中，晶界的生成不充分，因此晶粒的大小不整齊，故磨耗值高於0.85%，並且粒界厚度亦不充分，因此比電阻止於未滿30Ω．m。

另外，於同成分中的任一者過多的比較例2-2、比較例2-4及比較例2-5水準，出現異常粒子，燒結受到阻礙，因此燒結密度低，且磨耗值亦高。此外，由於晶界的生成不充分，故比電阻低、初透磁率亦降低且方形比亦變高。

實施例3

藉由實施例1、實施例2所示的方法，並藉由使用如下原料、或者有意地添加成分來製作外徑：25mm、內徑：15mm、高度：5mm的燒結體環形磁心、與5個直徑：10mm、高度：10mm的圓柱形狀磁心，其中，所述原料中，成為使基本成分及副成分與實施例1-2為相同組成般的比例，另一方面，所含有的雜質量各不相同，使用與實施例1相同的方法、裝置來評價特性，將所獲得的結果示於表3。再者，用於成形的造粒粉的粒度分佈d90為230μm，壓碎強度為1.29MPa。

如表3所示般，於P、B、S、Cl、Bi及Zr的含量為規定值以下的實施例3-1中，由磨耗值表示的強度、以及由100℃下的方形比、比電阻及居里溫度表示的磁特性全部獲得了良好的值。

相對於此，所述6個水準中的一個或多個超過了規定值的比較例3-1~比較例3-8均出現了異常粒子，且燒結受到阻礙，因此燒結密度低，故磨耗值高，而且晶界的生成不充分，故比電阻低，初透磁率亦降低，進而伴隨殘留磁通量密度的上升而方形比亦變高。

實施例4

於表4所示的各種溫度條件下，對藉由實施例1、實施例2所示的方法，且以基本成分、副成分及雜質成分成為與實施例1-2相同的組成般的比例所製作的成形體進行煅燒。再者，用於成形的造粒粉的粒度分佈d90為230μm，壓碎強度為1.29MPa。

對於所述各試樣，使用與實施例1相同的方法、裝置來評價各自的特性。將所獲得的結果一併記載於表4。

如表4所示般，於以煅燒時的最高保持溫度為1290℃以上、且保持時間為1小時以上進行煅燒、燒結密度為4.85g/cm³以上的實施例4-1~實施例4-5中，由磨耗值表示的強度、以及由比電阻、100℃下的方形比及居里溫度表示的磁特性均良好。

相對於此，於煅燒溫度未滿1290℃、或者保持時間未滿1小時、燒結密度未滿4.85g/cm³的比較例4-1~比較例4-3中，由於燒結密度低，故磨耗值變高，且晶粒生長不充分，故磁滯損失增大，且殘留磁通量密度Br上升，結果，方形比變高，就強度、磁特性兩者的觀點而言欠佳。

實施例5

使用藉由實施例1、實施例2所示的方法，且以與實施例1-2相同的組成、相同的噴霧乾燥條件所獲得的造粒粉(壓碎強度為1.29MPa)，並變更過篩條件，藉此成為表5所示的粒度分佈d90的值，對成為所述值的造粒粉施加118MPa的壓力而成形為環形磁心及圓柱磁心。其後，將該成形體放入煅燒爐中，於最高溫度1350℃下，於將氮氣與空氣適宜混合而成的氣流中煅燒2小時，獲得外徑：25mm、內徑：15mm、高度：5mm的燒結體環形磁心、與5個直徑：10mm、高度：10mm的圓柱形狀磁心。

對於所述各試樣，使用與實施例1相同的方法、裝置來評價各自的特性。將所獲得的結果一併記載於表5。

如表5所示般，於造粒粉粒度分佈d90的值為300μm以下的實施例5-1中，造粒粉間的空隙的殘存少，缺損的起點少，故可將磨耗值抑制為0.85%以下。

相對於此，於d90的值大於300μm的比較例5-1~比較例5-3中，造粒粉間的空隙多，缺損的起點多，因此磨耗值高，強度降低。

實施例6

於表6所示的排風溫度條件下對藉由實施例1、實施例2所示的方法、且以與實施例1-2相同的組成製作的漿料進行噴霧乾燥，藉此獲得壓碎強度不同的造粒粉，使其通過孔徑350μm的篩而將粗粉去除後，施加118MPa的壓力而成形為環形磁心及圓柱磁心。再者，此時的造粒粉的粒度分佈d90為230μm。

對於所述各試樣，使用與實施例1相同的方法、裝置來評價各自的特性，將所獲得的結果一併記載於表6。

如表6所示般，於噴霧乾燥造粒的排風溫度不過高的實施例6-1中，造粒粉的壓碎強度未滿1.5MPa，於成形時造粒粉充分破壞，因此未殘留造粒粉間的間隙，因此，缺損的起點少，故可將磨耗值抑制為未滿0.85%。

相對於此，若著眼於排風溫度過高、造粒粉壓碎強度為1.5MPa以上的比較例6-1~比較例6-3，則由造粒粉破壞不良引起的缺損的起點多，因此磨耗值變高，強度降低。

Claims

一種MnCoZn系肥粒鐵，其包含基本成分、副成分以及不可避免的雜質，且所述MnCoZn系肥粒鐵的特徵在於：作為所述基本成分，包含鐵：以Fe₂O₃換算計為47.1mol%以上且未滿50.0mol%、鋅：以ZnO換算計為3.0mol%以上且未滿15.5mol%、鈷：以CoO換算計為0.5mol%~4.0mol%及錳：剩餘部分，相對於所述基本成分而言，作為所述副成分，包含SiO₂：50massppm~300massppm及CaO：300massppm~1300massppm，將所述不可避免的雜質中的P、B、S、Cl、Bi及Zr量分別抑制為P：未滿50massppm、B：未滿20massppm、S：未滿30massppm、Cl：未滿50massppm、Bi：5massppm以下及Zr：未滿20massppm，進而，於所述MnCoZn系肥粒鐵中，磨耗值未滿0.85%，100℃下的方形比為0.35以下，比電阻為30Ω．m以上，以及居里溫度為170℃以上。
如申請專利範圍第1項所述的MnCoZn系肥粒鐵，其中所述MnCoZn系肥粒鐵的100℃、1kHz下的初透磁率為3000以上，100℃、1MHz下的初透磁率為2000以上，以及100℃、10MHz下的初透磁率為150以上。
如申請專利範圍第1項或第2項所述的MnCoZn系肥粒鐵，其中所述MnCoZn系肥粒鐵的燒結密度為4.85g/cm³以上。
如申請專利範圍第1項或第2項所述的MnCoZn系肥粒鐵，其中所述MnCoZn系肥粒鐵為包含粒度分佈d90的值超過150μm且為300μm以下的造粒粉的成形-燒結體的MnCoZn系肥粒鐵。
如申請專利範圍第3項所述的MnCoZn系肥粒鐵，其中所述MnCoZn系肥粒鐵為包含粒度分佈d90的值超過150μm且為300μm以下的造粒粉的成形-燒結體的MnCoZn系肥粒鐵。
如申請專利範圍第1項或第2項所述的MnCoZn系肥粒鐵，其中所述MnCoZn系肥粒鐵為包含壓碎強度超過1.10MPa且未滿1.50MPa的造粒粉的成形-燒結體的MnCoZn系肥粒鐵。
如申請專利範圍第3項所述的MnCoZn系肥粒鐵，其中所述MnCoZn系肥粒鐵為包含壓碎強度超過1.10MPa且未滿1.50MPa的造粒粉的成形-燒結體的MnCoZn系肥粒鐵。
如申請專利範圍第4項所述的MnCoZn系肥粒鐵，其中所述MnCoZn系肥粒鐵為包含壓碎強度超過1.10MPa且未滿1.50MPa的造粒粉的成形-燒結體的MnCoZn系肥粒鐵。
一種MnCoZn系肥粒鐵的製造方法，其特徵在於包括：預煅燒步驟，對基本成分的混合物進行預煅燒；混合-粉碎步驟，向所述預煅燒步驟中所得的預煅燒粉中添加副成分，並加以混合、粉碎；造粒步驟，向所述混合-粉碎步驟中所得的粉碎粉中添加黏合劑並加以混合後進行造粒；以及煅燒步驟，將所述造粒步驟中所得的造粒粉加以成形後，於1290℃以上煅燒1小時以上，獲得如申請專利範圍第1項至第3項中任一項所述的MnCoZn系肥粒鐵。
如申請專利範圍第9項所述的MnCoZn系肥粒鐵的製造方法，其中所述造粒為噴霧乾燥法。
如申請專利範圍第9項或第10項所述的MnCoZn系肥粒鐵的製造方法，其中所述造粒粉的粒度分佈d90的值超過150μm且為300μm以下。
如申請專利範圍第9項或第10項所述的MnCoZn系肥粒鐵的製造方法，其中所述造粒粉的壓碎強度超過1.10MPa且未滿1.50MPa。
如申請專利範圍第11項所述的MnCoZn系肥粒鐵的製造方法，其中所述造粒粉的壓碎強度超過1.10MPa且未滿1.50 MPa。