TWI608836B - Patient support structure, pressure release module and non-dynamic pressure adjustment method - Google Patents

Patient support structure, pressure release module and non-dynamic pressure adjustment method Download PDF

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Description

病患支撐結構、釋壓模組及無動力壓力調節方法
本發明係關於一種病患支撐結構，尤指一種可提供不同支撐強度之病患支撐結構。本發明還包括可應用於該病患支撐結構之釋壓模組及無動力壓力調節方法。
對於需要長時間躺臥在床上之病患來說，倘若其身體一直保持相同之躺臥姿勢，將導致身體之局部部位（例如背部或臀部）因長期受壓迫而容易出現褥瘡等徵狀。為了避免前述狀況之發生，除了適時協助病患改變身體姿勢外，也可以透過使用軟墊或氣墊床等減壓支撐物件，來減少病患躺臥時所受到之壓力。
然而，對於體重較重之病患來說，單純依靠軟墊所能提供之減壓支撐效果有限，使得病患躺臥於軟墊上時容易因支撐力不足而過度下陷，導致軟墊喪失其原本預期之減壓支撐功能，反而增加病患與減壓支撐物件間之接觸面積及壓力。相較之下，雖然氣墊床可以藉由洩壓閥調整氣囊內之氣體壓力來支撐病患，但在氣體壓力過大之情況下往往會提高氣囊硬度而造成病患躺臥時之不適感，而氣囊經洩壓後也可能會產生如同前述軟墊之支撐力不足而過度下陷之情況。據此，即使採用前述減壓支撐物件，對於體重較重之病患無法有效抑制其產生褥瘡之可能性。
因此，如何能研究出一種病患支撐結構，使得在較廣泛之體重範圍內之病患均可適用，並因應不同病患提供具有適宜支撐力之對應支撐機制，實為一值得研究之課題。
本發明之目的在於提供一種可提供不同支撐強度之病患支撐結構。
為達上述目的，本發明之病患支撐結構包括第一支撐部、第二支撐部及第三支撐部。第一支撐部包含第一彈性體；第二支撐部包含第二彈性體；第三支撐部介於第一支撐部及第二支撐部之間。其中第一支撐部、第二支撐部及第三支撐部共同界定沿一延伸軸延伸之支撐表面，且其中第二彈性體包含支撐強度不同之第一支撐區及第二支撐區。
在本發明之病患支撐結構之一實施例中，第一支撐區之支撐強度小於第二支撐區之支撐強度，且其中第一支撐區介於支撐表面及第二支撐區之間。
在本發明之病患支撐結構之一實施例中，第一支撐區包括複數正反交錯排列之貫孔，且貫孔具有三角形剖面。
在本發明之病患支撐結構之一實施例中，第二彈性體包括複數各自獨立且並列之泡棉，且各泡棉係與支撐表面之延伸軸平行縱向延伸。
在本發明之病患支撐結構之一實施例中，病患支撐結構為複合式釋壓裝置，其中第三支撐部包括氣動式釋壓模組，氣動式釋壓模組包括氣囊及設置於氣囊內之第三彈性體。
在本發明之病患支撐結構之一實施例中，第三彈性體包括複數與支撐表面垂直之盲孔。
在本發明之病患支撐結構之一實施例中，第三彈性體包含第一泡棉及第二泡棉，且氣囊以限制第一泡棉及第二泡棉之相對位置的方式包覆第三彈性體。
在本發明之病患支撐結構之一實施例中，在小於100kg體重之作用下，支撐表面小於32 mmHg的釋壓指數(pressure relief index)大於99%；在介於100kg至200kg體重之作用下，支撐表面小於32 mmHg的釋壓指數大於99%；或在大於或等於180kg體重之作用下，支撐表面小於32 mmHg的釋壓指數大於85%。
在本發明之病患支撐結構之一實施例中，支撐表面對應第二支撐部之區域在介於70kg至200kg體重之作用下量測而得之表壓峰值小於37 mmHg，且支撐表面對應第一支撐部之區域在介於70kg至200kg體重之作用下量測而得之表壓峰值小於40 mmHg。
本發明之另一目的在於提供一種釋壓模組。
為達上述目的，本發明之釋壓模組包括氣囊和氣壓調節元件，氣壓調節元件係設置於氣囊內，其中，氣壓調節元件包括釋壓能力不同之第一釋壓區及第二釋壓區。
在本發明之釋壓模組之一實施例中，第一釋壓區及該第二釋壓區分別包括第一泡棉及第二泡棉，且氣囊以限制第一泡棉及第二泡棉之相對位置的方式包覆氣壓調節元件。
在本發明之釋壓模組之一實施例中，氣壓調節元件包括具有複數盲孔結構之彈性體。
在本發明之釋壓模組之一實施例中，釋壓模組更包括單向閥及調壓閥，分別與氣囊連通。
在本發明之釋壓模組之一實施例中，第一釋壓區及第二釋壓區具有實質相同的截面，且第一釋壓區之厚度為第二釋壓區之1.5至2.5倍。
本發明之又一目的在於提供一種無動力壓力調節方法。
為達上述目的，本發明之無動力壓力調節方法包括：提供一壓力調節裝置，其包括至少一氣囊、設置於氣囊內之泡棉以及分別與氣囊連通之單向閥及調壓閥，泡棉具有沖孔區及非沖孔區，調壓閥設有一壓力門檻值；以及施加一外加壓力至壓力調節裝置，致使壓力調節裝置產生形變，而由沖孔區及非沖孔區分別提供不同強度之壓力支撐；其中，若外加壓力致使壓力調節裝置之氣體壓力大於壓力門檻值時，由調壓閥排出氣體，以調整壓力調節裝置之氣體壓力。
在本發明之無動力壓力調節方法之一實施例中，無動力壓力調節方法更包括：於外加壓力降低或消失時，壓力調節裝置發生復形而自單向閥引入氣體。
在本發明之無動力壓力調節方法之一實施例中，若外加壓力係由小於100kg之體重所造成，則壓力調節裝置小於32 mmHg的釋壓指數(pressure relief index)大於99%；若外加壓力係由介於100kg至200kg之體重所造成，則壓力調節裝置小於32 mmHg的釋壓指數大於99%；或若外加壓力係由大於或等於180kg之體重所造成，則壓力調節裝置小於32 mmHg的釋壓指數大於85%。
詳言之，本發明進一步包括以下具體實施例：
具體實施例1：一種病患支撐結構，包括： 一第一支撐部，包含一第一彈性體； 一第二支撐部，包含一第二彈性體；以及 一第三支撐部，介於該第一支撐部及該第二支撐部之間； 其中該第一支撐部、該第二支撐部及該第三支撐部共同界定一沿一延伸軸延伸之支撐表面，且其中該第二彈性體包含支撐強度不同之第一支撐區及第二支撐區。。
具體實施例2：如具體實施例1所述之病患支撐結構，其中該第一支撐區之支撐強度小於該第二支撐區之支撐強度，且其中該第一支撐區介於該支撐表面及該第二支撐區之間。
具體實施例3：如具體實施例2所述之病患支撐結構，其中該第一支撐區及該第二支撐區分別包括複數等間距排列之第一強度弱化結構及第二強度弱化結構。
具體實施例4：如具體實施例2所述之病患支撐結構，其中該第一支撐區及該第二支撐區分別包括複數同向延伸之貫孔，且該第一支撐區之貫孔所定義之容積大於該第二支撐區之貫孔。
具體實施例5：如具體實施例1所述之病患支撐結構，其中該第一支撐區包括複數正反交錯排列之貫孔，且該貫孔具有一三角形剖面。
具體實施例6：如具體實施例1所述之病患支撐結構，其中該第二彈性體包括複數各自獨立且並列之泡棉，且各泡棉係與該支撐表面之延伸軸平行縱向延伸。
具體實施例7：如具體實施例6所述之病患支撐結構，其中各泡棉包括位於該第一支撐區之複數橫向大貫孔及位於該第二支撐區之複數橫向小貫孔。
具體實施例8：如具體實施例1所述之病患支撐結構，其中該第一支撐部、該第二支撐部及該第三支撐部分別對應至一病患之頭部、腿部及軀幹。
具體實施例9：如具體實施例8所述之病患支撐結構，更包括分別設置於該支撐表面兩端之防墜結構。
具體實施例10：如具體實施例9所述之病患支撐結構，其中該防墜結構鄰近該支撐表面之一側形成有第一缺口，該防墜結構遠離該支撐表面之一側形成有第二缺口，該第一缺口及該第二缺口係用於降低變形應力。
具體實施例11：如具體實施例8所述之病患支撐結構，更包括一底墊，設置於該第一支撐部、該第二支撐部及該第三支撐部相反於該支撐表面之一側。
具體實施例12：如具體實施例11所述之病患支撐結構，其中該底墊具有一厚度固定之平面區及一厚度遞減之斜面區，且該斜面區及該平面區間係界定一介於1度至10度間之夾角。
具體實施例13：如具體實施例1所述之病患支撐結構，其為一複合式釋壓裝置，其中該第三支撐部包括一氣動式釋壓模組，該氣動式釋壓模組包括一氣囊及設置於該氣囊內之第三彈性體。
具體實施例14：如具體實施例13所述之病患支撐結構，其中該氣動式釋壓模組更包括一單向閥及一調壓閥，分別與該氣囊連通。
具體實施例15：如具體實施例13所述之病患支撐結構，其中該第三彈性體包括複數與該支撐表面垂直之盲孔。
具體實施例16：如具體實施例13所述之病患支撐結構，其中該第三彈性體包括支撐強度不同之第一支撐區及第二支撐區。
具體實施例17：如具體實施例13所述之病患支撐結構，其中該第三彈性體包含一沖孔區及一非沖孔區。
具體實施例18：如具體實施例13所述之病患支撐結構，其中該第三彈性體包含一第一泡棉及一第二泡棉，且該氣囊以限制第一泡棉及第二泡棉之相對位置的方式包覆該第三彈性體。
具體實施例19：如具體實施例18所述之病患支撐結構，其中該第一泡棉包含複數與該支撐表面垂直之沖孔。
具體實施例20：如具體實施例18所述之病患支撐結構，其中該第一泡棉及該第二泡棉具有大致相同的形狀，且該第一泡棉之厚度為該第二泡棉之1.5至2.5倍。
具體實施例21：如具體實施例13所述之病患支撐結構，其中該第三支撐部包括複數彼此連通之氣動式釋壓模組，其分別橫向並列於該第一支撐部及該第二支撐部之間。
具體實施例22：如具體實施例1所述之病患支撐結構，其中，在小於100kg體重之作用下，該支撐表面小於32 mmHg的釋壓指數(pressure relief index)大於99%。
具體實施例23：如具體實施例1所述之病患支撐結構，其中，在介於100kg至200kg體重之作用下，該支撐表面小於32 mmHg的釋壓指數大於99%。
具體實施例24：如具體實施例1所述之病患支撐結構，其中，在大於或等於180kg體重之作用下，該支撐表面小於32 mmHg的釋壓指數大於85%。
具體實施例25：如具體實施例1所述之病患支撐結構，其中，該支撐表面對應該第二支撐部之區域在介於70kg至200kg體重之作用下量測而得之表壓峰值小於37 mmHg。
具體實施例26：如具體實施例1所述之病患支撐結構，其中，該支撐表面對應該第一支撐部之區域在介於70kg至200kg體重之作用下量測而得之表壓峰值小於40 mmHg。
具體實施例27：一種釋壓模組，包括一氣囊和一氣壓調節元件，該氣壓調節元件係設置於該氣囊內，其中，該氣壓調節元件包括釋壓能力不同之第一釋壓區及第二釋壓區。
具體實施例28：如具體實施例27所述之釋壓模組，其中該第一釋壓區包括複數等間距排列之沖孔。
具體實施例29：如具體實施例27所述之釋壓模組，其中該第一釋壓區及該第二釋壓區分別包括一第一泡棉及一第二泡棉，且該氣囊以限制第一泡棉及第二泡棉之相對位置的方式包覆該氣壓調節元件。
具體實施例30：如具體實施例27所述之釋壓模組，其中該氣壓調節元件包括一具有複數盲孔結構之彈性體。
具體實施例31：如具體實施例27所述之釋壓模組，其中該氣壓調節元件包括一沖孔區及一非沖孔區。
具體實施例32：如具體實施例27所述之釋壓模組，更包括一單向閥及一調壓閥，分別與該氣囊連通。
具體實施例33：如具體實施例27所述之釋壓模組，其中該第一釋壓區及該第二釋壓區具有實質相同的截面，且該第一釋壓區之厚度為該第二釋壓區之1.5至2.5倍。
具體實施例34：如具體實施例27所述之釋壓模組，包括複數氣囊和複數分別設置於氣囊內之氣壓調節元件，該等氣囊係彼此連通。
具體實施例35：一種無動力壓力調節方法，包括： 提供一壓力調節裝置，其包括至少一氣囊、設置於氣囊內之泡棉以及分別與該氣囊連通之單向閥及調壓閥，該泡棉具有一沖孔區及一非沖孔區，該調壓閥設有一壓力門檻值；以及 施加一外加壓力至該壓力調節裝置，致使該壓力調節裝置產生形變，而由該沖孔區及該非沖孔區分別提供不同強度之壓力支撐； 其中，若該外加壓力致使該壓力調節裝置之氣體壓力大於該壓力門檻值時，由該調壓閥排出氣體，以調整該壓力調節裝置之氣體壓力。
具體實施例36：如具體實施例35所述之無動力壓力調節方法，更包括：於該外加壓力降低或消失時，該壓力調節裝置發生復形而自該單向閥引入氣體。
具體實施例37：如具體實施例35所述之無動力壓力調節方法，其中該沖孔區所界定之體積為該非沖孔區之1.5至2.5倍。
具體實施例38：如具體實施例35所述之無動力壓力調節方法，其中若該外加壓力係由小於100kg之體重所造成，則該壓力調節裝置小於32 mmHg的釋壓指數(pressure relief index)大於99%。
具體實施例39：如具體實施例38所述之無動力壓力調節方法，其中若該外加壓力係由介於100kg至200kg之體重所造成，則該壓力調節裝置小於32 mmHg的釋壓指數大於99%。
具體實施例40：如具體實施例39所述之無動力壓力調節方法，其中若該外加壓力係由大於或等於180kg之體重所造成，則該壓力調節裝置小於32 mmHg的釋壓指數大於85%。
由於各種態樣與實施例僅為例示性且非限制性，故在閱讀本說明書後，具有通常知識者在不偏離本發明之範疇下，亦可能有其他態樣與實施例。根據下述之詳細說明與申請專利範圍，將可使該等實施例之特徵及優點更加彰顯。
於本文中，用語「包括」、「具有」或其他任何類似用語意欲涵蓋非排他性之包括物。舉例而言，含有複數要件的元件或結構不僅限於本文所列出之此等要件而已，而是可以包括未明確列出但卻是該元件或結構通常固有之其他要件。
請先參考圖1及圖2。本發明之病患支撐結構1可藉由多類型結構件之設置，以針對躺臥於其上之病患之身體不同部位產生不同之支撐緩衝效果，減少病患與本發明之病患支撐結構1間之接觸壓力，提高病患躺臥時之舒適感。
如圖1及圖2所示，本發明之病患支撐結構1包括第一支撐部10、第二支撐部20及第三支撐部30，第三支撐部30介於第一支撐部10及第二支撐部20之間。本發明之病患支撐結構1藉由結合第一支撐部10、第二支撐部20及第三支撐部30可形成大於或等於病患之身高之整體長度，以及大於或等於病患之體寬之整體寬度。此處本發明之病患支撐結構1是定義以一延伸軸L為基準，使得病患支撐結構1之整體基於延伸軸L形成左右對稱結構，其中病患支撐結構1之整體長度是沿延伸軸L縱向延伸之總長度，且病患支撐結構1之整體寬度是沿實質上垂直延伸軸L橫向延伸之總寬度。
第一支撐部10、第二支撐部20及第三支撐部30可共同界定沿延伸軸L延伸之支撐表面S，此處所定義之支撐表面S即病患支撐結構1供病患躺臥之支撐面，且該支撐表面S是以前述病患支撐結構1之整體長度及整體寬度作為其邊長。在本發明之一實施例中，第一支撐部10、第二支撐部20及第三支撐部30分別對應至病患之頭部、腿部及軀幹，且藉由第一支撐部10、第二支撐部20及第三支撐部30各自採用不同之結構設置，以對應提供病患不同身體部位之支撐效果。
請一併參考圖1至圖3。如圖1至圖3所示，第一支撐部10包含第一彈性體100，第一彈性體100包括複數貫孔110，而各貫孔110自支撐表面S朝第一彈性體100之另一相對面延伸貫通。此處第一彈性體11可以是泡棉材料，但本發明不以此為限。第一支撐部10用以對應支撐病患之頭部，且第一支撐部10藉由複數貫孔110達到結構弱化之效果，以降低病患頭部接觸第一支撐部10時所產生之接觸壓力；較佳者，藉由複數貫孔110之設置使得第一支撐部10支撐病患之頭部時，病患之頭部與第一支撐部10之接觸壓力低於32 mmHg。此處定義接觸壓力低於32 mmHg之目的是因為人體之微血管管壁壓力約為32 mmHg，若人體體表之接觸壓力長時間高於32 mmHg，容易使微血管塌陷而導致血液循環不良，甚至令微血管受到損害。
在本發明之一實施例中，複數貫孔110為實質上垂直支撐表面S且沿同向延伸之多個獨立貫孔。複數貫孔110具有相同孔徑及長度且均勻排列，但不以本實施例為限，例如多個貫孔110之間可彼此連通，或者複數貫孔110可採用不同孔徑、長度或排列方式等結構設計。
請一併參考圖1、2及圖4。如圖1、2及圖4所示，第二支撐部20包含第二彈性體200，第二彈性體200包含支撐強度不同之第一支撐區210及第二支撐區220。其中第一支撐區210之支撐強度小於第二支撐區220之支撐強度，且第一支撐區210介於支撐表面S及第二支撐區220之間；也就是說，第二彈性體200中支撐強度較小之區域鄰近支撐表面S，而支撐強度較大之區域遠離支撐表面S。
第二支撐部20用以對應支撐病患之腿部。第二支撐部20之第一支撐區210及第二支撐區220分別包括複數等間距排列之第一強度弱化結構211及第二強度弱化結構221。在本發明之一實施例中，第一支撐區210及第二支撐區220分別包括複數同向延伸之貫孔；第一支撐區210藉由該些貫孔作為複數第一強度弱化結構211，以決定第一支撐區210之支撐強度；且第二支撐區220藉由該些貫孔作為複數第二強度弱化結構221，以決定第二支撐區220之支撐強度。在本實施例中，第一支撐區210及第二支撐區220具有相同體積，且第一支撐區210之複數貫孔所定義之總容積大於第二支撐區220之複數貫孔所定義之總容積，使得第一支撐區210之支撐強度小於第二支撐區220之支撐強度。此處總容積即表示複數貫孔所形成之鏤空部位所占對應支撐區之總體積。
第一支撐區210之複數貫孔可採用不同結構形式之設計。以下請一併參考圖5a至5d。如圖4及5a所示，在本發明之一較佳實施例中，第一支撐區210包括複數正反交錯排列之貫孔，且各貫孔具有三角形剖面；而第二支撐區220則包括規則排列之複數圓形貫孔。也就是說，在本實施例中，第一支撐區210之複數貫孔是以複數三角柱狀孔洞呈正反交錯之方式排列，但本發明不以此為限。
舉例來說，如圖5b所示，第一支撐區210之複數貫孔可以是複數以規則排列且具有正三角形剖面之貫孔；或者如圖5c所示，第一支撐區210之複數貫孔可以是複數以規則排列且具有倒三角形剖面之貫孔；又或者如圖5d所示，第一支撐區210之複數貫孔也可以是具有圓形剖面之多個貫孔以及將部分具有圓形剖面之多個貫孔彼此連通所形成之貫孔之規則排列組合。不論第二支撐部20採用前述何種設計，均具有第一支撐區210之支撐強度小於第二支撐區220之支撐強度之結構特徵。
又如圖1、2及圖4所示，在本發明之一較佳實施例中，第二彈性體200包括複數各自獨立且並列之泡棉201，且各泡棉201係與支撐表面S之延伸軸L平行縱向延伸。其中泡棉201之設置數量可依據病患之體寬不同而予以調整。各泡棉201包括位於第一支撐區210之複數橫向大貫孔及位於第二支撐區220之複數橫向小貫孔，第一支撐區210藉由該些橫向大貫孔作為複數第一強度弱化結構211；且第二支撐區220藉由該些橫向小貫孔作為複數第二強度弱化結構221。此處複數橫向大貫孔之總容積大於複數橫向小貫孔之總容積，使得第一支撐區210之支撐強度小於第二支撐區220之支撐強度。
藉由第一支撐區210及第二支撐區220之不同支撐強度設計，使得第二支撐部20可因應不同體重之病患使用。例如當病患處於一般體重範圍內時(例如定義其體重小於100kg)，藉由第一支撐區210即可提供病患腿部足夠之支撐力，且能控制接觸壓力低於一定值內；而當病患屬於體重過重之情況下(例如定義其體重大於100kg)，即使第一支撐區210因支撐強度不足而受壓凹陷，也能藉由支撐強度較大之第二支撐區220提供病患腿部足夠之支撐力，且內部結構弱化之設計同樣能避免接觸壓力過大之情況所造成病患腿部之不適感。此外，當病患之腿部接觸第二彈性體200時，藉由各自獨立之泡棉201，使得病患每一條腿僅會接觸到單一個泡棉201或鄰近腿部接觸點之兩個以上泡棉201，以減少雙腿不同接觸點間之接觸壓力彼此受影響。當然，視設計需求不同，第二彈性體21也可以採用一體成形之整體結構。
請一併參考圖1、2及圖6a至6d。如圖1、2及圖6a所示，在本發明之一較佳實施例中，病患支撐結構1整體為一個複合式釋壓裝置，其中第三支撐部30包括至少一釋壓模組300，且該釋壓模組300可為氣動式釋壓模組，其藉由洩除氣體以釋放釋壓模組300內之壓力。釋壓模組300包括氣囊310(在圖6a中係以虛線表示)及氣壓調節元件，氣壓調節元件設置於氣囊310內，且氣囊310以限制氣壓調節元件移動的方式包覆住氣壓調節元件。又如圖6b所示，釋壓模組300更包括單向閥330及調壓閥340，分別藉由氣體管路350與氣囊310連通；其中單向閥330用以容許空氣自外界單向導入氣囊310內，而調壓閥340則用以控制氣囊310之氣體是否允許洩出至氣囊310外。氣囊310內含有氣體，且在一般狀態下，氣囊內保持與氣囊外之大氣壓力相同之氣體壓力(即氣體壓力保持在1大氣壓)。需注意的是，於圖6b中所示之單向閥330、調壓閥340及氣體管路350僅為該些元件之配置示意圖，該些元件之實際設置位置及方式會依病患支撐結構1之設計需求而改變，合先敘明。
如圖6a及圖6c所示，在本發明之一實施例中，前述氣壓調節元件包括第三彈性體320，且第三彈性體320可以是一體成形之整體泡棉結構。第三彈性體320包括複數與支撐表面S垂直之盲孔320a，該些盲孔320a自支撐表面S垂直朝第三彈性體320之另一相對面延伸，但未貫穿至該相對面，使得第三彈性體320形成包括支撐強度不同之第一支撐區321及第二支撐區322。其中第三彈性體320之第一支撐區321即為包括該些盲孔320a之沖孔區，而第三彈性體320之第二支撐區322即為未包括該些盲孔320a之非沖孔區。據此，第一支撐區321及第二支撐區322可藉由該些盲孔320a之有無而提供不同之支撐強度。
如圖6d所示，在本發明之另一實施例中，第三彈性體320包含第一泡棉3210及第二泡棉3220，且氣囊310以限制第一泡棉3210及第二泡棉3220之相對位置的方式包覆第三彈性體320。第一泡棉3210包含複數與支撐表面垂直之沖孔3211，且該些沖孔3211自支撐表面S垂直朝第三彈性體320之第一泡棉3210之另一相對面延伸並貫通至該相對面。第一泡棉3210及第二泡棉3220具有大致相同的形狀，差別僅在於第一泡棉3210及第二泡棉3220具有不同厚度。在本發明之一較佳實施例中，第一泡棉3210之厚度為第二泡棉3220之1.5至2.5倍，但本發明不以此為限。
此外，如圖1、2及圖6a所示，在本發明之一實施例中，第三支撐部30包括複數彼此連通之釋壓模組300，該些釋壓模組300分別垂直延伸軸L橫向延伸且並列於第一支撐部10及第二支撐部20之間。其中釋壓模組300之設置數量可依據病患之身高不同而予以調整。
從另一觀點來看，在本發明之一實施例中，氣壓調節元件可包括釋壓能力不同之第一釋壓區及第二釋壓區，其中該釋壓能力之差異可以藉由於第一釋壓區及第二釋壓區之不同結構形式來呈現。例如當氣壓調節元件為一體成形之彈性體時，該彈性體可藉由沖孔作業形成具有複數盲孔結構之沖孔區及非沖孔區，據此可將沖孔區作為第一釋壓區，而非沖孔區作為第二釋壓區，而第一釋壓區及第二釋壓區具有實質相同的截面。且在本發明之一較佳實施例中，第一釋壓區之厚度為第二釋壓區之1.5至2.5倍。藉由前述該些盲孔之設置，使得第一釋壓區之結構相較於第二釋壓區較為鬆散，且可容納較多體積之氣體，以形成兩者釋壓能力之差異。
在本發明之一實施例中，氣壓調節元件之第一釋壓區及該第二釋壓區分別包括第一泡棉及第二泡棉，且氣囊以限制第一泡棉及第二泡棉之相對位置的方式包覆氣壓調節元件。其中第一泡棉可藉由沖孔作業形成具有複數沖孔之第一釋壓區，該些沖孔係以等間距排列且貫通第一泡棉。藉由前述該些沖孔之設置同樣能形成兩者釋壓能力之差異。
請一併參考圖1、2及圖7。如圖1、2及圖7所示，病患支撐結構1更包括底墊40。底墊40設置於第一支撐部10、第二支撐部20及第三支撐部30相反於支撐表面S之一側，用以承載第一支撐部10、第二支撐部20及第三支撐部30。底墊40可採用實心之泡棉材料所製成，以提供整體結構之基礎支撐力。在本發明之一實施例中，底墊40具有厚度固定之平面區41及厚度遞減之斜面區42，其中平面區41供對應承載第一支撐部10及第三支撐部30，而斜面區42供對應承載第二支撐部20。斜面區42及平面區41間係界定一介於1度至10度間之夾角C，使得被承載於斜面區42上之第二支撐部20，也會隨著斜面區42相對於平面區41呈該夾角C（例如在本實施例中採用之夾角C為2度，但不以本實施例為限）。藉此，當病患躺臥於病患支撐結構1上時，其置於第二支撐部20上之腿部可自然地微微彎曲該夾角C，更能符合人體工學以增加病患躺臥時之舒適感。
請一併參考圖1、2及圖8。如圖1、2及圖8所示，病患支撐結構1更包括分別設置於支撐表面S兩端之防墜結構50。防墜結構50係基於延伸軸L對稱設置，用以提供病患躺臥於支撐表面S上時之側邊防墜效果，且能輔助結合第一支撐部10、第二支撐部20、第三支撐部30及底墊40。防墜結構50鄰近支撐表面S之一側形成有第一缺口51，且防墜結構50遠離支撐表面S之一側形成有第二缺口52；第一缺口51及第二缺口52係相對設置，用於降低防墜結構50之變形應力。
舉例來說，當病患支撐結構1因應病患或其他需求而需要局部彎曲（例如病患需要挺起上半身，而將第一支撐部10及部分之第三支撐部30朝上方拱起）時，可基於第一缺口51及第二缺口52之設置位置作為支點執行彎曲作動。藉由第一缺口51及第二缺口52之設置可降低防墜結構50彎曲時所產生之變形應力，且在此例中位於彎曲外側之第二缺口52也能增加防墜結構50彎曲時之拉伸量，以利於執行病患支撐結構1之局部彎曲作動。此處第一缺口51及第二缺口52之設置數量及位置可因應不同使用需求而改變，不以本實施例為限。
請參考圖9係本發明之無動力壓力調節方法之流程圖。如圖9所示，本發明之無動力壓力調節方法係應用於前述病患支撐結構1，該方法包括步驟S1至S2，以下針對該方法之各步驟予以詳細說明。
步驟S1：提供一壓力調節裝置，其包括至少一氣囊、設置於氣囊內之泡棉以及分別與氣囊連通之單向閥及調壓閥，泡棉具有沖孔區及非沖孔區，調壓閥設有一壓力門檻值。
如圖1、2及圖6a所示，首先提供壓力調節裝置，此處壓力調節裝置可為前述之病患支撐結構1之第三支撐部30，第三支撐部30包括至少一釋壓模組300，各釋壓模組300包括氣囊310、設置於氣囊310內之泡棉（對應前述第三彈性件320）以及分別與氣囊310連通之單向閥330及調壓閥340；泡棉具有沖孔區（對應前述第三彈性件320之第一支撐區321）及非沖孔區（對應前述第三彈性件320之第二支撐區322），且氣囊310內包含一定量之氣體且容置於沖孔區之沖孔內。而針對調壓閥340設有一壓力門檻值，使得調壓閥340可於氣體壓力到達壓力門檻值時自動開啟。
步驟S2：施加一外加壓力至壓力調節裝置，致使壓力調節裝置產生形變，而由沖孔區及非沖孔區分別提供不同強度之壓力支撐；其中，若外加壓力致使壓力調節裝置之氣體壓力大於壓力門檻值時，由調壓閥排出氣體，以調整壓力調節裝置之氣體壓力。
如圖1、2及6a所示，當病患躺臥在病患支撐結構1上時，即針對病患支撐結構1之支撐表面S施加一外加壓力，此時將致使病患支撐結構1之第三支撐部30產生形變。由於第三支撐部30之釋壓模組300內之第三彈性件320具有沖孔區（對應第一支撐區321）及非沖孔區（對應第二支撐區322），可分別因應外加壓力之不同以提供不同強度之壓力支撐。
請一併參考圖10a至10c係釋壓模組300於施加不同外加壓力狀態下之示意圖。如圖6c及圖10a所示，假設對於一般體重範圍內之病患（例如定義病患體重小於100kg），其躺臥在釋壓模組300上所施加之外加壓力為P1。當病患躺臥在釋壓模組300上時，雖然第三彈性件320之沖孔區（對應第一支撐區321）會因為受壓而局部塌陷變形，但此時藉由氣囊310內所包含之部分氣體壓力及局部變形之第三彈性件320之沖孔區之結構本身，已足以提供足夠之支撐力來支撐病患身體部位。藉此設計，病患之身體接觸面與釋壓模組300之支撐表面間之接觸壓力於絕大部分時間均可落在理想值範圍內。
如圖6c及圖10b所示，假設對於體重較重之病患（例如定義病患體重介於100kg至200kg之間），其躺臥在釋壓模組300上所施加之外加壓力為P2。當病患躺臥在釋壓模組300上時，第三彈性件320之沖孔區會因為受壓壓力大而產生較大幅度之塌陷變形，然而因第三彈性件320只有第一支撐區321設有可容置氣體之沖孔，縮減了氣囊310內可容納之氣體量，並輔以第三彈性件320藉由非沖孔區（對應第二支撐區322）提供較大之支撐力，因此即使第三彈性件320之沖孔區大幅度塌陷變形，此時還是能藉由氣囊310內所包含之較大部分氣壓壓力、已變形之第三彈性件320之沖孔區及非沖孔區之結構本身，提供足夠之支撐力來支撐病患身體部位，而並非僅以氣囊內之氣體壓力來支撐病患身體。藉此設計，病患之身體接觸面與釋壓模組300之支撐表面間之接觸壓力同樣於絕大部分時間均可落在理想值範圍內。
如圖6b、6c及圖10c所示，假設對於體重過重之病患（例如定義病患體重至少為200kg），其躺臥在釋壓模組300上所施加之外加壓力為P3。當病患躺臥在釋壓模組300上時，第三彈性件320之沖孔區及非沖孔區均會因為受壓壓力過大而產生更大幅度之塌陷變形。此時若第三彈性件320之沖孔區及非沖孔區之結構本體已無法提供足夠之支撐力，而導致氣囊310內所包含氣體之氣體壓力過大，且已大於針對前述調壓閥340所設之壓力門檻值時，調壓閥340即會被作動而開啟，並將氣囊內之氣體排出，以調整壓力調節裝置之氣體壓力，直到氣體壓力小於壓力門檻值才關閉調壓閥340。藉此設計，即使會出現氣體壓力過大而導致病患之身體接觸面與釋壓模組300之支撐表面間之接觸壓力高於理想值之情況，該接觸壓力於大部分時間仍可落在理想值範圍內。
此外，即使前述第三彈性件320之沖孔區及非沖孔區均因為受壓壓力過大而無法提供足夠之支撐力，但由於第三彈性件320之非沖孔區為實心結構，使得非沖孔區在塌陷變形之情況仍能作為一緩衝件，以避免躺臥於釋壓模組300上之病患在步驟S2之過程中發生直接接觸到底墊40之風險。
此外，本發明之無動力壓力調節方法於步驟S2之後更包括步驟S3：於外加壓力降低或消失時，壓力調節裝置發生復形而自單向閥引入氣體。
基於前述步驟S2，如圖6b、6c及圖10c所示，當外加壓力P3施加於釋壓模組300上時，會因為氣囊310內之氣體壓力大於壓力門檻值而藉由調壓閥排出氣體，此時氣囊310內之氣體壓力將低於1大氣壓。而當外加壓力P3降低或消失時，原本受壓力變形之第三彈性件320會逐漸發生復形現象而產生吸力，使得外界之空氣會經由單向閥330引入氣囊內，直到第三彈性件320回復原狀，此時氣囊310內之氣體壓力亦回復到原本1大氣壓之狀態。據此，本發明之無動力壓力調節方法可以提供釋壓模組300在無需額外設置幫浦等充氣元件之狀態下，自動達到壓力調節之效果，相較於一般需要充氣之氣墊床等減壓支撐設備更具實用性及便利性。
請一併參考圖11至圖13。圖11是基於病患體重小於100kg之作用下，各測試樣品經模擬測試後之PRI表壓圖；圖12是基於病患體重介於100kg至200kg之作用下，各測試樣品經模擬測試後之PRI表壓圖；圖13是基於病患體重大於或等於180kg之作用下，各測試樣品經模擬測試後之PRI表壓圖。如圖11至圖13所示，將本發明之病患支撐結構1作為實驗組a，其他公司已公開販售之類似產品作為對照組b及c，模擬不同體重之病患來進行表壓測試以計算各自對應之釋壓指數（Pressure Relief Index，PRI），用以佐證本發明之病患支撐結構1所能達成之功效。其中，對照組b之產品為一床墊結構，其床墊結構是整體採用氣囊與泡棉之組合，以提供減壓緩衝之效果；對照組c之產品亦為一床墊結構，在整個床墊結構上覆蓋其受壓表面形成類似波浪狀或鋸齒狀結構之實心泡棉材料，且其對應病患之軀幹部之泡棉材料下方設有複數氣囊。前述釋壓指數即表示測量支撐表面與身體接觸面所產生之接觸壓力值能持續於對應壓力區間內所佔之時間百分比，舉例來說，表1中實驗組a對應壓力區間為8.7~16.5 mmHg之釋壓指數為32.12%，即表示在一定時間內，測得支撐表面與身體接觸面所產生之接觸壓力值介於8.7~16.5 mmHg之壓力區間內所佔之時間百分比為32.12%，以此類推。由圖11至圖13之各測試樣品經測試後產生之PRI表壓圖所分析出PRI分布數據，分別對應表列於如下表1至表3。 表1（對應圖11） <TABLE border="1" borderColor="#000000" width="85%"><TBODY><tr><td> 壓力區間/mmHg </td><td> 實驗組a </td><td> 對照組b </td><td> 對照組c </td></tr><tr><td> 0~8.7 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0 </td></tr><tr><td> 8.7~16.5 </td><td> 46.02% </td><td> 45.38% </td><td> 48.66% </td></tr><tr><td> 16.5~24.2 </td><td> 41.63% </td><td> 41.86% </td><td> 34.24% </td></tr><tr><td> 24.2~32.0 </td><td> 12.16% </td><td> 11.68% </td><td> 15.25% </td></tr><tr><td> 32.0~39.7 </td><td> 0.13% </td><td> 1.08% </td><td> 1.80% </td></tr><tr><td> 39.7~47.5 </td><td> 0.06% </td><td> 0 </td><td> 0.05% </td></tr><tr><td> 47.5~55.2 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0 </td></tr><tr><td> 55.2~62.9 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0 </td></tr><tr><td> 62.9~70.7 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0 </td></tr><tr><td> 70.7~78.4 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0 </td></tr></TBODY></TABLE>表2（對應圖12） <TABLE border="1" borderColor="#000000" width="85%"><TBODY><tr><td> 壓力區間/mmHg </td><td> 實驗組a </td><td> 對照組b </td><td> 對照組c </td></tr><tr><td> 0~8.7 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0 </td></tr><tr><td> 8.7~16.5 </td><td> 43.03% </td><td> 45.52% </td><td> 46.91% </td></tr><tr><td> 16.5~24.2 </td><td> 36.55% </td><td> 38.84% </td><td> 33.55% </td></tr><tr><td> 24.2~32.0 </td><td> 19.88% </td><td> 14.30% </td><td> 22.11% </td></tr><tr><td> 32.0~39.7 </td><td> 0.54% </td><td> 1.34% </td><td> 16.37% </td></tr><tr><td> 39.7~47.5 </td><td> 0 </td><td> 0.68% </td><td> 3.15% </td></tr><tr><td> 47.5~55.2 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0.03% </td></tr><tr><td> 55.2~62.9 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0 </td></tr><tr><td> 62.9~70.7 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0 </td></tr><tr><td> 70.7~78.4 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0 </td></tr></TBODY></TABLE>表3（對應圖13） <TABLE border="1" borderColor="#000000" width="85%"><TBODY><tr><td> 壓力區間/mmHg </td><td> 實驗組a </td><td> 對照組b </td><td> 對照組c </td></tr><tr><td> 0~8.7 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0 </td></tr><tr><td> 8.7~16.5 </td><td> 32.12% </td><td> 27.78% </td><td> 26.96% </td></tr><tr><td> 16.5~24.2 </td><td> 27.78% </td><td> 25.86% </td><td> 24.97% </td></tr><tr><td> 24.2~32.0 </td><td> 33.88% </td><td> 31.14% </td><td> 22.11% </td></tr><tr><td> 32.0~39.7 </td><td> 6.13% </td><td> 14.51% </td><td> 18.36% </td></tr><tr><td> 39.7~47.5 </td><td> 0.09% </td><td> 0.68% </td><td> 7.03% </td></tr><tr><td> 47.5~55.2 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0.51% </td></tr><tr><td> 55.2~62.9 </td><td> 0 </td><td> 0.03% </td><td> 0.03% </td></tr><tr><td> 62.9~70.7 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0 </td></tr><tr><td> 70.7~78.4 </td><td> 0 </td><td> 0 </td><td> 0.03% </td></tr></TBODY></TABLE>
而根據前述圖11至圖13及表1至表3，將該些測試樣品之測試數據基於支撐表面與身體接觸面所產生之壓力值為32 mmHg作為判斷標準值予以比對，所統計出之PRI分布數據如下表4所列。 表4 <TABLE border="1" borderColor="#000000" width="85%"><TBODY><tr><td> 載重 </td><td> 測試對象 </td><td> ＜32 mmHg </td><td> ≥32 mmHg </td></tr><tr><td> 200kg/185cm </td><td> 實驗組a </td><td> 93.8% </td><td> 6.2% </td></tr><tr><td> 對照組b </td><td> 84.8% </td><td> 15.2% </td></tr><tr><td> 對照組c </td><td> 74.0% </td><td> 26.0% </td></tr><tr><td> 104kg/180cm </td><td> 實驗組a </td><td> 99.5% </td><td> 0.5% </td></tr><tr><td> 對照組b </td><td> 98.7% </td><td> 1.3% </td></tr><tr><td> 對照組c </td><td> 96.8% </td><td> 3.2% </td></tr><tr><td> 73kg/173cm </td><td> 實驗組a </td><td> 99.5% </td><td> 0.5% </td></tr><tr><td> 對照組b </td><td> 98.9% </td><td> 1.1% </td></tr><tr><td> 對照組c </td><td> 98.2% </td><td> 1.82% </td></tr></TBODY></TABLE>
如圖11、表1及表4所示，在病患體重小於100kg之作用下，本發明之病患支撐結構1之支撐表面S小於32 mmHg的釋壓指數達到99.5%，大於99%，且優於對照組b之98.9%及對照組c之98.2%。如圖12、表2及表4所示，在病患體重介於100kg至200kg之作用下，本發明之病患支撐結構1之支撐表面S小於32 mmHg的釋壓指數同樣能達到99.5%，大於99%，且優於對照組b之98.7%及對照組c之96.8%。又如圖13、表3及表4所示，在病患體重大於或等於180kg之作用下（例如病患體重達到200kg），本發明之病患支撐結構1之支撐表面S小於32 mmHg的釋壓指數達到93.8%，大於85%，且明顯優於對照組b之84.8%及對照組c之74.0%。
據此，本發明之病患支撐結構1不僅對於一般體重範圍內或體重較重之病患能達到相較於其他產品較佳之釋壓指數，甚至對於體重過重之病患更能明顯達到相較於其他產品更為優異之釋壓指數，使得本發明之病患支撐結構1能廣泛適用於各種體重範圍之病患，且能提供更舒適之躺臥支撐效果，減少因受壓迫而發生褥瘡之可能性。
以下將本發明之病患支撐結構1作為實驗組a，一般具實心結構且表面平整之泡棉作為對照組d，以及前述對照組c之其他公司已公開販售之類似產品，模擬體重介於70kg至200kg之病患來進行表壓測試以計算各自對應之表壓峰值(peak)，用以佐證本發明之病患支撐結構1之第一支撐部10所能達成之功效。所取得之比較測試數據如下表5所列。 表5 <TABLE border="1" borderColor="#000000" width="85%"><TBODY><tr><td> 測試對象 </td><td> 峰值/mmHg </td></tr><tr><td> 實驗組a </td><td> 31.9 </td></tr><tr><td> 對照組d </td><td> 45.2 </td></tr><tr><td> 對照組c </td><td> 68.0 </td></tr></TBODY></TABLE>
如表5所示，本發明之病患支撐結構1之支撐表面S對應第一支撐部10之區域在介於70kg至200kg體重之作用下量測而得之表壓峰值可達到31.9 mmHg，小於40 mmHg，且優於對照組d之45.2 mmHg及對照組c之68.0 mmHg。此外，在針對本發明之病患支撐結構1之支撐表面S對應第二支撐部20之區域做獨立測試，其在介於70kg至200kg體重之作用下量測而得之表壓峰值也可達到36.2 mmHg，小於37 mmHg。
據此，本發明之病患支撐結構1不論支撐表面S所對應之第一支撐部10或第二支撐部20之區域，均能達到相較於其他產品較低之表壓峰值，使得本發明之病患支撐結構1能有效減少表面壓力之產生，提供更舒適之躺臥支撐效果。
此外，於本發明之說明書中所述之「泡棉」是以PU泡棉（Polyurethane Foam）為主，其需要以板狀或塊狀形式通過BS 5852-2; 1992之防火檢測。目前所採用之泡棉為靖嘉實業有限公司所生產之3240泡棉，但本發明不以此為限，任何符合前述規格之泡棉均可應用於本發明。
以上實施方式本質上僅為輔助說明，且並不欲用以限制申請標的之實施例或該等實施例的應用或用途。此外，儘管已於前述實施方式中提出至少一例示性實施例，但應瞭解本發明仍可存在大量的變化。同樣應瞭解的是，本文所述之實施例並不欲用以透過任何方式限制所請求之申請標的之範圍、用途或組態。相反的，前述實施方式將可提供本領域具有通常知識者一種簡便的指引以實施所述之一或多種實施例。再者，可對元件之功能與排列進行各種變化而不脫離申請專利範圍所界定的範疇，且申請專利範圍包含已知的均等物及在本專利申請案提出申請時的所有可預見均等物。
1‧‧‧病患支撐結構
10‧‧‧第一支撐部
100‧‧‧第一彈性體
110‧‧‧貫孔
20‧‧‧第二支撐部
200‧‧‧第二彈性體
201‧‧‧泡棉
210‧‧‧第一支撐區
211‧‧‧第一強度弱化結構
220‧‧‧第二支撐區
221‧‧‧第二強度弱化結構
30‧‧‧第三支撐部
300‧‧‧釋壓模組
301‧‧‧泡棉
310‧‧‧氣囊
311‧‧‧第一強度弱化結構
320‧‧‧第三彈性體
320a‧‧‧盲孔
321‧‧‧第一支撐區
3210‧‧‧第一泡棉
3211‧‧‧沖孔
322‧‧‧第二支撐區
3220‧‧‧第二泡棉
330‧‧‧單向閥
340‧‧‧調壓閥
350‧‧‧氣體管路
40‧‧‧底墊
41‧‧‧平面區
42‧‧‧斜面區
50‧‧‧防墜結構
51‧‧‧第一缺口
52‧‧‧第二缺口
L‧‧‧延伸軸
S‧‧‧支撐表面
C‧‧‧夾角
S1~S3‧‧‧步驟
圖1為本發明之病患支撐結構之示意圖。 圖2為本發明之病患支撐結構之***圖。 圖3為本發明之病患支撐結構之第一支撐部之示意圖。 圖4為本發明之病患支撐結構之第二支撐部之示意圖。 圖5a至圖5d為本發明之病患支撐結構之第二支撐部不同實施態樣之示意圖。 圖6a為本發明之病患支撐結構之第三支撐部之示意圖。 圖6b為本發明之病患支撐結構之第三支撐部包含管路配置之示意圖。 圖6c為本發明之病患支撐結構之釋壓模組實施例之側視圖。 圖6d為本發明之病患支撐結構之另一釋壓模組實施例之側視圖。 圖7為本發明之病患支撐結構之底墊之示意圖。 圖8為本發明之病患支撐結構之防墜結構之示意圖。 圖9為本發明之無動力壓力調節方法之流程圖。 圖10a至圖10c為本發明之病患支撐結構之釋壓模組於不同外加壓力下之狀態示意圖。 圖11至圖13是基於不同病患體重之作用下，各測試樣品經模擬測試後之PRI表壓圖。
1‧‧‧病患支撐結構
10‧‧‧第一支撐部
20‧‧‧第二支撐部
30‧‧‧第三支撐部
40‧‧‧底墊
50‧‧‧防墜結構
L‧‧‧延伸軸
S‧‧‧支撐表面

Claims (17)

  1. 一種病患支撐結構，包括： 一第一支撐部，包含一第一彈性體； 一第二支撐部，包含一第二彈性體；以及 一第三支撐部，介於該第一支撐部及該第二支撐部之間； 其中該第一支撐部、該第二支撐部及該第三支撐部共同界定一沿一延伸軸延伸之支撐表面，且其中該第二彈性體包含支撐強度不同之第一支撐區及第二支撐區。
  2. 如請求項1所述之病患支撐結構，其中該第一支撐區之支撐強度小於該第二支撐區之支撐強度，且其中該第一支撐區介於該支撐表面及該第二支撐區之間。
  3. 如請求項1所述之病患支撐結構，其中該第一支撐區包括複數正反交錯排列之貫孔，且該貫孔具有一三角形剖面。
  4. 如請求項1所述之病患支撐結構，其中該第二彈性體包括複數各自獨立且並列之泡棉，且各泡棉係與該支撐表面之延伸軸平行縱向延伸。
  5. 如請求項1所述之病患支撐結構，其為一複合式釋壓裝置，其中該第三支撐部包括一氣動式釋壓模組，該氣動式釋壓模組包括一氣囊及設置於該氣囊內之第三彈性體。
  6. 如請求項5所述之病患支撐結構，其中該第三彈性體包括複數與該支撐表面垂直之盲孔。
  7. 如請求項5所述之病患支撐結構，其中該第三彈性體包含一第一泡棉及一第二泡棉，且該氣囊以限制第一泡棉及第二泡棉之相對位置的方式包覆該第三彈性體。
  8. 如請求項1所述之病患支撐結構，其中： 在小於100kg體重之作用下，該支撐表面小於32 mmHg的釋壓指數(pressure relief index)大於99%； 在介於100kg至200kg體重之作用下，該支撐表面小於32 mmHg的釋壓指數大於99%；或 在大於或等於180kg體重之作用下，該支撐表面小於32 mmHg的釋壓指數大於85%。
  9. 如請求項1所述之病患支撐結構，其中，該支撐表面對應該第二支撐部之區域在介於70kg至200kg體重之作用下量測而得之表壓峰值小於37 mmHg，且該支撐表面對應該第一支撐部之區域在介於70kg至200kg體重之作用下量測而得之表壓峰值小於40 mmHg。
  10. 一種釋壓模組，包括一氣囊和一氣壓調節元件，該氣壓調節元件係設置於該氣囊內，其中，該氣壓調節元件包括釋壓能力不同之第一釋壓區及第二釋壓區。
  11. 如請求項10所述之釋壓模組，其中該第一釋壓區及該第二釋壓區分別包括一第一泡棉及一第二泡棉，且該氣囊以限制第一泡棉及第二泡棉之相對位置的方式包覆該氣壓調節元件。
  12. 如請求項11所述之釋壓模組，其中該氣壓調節元件包括一具有複數盲孔結構之彈性體。
  13. 如請求項10所述之釋壓模組，更包括一單向閥及一調壓閥，分別與該氣囊連通。
  14. 如請求項10所述之釋壓模組，其中該第一釋壓區及該第二釋壓區具有實質相同的截面，且該第一釋壓區之厚度為該第二釋壓區之1.5至2.5倍。
  15. 一種無動力壓力調節方法，包括： 提供一壓力調節裝置，其包括至少一氣囊、設置於氣囊內之泡棉以及分別與該氣囊連通之單向閥及調壓閥，該泡棉具有一沖孔區及一非沖孔區，該調壓閥設有一壓力門檻值；以及 施加一外加壓力至該壓力調節裝置，致使該壓力調節裝置產生形變，而由該沖孔區及該非沖孔區分別提供不同強度之壓力支撐； 其中，若該外加壓力致使該壓力調節裝置之氣體壓力大於該壓力門檻值時，由該調壓閥排出氣體，以調整該壓力調節裝置之氣體壓力。
  16. 如請求項15所述之無動力壓力調節方法，更包括：於該外加壓力降低或消失時，該壓力調節裝置發生復形而自該單向閥引入氣體。
  17. 如請求項16所述之無動力壓力調節方法，其中： 若該外加壓力係由小於100kg之體重所造成，則該壓力調節裝置小於32 mmHg的釋壓指數(pressure relief index)大於99%； 若該外加壓力係由介於100kg至200kg之體重所造成，則該壓力調節裝置小於32 mmHg的釋壓指數大於99%；或 若該外加壓力係由大於或等於180kg之體重所造成，則該壓力調節裝置小於32 mmHg的釋壓指數大於85%。
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