TWI604150B - Vacuum heat insulation material and heat insulation box - Google Patents

Description

真空隔熱材及隔熱箱

本發明係有關於使用於冰箱等的隔熱箱的真空隔熱材、以及使用真空隔熱材的隔熱箱。

作為冰箱等的隔熱材使用的習知的真空隔熱材，是由保持真空空間的芯材與吸附水蒸氣的吸附劑一起被2片外包材包覆，並減壓密封而形成。外包材是由表面保護層、障壁層、熱融合層所構成，藉由外包材將內部維持真空，來減低真空隔熱材的熱傳導率。外包材例如在專利文獻1中所提出，為了防止因為產生針孔所造成的破袋瑕疵，使用熱融合層的膜厚是50μm等的直鍊狀低密度聚乙烯薄膜。又，例如專利文獻2中，為了實現內部的真空狀態，使用吸附水蒸氣的吸附劑的吸濕速度是例如13.2wt%/h的氧化鈣。

先行技術文獻

專利文獻1：日本特開2006-38122號公報

專利文獻2：日本特開2015-59642號公報

真空隔熱材中，一般認為是水蒸氣侵入內部的侵入路徑是外包材的表面及2片外包材融合而形成的熱融合層。 如專利文獻1，可預想到當熱融合層的膜厚增加例如50μm，水蒸氣侵入的路徑擴大，使得侵入內部的水蒸氣的量增加。這樣的情況下，即使能夠抑制針孔產生造成的破袋瑕疵，因為能夠從融合的熱融合層侵入的水蒸氣的量增加，所以無法長時間地維持真空隔熱材內部的真空狀態，而不能夠抑制熱傳導率的上升。

又，專利文獻2的吸附劑的吸濕速度是13.2wt%/h，因此要同時吸附從熱融合層侵入的水蒸氣、以及在障壁層產生的從缺損部分侵入的水蒸氣雙方的話，吸濕速度不足。在這個情況下也是難以長時間地抑制真空隔熱材的熱傳導率的上升。

本發明的目的是為了解決上述的問題，而提出一種真空隔熱材及隔熱箱，能夠抑制芯材刺出針孔而形成的破袋瑕疵，且能夠長時間地維持隔熱性能。

本發明的真空隔熱材，包括：一芯材，保持一真空空間；一吸附劑，吸附水分；一外包材，覆蓋該芯材及該吸附劑。在該外包材的內部被減壓密封的真空隔熱材中，該外包材是由表面保護層、氣體障壁層、熱融合層組成，該外包材具有由該外包材的周緣部的兩個該熱融合層融合而成的密封部，該熱融合層的厚度在35μm以上70μm以下，該吸附劑包括吸濕速度在15wt%/h以上32wt%/h以下的氧化鈣。

根據本發明的真空隔熱材，藉由採用上述構造，增加熱融合層的膜厚可充分地抑制芯材突刺出針孔所造成的破袋瑕疵，且吸附劑可快速地吸附從熱融合層侵入的水蒸氣。藉此，能夠維持真空隔熱材的內部的真空度以抑制熱傳導率的 上升，因此能夠長時間地維持真空隔熱材的隔熱特性。

1‧‧‧真空隔熱材

2‧‧‧芯材

3‧‧‧吸附劑

4‧‧‧外包材

41‧‧‧表面保護層

42‧‧‧氣體障壁層

43‧‧‧熱融合層

43a‧‧‧密封部

100‧‧‧隔熱箱

110‧‧‧內箱

120‧‧‧外箱

130‧‧‧聚氨酯泡沫隔熱材

T‧‧‧密封部的厚度

第1圖係顯示實施型態1的真空隔熱材的概略構造的剖面圖。

第2圖係顯示第1圖的真空隔熱材的熱傳導率的增加量與吸濕速度的關係的散布圖。

第3圖係顯示第1圖的真空隔熱材的相對突刺強度與熱融合層的膜厚的關係的散布圖。

第4圖係顯示第1圖的真空隔熱材的針孔產生造成的破袋瑕疵數與熱融合層的膜厚的關係的散布圖。

第5圖係顯示第1圖的真空隔熱材的熱傳導率的增加量與熱融合層的膜厚的關係的散布圖。

第6圖係顯示實施型態2的隔熱箱的概略構造的剖面圖。

實施型態1

現在說明本發明的實施型態1的真空隔熱材。第1圖係本顯示實施型態1的真空隔熱材1的概略構造的剖面圖。包含第1圖的以下的圖式中，各組成構件的尺寸的關係或形狀等有可能會與實際不同的情況。各組成構件的具體的尺寸應該斟酌以下的說明後來判斷。

如第1圖所示，真空隔熱材1是藉由使內部真空來實現低熱傳導率的隔熱材，包括保持真空空間的芯材2、至少會吸附水分的吸附劑3、覆蓋芯材2與吸附劑3的外包材4。以外 包材4決定出的真空空間會在開口部減壓的狀態下以熱膠膜融合而減壓密封。真空隔熱材1整體具有大致是長方形的平板狀。

真空隔熱材1的表面，會為了避免與放熱用的銅配管干涉等的目的，而被付予凹凸的形狀。凹凸部可應必要而設置，凹部的表面與凸部的表面的差，也就是溝的深度，會因為銅配管的徑長為4mm左右，而在2mm以上10mm以內。

芯材2是以保持真空空間為目的而使用。芯材2一般使用玻璃棉等的纖維集合體。又，構成芯材2的纖維集合體可以是加熱加壓成形之物，也可以是使用內包材密封之物，也可以是以結合劑結合之物。

吸附劑3吸附真空隔熱材1的內部的水蒸氣，保持真空度，藉此來抑制熱傳導率的上升，會使用吸濕速度15wt%/h以上、32wt%/h以下的氧化鈣(CaO)。吸濕速度是指靜放在氣溫25℃、相對濕度90%的環境下時，從重量增加率算出的值。

吸附劑3可以被具有通氣性的包材所包裝。具有通氣性的包材可以從紙、不織布、塑膠膜片或網狀的布中選擇出的具有通氣性的構件所形成，能夠期待作業性的提升。包材也可以是從這些具有通氣性的構件中選擇出來的2種類以上的構件積層而成。

外包材4是由2片層壓膜片所組成，層壓膜片是形成有表面保護層41、氣體障壁層42及熱融合層43的多層構造。兩熱融合層43融合並在密封部43處接合，來包覆芯材2及吸附劑3。此時，外包材4在減壓到1至3Pa(帕斯卡)左右的真空度的狀態下使密封部43a融合，進行減壓密封。

表面保護層41的膜厚是25μm等，材料是熔點在150℃以上的耐傷性優的熱可塑性樹脂等即可。例如，能夠使用拉伸尼龍等的拉伸聚酰胺，聚對苯二甲酸乙酯、拉伸聚丙烯等。拉伸尼龍可縮寫為ONY，聚對苯二甲酸乙酯可縮寫為PET，拉伸聚丙烯可縮寫為OPP。

氣體障壁層42會選擇將水蒸氣及空氣的遮斷性優的熱可塑性樹脂或金屬膜作為材料，積層膜厚24μm的單層，或積層膜厚12μm的層雙層而形成。氣體障壁層42的材料可以使用鋁蒸鍍聚對苯二甲酸乙酯、鋁蒸鍍乙烯-乙烯醇、鋁箔、或它們的組合等。又，蒸鍍於熱可塑性樹脂的無機材料並不限定於鋁、也可以是礬土、二氧化矽、或它們的組合。乙烯-乙烯醇可縮寫為EVOH。

熱融合層43的膜厚t在35μm以上70μm以下，熱融合層43之間融合形成的密封部43a的膜厚T在70μm以上140μm以下即可。材料會選擇熔點在150℃以下的熱可塑性樹脂等，但沒有特別指定。熱融合層43例如使用低密度聚乙烯、線性低密度聚乙烯。彈性高、水蒸氣的遮斷性優秀的高密度聚乙烯，或者是無拉伸聚丙烯更佳。低密度聚乙烯可縮寫為LDPE，線性低密度聚乙烯可縮寫為LLDPE，高密度聚乙烯可縮寫為HDPE，無拉伸聚丙烯可縮寫為CPP。另外，以下的說明中，上述的縮寫會記載於括弧內。

接著，參照第2圖來詳細說明吸附劑3的吸濕速度。第2圖係顯示第1圖的真空隔熱材1的吸濕速度與熱傳導率的增加量的關係的散布圖。第2圖中，熱融合層43使用線性低 密度聚乙烯(LLDPE)的情況時以黑圓點表示，使用無拉伸聚丙烯(CPP)的情況時以黑四角形表示。如第2圖所示，吸附劑3使用氧化鈣(CaO)的情況下，如果變化氧化鈣(CaO)的吸濕速度，吸濕速度在15wt%/h以上的範圍時，會維持熱傳導率的增加量很小的狀態。這是因為當吸濕速度在15wt%/h以上，會長時間維持真空，抑制了熱傳導率的上升。另一方面，當吸濕速度在15wt%/h以下，以15wt%/h附近為邊界，熱傳導率的增加量會大幅上升。這是因為吸附劑的吸濕速度不足，使得水蒸氣增量，熱傳導率上升。變更熱融合層43使用的材料的情況下也會顯示出相同的傾向，而不受到材料不同的影響。

從上述說明，能夠了解到使用吸濕速度15wt%/h以上氧化鈣(CaO)來作為吸附劑3，能夠長時間地維持真空隔熱材1的熱傳導率。又，氧化鈣(CaO)理論上能夠吸附的水分量是32wt%，因此32wt%/h是吸附劑3能夠獲得的吸濕速度的上限值。又，當吸濕速度在17wt%/h以上，能夠穩定地維持熱傳導率的增加量低的狀態，將吸濕速度設定在22wt%/h以下的話，可抑制在製造步驟中吸濕、失去活性。因此，吸附劑3的吸濕速度設定在17wt%/h以上22wt%/h以下更佳。

另外，吸濕速度的量測能夠藉由以下方法來進行。首先，以電子天秤量測氧化鈣(CaO)的重量，作為樣本。然後，將樣本靜置於氣溫25℃，相對濕度90%的環境下的恆溫恆濕槽1個小時後，接著立刻以電子天秤測量樣本的重量。從靜置於恆溫恆濕槽前後的重量變化算出吸濕速度。氧化鈣(CaO)已使用的情況下，能夠用氣溫1000℃的電爐加熱4小時 後，以同樣的方法算出吸濕速度。

接著，參照第3~5圖詳細說明熱融合層43。第3圖係顯示第1圖的真空隔熱材1的相對突刺強度與熱融合層43的膜厚t的關係的散布圖。第4圖係顯示第1圖的真空隔熱材1的針孔產生造成的破袋瑕疵數與熱融合層43的膜厚t的關係的散布圖。又，第5圖係顯示第1圖的真空隔熱材1的熱傳導率的增加量與熱融合層43的膜厚t的關係的散布圖。在第3~5圖中，熱融合層43使用線性低密度聚乙烯(LLDPE)的情況時以黑圓點表示，使用無拉伸聚丙烯(CPP)的情況時以黑四角形表示。相對突刺強度是指將以直徑φ 0.4mm的針來刺30μm的線性低密度聚乙烯(LLDPE)時的強度當作是100%情況下的相對突刺強度。又，第4圖中，製作1000片熱融合層43的膜厚t不同的真空隔熱材1，將其中產生針孔而發生破袋瑕疵的真空隔熱材1的數目當作是針孔產生造成的破袋瑕疵品數。

當聚焦在熱融合層43的膜厚t時，如第3圖所示，使用任一種材料的熱融合層43都是，當熱融合層43的膜厚t在35μm以上的話，相對突刺強度會比起在膜厚t為30μm時增加到2倍。又，如第4圖所示，當熱融合層43的膜厚t在35μm以上的話，針孔產生造成的破袋瑕疵品數比起在膜厚t為30μm時急遽地減低。然後，當膜厚t在50μm以上的話，相對突刺強度會維持住，穩定地維持針孔產生造成的破袋瑕疵品數較小的狀態。

另一方面，當聚焦於熱傳導率的增加量時，如第5圖所示，熱融合層43的膜厚t在20μm到80μm之間，熱傳導率的增加量顯現出緩緩上升，但當膜厚t到達80μm附近，就會急 遽地上升。熱融合層43的膜厚t為80μm顯示出熱傳導率的增加量是膜厚t為20μm時的2倍的值。熱融合層43的膜厚t在20μm到80μm的範圍的話，因為吸附劑3能夠吸附侵入的水蒸氣，所以可維持低熱傳導率。然而，當熱融合層43的膜厚t再增加的話，侵入的水蒸氣會伴隨著密封部43a的膜厚T的增加而增加，因為吸附劑3的吸濕速度下降，所以內部的真空度隨著時間而下降，造成熱傳導率增加。

如上述，根據第2~5圖的說明，將熱融合層43的膜厚t決定在35μm以上70μm以下，將兩熱融合層43融合後的密封部43a的膜厚T決定在70μm以上140μm以下。又，將吸附劑3的吸濕速度決定在15wt%/h以上32wt%/h以下。

接著說明本實施型態1的真空隔熱材的製造步驟。本實施型態1的真空隔熱材1的製造步驟中，首先以表面保護層41、氣體障壁層42、熱融合層43的多層構造組成的外包材4包覆芯材2。此時，熱融合層43的膜厚t設定在35μm以上70μm以下。然後，進行芯材2及外包材4的乾燥。將包覆外包材4的芯材2進行100℃ 2小時的熱處理，藉此從芯材2及外包材4除去水分。

接著，配置吸附劑3於芯材2及外包材4之間，吸附劑3設定在15wt%/h以上32wt%/h以下。然後，將外包材4的內部減壓到1至3Pa程度的真空度，以這個減壓狀態將開口部以熱膠膜等融合，減壓密封外包材4的內部。此時，藉由對外包材4減壓密封，雖然會發生芯材2對熱融合層43的突刺，但因為熱融合層43的膜厚t設定在35μm以上70μm以下，所以能夠抑制因 為突刺形成針孔所造成的破袋瑕疵。

經過以上步驟獲得的真空隔熱材1，因為融合的兩熱融合層43所形成的密封部43a的厚度，水蒸氣容易侵入，但因為吸濕速度在15wt%/h以上32wt%/h以下的吸附劑3會快速地吸附侵入的水蒸氣。因此，能夠維持真空隔熱材1的內部的真空度，長時間地維持熱傳導率的增加量受到抑制的狀態。特別是，當吸附劑3的吸濕速度在17wt%/h以上22wt%/h以下的話，會穩定地降低熱傳導率的上升，且避免了在製造步驟途中吸濕能力降低。

另外，真空隔熱材1有時會為了避免與散熱用的銅配管產生干涉等而進行沖壓加工，給予真空隔熱材1凹凸的形狀。在這種情況下，沖壓加工所形成的凹凸的差在2mm以上10mm以內等為佳。

又，外包材4也可以兩個熱融合層43的厚度不同，膜厚t在35μm以上70μm以下的兩熱融合層43融合形成的密封部43a的膜厚T在70μm以上140μm以下即可。又，包覆芯材2及吸附劑3的外包材4也可以使用2片，能夠將1片外包材4折疊使用。能夠將芯材2及吸附劑3減壓密封的話，外包材4的片數並沒有限定。

接著，製作本實施型態1的真空隔熱材1，以比較例1~3與實施例1~3比較。以下說明比較結果。

<實施例1>

實施例1中，調查針孔產生造成的破袋瑕疵品數與熱融合層43的膜厚t的關係。真空隔熱材1是以玻璃棉構成芯材 2。外包材4是以膜厚25μm的拉伸尼龍(ONY)構成表面保護層41，以膜厚12μm的聚對苯二甲酸乙酯(PET)及以膜厚12μm的乙烯-乙烯醇(EVOH)構成構成氣體障壁層42。然後，將表面保護層41、氣體障壁層42、熱融合層43積層而成的層壓膜片作為外包材4。以外包材4包覆芯材2，製作真空隔熱材1。作為實施例1的樣本，使用了具有膜厚t為35μm的熱融合層43及膜厚t為50μm的熱融合層43的真空隔熱材1。熱融合層43的材料是線性低密度聚乙烯(LLDPE)與彈性率更高的無拉伸聚丙烯(CPP)。然後，將各種膜厚及材料的組合所形成的樣本各準備1000片。

比較例1中使用的樣本是以膜厚30μm的線性低密度聚乙烯(LLDPE)作為真空隔熱材的外包材4的熱融合層43，其他的構造與實施例1的樣本相同。與實施例1的樣本同樣地，比較例1的樣本也準備1000片。

表1是比較實施例1及比較例1的樣本中針孔產生導致破袋瑕疵品數的結果。

如表1所示，比較例1中線性低密度聚乙烯(LLDPE)的熱融合層43的膜厚t為30μm的情況下，針孔產生導致破袋瑕疵品的數目為42，發生頻率為4.2%。

相對於此，實施例1的樣本中，線性低密度聚乙烯 (LLDPE)的熱融合層43的膜厚t為35μm的情況下，針孔產生導致破袋瑕疵品的數目為19，發生頻率為1.9%。也就是說，實施例1的樣本中，針孔產生的頻率比起比較例1減少了2.3%。又，熱融合層43的膜厚t為50μm的情況下，針孔產生導致破袋瑕疵品的數目減低到了14片，但與膜厚t為35μm的情況相比，只減少了5片。

由以上可知，將熱融合層43的膜厚t從30μm增加到35μm的話，針孔產生導致破袋瑕疵品的數目大幅減少，但膜厚t從35μm增加到50μm的話，針孔產生導致破袋瑕疵品的數目並沒有很大的變化。

另外，採用熱融合層43的膜厚t為35μm的無拉伸聚丙烯(CPP)的實施例1的樣本中，針孔產生導致破袋瑕疵品的數目也減低到了7片。以彈性率更高的材料來形成熱融合層43，能夠更抑制針孔的產生。又，膜厚t為50μm的情況下的針孔產生導致破袋瑕疵品的數目為5片，比起膜厚t為35μm的情況僅減少2片。即使採用無拉伸聚丙烯(CPP)來作為熱融合層43的材料的情況下，膜厚t為35μm與膜厚t為50μm之間，針孔產生導致破袋瑕疵品的數目也沒有很大的變化。

<實施例2>

實施例2中，調查真空隔熱材1的熱傳導率的增加量及吸附劑3的吸濕速度的關係。實施例2中使用的樣本除了以下說明的部分以外，其餘與實施例1相同。吸濕速度是從靜置於氣溫25℃相對濕度90%的環境下時的重量增加率所算出的值。又，熱傳導率的增加率是調查製造後的熱傳導率與在氣溫 25℃相對濕度60%的環境下保管30天候的熱傳導率，算出兩者的差以作為增加量。

實施例2的真空隔熱材1及比較例2的真空隔熱材一製造完後，任一個樣本的熱傳導率值都是1.8mW/(m．K)，看不出吸附劑3的吸濕速度造成的熱傳導率的差異。

實施例2中，作為樣本，製作以外包材4包覆芯材2及吸附劑3的真空隔熱材1。吸附劑3的吸濕速度是15wt%/h、18wt%/h、及32wt%/h。又，與實施例1相同，各種樣本的熱融合層43的材料採用線性低密度聚乙烯(LLDPE)與無拉伸聚丙烯(CPP)。另外，熱融合層43的膜厚t是50μm的固定值，因此密封部43a的膜厚T是100μm。

比較例2中，使用吸附劑3的吸濕速度是14wt%/h的氧化鈣，其他的組成都與比較例1的真空隔熱材1相同。又，比較例2也與實施例2同樣地，熱融合層43的膜厚t是50μm的固定值，密封部43a的膜厚T是100μm。

表2是比較實施例2及比較例2的樣本的真空隔熱材1的熱傳導率增加量的結果。

如表2所示，比較例2的真空隔熱材中，熱傳導率的增加量是0.4mW/(m．K)。相對於此，實施例2的真空隔熱材1中，吸濕速度在15wt%/h以上的全部的吸附劑3下，熱傳導 率的增加量是0.2mW/(m．K)。當熱融合層43採用無拉伸聚丙烯(CPP)的樣本的話，熱傳導率的增加量更低，是0.1mW/(m．K)。

如上述，使吸附劑3的吸濕速度在15wt%/h以上，藉此長時間地將熱傳導率的增加量維持在較低的值。又，藉由採用無拉伸聚丙烯(CPP)作為熱融合層43，可獲得更低的熱傳導率的變化量。

<實施例3>

實施例3中，調查真空隔熱材1的針孔產生所造成的破袋瑕疵品數與吸濕速度的關係。實施例3及比較例3中使用的樣本除了以下說明的部分以外，其餘與實施例1相同。

實施例3的熱融合層43的膜厚t為50μm。又，比較例3中，將熱融合層43的膜厚t設定在熱融合層43的下限值以下的30μm以及熱融合層43的上限值以上的80μm。任一種樣本都採用線性低密度聚乙烯(LLDPE)作為熱融合層43的材料，吸附劑3的吸附速度為18wt%/h的固定值。

表3是比較實施例3及比較例3的樣本的針孔產生造成的破袋瑕疵品數及真空隔熱時的熱傳導率增加量的結果。

如表3所示。比較例3中，使熱融合層43的膜厚t在下限值以下的30μm的樣本中，針孔產生導致的破袋瑕疵品數 是42。又，熱傳導率的增加量是0.2mW/(m．K)，無法抑制針孔產生導致的破袋瑕疵品數。

使熱融合層43的膜厚t在上限值以上的80μm的樣本中，針孔產生導致的破袋瑕疵品數是15。又，熱傳導率的增加量是0.3mW/(m．K)，無法抑制熱傳導率的增加量。

相對於此，實施例3中針孔產生導致的破袋瑕疵品數是14，熱傳導率的變化量是0.2mW/(m．K)，針孔產生導致的破袋瑕疵品數及熱傳導率的增加量都受到抑制。

如以上所述，將熱融合層43的膜厚t設定在35μm以上70μm以下，將吸附劑3的吸濕速度設定在15wt%/h以上32wt%/h以下，可獲得一種能夠抑制針孔產生導致的破袋瑕疵品數，且吸附侵入到內部的水蒸氣的真空隔熱材1。

以上說明的本實施型態1的真空隔熱材1中，熱融合層43的膜厚t設定在35μm以上70μm以下。因此，具有足夠的厚度能夠充分地抑制芯材2的突刺產生針孔所導致的破袋瑕疵。又，吸附劑3的吸濕速度設定在15wt%/h以上32wt%/h以下，因此兩熱融合層43融合，具有足夠的吸濕速度能夠充分地吸附從膜厚T為在70μm以上140μm以下的密封部43a侵入的水蒸氣。藉此，能夠維持真空空間的真空度，抑制熱傳導率的上升，長期地維持隔熱特性。

特別是，藉由使吸濕速度設定在17wt%/h以上22wt%/h以下，能夠穩定地降低熱傳導率的上升，並抑制在製造步驟中吸濕能力下降。

又，藉由以具有高彈性率且水蒸氣阻隔性優的高 密度聚乙烯或無拉伸聚丙烯來形成熱融合層，能夠更加抑制芯材2的突刺產生針孔所導致的破袋瑕疵，減低水蒸氣的侵入量。

又，藉由設置凹部的表面與凸部的表面的差在2mm以上10mm以下的凹凸部於真空隔熱材1的表面上，能夠促進真空隔熱材1與散熱用的銅配管之間的熱交換。

又，以紙、不織布、塑膠膜片、或網狀布任一者形成的包材包覆吸附劑3的話，能夠確保吸附劑3的通氣性且提升作業性。包材可以是將紙、不織布、塑膠膜片、或網狀布所形成的層積層複數層而形成。

芯材2可以是熱傳導率低且容易處理的纖維集合體，特別是玻璃棉。

實施型態2

第6圖係顯示本實施型態2的隔熱箱100的概略構造的剖面圖。隔熱箱100需要有長時間的隔熱性能，例如冰箱等。

如第6圖所示，隔熱箱100具有內箱110與外箱120。然後，內箱110與外箱120之間的空間會配置實施型態1中說明的真空隔熱材1，在內箱110與外箱120之間隔熱。配置真空隔熱材1的位置配置於例如與內箱110的外壁面貼合的位置等，能夠將內箱110與外箱120之間隔熱的位置。

如上述，隔熱箱100設置有熱傳導率低的真空隔熱材1。藉此，將內箱110與外箱120之間的熱傳導率維持在低的狀態，因此能夠長時間地高度維持隔熱箱100的隔熱性能。具備隔熱箱100的冰箱等的裝置，可降低耗電。

真空隔熱材1與聚氨酯泡沫隔熱材130等相比有更高的隔熱性能，因此隔熱箱100比只有使用聚氨酯泡沫隔熱材130的隔熱箱100有更高的隔熱性能。然而，內箱110與外箱120之間的空間中除了真空隔熱材1以外的部分也可以填充聚氨酯泡沫隔熱材130。

又，上述說明中，隔熱箱的真空隔熱材1與內箱110的外壁面貼合，但真空隔熱材1也可以與外箱120的內壁面貼合。真空隔熱材1也可以藉由使用間隙物等，而在內箱110與外箱120之間的空間內不與內箱110及外箱120的任一者貼合。上述的說明中，與使用於一般的冰箱等之中的隔熱箱相同的部分則省略圖示及說明。

本發明的真空隔熱材1不限定於上述實施型態，可以做各種變形，上述的各實施型態或變形例可以互相組合來實施。

例如，上述說明了在製造步驟中以100℃ 2小時的加熱處理來進行芯材2及外包材4的乾燥，但加熱處理的溫度及時間是足夠除去芯材2及外包材4的水分的溫度及時間的話，並沒有限定。又，芯材2及外包材4的乾燥是在外包材4包覆芯材2的狀態下進行，但也可以先將芯材2及外包材4分別乾燥之後，再用外包材4包覆芯材2。

又，上述實施型態1的真空隔熱材1的製造步驟中，將芯材2及外包材4乾燥後再配置吸附劑3於芯材2及外包材4之間，但也可以在將芯材2及外包材4乾燥之前配置吸附劑3。

又，上述的實施型態2中，舉了真空隔熱材1用於 具備冷熱源的冰箱的隔熱箱100的例子，但本發明並不限定於此。真空隔熱材1能夠使用於具備溫熱源的包溫庫的隔熱箱、或是部具備冷熱源及溫熱源的隔熱箱，例如冷藏箱等。又，真空隔熱材1不只是做為隔熱箱100的隔熱構件，也可以作為空調機器、車輛用空調機器、熱水器等的冷熱機器或溫熱機器的隔熱構件來使用，其形狀也不是既定的形狀，也可以用於具備可變形的外袋及內袋的隔熱袋或隔熱容器等之中。

1‧‧‧真空隔熱材

2‧‧‧芯材

3‧‧‧吸附劑

4‧‧‧外包材

41‧‧‧表面保護層

42‧‧‧氣體障壁層

43‧‧‧熱融合層

43a‧‧‧密封部

T‧‧‧密封部的厚度

Claims (8)

1. 一種真空隔熱材，包括：一芯材，保持一真空空間；一吸附劑，吸附水分；一外包材，覆蓋該芯材及該吸附劑，其中該外包材的內部被減壓密封，該外包材是由表面保護層、氣體障壁層、熱融合層組成，該外包材具有由該外包材的周緣部的兩個該熱融合層融合而成的密封部，該熱融合層的厚度在35μm以上70μm以下，該吸附劑包括吸濕速度在15wt%/h以上32wt%/h以下的氧化鈣。
2. 如申請專利範圍第1項所述之真空隔熱材，其中該吸附劑的吸濕速度在17wt%/h以上22wt%/h以下。
3. 如申請專利範圍第1或2項所述之真空隔熱材，其中該熱融合層是高密度聚乙烯或無拉伸聚丙烯。
4. 如申請專利範圍第1或2項所述之真空隔熱材，其中表面具有2mm以上10mm以下的凹凸部。
5. 如申請專利範圍第1或2項所述之真空隔熱材，其中該吸附劑的包材是從紙、不織布、塑膠膜片、及網狀布所組成的第1群中選擇出來的構件，或者是從該第1群中選擇出來的2種類以上的構件積層而成的構件。
6. 如申請專利範圍第1或2項所述之真空隔熱材，其中該芯材是纖維集合體。
7. 如申請專利範圍第1或2項所述之真空隔熱材，其中該芯材是玻璃棉。
8. 一種隔熱箱，包括：如申請專利範圍第1或2項所述之真空隔熱材。