TWI327164B - - Google Patents

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1327164 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明係有關於大氣釋放氣體中所含之氣體狀碳氮 的處理、回收裝置及其方法，尤其係有關於在加油站等之供 油設施等，用以處理汽油等的富有揮發性之可燃性的汽油蒸 氣之裝置及方法。 … 【先前技術】 在以往之利用吸附解吸劑的氣體狀碳氫之除去方 法，利用送風器或本身壓力，由排氣送氣管將由排氣產生源 所產生的氣體（含有約40vol%之汽油蒸氣的排氣）向吸附塔 送氣，並將結束吸附步驟之已處理的排氣，由吸附塔（在切 換為解吸步驟後為解吸塔）之頂部經由排出管，作為含有低 於lvol%之汽油蒸氣的空氣（清淨之氣體）向大氣排出。 在此情況，吸附塔雖然一面交互地切換該吸附步驟和 後述之解吸步驟，一面進行運轉，但是將該切換時間設為約 5 分鐘（Switching Time) » 另一方面，藉由向吸附步驟結束後之吸附塔，經由沖 洗用氣體用送氣管將沖洗用氣體送氣，並以真空泵吸入而進 行解吸。作為沖洗用氣體，使用在吸附運轉時由吸附塔之頂 部所排出的清淨氣體之一部分，真空泵在約25Torr運轉。 解吸後之含有汽油蒸氣的沖洗用排氣，經由送氣管向 汽油回收器送氣’並經由分配管和液體汽油接觸，而作為液 體（汽油吸收液），回收沖洗用排氣中的汽油蒸氣β 在來自汽油回收器之排氣中，因為殘留微量的汽油蒸 2118-8326-PF 5 1327164 所以經由回送管再回到排氣管，和來自#氣產生源之排 孔起進打吸附處理，並為了冷卻吸附塔内之吸附劑層，而 使冷卻水在内管循環。 藉由如此地構成，可將汽油蒸氣大致作為全量液體汽 油回收，由吸附塔所排出之汽油蒸氣濃度报低，可變成不會 引起大氣污染的水準（例如，參照專利文獻〇。 [專利文獻1]特許第2766793號公報（第3〜6頁， 圖） 【發明内容】 【發明要解決之課題】 在專利文獻1之由真空果對汽油蒸氣進行解吸的回收 方法，泵之動能變成極大，而不切實際。 又，因為以對大量之排齑；隹彡-人曰 徘孔進仃全置吸附處理，需要使 吸附塔變大，或縮短吸附和解 鮮及之切換時間（Switching

Time) ’但是在使用大的吸附技的声

了。的匱況，殘留設置面積之問 題’或吸附劑的費用之問題等。又始 又縮紐切換時間時，有無 法對所吸附之汽油蒸氣充分地進行解 疋订解及，或閥等之壽命變短 等的問題。 此外，在使吸附塔變大， 況，吸附塔之壓力損失變大，處 高效率地處理之問題。 並使用大量之吸附劑的情 理氣體流量變慢，而有無法 又，雖然汽油蒸氣中一定含右处名击以 3有空虱中的水分，但是在 以往之方式’因為和汽油蒸氣一起連 硬·这水；7亦同時吸附，所 以有吸附劑之吸附性能降低的問題。 2118-8326-PF 6 1327164 又，在用於由供油處之地下儲存槽漏出的汽油蒸氣之 回收的情況’在對地下儲存槽供油之時間帶需要處理大量產 生的汽油蒸氣。因而，需要配合尖峰量設計裝置性能，= 將裝置性能作成超出所需。 本發明係為解決上述之課題而開發者，其目的在於提 供一種氣體狀碳氫之處理、回收裝置及其方法，防止吸附劑 因汽油蒸氣中所含之水分的影響而受到毒害，且更小型、便 宜。 _ 【解決課題之手段】 本發明之氣體狀碳氫之處理、回收裝置，係用以處理 在供給汽油時漏出的汽油蒸氣之氣體狀碳氫的處理回收裝 置，其特徵在於包括：除去水分及汽油蒸氣之第一凝結裝 置，除去汽油蒸氣之第二凝結裝置，設置於該第一凝結裝置 之後段的氣體下游側；及汽油蒸氣之吸附解吸裝置，設置於 該第二凝結裝置之後段的氣體下游側。 又，本發明之氣體狀碳氫之處理、回收方法，在用以 •處理在供給汽油時漏出的汽油蒸氣之氣體狀碳氫的處理、回 收裝置，其係包括：除去水分及汽油蒸氣之第—凝結裝置； 除去 >飞油蒸氣之第一凝結裝置’設置於該第—凝結裝置之後 • 段的氣體下游側；及汽油蒸氣之吸附解吸裝置，設置於該第 . 二凝結裝置之後段的氣體下游側，其特徵在於： 該吸附解吸裝置具有至少各一個之吸附塔和解吸 塔，按照高於〇°C的空間、高於一 3(TC之空間、及充填吸附 劑的空間之順序處理汽油蒸氣。 【發明效果】 2118-8326-PF 7 1327164 本發明藉由配设：除去水分及汽油蒸氣之第一凝結裝 置、除去汽油蒸氣之第二凝結裝置、及吸附並除去汽油蒸氣 .之吸附解吸裝置，而可使排氣變成極清淨（汽油濃度低於 ,ivol%)’而且可實現小型且便宜的回收裝置。尤其，即使在 π油蒸氣中含有水分的情況，亦因為不必擔心吸附劑受到水 刀毒α而且在第一凝結裝置或吸附解吸塔之配管内不會結 冰，所以可實現安定的運轉動作。 又，藉由作成產生2個溫度帶，並將水分和汽油之回 •收的功能分離，而可減少水分結;東所引起之能源的浪費，可 實現省能源之汽油蒸氣回收裝置。此外，藉由作成在第一凝 、、裝置和吸附解吸塔進行間接冷卻，在第二凝結裝置進行直 接冷卻，不僅冷凍機之開閉運轉，而且藉由控制冷媒的流 動，而可控制凝結裝置之運轉，可實現省能源之汽油蒸氣回 收裝置。又，因為作成設置第二凝結裝置，高效率地回收汽 油蒸氣後，將汽油蒸氣供給第一吸附解吸塔，所以用極少量 之及附劑可吸附Κ油蒸氣，而可大幅度地減少吸附劑的使用 量。 此外，在汽油吸附動作結束後，藉由花時間實施第一 吸附解吸塔所儲存之汽油的回收操作，而可使第一吸附解吸 塔所附设之解吸相關機器的性能變小，可實現便宜之汽油蒸 ' 氣回收裝置。 【實施方式】 第1實施形態 第1圖係表示本發明之第1實施形態的氣體狀碳氫之 2118-8326-PF 8 丄〜164 處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 在第1圖’ 1係儲存汽油 罐車等向汽油儲存槽，供給汽油係在由油 f換含有汽_之空;^=，二 利用二通換向閥3a向大氣排出汽油蒸氣之通路所° 調壓閥’ 5係冷凍機，6係和冷凍機 斤。括的 媒暂彳脑7 /粟機5連接並用以冷卻溫度 户媒；7之熱交換器，7係收容熱交換器6所冷卻之溫 ，媒質的溫度媒質槽，8係由溫度媒質槽7送出已冷卻之溫 -媒質的液體循環泵，9係利用液體循環泵8所送來之溫度 媒質冷卻的第-凝結裝置，1G係制冷;東機5冷卻之第二 凝結裝置’ 11係、利用液體循環& 8所送來之溫度媒質冷卻 的第—吸附解吸塔，12a、12b係已除去由第一吸附解吸塔 11及第二吸附解吸塔16所排出之汽油蒸氣的空氣通過之二 路閥’ 13係將第一吸附解吸塔i丨所吸附之汽油作為汽油蒸 氣由第一吸附解吸塔11取出的吸氣泵，14係將吸氣泵13 所取出之含有汽油蒸氣的空氣加壓壓縮之加壓泵，15係由 利用加壓泵14已加壓壓縮之含有汽油蒸氣的空氣將汽油加 以液化回收的第三凝結裝置，16係由第三凝結裝置15所排 出之含有汽油蒸氣的空氣將汽油加以吸附回收的第二吸附 解吸塔，17a、17b係第一吸附解吸塔11及第二吸附解吸塔 16所包括之流量調整閥，18係使已液化之汽油回到汽油儲 存槽1的汽油配管，19係調整第三凝結裝置15及第二吸附 解吸塔16内之壓力的壓力控制器。該第一凝結裝置9、第 二凝結裝置10、及第一吸附解吸塔11由汽油蒸氣之流向的 上游侧（前段）往下游侧（後段）依次配置，而且在安裝位置上 2118-8326-PF 9 1327164 由下部往上部疊層。 其次’說明第！圖之氣體狀碳氯的處理、回收裝置之 動作。本貫施％態所示之裝置的運轉一|係按㈣附製#、 第—再生製程、及第二再生製程之3個步驟進行。首先^說 明吸附製程…般，三通換向閥33和大氣排出側連接，’並 利用調壓閥4控制汽油健存槽工的壓力，以免汽油儲存槽！ 之壓力超過既定之壓力。 在開始供油時，三通換向閥3&切換至回收裝置側，同 時二路閥12a打開。又，三通換向閥3a切換，由油罐車等 經由汽油配管2向汽油儲存槽！開始供油時，由汽油儲存槽 旧出充滿於汽油儲存^的汽油蒸氣。此時之汽油蒸氣的 >飞油濃度在常溫係約30〜40v〇1%。由汽油儲存槽Μ排出之 汽油蒸氣，經由三通換向閥3a，被送至第一凝結裝置9。第 一凝結裝置9藉由利用液體循環系8供給利用冷;東機5已冷 卻之溫度媒質，而被間接地冷卻。—般，第_凝結 ： 之内部保持於由〇t至約5。〇，#法节产 、 5C，&油錢之—部分及氣體中 所含的水分凝結，並利用洛、泣八μ怒，* 關用轧液分離Μ未圖示)等分離成氣體 h油洛氣）和液體（汽油）。液體積存於第一凝結裂置9的下 侧’並經由汽油配管18被送至汽油儲存槽卜此外，在第i 圖，雖然作成汽油蒸氣由第—凝結裝置9之下側流通 藉由由第一凝結裝^的上方引人汽油蒸氣，並向下方一流 通’而所液化之汽油或水分利用重力和氣流高效率地向下方 流動，ϋ些液化物之回收變得容易。 …在糸第凝結裝置9之運轉條件之壓力O.IMPa、 冷部/皿度5 C之條件’汽油蒸氣濃度變成約浙。此外，

2118-8326-PF 10 1327164 調查汽油蒸氣飽和濃度時，在壓力0.1 MPa、溫度51：，飽和 汽油蒸氣濃度係約20vol%，在此條件，汽油蒸氣濃度理論 上不會低於20vol%。又，藉由降低溫度，可降低在第—凝 . 結裝置9之出口的汽油蒸氣濃度《可是，將設定溫度設為冰 點以下時’氣體中所含的水在第一凝結裝置9結冰，因為增 • 加在第一凝結裝置9内部之壓力損失，所以第一凝結裝置9 之設定溫度設為由〇°C至5°C較佳。 接著’將在第一凝結裝置9無法處理之約20vol%的汽 _油蒸氣供給第二凝結裝置1〇。第二凝結裝置10藉由將冷凍 機5已冷卻之冷媒供給第二凝結裝置1〇，而被直接地冷卻。 一般’第一凝結裝置1 〇之内部保持在由—2〇。〇至約—丨〇。〇， 汽油瘵氣之一部分凝結，而分離成氣體（汽油蒸氣）和液體 (汽油）。液體積存於第一凝結裝置9的下側，並經由汽油配 官18被送至汽油儲存槽1 ^此外，雖然第二凝結裝置i 〇之 内部被冷卻至冰點以下，但是因為在第一凝結裝置9除去水 分的大部分，所以在第二凝結裝置1〇結冰之水分極少。又’ 鲁第1圖，雖然作成汽油蒸氣由第一凝結裝置9之下侧流通， 但是和第一凝結裝置9的情況一樣，藉由由第二凝結裝置 10之上方引入汽油蒸氣，並向下方流通，而所液化之汽油 或水分利用重力和氣流南效率地向下方流動，這些液化物之 • 回收變得容易。 而，在係第二凝結装置之運轉條件之壓力 O.IMPa、冷卻溫度一10°C之條件，汽油蒸氣濃度變成約 8vol%。此外，調查汽油蒸氣之飽和濃度時，在壓力〇 1Mpa、 溫度一io°c，飽和汽油蒸氣濃度係約8v〇1%，在此條件，汽 2118-8326-PF 11 1327164 油蒸氣濃度理論上不會低於8vol%。又，藉由降低溫度可 降低在第二凝結裝置10之出口的汽油蒸氣濃度。可是，即 •使冷卻至—3〇艺，汽油蒸氣濃度亦係約5vol%，得知即使冷 .卻至低於-3(TC，汽油蒸氣濃度亦幾乎不降低。因為即使冷 -卻至低於―赃時使用的能量增大，所以無法高效率地利用 •能源。因此，將第二凝結裝置10之設定溫度設為超過_3(rc 較佳。 接著，將在第二凝結裝置10無法處理之約8v〇1%的汽 •油蒸氣送至第一吸附解吸塔11加以處理。在第i圖，表示 —第一吸附解吸塔11作為吸附塔動作的情況。因此，二路閥 12a打開（塗黑），流量調整閥17a處於關閉（空白）之狀態。 作為吸附塔在任意的時間進行吸附處理後，用作解吸塔。在 此情況，二路閥12a在關閉、流量調整閥17a在打開之狀態 使用。 在第一吸附解吸塔11内封入吸附汽油蒸氣之吸附 劑。Ά油蒸氣之吸附劑使用石夕膠。尤其具有孔徑4〜1 〇〇埃之 •石夕膠或合成沸石的單體或這些的混合物係有效。藉由汽油蒸 氣通過該吸附劑中’而將汽油成分加以吸附除去，變成低於 1 vol%之汽油濃度的清淨空氣，並經由二路闊12a向大氣排 • 出。 • 第一吸附解吸塔11和汽油蒸氣之吸附解吸的功能無 關’總是利用液體循環泵8所供給之溫度媒質冷卻至固定溫 度。即’對第一凝結裝置9及第一吸附解吸塔11之冷卻系 統以總是保持係設定溫度的〇〜5 °C之方式進行運轉控制。這 是由於第一吸附解吸塔11所充填的矽膠係藉由來自凸片管 2118-8326-PF 12 ，父換器等之熱交換器（未圖式）的導熱而被冷卻，所以某程 度的冷卻時間係必要而不可或缺，無法應㈣間之運轉動。 又’為了可在短時間冷卻而包括冷卻性能大的冷;東機5,對 设備費用有不良的影響，因為無法提供便宜之汽油回收裝 f此外’藉由降低第一吸附解吸塔i (内部的溫度，而提 ^及付容量’可減少㈣的使用量。可是，使第—吸附解吸 塔11之内部溫度變成冰點以下時，因為在第一吸附解吸塔 η内水結冰’而冰逐漸儲存於♦膠等之吸附劑，所以發生 吸附劑的汽油吸附性能降柄 叹ιπ r王此降低之問題，因此，將第一吸附解吸 塔Π之内部溫度設為冰點以上較佳。 由以上之事項，藉由具有第一凝結裝置9及第一吸附 解吸塔11之冷卻系統和第二凝結裝置1〇的冷卻系統之溫度 帶相異的2種冷卻系統，而可高效率地回收汽油。 第吸附解吸塔11吸附大氣壓的氣體，雖然第一吸附 解吸塔11之外部構造的形狀不受限制，但是因為在解吸時 吸附塔内部之壓力變成約〇 02MPa，所以採用圓筒構造。藉 由採用圓筒構造，可使作用於壁面之壓力變成均勻，即使吸 附塔内之壓力變成約0.02MPa，亦可實現安全性高，即不會 發生形狀變形等之吸附解吸塔丨丨。又，關於第一吸附解吸 % 11之内部構造’考慮對石夕膠或合成沸石的導熱，配置凸 片管熱父換器（以Is散熱片使溫度媒質流向導熱管），將石夕膠 或合成沸石塞入鋁散熱片之間，同時在上下設置矽膠流出防 止網’防止矽膠向配管流出’而且改善氣體的流動。在此情 況，為了使矽膠對汽油蒸氣之吸附變成均勻，亦可設置以沖 孔金屬板等所製作的整流板，使汽油蒸氣均勻地流向第一吸 2118-8326-PF 13 1327164 附解吸塔11。凸片管熱 谀益之敢熱片的方向設定成和汽 ”、'氣之流向平行較佳，以免發生汽油蒸氣流動時的壓損。 .又’為了高效率地冷卻充填於外壁附近㈣膠，需要作成在 .凸片管熱交換器和外壁之間不會產生間隙。 ' 纟此情況’藉由對具有f曲之侧設置用以接觸彎曲部 分的格子狀或板狀之金屬（導熱特性優異之K銅最適 ，合)’對無彎曲之側延長凸片㈣交換器的散熱片本身之長 度，而對消除外壁和凸片管熱交換器之間的間隙有效。又， •為了消除外壁和凸片管熱交換器之間的間隙，亦可作成*** 金屬棒或具有散熱片之管等。又，在使溫度媒質流向凸片管 熱交換器之導熱管的情況，在進人導熱管之前將溫度媒質流 動的配管分支，並將凸片管熱交換器分成多個組，使溫度媒 質並列地流動較佳。因而，可減少溫度媒質流動之配管的壓 知，並可降低將溫度媒質供給第一吸附解吸塔丨〗之液體循 壞果8的容量。 此外，在本例，因為汽油蒸氣由下向上流動，所以配 參置成凸片管熱交換器和下部之矽膠流出防止網接觸較佳。因 而’在矽膠流出防止網和凸片管熱交換器之間可消除空間， 即僅充填矽膠的空間’在吸附時可充分地冷卻矽膠。結果， 可防止位於汽油濃度最咼之汽油蒸氣流入之部分的石夕膠之 溫度上昇’而可提供安全之第一吸附解吸塔11β此外，在 汽油蒸氣由上向下流動的情況，當然上部之矽膠流出防止網 和凸片管熱交換器接觸。 在第一吸附解吸塔11之前段未設置第一凝結裝置9 及第二凝結裝置10的情況，高濃度之汽油蒸氣流入第一吸 2118-8326-PF 14 1327164 附解吸塔11，而且吸附劑吸附汽油蒸氣中所含的水分，而 汽油蒸氣之吸附性能降低，需要量超出需要的吸附劑。又， 在將第一吸附解吸塔11之溫度降至冰點以下的情況，水分 " 結冰於吸附劑表面，可能發生充滿氣體等之大故障。 ' 本實施形態，在第一吸附解吸塔11之前段設置第一凝 • 結裝置9及第二凝結裝置10，因為和汽油蒸氣一起連水分 亦除去’所以可預防在第一吸附解吸塔11之水分的影響。 又’因為可大幅度降低在第一吸附解吸塔11處理之汽油 _ 量，所以可使第一吸附解吸塔11變小，而可便宜地製作。 又，在本實施形態，因為可用第一凝結裝置9將由汽油儲存 槽1所排出之高濃度（40vol%)的汽油降低至20vol%為止， 可用第二凝結裝置1 〇降低至8vol。/◦為止，所以在第一吸附 解吸塔11所處理的汽油量可降低至總吸入量之 20 /〇(-8%/40%)。即’藉由在第一吸附解吸塔1丨之前段設置 第一凝結裝置及第二凝結裝置1 〇，而可將第一吸附解吸塔 11之容積設為約1/5。 • 其次，說明第二凝結裝置10之冷卻溫度對第一吸附 解吸塔11的矽膠充填量之影響。第2圖係表示第二凝結裝 置10内。卩之冷卻溫度和在第一吸附解吸塔11之出口使汽油 蒸氣濃度變成lvol%以下的情況所需之膠充填量的關係。此 外，Μ在第二凝結裝置10之冷卻溫度為5t:的情況所需之 膠充填量為基準，表示矽膠減少量。如此，藉由降低第二凝

裝置10之冷卻溫度，而可使第一吸附解吸塔i 1所充填的 夕膠量變；。可是，得知即使冷卻至一30。(：以下矽膠量亦幾 "咸乂。對各種汽油以實驗調查之結果，得知和汽油蒸氣 2118-8326-PP 15 1327164 之成分無關，即使使冷卻溫度變成一 30°C以下，汽油蒸氣之 飽和濃度亦幾乎不降低的事實，這係由於矽膠降低量之減少 的影響。因此，在考慮投入能量的情況，將第二凝結裝置 10之冷卻溫度設為_30乞以下不是高效率，而將第二凝結 - 裝置10之冷卻溫度設為一30T：以上較佳。 ’ 其次’說明第一吸附解吸塔11之再生製程，即，汽油 . 蒸氣之解吸製程。第一吸附解吸塔π之再生製程包含：第 再生製程’由第一吸附解吸塔11將汽油加以解吸，並經 #由第二凝結裝置15及第二吸附解吸塔16向大氣排出；及第 二再生製程，由第二吸附解吸塔16將汽油解吸，並經由第 一凝結裝置9、第二凝結裝置10及第一吸附解吸塔11向大 氣排出。首先，說明第一再生製程。 在將吸附劑所吸附之汽油解吸的情況，利用吸氣泵13 經由三通換向閥3b由第一吸附解吸塔11吸入氣體並由吸附 劑將汽油加以解吸。此時，二路闊12a關閉。又，第一吸附 解吸塔11内之壓力降至既定的壓力時，打開流量調整閥 • 17a ’固定流量之空氣由大氣流入第一吸附解吸塔U，而使 第一吸附解吸塔u内部之壓力變成大致定值。雖然在吸附 時第一吸附解吸塔在〇.1MPa之大氣壓狀態動作，但是 在解吸時因為利用吸氣泵13降壓至大氣壓以下，所以利用 • 該壓力差在吸附劑所吸附之汽油被濃縮成高濃度的狀態解 及°在此情況’雖然和汽油蒸氣之氣體流量或吸附時之吸附 置亦有關，但是藉由將第一吸附解吸塔U内之壓力控制成 〇·〇2〜〇.〇4MPa ’而可使汽油蒸氣濃度變成2〇~4〇v〇1%。 解吸後之汽油蒸氣經由三通換向閥3c被引至加壓泵 2118-8326-PF 16 1327164 14 °利用加壓泵14將汽油蒸氣加壓至約0.3MPa，並供給第 二凝結裝置15。即，將汽油濃度30vol%、壓力〇 3MPa之 尚濃度、加壓汽油蒸氣供給第三凝結裝置15。藉由利用液 . 體循環泵8供給冷凍機5所冷卻之溫度媒質，間接地冷卻第 • 三凝結裝置15。一般，第三凝結裝置15内部保持在由〇r ’ 至約5。〇 ’汽油蒸氣之一部分及氣體中所含的水分凝結，並 利用氣液分離器（未圖示）等分離成氣體（汽油蒸氣）和液體 (汽油）^液體積存於第三凝結裝置15的下側，並經由汽油 _配管18被送回至汽油儲存槽1。此外，如第1圖所示，藉 由由第二凝結裝置丨5的上方引入汽油蒸氣，並向下方流 通，而所液化之汽油或水分利用重力和氣流高效率地向下方 流動，這些液化物之回收變得容易。 而，在係第三凝結裝置15之運轉條件之壓力 0.3MPa、冷卻溫度5。。之條件，出口的汽油蒸氣濃度變成約 8 vol%。此外，由汽油蒸氣之飽和濃度曲線圖得知，在壓力 0.3MPa、溫度5°C，飽和汽油蒸氣濃度係約8v〇1%，在此條 _件，π油蒸氣濃度理論上不會低於8v〇1%。X，藉由降低溫 度，可降低在第三凝結裝置15之出口的汽油蒸氣濃度。可 是，將設定溫度設為冰點以下時，氣體中所含的水在第三凝 •結裝置15結冰，因為增加在第三凝結裝置15内部之壓力損 '失，所以第二凝結裝置15之設定溫度設為由ot至約rc較 佳。又’在第二凝結裝置15，因為被加壓至約〇3Mpa，所 以採用圓筒構造。藉由採用圓筒構造，可使作用於壁面之壓 力變成均句’即使第三凝結裝置i…壓力變成約 0.3MPa’亦可實現安全性高，即不會發生形狀變形等之第 2118-8326-PF 17 1327164 三凝結裝置15。 接著’將在第三凝結裝置15無法處理之約8vol%的汽 油蒸氣送至第二吸附解吸塔16並處理。在第1圖，表示第 二吸附解吸塔16作為吸附塔動作的情況。因此，二路閥12b 打開（塗黑），流量調整閥17b處於關閉（空白）之狀態。作為 吸附塔在任意的時間進行吸附處理後，用作解吸塔。在此情 況’二路閥12b在關閉、流量調整閥i7b在打開之狀態使用。 在第二吸附解吸塔16亦封入吸附汽油蒸氣之吸附 劑，而和第一吸附解吸塔11 一樣。藉由汽油蒸氣通過該吸 附劑中，而將汽油成分加以吸附除去，變成低於丨v〇1%之汽 油濃度的清淨空氣，並經由二路閥12b向大氣排出。此外， 第一吸附解吸塔16亦和汽油蒸氣之吸附解吸的功能無關， 總是利用液體循環泵8所供給之溫度媒質冷卻至固定溫 度。即，和第一吸附解吸塔U 一樣以總是保持〇~5。〇之方 式進行運轉控制。又，第二吸附解吸塔16因為吸附壓力約 〇.3MPa之氣體’在解吸時吸附塔内部的壓力變成約 0.02MPa，所以受到壓力之影響。因此，採用圓筒構造。藉 由採用圓筒構造，可使作用於壁面之壓力變成均勻，即使第 —吸附解吸塔16内之壓力在由〇 〇3至約〇 3Mpa變動，亦 可實現安全性高，即不會發生形狀變形等之第二吸附解吸塔 16。此外，關於内部構造，採用和第一吸附解吸塔丨丨相同 的構造較佳。 依以上之方式，在第—再生製程，藉由在加壓狀態進 行冷部、吸附，而可將由第一吸附解吸塔丨丨所排出之汽油 蒸氣咼效率地進行液化回收。此外，在解吸時，雖然藉由提 2118-8326-PF 18 1327164 高第一吸附解吸塔u内部之溫度，而可提高解吸速度，或 使a油蒸氣濃度變高，但是因使溫度變動，消耗能量增大， 所以在解吸時不提高溫度，而在和吸附時相同之溫度進行解 • 吸，這在對省能源有效。 ' 其次’說明由第二吸附解吸塔16將汽油加以解吸， • 並&由第一凝結裝置9、第二凝結裝置1〇、及第—吸附解吸 塔11向大氣排出之第二再生製程。在將第二吸附解吸塔16 . 内之吸附劑所吸附之汽油解吸的情況，利用吸氣泵13經由 'φ 三通換向閥3b由第二吸附解吸塔16吸入氣體並由吸附劑將 ' 汽油加以解吸。此時’二路閥12b關閉。又，第二吸附解吸 塔16内之壓力降至既定的壓力時，打開流量調整閥i7b， 固定流量之空氣由大氣流入第二吸附解吸塔16，而使第二 吸附解吸塔16内部之壓力變成大致定值。雖然在吸附時第 二吸附解吸塔16在0.3MPa之大氣壓狀態動作，但是在解 吸時因為利用吸氣泵13降壓至大氣壓以下，所以利用該壓 力差在吸附劑所吸附之汽油被濃縮成高濃度的狀態解吸。在 • 此情況，雖然和汽油蒸氣之氣體流量或吸附時之吸附量亦有 關’但是藉由將第二吸附解吸塔16内之壓力控制成 0.〇2~0.04MPa，而可使汽油蒸氣漢度變成2〇~4〇vol%。 • 解吸後之汽油蒸氣經由三通換向閥3c被引至第一凝 - 結裝置9。即，將汽油濃度30vol%、壓力〇.1 MPa之高濃度、 汽油蒸氣供給第一凝結裝置9，如上述所示，第一凝結裝置 9之内部保持在由0°C至約5°C，汽油蒸氣之一部分及氣體中 所含的水分凝結，並利用氣液分離器（未圖示）等分離成氣體 (汽油蒸氣）和液體（汽油）。接著，在第一凝結裝置9無法處 2118-8326-PF 19 理之約20vol%的汽油蒸氣， 梦w 1n .. 和及附時一樣地供給第二凝結 裝置10。在此，又進行液化 Λ- ^ “ 收僅將在第二凝結裝置10 無法處理之約8%的汽油蒸氣 -吸附解吸塔u，藉由汽油二第—吸附解吸塔U。在第 / U氧通過吸附劑中，而將汽油 成分加以吸附除去，變成低 产 取低力lv〇1%之汽油濃度的清淨空 氣，並經由二路閥12a向大氣排出。 如以上所述，藉由實施吸附製程、第一再生製程、及 第-再生製程’而-連串之動作結束…般，每次對汽油儲 存槽i供油時，就重複這些一連串之動作。利用該動作，僅 向大氣排出最多1 v 〇 i %的汽油蒸氣，係環境負載很小之氣體 狀碳氫的處理、回收裝置。又，因為僅排出最多的汽 油蒸氣，可回收40v〇1%的汽油蒸氣之中的％%，回收效率 為97.5%，係效率很高的回收裝置。又，因為在之個溫度帶 進行凝結操作後進行吸附操作，所以可將第一吸附解吸塔 11大幅度地小型化，亦具有可使裝置整體小型化之效果。 此外’將解吸時來自第一吸附解吸塔u及第二吸附解 吸塔16之汽油蒸氣的排出口，作成設置於和吸附時對第一 吸附解吸塔11及第二吸附解吸塔16之汽油蒸氣濃度的供給 口同一部分。因為以吸附解吸塔u、16出口之汽油蒸氣濃 度變成低於lvol%的方式運用吸附解吸塔U、16，所以在 吸附時變成在吸附解吸塔i i、16之汽油蒸氣吸入口的附近 咼密度地吸附汽油蒸氣，在吸附解吸塔11、16之汽油蒸氣 排出口的附近不太吸附汽油蒸氣之狀態。為了在解吸時利用 凝結高效率地回收由吸附解吸塔11、16所排出之汽油蒸 氣’需要儘量提高汽油蒸氣濃度。因此’因為由高密度地吸 2118-8326-PF 20 1327164 :::分排出汽油蒸氣者可排出高濃度的汽油蒸氣，所以作 由南密度地吸附汽油蒸氣之部分，即在吸附解吸拔u、 油蒸氣吸入口的附近，而在解吸時吸入排出汽 僅靠_ W 13之壓力差的解吸方法，因為其效 不太向’所以由外部引人沖洗用氣體係、有效，在本實施形 也’藉由併用吸入和利用沖洗用氣體之氣體置換將來自吸 附解吸塔11、16之汽油蒸氣加以解吸。在本實施形態，被 运至吸附解吸塔11、16之沖洗用氣體係大氣中的空氣。因 為空氣中含有定量之水分，所以供給吸附解吸塔u、16之 沖洗用氣體需要儘量少。因此，如上述所示，在解吸時經過 某時間而吸附解吸塔11、16内之壓力降至既定的壓力時， 流量調整閥m、17b打開，藉由固定流量之空氣由大氣流 入吸附解吸塔u、16，以吸附解吸塔u、16内部之壓力變 成大致定值之方式進行解吸1 3圖係用以說明沖洗用氣體 量之控制方法的圖。藉由這種作法，可防止吸入氣體量隨著 時間經過而降低’可安定地進行汽油蒸氣之解吸操作。 作為沖洗用氣體之引入的時序，有使用定時器等由解 吸開始在經過固定時間後引入沖洗用氣體的方式（定時器方 式）、在吸附解吸塔11、16内部壓力達到設定值時引入沖洗 用氣體的方式（壓力量測方式）' 及在由吸附解吸塔u、|6 所排出之汽油蒸氣的氣體量達到設定值時引入沖洗用氣體 的方式（氣體量量測方式）。定時器方式雖然在起始費用上最 有利，但是引入沖洗用氣體之時序根據吸附解吸塔1 ^、16 所吸附之汽油的量而偏移，可能降低沖洗用氣體引入之有效 2118-8326-PF 21 ^27164 :二若吸附量多，在吸附解吸“I汽油蒸氣充分 氣氣體量變少。反之，若吸附量少，/6所排出之汽油蒸 所妯山 附里少，甴吸附解吸塔11、16 之汽油蒸氣氣體量變少的時間帶增加,由吸附解吸塔 量量>^法高效率地排出汽油蒸氣4力量測方式及氣體 效：1:決上述之定時器方式的問題點，並可實現高 ' 吸。此外，在本汽油回收裝置，在安全上，對^ =流動的配管系統安裝壓力計係不可欠缺。因此，：:： =測方式可兼㈣些壓力計，所以在3種方式之中係= 對加油站之汽油儲存槽的供油—般定期地進行 因間，而產线油蒸氣這件事僅限於—天中之固定時間。 Η二站在提冋裝置之運轉率的觀點，在產生汽油蒸氣的時 待進行吸附操作，而在未產生汽油蒸氣的時間帶進行 解吸塔U、16之再生’這係有效的。其次，使用第 明藉由減少氣體量並進行長時間運轉之汽油回數的有效 性。如此，得知藉由減少氣體量，而回收率降低。又得知， 氣體流量變成40L/min以上時，回收率不增加。這係由于於广 體流量變多時，由流量調整閥17a所流入之空氣量變多：= 油蒸氣濃度被該空氣稀釋，在第三凝結裝置15之汽油凝妗 里降低的緣故。因此，得知在由第一吸附解吸塔丨丨將汽由 蒸氣解吸的情況，氣體流量設為至多4〇L/min較佳。由以 之事項，藉由以低流量花長時間對第一吸附解吸塔U進^ 再生，可高效率地進行回收。 其次，說明氣體狀碳氫之處理、回收裝置的控制方 2118-8326-PF 22 1327164 法。回收裝置停止時’吸氣泵13哎 A加壓泵14停止’二路閥 12a、12b處於全閉狀態，而流量 ^ 垔調整閥丨化、17b處於關閉 狀態。第一吸附解吸塔U及第二 及附解吸塔16利用冷凍機 5所冷卻之溫度媒質冷卻。變成 t /飞/由儲存槽1開始供油之 狀態時，三通換向閥3a切換’而 且—路閥12a打開，第二 凝結裝置10的冷卻開始。第二凝姓 < — 叹、，、σ裒置1〇内部之溫度達到 設定值時，汽油蒸氣的回收開始。對汽油儲存槽i之供油及 汽油蒸氣之產生結束時，三通換向閥3a切換，而且二路間 12 a關閉，第二凝結裝置！ 0之冷卻停止。然後，二路閥工2 b 打開，而且吸氣泵13及加壓泵14進行運轉時，由第一吸附 解吸塔11將汽油蒸氣加以解吸，並通過第三凝結裝置15 及第二吸附解吸塔16後向大氣排出。此時，藉由吸氣泵13 之運轉而第一吸附解吸塔Π内之壓力降至既定壓力時，流 量調整閥17a開始打開，以既定之流量流向第一吸附解吸塔 11之方式控制流量調整閥17a的開度。根據定時器等，第 再生製程結束時，吸氣泵13或加壓泵14停止，而流量調 整閥17a變成關閉之狀態，二路閥12a變成關閉之狀態。然 後，第一凝結裝置1 〇之冷卻開始，第二凝結裝置丨〇内部之 溫度達到設定值時’第二吸附解吸塔16的再生開始。二路 閥12a打開’而且吸氣泵13及加壓泵14進行運轉時，由第 二吸附解吸塔16將汽油蒸氣加以解吸，按照第一凝結裝置 9、第一凝結裝置10、及第一吸附解吸塔π之順序通過後 向大軋排出。此時，藉由吸氣泵13之運轉而第二吸附解吸 塔16内之壓力降至既定壓力時，流量調整閥i7b開始打開， 以既定之流量流向第二吸附解吸塔16之方式控制流量調整 2118-8326-PF 23 1327164 閥17b的開度。在固定時間，再生處理結束時，第二凝結裝 置10之冷卻停止’而且吸氣泵13或加壓泵14停止，二路 閥12a、12b變成全閉狀態，流量調整閥17a、17b變成關閉 之狀態。依以上之方式，回收裝置重複進行運轉。 最後，說明使用加壓泵14及壓力控制器19，提高第 二凝結裝置15及第二吸附解吸塔16之内部壓力的效果。第 . 5圖係表示第三凝結裝置15及第二吸附解吸塔16之内部壓 力和充填於第二吸附解吸塔16的吸附劑之關係圖。如此， _得知藉由提高内部壓力，而可使矽膠之充填量變少^可是， 得知即使變成高於〇 4MPa，矽膠充填量亦幾乎不減少。另 一方面’提高壓力時’因為需要提高第三凝結裝置15及第 二吸附解吸塔16之耐壓性，裝置變得昂貴。因此，可確認 將第三凝結裝置15及第二吸附解吸塔16之内部壓力設為 〇·2~0·3ΜΡα的作法係高效率。此外，第6圖係表示未包括 加壓系14和壓力控制器19之氣體狀碳氫的處理、回收裝置 之流程的整體構造圖。藉此，可減少構成裝置之元件數。可 疋’因為第二吸附解吸塔16所使用之矽膠量變成2倍以上， 所以第二吸附解吸塔16變大，得知裝置費用不太降低。 由以上之事項’設置加壓泵14和壓力控制器19，提 尚第三凝結裝置15及第二吸附解吸塔16之内部壓力，亦藉 由提兩至0.4]\^3，最好為〇.2〜〇.31^?&，而具有可提供便宜 之回收裝置的效果。 第2實施形態 第7圖係表示本發明之第2實施形態的氣體狀碳氫之 處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 2118-8326'ρρ 24 1327164 本第2實施形態和該第1實施形態之差異在於未使用 二通換向閥3a。在本第2實施形態，如第7圖所示，不需 . 要三通換向閥3a，而新包括閥21。作成這種構造，藉由使 , 在回收裝置之壓力損失比調壓閥4的設定值小，而一般在汽 油蒸氣流向回收裝置’並在回收裝置發生氣體阻塞等之不良 的情況，可自動地經由調壓閥4將汽油蒸氣向大氣排出。此 . 外，本第2實施形態之回收裝置藉由具有2個溫度帶的凝 結’而可使吸附劑之使用量變成很少，因為可將回收裝置之 'Φ 壓力損失降至極限，而可實現這種裝置。 因而，在回收裝置發生氣體阻塞等，回收裝置及汽油 儲存槽1内之壓力亦不會高於調壓閥4的設定值，具有可提 高安全的回收裝置之效果。 第3實施形態 第8圖係表示本發明之第3實施形態的氣體狀碳氫之 處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 在該第1實施形態，雖然連續地設置吸氣泵13和加 鲁壓泵14,但是在本第3實施形態，藉由將具有岐容積之 壓力緩衝容器31及壓力量測器32設置於吸氣泵13和加壓 栗14之間，以監視吸氣系η和加壓泵14之間的壓力，而 可檢測吸氣泵13和加壓泵14之運轉的誤動作，可預防危險 •之運轉。即，在吸氣泵13和加壓泵14之間的壓力變成負壓 之情況可防止加壓泵14的性能降低，而在吸氣泵13和加壓 泵14之間的壓力變成正壓之情況可防止吸氣泵^的性能降 低。又，藉由在吸氣泵13和加壓泵14之間包括固定容積的 空間，可緩和激烈之壓力變動，並可實現具有餘裕之運轉異 2118-8326-PF 25 丄 w/164 常檢測。 藉此在回收裝置内之來自吸附解吸塔11、的解吸 .製程，可檢測吸氣泵13或加壓泵14之不良，而且可防止不 :良之急速地擴大，具有可提供安全的回收裝置之效果。 ' 第4實施形態 第9圖係表不本發明之第4實施形態的氣體狀碳氫之 . 處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 本第4實施形態和該第1實施形態之差異為在第一吸 •附解吸塔11的再生時之氣體處理的流程相異，即第ι實施 形態所示之第二再生製程相異。而且，在本第4實施形態， 如第9圖所示，二通換向閥3c不是位於吸氣泵丨3和加壓泵 14之間，而設置於第三凝結裝置15和第二吸附解吸塔16 之間。又，和調整第二吸附解吸塔16内之壓力的壓力控制 器19a另外地設置調整第三凝結裝置15内之壓力的壓力控 制器19b。 在第1實施形態’將由第二吸附解吸塔16利用吸氣 ® 栗13已解吸之汽油蒸氣供給第一凝結裝置9，並通過第二 凝結裝置10及第一吸附解吸塔11後向大氣排出。可是，在 本第4實施形態，由第二吸附解吸塔16利用吸氣栗13已解 吸之A油蒸氣，利用加壓系14加壓後，供給第三凝結裝置 ' 15。然後’通過第三凝結裝置15之汽油蒸氣，再通過第二 凝結裝置10及第一吸附解吸塔11後向大氣排出。藉由作成 這種流程，而可有效地利用加壓泵14，並可高效率地回收 通過第三凝結裝置15之汽油蒸氣。此外，在無法降低冷束 機5之冷媒的蒸發溫度的情況，利用這種流程係有效，具有 2118-8326-PP 26 可高效率地回收汽油之效果。 第5實施形態 帛10圖係表示本發明之第5實施形態的氣體狀碳氣 外理、回收裝置的流程之整體構造圖。 本第5實施形態和該第i實施形態之差異為在第一吸 附解吸塔11的再生時之氣體處理的流程相異，即第工實施 形態所示之第一再生製程相異。在第i實施形態，如第工 =所不’將第二吸附解吸塔16設置於第三凝結裝置i5之後 匕，而，在本第5實施形態，如第1〇圖所示，在第三凝結 穿置15之後段包括氣體儲存容器41。又，42係設置於氣體 :存容器41和三通換向閥3 b之間的作為主流量控制器之流 量調整閥，43係設置於氣體儲存容器41和第三凝結裝置15 之間的斷流閥。 在第1實施形態，由第一吸附解吸塔丨丨利用吸氣泵 13已解吸之汽油蒸氣，利用加壓泵14加壓後，供給第三凝 結裝置15。通過第三凝結裝置15之汽油蒸氣，再通過第二 吸附解吸塔16後向大氣排出。可是’在第5實施形態，由 第一吸附解吸塔11利用吸氣泵13已解吸之汽油蒸氣，利用 加壓泵14加壓後，供給第三凝結裝置15。雖然至此為止和 第1實施形態相同，但是之後，通過第三凝結裝置〗5之汽 油祭氣直接被氣體儲存容器41冷卻並以加壓壓縮之狀態被 封入。氣體儲存容器41之壓力達到既定壓力時，第一再生 製程結束。然後’氣體儲存容器41所儲存之汽油蒸氣經由 流量調整閥42供給第一吸附解吸塔i丨，並利用第一吸附解 吸塔11内之吸附劑除去汽油蒸氣後向大氣排出。藉由作成 2118-8326-PF 27 1327164 廷種構造及處理流程，而可簡化系統構造，並可降低裝置之 費用。又，可減少吸氣泵13及加壓泵14之運轉時間，並可 節省能源。 由以上之事項，藉由包括替代第二吸附解吸塔16之 虱體儲存容器41，而具有能以低費用提供省能源的回收裝 置之效果》 第6實施形態 第11圖係表示本發明之第6實施形態的氣體狀碳氫之 '·處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 本第6實施形態和該第丨實施形態之差異為在第一吸 附解吸塔11的再生時之氣體處理的流程相異，即第丨實施 形態所示之第一再生製程相異及無第二再生製程。又，在構 成機器上，在第1實施形態，如第丨圖所示，利用溫度媒質 將第三凝結裝置15之内部冷卻至〇〜rc，但是在本第6實 施形態，如第11圖所示，包括作成由冷凍機5利用冷媒可 直接冷卻之第四凝結裝置51，且不需要第二吸附解吸塔16。 ® 在第1實施形態，由第一吸附解吸塔11利用吸氣泵 13已解吸之汽油蒸氣，利用加壓泵14加壓後，供給第三凝 結裝置15。通過第三凝結裝置15之汽油蒸氣，再通過第二 吸附解吸塔16後向大氣排出。可是，在第6實施形態，由 第一吸附解吸塔11利用吸氣泵13已解吸之汽油蒸氣，利用 加壓泵14加壓後’供給第四凝結裝置51。利用冷束機5所 冷卻之冷媒直接冷卻第四凝結裝置51的内部，而變成約一 3〇°C。在壓力0_3MPa、冷卻溫度—3(rc之條件，汽油蒸氣 濃度變成約lvol%。因此，直接向大氣排出。藉此，可簡化 2118-8326-PF 28 1327164 費用。又，可不需要第二再生製 泵14之運轉時間，並可節省能 系統構造，並可降低裝置之 程’可減少吸氣泵13及加壓 源。 由以上之事項 第四凝結裝置51， 置之效果。 第7實施形態 ’藉由包括替代第第三凝結裝置15之 而具有能以低費用提供省能源的回收裝

第12圖係表示本發明之第7實施形態的氣體狀碳氣 之處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 本第7實施形態和該第1實施形態之差異為，作成並 列地包括性旎、大小和第一吸附解吸塔i i同等之第三吸附 解吸塔61，且不需要第二吸附解吸塔16。即，在作成在第 一吸附解吸塔11吸附由第二凝結裝置1〇所排出之汽油蒸 氣，同時將由第三吸附解吸塔61所吸附的汽油蒸氣加以解 析上相異。 在第12圖，61係規格和第一吸附解吸塔u 一樣，且 籲和第一吸附解吸塔11並列地包括之第三吸附解吸塔，62a、 62b係用以將由第二凝結裝置i 〇所排出之汽油蒸氣引至第 一吸附解吸塔11或第二吸附解吸塔16的吸附用閥，63a、 63b係在由第一吸附解吸塔u或吸氣泵13將汽油蒸氣加以 解吸時使用之解吸用閥’ 64a、64b係用以將由第一吸附解 吸塔11或第三吸附解吸塔61已處理之汽油蒸氣向大氣排出 的排氣閥’ 65a、65b係在由第一吸附解吸塔π或第三吸附 解吸塔61將汽油蒸氣加以解吸時，用以向第一吸附解吸塔 11或第二吸附解吸塔61引入空氣的氣體流量調整閥。 2118'8326-PF 29 1327164 其次’說明動作。本第7實施形態所示之裝置， —般按照吸附製程、再生製 明㈣ 步驟進行。首先，說明 二附製程°在開始供油時，三通換向間3a切換至回收裝置 :卜二通換向閥3a切換後，由油罐車等經由汽油配管2向 ::儲存槽1開始供油時，汽油儲存槽i所充滿之汽油蒸氣 /飞油儲存槽1排出。此時之汽油蒸氣濃度在常溫係約 30〜杨。1%。由汽油儲存槽1所排出之汽油蒸氣，經由三通 換向闕3a’向第-凝結裝置9送氣。第—凝結裝置9藉由 利用液體循環栗8供給冷;東機5所冷卻之溫度媒質，而被間 接地冷卻。一般，第一凝結裝置9内部保持於至約， 汽油蒸氣之一部分及氣體中所含的水分凝結，並利用氣液分 離器（未圖不）等分離成氣體（汽油蒸氣）和液體（汽油）^液體 積存於第一凝結裝置9的下側，並經由汽油配管18被送至 Ά油健存槽1。 接著，將在第一凝結裝置9無法處理之約20v〇1%的汽 油蒸氣供給第二凝結裝置1 〇。第二凝結裝置1 〇藉由將冷凍 機5已冷卻之冷媒供給第二凝結裝置1〇,而被直接地冷卻。 一般’第二凝結裝置10之内部保持在由—2〇〇c至約_ 1(rc， 汽油蒸氣之一部分凝結，而分離成氣體（汽油蒸氣）和液體 (汽油）’僅排出未凝結的汽油蒸氣β液體積存於第一凝結裝 置9的下側，並經由汽油配管18被送至汽油儲存槽1。此 外’在第1實施形態，在吸附由汽油儲存槽1所排出之汽油 蒸氣時’因為未進行解吸操作，所以吸附操作結束時，停止 第二凝結裝置10之冷卻。可是，在第7實施形態，在吸附 由汽油儲存槽1所排出之汽油蒸氣時，亦由另一方之吸附解 2118-8326-PF 30 1327164 吸塔進行汽油蒸氣的解吸操作，所以在進行回收時，不會停 止第二凝結裝置1 〇之冷卻。 . 接著，將在第二凝結裝置1 〇無法處理之約8vol%的汽 /由蒸氣送至吸附解吸塔1卜61加以處理。在第12圖，表示 11作為吸附塔、61作為解吸塔動作的情況。因此，吸附用 閥62a打開（塗黑），62b處於關閉（空白）之狀態。作為吸附 塔在任意的時間進行吸附處理後，用作解吸塔。在此情況， 吸附用閥62a在關閉、62b在打開之狀態使用。又在汽油之 •解吸結束的時刻’再用作吸附塔，在時間上重複地使用該動 作。吸附、解吸之切換如上述所示，係藉由吸附用閥62a、 62b之切換而控制^在吸附解吸塔u、61封入吸附汽油蒸 氣的吸附劑。藉由汽油蒸氣通過該吸附劑中，而除去汽油成 分，變成低於lvol%之汽油濃度的清淨空氣，並經由排氣閥 64a向大氣排出。吸附解吸塔n、61和汽油蒸氣之吸附解 吸的功能無關，總是利用液體循環泵8所供給之溫度媒質冷 卻至固定溫度《即，對第一凝結裝置9及吸附解吸塔丨i、 ® 61之冷卻系統以總是保持係設定溫度的0〜5°C之方式進行 運轉控制。 其次，說明汽油蒸氣之解吸處理。在將吸附劑所吸附 之》飞油解吸的情況’利用吸氣泵13由吸附解吸塔61吸入氣 體，並由吸附劑將汽油加以解吸。此時，預先將解吸用閥 63b打開’將63a關閉。雖然在吸附時吸附塔在〇 1]y[pa之 大氣壓狀態動作’但是在解吸時因為利用吸氣泵13降壓至 大氣壓以下，所以利用該壓力差將吸附劑所吸附之汽油加以 解吸。解吸後之汽油蒸氣，利用加壓泵14加壓後，供給第 2118-8326-PF 31 1327164 三凝結裝i 15。制壓力控制器19將第三凝結裝置Μ内 部之壓力保持於0.3MPa之高壓狀態，對汽油蒸氣高效率地 進灯液化回收。由壓力控制器19所排出之汽油蒸氣回到第 二凝結M 1G，對汽油成分再度進行凝結㈣後，再回到 吸附解，塔11。在重複此操作之期間，在凝結裝置9、⑺、 15對全量之汽油進行凝結回收。 僅靠利用吸氣泵13之壓力差的解吸方法，因為其效 率不太南’所以由外部引人沖洗用氣體係有效。在本第7 實施形態’將經由氣體流量調整_咖由第一吸附解吸技 U向向大氣所排出之清淨氣體的-部分送至解吸塔61，^ 中先用氣體。在此情況，氣體流量調整閥6讣在打開狀 〜係規疋1之軋體可流通的狀態，氣體流量調整閥“a 變成關閉，而氣體不流動。 助此外，在本第7實施形態，因為 在前段之第-凝結裝置9使氣體中的含办充分低，所以沖 洗用氣體所含之水分對第三吸附解吸塔Η内之吸 無不良影響。 對加油站之汽油料^十— 绪存槽的供油一般定期地進行固定 時間。因而，產生诗、.占兮友、 'U氣這件事僅限於一天中之固定時 _ /站在>提回裝置之運轉率的觀點，本實施形態因為 同時進灯吸附操作和解吸操作所以和串列地進行吸附操作 和解吸操作，：可延長解析時間之第ι實施形態相比，可說 運轉率低可疋因為同時進行吸附操作和解吸操作，在未 =施吸附操作或解吸操作時，即在不回收汽油蒸氣的情況可 停止冷卻’而可使冷卻所 便·用之能量變少，可說是省能源機 器0

2118-8326-PF 32 1327164 由以上之事項，藉由一面同時進行吸附操作和解吸操 作一面進行運轉’而可進行省能源、且高效率之汽油回收。 其次，說明吸附解吸塔11、61之切換。在本第7實施 形態’說明使用定時器進行吸附解吸塔11、61的切換的情 況。如上述所示，藉由汽油蒸氣通過第一吸附解吸塔丨i而 吸附並除去汽油成分，變成低於1 vol%之汽油濃度的清淨空 氣，並經由排氣閥64a向大氣排出。可是，隨著供給第—吸 附解吸塔11之汽油蒸氣量增大，而第一吸附解吸塔11的吸 •附性忐逐漸降低。此狀態持續，而在第一吸附解吸塔^ 1出 口之汽油濃度接近lv〇l%時，需要切換吸附解吸塔U、6ι。 在加油站’因為對汽油儲存槽1的供油定期地進行固定時 間，所以在開始回收後單純地根據固定時間進行切換者成為 最簡單的控制。因此，吸附解吸塔i i、61之切換，在三通 換向閥3a已切換的情況，或以回收裝置動作時為起始時間 按照固定時間切換下去係有效。又，在實際之切換動作上， 以不會產生吸附用閥62a、62b同時關閉之狀態，且汽油蒸 鲁氣總是流動之方式，實施切換的方式較佳。即，在以第一吸 附解吸塔11進行吸附、以第三吸附解吸塔61進行解吸的情 況，以將關閉之吸附用閥62b、解吸用閥63a、及排氣閥64b 設為打開狀態，接著原本打開之吸附用閥62a、解吸用閥 63b、及排氣閥64a設為關閉狀態之方式實施切換較佳。藉 此，可提供一種安全之汽油回收裝置，不會不供給吸附解吸 塔11、61汽油蒸氣，亦不會發生對汽油儲存槽1之供油速 度變慢，或汽油儲存槽i内的壓力變高。 最後，說明本第7實施形態之氣體狀碳氫的處理、回 2118-8326-PF 33 1327164

收裝置之控制方法。回收裝置停止時，吸氣泵13或加壓果 Μ停止，吸附用閥62a、62b、解吸用閥心、631)、及排氣 閥料…處於全閉狀態，而氣體流量調整閥65a、65b處 於關閉狀態。三通換向閥3a切換，而開始供油時，收到運 轉信號，例如，收到三通換向閥3a之切換信號，吸附用閥 62a解吸用閥63b、及排氣間㈣變成打開狀態，^ & 儲存槽1開始供油，而汽油蒸氣流人第—凝結農置9、第二 凝結裝置ίο、及第一吸附解吸塔u。吸氣泉13及加壓泵 14和吸附操作之開始同時地運轉。藉由吸氣栗13之運轉， 而第三吸附解料61之壓力降至既定壓力時，氣體流量調 整閥⑽開始打開’以既定之流量流向第三吸附解吸塔Μ 之方式控制氣體流量調整閥65b的開度。 “ 依以上之方式，繼續供油固定時間後，實施吸附解吸 :61之切換。由定時器等收到切換信號時，如上述所 示’關閉之吸附用閥62b、解吸用閥63a、及排氣閥_變 成打開狀態’氣體流量調整閥65b變成關閉狀態。接著，吸 附用闊仏、解吸用閱63b、及排氣閥64a變成打開狀態， 第三吸附解吸塔61變成吸附操作，而第-錢解吸塔U 變成解吸操作。藉由吸氣泵13之運轉，而第三吸附解吸塔 61之壓力降至既疋壓力時’氣體流量調整閥開始打開， 以既定之流量流向第三吸附解吸塔61之方式控制氣體流量 調整閥65b的開度。按照這種步驟重複進行切換運轉，對汽 油儲存槽1之供油機停止時，三通換向㈤3“刀換，收到停 止信號後’吸氣泵13或加壓泵14停止，氣體流量調整閥 65b變成關閉狀態’而吸附用閥62&、解吸用閥㈣、及排

2118-8326-PF 34 氣閥64a變成關閉狀態。 如以上所示’本第7實施形態之氣體狀碳氫的處理、 回收裝置’因為由2個溫度帶之凝結裝置9、1〇和吸附解吸 塔11、61組合而成’排出最多亦僅lv〇1%之汽油蒸氣，係 環境負載很小的氣體狀碳氫之處理、回收裝置。又，因為排 出最多亦僅lvol%之汽油蒸氣，可回收4〇ν〇ι%的汽油蒸氣 之中的39%，回收效率為97 5% ’係效率很高的回收裝置。 又’因為作成進行凝結操作後進行吸附操作，所以可使吸附 解吸塔11、61變成小型，亦具有可使裝置整體小型化之效 果。此外，因為同時進行吸附操作和解吸操作，所以可減少 無益之運轉，可降低運轉費用。 第8實施形態 第13圖係表示本發明之第8實施形態的氣體狀碳氫 之處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 本第8實施形態和該第7實施形態之差異為在第一吸 附解吸塔11的再生時之氣體處理的流程相異。又，在構成 機器上’在第8實施形態’如第13圖所示，未包括在第u 圖之加壓泵14、第三凝結裝置15、及壓力控制器19。 在第7實施形態’由第三吸附解吸塔61利用吸氣泵 13解吸後的汽油蒸氣，利用加壓泵14加壓後，供給第三凝 結裝置15。通過第三凝結裝置15之汽油蒸氣，通過第二凝 結裝置10及第一吸附解吸塔11後向大氣排出。可是，在第 8實施形態，由第一吸附解吸塔u利用吸氣泵13解吸後的 汽油蒸氣，供給第一凝結裝置9。在第一凝結裝置9，和由 汽油儲存槽1所排出之汽油蒸氣合流，並通過第一凝結装置 2118-8326-PF 35 1327164 9及第-吸附解吸塔U後向大氣排出。藉此，可簡化系統 構造，並降低裝置之費用。 • 由以上之事項，藉由刪除加壓泵14、第三凝結裝置 15、及壓力㈣胃19，而具有可提供低費用且省能源的回 ' 收裝置。 ' 第9實施形態 . 第14圖係表示本發明之第9實施形態的氣體狀碳氫 之處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 本第9實施形態和該第7實施形態之差異為在第一吸 附解吸塔11的再生時之氣體處理的流程相異。又，在構成 機器上，在第7實施形態，如第12圖所示，利用溫度媒質 將第三凝結裝置15之内部冷卻至〇〜5。〇，但是在本第9實 施形態，如第14圖所示，包括作成由冷凍機5利用冷媒可 直接冷卻之第四凝結裝置51。 在第7實施形態’由第一吸附解吸塔u利用吸氣泵 13已解吸之Ά油蒸氣’利用加壓泵14加壓後’供給第三凝 •結裝置15。通過第三凝結裝置15之汽油蒸氣，再通過第二 凝結裝置10及第一吸附解吸塔U後向大氣排出。可是，在 第9實施形態，由第一吸附解吸塔丨丨利用吸氣泵13已解吸 之汽油蒸氣’利用加壓泵14加壓後，供給第四凝結裝置51。 利用冷凍機5所冷卻之冷媒直接冷卻第四凝結裝置51的内 部，而變成約一30°C。在壓力〇_3MPa、冷卻溫度一30°C之 條件，汽油蒸氣濃度變成約lv〇l%，並供給第一吸附解吸塔 11。藉此’可減少第一吸附解吸塔丨i所吸附並除去之汽油 蒸氣量，並可增長吸附解吸塔11、61之切換時間，而可延 2118-8326-PF 36 1327164 長間之奇命。又，m认 人因為可減少闊之切換次數，可實現更安 的運轉。 由以上之事項，藉由包括替代第三凝結裝置15之第 四凝結裝置5 1，a a 具有可提供低費用、可靠性高的回收裝置。 【圖式簡單說明】 第1圖係表示本發明之第1實施形態的氣體狀碳氫之 處理、回收震置的流程之整體構造圖。

第2圖係表示冷卻溫度和矽膠充填量之關係的特性 圖。 第3圖係用以說明沖洗用氣體量之控制方法的特性 圖。 第4圖係表示處理氣體流量和回收率之關係的特性 圖。 第5圖係表示内部壓力和矽膠充填量之關係的特性 圖。 第6圖係表示本發明之第1實施形態的氣體狀碳氫之 處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 第7圖係表示本發明之第2實施形態的氣體狀碳氫之 處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 第8圖係表示本發明之第3實施形態的氣體狀碳氫之 處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 第9圖係表示本發明之第*實施形態的氣體狀碳氩之 處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 第1〇圖係表示本發明之第5實施形態的氣體狀碳氫 2118-8326-PF 37 LU^f 之處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 第U圖係表不本發明之第6實施形態的氣體狀碳氫之 處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 第12圖係表示本發明之第7實施形態的氣體狀碳氫 之處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 第13圖係表示本發明之第8實施形態的氣體狀碳氫 之處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 第14圖係表示本發明之第9實施形態的氣體狀碳氫 之處理、回收裝置的流程之整體構造圖。 【主要元件符號說明】 1 汽油儲存槽 2 供油管 3 二通換向閥 4 調壓閥 5 冷凍機 6 熱交換器 7 溫度媒質槽 8 液體循環系· 9 第一凝結裝置 10 第二凝結裝置 11 第一吸附解吸塔 12 二路閥 13 吸氣泵 14 加壓果 15 第三凝結裝置 16 第二吸附解吸塔 17 流量調整閥 18 汽油配管 19 壓力控制器 21 閥 31 壓力緩衝容器 32 壓力量測器 41 氣體儲存容器 42 主流量控制器 43 斷流閥 51 第四凝結裝置 61 第三吸附解吸塔 62 吸附用閥 63 65 解吸用閥 氣體流量調整閥 64排氣閥 2118-8326-PF 38

Claims (1)

1327164 第095134421號中文申請專利範圍修正本 修正日期：98.12.11

十、申請專利範圍： 1. 一種氣體狀碳氫之處理、 IA 回收裝置，由汽 回收在供油時漏出的汽油蒸氣， 其特徵在於包括： 第一凝結裝置，除去汽油蒸氣中所含的水分及汽油蒸 除去汽油蒸氣之第二凝結裝置，設置於該第一凝結裝置 之後段的氣體下游側； 第一吸附解吸裝置，設置於該第二凝結裝置之後段的氣 體下游側； 吸氣泵，由該第一吸附解吸裝置取出汽油蒸氣； 加壓泵，將該吸氣泵所取出之汽油蒸氣加壓； 第三凝結裝置，除去已加壓之汽油蒸氣；及 第二吸附解吸裝置，回收在該第三凝結裝置所無法回收 的汽油蒸氣。 2. 如申請專利範圍第1項之氣體狀碳氫的處理、回收裝 置’其中將凸片管熱交換器設置於吸附解吸裝置之内部，並 將係吸附劑之孔徑4〜1〇〇埃的矽膠或合成沸石之單體或其 混合物裝入該凸片管熱交換器的散熱片之間。 3. 如申請專利範圍第1項之氣體狀碳氫的處理、回收裝 置/、中作成第#結裝置和第二凝結裝置之冷卻溫度相

-30〇C。 2118-8326-PF1 4:如申請專利範圍第1項之氣體狀碳氫的處理、回收裝 設為由0°c至約5。(：， 39 1327164 5.如申請專利範圍第1項之氣體狀碳氫的處理、回收带 置’其中使用：冷卻路徑’使用由冷;東或冷卻裝置所進行、.β 度控制之溫度媒質冷卻；及冷卻路徑，使用由冷康或冷卻穿 置所充填之溫度媒質冷卻，以控制凝結裝置及吸附解吸裝置 的溫度。 6. —種氣體狀碳氫之處理、回收方法，用以處理在供給 π油時漏出的汽油蒸氣，該氣體狀碳氫的處理、回收裝置包 括：除去水分及汽油蒸氣之第一凝結裝置；除去汽油蒸氣之 第二凝結冑置，·^置於該第—凝結裝置之後㈣氣體下游 側，及汽油蒸氣之吸附解吸裝置，設置於該第二凝結裝置之 後段的氣體下游側， 其特徵在於： 該吸附解吸裝置具有至少各一個之吸附塔 照高於（TC的空間、古认 ° ^ 間回於一3(TC之空間、及充填吸附劑的^ 間之順序處理汽油蒸氣。 I 、 申月專利$&圍第6項之氣體狀碳氫的處理、回收， 法，其中將該吸附躲哄 Μ解吸‘之再生時間設為大於1小時。 2118-8326-PF1 40