TW201938801A - 具有麻田散鐵和可硬化鋼的雙金屬螺絲 - Google Patents

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Abstract

本發明係關於一種製造具有尖端元件與驅動元件的雙金屬螺絲之方法，其中提供第一胚料，該第一胚料包含碳含量為0.07 wt%至0.14 wt%、鉻含量為13 wt%至15 wt%、鉬含量為1.3 wt%至1.7 wt%、鎳含量為1.5 wt%至2.0 wt%以及錳含量為1.0 wt%至1.5 wt%的鋼，並且以該第一胚料製造該尖端元件。此外，本發明係關於一種具有尖端元件與驅動元件的雙金屬螺絲，其中該尖端元件及該驅動元件具有不同的材料組成，且其中該尖端元件至少局部地包含碳含量為0.07 wt%至0.14 wt%、鉻含量為13 wt%至15 wt%、鉬含量為1.3 wt%至1.7 wt%、鎳含量為1.5 wt%至2.0 wt%以及錳含量為1.0 wt%至1.5 wt%的鋼。

Description

具有麻田散鐵和可硬化鋼的雙金屬螺絲
本發明係關於一種如請求項1之前言所述的製造具有尖端元件與驅動元件的雙金屬螺絲之方法，以及一種如請求項8之前言所述的具有尖端元件與驅動元件的雙金屬螺絲，其中該尖端元件及該驅動元件具有不同的材料組成。
針對用於鋼-金屬應用的混凝土螺絲及自攻絲螺絲，如下材料方案一般是所希望的：至少在螺絲的部分區域中具有高表面硬度，芯部韌性高，對一般性腐蝕、點蝕以及氯致脆化或氫致脆化耐受度高，並且具有良好的塑性成型性。根據EP2204244 A1及以「Hilti HUS-HR」之名被提供的混凝土螺絲，此係藉由在螺絲尖端區域中焊接於螺絲螺紋上的硬金屬切削元件而實現，其中螺絲的其餘部分可由A4沃斯田不鏽鋼（與1.4401相當）構成。
在用於鋼-金屬應用的不鏽自攻絲螺絲領域，已知所謂的雙金屬螺絲，其特色在於：在由A2或A4沃斯田不鏽鋼（與1.4301或1.4401相當）構成的驅動元件上，亦即在頭部以及桿體的後部，焊接了由硬化碳鋼構成的螺栓形尖端元件。在焊接及成型後藉由局部熱處理將此螺栓硬化。
DE4033706 A1描述一種藉由使0.2 wt%至0.8 wt%的氮擴散進入由碳含量小於0.4 wt%的麻田散鐵不鏽鋼構成的近終形構件的硬化邊緣層來提高該邊緣層的耐腐蝕性之熱處理方法。然而，DE4033706 A1未述及在螺絲領域的應用，具體而言，DE4033706 A1未探討鋼的化學成分及熱處理參數在螺絲領域的適用情況。
DE19626833A1描述一種在由不鏽鋼構成的構件中的鐵素體-麻田散鐵芯部上方產生麻田散鐵邊緣層的方法。鋼的化學成分經限定而使得存在鐵素體-麻田散鐵組織，並且在以1050℃-1150℃的溫度用氮進行表面硬化後，芯部中的鐵素體含量介於40 vol%與90 vol%之間，芯部硬度小於300 HV30。仍未述及該方法在螺絲領域的應用。
DE102013108018 A1描述一種由不鏽鋼（例如1.4113）構成的螺絲，其中該鋼基本不含鎳，其中邊緣層基於1000℃-1200℃下的滲氮熱處理而具有較之其餘組織提高的溶解氮含量，且其中螺絲在邊緣層中具有麻田散鐵組織，在其餘區域具有鐵素體組織。
WO14040995 A1描述一種製造自攻絲混凝土螺絲的方法，其中在含氮氣氛中以高於900℃的溫度硬化由碳含量特別是小於0.07%的麻田散鐵和可硬化鋼構成的胚料。
TW201418549 A描述一種雙金屬螺絲，其尖端元件包含碳含量為0.26%至0.40%、鉻含量為12%至14%、鎳含量為0至0.6%以及錳含量為0至1%的麻田散鐵鋼。
申請文件號為17177789.9的歐洲專利申請描述碳含量為0.07 wt%至0.14 wt%、鉻含量為13 wt%至15 wt%、鉬含量為1.3 wt%至1.7 wt%、鎳含量為1.5 wt%至2.0 wt%以及錳含量為1.0 wt%至1.5 wt%的鋼在製造螺絲形狀上的應用，其中該螺絲形狀在方法結束時可形成成品螺絲的一部分。
在鏈接https://online.unileoben.ac.at/mu_online/wbAbs. showThesis?pThesisNr=61746&pOrgNr=1下可檢索到的摘要指出：經過以高溫氣體滲氮法邊緣滲氮且包含14%鉻的麻田散鐵鋼特別適合用作固定元件的材料。
本發明的目的在於提供一種製造雙金屬螺絲的方法，藉由該方法能以特別低的製造成本獲得特別有效且易於安裝的耐腐蝕雙金屬螺絲。本發明的目的還在於提供一種具有上述優點的雙金屬螺絲。
根據本發明，該目的藉由一種如請求項1所述之方法以及一種如請求項8所述之螺絲而達成。較佳實施方式提供在附屬項中。
本發明的方法係用於製造雙金屬螺絲，即一種位於前面的尖端元件與位於後面的驅動元件具有不同材料組成之螺絲。為了製造尖端元件，使用第一胚料，該第一胚料包含碳含量為0.07 wt%至0.14 wt%、鉻含量為13 wt%至15 wt%、鉬含量為1.3 wt%至1.7 wt%、鎳含量為1.5 wt%至2.0 wt%以及錳含量為1.0 wt%至1.5 wt%的鋼。第一胚料較佳由此鋼構成。除此之外，第一胚料的鋼可具有其他的常見鋼添加劑，例如釩（特別是＜0.2 wt%）、鈮（特別是＜0.2 wt%）、鈦（特別是＜0.2 wt%）及/或矽（特別是＜0.5 wt%）。餘下為含有不可避免的雜質如硫及/或磷（特別是各自＜0.02 wt%）的鐵。「wt%」可理解為專業術語「重量百分比」。第一胚料的鋼特別是可被稱為麻田散鐵和可硬化不鏽鋼。該鋼較佳具有0.08 wt%至0.12 wt%的碳含量。
本發明的第一基本理念在於：在滿足針對螺絲（特別是自攻絲螺絲）尖端區域所使用的鋼而提出的、有時存在衝突的要求方面，麻田散鐵不鏽鋼可能是有前途的候選者。為了滿足表面硬度高、硬化深度夠、耐腐蝕性好、韌性好以及氯致脆化或氫致脆化耐受度高等各種要求，必須對鋼的化學成分（特別是碳、鉻、鉬、鎳和錳等合金成分）以及形成特性輪廓（Eigenschaftsprofil）所需要的多級熱處理（包括高溫氣體滲氮、氣相淬火、低溫冷卻、退火及可選的局部感應淬火）進行協調。
本發明包括一種化學成分基於碳（0.07 wt%至0.14 wt%，較佳0.08 wt%至0.12 wt%）、鉻（13 wt%至15 wt%）、鉬（1.3 wt%至1.7 wt%）、鎳（1.5 wt%至2.0 wt%）和錳（1.0 wt%至1.5 wt%）等合金成分之組合的鋼在第一胚料中的使用，即用於製造雙金屬螺絲的尖端元件。
在本發明範圍內發現：藉由此種鋼，特別是結合匹配於該鋼的較佳為多級的熱處理，能夠獲得特別有利於雙金屬螺絲（特別是混凝土螺絲）的尖端區域的特性輪廓，尤其是就以下方面而言：自攻絲螺絲的尖端區域一般負責基材中的主要切削工作以及負責將負荷深度導入基材中。
如下文中詳細所述，此種有利的特性輪廓特別是可基於熱處理期間藉由δ鐵素體含量來穩定組織而實現的沃斯田化。具體而言，可實現具有如下特色的特性輪廓：成型性好，580 HV0.3或高於580 HV0.3的高表面硬度，450 HV0.3或低於450 HV0.3的最大芯部硬度，對芯部中（體現為17或高於17的PRE指數）以及邊緣區域中（體現為23或高於23的PRE指數）的一般性腐蝕及點蝕耐受度高，芯部韌性高（特別是碳含量低與δ鐵素體穩定相結合之結果，藉此抑制熱處理時的粗晶生長）以及氯致脆化或氫致脆化耐受度高。詳細來說，用於第一胚料中的鋼特別是在以下方面可以是有利的：
1) 基於鋼的碳含量，芯部硬度最大為450 HV0.3或低於450 HV0.3。
2) 基於碳、鉻、鉬、鎳及錳的含量，得到以下結果：
a) 可達到較佳為17或高於17的較高PRE指數（Pitting Resistance Equivalent，耐點蝕當量），但不離開麻田散鐵組織或麻田散鐵-鐵素體組織的狀態範圍。
b) 該鋼易於被加工成如滾壓線或拉製裸線等半成品形狀。滾壓線及裸線皆具有良好的冷成型性，較佳體現為＜ 650 N/mm2 的屈服強度Rp 0.2，此點特別是對於用於螺紋成型的冷成型方法（較佳為滾壓法）可能有利。
c) 在以介於1000℃與1150℃之間，較佳介於1030℃與1100℃之間的溫度範圍進行表面硬化時，可能在第一胚料的芯部區域形成含有少量（5%-30%）δ鐵素體的佔優勢的沃斯田組織（較佳介於70%-95%），其中5%-30%的此δ鐵素體含量可在上述溫度下對組織產生穩定作用，從而可防止晶粒粗化，此點可對韌性特性產生有益影響。可有意地將δ鐵素體含量限制為最高30%，因為在更高的δ鐵素體含量下，韌性可能會再度減小。70%-95%的沃斯田組織含量具有高的碳溶解度，從而有效防止碳化鉻的形成，進而有效對抗碳化鉻形成所引起的對晶間腐蝕的較高易感性。較佳可設置介於10%與15%之間的δ鐵素體含量，對應介於90%與85%之間的沃斯田體含量。
d) 在以上述溫度範圍進行滲氮表面硬化時，可能在第一胚料的邊緣區域中形成主要的沃斯田組織，該沃斯田組織具有高的碳溶解度與氮溶解度，從而有效防止碳化鉻或氮化鉻的形成，進而有效防止碳化鉻或氮化鉻形成所引起的鉻結合且/或有效對抗對晶間腐蝕的較高易感性。
e) 在熱處理之後，第一胚料的芯部區域中可能存在含有少量（5%-30%，較佳10%-15%）δ鐵素體的主要的麻田散鐵組織。可有意地將δ鐵素體含量限制為最高30%，因為在更高的δ鐵素體含量下，韌性可能會再度減小。
f) 在熱處理之後，第一胚料的邊緣區域中可能存在主要的麻田散鐵組織，從而能實現高度硬化。
g) 第一胚料可以較簡單的方式與第二胚料接合。
h) 以第一胚料製得的尖端元件基於其有利的腐蝕行為（Korrosionsverhalten）而能持久地有助於負荷轉移，從而能獲得特別大的有效螺絲長度。
因此，在本發明的方法中有利地設置較佳在介於1000℃與1150℃之間，尤佳介於1030℃與1100℃之間的溫度及/或介於0.05 bar與0.3 bar之間，尤佳介於0.10 bar與0.20 bar之間的氮分壓下以氣相氮對該第一胚料進行表面硬化之步驟，該步驟較佳係在於第一胚料上進行螺紋成型之步驟之後實施。藉由此種滲氮表面硬化（僅是滲氮，或是如下所述，可選地結合滲碳），能夠以特別有利於螺絲尖端應用的方式對第一胚料的邊緣區域進行選擇性改質。特別地，在1000℃與1150℃之間進行表面硬化時，氮可溶解在後續為沃斯田基本組織的邊緣區域中。結合本發明的鋼，藉由此種表面硬化，可在距離表面0.15 mm至0.30 mm（可能特別有利於混凝土螺絲）或0.1 mm至0.15 mm（可能特別有利於自攻絲螺絲）處的極限硬度為550 HV0.3的情況下，達到580 HV0.3或更高的表面硬度及/或350 HV0.3至400 HV0.3的芯部硬度。此表面硬度又能確保即使在混凝土及鋼筋中開溝時良好的螺紋耐磨性，此又實現了螺絲的高承載能力。此外，溶解氮可將邊緣區域中的PRE指數局部提高至23或更高，從而顯著改良耐點蝕性，尤佳提高至與1.4401鋼相當的水平。特別是亦可將「擊穿電位」的電化學被測變數帶至與1.4401鋼相當的水平。0.3 bar或0.20 bar的氮分壓上限具有以下背景：藉此可有效防止含鉻且/或含氮析出物的形成，此在耐腐蝕性方面是有利的。0.05 bar或0.10 bar的氮分壓下限具有以下背景：自此壓力起方產生氮的決定性作用。表面硬化步驟中所設置的氣氛可為純氮或氣體混合物，該氣體混合物在上述溫度下具有等效氮活性。具體而言，若在低壓爐中實施製程，則可設置純氮氣氛。在大氣壓力爐中則可例如以稀有氣體進行稀釋。
特別是可在第一胚料中實現完全的麻田散鐵型相轉換（martensitische Umwandlung）。
可合理地如下設置：將以氣相氮對該第一胚料進行表面硬化與以氣相碳對該第一胚料進行滲碳相結合。亦即，除了提高氮含量之外，可進一步地基於氣相碳的擴散來提高碳含量。此實施方案基於以下認識：在碳與氮同時可用的情況下，可同時提高兩種元素的溶解度，其中在避免碳化物及氮化物的同時，藉由更高的氮含量能夠有利地進一步提高硬度與耐腐蝕性。為了將以氣相氮對該第一胚料進行表面硬化與以氣相碳對該第一胚料進行滲碳相結合而實施，可將例如氣態的含氮及含碳介質彼此分開地交替導入製程室中。替代性地，可使用既提供碳又提供氮的氣體混合物（例如與N2 混合的乙炔，C2 H2 ）。
該方法特別是可包括「在該第一胚料上進行螺紋成型」之步驟。在此步驟中，可在第一胚料上形成螺紋形狀。在第一胚料上所進行的該螺紋成型特別是可包含對第一胚料所實施的無切削成型，特別是冷成型，較佳滾壓。尤佳地，在於該第一胚料上進行螺紋成型之步驟之後實施對該第一胚料進行表面硬化之步驟。據此，第一胚料上的螺紋係在硬化之前形成。藉由在時間上將表面硬化置於螺紋成型之後，可簡化螺紋成型，且能獲得特別均勻的產品特性。
在對該第一胚料進行表面硬化之步驟之後，可合理地實施較佳在低於負80℃的溫度下，尤佳在負150℃的溫度下對該第一胚料進行深冷之步驟，且接著特別是在低於270℃的溫度下，較佳在介於150℃與500℃之間的溫度下，尤佳在介於200℃與250℃之間的溫度下且/或以介於1小時與5小時之間的保持時間對該第一胚料進行退火。藉此可在不減弱耐腐蝕性的情況下獲得進一步更高的硬度及/或韌性。
在對該第一胚料進行表面硬化之步驟與對該第一胚料進行深冷之步驟之間，特別是可設置對該第一胚料進行淬火之步驟。
第一胚料在該方法開始時合理地呈線材形狀，亦即，第一胚料為線狀半成品，此能進一步降低難度。
合理地，可提供包含雙相鋼或沃斯田不鏽鋼的第二胚料，並且以該第二胚料製造該驅動元件。此種鋼特別是在製造難度、腐蝕特性及承載性能方面可特別適合於驅動元件。舉例而言，第二胚料所包含的鋼可為A2鋼、A4鋼、雙相鋼、1.4401鋼、1.4404鋼、1.4362鋼、1.4301鋼或1.4578鋼。
第二胚料在該方法開始時合理地呈線材形狀，亦即，第二胚料為線狀半成品，此能進一步降低難度。該方法特別是可包括「在該第二胚料上進行螺紋成型」之步驟。在此步驟中，可在第二胚料上形成螺紋形狀。合理地，在將第一胚料與第二胚料接合之前實施在第一胚料上進行螺紋成型之步驟及/或在第二胚料上進行螺紋成型之步驟。
合理地，藉由雷射焊接或電阻焊接將該第一胚料與該第二胚料接合。
本發明亦關於一種特別是在且/或可在本發明的方法中獲得的雙金屬螺絲。該雙金屬螺絲形成為具有尖端元件與驅動元件，其中該尖端元件及該驅動元件具有不同的材料組成。該雙金屬螺絲的特徵在於，該尖端元件至少局部地包含碳含量為0.07 wt%至0.14 wt%、鉻含量為13 wt%至15 wt%、鉬含量為1.3 wt%至1.7 wt%、鎳含量為1.5 wt%至2.0 wt%以及錳含量為1.0 wt%至1.5 wt%的鋼。除此之外，此鋼可具有其他的常見鋼添加劑，例如釩（特別是＜0.2 wt%）、鈮（特別是＜0.2 wt%）、鈦（特別是＜0.2 wt%）及/或矽（特別是＜0.5 wt%）。餘下為含有不可避免的雜質如硫及/或磷（特別是各自＜0.02 wt%）的鐵。「wt%」可理解為專業術語「重量百分比」。該鋼較佳具有0.08 wt%至0.12 wt%的碳含量。尖端元件的鋼特別是可用氣相氮進行表面硬化且/或進行滲碳。尖端元件的鋼特別是可為麻田散鐵和可硬化不鏽鋼。
藉由此種螺絲可在產品中實現該鋼的前述優點。
合理地，該驅動元件可至少局部地包含雙相鋼或沃斯田不鏽鋼。此種鋼特別是在製造難度、腐蝕特性及承載性能方面可特別適合於驅動元件。舉例而言，驅動元件的鋼可為A2鋼、A4鋼、雙相鋼、1.4401鋼、1.4404鋼、1.4362鋼、1.4301鋼或1.4578鋼。
聯繫雙金屬螺絲製造方法所闡述的特徵亦適用於雙金屬螺絲，反之，聯繫雙金屬螺絲所闡述的特徵亦適用於雙金屬螺絲製造方法。該雙金屬螺絲特別是可在所述方法中製得，意即，該雙金屬螺絲可為所述方法的產物。聯繫方法及螺絲所描述的鋼特別是可為相同的鋼。
雙金屬螺絲的導入部設於尖端元件上。驅動元件特別是具有用於轉動雙金屬螺絲的旋轉驅動部，例如包含外多邊形結構或內多邊形結構的螺絲頭。驅動元件及尖端元件特別是可共同形成雙金屬螺絲的桿體。驅動元件及尖端元件較佳具有連續的螺紋。
該雙金屬螺絲可較佳為自攻絲雙金屬螺絲。該雙金屬螺絲特別是可為混凝土螺絲，即用於切入混凝土的螺絲。
該雙金屬螺絲的螺紋的外徑與該螺紋的螺距之比可處於1至2的範圍內，特別是可處於1.2至1.45的範圍內。此係為用於自攻絲地旋入礦物基材如混凝土的螺絲的常用螺紋尺寸。「螺距」特別是可理解為螺紋線的相鄰圈匝之間的軸向距離。根據本發明，亦可設置具有孔洞的混凝土基材，本發明的雙金屬螺絲旋入該孔洞中，其中在混凝土基材中形成有對應於雙金屬螺絲的切削螺紋的負形（Negativform）。因此，該雙金屬螺絲係在形成配合螺紋的情況下自攻絲地旋入混凝土基材中的孔洞中。
圖1以示意圖示出根據本發明的製造雙金屬螺絲40的方法的可行技術方案的流程圖，該雙金屬螺絲具有尖端元件41及驅動元件42。
為了獲得尖端元件41，在步驟1中提供較佳呈線狀的第一胚料31，該第一胚料由碳含量為0.07 wt%至0.14 wt%、較佳為0.08 wt%至0.12 wt%、鉻含量為13 wt%至15 wt%、鉬含量為1.3 wt%至1.7 wt%、鎳含量為1.5 wt%至2.0 wt%以及錳含量為1.0 wt%至1.5 wt%的鋼構成。除此之外，該鋼可具有其他的常見鋼添加劑，例如釩（特別是＜0.2 wt%）、鈮（特別是＜0.2 wt%）、鈦（特別是＜0.2 wt%）及/或矽（特別是＜0.5 wt%）。餘下為含有不可避免的雜質如硫及/或磷（特別是各自＜0.02 wt%）的鐵。
接著，在步驟2中，在第一胚料31上進行螺紋成型，藉此在第一胚料31上形成外螺紋部。該螺紋成型具體可為螺紋滾壓。
而後在步驟3中對第一胚料31進行定尺剪切並且在步驟4中進行清潔。
在接下來的步驟5中，在含氮氣氛中以高於900℃，特別是介於1000℃與1150℃之間，尤佳介於1030℃與1100℃之間的溫度將形成為螺絲形狀的第一胚料31硬化，其中該氣氛的氮分壓較佳介於0.05 bar與0.6 bar之間，較佳小於0.3 bar且尤佳小於0.20 bar。可選地，該氣氛亦可含碳。接著，仍然在步驟5中對第一胚料31進行淬火，特別是氣體淬火，而後特別是在低於負80℃的溫度下，例如在負150℃的溫度下進行深冷，最後較佳在介於150℃與500℃之間，尤佳介於200℃與250℃之間的溫度範圍內且/或以介於1小時與5小時之間的保持時間進行退火。
為了獲得驅動元件42，在步驟11中提供較佳呈線狀的第二胚料32，該第二胚料由雙相鋼或沃斯田不鏽鋼構成。
接著，在步驟12中，在第二胚料32上例如以頂鍛方式形成頭部。該頭部可形成成品雙金屬螺絲40的旋轉驅動部46。
接著，在步驟13中，在第二胚料32上進行螺紋成型，藉此在第二胚料32上形成外螺紋部。該螺紋成型具體可為螺紋滾壓。
而後在步驟14中清潔第二胚料32。
在步驟21中，將第一胚料31放置於第二胚料32前方並定位成使得：第一胚料31接觸第二胚料32，並且第一胚料31上的外螺紋部形成第二胚料32上的外螺紋部的延長。
接下來，在步驟22中例如藉由雷射焊接或電阻焊接將第一胚料31與第二胚料32接合。
可選地，可在步驟23中將第一胚料31與第二胚料32所組成的複合體鈍化。
最終獲得23處所圖示的雙金屬螺絲40，其具有金屬質尖端元件41以及材料不同於該尖端元件的金屬質驅動元件42，其中尖端元件41以第一胚料31製得，驅動元件42以第二胚料32製得。雙金屬螺絲40具有圓柱形螺絲桿45，在該螺絲桿的末端上設有形成旋轉驅動部46的六角螺絲頭。螺絲桿45由驅動元件42及尖端元件41共同形成，並且旋轉驅動部46位於驅動元件42的後端區域上。形成為切削螺紋且具有外徑d及螺距p的螺紋47順著螺絲桿45沿驅動元件42及尖端元件41而延伸。
雙金屬螺絲40的螺絲桿45可旋入礦物基材（特別是混凝土基材）中的孔洞中，其中形成為切削螺紋的螺紋47在旋入時可在基材中清晰地切削出對應的螺紋。
1‧‧‧步驟
2‧‧‧步驟
3‧‧‧步驟
4‧‧‧步驟
5‧‧‧步驟
11‧‧‧步驟
12‧‧‧步驟
13‧‧‧步驟
14‧‧‧步驟
21‧‧‧步驟
22‧‧‧步驟
23‧‧‧步驟
31‧‧‧第一胚料
32‧‧‧第二胚料
40‧‧‧雙金屬螺絲
41‧‧‧尖端元件
42‧‧‧驅動元件
45‧‧‧螺絲桿
46‧‧‧旋轉驅動部
47‧‧‧螺紋
d‧‧‧外徑
p‧‧‧螺距
下面結合所附圖式中示意性示出的較佳實施例對本發明進行詳細說明，其中在本發明範圍內，下述實施例的單項特徵原則上可單獨實現或在任意組合中實現。其中：
圖1為本發明的製造方法的示意性流程圖。

Claims (10)

  1. 一種製造具有尖端元件（41）與驅動元件（42）的雙金屬螺絲（40）之方法，其特徵在於，提供第一胚料（31），該第一胚料包含碳含量為0.07 wt%至0.14 wt%、鉻含量為13 wt%至15 wt%、鉬含量為1.3 wt%至1.7 wt%、鎳含量為1.5 wt%至2.0 wt%以及錳含量為1.0 wt%至1.5 wt%的鋼，並且以該第一胚料（31）製造該尖端元件（41）。
  2. 如請求項1所述之方法，其特徵在於以下步驟：較佳在介於1000℃與1150℃之間的溫度及/或介於0.05 bar與0.3 bar之間的氮分壓下以氣相氮對該第一胚料（31）進行表面硬化。
  3. 如請求項2所述之方法，其特徵在於，將以氣相氮對該第一胚料（31）進行表面硬化與以氣相碳對該第一胚料（31）進行滲碳相結合。
  4. 如請求項2或3所述之方法，其特徵在於以下步驟：在該第一胚料（31）上進行螺紋成型，其中，在於該第一胚料（31）上進行螺紋成型之步驟之後實施對該第一胚料（31）進行表面硬化之步驟。
  5. 如請求項1至3中任一項所述之方法，其特徵在於以下步驟：在低於負80℃的溫度下對該第一胚料（31）進行深冷，且接著在介於150℃與500℃之間的溫度下對該胚料進行退火。
  6. 如請求項1至3中任一項所述之方法，其特徵在於，提供包含雙相鋼或沃斯田不鏽鋼的第二胚料（32），並且以該第二胚料（32）製造該驅動元件（42）。
  7. 如請求項6所述之方法，其特徵在於，藉由雷射焊接或電阻焊接將該第一胚料（31）與該第二胚料（32）接合。
  8. 一種具有尖端元件（41）與驅動元件（42）的雙金屬螺絲（40），其中該尖端元件（41）及該驅動元件（42）具有不同的材料組成，其特徵在於，該尖端元件（41）至少局部地包含碳含量為0.07 wt%至0.14 wt%、鉻含量為13 wt%至15 wt%、鉬含量為1.3 wt%至1.7 wt%、鎳含量為1.5 wt%至2.0 wt%以及錳含量為1.0 wt%至1.5 wt%的鋼。
  9. 如請求項8所述之雙金屬螺絲（40），其特徵在於，該驅動元件（42）至少局部地包含雙相鋼或沃斯田不鏽鋼。
  10. 如請求項8或9所述之雙金屬螺絲（40），其特徵在於，該雙金屬螺絲（40）的螺紋（47）的外徑（d）與該螺紋（47）的螺距（p）之比處於1至2的範圍內，特別是處於1.2至1.45的範圍內。
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