TW200932948A - Method for manufacturing high-strength hot-dip galvanized steel sheet and high-strength hot-dip galvannealed steel sheet - Google Patents

Description

200932948 六、發明說明： ’ 【發明所屬之技術領域】 本發月係關於汽車、等產業領域中所使用成形性優 異’且具有良好魏特性的高強歧融麟鋼板及高強度合 金化熔融鑛辨鋼板之製造方法。 【先前技術】 近年從地球環境保護的觀點而言，汽車的燃油效率提升已 成重要課題。所以’利用車體材料的高強度化而達薄板化， 俾使車體本身呈輕量化的動向正活躍中。然而，因為鋼板的 南強度化會導致絲性降低，因而期望合併具有高強度與高 成形性的材料開發。 因應此種要求’截至目前為止已有開發出利用肥粒鐵-麻 田散鐵Dua卜Phase鋼⑽鋼）或殘留沃斯田鐵的變態致塑性 之TRIP鋼（TRansformati〇n Induced 等各種複 合組織鋼板。例如在專利文獻1中有提案藉由規定化學成 分、熱軋條件及退火條件，而獲得表面性狀與彎曲加工性均 優異的低降伏比高張力鋼板及其製造方法；在專利文獻2 中有提案藉由規定化學成分、麻田散鐵量及製造方法，而獲 得具有優異機械特性的高強度鋼板及其製造方法；在專利文 獻3中有提案藉由對既定成分的鋼，規定熱軋條件與退火條 件，而獲得彎曲性優異鋼板的製造方法；在專利文獻4中有 提案藉由規定麻田散鐵分率與其粒徑及機械特性，而獲得碰 撞安全性與成形性均優異的鋼板及其製造方法。 097149651 Δ Ρ 你哥 200932948 利文獻5中有提案藉由規定化學成分、構成相及其硬度比， 而獲得拉伸凸緣性優異的鋼板；在專利文獻6中有提案藉由 規定化學成分、構成相、其粒徑、及硬度比等，而獲得疲勞 特性優異的鋼板。 該等鋼板係在提升實使用時的防鏽性之目的下，會有對表 面施行鍍敷的情況。其中，為能確保衝壓性、點熔接性、塗 料密接性，大多使用在鐘敷後再施行熱處理，而使鋼板的

Fe擴散於鍍敷層中的合金化熔融鍍鋅，且已有開發出各種 鋼板。 相關熔融鍍辞鋼板的提案，在專利文獻7中有提案藉由規 定化學成分與殘肢斯_量，崎得軋雜與加工性均優 異的高強度合金化熔融_鋼板及其製造方法；在專利文獻 8中^提案藉由規定化學成分、細散鐵分率及其粒握，而 獲得拉伸凸緣性與耐碰撞特性均優異的高強度鋼板、高強度 ❹炼融鍍鋅鋼板及高強度合金化㈣鑛鋅鋼板暨之製造方 法；在專利文獻9中有提案藉由規定化學成分、肥粒鐵粒 徑、以及其集合組織及麻田散鐵分率，而獲得拉伸凸緣性、 形狀絲性及耐碰撞特性均優異的高強度鋼板、高強度溶融 鑛鋅鋼板及㊉強度合金㈣融鍍鋅鋼板暨其製造方法。 再者，在專敎獻10~13中顿賴既定成分的鋼，藉由 規疋連續溶融鑛鋅生產線上的熱處理條件而獲得拉伸、擴 =、f曲性均優異的鋼板之製造方法。在專利文獻Η, 提案料規定化學成分錄⑽鋅生產線上的製造條 200932948 件，而獲得拉伸凸緣性與彎曲性均優異的高強度熔融鍍鋅鋼 板、高強度熔融鍍鋅鋼板之製造方法及設備。 再者，亦有考慮鍍敷性與鍍敷品質，在專利文獻16中有 提案藉由規定化學成分、麻田散鐵量及鍍敷皮膜中的Fe濃 度，而獲得形狀凍結性、鍍敷密接性及軋延性均優異的鋼 板；在專利文獻17中有提案藉由規定化學成分、殘留沃斯 田鐵量及鍍敷皮膜中的Fe、A1濃度，便可獲得軋延性、剝 落性、及粉化性均優異的鋼板。此外，在專利文獻18中有 提案即使1¾ Si、高Μη鋼’為能確保鍍敷表面外觀，藉由將 在鑛敷鋼板與材質鋼板的界面附近所形成Si-Mn濃化層控 制為適當形態，便獲得沒有未鍍敷部分之呈良好表面外觀的 熔融錢鋅鋼板。在糊文獻19巾有提錢由規定化學成分 〃製4條件’便可獲得成形性與鍍敷密接性均優異的高強度 合金化熔融鍍鋅鋼板。 專利文獻1 專利文獻2 專利文獻3 專利文獻4 專利文獻5 專利文獻6 專利文獻7 專利文獻8 專利文獻9 097149651 曰本專利第1853389號公報 曰本專利特表2003-505604號公報 曰本專利第3610883號公報 曰本專利特開平11-61327號公報 曰本專利特開平10-60593號公報 曰本專利特開平7-11383號公報 曰本專利3527092號公報 曰本專利特開2003-213369號公報 曰本專利特開2003-213370號公報 6 200932948 專利文獻ίο 專利文獻11 專利文獻12 '專利文獻13 '專利文獻14 專利文獻15 專利文獻16 _ 專利文獻17 馨 專利文獻18 專利文獻19 曰本專利第2862186號公報 曰本專利第2862187號公報 曰本專利第2761095號公報 曰本專利第2761096號公報 曰本專利特開平6-93340號公報 曰本專利特開平6-108152號公報 曰本專利特開2004-115843號公報 曰本專利特開2002-47535號公報 曰本專利特開2001-288550號公報 曰本專利第3459500號公報 然而，上述發明會有下述問題。例如在專利文獻1中，藉 由規定成在單相域中施行退火，爾後的冷卻係依6〜2(rc/s 冷部至400 C，但若在熔融鍍鋅鋼板的情況，因為必需考慮 鍍敷雄、接性，且因為達4〇〇°c的冷卻係冷卻至鍍浴溫度以 ❹下，因而在鍍敷前便必需升溫，就鍍浴前並無設置升溫設備 的CGL(連續式熔融鍍鋅生產線）係無法進行製造。此外，專 利文獻2、3、4、6、7、9並未考慮到拉伸凸緣性，特別係 施行熔融鍍鋅的情況’會無法安定地獲得鑛敷密接性與拉伸 凸緣性。 在專利文獻5中，雖提案藉由將構成相設定為肥粒鐵與變 韌鐵或珠粒鐵，俾確保拉伸凸緣性，但此情況卻無法獲得充 分的軋延性。在專利文獻8 t ’藉由規定轉成分與麻田散 鐵的粒徑及面積率，俾達拉伸凸緣性與耐碰 097149651 7 200932948 但當依肥粒鐵與麻讀鐵的複合組織特別係施行 時，並無法安定地獲得良好的拉伸凸緣性。 鍍鋅 專利域丨0雖祕g«，但並未考慮魏 性，相反的’專歡獻1卜12雖擴純與㈣ f曲 卻未考慮乾延性。此外，專利文獻13係以乾延性 目的，擴孔性尚嫌不足’該等發明鋼的適用部位:主 =專利文獻14、15中，必需在熔融錢鋅生產線二 處理中施仃回火而生成麻田散鐵，因而需要經冷卻至二 以下之後，再施行再加熱的設備。 ·’ 再者，專社獻16、Π雖可確賴龜與魏密接性， 但並未考慮拉伸凸緣性，特別係施行熔融鍍鋅的情況，並無 法安定地獲得鍍敷密接性與拉伸凸緣性。專利文獻^中…、 當界面附近的晶界有存在Si_Mn濃化層時，雖表面外觀優 異’但相《械特㈣確保卻嫌*足，且會有特性變動較明 顯的問題。 專利文獻19中，雖提案藉由規定化學成分與製造條件， 而獲得成雜與_密接性均優異_板，但僅依專利文獻 19所規定的成分與製造條件，會出現特性變動大，未必能 獲得成形性優異的鋼板。 必月b 本發明為解決上述問題，係提供具有良好錢敷特性、成形 性優異且拉伸強度5議pa級的高強麟，鋅鋼板、及高 強度合金化熔融鍍鋅鋼板之製造方法。 【發明内容】 097149651 200932948 為達成上述目的，本發明主旨係如下： (1) 一種高強度熔融鍍鋅鋼板之製造方法，係將由以化學 成分計依質量％含有c : 0. 005%以上〇. 12%以下、Si : 0. 7% 以上1. 8%以下、Μη : 0. 5%以上2· 8%以下、P : 0. 1%以下、S : ' 0. 07%以下、Al : 1. 〇%以下、Ν : 〇. 008%以下，其餘部分為

Fe及不可避免的雜質所構成鋼板，利用具有DFF(Direct

Fired Furnace)型或 NOF(Non Oxidizing Furnace)型加熱 ❿區的CGL，將加熱區的環境氣體組成c〇/H2〇比（容量比）設定 為0. 001以上〇· 8以下，且設為加熱區送出侧的鋼板溫度為 700°C以上、寬度方向溫度偏差未滿2〇。〇，更以將加熱區内 的400°C〜加熱區送出侧溫度之平均升溫速度設為1〇t/s以 上的方式，對鋼板施行加熱，接著，依7〇〇~94〇。〇的溫度區 域施行15~60〇s退火，接著，依3〇c/s以上的冷卻速度冷卻

至440〜550 C之溫度區域的溫度後，於2〇〇s内，將44〇〜550°C ❹之鋼板浸潰於440〜50(TC之熔融鋅鍍浴中，而施行熔融鍍 鋅。 (2) 如（1)之咼強度熔融鍍鋅鋼板之製造方法，其中，（^) :之鋼板係以化學成分計更進一步依質量％含有從以：〇 〇5% 以上1. 2%以下、V : 0. 005%以上h 〇%以下、M〇 : 〇〇5%以上 0. 5%以下中選擇之1種或2種以上的元素。 (3) 如（1)或（2)之高強度熔融鍍鋅鋼板之製造方法，其 中，（1)或（2)之鋼板係以化學成分計更進一步依質量％含有 從Ti : 0. 01%以上〇. 1%以下、肋：〇· 〇1%以上〇. 1%以下、B : 097149651 200932948 0. 0003%以上 0. 0050%以下、Ni : 〇· 〇5%以上 2. 0%以下、Cu : 0· 05%以上2. 〇%以下中選擇之1種或2種以上的元素。 (4) 如（1)~(3)項中任一項之高強度熔融鍍鋅鋼板之製造 方法，其中，（1)~(3)項中任一項之鋼板係依化學成分計更 進一步依質量％含有從Ca : 〇· 以上〇· 以下、: 0, 001%以上0· 005%以下中選擇之丨種或2種以上的元素。 (5) —種高強度合金化熔融鍍鋅鋼板之製造方法，係依照 如（1M4)項中任一項之高強度熔融鍍鋅鋼板之製造方法， 施行熔融鍍鋅後’接著將鋼板加熱至460〜600°C而施行合金 化處理。 【實施方式】 本發明者等為能獲得軋延性與拉伸凸緣性均優異的高強 度熔融鑛鋅鋼板’從鋼板的微觀組織與化學成分、以及鑛敷 層附近的鋼板組織等觀點進行深入鑽研。結果發現，即使習 知的由較難確保拉伸凸緣性且未施行回火的麻田散鐵與肥 粒鐵所構成之DP鋼，藉由控制肥粒鐵的分率與硬度，同時 將在與鍍敷層間之界面附近的鋼板表層上所形成氧化物分 佈形態與大小’控制為最佳狀態，可獲得不僅鍍敷表面外觀 與軋延性均優異，且能確保充分拉伸凸緣性的高強度熔融鍍 鋅鋼板之製造方法及高強度合金化熔融鍍鋅鋼板之製造方 法，遂完成本發明。 以下，針對本發明進行詳細說明。 一般，已知肥粒鐵與未施行回火的硬質麻田散鐵之二相構 097149651 !〇 200932948 造，雖能確保軋延性，但因為肥粒鐵與麻田散鐵的硬度差 大，因而無法獲得充分的拉伸凸緣性。所以，藉由以肥粒鐵 為主相，並將硬質第二相設為含有碳化物的變勒鐵或珠粒 鐵’便可抑制硬度差，俾達到拉伸凸緣性的確保，但此情況 卻有無法確保充分軋延性的問題。此外，即使將第二相設定 為麻田散鐵或殘留沃斯田鐵（亦包括含有殘留沃斯田鐵的變 韌鐵）的情況，為能同時確保軋延性與拉伸凸緣性，便有就 ❿例如將第二相組織設為麻田散鐵與變韌鐵的混雜組織等進 行檢討。然而，為了將第二相設為各種相的混雜組織、且高 精度控制其分率等，便需要熱處理條件的精密控制，多數情 況會出現製造安定性等問題。 @ 纟發明者等不僅針對上述的各相硬度差、分率及機械特性 的關係進行詳細檢討’亦針對施行鍍敷時的特性變化與提升 的可能性進行檢討。在進行檢討之際，特別著眼於由判斷在 ❿熔融鍍辞生產線上的熱處理，不需要特別設備便可進行最安 定製造的肥粒鐵，與未施行回火的麻田散鐵所構成Dp輞的 特性提升可能性進行詳細研究。 :結果，相關鋼板自體的相構造與機械特性之關係，發現藉 - 由將肥粒鐵施行固熔強化且大幅增加分率，便可大幅減輕因 硬度差所造成的拉伸凸緣性降低程度，幾乎可消除硬度差的 影響。所以，發現藉由將該效果活用至最大極限，即使將未 施行回火的麻田散鐵设為第二相的DP鋼，仍可確保充分的 拉伸凸緣性。此外，藉由活用肥粒鐵的固熔強化，便可達 097149651 n 200932948 增加肥粒鐵分率時的強度確保，遂決定本發明鋼的母材組 織。 依此，肥粒鐵的固熔強化係以強度確保為主目的而實施， 習知當硬質第二相係未施行回火的麻田散鐵時，即使活用肥 粒鐵的固熔強化能力，硬度差的減輕效果仍嫌不足，而就利 用體積分率最佳化便可確保拉伸凸緣性之事，便屬本發明特 徵之一。具體而言，藉由將肥粒鐵的體積分率設為90%以 上，便可抑制因硬度差所造成的拉伸凸緣性劣化，此時藉由 將肥粒鐵的HV(維氏硬度）設為120以上，便可確保強度， 而獲得本發明的鋼板組織。 再者，上述鋼板組織係將化學成分依質量％計由含有C: 0. 005%以上 0. 12%以下、Si : 〇· 7%以上 1. 8%以下、Μη : 0. 5% 以上2. 8%以下、Ρ : 〇. 1%以下、s : 〇. 07%以下、Α1 : 1. 〇%以 下、Ν : 0. 008%以下’其餘部分為Fe及不可避免的雜質構成 的鋼板’依700〜940°C溫度區域施行15~600s退火，接著， 依3C/s以上冷卻速度冷卻至440〜550°C溫度區域的溫度 後’於200s以内將440〜55(TC鋼板浸潰於440〜50(TC熔融鋅 鑛浴中，而施行溶融鑛鋅便可獲得。 依上述熱經歷便可獲得確保所需組織且良好機械特性，因 為在鋼板中大量添加易氧化性元素的Si或Μη，因而習知的 連續熔融鍍鋅製程將會發生未鍍敷或合金化延遲，導致引發 鍍敷密接性劣化。 再者’即使具有上述鋼板組織的情況，得知施行熔融錢鋅 097149651 _ 200932948 — 時’拉伸凸緣性的變動較大’未必能安定地獲得充分拉伸凸 緣性。所以，本發明者等便針對施行此種溶融鍍鋅時造成拉 伸凸緣性變動發生的要因進行深入鑽研。 結果發現，當為確保鍍敷性而使鋼板表層生成内部氧化物 等夾雜物的情況時，在鑛敷層與鋼板的界面處所存在氧化物 (Si、Μη系）之分佈狀態會影響到拉伸凸緣性。所以，發現 藉由減少此種氧化物在鋼板表層晶界處的存在量，便可安定 ❹地確保拉伸凸緣性。具體而言，針對截至錢敷層正下方的原 料生鐵表層3//m處之區域的晶界總長度，藉由將析出氧化 物的晶界長度設定在50%以下’便可使拉伸凸緣性呈安定。 且’就截至鑛敷層正下方的原料生鐵表層3；czin處之區域， — 對沿晶界所析出氧化物，更將沿該氧化物晶界的平均長度設 定在〇. 3以〇!以下時，便可更進一步安定地確保優異拉伸凸 緣性。 ❹ 此種效果基本上就其他組織構造的情況亦同，但特別係本 發明鋼板組織活用未施行回火的麻田散鐵與肥粒鐵之Dp鋼 時，具有較大效果。理由可認為相較於第二相係回火麻田散 :鐵、或變勒鐵、或珠粒鐵的情況下，活用更硬質之未施行麻 .田散鐵與肥粒鐵的本發賴，就料等剪切加1時、或經剪 切加工後的拉伸凸緣成形時之鋼板表層域中發生孔洞的容 易度會趨於明顯的緣故。 針對如上財法卿成誠魏層正下料補生鐵表 ilr叙㈣的晶界氧彳_“ «，本胸者等進行 200932948 深入鑽研。結果，得知利用具有DFF型或N0F型加熱區的 CGL，將加熱區中的環境氣體組成CO/H2〇比設為0.001以上 0.8以下（容量比）’並將加熱區送出側的鋼板溫度設為 700°C以上、且寬度方向溫度偏差設為未滿20Ϊ，且將加熱 區内400°0加熱區送出側溫度的溫度區域平均升溫速度設 為l(TC/s以上施行加熱後，施行再結晶退火，便可使截至 鑛敷層正下方原料生鐵表層3區域的原料生鐵結晶粒内 及/或結晶晶界’析出從Si、Μη、Al、P中所選擇1種以上 氧化物，且可相對於此時截至鍍敷層正下方原料生鐵表層 3 # m區域的晶界總長度，將氧化物等夾雜物的析出晶界長 度設定在50%以下’結果，可防止因未鍵敷、合金化延遲及 合金化延遲所造成合金不均發生、鍍敷密接性劣化、及延伸 凸緣性劣化。理由係藉由將鋼板表層施行内部氧化，便生成 Si、Mn、Al、P等易氧化性元素的缺乏層（deficient layer)， 藉由Si、Μη、Al、P等易氧化性元素不易選擇性氧化而具有 效果。此外，為提升鍍敷密接性，將熔融鋅鍍浴溫設定在 440〜500°C，並將鋼板溫度設定為44〇~55(rc且施行浸潰而 進行熔融鍍鋅。 如上述，本發明係就習知由較難確保拉伸凸緣性且未施行 回火的麻田散鐵與肥粒鐵所構成DP鋼，藉由大幅增加肥粒 鐵的分率，而減輕因與第二相間的硬度差所造成拉伸凸緣性 劣化的影響，而提高鋼板自身的拉伸凸緣性，更藉由將與鍍 敷層間的界面附近之鋼板組織最佳化，便可無變動、安定地 097149651 14 200932948 確保艮好拉伸凸緣性，同時即使將肥粒鐵相施行固熔強化而 減少硬質第二相的分率仍可確保強度，且具有將肥粒鐵相的 優異加工性活用至最大極限，並確保軋延性的特徵。 依如上述’本發明者等為能獲得軋延性與拉伸凸緣性均優 異的间強度熔融鍍鋅鋼板，從鋼板的微觀組織、化學成分、 以及鍍敷層附近的鋼板組織等觀點進行深入鑽研。結果，即 使習知之由較難確保拉伸凸緣性且未施行回火的麻田散鐵 ❹與肥粒鐵所構成的DP鋼，除肥粒鐵分率與硬度控制之外， 藉由將與鏡敷層間之界面附近的鋼板表層上所形成氧化物 控制為取佳狀況，便可破保充分的拉伸凸緣性，且可製得軋 m、鍍敷密接性均優異的鋼板，遂發明出製造方法。 其次’針對本發明高強度熔融鍍鋅鋼板及高強度合金化熔 融鑛鋅鋼板的化學成分進行說明。另外，各元素的含有量單 句係質量％」’以下在無特別聲明的前提下，僅標示「％」。 ❿ C : 0· 00讥以上0.12%以下 C係鋼板高強度化科或缺的必要元素，若未滿0.議， 便較難確保鋼板強度與滿足既定特性。反之，若c量超過 > 〇· m ’不僅㈣確保肥粒鐵分率達_以上，且熔接部及 :影響部的硬化明顯’熔接性會劣化。從此觀點而言，將c ^在〇.嶋以上〇.12%以下的範圍…為能安定地確保 巴^鐵分率’較佳係未滿Q. 、更佳係未滿〇屬。 1 7%以上1. 8%以下 係崎齡成元素，且峰__化的有效元素， 200932948 為能確保軋延性與肥粒鐵硬度，必需添加g. 7%以上。然而， Si的過剩添加，會因紅色結垢等的產生，而引發表面性狀 劣化、鍍敷附著/密接性的劣化。所以，Si的添加量設定為 0. 7〜1. 8%。較佳為超過〇. 9%。 Μη : 0. 5%以上2. 8%以下 Μη係鋼強化的有效元素。且，屬於使沃斯田鐵安定化的 元素，亦屬於第二相分率調整的必要元素。所以，Mn必需 添加0. 5%以上。另一方面，若Mn添加超過2.狀而呈過剩添 加’第二相分率便會過大’而較難確保肥粒鐵分率。所以， 將Μη量設定在〇· 5%以上2. 8%以下。較佳為丨.⑽以上。 P : 0.1%以下 P係鋼強化的有效兀素，但若添加超過〇· 1%而呈過剩添 加，便會因晶界偏析而引發脆化，導致对衝擊性劣化。且， 右超過0. 1%，合金化速度便會大幅延遲。所以，將p量設 定為0. 1%以下。 S : 0. 07%以下 S會成為MnS等夾雜物，而成為耐衝擊性劣化與沿熔接部 金屬流（metal flow)發生裂痕的肇因’因而最好盡量減少， 從製造成本的觀點而言係設定在0. 07%以下。

Al(sol· Al) : 1. 0%以下 A1係肥粒鐵生成元素’屬於製造時控制肥粒鐵生成量的 有效元素。然而，A1的過剩添加會使製鋼時的鋼迷品質劣 化。所以，A1添加量設定在1. 0%以下。較佳〇. 5%以下。 097149651 16 200932948 N : U. ϋϋ8%以下 Ν係使鋼的抗老化性出現最大劣化的亓本 素’越少越好，若 超過0. 008%，抗老化性的劣化趨於明顯 ^ ^。所以’將Ν量設 定在0. 008%以下。 本發明的鋼板係以上述基本成分及鐵為主成、戶 「 成分」係指亦可含有不可避免的雜質，與在不會彳。、及上述美 本成分作用的前提下，可含有能提升該尊 、 土 作用、或改善機械 /化學特性的元素，例如可含有下述cr、ν “ ν、Μ〇中之1種以 上的元素。

Cr : 0. 05%以上 1. 2%以下、V : 0. 005%以 八上1. 0%以下、Mo : 0. 005%以上〇. 5%以下 &、V、M。似雜社时騎冷料㈣珠粒鐵生成 的作用’因而可視需要添加。該效果係Cr: 〇〇5%以上、v: 0. 005%以上、Mo ··0· 005%以上便可獲得。然而，若分別超過 ⑩Cr: 1·2%、V: l.〇%、Mo: 0.5%呈過剩添加，便會因第二相 分率過大而發生強度明顯上升等顧慮、。所以，添加該等元素 的情況，添加量便分別設定為Cr: 12%以下、v: 1〇%以下、 Mo : 0· 5%以下。 再者’可含有從下述Ti、Nb、B中選擇1種以上的元素。 Ti : 0· 01%以上 〇. 1%以下、Nb ·· 〇. 〇1%以上 〇. 1%以下

Ti、Nb係有效於鋼的析出強化，其效果係分別〇. 〇1%以上 便可獲得’若在本發明所規定範圍内，亦無妨使用於鋼的強 化。但是，若超過0. 1%，加工性及形狀凍結性便會降低。 097149651 _ 200932948 所以’當添加Ti、Nb時’添加量分別設為Ti : 〇. 01%以上 0· 1%以下、Nb : 0· 01%以上0. 1%以下。 B ·· 0. 0003%以上 〇. 0050%以下 B係具有抑制從沃斯田鐵晶界生成/成長出肥粒鐵的作 用’因而可視需要添加。該效果係達0·0003%以上便可獲 得。但是’若超過〇. 0050% ’加工性便會降低。所以，有添 加Β時便設為0. 0003%以上0. 0050%以下。 再者’可含有從下述Ni、Cu中選擇1種以上的元素。

Ni : 0. 05%以上 2. 0%以下、Cu : 〇. 05%以上 2· 0%以下

Ni、Cu係鋼強化的有效元素，若在本發明所規定範圍内， 使用於鋼的強化亦無妨。且，可促進内部氧化俾提升鍍敷密 接性。該效果分別係依0. 05%以上便可獲得。但是，若添加 超過2. 0%，鋼板的加工性便會降低。所以，添加Ni、Cu時， 添加量分別設定為0· 05%以上2. 0%以下。 再者’可含有從下述Ca、REM中選擇1種以上的元素。 Ca : 〇· 001%以上 〇_ 005%以下、REM : 0. 001%以上 〇 〇〇5%以下 Ca及REM係為將硫化物形狀形成球狀化，俾改盖硫化物 對拉伸凸緣性所造成不良影響的有效元素。該效果分別係依 0.001%以上便可獲得。然而，若過剩添加便會引發夾雜物等 的增加’導致引發表面及内部缺陷等情況。所以，當添加 Ca、REM的情況’添加量分別設為〇. 〇〇1%以上〇. 〇〇5%以下。 其上述以外’其餘均為Fe及不可避免的雜質。 接著，針對本發明高強度熔融鍍辞鋼板及高強度合金化熔 200932948 融鍍辞鋼板之製造方法進行說明。 本發明中，使用具有DFF型或N0F型加熱區的CGL(連續 式熔融鍍鋅生產線），對具有上述化學組成的鋼板施行加熱 退火後’再施行熔融鍍敷。 為能對鍍敷層正下方的原料生鐵表層導入氧化物等夾雜 物，可在退火過程中增加鋼板表層的氧勢場，俾使原料生鐵 表層部產生内部氧化。例如將鋼板利用具有DFF型或N〇F ❹型加熱區的CGL，藉由將加熱區送出側的鋼板溫度設為 700 C以上，使鋼板表層上附著Fe系結垢，該Fe系結垢在 下一個還原區中便成為氧供應源，俾使鋼板表層進行内部氧 化的方法。若加熱區送出侧的鋼板溫度未滿7〇(^c，因為Fe 系結垢的生成量不足，因而在還原區進行還原退火時不會形 成内部氧化層，而發生未鍍敷、合金化延遲、或因合金化延 遲導致合金不均情形，造成鏡敷密接性劣化。若加熱區送出 ❹侧的鋼板溫度非屬未滿還原區的退火溫度，便無法獲得所需 組織’因而將加熱區送出側的鋼板溫度設為未滿還原區的退 火酿度。若加熱區送出侧板溫達上述溫度以上，氧化物所存 在的晶界比例便會超過50%，且氧化物沿晶界的平均長度超 過0. 3# m。此外，加熱區送出侧的鋼板溫度必需將寬度方 向溫度偏差設為未滿2(TC。若溫度偏差達2(rc以上，因為 寬度方向的鋼板組織、内部氧化層形成量便有所變化，因而 局部性機械特性差會變大’因而會發生塑性加I時的變形行 為不均情形，結果便會造成拉伸凸緣性劣化。 097149651 ,〇 200932948 加熱區送出側的鋼板溫度之寬度方向溫度偏差，係可利用 在加熱區寬度方向上複數設置的燃燒器輸出調整進行調 整。具體而言，因為鋼板二端部的溫度較容易上升，因而在 寬度方向上複數（例如4支）設置的燃燒器中，對二端部的2 支燃燒器輸出，一邊觀察由寬度方向的輻射溫度計所測得溫 度分佈’一邊調整燃燒氣體的流量而降溫，便可將寬度方向 溫度偏差抑制為未滿20°C。 再者，將加熱區内40(TC〜加熱區送出侧溫度的平均升溫 速度設為10°C/s以上。若平均升溫速度未滿i〇°c/s，在升 溫過程中’從加熱區環境所供應的氧便會擴散於鋼板表層部 内部，而形成過剩的内部氧化層。結果，當在下一個還原區 中進打還原退火時，對拉伸凸緣性最具影響力的鍍敷層正下 方截至原料生鐵表層3/zm為止的區域中，便會發生相對於 曰曰界總長度，有析出氧化物等夾雜物的晶界長度會超過 5〇% ’或晶界所析出氧化物沿晶界的平均長度超過G. 3 _， 導致拉伸凸緣性劣化。另外，設為以上的理由係實質 上Fe系結垢在未滿4〇〇£>c時並不會形成。 再者’將加熱區内的環境氣體組成CO/H2〇比（容量比）設 為〇· 〇〇1以上〇. 8以下。為能在加熱區中混入焦爐氣（coke ㈣等燃燒氣體，氣體組成雖有多種，但其中藉由屬於未燃 氣體種的C0與h2〇的解離平衡，係具有將h2〇還原為H2 、六 彳x若使co》農度上升便會抑制鋼板的氧化。另 097149651 係藉由在鋼板表面進行分解並釋放出0 ’而將 200932948 綱敬乳化。所以，為能積極的將鋼板氧化，必需抑制濃 度’而增加H2〇的相對量。但，若超過〇 8，即使將DFF送 出側溫度設為700 C以上，因為還原效果獲勝，因而無法確 保Fe的氧化量，會發生未鐘敷、合金化延遲或因合金化延 . 遲造成合金不均情形，而難以確保鍍敷密接性，因而並不適 合。若未滿0.001’因為加熱區中的Fe氧化量會成為過剩， 因而無法利用還原區進行還原，氧化物所存在晶界的比例會 ❹超過50%’且氧化物沿晶界的平均長度會超過O.gvm，因而 不適合。 另外’ DFF或N0F的環境氣體組成，在習知係使所謂焦爐 氣混入空氣中的氣體進行燃燒而控制。然而，焦爐氣係依照 焦奴成分、煤碳原產地等因素，組成係每日均會有變動，因 而僅依靠混入空氣並進行燃燒係無法控制c〇/H2〇比。因而， 本發明中，為控制CO/HA比，當未在上述範圍内時，必需 ❹另外由在爐外設置的C0或水蒸氣產生裝置進行供應混入。 接著，在還原區（即700〜940X：溫度區域，具體而言，沃 斯田鐵單相域、或沃斯田鐵相與肥粒鐵相的二相域），施行 ，· I5〜6〇〇S再結晶退火，而形成肥粒鐵分率90%以上，且HV120 : 以上。若退火溫度未滿700°C的情況、退火時間未滿15秒 的it况，會有鋼板中的碳化物無法充分溶解的情況，或肥粒 鐵的再結晶不完整而無法獲得目標特性的情況 。反之，若退 火’皿度超過94GC ’沃斯田鐵粒的成長明顯，會引發因退火 部所發缝第二相的肥粒鐵财成蕊減少情形，導致 21 200932948 無法獲得本發明所希望之鋼板組織的情況。且，退火時間超 過600秒的退火’會因大幅能量消耗導致成本增加。所以’ 將退火溫度設定為700〜94(TC，將退火時間設定為15〜600 秒。 經退火後，依3°C/s以上的冷卻速度，冷卻至440~55(TC 溫度區域的溫度之後，再於2〇〇s以内施行溶融鑛鋅。冷卻 速度未滿3°C/s時，會有珠粒鐵等的析出，而有無法獲得目 標組織的情況。此外，若在440〜550。(：溫度區域中，截至浸 潰於鍍浴中的時間超過2〇〇秒，便會進行變韌鐵變態等，導 致無法獲得目標組織的情況。 嫁融鑛辞係進行熔融鍍鋅鋼板（未施行鍍敷層合金化處理 物。本說明書中亦記載為「GI」。）製造時，係使用〇. 12〜〇. 22 質量1 谷解A1量的鑛浴，當進行合金化熔融鑛鋅鋼板（有施 打熔融麟後合金倾理物。本制書巾亦記麟「ga」。）

最好將鋼板加熱至 更進一步施行合金化處理的情況時， 460〜600°C後才施行處理。若超過 600 C會從未變態沃斯田鐵中析出碳化物（依情況係珠粒鐵

。若未滿20g/m2，耐 附著量係設為每單面2G〜150g/m2。 200932948 蚀性會劣化。若超過15〇g/m2，則成本增加且耐钱效果達飽 和。 施行合金化處理時，合金化度（皮膜中Fe%)係設定為 7~15 質量％。若未滿7質量％，便會出現合金化不均情形，導致發 生外觀性劣化、或生成f相造成滑動性劣化。若超過15 質量％’則會大量形成硬質且脆弱的Γ相，且鑛敷密接性劣 化。 〇 練躺hv錢賴謂維氏硬度計，依N=5(5點測定） 實施，再從壓痕徑換算硬度，並求取平均值。 4確認職層JEf㈣鋼板表層部之夾雜物形成狀況，針 對截面經施行鏡面研磨過的樣品進行SEM(掃描式電子顯微 鏡）觀察，或者利用FIB(聚焦離子束）等施行薄片化，並進 行樣品截面TEM(穿透式電子顯微鏡）觀察等均屬有效方 法。夾雜物的鑑定係可施行例如截面研磨樣品的 ❹SEM-EDS(能量分散< X射線分析）、EpMA(電子微探分析 儀）、FE-AES(場效發射掃瞄式歐傑電子分光儀），甚至為進 行更詳細的解析’可針對薄片化樣品或從截面研磨試料所取 ，得的複製試料施行TEM-EDS等。 析出物存在的晶界比例係利用SEM或TEM的截面觀察像， 實測所觀察結晶晶界的長度、及晶界上的析出物所佔長度， 經取比值便可崎評估。此時，配纽祕行二值化等影像 處理亦屬有效。此外，相關晶界所析出氧化物沿晶界的長 度，亦同樣的利用SEM或ΤΈΜ的戴面觀察像便可實測。 097149651 23 200932948 不管如何，為求提升精度，增加評估數量將屬重要。例如 在SEM觀察時，最好依5〇〇〇倍針對任意5視野以上相關 分析處則取任意1〇處以上進行評估，並取該等的平均值且 視為評估值。 另外，相關本發明鋼板之製造方法，在屬於具有DFF型或 N0F型加熱區的CGL之前提下’其餘鋼板亦可利用任意設備 施行熱處理。此外’本發时，雜賴素材伽普通的製 鋼、鑄造、熱軋等各步驟而進行製造的情況，但亦可例如省 略利用薄板铸造等施行熱軋步驟的其中—部分或全部而進 行製造的情況。紐的储鋼板係可為經由熱軋鋼板、熱札 步驟後冷軋步驟的冷軋鋼板任一者。 [實施例] 以下，針對本發明利用實施例進行更詳細的說明惟下述 實施例並非限定本發明的性質’舉凡在未變更本發明主旨之 前提下’亦可任意採行設計變更，此皆涵蓋於本發明技術範 疇内。 將熔製表1所示化學成分的鋼而獲得的鑄片，利用熱壓、 酸洗後、冷軋而製得厚丨.2mm冷軋鋼板。然後，利用具有 DFF型加熱區的CGL’適當變更加熱區送出側溫度、空氣比、 以及視需要將H2〇或CO導入加熱區中的co/H2〇比，並施行 加熱。DFF送出側鋼板溫度及寬度方向溫度分佈係利用輻射 溫度計進行測定。在沃斯田鐵單相域或二相域施行熱處理 後，便利用463°C鋅鍍浴施行鍍敷，或更進一步施行合金化 097149651 94 200932948 爽埋。対·對所獲得鋼板施行〇· 3%調質軋延。

偏差超過20°C DFF送出侧的網帶溫度之寬度方向溫度偏差，係利用就在 加熱區中於寬度方向設置4支的燃燒器二端部中，將其中2 支的燃燒器輸itj’ —邊觀察寬度方向利用輻射溫度計所測得 溫度分佈，—邊調整燃燒氣體的流量而降低溫度，而抑制、、w 度偏差的方法進行調整。#二端部的輸出完全等於中= 支燃燒器輸出時，二端部的溫度便會上升，使寬度方向溫度 〇 鋼板截面組織（W方向时行面）係制掃描式電子顯 微鏡（SM)依_〇倍進行10視野觀察，並側定各相的面積 率且L疋各結晶粒的相構造。另外組織觀察樣品為能與 麻田散鐵及殘留沃斯田鐵區別，便將經施行2GG°Cx2小時熱 處理的樣品、與保持製品（未在2〇(TC下施行2小時熱處⑴ 原貌的樣品提供試驗。該·CX2小時的熱處理係不會產生 ❾相分率變化，僅從麻田散鐵生成碳化物，並可與殘留沃斯田 鐵區別物’而不會產生其他變化之事，可利用與保持製品原 貌的樣品進行比較而確認。 肥粒鐵的HV係、使用所謂維氏硬度計依N=5實施，並從壓 痕徑換算硬度，且求取平均值。 再為進行鍍敷層正下方的鋼板表層部之炎雜物形態、 固炼量的評估，對試體鋼依鋼板軋延方向的垂直截面施行鏡 面研磨，而製得鍍敷/母材界面的截面試料。 097i出物在晶界所佔的長度比例係針對上述試料使用 25 200932948 SEM，依倍率5000倍取得鍍敷/母材界面附近的反射電子像 5視野。從可依各個反射電子影像確認的結晶晶界中，實測 截至底層鋼板深度3ym範圍中所含的長度、及晶界上所佔 的各個析出物長度’並求取所觀察該比例的5視野份的平均 值’且視為評估值。 晶界中所存在析出物的長度平均值，係在上述SEM影像評 估中，测疋各個析出物沿晶界方向的長度，並計算出平均值。 拉伸試驗係針對將鋼板加工為jIS5號試驗片的試驗片， 根據JIS Z2241實施。測定TS(拉伸強度）、T E1(總伸長 率），並求取依強度與總伸長率乘積（TSxT E1)表示的強度_ 拉伸均衡值。另外，本發明中，TS係TS2590MPa的情況便 判定屬「良好」’而 TSxT. E1 係當 TSxT. E12 17700(MPa· %) 的情況便判定屬「良好」。 拉伸凸緣性係根據日本鐵鋼聯盟規格JFST1〇〇1實施。將 所獲得各鋼板裁剪為100顏xlOOmm後，再依空隙12%沖孔出 直徑10mm孔之後’便使用内徑75mm模具，在依皺摺壓住力 9ton按押狀態下’將60°圓錐沖頭擠入孔中，並測定龜裂發 生極限時的孔直徑，再從下式求取極限擴孔率；^ (%)，從該 極限擴孔率的值施行拉伸凸緣性的評估。另外，本發明中， TSxA係將TSxA S47200(MPa · %)判定屬「良好」。

極限擴孔率 AO/OMCDf-DO/DdxlOO 其中’ Df係指龜裂發生時的孔徑（mm)，d。係指初期孔徑 (mm)。 097149651 26 200932948 銀敦特性係針對未施行合纽的雜__就鍵敷後 外觀與祕性進㈣估，且針對合金⑽融鍍辞鋼板就合 金化處理後的外觀與密接性（粉化性）進行評估。 :未施行合金化㈣融鑛辞鋼板之外觀評估，係目視觀察鑛 敷後外觀，將沒有出現未鑛敷者評為「〇」，將有出現未鑛 敷者評為「X」。密接性係利用衝球試驗（baii，從 高度處將h啦錘掉落於1/2时沖頭上，再將鑛敷鋼板 參受撞擊部分施行赛珞膠帶（註冊商標）剝離，並目視判定有無 鍍敷層剝離，且依如下施行評估。 〇：鍵敷層無制離 X:鍍敷層有剝離 將外觀評估、密接性評估二者料「0」者評秘敷特性 良好（評估〇），將至少任一者被評估為 特性不佳（評估X)。 者，評為鍍敷 ❹ 合金化熔融鍍鋅鋼板的外觀評估係目 後的外觀，料有合金 出現合金化不均、未鍍敷者評為 厂 X」。再者，密接性係在鍍 敷鋼板黏貼赛路膠帶（註冊商標），針對將膠帶面施行9(rf 曲復原時每單位長度的_量’利Μ光^賴定加計 數量’且參照下述基準’將評分丨、2者評為良好⑼，將 3以上者評為不佳（X)。 評分 :1(良） 螢光X射線計數數量 〇-未滿500 097149651 200932948 500-未滿 1000 :2 1000-未滿 2000 : 3 2000-未滿 3000 : 4 3000以上 ：5(劣） 將外觀評估、密接性評估二者均為「〇」者評為鍍敷特性 良好（評估〇），將至少任一評估為「X」者評為鍍敷特性不 佳（評估X)。 表2〜表5中整理該等的評估結果。由該等結果得知，滿 足本發明所規定要件的鋼板，能確保所需拉伸強度，強度-拉伸均衡值與拉伸凸緣性均衡均優異，且鍍敷特性亦良好， 可獲得目標特性。 097149651 28 200932948 ο

G 51 1 |〇. 0021 c3 CO g o* ca 0.0010 0.0010 0.0011 0.020 s <=> - " 0.025 0.023 0. 026 — <=> — <=i s <=> - 「0.20 〇> 0. 20 0. 20| c<s <=> (0.20 0. 0039 0. 0023 0. 0029 0.0040 0. 0037 0. 0038 0.0037 0. 0041 1_ 0.00321 0. 0033 0.0039 0. 0041 0. 0041 0. 0043 |0. 0041 |0. 0029| [0^ 0040] |0.003l| 0. 0040 0. 0036 0. 0037 0. 0040 0. 0035 0. 0039 00 0.005 0. 004 0.004 LTD g Ο 0. 004| 0.002 0. 004 CO o <—*» o CO g 0.003 0.003 0. 003 0. 002 0.003 0.004 0.002 0.004 0. 003 ί 0. 004 0.004 :0.005 :0. 004 1 0. 004 Oh — r-H ς—5 03 ϊ—Η <—ϊ 0.012 m ο CD 0. 009^ 0.025 0.01 司 0 1 1 i o oo o 03 o 0.010 05 (Nl o s CO o CO CO CD 0.009 1—H 0.013 0.012 0.012 ^Η o sol. A 1 写 Ο CO CO ο J2J 03 0. 039] 0.040 |0. 0411 ^T〇4〇| 0. 039| 卜 s 0. 041 s g CO o o s 0.041 0.044 0. 042 0.037 0. 039 0.040 0.041 0. 042 οα 2.49 2.02 1.84 csi oi (NI CO o c<i o 00 03 CD OO 05 ^Ή o o 0 1 ·ι 0¾ 05 00 s 2. 02 2.00 •— ^Η ιη r-^ 1.651 卜 s 1丄46」 s 〇 lo G5 00 CNI CD 00 CD g s OO Cft 0¾ ΙΛ 05 03 s g LO § 。 0.010 1 0.028 0.025 0.031 0.032 0.030 0. 049 s o 1 0. 078 s o ΙΛ oa o 0.091 0.145 0.031 0.030 0.031 0.028 0.029 0.033 i—t o 0. 033 0.030 0.025 0.030 jftil w -< PQ Ο ㈡ tin o *—Ϊ 一 1 o* QA CO E-h > X tS3 女e缄盔谗4-33架傘鲮螭(¾ 6(n S6寸i 200932948 合金化處 理溫度 CC) LO 1 1 LO LO 1 in Lf3 ΙΛ LO 〇 03 m O' 03 LO 0 C<I LT> LO 〇 <NI LO LO s LO LO 鍵浴浸潰 鋼板溫度 (0〇 〇 CO 寸 o oo 寸 ◦ CO 寸 § § 寸 0 CO 寸 § S § 另 in 0 CO 寸 〇 OO 寸 0 CO § 〇 m 寸 C3 CO 寸 〇> CD 寸 § 冷卻後截 至鍍敷的 時間 (S) § § § s o 导 § S C3 冷卻 退火後冷卻 速度(°C/s) CN3 CNI r—Η CNI 03 C^3 i-H <N1 (N1 οα CNI (M F-H 03 1—H <N1 CV3 οα C<l <ΝΪ CNI| 031 03! 冷卻溫度 CC) i C=5 g o s ◦ s C5 S g io ◦ s Ο S g LO g LO 〇 s 〇 s 〇 g c s g LO C s g LO g LO g LT3 退火 退火時間 (S) 运 § s § § s s g § § s s § s s § co| c〇l col 退火溫度 CC) 1 § oo o LO oo o 00 oo o OJ oo o 00 oo s 00 § OO s 00 § OO § 00 0 00 C5 oa 00 0 03 00 s 00 0 CD OO S 00 另 00 s 00 氣體組成 控制 ΗΛ混入 1 1 1 CO混入 &0混入 1H2O混入j 1H2O混入 1 H2〇混入 1 1 1 1 1 1 H2O混入 1 1 DFF爐内 C0/M)比 (容量比） 0.001 s c> o s o CO <〇 ◦ 0 0 0 0 〇> C5 03 〇 〇· s 0 m 0 C3 S C3 s d LO C5 <=5 S 〇 C5 C5 s c> LO «=> C5 铡坤1 o ◦ C5 1-H C5 0 <z> ◦ 〇 Q 0 0 〇 CD ◦ CD ◦ 0 〇> DFF送出 側溫度 (°C) CO o LO § 卜 o 1-H m m 卜 § 卜 <=5 § 卜 〇 CD § 卜 LO CO LO t- 卜 ◦ OO LO 卜 m c^a 卜 11 il 400°C~DFF截至送出側溫 度為止的平均升溫速度 (°C/s) 03 (>3 οα oa C<I 1—^ (Nl C<I Cvl (SI CM <N1 C<] CvJ (NI T—^ CV3 H (M CM <>3 03 r··^ 鋼種 CQ CQ o 0 0 Cx3 EjJ 〇 0 C3 cc •—5 ^!l Jl 〇 CO 寸 LO CO 卜 OO Οϊ 0 i-H 00 t-H CO 寸 LO ^*4 CO r— 00 05 ©οε o iH— 200932948 o o 〔co<〕

卜 Ο OJ LO s LO LO LO 〇 03 LO LO 〇 (N! LO 〇> co LO LO LO LO LO s LO LO si c=> <>a L〇 g 寸 c=> LO 鍍浴浸潰 鋼板溫度 (°C) f § 寸 ◦ CO 〇 〇〇 § 〇 CO 寸 〇 co O CO § 0 CO 寸 § S 〇 00 s g g 却 0 00 CD CO 寸 § 冷卻後截 至鍍敷的 時間 (S) F LO g o g s <0 1—( o r-H 冷卻 ίβ I (Μ Γ οα p.叫 oa OQ V-H (NI OJ oci οα 03 οα ι^Η CNI •r-H Οί T"H (>α F-H οα CM 1—t C<1 T—H 04 1—H 1冷卻溫度 (°C) 1 c s 0 c LO 〇 g 〇 § ◦ g g LO g LO ◦ g g LO Ο g 〇 〇 LO 0 s g LO c=> s 0 g 〇 s 0 g 0 i_n 退火 退火時間 (S) 1 § § g § § § s § 〇 CO S § § § § s § § § !退火溫度 CC) 〇· CM oo s 00 〇 寸 OO 〇 (N1 OO 0 oo s 00 g 00 § 00 0 00 g 00 § OO 00 § 〇〇 g 00 g 00 s 00 g 00 § 00 氣體組成 控制 :Η2〇混入 H20混入 h2〇混入 1 H20混入 M)混入 ^H2〇混入 M)混入 h2〇混入 [jfeO混入J H20混入 Η20混入 h2〇混入 H舰入 H2〇混入 H2〇混入 h2〇混入 1 h2〇混入 CO混入 DFF爐内 CO/HzO 比 {容量比） Ξ· 0 0 0 0 0 0* 0 C5 0 〇· 0 ¢=5 0 c> 0 0 0 C3 Ο <=) r-H 0 0 CD C3 〇 〇 C5 C3 0 0 s 0 1 0.0004 ! —1 ㈣蜊 33^=° 2 0 ◦ 0 1-H •O r—4 0 r-H C=5 T-M 0 T"H <0 〇 Ο 0 〇 ί—H 〇 〇 0 SI o H ◦ DFF送出 側溫度 C°C) g g 卜 LO <=> in 口 LO LO 〇 LO ΙΛ 卜 § 卜 〇 c— LO LO eg s 卜 卜 §| Lol Lrt CD ΙΛ c£ LO CO 卜 LO CO f牛P 1㈣ (N1 oo\ 03 Cvj r-H CM r~H CsJ C<J CM C<J (ΝΪ r-H οα ϊ—Η oa T—H 03 r-H <NI CNI 1—H CM (ΝΪ H CSJ F—< (>3 1鋼種 [_ 〇* 〇£： 00 > > 爹 X X >- IS3 -< -< 〇_ c^a CVJ C^l CO <NI 寸 (M LO oa CO C<J 00 C^l 03 (N1 CO CO CO CO LO CO CO CO 00 CO ιε 1596 寸 U6° 200932948 〔5 區分 發兩例 發明例 發明例 脊明例 ma^n 奋明例1 發明例 發明例 發明例 择明例| 降明例1 _明例 I發明例I |比較例I mm I發明例I 1比較例I 1比較例1 1比較例1 機械特性 TSxA (Mpa · %) 65016 64403 1_ 「53679 54363 | | 50381 | | 58074 1 | 58214 1 1 68529 1 49335 | 54809 1 | 48100 1 48100 47450 35942 47570 47570 29808 29013 26595 TSxEl (Mpa · %) 18843 18839 1_ 18757 1 18221 | 19849 | 20601 20499 1 20623 1 | 20326 | 20453 | 22230 21710 20995 20114 19765 18760 18257 17840 15602 2 r<a οο CD 5 Ί "Ή S5 S CO OO LO 05 寸 05 g » < LO 卜 οα oo CC OJ L〇 r * i—H OO LTD '―'Co wo CO T—Η CO CO τ·^ 寸 m c5 CO 卜 οα 卜 CO CO τ-Η CO CO CT> CO 宕 CD CD CO oa CO 寸 CO CO CO 03 CO r*H 05 (NI LO ai (N1 CZ5 OO (NJ σί (Μ 05 ΟΟ <ΝΙ 寸 CO CNl Q 602. 0 601.9 G5 卜 CO 寸 LO 607. 0 CO CO CO cr> CO in CO 呀 CO OO CO oo CO CO o g CO o C=5 LO CO <=> s CO 03 S CO CD CD o CO Ο 1—Η (ΝΙ CO CO 卜 ς〇 Ο 05 LO 鍵敷特性 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 X X 鍍敷層 Fe% LO 1 1 oo od C<l oi 10:2 1 10. 5 oo ai CO 〇> 卜 ai 0¾ od <〇 σι oo ai LO σΐ 卜 ai οο σί τ-^ CZ5 CO CD ®W^ il 笃 S 03 CO CO CO CO oa CD oo 呀 OO LO LO CO CO co oo CO ΟΟ 呀 鍵敷種 Ο h—Η Ο s 〇 o o H·^ CD o 〇 o 〇 o O 〇 〇 〇 Ο δ 〇 鋼板組織 氧化物平均長度 (wm) LO CO CZ5 OJ 寸 ο σ» 0<ϊ <r> Oi o oo o CO o oo <=> c^> C<1 cz> 05 (M 〇 <〇 LO o <=> (ΝΪ CO <=> co CO o CNl CO c=> <=> OJ CO <=> g CD OO CD < (Νϊ L〇 CO oa CVI CQ CO c^> CO C<I CO <NI oo CO CO LO CO L〇 呀 oo CS3 CO 寸 ί—Η »—ί 寸 Μα 182. 5 179. 8 157.4 155. 2 L〇 s 171.8 172.4 178. 3 179.1 181.0 148. 0 148. 5 145.1 t-H LT> co 147. 9 137. 0 132.0 LO ΟΟ 135.0 CO 寸· 03 寸· C=) oi CO od <=) cd CM cd 卜· CO ui LO cd 卜· 〇 卜*· LO 一 03 od o o CD oi 05 oi 卜 C3 l-H 卜 τ—Η od 28 τ·Η LO 05 CD s 卜 T—H <〇 寸 05 LO CO (3¾ 寸 (NI 05 卜 03 LO CO 05 o CO 05 CD 03 LO § CM § o 03 op § i—H § ΟΟ S5 CM ς〇 ΟΟ CO LO oo ^〇 卜 (Ν1 CO in CO 卜 OO CD c=> C<3 CO 1 LO CO 卜 τ—Η οο cr> (％)_蟫《昤吨-H餐茫荽< 靶唞黎岭吨忘衮一lwulilco_^赛却实噼柃卜釤絜圳獾食架萆：甸本蛉吨 。^甸黎餐^:«窆，跻樂«藥^田璲宕^0^:^,跻聲喵黎#契：3> $ Ή ο <Ne ο I 寸 U60 200932948 ο

Q

〔3 區分 發明例 比較例 發明例 發明例 發明例 發明例 | 發明例 | 發明例 i 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 比較例 參考例（申請專利範圍第5項的比較例） 比較例 比較例 比較例 機械特性 TSxA (Mpa · %) 48762 40499 53805 52955 56760 51828 I 49979 I I 71508 I I 81675 I I 57888 I 1 59241 I 68930 I 52546 I 1 54549J 65016 I 65016 I 1 38528 I I 65016 I 65016 TSxEl l(Mpa _ %) 19324 19111 I 19940 I 19749 I 1 19866 I I 19559 | 1 19199 I 19150 1 18513 I I 17909 I | 18728 | 1 17812 I 19858 | 19751 1 I 18843 I I 18843 I 1 18843 1 1 18843 | 18843 00 寸 CD ΙΛ OO LO OO OO OO OO Οί 00 OO T-H LO CO CO 0¾ CO CP CO CD OO OO g Η CO OO Q 00 Ο sg 132.1 (>3 另 LO 卜 oo 卜 CO LO « CO r-H CO 卜 05 οα 却 05 οα c<i 05 (>J LO CO LO CO CO CO CO CO CO CO co CO CO 00¾ 602. 0 632. 8 1633. 0 623. 0 645. 0 617. 0 609. 5 606.0 605. 0 _· 0 637. 0 610. 0 611.0 627. 0 602. 0 602. 〇| b2.0 b2. 0 |602. 0 !鍍敷特性 〇 X 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 X X 〇 X X 鍍敷層 CD ¢3¾ 110.2 10.1 LO CD* CO σι 10.2 CO 10. 8 LO ai LTD 03 ◦· 03 OO 10.31 LO 05 LO cd σϊ LO LO od ΞΙ Ξ·Ι 1附著量 (β/m2) 〇〇 oo 寸 00 呀 OO 寸 s CO 寸 cc? CO s OO 寸 CO oo 呀 00 呀 oo 寸 oo 寸 00 寸 鍍敷種 〇 o o O o O 〇 O o o s o o Ο o ο 鋼板組織 氧化物平均長度 (“m) LO 〇> o &3 o oo o o 00 03 o CP o 〇 OO o g CD CM o CM <〇 m oa <=) m CO o in CO CD m CO C5 LO CO 〇> tn co <33 晶界長度 (%) (>3 SI cn CM CM CO c<» oo 03 LT) 03 C<l CO (Nl oo 05 in C<i CO LO in LO LT3 LO HVa |150.^ CO «( LO 164. 3 149.司 162. 0 LO CsS CD CO <35 CM OO 182.2 05 CO CO σί LT5 _二5 LO O CO CO 182.5 LO oo LTD C<l oo LO 05 oo LO Csl OO 耷8 LO 卜 oo 卜· OO CO CO oo o oo CO 卜 OO 00 oo CO OJ CO oo oo OO 05 CT> CO CO 卜 CO CO CO CO CO CO «d > w| LH) <>3 0¾ C<i <M 〇i CNI CO (35 卜 s 0 CvJ 01 卜 csi 05 (Si s CO CO 05 oo CO OD 03 0¾ CO § 05 E 卜 CO <35 CO CO 05 LT5 05 LO 05 寸 LO 03 in 03 LO 05 ^〇 I <M 03 CO oa 呀 C<l tn 03 CO OJ &3 OO OJ 05 OJ CO <NJ CO CO CO co LO OO CO CO co CO 。^哿黎4契：：〇窆，跻您《薄漆田^忘¥0^:^,铢無《黎窠留：«> 女Θ埔诨畲-4-33欺孝璲蚴(雄 εε IS96 寸 U60 200932948 (產業上之可利用性） 根據本發明，可提供具有良好鍍敷特性、成形性優異，且 拉伸強度達590MPa級的高強度熔融鍍鋅鋼板之製造方法及 高強度合金化熔融鍍鋅鋼板之製造方法，產業上利用價值非 常大，特別係針對汽車車體的輕量化及防鏽化極有助益，工 業性效果大。

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Claims (1)

1. 200932948 七、申請專利範圍： 1· 一種高強度熔融鍍鋅鋼板之製造方法’係將由以化學成 • 分計依質量％含有C : 〇· 005%以上〇.丨2%以下、Si : 0. 7%以上 ，1. 8%以下、Μη : 0. 5%以上 2· 8%以下、P : 0.丨％以下、S : 0. 07% 以下、Al : 1. 〇%以下、Ν : 〇〇8%以下，其餘部分則為Fe 及不可避免的雜質所構成之鋼板，利用具有DFF型或n〇F 型加熱區的CGL，將加熱菡的環境氣體組成之co/H2〇比（容 〇 量比）設定為〇. 〇〇1以上〇. 8以下，且設為加熱區送出側的 鋼板溫度700°c以上、寬度方向溫度偏差未滿2(TC ’進一步 將加熱區内的400°C〜加熱區送出側溫度之平均升溫速度設 為10°C/s以上的方式，對鋼板施行加熱，接著’依700〜940°C 的溫度區域施行15〜600s退火，接著，依3°C/s以上的冷卻 速度冷卻至440〜550°C之溫度區域的溫度後，於200s内， 將440〜550°C之鋼板浸潰於440〜500°C之熔融辞鍍浴中，而 © 施行熔融鍍鋅。 2. 如申請專利範圍第1項之高強度熔融鍍鋅鋼板之製造 方法，其中，以化學成分計更進一步依質量％含有從Cr : 0. 05% 以上 1. 2% 以下、V: 0· 005% 以上 1. 0% 以下、Mo : 〇. 005% 以上0. 5%以下中選擇之1種或2種以上的元素。 3. 如申請專利範圍第1或2項之高強度熔融鍍鋅鋼板之製 造方法，其中，以化學成分計更進一步依質量％含有從Ti : 0. 01%以上 0. 1%以下、Nb : 0· 01%以上 〇. 1%以下、B : 0. 0003% 097149651 35 200932948 以上 0. 0050%以下、Ni : 0. 05%以上 2. 0%以下、Cu : 0· 05% 以上2. 0%以下中選擇之1種或2種以上的元素。 4. 如申請專利範圍第1至3項中任一項之高強度熔融鍍鋅 鋼板之製造方法，其中，以化學成分計更進一步依質量％含 有從 Ca : 0. 001%以上 0. 005%以下、REM: 0. 001%以上 0. 005% 以下中選擇之1種或2種以上的元素。 5. —種高強度合金化熔融鍍鋅鋼板之製造方法，係依照申 請專利範圍第1至4項中任一項之高強度熔融鍍鋅鋼板之製 造方法，施行熔融鍍鋅後，接著將鋼板加熱至460〜600°C而 施行合金化處理。 097149651 36 200932948 « 四、指定代表圖： (一) 本案指定代表圖為：無 (二) 本代表圖之元件符號簡單說明： 無 五、本案若有化學式時，請揭示最能顯示發明特徵的化學式： 無 097149651 3