I Изобретение относитс к способам аргонодуговой сварки изделий с толщиной стенки менее 2 мм и может найти применение в машиностроении, химической, энергетической, авиационной и других отрасл х промышленности При аргонодуговой сварке стыковых соединений в большинстве случаев дЬл жно быть обеспечено получение сварного шва с усилением дл компенсации разупрочнени металла шва. С этой целью сварку выполн ют с подачей в ванну присадочной проволоки. При сварке изделий с толщиной стенки менее 2 мм ток дуги сравнительно мал и осуществление процесса сварки с подачей присадочной проволоки чрезвычайно затруднено. В этом случае предварительно производ т формирование кромок соединени таким образом, чтобы при сварке стыка обеспечивалос получение шва с требуемым усилением. Известен спбсоб сварки стыковых соединений, при котором формирование кромок производ т отбортовкой, а сварку выполн ют со стороны отбортов ки с ее расплавлением. Такой способ CBajpkH используетс сравнительно широко 1. Однако он не может быть применен дл соединений, контролируемых рентгенографированием и соединений,предназначенных дл работы в УСЛОВИЯХ знакопеременной или пульсирующей нагрузки. Это св зано с тем, что при сварке по отбортовке, какправило, имеет место конструктивное ослабление с обратной стороны шва, которое на рентгенограмме про вл етс как недопустимый дефект сварного соединени и по которому при знакопеременной или пульсирующей нагрузке происходит разрушение соединени . Известен способ сварки тонколистовых материалов, при котором перед сваркой производ т формирование кромок резкой листов с образованием заусенцев. Этот способ сварки позвол ет получать сварные швы без ослаблений. Величина усилени шва определ етс размерами заусенца 2 . Однако обеспечить величину заусенца посто нной по всей длине кромки затруднительно, в св зи с чем сложно получить и посто нную величину усилени шйа по его длине. Кроме того, выполнение сварки со стороны, обратной заусенцам, делает веро тным образование усилени только с обратной стороны шва, что не во всех случа х допустимо. Применение этого способа сварки вызывает особые затруднени три сварке тонкостенных кольцевых швов, так как в этом случае формиро ние кромки с заусенцами на внутренней поверхности кольцевого стыка требует применени сложной технологической оснастки. г Цель изобретени - повышение качества сварных швов кольцевых стыко с толщиной стыка менее 2 мм путем образовани утолщени на кромках. Дл достижени поставленной цели в способе аргонодуговой сварки изде лий неплав щимс электродом с предварительным «формированием одной или обеих- кромок и последующей их стыковкой , кромки формируют воздействи ем на них дуги с погонной энергией, равной:О, 5-0,7 погонной энергии сварки, при этом электрод располагают под углом 60-90° к торцовОй -поверхности стыка издели , а сварку соединени ведут со стороны утолщен Ra чертеже изображена схэма формировани кромки по предлагаемому способу.. Схема содержит ослабление 1 с обр ной стороны шва,.формируемую кромку 2 издели , неплав щи с йольфрамовый электрод 3, приспособление 4, . фаску 5 на приспособлении, превышение кромки Л утолщение кромки h, угол между электродом и торцовой поверхностью издели d. Способ аргонодуговой сварки осуществл ют следующим образом. Кромку 2 издели помещают в приспособление 4, при этом величину превышени к зомки 2 и размер фаски 5 выбирают в зависимости от требуемой величины усилени шва при сварк издели . Неплав щййс электрод 3 ра полагают над кромкой издели под углом ( 60-90° к торцовой поверхнЬсти кромки со стороны фаски 5 .на приспособлении, причем угол оС уменьшают дл больших значений угла фаски 5. Далее воздействием дуги производ т оплавление превышени S кромки 2 в фаске 5, в результате которого образуют утолщение h. Погонна энерги дуги при оплавлении кромки 2 должна поддерживатьс пост нной получени равномерного утолщени h, при этом величину погонной энергии принимают несколько большей половины погонной энергии сварки шва на изделии, исход из того, что воздействие дуги производитс на одну кромку и, учитыва также необходимость компенсации теплоотвода в приспособление 4, экспериментально установлено, что погонн 1Я энергид при формировании кромки 2 должна составл ть 0,5-0,7 погонной энергии сварки шва издели После формировани одной или обеих кромок издели стык собирают и производ т его сварку со стороны утолщени h, что обеспечивает формирование усилени шва без ослаблета . Наличие в кромках соединени напр женно-деформированного состо ни от воздействи термо-деформировани кромки обуславливает уменьшение остаточных деформаций соединени при сварке издели . Пример. Сваривают кольцевые швы диаметром 100 мм с толщиной стенки 0,5 мм из стали XlBHlOT на установке СА-200 с источником тока ТИР/100. Первоначально на торце издели закрепл ют два медных кольца, причем внешнее кольцо имеет фаску размером 1x30, а выступ кромки составл ет cf 0,7 мм. Сварочную горелку с вольфрамовым электродом диаметром 2 мм располагают под углом торцовой поверхности издели с внешн ей стороны кромки, а конец электрода настраивают на середину кромки. Далее производ т формирование кромки воздействием на нее дуги при токе дуги J 12 А и скорости перемещени дуги 3 м/ч. Гашение дуги производ т плавным снижением тока rio ЗА. После формировани обеих кромок стык собирают на центрирую-, щей подкладке и выполн ют сварку с внешней стороны стыка по утолщени м кромок током сварки 15А и скоростью сварки 3 м/ч. Величина утолщени кромок h после их формировани составл ет 0,4 мм, усиление с внещней стороны шва 0 ,2 Мм с отклонением по периметру стыка не более +0,1 мм, с обратной стороны шва имеет место усиление высотой 0,1 ММ- Ослабление шва отсутствует . Предлагаемый способ обеспечивает формирование равномерного утолщени на кромках соединени и получение сварных швов без ослаблений с усилением требуемой величины приминимальном колебании его размеров по длине шва, в стыковых, в том числе кольцевых, соединени х с толщиной стенки менее 2 мм. Кроме того, воздействием дуги кромка подвергаетс термодеформационному циклу, что уменьшает деформации соединени в процессе и после его ,сварки. Формула-. изобретени Способ аргонодуговой сварки изделий неплав щимс электродом, при , котором перед сваркой производ т формирование кромок с последующей их стыковкой, отличающийс тем, что, с целью повышени качестваI The invention relates to methods of argon arc welding of products with a wall thickness of less than 2 mm and may find application in mechanical engineering, chemical, energy, aviation and other industries. In argon arc welding of butt joints, in most cases, a weld with reinforcement should be provided to compensate softening of the weld metal. For this purpose, welding is performed with filler wire fed into the bath. When welding products with a wall thickness of less than 2 mm, the arc current is relatively small and the implementation of the welding process with the filler wire is extremely difficult. In this case, the edges of the joint are preformed in such a way that, during welding of the joint, a weld is obtained with the required reinforcement. Known welding seams of butt joints, in which the formation of edges is made by flanging, and welding is performed from the side of flanging with its melting. This method of CBpacH is used comparatively widely. However, it cannot be applied to compounds controlled by X-ray diffraction and compounds intended for working in CONDITIONS of alternating or pulsating loading. This is due to the fact that when welding on flanging, as a rule, there is a structural weakening on the back side of the seam, which on the radiograph shows up as an unacceptable defect of the welded joint and on which, under alternating or pulsating loading, the joint is destroyed. There is a known method of welding thin-sheet materials, in which the edges of the sharp sheets are formed with the formation of burrs before welding. This method of welding allows welds to be produced without loosening. The magnitude of the seam reinforcement is determined by the size of the burr 2. However, it is difficult to ensure the value of the burr over the entire length of the edge, which is why it is difficult to obtain a constant amount of gain along the length of the edge. In addition, welding from the side opposite to the burrs makes it likely that a reinforcement is formed only on the reverse side of the seam, which is not acceptable in all cases. The application of this method of welding causes particular difficulties for three welded thin-walled annular joints, since in this case the formation of a burr on the inner surface of the annular joint requires the use of complex tooling. The aim of the invention is to improve the quality of the annular butt welds with a joint thickness of less than 2 mm by forming a thickening at the edges. In order to achieve this goal in the method of argon-arc welding of products with a non-consumable electrode with the preliminary formation of one or both edges and their subsequent joining, the edges form an arc with the heat input energy equal to them: O, 5-0.7 heat input welding , while the electrode is placed at an angle of 60-90 ° to the ends of the joint surface of the product, and the joint is welded from the thickened side of the Ra drawing. The diagram shows the formation of an edge according to the proposed method .. The circuit contains attenuation 1 on the reverse side of the seam, The edging edge 2 of the product is non-melting with a tungsten electrode 3, device 4,. chamfer 5 on the fixture, the excess of the edge L is the thickening of the edge h, the angle between the electrode and the end surface of the product d. The method of argon arc welding is carried out as follows. The edge 2 of the product is placed in the device 4, the magnitude of the excess to the tongue 2 and the size of the chamfer 5 is selected depending on the desired value of the reinforcement seam when welding the product. The non-melting electrode 3 is placed above the edge of the product at an angle (60-90 ° to the end surface of the edge on the side of the chamfer 5) on the fixture, and the ° C is reduced for large values of the angle of the chamfer 5. Then, by an arc, the excess S of the edge 2 in chamfer 5, as a result of which a thickening of h is formed. The heat energy of the arc when refining the edge 2 must be maintained steadily to obtain a uniform thickening h, while the value of heat input takes a little more than half of heat input of welding seam from In view of the fact that the arc is applied to one edge and also taking into account the need to compensate for heat removal in device 4, it has been established experimentally that the linear 1H energy should be 0.5-0.7 times the heat input of the weld After the formation of one or both edges of the product, the joint is assembled and welded from the thickening side h, which ensures the formation of a reinforcement seam without weakening. The presence of a stress-strain state in the edges of the joint due to thermal deformation of the edge causes a decrease in the residual deformations of the joint during the welding of the product. Example. Weld ring seams with a diameter of 100 mm with a wall thickness of 0.5 mm made of steel XlBHlOT on the installation of CA-200 with a current source TIR / 100. Initially, two copper rings are attached to the end of the product, with the outer ring having a chamfer measuring 1x30 and an edge lug of cf 0.7 mm. A welding torch with a tungsten electrode with a diameter of 2 mm is placed at an angle to the end surface of the product on the outer side of the edge, and the end of the electrode is adjusted to the middle of the edge. The edge is then produced by arcing at an arc current of J 12 A and an arc movement speed of 3 m / h. Arc quenching is performed by smoothly reducing the rio current. After the formation of both edges, the joint is assembled on a centering pad, and welding is carried out on the outer side of the joint along the thickening of the edges with a welding current of 15A and a welding speed of 3 m / h. The amount of thickening of the edges h after their formation is 0.4 mm, the reinforcement on the outer side of the seam is 0.2 Mm with a deviation along the butt perimeter of no more than +0.1 mm, on the reverse side of the seam there is a reinforcement with a height of 0.1 MM. no seam. The proposed method ensures the formation of a uniform thickening at the edges of the joint and obtaining welds without weakening with an increase in the required value of the minimum variation of its dimensions along the length of the seam, in butt joints, including ring joints, with a wall thickness of less than 2 mm. In addition, the edge is subjected to a thermal deformation cycle by the arc, which reduces the deformation of the joint during and after welding. Formula-. of the invention. The method of argon-arc welding of products with a non-consumable electrode, during which the edges are formed before welding with their subsequent joining, characterized in that, in order to improve the quality
сварных швов кольцевых стыков с трлщиной стыка менее 2 мм путем образовани утолщени на кромках, формирование кромок йроизвод т воздействием на них дуги с погонной энергией равной 0,5-0,7 погонной энергии сварки, располага электрод под углом 60-90 к Торцовой поверхности издели , а сварку ведут со стороны утолщени .weld seams of annular joints with a trlichnaya joint less than 2 mm by forming thickening at the edges, forming the edges of the product by exposing them to an arc with heat input equal to 0.5-0.7 welding heat input, the electrode is located at an angle of 60-90 to the end surface of the product , and welding lead from the thickening.
Источники информации, прин тые во внимание при экспертизеSources of information taken into account in the examination
1.ГОСТ 14806-69.1. GOST 14806-69.
2.Авторское свидетельство СССР 629027, кл. В. 23 К 9/16, 1976 (прототип)2. Authors certificate of the USSR 629027, cl. V. 23 K 9/16, 1976 (prototype)