(54) СПОСОБ КОНТРОЛЯ ДИАМЕТРА ЛИТОГО ЯДРА ПРИ ТОЧЕЧНОЙ КОНТАКТНОЙ СВАРКЕ ВИЯ этот контакт технологических воз.мущений . Поэтому потенциал этих тачек не зависит от 1величины сапротнвшени контактов электрод-деталь и опрадеш етс сопротивлением 1К01нтакт.а деталь-деталь и величиной тока через этот контакт. В точках, -более близких к электродам, чем иапошьзуемые дл контрол , значение потенциала за1ви€ит от нестабильной площад контактов электрод-деталь . При отсутствии шунтировани раано1сть потевциалов точек оервой и втО)рой ок1р 1жтостей , раюположениык на соприкасающихс с двум электродами машины товерХност х свариваемых деталей, .равна падению напр жени на контакте деталь-деталь, а разность 1пот9нлиа лов точек второй и т.ратьей окр-ужностей , расположенных на оиной Поверхности , равна нулю. Эти равенства нарушаютс таком Ш унтиро;вани1Я, тменышгающим разность потенциалов точек пе|р1вой и второй окружностей 1на величиму, ра(вную падению Напр жени в металле между электродами м.аши .ны и точками измерени потенцлалов, вьгззакного током шунтировани . Дл точного оэределени тока и падени напр жени в контакте деталь-деташь при шунтировании измеренные з.начен.и сварочного тока и разности ,и|иа:ло в точек первой и второй окруж1ностей ко1рректируют|С в зависимости от велИЧИИы тока шунТИ)рава1Ни , определ емого по раз1ноат1и потенциалов точек второй и третьей окружностей. Расположение точек на окруж1ност1 х с центром на оси элект)родов упрощает ко1рре(К1цию, поавол) определить соп1ротивление контакта дет.а ь-деталь по формуле: 1 + Л1Тз - 2 /-«alYs-TsI где ф1, ф2, фз - С1ре|дние 31начени потенци алов точек первой, второй и третьей окружностей; / - сварочный ток; Ki, /Са - коэффициенты, завис щие от диаме-пров окружности, удельных сопротквлений и толщины свариваемых дета-лей - коррэюции . Коэффициент-./ коррекции представл ет собой отношение сопротивлений металла свариваемых деталей дл тока шунтировани на участке мелсду электродом машины и цилиндрическими поверхност ми, проход щими .через первую «.вторую окружности, к сопротивлению металла между цилиндрическими поверхност ми,,, .проход щими через вторую и третью окружности. Этот коэффициент Ki вы1чисЛЯетс 1ПО формуле: А In Е:2 d -ьА, , dОоа , Л in 5, d, где PI, р2 - удельные сопротивлени металла свариваемых деталей; бь ба - толщины деталей; di, dz, ds - диаметры первой, второй и третьей окружностей; flfg - диаметр рабочей части электрода . Коэффициент /С2 К1оррек ции (представл ет собой проводимость металла между цилиндрическими поверхност ми, проход щими через вторую и третью окружности и вычисл етс по формуле: ) Устройство дл осуществлени способа содержит датчики /, 2, 3 дл измерени средних значений потенциалов точек окружностей, выполненные в виде полых цилиндров, соосных с электродами 4 машины дл контактной сварки и прижимаемых во врем сварки тарцами К поверхности свариваемых деталей 5, датчик 6 дл измерени сварочного тока, выполненный в виде воздушного трансформатора , и вычислительный блок 7, реализующий математическую зависимость (1) и выполненный на операционных усилител х 8, 9, 10, 11, 12,.13,14. Датчики /, 2, 3, торцы которых соприкасаютс с поверхностью свариваемых деталей 5 по окружност м с центрами на оси электродов 4, осуществл ют усреднение значений электрических потенциалов точек, лежащих н,а лини х соирикооновени в блоке 7. Разность лотенциалов между датчиками 7 и 2 поступает на вход усилител // блока 7, измен ющего пол рность этой разности, и в усилителе 12 складываетс с умноженной на посто нный коэффициент К,1 разностью потенциалов между датчиками 2 и 3. Усилитель 8, на вход которого поступает напр жение с датчика 6, пропорциональное скорости изменени сварочного тока, интегриру восстанавливает величину и форму сварочного тока. Сигнал сварочного тока поступает с выхода усилител 5 на вход усилител 9, в котором из этого сигнала вычитаетс умноженна на коэффициент /(2 разность потенциалов между датчиками 5 и 5. Величина коэффициентов Ki и /Сг, вычисленна по формулам 2 и 3 дл конкретных значений парамст ров свариваемых деталей 5 и датчиков }, 2, 3, устанавливаетс с помощью резисторов, соедин ющих входы усилителей 12 VI 9 с датчиком 3. Сигнал напр жени на контакте деталь-деталь, анимаемый с выхода уонлител 12, и сигнал тока через этот контакт , снимаемый с выхода усилител 9, выр мл ютс двухполупериодньгми выпр мител ми на диодах d5, i6 с усилителем 13 и на иодах 17, 18 с усилителем 10. Выпр мленные н-ачени сигналов тока и напр жени постуают на схему делени , выполненную на усилителе 14, в цепь обратной св зи которого(54) METHOD OF CONTROL OF CAST NUCLEAR DIAMETER AT POINT CONTACT WIRE WITHOUT THIS CONTACT. Technological disturbances. Therefore, the potential of these wheelbarrows does not depend on the magnitude of the saprotic contacts of the electrode-component contacts and is determined by the resistance of Q1011 contact. The component-component and the amount of current through this contact. At points closer to the electrodes than those used for control, the potential value decays from the unstable contact area of the electrode component. In the absence of shunting of the potevtsialov points of the first and second places, the position of the parts of the parts to be welded in contact with the two electrodes is equal to the voltage drop on the contact of the part and detail, and the difference of 1 points of the second points and the range of the points of the second and other lines. located on the Surface Surface is zero. These equalities are violated by such a circuit that vanishes the potential difference between the points of the first and second circles on the largest, ra (obviously, voltage drop in the metal between the electrodes of our system and the measuring points of potential bypassing current bypassing. For accurate determination and the voltage drop in the contact detail when shunting the measured value of the welding current and the difference, and | ia: at the points of the first and second circumference correct | C depending on the current quality of the shunt), determined by the difference The potentials of the points of the second and third circles. The location of the points on the circumferences with the center on the axis of the electrons makes it easier for the coperer (K1, or by default) to determine the contact resistance of the child detail by the formula: 1 + Л1Тз - 2 / - «alYs-TsI where ф1, ф2, фз - С1ре The last 31 values of the potentials of the points of the first, second, and third circles; / - welding current; Ki, / Sa are the coefficients depending on the diameter of the circle, the specific resistance and the thickness of the parts to be welded - correlation. The coefficient / correction is the ratio of the resistances of the metal of the parts to be welded for the shunting current at the site of the machine by the electrode and the cylindrical surfaces passing through the first and second circumference to the resistance of the metal between the cylindrical surfaces. second and third circles. This coefficient Ki is calculated by the 1PO formula: А In Е: 2 d –АА, dОоа, Л in 5, d, where PI, р2 are the specific resistances of the metal of the welded parts; bah ba - thickness of parts; di, dz, ds are the diameters of the first, second, and third circles; flfg is the diameter of the working part of the electrode. Coefficient / C2 K1 corrections (represents the conductivity of the metal between the cylindrical surfaces passing through the second and third circles and is calculated by the formula:) The device for carrying out the method contains sensors I, 2, 3 for measuring the average values of the potentials of the points of the circles in the form of hollow cylinders coaxially with the electrodes 4 of the machine for resistance welding and pressed during welding by tarsami To the surface of the welded parts 5, the sensor 6 for measuring the welding current, made in the form of an air trans the formatter, and the computing unit 7, which implements the mathematical dependence (1) and performed on operational amplifiers 8, 9, 10, 11, 12, .13,14. Sensors I, 2, 3, the ends of which are in contact with the surface of the welded parts 5 along the circumferences with centers on the axis of the electrodes 4, average the values of electric potentials of the points lying on the coirikono in block 7. The difference of the potentials between the sensors 7 and 2 is fed to the input of the amplifier // unit 7, which changes the polarity of this difference, and in the amplifier 12 is added to the constant coefficient K multiplied by 1, 1 the potential difference between the sensors 2 and 3. The amplifier 8, the input of which receives the voltage from the sensor 6, proportion The actual rate of change of the welding current integrates restores the size and shape of the welding current. The welding current signal is fed from the output of amplifier 5 to the input of amplifier 9, in which the signal is subtracted from the signal multiplied by factor / (2 potential difference between sensors 5 and 5. The value of coefficients Ki and / Cr calculated by formulas 2 and 3 for specific values of parameters The ditch of the parts to be welded 5 and sensors}, 2, 3, is established with the help of resistors connecting the inputs of amplifiers 12 VI 9 with sensor 3. The voltage signal at the contact is a part-part that is animated from the output of the tester 12, and a current signal through this contact, removed from the output of the amplifier 9, full-wave rectifiers on d5, i6 diodes with amplifier 13 and on iodides 17, 18 with amplifier 10. They are rectified by means of current and voltage signals, placed on the amplifier 14, into a feedback circuit. whom