SU1828465A3 - Method for gasifying coal under pressure with aqueous vapor and fluidized-bed gas generator - Google Patents
Method for gasifying coal under pressure with aqueous vapor and fluidized-bed gas generator Download PDFInfo
- Publication number
- SU1828465A3 SU1828465A3 SU894613905A SU4613905A SU1828465A3 SU 1828465 A3 SU1828465 A3 SU 1828465A3 SU 894613905 A SU894613905 A SU 894613905A SU 4613905 A SU4613905 A SU 4613905A SU 1828465 A3 SU1828465 A3 SU 1828465A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- gas
- zone
- heat
- gasification
- coal
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/58—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels combined with pre-distillation of the fuel
- C10J3/60—Processes
- C10J3/64—Processes with decomposition of the distillation products
- C10J3/66—Processes with decomposition of the distillation products by introducing them into the gasification zone
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/48—Apparatus; Plants
- C10J3/482—Gasifiers with stationary fluidised bed
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
- C10J3/56—Apparatus; Plants
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/18—Details relating to the spatial orientation of the reactor
- B01J2219/182—Details relating to the spatial orientation of the reactor horizontal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/093—Coal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0973—Water
- C10J2300/0976—Water as steam
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Solid-Fuel Combustion (AREA)
Description
Изобретение касается способа газификации угля под давлением водяным паром в газогенераторе с расположенными внутри него теплообменными трубами для теплонесущей среды, а также газогенераторов с псевдоожиженным слоем для осуществления данного способа.
В основу изобретения положена задача усовершенствования способа названного выше типа с целью оптимального использования введенного тепла, а также создания ре с расположенными внутри него теплообменными трубами для теплонесущей среды, при этом поступающую по теплообменным трубам в газогенератор горячую теплонесущую среду сначала вводят в зону газификации, а затем подают в зону пиролиза, а подлежащий газификации уголь ведут через газогенератор по методу противотока, вследствие чего для нагрева угля и пиролиза используется уже остывший поток теплоносителя, в то время как тепло для газификации отбирают у еще горячего потока теплоносителя. Для осуществления способа согласно изобретению пригодны вертикальные и горизонтальные газогенераторы соответствующей конструкции. Подачу угля осуществляют при помощи перегретого пара или циркуляционного неочищенного газа. В зону пиролиза дополнительно вводят циркуляционный неочищенный газ в качестве дополнительного средства псевдоожижения и теплоносителя, зольные частицы охлаждают сухим полученным газом или водяным паром, температура которого на 20100° превышает точку росы. 2 с. и 5 з.п.ф-лы, 2 ил., 2 табл.
газогенераторов, пригодных для выполнения этой задачи.
Горячую теплонесущую среду, поступающую в газогенератор по теплообменным трубам, сначала вводят в зону газификации, а затем передают в зону пиролиза, а подвергаемый газификации угол ведут через газогенератор по методу противотока, благодаря чему для нагревай пиролиза угля используется уже охлажденный поток теплоносителе, в то время как тепло для гази
фикации отбирают у еще горячего теплонесущего потока.
Благодаря последовательному относительно теплоносителя расположению зоны газификации и пиролиза вся энергия при высокой температуре - которая благоприятно воздействует на кинетику, т.е. на скорость газификации - поступает в зону газификации. Затем весь теплоноситель с более низкой входной температурой переходит в зону пиролиза и обеспечивает там покрытие потребности в тепле для процесса нагрева и пиролиза.
Следствием того, что введение теплоносителя и средства газификации осуществляется по методу противотока, является значительное улучшение использования тепла теплонесущей среды. Сниженная температура не оказывает в кинетическом отношении отрицательного воздействия на реакцию пиролиза, так как здесь высокая температура имеет меньшее значение, чем наличие достаточно больших количество тепла. Последнее обеспечивается большой массой потока теплоносителя и соответствующими размерами теплообменников.
Водяной пар, кроме средства газификации и псевдоожижения, может служить также в качестве дополнительного поставщика теплоносителя для газификации угля, чтобы производительность газификации повысить через повышение температуры.
Подача угля осуществляется предпочтительно с помощью циркуляционного неочищенного газа или перегретого водяного пара с температурой порядка 700-800°С, чтобы возникающие при пиролизе смолы крекировать в газообразные углеводороды, предотвращая конденсацию смол в последующих аппаратах.
Рекомендуется, чтобы псевдоожижение частиц угля осуществлялось перегретым водяным паром, который вводят, предпочтительно, при температуре 700~800°С в зону газификации, благодаря чем количество тепла из теплонесущей среды используется исключительно для газификации.
Псевдоожинение и охлаждение зольных частиц может быть осуществлено в отдельной зоне охлаждения с помощью водяного пара, температура которого, предпочтительно. превышает на 20-100°С, зависящую от давления, точку росы, чтобы использовать тепло зольных частиц на высоком температурном уровне.
Охлаждение зольных частиц водяным паром осуществляется в аппаратах вертикальной конструкции, предпочтительно в движущемся слое в целях.изменения потребности в водяном паре. ___
Загрузка угля производится предпочтительно в зоне пиролиза и осуществляется с помощью одного или нескольких струйных питателей, чтобы избежать агломерации частиц угля.
Выгрузку охлажденной золы рекомендуется производить из зоны охлаждения через разгрузочный шлюз. Известен подобный разгрузочный шлюз для горячего материала.
Рекомендуется в качестве газа-теплоносителя использовать дымовой газ, предпочтительно, с температурой порядка 950°С, который благодаря своей большой плотности транспортирует большие количества тепла и в ходе последующих процессов может быть получен из продуктов этих процессов.
В качестве газа-теплоносителя можно использовать гелий, который может быть отобран из вторичного контура высокотемпературного реактора, с температурой порядка 900°С или из первичного контура с температурой до 950°С и который обладает хорошими теплолередающими свойствами.
Газогенератор с псевдоожиженным слоем для осуществления способа согласно изобретению отличается тем. что цилиндрический напорный резервуар газогенератора горизонтальной конструкции подразделен на зону нагрева и пиролиза, на отдельную зону газификации, а также на отдельную зону охлаждения, что зона нагрева и пиролиза снабжена выполненными в виде струйного питателя отверстиями для загрузки угля и ввода циркуляционного неочищенного газа или пара, что зона газификации имеет отверстия для подачи пара, соединенные с обтекаемыми днищами, что в зоне охлаждения выполнены отверстие для подачи пара е обтекающим днищем и разгрузочный шлюз, что в эоне нагрева и пиролиза расположены ввод для подачи газа теплоносителя и теплообменные трубы, а также проложенный внутри или снаружи соединительный трубопровод, соединенный с теплообменной трубой и отводом газа-теплоносителя в зоне газификации, что между зоной газификации и зоной нагрева и пиролиза предусмотрена непроницаемая для газа и твердых веществ перегородка и что над упомянутыми зонами находится камера-газосборник с газоотводом.
Горизонтальная конструкция газогенератора обеспечивает значительную экономию водяного пэра благодаря тому, что введенный взону газификации водяной пар своего частичного превращения в этой зоне объединяется с неочищенным газом из зоны нагрева и пиролиза и частично после рекуперативного теплообмена устремляется в зону пиролиза, в результате чего в этом газогенераторе не возникает дополнительной потребности в водяном паре. !
Содержание водяного пара в зоне газификации может поддерживаться на очень высоком уровне, что в свою очередь положительно сказывается на их кинетике. Непревращенный водяной пар вполне 1 достаточен для того, чтобы после частичной рециркуляции в виде влажного неочищенного газа покрыть потребность для вторичных реакций пиролиза в зоне нагрева и пиролиза. 1
Горизонтальная конструкция газогенератора с непроницаемой для твердых веществ перегородкой имеет преимущество, 'заключающееся в том, что здесь возможно не только подразделение на две ступени, но также дополнительное каскадирование в зоне газификации. Это еще в большей степени предотвращает так называемое обратное смешивание.
В газогенераторе горизонтальной конструкции с псевдоожиженным слоем целесообразно предусматривать в зоне нагрева и пиролиза дополнительную подачу циркуляционного неочищенного газа и обтекаемое днище и встраивать в линию возврата газа теплообменники и газовый насос.
Другая конструкция газогенератора с псевдоожиженным слоем'для осуществления способа согласно изобретению отличается тем, что цилиндрический напорный резервуар вертикально установленного газогенератора подразделен на находящуюся в верхней части зону подогрева и пиролиза на расположенную под ней отдельную зону газификации, а также на расположенную внизу отдельную зону охлаждения, что зона нагрева и пиролиза снабжена выполненными в виде струйного питателя отверстиями для загрузки угля и подачи неочищенного циркуляционного газа или пара, что зона газификации снабжена отверстием для подачи пара, соединенным с обтекаемым днищем, что зона охлаждения снабжена отверстием для подачи пара, соединенным с обтекаемым днищем, и разгрузочным шлюзом, что в зоне нагрева и пиролиза расположены ввод газа-теплоносителя и теплообменные трубы и соединительный трубопровод, причем последний соединен с теплообменной трубой, и отводом газа-теплоносителя в зоне газификации, что между зоной газификации и зоной нагрева и пиролиза предусмотрена проницаемая для газа и твердых веществ перегородка и что над зоной подогрева и пиролиза находится газосборник с газоотводом.
Преимуществом газогенераторов вертикальной конструкции является то, что до5 стигается экономия значительного количества водяного пара, так как введенный в зону газификации водяной пар после его частичного превращения в этой зоне вместе с выработанным газом устремляется О непосредственно в зону пиролиза, вследствие чего практически отсутствует дополнительная потребность в водяном паре в этой зоне.
Одновременно с этим возникает другое 5 преимущество, заключающееся в том, что в зоне газификации содержание водяного пара может поддерживаться на высоком уровне, что положительно отражается на кинетике. Водяного пара, не подвергшегося О превращению в зоне газификации, вполне достаточно для того, чтобы покрыть потребность в пэре для превращения смолы в зоне пиролиза.
Другим преимуществом газогенератора 5 вертикальной конструкции является то, что расположение зоны*пиролиза и газификации друг над другом создает возможность разделения обеих зон проницаемой для газа и твердых веществ перегородкой. Дости0 гаемое благодаря этому деление на две ступени (каскадирование) значительно уменьшает нежелательное смешивание вновь введенного топлива с топливом из зоны газификации (так называемое обрат5 ное смешивание), благодаря чему создается возможность газификации с высокой степенью превращения.
Дальнейшие преимущества в сравнении с другими способами присущи газогене0 раторам как вертикальной, так и горизонтальной конструкции благодаря охлаждению остаточного кокса в зоне охлаждения.
В газогенераторах горизонтальной кон5 струкции остаточный кокс после его перехода из зоны газификации в зоне охлаждения охлаждают выработанным газом или паром низкой температуры, температура которого на 20- 100°С превышает точку росы с тем, 0 чтобы не допустить торможения реакции в •расположенной рядом зоне газификации. Благодаря этому, во-первых, достигается то, что остаточный кокс охлаждается до температуры, при которой обеспечивается более 5 простая в техническом отношении его выгрузка. Во вторых, достигается еще большая выгода от того, что - в особенности при частичной газификации - обеспечивается эффективнее использование теплоты полученной коксовой мелочи.
Ί 1828465 8
На фиг.1 газогенератор вертикальной конс/рукции; на фиг.2 - газогенератор горизонтальной конструкции.
На фиг.1 показан напорный резервуар 1, подразделенный на четыре зоны, распо- 5 ложенные в газогенераторе 19 вертикальной конструкции одна над другой. Верхняя зона представляет собой газосборник 15, из которого газ может быть отведен через патрубок 21. В следующую зону, зону 2 нагрева 10 и пиролиза через присоединительный патрубок 6 мелкую угольную пыль как газифицируемый материал при температуре ниже точки размягчения и пар как средство газификации с температурой порядка 700- 15 800°С пневматически дозируют с помощью струйного питателя 5. В цилиндрической части зоны 2 находится присоединительный патрубок 9 для отвода газа-теплоносителя, соединенный с теплообменными трубами 20
10. Диаметр зоны 2 пиролиза приведен в соответствие со скоростью газа, которая измеряется по количеству выходящего газа из расположенной внизу зоны газификации и количеству газа, поступающему из струйно- 25 го питателя. Теплонесущую среду ведут методом противотока относительно газифицируемого топлива из зоны 3 газификации на более низком температурном уровне в зону 2 пиролиза. 30
Зона 3 газификации расположена в центральной части напорного резервуара 1. Она оснащена внизу присоединительным патрубком 7 для подачи перегретого водяного пара и вверху присоединительным пат- 35 рубком 13 для подачи горячей теплонесущей среды. Последняя поступает с высокой температурой (порядка 900°С950°С) в теплообменные трубы и передает свое ощутимое тепло газифицируемому топ- 40 ливу для превращения его в газ. По соединительному теплопроводу 11 охлажденный газ-теплоноситель поступает в теплообменные трубы 10 в зоне 2 нагрева и пиролиза и по патрубку 9 снова выходит из напорного 45 резервуара 1 с температурой порядка 750800°С. Перегретый водяной пар с температурой порядка 700-800°С поступает в псевдоожиженный слой в зоне 3 через обтекающее днище 8. Согласно не показанному 50 здесь конструктивному варианту, присоединительные патрубки 9 и 13 для отводами ввода газа-теплоносителя могут быть расположены также рядом друг с другом в зоне общего выходного патрубка. 55 .Зону газификации и пиролиза 3 или 2 для оптимизации длительности пребывания средства газификации в зоне реакции (в целях уменьшения обратного смешивания) отдёляют друг от друга посредством__ проницаемой для газа и твердых веществ перегородкой 14. Перегородка 14 рассчитана так, что в ее крайней, примыкающей к стенке зоны, предпочтительно течет угольная пыль из зоны 2 пиролиза в зону 3 газификации, что противодействует движению твердых частиц, формирующемуся в псевдоожиженном слое.
К зоне 3 газификации примыкает находящаяся еще в цилиндрической части напорного резервуара 1 зона 4 охлаждения для остатка топлива. Зону 4 охлаждения питают через присоединительный патрубок 16 и обтекаемое днище 17 водяным паром, температура которого превышает на 20-100° точку росы. Охлаждающая зона 4 предпочтительно функционирует как движущийся слой, но осадок может быть также псевдоожижен через увеличение количества обтекающего пара. Под обтекающим днищем 17 напорный резервуар 1 сужается конически вплоть до присоединительного патрубка 18, служащего для удаления охлажденного осадка.
Газогенератор горизонтальной конструкции содержит напорный резервуар 1, который перегородками разделен на зоны 2.3,4, которые расположены последовательно одна за другой. В передней зоне, зоне 2 нагрева и пиролиза, через присоединительный патрубок 6 производится пневматическое дозирование мелкой угольной пыли с помощью струйных питателей 5. Через патрубок 6 вводят также влажный циркуляционный неочищенный газ или перегретый пар, который рекуперативно или в не показанной здесь топочной камере доведены до высокого температурного уровня. Этот газ служит псевдоожижению и превращению первоначально образованных продуктов пиролиза угля. В верхней зоне напорного резервуара 1 находится присоединительный патрубок 9 для отвода теплонесущей среды, соединенный с теплообменными трубами 10.
В средней части напорного резервуара 1 расположена зона 3 газификации. Эта зона внизу снабжена присоединительными патрубками 7 для подвода перегретого водяного пара. Перегретый водяной пар вводят в псевдоожиженный слой в зоне 3 газификации через обтекаемое днище 8. В показанном примере теплообменные трубы 13 в зоне 3 газификации расположены параллельно относительно теплоносителя с тем, чтобы во всей зоне теплонесущая среда имела высокую температуру,
Теплонесущая среда высокой температуры поступает через присоединительный патрубок 13 в зону газификации 3, проходит там теплообменные трубы 12 и затем через присоединительные патрубки 27 и соединительный трубопровод 11, расположенный в показанном примере за пределами напорного резервуара 1, передается из зоны 3 газификации через присоединительный патрубок 28 на более низком температурном уровне в зоне 2 пиролиза.
Зона газификации и пиролиза 3 или 2 для оптимизации длительности пребывания средства газификации в зоне реакции (в целях уменьшения обратного смешивания”) отделены в этом случае расположенной между зонами 2 и 3 непроницаемой для газа и твердых частиц перегородкой 14.
Зона 3 газификации также отделена от примыкающей к ней зоны 4 охлаждения непроницаемой для газа и твердых частиц перегородкой 14. Зону охлаждения 4 с целью охлаждения остаточного кокса или, при необходимости, для псевдоожижения питают паром, имеющим температуру, близкую к температуре насыщенного пара, или, предпочтительно, сухим выработанным газом через присоединительный патрубок 16 и обтекающее днище 17.
Сверху зоны охлаждения 4 расположен присоединительный патрубок 21 для отвода газа. Этот патрубок соединен с верхней частью корпуса газосборником 15, простирающимся в пррдольном направлении над расположенными последовательно друг за другом зонами 2,3,4.
Через присоединительный патрубок 22 влажный неочищенный таз может быть введен. через обтекающее днище 23 в зону 2 нагрева и пиролиза. В данном примере этот циркуляционный газ предварительно подогревают в теплообменниках 24,25 и с помощью газового насоса 26 направляют к присоединительному патрубку 22.
Выгрузка осадка золы из зоны 4 охлаждения осуществляется через присоединительный патрубок 18, предпочтительно, через не показанный здесь шлюз.
Произведено сравнение существенных показателей нового способа аллотермической газификации угля с известным до настоящего времени способом газификации угля водяным паром. Для лучшей сравнимости в основу положена термическая мощность источника тепла, равная 340 МВт. При осуществлении полной газификации (табл. 1) способу согласно уровню техники с применением газогенератора горизонтальной конструкции противопоставлены способы с применением газогенератора горизонтальной и вертикальной конструкции согласно изобретению. При осуществлении частичной газификации (табл.2), для реализации которой особенно эффективным является газогенератор вертикальной конструкции, сравнег!ие производится только между способом согласно уровню техни5 _ки и новым способом согласно изобретению с применением газогенератора вертикальной конструкции.
Из табл. 1 видно, что при осуществлении способа согласно изобретению при одина10 ковой термической мощности источника тепла, равной 340 МВт, и при одинаковой степени превращения угля, равной 95%, вертикальный газогенератор при незначительно повышенной производительности по 15 переработке угля имеет значительно меньший расход водяного пара, чем при осуществлении способа согласно известному уровню техники. Это является, в основном, результатом признаков изобретения и сни20 жения давления. При использовании газогенератора горизонтальной конструкции • наряду с одинаковой выгодой, выражающейся в уменьшении расхода водяного пара. проявляется выгода, заключающаяся в 25 увеличении почти вдвое производительности по переработке угля, а также в значительном улучшении использования высокотемпературного тепла.
Аналогичные преимущества наблюда30 ется также в случае, когда должна производиться только частичная газификация для одновременного производства коксовой мелочи (табл.2). В сравнении с газифика.цией, дающей 95% превращения, газогене35 ратор вертикальной конструкции при 50% превращения имеет еще преимущество значительно большей производительности по переработке угля в сравнении со способом, применяемым в соответствии с нынешним 40 уровнем техники.
Claims (6)
- Формула изобретения1.Способ газификации угля под давлением водяным паром в газогенераторе с расположенными внутри теплообменными 45 трубами, для теплоносителя, заключающийся в том. что в газогенератор подают уголь, флюидизируют его водяным паром в псевдоожиженном слое, нагревают уголь в зоне нагрева и пиролиза и зоне газификации ал50 лотермическим теплоносителем, пропускаемым по теплообменным трубам, причем теплоноситель подают сначала в зону газификации, затем в зону нагрева и пиролиза, а уголь проходит газогенератор в противо55 токе к теплоносителю, отличающийся тем, что, с целью оптимального использования введенного постороннего тепла, подачу угля осуществляют при помощи перегретого пара или циркуляционного неочищенного газа, взону пиролиза дополнительно вводят циркуляционный неочищенный газ в качестве дополнительного средства псевдоожижения и теплоносителя, зольные частицы охлаждают сухим полученным газом или водяным паром, температура которого на 20- 5 100° превышает точку росы.
- 2. Способ по п.1,отличающийся тем, что загрузку угля производят посредством одного или нескольких струйных питателей. 10
- 3. Способ поп.1 или 2. отличающий с я тем, что выгрузку охлажденной золы из зоны охлаждения производят через разгрузочный шлюз.
- 4. Способ по п.1,2 или 3. -отличаю· 15 щ и й с я тем, что в качестве газа-теплоносителя используют дымовой газ с температурой порядка 950°С.
- 5. Способ по пп.1 и 2, отличаю щ и йс я тем, что в качестве газа-теплоносителя используют гелий из вторичного контура, высокотемпературного реактора, имеющий температуру порядка 900°С, или из первичного контура, имеющий температуру до 950°С.
- 6. Газогенератор с псевдоожиженным слоем, содержащий цилиндрический горизонтально расположенный напорный резервуар, перегородки, расположенные в резервуаре в области псевдоожиженного слоя, не проницаемые для газа и твердых частиц и разделяющие резервуар на три зоны: зону нагрева и пиролиза, зону газификации и третью зону, газораспределительные средства, расположенные в зонах, патрубок для подачи угля, подсоединенный к зоне.нагрева и пиролиза, патрубки для подачи пара, подсоединенные к зоне газификации и газораспределительному средству. теплообменные трубы, расположенные в резервуаре в зоне нагрева и пиролиза и в зоне газификации и имеющие вход газа-теплоносителя в зоне газификации, газоотвод, подсоединенный к верхней части резервуара. от л имеющийся тем, что, с целью оптимального использования введенного постороннего тепла, он дополнительно содержит подсоединенные к резервуару в зоне нагрева и пиролиза струйные питатели с патрубками для подачи угля и циркуляционного неочищенного газа или пара, патрубок для ввода пара или полученного газа, подсоединенный к третьей зоне резервуара, предназначенной для охлаждения золы, дополнительную теплообменную трубу, рас20 положенную в зоне газификации, соединительный трубопровод, расположенный внутри или снаружи резервуара, подсоединенный к выходам теплообменных труб зоны газификации и входу теплообменной 25 трубы зоны нагрева и пиролиза, причем верхние торцы перегородок установлены с зазором относительно верхней части резервуара для образования общего газосборника, подсоединенного к газоотводу.30 7.Газогенератор по п.6, отличающийся тем, что он содержит циркуляционную систему подачи неочищенного газа, включающую теплообменники и газовый насос, подсоединенные к газоотводу и газо35 распределительному средству зоны нагрева и пиролиза.Сравнение при полной газификации (95 % превращения)
Показатель Способ согласно изобретению Способ по уровню техники (газогенератор -горизонт, конструкции Газогенератор горизонтальной конструкции Г азогенератор вертикальной конструкции Термическая мощность источника тепла, МВт 4x85 =340 2x170 = 340 1x340 Число газогенераторов 4 2 1 Размеры газогенераторов длина/высота, м 18 20 33 наружный диаметр, м 5,0 7,0 7.0 Давление, бар 21 21 44 Степень превращения угля, % Производительность по переработ- 95 95 95 кеугля, т/ч Удельный расход водяного пара 60,0 30,5 27,3 т НгО 2.67 2,53 6,95 хмда—--------i---- Продолжение табл. 1Показатель Способ согласно изобретению Способ поуровню техн ики (газогенератор горизонт, конструкции Г азогенератор горизонтальной конструкции Г азогенератор вертикальной конструкции Степень разложения, достигаемая водяным паром, % 49 52 19 Использование высокотемпературного тепла, % 21.6 10.0 9.4 * Таблица 2Сравнение при частичной газификации (50 % превращения)Показатель Способ согласно изобретению Способ согласно уровню техники Газогенератор верти·' кальной конструкции Г азогенератор горизонтальной конструкции Термическая мощность источника тепла. МВт 2x170 = 340 1x340 Число газогенераторов 2 1 Размеры газогенераторов длина/высота, м 20 33 наружный диаметр, м 7.0 7,0 Давление, бар 21 44 Степень превращения угля, % 50 • 50 Производительность по переработке угля, т/ч 112,0 84,6 „ . т Н2О Удельный расход водяного пара----- т угля 0,99 2,44 Степень разложения, достигаемая водяным паром, % · 52 21,1 Использование высокотемпературного теп- ла, % 19,6 13.7 Фие 1 фиг 2
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19863635215 DE3635215A1 (de) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | Verfahren zur allothermen kohlevergasung und wirbelbett-gasgenerator zur durchfuehrung des verfahrens |
PCT/EP1987/000605 WO1988002769A1 (fr) | 1986-10-16 | 1987-10-15 | Procede et generateur de gaz a lit fluidise de gazeification allothermique de charbon |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1828465A3 true SU1828465A3 (en) | 1993-07-15 |
Family
ID=6311834
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894613905A SU1828465A3 (en) | 1986-10-16 | 1989-04-14 | Method for gasifying coal under pressure with aqueous vapor and fluidized-bed gas generator |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US5064444A (ru) |
EP (1) | EP0329673B1 (ru) |
JP (1) | JP2594590B2 (ru) |
CN (1) | CN1017998B (ru) |
AT (1) | ATE60931T1 (ru) |
BR (1) | BR8707836A (ru) |
CA (1) | CA1286110C (ru) |
DE (2) | DE3635215A1 (ru) |
ES (1) | ES2008269A6 (ru) |
PL (2) | PL154876B1 (ru) |
SU (1) | SU1828465A3 (ru) |
WO (1) | WO1988002769A1 (ru) |
ZA (1) | ZA877783B (ru) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2683751C1 (ru) * | 2018-05-24 | 2019-04-01 | Общество с ограниченной ответственностью "Новые физические принципы" | Способ газификации угля в сильно перегретом водяном паре и устройство для его осуществления |
RU2764686C1 (ru) * | 2021-03-25 | 2022-01-19 | Валентин Федорович Надеев | Устройство для получения водорода, монооксида углерода, диоксида углерода и азота |
RU2785529C1 (ru) * | 2021-10-25 | 2022-12-08 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет" | Способ переработки германийсодержащих углей |
Families Citing this family (59)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5439491A (en) * | 1986-10-16 | 1995-08-08 | Bergwerksverband Gmbh | Fluidized bed generator for allothermic gasification of coal |
DE3635215A1 (de) * | 1986-10-16 | 1988-04-28 | Bergwerksverband Gmbh | Verfahren zur allothermen kohlevergasung und wirbelbett-gasgenerator zur durchfuehrung des verfahrens |
DE3828534A1 (de) * | 1988-08-23 | 1990-03-08 | Gottfried Dipl Ing Roessle | Verfahren zur verwertung von energiehaltiger masse, vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens und verwendung eines bei der verwertung anfallenden produkts |
DE3903936A1 (de) * | 1988-11-11 | 1990-05-23 | Gutehoffnungshuette Man | Reaktor fuer allotherme kohlevergasung |
DE4305964A1 (de) * | 1993-02-26 | 1994-09-01 | Rudolf Prof Dr Ing Dr Jeschar | Verfahren zur mehrstufigen thermischen Behandlung von Verbundmaterial im Interesse einer emissions- und reststoffarmen, stofflichen und energetischen Verwertung (Recycling) |
DE4326562C2 (de) * | 1993-08-07 | 1995-06-22 | Gutehoffnungshuette Man | Verfahren und Vorrichtung zur Direktreduktion von Feinerzen bzw. Feinerzkonzentraten |
DE4328379C2 (de) * | 1993-08-24 | 2001-11-29 | Binsmaier Geb Gallin Ast | Modulkraftwerk für die Erzeugung von elektrischer Energie aus Sonnenenergie |
DE4341438C2 (de) * | 1993-12-04 | 2000-07-13 | Binsmaier Hannelore | Modulkraftwerk für die Erzeugung von hauptsächlich Wasserstoff aus Sonnenenergie |
TW245651B (en) * | 1994-02-24 | 1995-04-21 | Babcock & Wilcox Co | Black liquor gasifier |
US5516345A (en) * | 1994-06-30 | 1996-05-14 | Iowa State University Research Foundation, Inc. | Latent heat-ballasted gasifier method |
US5641327A (en) * | 1994-12-02 | 1997-06-24 | Leas; Arnold M. | Catalytic gasification process and system for producing medium grade BTU gas |
US5855631A (en) * | 1994-12-02 | 1999-01-05 | Leas; Arnold M. | Catalytic gasification process and system |
DE19736867C2 (de) * | 1997-08-25 | 2003-01-16 | Montan Tech Gmbh | Verfahren zur allothermen Vergasung von organischen Stoffen und Stoffgemischen |
DE19900116C2 (de) * | 1999-01-05 | 2002-02-14 | Univ Muenchen Tech | Vorrichtung zum Erzeugen von Brenngas durch allotherme Vergasung von Biomasse |
DE19926202C1 (de) * | 1999-06-09 | 2001-02-22 | Tech Uni Muenchen Lehrstuhl Fu | Vorrichtung zur Vergasung biogener Einsatzstoffe |
US7087097B1 (en) * | 1999-06-09 | 2006-08-08 | Technische Universitat Munchen Lehrstuhl Fur Thermische Kraftanlagen | Facility for the gasification of carbon-containing feed materials |
DE19948332B4 (de) * | 1999-10-07 | 2005-09-22 | Steer, Thomas, Dr.-Ing. | Verfahren und Vorrichtung zum Gewinnen heizwertreicher Brennstoffe |
DE10010358A1 (de) * | 2000-03-07 | 2001-09-27 | Bsbg Bremer Sonderabfall Berat | Verfahren und Vorrichtung zum Vergasen von brennbarem Material |
US6554061B2 (en) * | 2000-12-18 | 2003-04-29 | Alstom (Switzerland) Ltd | Recuperative and conductive heat transfer system |
US6787742B2 (en) * | 2001-07-23 | 2004-09-07 | Ken Kansa | High-frequency induction heating device |
AU2011253687B2 (en) * | 2006-04-24 | 2013-03-07 | Thermochem Recovery International, Inc. | Fluid bed reactor having a pulse combustor-type heat transfer module |
US7569086B2 (en) * | 2006-04-24 | 2009-08-04 | Thermochem Recovery International, Inc. | Fluid bed reactor having vertically spaced apart clusters of heating conduits |
US20070245628A1 (en) * | 2006-04-24 | 2007-10-25 | Thermochem Recovery International, Inc. | Fluid bed reactor having a pulse combustor-type heat transfer module separated from the compartment of a reaction vessel |
WO2008058347A1 (en) * | 2006-11-17 | 2008-05-22 | Millennium Synfuels, Llc | Manufacture of fuels |
DE102007062414B4 (de) * | 2007-12-20 | 2009-12-24 | Ecoloop Gmbh | Autothermes Verfahren zur kontinuierlichen Vergasung von kohlenstoffreichen Substanzen |
DE102009017854B4 (de) * | 2009-04-17 | 2013-02-21 | Highterm Research Gmbh | Vorrichtung zur Erzeugung von Produktgas aus kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen mit Wärmerohren |
JP2012528925A (ja) | 2009-06-02 | 2012-11-15 | サーモケム リカバリー インターナショナル インコーポレイテッド | 一体化された燃料電池発電システムを有するガス化装置 |
DE102009039836A1 (de) * | 2009-09-03 | 2011-03-10 | Karl-Heinz Tetzlaff | Synthesegasreaktor mit beheizter Kokswolke |
CN102465043B (zh) * | 2010-11-01 | 2013-07-31 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种固体燃料的多段分级热解气化装置及方法 |
CN103347601B (zh) | 2010-11-05 | 2015-04-22 | 国际热化学恢复股份有限公司 | 固体循环***与捕捉和转化反应性固体的方法 |
DE102011015807A1 (de) | 2011-04-01 | 2012-10-04 | H S Reformer Gmbh | Steigerung der Effizienz der Beheizung allothermer Reaktoren |
DE102011075438A1 (de) * | 2011-05-06 | 2012-11-08 | Bilfinger Berger Industrial Services Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Synthesegas aus kohlestoffhaltigen Edukten durch Vergasung |
GB2492097B (en) * | 2011-06-21 | 2013-06-12 | Chinook End Stage Recycling Ltd | Improvements in material processing |
CN105584991B (zh) | 2011-09-27 | 2019-05-14 | 国际热化学恢复股份有限公司 | 合成气净化***和方法 |
DE102011121992B4 (de) * | 2011-12-22 | 2015-02-19 | Josef Wagner | Thermochemische Holzvergasungsanlage mit Festbettreaktor mit doppelt aufsteigender Gegenstromvergasung, Gasreinigung, Gasbereitstellung, Schadstoffverwertung und Schadstoffentsorgung für den Dauerbetrieb mit Gas-Kolbenmotoren und Gasturbinen |
CN103450943B (zh) * | 2013-08-10 | 2015-10-21 | 山西鑫立能源科技有限公司 | 外热式水煤气气化方法 |
CN103555372A (zh) * | 2013-11-14 | 2014-02-05 | 江西星火狮达科技有限公司 | 有机硅硅氧烷类水解物气化工艺 |
CN103791719A (zh) * | 2014-01-28 | 2014-05-14 | 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 | 卧式气化冷却炉及其用于高温直接还原物料气化冷却方法 |
CN103980946B (zh) * | 2014-05-19 | 2017-01-04 | 汤广斌 | 一种无排放的无烟煤分段热解分质利用方法及装置 |
CN103980949B (zh) * | 2014-05-19 | 2016-06-29 | 汤广斌 | 一种无排放高挥发份原料煤分段热解分质利用方法及装置 |
CN104789271B (zh) * | 2015-04-07 | 2017-03-29 | 龙东生 | 粉料低温干馏气化装置 |
CN104830350A (zh) * | 2015-05-08 | 2015-08-12 | 邢献军 | 一种生物质有机炭制备装置 |
CN104893761B (zh) * | 2015-05-12 | 2017-05-10 | 新奥科技发展有限公司 | 一种联产甲烷及轻质焦油的气化炉 |
CN105219409A (zh) * | 2015-10-27 | 2016-01-06 | 航天长征化学工程股份有限公司 | 一种管式间接加热煤热解装置 |
WO2017142515A1 (en) | 2016-02-16 | 2017-08-24 | Thermochem Recovery International, Inc., | Two-stage energy-integrated product gas generation system and method |
ES2923073T3 (es) | 2016-03-25 | 2022-09-22 | Thermochem Recovery Int Inc | Sistema de generación de producto gaseoso integrada en energía de tres fases |
US10364398B2 (en) | 2016-08-30 | 2019-07-30 | Thermochem Recovery International, Inc. | Method of producing product gas from multiple carbonaceous feedstock streams mixed with a reduced-pressure mixing gas |
US10197014B2 (en) | 2016-08-30 | 2019-02-05 | Thermochem Recovery International, Inc. | Feed zone delivery system having carbonaceous feedstock density reduction and gas mixing |
US10197015B2 (en) | 2016-08-30 | 2019-02-05 | Thermochem Recovery International, Inc. | Feedstock delivery system having carbonaceous feedstock splitter and gas mixing |
US10329506B2 (en) | 2017-04-10 | 2019-06-25 | Thermochem Recovery International, Inc. | Gas-solids separation system having a partitioned solids transfer conduit |
US10717102B2 (en) | 2017-05-31 | 2020-07-21 | Thermochem Recovery International, Inc. | Pressure-based method and system for measuring the density and height of a fluidized bed |
US9920926B1 (en) | 2017-07-10 | 2018-03-20 | Thermochem Recovery International, Inc. | Pulse combustion heat exchanger system and method |
CN107474882B (zh) * | 2017-09-15 | 2020-11-06 | 中科清能燃气技术(北京)有限公司 | 一种煤气化工艺中高温煤气热量回收及空气预热方法 |
US10099200B1 (en) | 2017-10-24 | 2018-10-16 | Thermochem Recovery International, Inc. | Liquid fuel production system having parallel product gas generation |
CN109959011A (zh) * | 2019-03-26 | 2019-07-02 | 王暐 | 一种气化物料加热的方法和装置 |
CN110699100A (zh) * | 2019-10-09 | 2020-01-17 | 煤炭科学技术研究院有限公司 | 宽粒径分布煤的复合加热式移动床热解反应装置 |
US11555157B2 (en) | 2020-03-10 | 2023-01-17 | Thermochem Recovery International, Inc. | System and method for liquid fuel production from carbonaceous materials using recycled conditioned syngas |
US11466223B2 (en) | 2020-09-04 | 2022-10-11 | Thermochem Recovery International, Inc. | Two-stage syngas production with separate char and product gas inputs into the second stage |
CN115247084B (zh) * | 2022-07-07 | 2023-11-03 | 重庆科技学院 | 基于生物质自热源热解气化的高品质合成气制备*** |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2579397A (en) * | 1943-05-15 | 1951-12-18 | Standard Oil Dev Co | Method for handling fuels |
US2619415A (en) * | 1946-08-15 | 1952-11-25 | Standard Oil Dev Co | Supply of heat to fluidized solids beds for the production of fuel gas |
US2577632A (en) * | 1946-08-27 | 1951-12-04 | Standard Oil Dev Co | Process for supplying plasticizable carbonaceous solids into a gasification zone |
US2634198A (en) * | 1947-06-11 | 1953-04-07 | Hydrocarbon Research Inc | Coal carbonization and gasification |
US2633416A (en) * | 1947-12-03 | 1953-03-31 | Standard Oil Dev Co | Gasification of carbonaceous solids |
US2657124A (en) * | 1948-12-30 | 1953-10-27 | Texas Co | Generation of heating gas from solid fuels |
US2591595A (en) * | 1949-09-29 | 1952-04-01 | Standard Oil Dev Co | Method for controlling the temperature of exothermic reactions such as the gasification of carbonaceous solids |
JPS519762A (en) * | 1972-08-24 | 1976-01-26 | Atad | Futsusatsukin mataha pasutsuurusatsukinkikai |
JPS55439B2 (ru) * | 1973-08-18 | 1980-01-08 | ||
US3927996A (en) * | 1974-02-21 | 1975-12-23 | Exxon Research Engineering Co | Coal injection system |
US3932196A (en) * | 1974-12-30 | 1976-01-13 | Union Carbide Corporation | Primary dry cell with gas-venting passageway through the cathode mix |
DE2549784C2 (de) * | 1975-11-06 | 1984-12-20 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Wirbelschicht-Gasgenerator mit Wärmezufuhr, insbesondere Kernreaktorwärme, von außen |
DE2903985C2 (de) * | 1979-02-02 | 1982-08-26 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur Erzeugung von H↓2↓- und CO-haltigen Gasen |
IN152976B (ru) * | 1980-02-19 | 1984-05-12 | Combustion Eng | |
DE3042142C2 (de) * | 1980-11-03 | 1983-06-23 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Wirbelbett-Gaserzeuger |
DE3112708C2 (de) * | 1981-03-31 | 1985-06-13 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur Erzeugung von H↓2↓- und CO-haltigen Gasen aus feinkörnigem Brennstoff in der Wirbelschicht mit in diese eingetauchten Wärmetauschern |
DE3136645A1 (de) * | 1981-09-16 | 1983-03-24 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur dosierung von, insbesondere backenden,brennstoffen in einen wirbelschichtreaktor sowie verfahren zum betreiben einer solchen vorrichtung |
DE3228532A1 (de) * | 1982-07-30 | 1984-02-02 | BKMI Industrieanlagen GmbH, 8000 München | Verfahren zur verschwelung und vergasung von kohlenstoffhaltigen feststoffen |
DE3339061C2 (de) * | 1982-10-30 | 1985-03-28 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Zellenradschleuse |
DE3635215A1 (de) * | 1986-10-16 | 1988-04-28 | Bergwerksverband Gmbh | Verfahren zur allothermen kohlevergasung und wirbelbett-gasgenerator zur durchfuehrung des verfahrens |
-
1986
- 1986-10-16 DE DE19863635215 patent/DE3635215A1/de active Granted
-
1987
- 1987-10-14 ES ES8702930A patent/ES2008269A6/es not_active Expired
- 1987-10-15 PL PL1987287912A patent/PL154876B1/pl unknown
- 1987-10-15 JP JP62506551A patent/JP2594590B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1987-10-15 CA CA000549424A patent/CA1286110C/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-10-15 PL PL1987268239A patent/PL153818B1/pl unknown
- 1987-10-15 BR BR8707836A patent/BR8707836A/pt unknown
- 1987-10-15 US US07/348,574 patent/US5064444A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-10-15 EP EP87907103A patent/EP0329673B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-10-15 DE DE8787907103T patent/DE3768091D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-10-15 WO PCT/EP1987/000605 patent/WO1988002769A1/de active IP Right Grant
- 1987-10-15 AT AT87907103T patent/ATE60931T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-10-16 CN CN87107590A patent/CN1017998B/zh not_active Expired
- 1987-10-16 ZA ZA877783A patent/ZA877783B/xx unknown
-
1989
- 1989-04-14 SU SU894613905A patent/SU1828465A3/ru active
-
1992
- 1992-10-19 US US07/963,284 patent/US5346515A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2683751C1 (ru) * | 2018-05-24 | 2019-04-01 | Общество с ограниченной ответственностью "Новые физические принципы" | Способ газификации угля в сильно перегретом водяном паре и устройство для его осуществления |
WO2019226074A1 (ru) * | 2018-05-24 | 2019-11-28 | Общество с ограниченной ответственностью "Новые физические принципы" | Устройство и способ газификации угля |
RU2764686C1 (ru) * | 2021-03-25 | 2022-01-19 | Валентин Федорович Надеев | Устройство для получения водорода, монооксида углерода, диоксида углерода и азота |
RU2785529C1 (ru) * | 2021-10-25 | 2022-12-08 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет" | Способ переработки германийсодержащих углей |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ZA877783B (en) | 1988-09-28 |
PL268239A1 (en) | 1988-08-18 |
ES2008269A6 (es) | 1989-07-16 |
DE3635215A1 (de) | 1988-04-28 |
EP0329673B1 (de) | 1991-02-20 |
PL154876B1 (en) | 1991-09-30 |
EP0329673A1 (de) | 1989-08-30 |
WO1988002769A1 (fr) | 1988-04-21 |
CA1286110C (en) | 1991-07-16 |
DE3768091D1 (de) | 1991-03-28 |
JP2594590B2 (ja) | 1997-03-26 |
PL153818B1 (en) | 1991-06-28 |
US5346515A (en) | 1994-09-13 |
CN87107590A (zh) | 1988-07-06 |
CN1017998B (zh) | 1992-08-26 |
DE3635215C2 (ru) | 1990-07-05 |
JPH02500447A (ja) | 1990-02-15 |
US5064444A (en) | 1991-11-12 |
BR8707836A (pt) | 1989-08-15 |
ATE60931T1 (de) | 1991-03-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU1828465A3 (en) | Method for gasifying coal under pressure with aqueous vapor and fluidized-bed gas generator | |
RU2516533C2 (ru) | Способ и устройство для получения синтез-газа с низким содержанием смол из биомассы | |
US5439491A (en) | Fluidized bed generator for allothermic gasification of coal | |
JP5559532B2 (ja) | ガス化システム及びその使用法 | |
CN1944593A (zh) | 用于高功率飞流气化器的方法和设备 | |
CN101544901A (zh) | 生物质热裂解制取生物油的方法及装置 | |
US4683840A (en) | Boiler with a circulating fluidized bed | |
CN1923975A (zh) | 生产合成气的气化方法和设备 | |
JPS6059276B2 (ja) | 石炭から可燃性ガス,液体の炭素含有物および高圧の蒸気を生成する方法と装置 | |
US8500959B2 (en) | Method for performing pyrolysis and a pyrolysis apparatus | |
CN108795500A (zh) | 一种高效热能回收的气化***及工艺 | |
CN107384487A (zh) | 一种塔式废锅结构气化炉 | |
CN108913208A (zh) | 一种湿法冷灰式高效热能回收气化***及工艺 | |
CN107502389A (zh) | 一种加氢气化排焦冷却***及其工艺 | |
US20080000155A1 (en) | Gasification system and its use | |
KR20060060678A (ko) | 고온 가스 냉각 장치 및 냉각 방법 | |
CN208667612U (zh) | 一种高效热能回收的气化*** | |
FI103590B (fi) | Laite ja menetelmä aineiden ja lämmön talteenottamiseksi leijukerrospoltosta | |
CN104342196A (zh) | 一种催化裂化方法及其装置 | |
CN104513670B (zh) | 一种催化裂化方法与装置 | |
CN207062207U (zh) | 一种具有塔式废锅结构的干粉加压气化炉 | |
CN202989074U (zh) | 一体化回转状辐射锅炉预热锅炉混合式能源利用装置 | |
CN103013578A (zh) | 一体化束状辐射锅炉预热锅炉混合式能源利用装置 | |
CN104498070B (zh) | 一种油页岩烟气混合式热载体干馏工艺 | |
CN208667613U (zh) | 一种湿法冷灰式高效热能回收气化*** |